JP2013068194A - 圧縮機 - Google Patents

Abstract

【課題】シャフトのリア軸とリア軸受との面圧を低減して、シャフトのリア軸とリア軸受との焼き付きを防止できる圧縮機を提供する。
【解決手段】シャフト１２のリア軸１２ｂの径Ｒ２は、シャフト１２のフロント軸１２ａの径Ｒ１よりも、小さい。リア側弾性部６４の剛性は、フロント側弾性部５４の剛性よりも、小さい。圧縮機の運転時に、リア軸１２ｂの撓みは、フロント軸１２ａの撓みよりも、大きくなるが、リア側弾性部６４の弾性変形を、フロント側弾性部５４の弾性変形よりも、大きくできるので、リア軸１２ｂとリア側弾性部６４との面圧を低減できて、リア軸１２ｂとリア軸受６０との焼き付きを防止できる。
【選択図】図２

Description

この発明は、例えばエアコンや冷蔵庫などに用いられる圧縮機に関する。

従来、圧縮機としては、密閉容器と、上記密閉容器内に配置される圧縮要素と、上記密閉容器内に配置され、圧縮要素をシャフトを介して駆動するモータとを備えたものがある（実開昭５５−６９１８０号公報：特許文献１参照）。

上記圧縮要素は、シャフトを支持するフロント軸受およびリア軸受と、フロント軸受とリア軸受との間に配置されるシリンダとを備えていた。フロント軸受は、リア軸受よりも、モータ側に配置されていた。シャフトのフロント軸受に支持されるフロント部分の径と、シャフトのリア軸受に支持されるリア部分の径とは、同じであった。

上記フロント軸受のシリンダに対向する対向面には、フロント環状溝と、このフロント環状溝の径方向内側に位置する環状のフロント弾性部とが、設けられ、上記リア軸受のシリンダに対向する対向面には、リア環状溝と、このリア環状溝の径方向内側に位置する環状のリア弾性部とが、設けられていた。

上記フロント弾性部と上記リア弾性部とは、同一の幅、および、同一の高さを有しており、フロント弾性部の剛性とリア弾性部の剛性とは、同じであった。

上記圧縮機の運転時に、シリンダ内のガス荷重等によって、シャフトに撓みが発生し、シャフトがフロント軸受およびリア軸受に接触することがあったが、フロント弾性部およびリア弾性部が弾性変形して、シャフトのフロント軸受およびリア軸受に対する接触を点接触でなく面接触とでき、面圧を低減して焼き付きを防止していた。

ここで、上記シャフトのリア部分の径が、上記シャフトのフロント部分の径よりも、小さいとき、圧縮機の運転時に、リア部分の撓みは、フロント部分の撓みよりも、大きくなる。

そして、上記従来の圧縮機に、この小径のリア部分を有するシャフトを用いた場合、リア弾性部の剛性は、フロント弾性部の剛性と同じであったので、リア弾性部のみの弾性変形を大きくすることができず、リア部分とリア弾性部との面圧が高くなって、リア部分とリア軸受とが焼き付く問題があった。

実開昭５５−６９１８０号公報

そこで、この発明の課題は、シャフトのリア部分とリア軸受との面圧を低減して、リア部分とリア軸受との焼き付きを防止できる圧縮機を提供することにある。

上記課題を解決するため、この発明の圧縮機は、
密閉容器と、
この密閉容器内に配置される圧縮要素と、
上記密閉容器内に配置され、上記圧縮要素をシャフトを介して駆動するモータと
を備え、
上記圧縮要素は、
上記シャフトを支持するフロント軸受およびリア軸受と、
上記フロント軸受と上記リア軸受との間に配置されると共に、シリンダ室を有する少なくとも一つのシリンダと
を有し、
上記フロント軸受は、上記リア軸受よりも、上記モータ側に配置され、
上記フロント軸受の上記シリンダに対向する対向面には、上記シリンダの上記シリンダ室に開口する環状のフロント側環状溝と、上記フロント側環状溝の径方向内側に位置する環状のフロント側弾性部とが、設けられ、
上記リア軸受の上記シリンダに対向する対向面には、上記シリンダの上記シリンダ室に開口する環状のリア側環状溝と、上記リア側環状溝の径方向内側に位置する環状のリア側弾性部とが、設けられ、
上記シャフトの上記リア軸受に支持されるリア軸の径は、上記シャフトの上記フロント軸受に支持されるフロント軸の径よりも、小さく、
上記リア側弾性部の剛性は、上記フロント側弾性部の剛性よりも、小さいことを特徴としている。

この発明の圧縮機によれば、上記シャフトのリア軸の径は、上記シャフトのフロント軸の径よりも、小さいので、圧縮機の運転時に、リア軸の撓みは、フロント軸の撓みよりも、大きくなる。

このとき、上記リア側弾性部の剛性は、上記フロント側弾性部の剛性よりも、小さいので、リア側弾性部の弾性変形を、フロント側弾性部の弾性変形よりも、大きくできる。これによって、リア軸とリア側弾性部との面圧を低減できて、リア軸とリア軸受との焼き付きを防止できる。一方、フロント側弾性部の剛性を大きくしても、フロント軸の撓みは、小さいため、フロント軸とフロント軸受との焼き付きを防止でき、さらに、フロント側弾性部の剛性を大きくできることで、フロント軸からのラジアル荷重に耐えることができ、フロント側弾性部の疲労破壊を防止できる。

また、一実施形態の圧縮機では、上記リア側環状溝の深さは、上記フロント側環状溝の深さよりも、深い。

この実施形態の圧縮機によれば、上記リア側環状溝の深さは、上記フロント側環状溝の深さよりも、深いので、リア側弾性部の剛性を、フロント側弾性部の剛性よりも、簡単に小さくできる。

また、一実施形態の圧縮機では、
上記フロント側弾性部の外周面は、この外周面の径が上記シリンダ室側から反シリンダ室側に向かって一定となるように、円筒面状に形成され、
上記リア側弾性部の外周面は、この外周面の径が上記シリンダ室側から反シリンダ室側に向かって次第に大きくなるように、テーパ状に形成されている。

この実施形態の圧縮機によれば、上記フロント側弾性部の外周面は、円筒面状に形成されているので、フロント側弾性部の形成が容易となる。

また、上記リア側弾性部の外周面は、テーパ状に形成されているので、リア側弾性部の剛性は、リア側弾性部の先端側（シリンダ室側）ほど次第に低くなる。これによって、リア側弾性部の先端側の面圧を低減しながら、リア側弾性部の根元側（反シリンダ室側）の強度を維持できる。

また、一実施形態の圧縮機では、上記リア側弾性部の上記シリンダ室側の先端部の幅は、上記フロント側弾性部の上記シリンダ室側の先端部の幅以下である。

この実施形態の圧縮機によれば、上記リア側弾性部の上記シリンダ室側の先端部の幅は、上記フロント側弾性部の上記シリンダ室側の先端部の幅以下であるので、リア側弾性部の剛性を、フロント側弾性部の剛性よりも、簡単に小さくできる。

また、一実施形態の圧縮機では、上記リア側弾性部の上記シリンダ室側の先端部の幅は、上記フロント側弾性部の上記シリンダ室側の先端部の幅よりも、小さい。

この実施形態の圧縮機によれば、上記リア側弾性部の上記シリンダ室側の先端部の幅は、上記フロント側弾性部の上記シリンダ室側の先端部の幅よりも、小さいので、リア側弾性部の剛性を、フロント側弾性部の剛性よりも、一層簡単に小さくできる。

また、一実施形態の圧縮機では、上記リア側環状溝の上記シリンダ室側の幅は、上記フロント側環状溝の上記シリンダ室側の幅よりも、大きい。

この実施形態の圧縮機によれば、上記リア側環状溝の上記シリンダ室側の幅は、上記フロント側環状溝の上記シリンダ室側の幅よりも、大きいので、リア側環状溝の幅を大きくできて、リア側環状溝の加工が容易になる。また、リア側環状溝の幅を大きくできるので、リア軸受を、リア側環状溝を設けた状態で、安価な焼結により成型できる。これによって、リア軸受の製造時間を短縮でき、リア軸受の製造コストを低減できる。

また、この発明の圧縮機は、
密閉容器と、
この密閉容器内に配置される圧縮要素と、
上記密閉容器内に配置され、上記圧縮要素をシャフトを介して駆動するモータと
を備え、
上記圧縮要素は、
上記シャフトを支持するフロント軸受およびリア軸受と、
上記フロント軸受と上記リア軸受との間に配置されると共に、シリンダ室を有する少なくとも一つのシリンダと
を有し、
上記フロント軸受は、上記リア軸受よりも、上記モータ側に配置され、
上記フロント軸受の上記シリンダに対向する対向面には、上記シリンダの上記シリンダ室に開口する環状のフロント側環状溝と、上記フロント側環状溝の径方向内側に位置する環状のフロント側弾性部とが、設けられ、
上記リア軸受の上記シリンダに対向する対向面には、上記シリンダの上記シリンダ室に開口する環状のリア側環状溝と、上記リア側環状溝の径方向内側に位置する環状のリア側弾性部とが、設けられ、
上記シャフトの上記リア軸受に支持されるリア軸の径は、上記シャフトの上記フロント軸受に支持されるフロント軸の径よりも、小さく、
上記リア側弾性部の剛性は、上記フロント側弾性部の剛性よりも、小さく、
上記フロント側弾性部の外周面は、この外周面の径が上記シリンダ室側から反シリンダ室側に向かって一定となるように、円筒面状に形成され、
上記リア側弾性部の外周面は、この外周面の径が上記シリンダ室側から反シリンダ室側に向かって次第に大きくなるように、テーパ状に形成されていることを特徴としている。

この発明の圧縮機によれば、上記シャフトのリア軸の径は、上記シャフトのフロント軸の径よりも、小さいので、圧縮機の運転時に、リア軸の撓みは、フロント軸の撓みよりも、大きくなる。

このとき、上記リア側弾性部の剛性は、上記フロント側弾性部の剛性よりも、小さいので、リア側弾性部の弾性変形を、フロント側弾性部の弾性変形よりも、大きくできる。これによって、リア軸とリア側弾性部との面圧を低減できて、リア軸とリア軸受との焼き付きを防止できる。一方、フロント側弾性部の剛性を大きくしても、フロント軸の撓みは、小さいため、フロント軸とフロント軸受との焼き付きを防止でき、さらに、フロント側弾性部の剛性を大きくできることで、フロント側弾性部は、フロント軸からのラジアル荷重に耐えることができ、フロント側弾性部の疲労破壊を防止できる。

また、上記フロント側弾性部の外周面は、円筒面状に形成されているので、フロント側弾性部の形成が容易となる。

また、上記リア側弾性部の外周面は、テーパ状に形成されているので、リア側弾性部の剛性は、リア側弾性部の先端側（シリンダ室側）ほど次第に低くなる。これによって、リア側弾性部の先端側の面圧を低減しながら、リア側弾性部の根元側（反シリンダ室側）の強度を維持できる。

この発明の圧縮機によれば、上記シャフトのリア軸の径は、上記シャフトのフロント軸の径よりも、小さく、上記リア側弾性部の剛性は、上記フロント側弾性部の剛性よりも、小さいので、シャフトのリア軸とリア軸受との面圧を低減して、リア軸とリア軸受との焼き付きを防止できる。

本発明の圧縮機の第１実施形態を示す縦断面図である。 圧縮要素の拡大図である。 本発明の圧縮機の第２実施形態を示す縦断面図である。

以下、この発明を図示の実施の形態により詳細に説明する。

（第１の実施形態）
図１は、この発明の圧縮機の第１実施形態である縦断面図を示している。この圧縮機は、密閉容器１と、この密閉容器１内に配置された圧縮要素２と、上記密閉容器１内に配置され、上記圧縮要素２をシャフト１２を介して駆動するモータ３とを備えている。

この圧縮機は、いわゆる縦置きの高圧ドーム型のロータリ圧縮機であって、上記密閉容器１内に、上記圧縮要素２を下に、上記モータ３を上に、配置している。このモータ３のロータ６によって、上記シャフト１２を介して、上記圧縮要素２を駆動するようにしている。

上記圧縮要素２は、アキュームレータ１０から吸入管１１を通して冷媒ガスを吸入する。この冷媒ガスは、この圧縮機とともに、冷凍システムの一例としての空気調和機を構成する図示しない凝縮器、膨張機構、蒸発器を制御することによって得られる。この冷媒としては、二酸化炭素を用いるが、ＨＣや、Ｒ４１０Ａ等のＨＦＣや、Ｒ２２等のＨＣＦＣ等の冷媒を用いてもよい。

上記圧縮機では、上記圧縮要素２にて圧縮した高温高圧の冷媒ガスを、圧縮要素２から吐出して密閉容器１の内部に満たすと共に、モータ３のステータ５とロータ６との間の隙間を通して、モータ３を冷却した後、上記モータ３の上側に設けられた吐出管１３から外部に吐出するようにしている。

上記密閉容器１内の高圧領域の下部には、潤滑油が溜められた油溜まり部９が形成されている。この潤滑油は、油溜まり部９から、シャフト１２に設けられた油通路１４を通って、圧縮要素２やモータ３のベアリング等の摺動部に移動して、この摺動部を潤滑する。この潤滑油は、例えば、（ポリエチレングリコールやポリプロピレングリコール等の）ポリアルキレングリコール油や、エーテル油や、エステル油や、鉱油である。

上記モータ３は、ロータ６と、このロータ６の外周側を囲むように配置されたステータ５とを有する。

上記ロータ６は、円筒形状のロータコア６１０と、このロータコア６１０に埋設された複数の磁石６２０とを有する。ロータコア６１０は、例えば積層された電磁鋼板からなる。ロータコア６１０の中央の孔部には、上記シャフト１２が取り付けられている。磁石６２０は、平板状の永久磁石である。複数の磁石６２０は、ロータコア６１０の周方向に等間隔の中心角度で、配列されている。

上記ステータ５は、円筒形状のステータコア５１０と、このステータコア５１０に巻き付けられたコイル５２０とを有する。ステータコア５１０は、積層された複数の鋼板からなり、密閉容器１に、焼き嵌めなどによって、嵌め込まれている。コイル５２０は、ステータコア５１０の各ティース部にそれぞれ巻かれており、このコイル５２０は、いわゆる集中巻きである。

上記圧縮要素２は、上記シャフト１２を支持するフロント軸受５０およびリア軸受６０と、上記フロント軸受５０と上記リア軸受６０との間に配置されるシリンダ２１と、上記シリンダ２１内に配置されるローラ２７とを有する。

上記シリンダ２１は、密閉容器１の内面に取り付けられている。シリンダ２１は、シリンダ室２２を有する。上記フロント軸受５０は、リア軸受６０よりも、モータ３側（上側）に配置されている。フロント軸受５０は、シリンダ２１の上側の開口端に、固定され、リア軸受６０は、シリンダ２１の下側の開口端に、固定されている。

上記シャフト１２は、上記圧縮要素２のシリンダ室２２に配置された偏心部２６を有する。上記ローラ２７は、この偏心部２６に回転自在に嵌合されている。ローラ２７は、シリンダ室２２に、公転可能（揺動可能）に配置され、ローラ２７の公転運動で、シリンダ室２２の冷媒ガスを圧縮する。

上記フロント軸受５０は、円板状の端板部５１と、この端板部５１の中央でシリンダ２１と反対側（上方）に設けられたボス部５２とを有する。ボス部５２は、シャフト１２を受けている。

上記端板部５１には、上記シリンダ室２２に連通する吐出孔５１ａが設けられている。上記端板部５１に関して上記シリンダ２１と反対側に位置するように、上記端板部５１に吐出弁３１が取り付けられている。この吐出弁３１は、例えば、リード弁であり、吐出孔５１ａを開閉する。

上記端板部５１には、シリンダ２１と反対側に、吐出弁３１を覆うように、カップ型のマフラカバー４０が取り付けられている。マフラカバー４０には、ボス部５２が貫通している。

上記マフラカバー４０の内部は、吐出孔５１ａを介して、シリンダ室２２に連通している。マフラカバー４０は、マフラカバー４０の内側と外側とを連通する孔部４３を有する。

上記リア軸受６０は、円板状の端板部６１と、この端板部６１の中央でシリンダ２１と反対側（下方）に設けられたボス部６２とを有する。ボス部６２は、シャフト１２を受けている。リア軸受６０のボス部６２の軸方向の長さは、フロント軸受５０のボス部５２の軸方向の長さよりも、短い。

次に、上記圧縮要素２の圧縮作用を説明する。

まず、上記シャフト１２の偏心部２６が、偏心回転することで、偏心部２６に嵌合したローラ２７が、ローラ２７の外周面をシリンダ室２２の内周面に接して、公転する。

すると、上記吸入管１１から低圧の冷媒ガスをシリンダ室２２に吸入し、シリンダ室２２内で圧縮して高圧にした後、フロント軸受５０の吐出口５１ａから高圧の冷媒ガスを吐出する。

そして、上記吐出口５１ａから吐出された冷媒ガスは、マフラカバー４０の内部を経由して、マフラカバー４０の外側に排出される。

図２に示すように、上記フロント軸受５０の端板部５１は、シリンダ２１（ローラ２７端面）に対向する対向面５０ａに、フロント側環状溝５３を有する。フロント側環状溝５３は、シャフト１２の軸心を中心とした円環状に形成され、シリンダ室２２に開口する。フロント軸受５０の端板部５１には、フロント側環状溝５３の径方向内側に、円環状のフロント側弾性部５４が形成される。

上記リア軸受６０の端板部６１は、シリンダ２１（ローラ２７端面）に対向する対向面６０ａに、リア側環状溝６３を有する。リア側環状溝６３は、シャフト１２の軸心を中心とした円環状に形成され、シリンダ室２２に開口する。リア軸受６０の端板部６１には、リア側環状溝６３の径方向内側に、円環状のリア側弾性部６４が形成される。

上記圧縮機の運転時に、シリンダ室２２内のガス荷重等によって、シャフト１２に撓みが発生し、シャフト１２がフロント軸受５０およびリア軸受６０に接触する。このとき、フロント側弾性部５４が弾性変形して、シャフト１２のフロント軸受５０に対する接触を点接触でなく面接触とでき、シャフト１２のフロント軸受５０に対する面圧を低減して、シャフト１２とフロント軸受５０との焼き付きを防止する。同様に、リア側弾性部６４が弾性変形して、シャフト１２とリア軸受６０との焼き付きを防止する。

上記リア側弾性部６４の剛性は、上記フロント側弾性部５４の剛性よりも、小さい。具体的に述べると、フロント側弾性部５４の外周面５４ａは、この外周面５４ａの径がシリンダ室２２側から反シリンダ室２２側に向かって一定となるように、円筒面状に形成されている。つまり、フロント側弾性部５４の内周面の径は、軸方向に沿って、一定であるため、フロント側弾性部５４の厚みは、軸方向に沿って、一定となる。つまり、フロント側弾性部５４のシリンダ室２２側の先端部５４ｂの幅Ｔ１は、フロント側弾性部５４の反シリンダ室２２側の根元部５４ｃの幅Ｂ１と同じである。フロント側弾性部５４の根元部５４ｃは、フロント側環状溝５３の底面の径方向内側に位置する。

上記リア側弾性部６４の外周面６４ａは、この外周面６４ａの径がシリンダ室２２側から反シリンダ室２２側に向かって次第に大きくなるように、テーパ状に形成されている。つまり、リア側弾性部６４の内周面の径は、軸方向に沿って、一定であるため、リア側弾性部６４の厚みは、シリンダ室２２側から反シリンダ室２２側に向かって、次第に大きくなる。つまり、リア側弾性部６４のシリンダ室２２側の先端部６４ｂの幅Ｔ２は、リア側弾性部６４の反シリンダ室２２側の根元部６４ｃの幅Ｂ２よりも、小さい。リア側弾性部６４の根元部６４ｃは、リア側環状溝６３の底面の径方向内側に位置する。

上記リア側弾性部６４の先端部６４ｂの幅Ｔ２は、上記フロント側弾性部５４の先端部５４ｂの幅Ｔ１と同じである。

上記リア側環状溝６３の深さＤ２は、上記フロント側環状溝５３の深さＤ１よりも、深い。例えば、フロント側環状溝５３の深さＤ１は、３ｍｍ〜７ｍｍであり、リア側環状溝６３の深さＤ２は、４ｍｍ〜１０ｍｍである。

上記フロント側環状溝５３の外周面５３ａの径は、軸方向に沿って、一定となる。つまり、フロント側環状溝５３の幅は、フロント側環状溝５３の深さ方向に沿って、一定となる。

上記リア側環状溝６３の外周面６３ａの径は、軸方向に沿って、一定となる。つまり、リア側環状溝６３の幅は、シリンダ室２２側から反シリンダ室２２側に向かって、次第に小さくなる。

上記リア側環状溝６３のシリンダ室２２側の幅Ｗ２は、フロント側環状溝５３のシリンダ室２２側の幅Ｗ１よりも、大きい。例えば、フロント側環状溝５３の幅Ｗ１は、１ｍｍであり、リア側環状溝６３の幅Ｗ２は、２．５ｍｍである。

上記シャフト１２は、フロント軸受５０に支持されるフロント軸１２ａと、リア軸受６０に支持されるリア軸１２ｂとを有する。リア軸１２ｂの直径Ｒ２は、フロント軸１２ａの直径Ｒ１よりも、小さい。言い換えると、リア軸受６０のボス部６２の内径は、フロント軸受５０のボス部５２の内径よりも、小さい。

上記シャフト１２に設けられた油通路１４は、フロント軸受５０のフロント側弾性部５４の内面、ローラ２７の内面、および、リア軸受６０のリア側弾性部６４の内面に開口し、油溜まり部９から汲み上げた潤滑油を、これらの内面に供給する。油通路１４は、例えば、螺旋溝により形成され、シャフト１２の回転によって螺旋溝が回転して、潤滑油を汲み上げる。

上記構成の圧縮機によれば、上記シャフト１２のリア軸１２ｂの径Ｒ２は、上記シャフト１２のフロント軸１２ａの径Ｒ１よりも、小さいので、圧縮機の運転時に、リア軸１２ｂの撓みは、フロント軸１２ａの撓みよりも、大きくなる。

このとき、上記リア側弾性部６４の剛性は、上記フロント側弾性部５４の剛性よりも、小さいので、リア側弾性部６４の弾性変形を、フロント側弾性部５４の弾性変形よりも、大きくできる。これによって、リア軸１２ｂとリア側弾性部６４との面圧を低減できて、リア軸１２ｂとリア軸受６０との焼き付きを防止できる。一方、フロント側弾性部５４の剛性を大きくしても、フロント軸１２ａの撓みは、小さいため、フロント軸１２ａとフロント軸受５０との焼き付きを防止でき、さらに、フロント側弾性部５４の剛性を大きくできることで、フロント軸１２ａからのラジアル荷重に耐えることができ、フロント側弾性部５４の疲労破壊を防止できる。

また、上記リア側環状溝６３の深さＤ２は、上記フロント側環状溝５３の深さＤ１よりも、深いので、リア側弾性部６４の剛性を、フロント側弾性部５４の剛性よりも、簡単に小さくできる。

また、上記フロント側弾性部５４の外周面５４ａは、円筒面状に形成されているので、フロント側弾性部５４の形成が容易となる。

また、上記リア側弾性部６４の外周面６４ａは、テーパ状に形成されているので、リア側弾性部６４の剛性は、リア側弾性部６４の先端部６４ｂ側（シリンダ室２２側）ほど次第に低くなる。これによって、リア側弾性部６４の先端部６４ｂ側の面圧を低減しながら、リア側弾性部６４の根元部６４ｃ側（反シリンダ室２２側）の強度を維持できる。

また、上記リア側弾性部６４の先端部６４ｂの幅Ｔ２は、上記フロント側弾性部５４の先端部５４ｂの幅Ｔ１と同じであるので、フロント側弾性部５４およびリア側弾性部６４を簡単に形成できる。

また、上記リア側環状溝６３のシリンダ室２２側の幅Ｗ２は、上記フロント側環状溝５３のシリンダ室２２側の幅Ｗ１よりも、大きいので、リア側環状溝６３の幅Ｗ２を大きくできて、リア側環状溝６３の加工が容易になる。また、リア側環状溝６３の幅Ｗ２を大きくできるので、リア軸受６０を、リア側環状溝６３を設けた状態で、安価な焼結により成型できる。これによって、リア軸受６０の製造時間を短縮でき、リア軸受６０の製造コストを低減できる。

（第２の実施形態）
図３は、この発明の圧縮機の第２の実施形態を示している。上記第１の実施形態と相違する点を説明すると、この第２の実施形態では、シリンダの数量が相違する。なお、この第２の実施形態において、上記第１の実施形態と同一の符号は、上記第１の実施形態と同じ構成であるため、その説明を省略する。

図３に示すように、この圧縮機は、２シリンダの圧縮機であり、圧縮要素２Ａは、上記フロント軸受５０と、上記リア軸受６０と、フロント軸受５０とリア軸受６０との間に配置された第１のシリンダ１２１、中間部材１７０および第２のシリンダ２２１と、第１のローラ１２７および第２のローラ２２７とを有する。

上記第１のシリンダ１２１、上記中間部材１７０および上記第２のシリンダ２２１は、シャフト１２に沿って、フロント軸受５０側からリア軸受６０側へ順に配置されている。

上記第１のシリンダ１２１は、フロント軸受５０と中間部材１７０とに挟まれている。第１のシリンダ１２１の第１のシリンダ室１２２には、図示しないアキュームレータに接続された第１の配管１１１が連通している。

上記第１のローラ１２７は、第１のシリンダ室１２２に配置されたシャフト１２の第１の偏心部１２６に、嵌合している。第１のローラ１２７は、第１のシリンダ室１２２に、公転可能に配置され、第１のシリンダ１２１内を偏心回動して圧縮作用を行う。第１のシリンダ室１２２で圧縮された冷媒ガスは、マフラを介して、第１のシリンダ室１２２の外側に排出される。

上記第２のシリンダ２２１は、中間部材１７０とリア軸受６０とに挟まれている。第２のシリンダ２２１の第２のシリンダ室２２２には、図示しないアキュームレータに接続された第２の配管２１１が連通している。

上記第２のローラ２２７は、第２のシリンダ室２２２に配置されたシャフト１２の第２の偏心部２２６に、嵌合している。第２のローラ２２７は、第２のシリンダ室２２２に、公転可能に配置され、第２のシリンダ２２１内を偏心回動して圧縮作用を行う。第２のシリンダ室２２２で圧縮された冷媒ガスは、マフラを介して、第２のシリンダ室２２２の外側に排出される。

上記第１の実施形態（図２）と同じように、上記フロント軸受５０は、第１のシリンダ１２１（第１のローラ１２７の端面）に対向する対向面５０ａに、第１のシリンダ室１２２に開口するフロント側環状溝５３を有する。フロント軸受５０の対向面５０ａには、フロント側環状溝５３の径方向内側に、フロント側弾性部５４が形成される。

上記リア軸受６０は、第１のシリンダ１２１（第２のローラ２２７の端面）に対向する対向面６０ａに、第２のシリンダ室２２２に開口するリア側環状溝６３を有する。リア軸受６０の対向面６０ａには、リア側環状溝６３の径方向内側に、リア側弾性部６４が形成される。

上記リア側弾性部６４の剛性は、上記フロント側弾性部５４の剛性よりも、小さい。したがって、この２シリンダの圧縮機では、フロント軸受５０とリア軸受６０との間の距離が長くなるため、シャフト１２の撓みが大きくなるが、リア側環状溝６３の剛性を小さくできるので、リア軸受６０の弾性変形を大きくできる。これによって、シャフト１２とリア軸受６０との面圧を一層確実に低減して、シャフト１２とリア軸受６０との焼き付きを一層確実に防止できる。

なお、この発明は上述の実施形態に限定されない。例えば、上記第１、上記第２の実施形態のそれぞれの特徴点を様々に組み合わせてもよい。

また、上記リア側弾性部の先端部の幅を、上記フロント側弾性部の先端部の幅よりも、小さくしてもよく、リア側弾性部の剛性を、フロント側弾性部の剛性よりも、一層簡単に小さくできる。また、リア側環状溝の深さとフロント側環状溝の深さとの関係に拘わらず、リア側弾性部の先端部の幅を、上記フロント側弾性部の先端部の幅よりも、小さくしてもよい。

また、上記リア側環状溝の深さと上記フロント側環状溝の深さとの関係に拘わらず、上記シャフトのリア軸の径を、上記シャフトのフロント軸の径よりも、小さくし、上記リア側弾性部の剛性を、上記フロント側弾性部の剛性よりも、小さくし、フロント側弾性部の外周面を、円筒面状に形成し、リア側弾性部の外周面を、テーパ状に形成するようにしてもよい。

したがって、上記リア側弾性部の弾性変形を、上記フロント側弾性部の弾性変形よりも、大きくできて、リア軸とリア側弾性部との面圧を低減できて、リア軸とリア軸受との焼き付きを防止できる。一方、フロント側弾性部の剛性を大きくしても、フロント軸の撓みは、小さいため、フロント軸とフロント軸受との焼き付きを防止でき、さらに、フロント側弾性部の剛性を大きくできることで、フロント側弾性部は、フロント軸からのラジアル荷重に耐えることができ、フロント側弾性部の疲労破壊を防止できる。また、フロント側弾性部の外周面は、円筒面状に形成されているので、フロント側弾性部の形成が容易となる。また、リア側弾性部の外周面は、テーパ状に形成されているので、リア側弾性部の剛性は、リア側弾性部の先端側（シリンダ室側）ほど次第に低くなる。これによって、リア側弾性部の先端側の面圧を低減しながら、リア側弾性部の根元側（反シリンダ室側）の強度を維持できる。

１ 密閉容器
２ 圧縮要素
３ モータ
１２ シャフト
１２ａ フロント軸
１２ｂ リア軸
２１ シリンダ
２２ シリンダ室
５０ フロント軸受
５０ａ 対向面
５３ フロント側環状溝
５４ フロント側弾性部
５４ａ 外周面
５４ｂ 先端部
６０ リア軸受
６０ａ 対向面
６３ リア側環状溝
６４ リア側弾性部
６４ａ 外周面
６４ｂ 先端部
２Ａ 圧縮要素
１２１ 第１のシリンダ
１２２ 第１のシリンダ室
１７０ 中間部材
２２１ 第２のシリンダ
２２２ 第２のシリンダ室
Ｗ１ （フロント側環状溝の）幅
Ｗ２ （リア側環状溝の）幅
Ｄ１ （フロント側環状溝の）深さ
Ｄ２ （リア側環状溝の）深さ
Ｒ１ （フロント軸の）径
Ｒ２ （リア軸の）径
Ｔ１ （フロント側弾性部の先端部の）幅
Ｔ２ （リア側弾性部の先端部の）幅

この発明は、例えばエアコンや冷蔵庫などに用いられる圧縮機に関する。

従来、圧縮機としては、密閉容器と、上記密閉容器内に配置される圧縮要素と、上記密閉容器内に配置され、圧縮要素をシャフトを介して駆動するモータとを備えたものがある（実開昭５５−６９１８０号公報：特許文献１参照）。

上記圧縮要素は、シャフトを支持するフロント軸受およびリア軸受と、フロント軸受とリア軸受との間に配置されるシリンダとを備えていた。フロント軸受は、リア軸受よりも、モータ側に配置されていた。シャフトのフロント軸受に支持されるフロント部分の径と、シャフトのリア軸受に支持されるリア部分の径とは、同じであった。

上記フロント軸受のシリンダに対向する対向面には、フロント環状溝と、このフロント環状溝の径方向内側に位置する環状のフロント弾性部とが、設けられ、上記リア軸受のシリンダに対向する対向面には、リア環状溝と、このリア環状溝の径方向内側に位置する環状のリア弾性部とが、設けられていた。

上記フロント弾性部と上記リア弾性部とは、同一の幅、および、同一の高さを有しており、フロント弾性部の剛性とリア弾性部の剛性とは、同じであった。

上記圧縮機の運転時に、シリンダ内のガス荷重等によって、シャフトに撓みが発生し、シャフトがフロント軸受およびリア軸受に接触することがあったが、フロント弾性部およびリア弾性部が弾性変形して、シャフトのフロント軸受およびリア軸受に対する接触を点接触でなく面接触とでき、面圧を低減して焼き付きを防止していた。

ここで、上記シャフトのリア部分の径が、上記シャフトのフロント部分の径よりも、小さいとき、圧縮機の運転時に、リア部分の撓みは、フロント部分の撓みよりも、大きくなる。

そして、上記従来の圧縮機に、この小径のリア部分を有するシャフトを用いた場合、リア弾性部の剛性は、フロント弾性部の剛性と同じであったので、リア弾性部のみの弾性変形を大きくすることができず、リア部分とリア弾性部との面圧が高くなって、リア部分とリア軸受とが焼き付く問題があった。

実開昭５５−６９１８０号公報

そこで、この発明の課題は、シャフトのリア部分とリア軸受との面圧を低減して、リア部分とリア軸受との焼き付きを防止できる圧縮機を提供することにある。

上記課題を解決するため、この発明の圧縮機は、
密閉容器と、
この密閉容器内に配置される圧縮要素と、
上記密閉容器内に配置され、上記圧縮要素をシャフトを介して駆動するモータと
を備え、
上記圧縮要素は、
上記シャフトを支持するフロント軸受およびリア軸受と、
上記フロント軸受と上記リア軸受との間に配置されると共に、シリンダ室を有する少なくとも一つのシリンダと
を有し、
上記フロント軸受は、上記リア軸受よりも、上記モータ側に配置され、
上記フロント軸受の上記シリンダに対向する対向面には、上記シリンダの上記シリンダ室に開口する環状のフロント側環状溝と、上記フロント側環状溝の径方向内側に位置する環状のフロント側弾性部とが、設けられ、
上記リア軸受の上記シリンダに対向する対向面には、上記シリンダの上記シリンダ室に開口する環状のリア側環状溝と、上記リア側環状溝の径方向内側に位置する環状のリア側弾性部とが、設けられ、
上記シャフトの上記リア軸受に支持されるリア軸の径は、上記シャフトの上記フロント軸受に支持されるフロント軸の径よりも、小さく、
上記リア側弾性部の剛性は、上記フロント側弾性部の剛性よりも、小さく、
上記フロント側弾性部の外周面は、この外周面の径が上記シリンダ室側から反シリンダ室側に向かって一定となるように、円筒面状に形成され、
上記リア側弾性部の外周面は、この外周面の径が上記シリンダ室側から反シリンダ室側に向かって次第に大きくなるように、テーパ状に形成されていることを特徴としている。

この発明の圧縮機によれば、上記シャフトのリア軸の径は、上記シャフトのフロント軸の径よりも、小さいので、圧縮機の運転時に、リア軸の撓みは、フロント軸の撓みよりも、大きくなる。

このとき、上記リア側弾性部の剛性は、上記フロント側弾性部の剛性よりも、小さいので、リア側弾性部の弾性変形を、フロント側弾性部の弾性変形よりも、大きくできる。これによって、リア軸とリア側弾性部との面圧を低減できて、リア軸とリア軸受との焼き付きを防止できる。一方、フロント側弾性部の剛性を大きくしても、フロント軸の撓みは、小さいため、フロント軸とフロント軸受との焼き付きを防止でき、さらに、フロント側弾性部の剛性を大きくできることで、フロント軸からのラジアル荷重に耐えることができ、フロント側弾性部の疲労破壊を防止できる。
また、上記フロント側弾性部の外周面は、円筒面状に形成されているので、フロント側弾性部の形成が容易となる。
また、上記リア側弾性部の外周面は、テーパ状に形成されているので、リア側弾性部の剛性は、リア側弾性部の先端側（シリンダ室側）ほど次第に低くなる。これによって、リア側弾性部の先端側の面圧を低減しながら、リア側弾性部の根元側（反シリンダ室側）の強度を維持できる。

また、一実施形態の圧縮機では、上記リア側環状溝の深さは、上記フロント側環状溝の深さよりも、深い。

この実施形態の圧縮機によれば、上記リア側環状溝の深さは、上記フロント側環状溝の深さよりも、深いので、リア側弾性部の剛性を、フロント側弾性部の剛性よりも、簡単に小さくできる。

また、一実施形態の圧縮機では、上記リア側弾性部の上記シリンダ室側の先端部の幅は、上記フロント側弾性部の上記シリンダ室側の先端部の幅以下である。

この実施形態の圧縮機によれば、上記リア側弾性部の上記シリンダ室側の先端部の幅は、上記フロント側弾性部の上記シリンダ室側の先端部の幅以下であるので、リア側弾性部の剛性を、フロント側弾性部の剛性よりも、簡単に小さくできる。

また、一実施形態の圧縮機では、上記リア側弾性部の上記シリンダ室側の先端部の幅は、上記フロント側弾性部の上記シリンダ室側の先端部の幅よりも、小さい。

この実施形態の圧縮機によれば、上記リア側弾性部の上記シリンダ室側の先端部の幅は、上記フロント側弾性部の上記シリンダ室側の先端部の幅よりも、小さいので、リア側弾性部の剛性を、フロント側弾性部の剛性よりも、一層簡単に小さくできる。

また、一実施形態の圧縮機では、上記リア側環状溝の上記シリンダ室側の幅は、上記フロント側環状溝の上記シリンダ室側の幅よりも、大きい。

この実施形態の圧縮機によれば、上記リア側環状溝の上記シリンダ室側の幅は、上記フロント側環状溝の上記シリンダ室側の幅よりも、大きいので、リア側環状溝の幅を大きくできて、リア側環状溝の加工が容易になる。また、リア側環状溝の幅を大きくできるので、リア軸受を、リア側環状溝を設けた状態で、安価な焼結により成型できる。これによって、リア軸受の製造時間を短縮でき、リア軸受の製造コストを低減できる。

この発明の圧縮機によれば、上記シャフトのリア軸の径は、上記シャフトのフロント軸の径よりも、小さく、上記リア側弾性部の剛性は、上記フロント側弾性部の剛性よりも、小さいので、シャフトのリア軸とリア軸受との面圧を低減して、リア軸とリア軸受との焼き付きを防止できる。

本発明の圧縮機の第１実施形態を示す縦断面図である。 圧縮要素の拡大図である。 本発明の圧縮機の第２実施形態を示す縦断面図である。

以下、この発明を図示の実施の形態により詳細に説明する。

（第１の実施形態）
図１は、この発明の圧縮機の第１実施形態である縦断面図を示している。この圧縮機は、密閉容器１と、この密閉容器１内に配置された圧縮要素２と、上記密閉容器１内に配置され、上記圧縮要素２をシャフト１２を介して駆動するモータ３とを備えている。

この圧縮機は、いわゆる縦置きの高圧ドーム型のロータリ圧縮機であって、上記密閉容器１内に、上記圧縮要素２を下に、上記モータ３を上に、配置している。このモータ３のロータ６によって、上記シャフト１２を介して、上記圧縮要素２を駆動するようにしている。

上記圧縮要素２は、アキュームレータ１０から吸入管１１を通して冷媒ガスを吸入する。この冷媒ガスは、この圧縮機とともに、冷凍システムの一例としての空気調和機を構成する図示しない凝縮器、膨張機構、蒸発器を制御することによって得られる。この冷媒としては、二酸化炭素を用いるが、ＨＣや、Ｒ４１０Ａ等のＨＦＣや、Ｒ２２等のＨＣＦＣ等の冷媒を用いてもよい。

上記圧縮機では、上記圧縮要素２にて圧縮した高温高圧の冷媒ガスを、圧縮要素２から吐出して密閉容器１の内部に満たすと共に、モータ３のステータ５とロータ６との間の隙間を通して、モータ３を冷却した後、上記モータ３の上側に設けられた吐出管１３から外部に吐出するようにしている。

上記密閉容器１内の高圧領域の下部には、潤滑油が溜められた油溜まり部９が形成されている。この潤滑油は、油溜まり部９から、シャフト１２に設けられた油通路１４を通って、圧縮要素２やモータ３のベアリング等の摺動部に移動して、この摺動部を潤滑する。この潤滑油は、例えば、（ポリエチレングリコールやポリプロピレングリコール等の）ポリアルキレングリコール油や、エーテル油や、エステル油や、鉱油である。

上記モータ３は、ロータ６と、このロータ６の外周側を囲むように配置されたステータ５とを有する。

上記ロータ６は、円筒形状のロータコア６１０と、このロータコア６１０に埋設された複数の磁石６２０とを有する。ロータコア６１０は、例えば積層された電磁鋼板からなる。ロータコア６１０の中央の孔部には、上記シャフト１２が取り付けられている。磁石６２０は、平板状の永久磁石である。複数の磁石６２０は、ロータコア６１０の周方向に等間隔の中心角度で、配列されている。

上記ステータ５は、円筒形状のステータコア５１０と、このステータコア５１０に巻き付けられたコイル５２０とを有する。ステータコア５１０は、積層された複数の鋼板からなり、密閉容器１に、焼き嵌めなどによって、嵌め込まれている。コイル５２０は、ステータコア５１０の各ティース部にそれぞれ巻かれており、このコイル５２０は、いわゆる集中巻きである。

上記圧縮要素２は、上記シャフト１２を支持するフロント軸受５０およびリア軸受６０と、上記フロント軸受５０と上記リア軸受６０との間に配置されるシリンダ２１と、上記シリンダ２１内に配置されるローラ２７とを有する。

上記シリンダ２１は、密閉容器１の内面に取り付けられている。シリンダ２１は、シリンダ室２２を有する。上記フロント軸受５０は、リア軸受６０よりも、モータ３側（上側）に配置されている。フロント軸受５０は、シリンダ２１の上側の開口端に、固定され、リア軸受６０は、シリンダ２１の下側の開口端に、固定されている。

上記シャフト１２は、上記圧縮要素２のシリンダ室２２に配置された偏心部２６を有する。上記ローラ２７は、この偏心部２６に回転自在に嵌合されている。ローラ２７は、シリンダ室２２に、公転可能（揺動可能）に配置され、ローラ２７の公転運動で、シリンダ室２２の冷媒ガスを圧縮する。

上記フロント軸受５０は、円板状の端板部５１と、この端板部５１の中央でシリンダ２１と反対側（上方）に設けられたボス部５２とを有する。ボス部５２は、シャフト１２を受けている。

上記端板部５１には、上記シリンダ室２２に連通する吐出孔５１ａが設けられている。上記端板部５１に関して上記シリンダ２１と反対側に位置するように、上記端板部５１に吐出弁３１が取り付けられている。この吐出弁３１は、例えば、リード弁であり、吐出孔５１ａを開閉する。

上記端板部５１には、シリンダ２１と反対側に、吐出弁３１を覆うように、カップ型のマフラカバー４０が取り付けられている。マフラカバー４０には、ボス部５２が貫通している。

上記マフラカバー４０の内部は、吐出孔５１ａを介して、シリンダ室２２に連通している。マフラカバー４０は、マフラカバー４０の内側と外側とを連通する孔部４３を有する。

上記リア軸受６０は、円板状の端板部６１と、この端板部６１の中央でシリンダ２１と反対側（下方）に設けられたボス部６２とを有する。ボス部６２は、シャフト１２を受けている。リア軸受６０のボス部６２の軸方向の長さは、フロント軸受５０のボス部５２の軸方向の長さよりも、短い。

次に、上記圧縮要素２の圧縮作用を説明する。

まず、上記シャフト１２の偏心部２６が、偏心回転することで、偏心部２６に嵌合したローラ２７が、ローラ２７の外周面をシリンダ室２２の内周面に接して、公転する。

すると、上記吸入管１１から低圧の冷媒ガスをシリンダ室２２に吸入し、シリンダ室２２内で圧縮して高圧にした後、フロント軸受５０の吐出口５１ａから高圧の冷媒ガスを吐出する。

そして、上記吐出口５１ａから吐出された冷媒ガスは、マフラカバー４０の内部を経由して、マフラカバー４０の外側に排出される。

図２に示すように、上記フロント軸受５０の端板部５１は、シリンダ２１（ローラ２７端面）に対向する対向面５０ａに、フロント側環状溝５３を有する。フロント側環状溝５３は、シャフト１２の軸心を中心とした円環状に形成され、シリンダ室２２に開口する。フロント軸受５０の端板部５１には、フロント側環状溝５３の径方向内側に、円環状のフロント側弾性部５４が形成される。

上記リア軸受６０の端板部６１は、シリンダ２１（ローラ２７端面）に対向する対向面６０ａに、リア側環状溝６３を有する。リア側環状溝６３は、シャフト１２の軸心を中心とした円環状に形成され、シリンダ室２２に開口する。リア軸受６０の端板部６１には、リア側環状溝６３の径方向内側に、円環状のリア側弾性部６４が形成される。

上記圧縮機の運転時に、シリンダ室２２内のガス荷重等によって、シャフト１２に撓みが発生し、シャフト１２がフロント軸受５０およびリア軸受６０に接触する。このとき、フロント側弾性部５４が弾性変形して、シャフト１２のフロント軸受５０に対する接触を点接触でなく面接触とでき、シャフト１２のフロント軸受５０に対する面圧を低減して、シャフト１２とフロント軸受５０との焼き付きを防止する。同様に、リア側弾性部６４が弾性変形して、シャフト１２とリア軸受６０との焼き付きを防止する。

上記リア側弾性部６４の剛性は、上記フロント側弾性部５４の剛性よりも、小さい。具体的に述べると、フロント側弾性部５４の外周面５４ａは、この外周面５４ａの径がシリンダ室２２側から反シリンダ室２２側に向かって一定となるように、円筒面状に形成されている。つまり、フロント側弾性部５４の内周面の径は、軸方向に沿って、一定であるため、フロント側弾性部５４の厚みは、軸方向に沿って、一定となる。つまり、フロント側弾性部５４のシリンダ室２２側の先端部５４ｂの幅Ｔ１は、フロント側弾性部５４の反シリンダ室２２側の根元部５４ｃの幅Ｂ１と同じである。フロント側弾性部５４の根元部５４ｃは、フロント側環状溝５３の底面の径方向内側に位置する。

上記リア側弾性部６４の外周面６４ａは、この外周面６４ａの径がシリンダ室２２側から反シリンダ室２２側に向かって次第に大きくなるように、テーパ状に形成されている。つまり、リア側弾性部６４の内周面の径は、軸方向に沿って、一定であるため、リア側弾性部６４の厚みは、シリンダ室２２側から反シリンダ室２２側に向かって、次第に大きくなる。つまり、リア側弾性部６４のシリンダ室２２側の先端部６４ｂの幅Ｔ２は、リア側弾性部６４の反シリンダ室２２側の根元部６４ｃの幅Ｂ２よりも、小さい。リア側弾性部６４の根元部６４ｃは、リア側環状溝６３の底面の径方向内側に位置する。

上記リア側弾性部６４の先端部６４ｂの幅Ｔ２は、上記フロント側弾性部５４の先端部５４ｂの幅Ｔ１と同じである。

上記リア側環状溝６３の深さＤ２は、上記フロント側環状溝５３の深さＤ１よりも、深い。例えば、フロント側環状溝５３の深さＤ１は、３ｍｍ〜７ｍｍであり、リア側環状溝６３の深さＤ２は、４ｍｍ〜１０ｍｍである。

上記フロント側環状溝５３の外周面５３ａの径は、軸方向に沿って、一定となる。つまり、フロント側環状溝５３の幅は、フロント側環状溝５３の深さ方向に沿って、一定となる。

上記リア側環状溝６３の外周面６３ａの径は、軸方向に沿って、一定となる。つまり、リア側環状溝６３の幅は、シリンダ室２２側から反シリンダ室２２側に向かって、次第に小さくなる。

上記リア側環状溝６３のシリンダ室２２側の幅Ｗ２は、フロント側環状溝５３のシリンダ室２２側の幅Ｗ１よりも、大きい。例えば、フロント側環状溝５３の幅Ｗ１は、１ｍｍであり、リア側環状溝６３の幅Ｗ２は、２．５ｍｍである。

上記シャフト１２は、フロント軸受５０に支持されるフロント軸１２ａと、リア軸受６０に支持されるリア軸１２ｂとを有する。リア軸１２ｂの直径Ｒ２は、フロント軸１２ａの直径Ｒ１よりも、小さい。言い換えると、リア軸受６０のボス部６２の内径は、フロント軸受５０のボス部５２の内径よりも、小さい。

上記シャフト１２に設けられた油通路１４は、フロント軸受５０のフロント側弾性部５４の内面、ローラ２７の内面、および、リア軸受６０のリア側弾性部６４の内面に開口し、油溜まり部９から汲み上げた潤滑油を、これらの内面に供給する。油通路１４は、例えば、螺旋溝により形成され、シャフト１２の回転によって螺旋溝が回転して、潤滑油を汲み上げる。

上記構成の圧縮機によれば、上記シャフト１２のリア軸１２ｂの径Ｒ２は、上記シャフト１２のフロント軸１２ａの径Ｒ１よりも、小さいので、圧縮機の運転時に、リア軸１２ｂの撓みは、フロント軸１２ａの撓みよりも、大きくなる。

このとき、上記リア側弾性部６４の剛性は、上記フロント側弾性部５４の剛性よりも、小さいので、リア側弾性部６４の弾性変形を、フロント側弾性部５４の弾性変形よりも、大きくできる。これによって、リア軸１２ｂとリア側弾性部６４との面圧を低減できて、リア軸１２ｂとリア軸受６０との焼き付きを防止できる。一方、フロント側弾性部５４の剛性を大きくしても、フロント軸１２ａの撓みは、小さいため、フロント軸１２ａとフロント軸受５０との焼き付きを防止でき、さらに、フロント側弾性部５４の剛性を大きくできることで、フロント軸１２ａからのラジアル荷重に耐えることができ、フロント側弾性部５４の疲労破壊を防止できる。

また、上記リア側環状溝６３の深さＤ２は、上記フロント側環状溝５３の深さＤ１よりも、深いので、リア側弾性部６４の剛性を、フロント側弾性部５４の剛性よりも、簡単に小さくできる。

また、上記フロント側弾性部５４の外周面５４ａは、円筒面状に形成されているので、フロント側弾性部５４の形成が容易となる。

また、上記リア側弾性部６４の外周面６４ａは、テーパ状に形成されているので、リア側弾性部６４の剛性は、リア側弾性部６４の先端部６４ｂ側（シリンダ室２２側）ほど次第に低くなる。これによって、リア側弾性部６４の先端部６４ｂ側の面圧を低減しながら、リア側弾性部６４の根元部６４ｃ側（反シリンダ室２２側）の強度を維持できる。

また、上記リア側弾性部６４の先端部６４ｂの幅Ｔ２は、上記フロント側弾性部５４の先端部５４ｂの幅Ｔ１と同じであるので、フロント側弾性部５４およびリア側弾性部６４を簡単に形成できる。

また、上記リア側環状溝６３のシリンダ室２２側の幅Ｗ２は、上記フロント側環状溝５３のシリンダ室２２側の幅Ｗ１よりも、大きいので、リア側環状溝６３の幅Ｗ２を大きくできて、リア側環状溝６３の加工が容易になる。また、リア側環状溝６３の幅Ｗ２を大きくできるので、リア軸受６０を、リア側環状溝６３を設けた状態で、安価な焼結により成型できる。これによって、リア軸受６０の製造時間を短縮でき、リア軸受６０の製造コストを低減できる。

（第２の実施形態）
図３は、この発明の圧縮機の第２の実施形態を示している。上記第１の実施形態と相違する点を説明すると、この第２の実施形態では、シリンダの数量が相違する。なお、この第２の実施形態において、上記第１の実施形態と同一の符号は、上記第１の実施形態と同じ構成であるため、その説明を省略する。

図３に示すように、この圧縮機は、２シリンダの圧縮機であり、圧縮要素２Ａは、上記フロント軸受５０と、上記リア軸受６０と、フロント軸受５０とリア軸受６０との間に配置された第１のシリンダ１２１、中間部材１７０および第２のシリンダ２２１と、第１のローラ１２７および第２のローラ２２７とを有する。

上記第１のシリンダ１２１、上記中間部材１７０および上記第２のシリンダ２２１は、シャフト１２に沿って、フロント軸受５０側からリア軸受６０側へ順に配置されている。

上記第１のシリンダ１２１は、フロント軸受５０と中間部材１７０とに挟まれている。第１のシリンダ１２１の第１のシリンダ室１２２には、図示しないアキュームレータに接続された第１の配管１１１が連通している。

上記第１のローラ１２７は、第１のシリンダ室１２２に配置されたシャフト１２の第１の偏心部１２６に、嵌合している。第１のローラ１２７は、第１のシリンダ室１２２に、公転可能に配置され、第１のシリンダ１２１内を偏心回動して圧縮作用を行う。第１のシリンダ室１２２で圧縮された冷媒ガスは、マフラを介して、第１のシリンダ室１２２の外側に排出される。

上記第２のシリンダ２２１は、中間部材１７０とリア軸受６０とに挟まれている。第２のシリンダ２２１の第２のシリンダ室２２２には、図示しないアキュームレータに接続された第２の配管２１１が連通している。

上記第２のローラ２２７は、第２のシリンダ室２２２に配置されたシャフト１２の第２の偏心部２２６に、嵌合している。第２のローラ２２７は、第２のシリンダ室２２２に、公転可能に配置され、第２のシリンダ２２１内を偏心回動して圧縮作用を行う。第２のシリンダ室２２２で圧縮された冷媒ガスは、マフラを介して、第２のシリンダ室２２２の外側に排出される。

上記第１の実施形態（図２）と同じように、上記フロント軸受５０は、第１のシリンダ１２１（第１のローラ１２７の端面）に対向する対向面５０ａに、第１のシリンダ室１２２に開口するフロント側環状溝５３を有する。フロント軸受５０の対向面５０ａには、フロント側環状溝５３の径方向内側に、フロント側弾性部５４が形成される。

上記リア軸受６０は、第１のシリンダ１２１（第２のローラ２２７の端面）に対向する対向面６０ａに、第２のシリンダ室２２２に開口するリア側環状溝６３を有する。リア軸受６０の対向面６０ａには、リア側環状溝６３の径方向内側に、リア側弾性部６４が形成される。

上記リア側弾性部６４の剛性は、上記フロント側弾性部５４の剛性よりも、小さい。したがって、この２シリンダの圧縮機では、フロント軸受５０とリア軸受６０との間の距離が長くなるため、シャフト１２の撓みが大きくなるが、リア側環状溝６３の剛性を小さくできるので、リア軸受６０の弾性変形を大きくできる。これによって、シャフト１２とリア軸受６０との面圧を一層確実に低減して、シャフト１２とリア軸受６０との焼き付きを一層確実に防止できる。

なお、この発明は上述の実施形態に限定されない。例えば、上記第１、上記第２の実施形態のそれぞれの特徴点を様々に組み合わせてもよい。

また、上記リア側弾性部の先端部の幅を、上記フロント側弾性部の先端部の幅よりも、小さくしてもよく、リア側弾性部の剛性を、フロント側弾性部の剛性よりも、一層簡単に小さくできる。また、リア側環状溝の深さとフロント側環状溝の深さとの関係に拘わらず、リア側弾性部の先端部の幅を、上記フロント側弾性部の先端部の幅よりも、小さくしてもよい。

また、上記リア側環状溝の深さと上記フロント側環状溝の深さとの関係に拘わらず、上記シャフトのリア軸の径を、上記シャフトのフロント軸の径よりも、小さくし、上記リア側弾性部の剛性を、上記フロント側弾性部の剛性よりも、小さくし、フロント側弾性部の外周面を、円筒面状に形成し、リア側弾性部の外周面を、テーパ状に形成するようにしてもよい。

したがって、上記リア側弾性部の弾性変形を、上記フロント側弾性部の弾性変形よりも、大きくできて、リア軸とリア側弾性部との面圧を低減できて、リア軸とリア軸受との焼き付きを防止できる。一方、フロント側弾性部の剛性を大きくしても、フロント軸の撓みは、小さいため、フロント軸とフロント軸受との焼き付きを防止でき、さらに、フロント側弾性部の剛性を大きくできることで、フロント側弾性部は、フロント軸からのラジアル荷重に耐えることができ、フロント側弾性部の疲労破壊を防止できる。また、フロント側弾性部の外周面は、円筒面状に形成されているので、フロント側弾性部の形成が容易となる。また、リア側弾性部の外周面は、テーパ状に形成されているので、リア側弾性部の剛性は、リア側弾性部の先端側（シリンダ室側）ほど次第に低くなる。これによって、リア側弾性部の先端側の面圧を低減しながら、リア側弾性部の根元側（反シリンダ室側）の強度を維持できる。

１ 密閉容器
２ 圧縮要素
３ モータ
１２ シャフト
１２ａ フロント軸
１２ｂ リア軸
２１ シリンダ
２２ シリンダ室
５０ フロント軸受
５０ａ 対向面
５３ フロント側環状溝
５４ フロント側弾性部
５４ａ 外周面
５４ｂ 先端部
６０ リア軸受
６０ａ 対向面
６３ リア側環状溝
６４ リア側弾性部
６４ａ 外周面
６４ｂ 先端部
２Ａ 圧縮要素
１２１ 第１のシリンダ
１２２ 第１のシリンダ室
１７０ 中間部材
２２１ 第２のシリンダ
２２２ 第２のシリンダ室
Ｗ１ （フロント側環状溝の）幅
Ｗ２ （リア側環状溝の）幅
Ｄ１ （フロント側環状溝の）深さ
Ｄ２ （リア側環状溝の）深さ
Ｒ１ （フロント軸の）径
Ｒ２ （リア軸の）径
Ｔ１ （フロント側弾性部の先端部の）幅
Ｔ２ （リア側弾性部の先端部の）幅

Claims (7)

1. 密閉容器（１）と、
   この密閉容器（１）内に配置される圧縮要素（２，２Ａ）と、
   上記密閉容器（１）内に配置され、上記圧縮要素（２，２Ａ）をシャフト（１２）を介して駆動するモータ（３）と
   を備え、
   上記圧縮要素（２，２Ａ）は、
   上記シャフト（１２）を支持するフロント軸受（５０）およびリア軸受（６０）と、
   上記フロント軸受（５０）と上記リア軸受（６０）との間に配置されると共に、シリンダ室（２２，１２２，２２２）を有する少なくとも一つのシリンダ（２１，１２１，２２１）と
   を有し、
   上記フロント軸受（５０）は、上記リア軸受（６０）よりも、上記モータ（３）側に配置され、
   上記フロント軸受（５０）の上記シリンダ（２１，１２１）に対向する対向面（５０ａ）には、上記シリンダ（２１，１２１）の上記シリンダ室（２２，１２２）に開口する環状のフロント側環状溝（５３）と、上記フロント側環状溝（５３）の径方向内側に位置する環状のフロント側弾性部（５４）とが、設けられ、
   上記リア軸受（６０）の上記シリンダ（２１，２２１）に対向する対向面（６０ａ）には、上記シリンダ（２１，２２１）の上記シリンダ室（２２，２２２）に開口する環状のリア側環状溝（６３）と、上記リア側環状溝（６３）の径方向内側に位置する環状のリア側弾性部（６４）とが、設けられ、
   上記シャフト（１２）の上記リア軸受（６０）に支持されるリア軸（１２ｂ）の径（Ｒ２）は、上記シャフト（１２）の上記フロント軸受（５０）に支持されるフロント軸（１２ａ）の径（Ｒ１）よりも、小さく、
   上記リア側弾性部（６４）の剛性は、上記フロント側弾性部（５４）の剛性よりも、小さいことを特徴とする圧縮機。
2. 請求項１に記載の圧縮機において、
   上記リア側環状溝（６３）の深さ（Ｄ２）は、上記フロント側環状溝（５３）の深さ（Ｄ１）よりも、深いことを特徴とする圧縮機。
3. 請求項１または２に記載の圧縮機において、
   上記フロント側弾性部（５４）の外周面（５４ａ）は、この外周面（５４ａ）の径が上記シリンダ室（２２，１２２）側から反シリンダ室（２２，１２２）側に向かって一定となるように、円筒面状に形成され、
   上記リア側弾性部（６４）の外周面（６４ａ）は、この外周面（６４ａ）の径が上記シリンダ室（２２，２２２）側から反シリンダ室（２２，２２２）側に向かって次第に大きくなるように、テーパ状に形成されていることを特徴とする圧縮機。
4. 請求項３に記載の圧縮機において、
   上記リア側弾性部（６４）の上記シリンダ室（２２，２２２）側の先端部（６４ｂ）の幅（Ｔ２）は、上記フロント側弾性部（５４）の上記シリンダ室（２２，１２２）側の先端部（５４ｂ）の幅（Ｔ１）以下であることを特徴とする圧縮機。
5. 請求項３または４に記載の圧縮機において、
   上記リア側弾性部（６４）の上記シリンダ室（２２，２２２）側の先端部（６４ｂ）の幅（Ｔ２）は、上記フロント側弾性部（５４）の上記シリンダ室（２２，１２２）側の先端部（５４ｂ）の幅（Ｔ１）よりも、小さいことを特徴とする圧縮機。
6. 請求項１から５の何れか一つに記載の圧縮機において、
   上記リア側環状溝（６３）の上記シリンダ室（２２，２２２）側の幅（Ｗ２）は、上記フロント側環状溝（５３）の上記シリンダ室（２２，１２２）側の幅（Ｗ１）よりも、大きいことを特徴とする圧縮機。
7. 密閉容器（１）と、
   この密閉容器（１）内に配置される圧縮要素（２，２Ａ）と、
   上記密閉容器（１）内に配置され、上記圧縮要素（２，２Ａ）をシャフト（１２）を介して駆動するモータ（３）と
   を備え、
   上記圧縮要素（２，２Ａ）は、
   上記シャフト（１２）を支持するフロント軸受（５０）およびリア軸受（６０）と、
   上記フロント軸受（５０）と上記リア軸受（６０）との間に配置されると共に、シリンダ室（２２，１２２，２２２）を有する少なくとも一つのシリンダ（２１，１２１，２２１）と
   を有し、
   上記フロント軸受（５０）は、上記リア軸受（６０）よりも、上記モータ（３）側に配置され、
   上記フロント軸受（５０）の上記シリンダ（２１，１２１）に対向する対向面（５０ａ）には、上記シリンダ（２１，１２１）の上記シリンダ室（２２，１２２）に開口する環状のフロント側環状溝（５３）と、上記フロント側環状溝（５３）の径方向内側に位置する環状のフロント側弾性部（５４）とが、設けられ、
   上記リア軸受（６０）の上記シリンダ（２１，２２１）に対向する対向面（６０ａ）には、上記シリンダ（２１，２２１）の上記シリンダ室（２２，２２２）に開口する環状のリア側環状溝（６３）と、上記リア側環状溝（６３）の径方向内側に位置する環状のリア側弾性部（６４）とが、設けられ、
   上記シャフト（１２）の上記リア軸受（６０）に支持されるリア軸（１２ｂ）の径（Ｒ２）は、上記シャフト（１２）の上記フロント軸受（５０）に支持されるフロント軸（１２ａ）の径（Ｒ１）よりも、小さく、
   上記リア側弾性部（６４）の剛性は、上記フロント側弾性部（５４）の剛性よりも、小さく、
   上記フロント側弾性部（５４）の外周面（５４ａ）は、この外周面（５４ａ）の径が上記シリンダ室（２２，１２２）側から反シリンダ室（２２，１２２）側に向かって一定となるように、円筒面状に形成され、
   上記リア側弾性部（６４）の外周面（６４ａ）は、この外周面（６４ａ）の径が上記シリンダ室（２２，２２２）側から反シリンダ室（２２，２２２）側に向かって次第に大きくなるように、テーパ状に形成されていることを特徴とする圧縮機。

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