JP2012127606A

JP2012127606A - 冷凍空調装置

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Publication number: JP2012127606A
Application number: JP2010281428A
Authority: JP
Inventors: Shinichi Asai; 慎一浅井; Jun Mieno; 純三重野
Original assignee: Mitsubishi Electric Corp
Current assignee: Mitsubishi Electric Corp
Priority date: 2010-12-17
Filing date: 2010-12-17
Publication date: 2012-07-05

Abstract

【課題】利用側である蒸発器が複数ある場合においても、高効率な運転を実現することができる冷凍空調装置を得る。
【解決手段】制御装置２０は、過熱度演算部２２によって演算された現在の内部熱交換器４ａの出口側の冷媒過熱度ＳＨａが、目標過熱度演算部２３によって演算された目標過熱度になるように膨張装置５ａの流量調整を実施する。
【選択図】図１

Description

本発明は、利用側ユニットを複数台有し、圧縮機吸入冷媒を過熱する内部熱交換器を有する冷凍空調装置に関する。

従来の冷凍空調装置として、例えば、図５で示されるようなものがあり、圧縮機５１、凝縮器５２、内部熱交換器５４、膨張装置５５及び蒸発器５６が冷媒配管によって環状に接続されている。このうち、内部熱交換器５４は、凝縮器５２から膨張装置５５へ向かって流れる液冷媒と、蒸発器５６から圧縮機５１向かって流れるガス冷媒との間で熱交換を実施する。また、内部熱交換器入口温度センサー６１が凝縮器５２と内部熱交換器５４との間、圧縮機吸入温度センサー６３が圧縮機５１の吸入側（入口側）、膨張装置入口温度センサー６５が内部熱交換器５４と膨張装置５５との間、そして、蒸発器温度センサー６６が蒸発器５６の中間部の冷媒流路にそれぞれ設けられ、それぞれ設置場所の冷媒温度を検出する。この蒸発器温度センサー６６は、蒸発器５６内で気液二相状態になっている冷媒温度を検出することによって、低圧の冷媒飽和温度を検出することができる。

この冷凍空調装置の室外機等には、冷凍空調装置全体の制御をする制御装置７０が設置されている。この制御装置７０は、上記の各温度センサーが接続され、その検出情報、及び、使用者から指示される運転内容に基づいて、圧縮機５１の運転、凝縮器５２及び蒸発器５６のファンの送風量、並びに、膨張装置５５の開度等を制御する。また、制御装置７０は、熱交換量演算部７１、過熱度演算部７２及び目標過熱度演算部７３を備えている。このうち、熱交換量演算部７１は、内部熱交換器入口温度センサー６１及び膨張装置入口温度センサー６５によって検出された冷媒温度に基づいて、内部熱交換器５４における熱交換量Ｑを演算する。過熱度演算部７２は、圧縮機吸入温度センサー６３及び蒸発器温度センサー６６によって検出された冷媒温度に基づいて、圧縮機５１の吸入側の冷媒過熱度ＳＨを演算する。目標過熱度演算部７３は、蒸発器温度センサー６６によって検出される冷媒温度に基づいて、蒸発器５６における飽和ガスの定圧比熱Ｃｐを演算し、この定圧比熱Ｃｐ、及び、熱交換量演算部７１によって演算された熱交換量Ｑに基づいて、蒸発器５６の出口の冷媒状態が飽和ガス状態となる場合の圧縮機５１の吸入冷媒の過熱度を演算する。

このような冷凍空調装置は、図６で示されるＰｈ線図（モリエル線図）に従って動作する。圧縮機５１から吐出された高温高圧のガス冷媒（状態Ａ）は凝縮器５２に流入し、ここで放熱しながら凝縮液化し、高圧低温の冷媒となる（状態Ｂ）。凝縮器用熱交換器１５から流出した冷媒は、内部熱交換器５４において圧縮機５１に吸入される冷媒と熱交換し冷却（過冷却）される（状態Ｃ）。内部熱交換器５４を流出した冷媒は、膨張装置５５において減圧され気液二相冷媒となり（状態Ｄ）、蒸発器５６に流入し、そこで吸熱し、蒸発ガス化（状態Ｅ）しながら空気又は水等の負荷側媒体に冷熱を供給する。そして、蒸発器５６から流出した低圧ガス冷媒は、内部熱交換器５４において高圧冷媒と熱交換し加熱され（状態Ｆ）、圧縮機５１に吸入され高圧まで圧縮され、再び、吐出される（状態Ａ）。

膨張装置５５は、圧縮機吸入温度センサー６３によって検出される圧縮機５１の吸入温度と、蒸発器温度センサー６６によって検出される低圧冷媒の飽和温度との差温に基づいて演算される圧縮機５１の吸入側の冷媒過熱度ＳＨが、予め設定された目標値（例えば、１０℃）になるように、制御装置７０によって制御される。冷媒過熱度ＳＨが目標値より大きい場合には、膨張装置５５の開度は大きく、冷媒過熱度ＳＨが目標値より小さい場合には、膨張装置５５の開度は小さく制御される。

この圧縮機５１の冷媒過熱度ＳＨは内部熱交換器５４における高温冷媒との熱交換によって生じるものであるため、その熱交換量Ｑに応じて膨張装置５５の制御目標である冷媒過熱度の目標値を変化させる必要がある。すなわち、膨張装置５５の制御目標である、圧縮機５１の吸入側の冷媒過熱度の目標値が、内部熱交換器５４における熱交換量Ｑによって生じる圧縮機５１の吸入側の冷媒過熱度ＳＨよりも大きく設定された場合、蒸発器５６の出口の冷媒状態は、乾き度１よりも大きい過熱ガス状態となり、性能の低下、又は、蒸発器５６内の冷媒の一部が加熱ガス状態となることに起因する露飛び等の問題が生じる。一方、圧縮機５１の吸入側の冷媒過熱度の目標値が、小さく設定された場合、蒸発器５６の出口の冷媒状態は、乾き度１以下の気液二相状態となり、性能低下等の問題が生じる。

上記のような蒸発器５６の出口冷媒の乾き度と蒸発器能力との関係を図７に示す。蒸発器５６の出口冷媒が乾き度１の飽和ガス状態となる場合が蒸発器能力は最大となる。このため、このような冷凍空調装置の冷凍サイクルの高効率化の観点から、内部熱交換器５４における熱交換量Ｑに応じて、蒸発器５６の出口冷媒が乾き度１となるように圧縮機５１の吸入側の冷媒過熱度の目標値を設定することが望ましい。

ここで、膨張装置５５の制御目標となる圧縮機５１の吸入側の冷媒過熱度の目標値を以下のように設定する。前述したように、圧縮機５１の吸入側の冷媒過熱度は、内部熱交換器５４での高圧状態の冷媒との熱交換によって生じるため、負荷の変動等で運転状態が変化すると圧力状態も変わり、その熱交換量Ｑも変化することになる。内部熱交換器５４での熱交換量Ｑは以下の式によって演算される。

Ｑ＝Ｇｒ×Δｈ＝Ｇｒ×ＳＨｍ×Ｃｐ（１）
（Ｑ：熱交換量［ｋＪ］、Δｈ：エンタルピー差［ｋＪ／ｋｇ］、Ｇｒ：冷媒循環量［ｋｇ／ｈ]、ＳＨｍ：冷媒過熱度［℃］、Ｃｐ：定圧比熱［ｋＪ／ｋｇ・℃］）

高圧冷媒とのエンタルピー差Δｈについては、内部熱交換器入口温度センサー６１によって検出される内部熱交換器５４の入口温度、及び、膨張装置入口温度センサー６５によって検出される膨張装置５５の入口温度より、各温度における飽和液エンタルピー
をそれぞれ算出し、その差を求めればよい。また、定圧比熱Ｃｐについては、蒸発器温度センサー６６によって検出される蒸発器５６の飽和ガス状態の検出温度に基づいて算出される。以上の状態量が算出されれば、蒸発器５６の出口冷媒が、乾き度が１の飽和ガス状態となる圧縮機５１の吸入側の冷媒過熱度を求めることができるため、この値を膨張装置５５の制御目標値とすればよいことになる。

すなわち、制御装置７０は、次のような演算処理及び制御を実施する。

（ａ）熱交換量演算部７１は、内部熱交換器入口温度センサー６１及び膨張装置入口温度センサー６５の出力によって検出されるそれぞれの冷媒温度に基づいて、それぞれの飽和液エンタルピーを算出し、その飽和エンタルピーの差（エンタルピー差Δｈ）を求める。そして、熱交換量演算部７１は、そのエンタルピー差Δｈ及び冷媒循環量Ｇｒに基づいて、内部熱交換器５４における熱交換量Ｑを演算する。
（ｂ）過熱度演算部７２は、圧縮機吸入温度センサー６３及び蒸発器温度センサー６６によって検出された冷媒温度に基づいて、内部熱交換器５４により加熱された後の圧縮機５１の吸入側の冷媒過熱度ＳＨを演算する。
（ｃ）目標過熱度演算部７３は、蒸発器温度センサー６６によって検出される冷媒温度に基づいて、蒸発器５６における飽和ガス状態の定圧比熱Ｃｐを算出し、この定圧比熱Ｃｐ、及び、熱交換量演算部７１によって演算された熱交換量Ｑに基づいて、蒸発器５６の出口の冷媒状態が飽和ガス状態となる場合の圧縮機５１の吸入側の冷媒過熱度を演算し、それを目標過熱度として設定する。
（ｄ）制御装置７０は、過熱度演算部７２によって演算された現在の圧縮機５１の吸入側の冷媒過熱度が、目標過熱度演算部７３によって演算された目標過熱度になるように膨張装置５５の流量調整を実施する。

以上のように、図５で示される冷凍空調装置は、圧縮機５１の吸入側の冷媒過熱度が、目標過熱度となるように膨張装置５５の流量調整を実施し、運転状態の変化又は圧縮機５１の周波数の変化等によって内部熱交換量が変化した場合であっても、熱交換量Ｑに応じて圧縮機５１の吸入冷媒の目標過熱度を変化させることにより、蒸発器５６の出口冷媒の乾き度を所定値（例えば「１」）に維持し、高効率な運転を実現し、かつ、蒸発器５６が乾くことに起因する露飛び等を抑制し、信頼性を高くするというものである。

また、コンプレッサー、コンデンサー、膨張弁及びエバポレーターを冷媒配管により連結して閉回路を形成し、上記の図５で示される従来の冷凍空調装置と同様に、内部熱交換器によって、コンデンサーから膨張弁へ向かって流れる冷媒と、エバポレーターからコンプレッサー向かって流れる冷媒との間で熱交換を実施するという冷房装置が提案されている（例えば、特許文献１参照）。この冷房装置は、冷媒として炭酸ガスを使用し、内部熱交換器によってエバポレーターへの流入冷媒を十分に過冷却することによって、冷房サイクル内の冷媒流量を確保しつつ、エバポレーターの冷却能力を向上させるというものである。

特開平１１−３５１６８０号公報（第３−４頁、図１）

しかしながら、上記のような、冷凍空調装置及び冷房装置は、蒸発器を備えた利用側ユニットが複数ある場合、又は、その蒸発器の容量が大きく、複数の分割された場合等における効率化については想定されておらず、そのような場合には、蒸発器能力が損なわれる可能性があるという問題点があった。

本発明は、上記のような課題を解決するためになされたものであり、利用側である蒸発器が複数ある場合においても、高効率な運転を実現することができる冷凍空調装置を得ることを目的とする。

本発明に係る冷凍空調装置は、圧縮機、凝縮器、複数の膨張装置、及び、該膨張装置と同数であってそれぞれ該膨張装置に接続された蒸発器が冷媒配管によって接続された冷凍サイクルと、前記凝縮器から前記各膨張装置へ向かって流れる冷媒と、前記各蒸発器から前記圧縮機へ向かって流れる冷媒との間で熱交換を実施する少なくとも１つの内部熱交換器と、前記圧縮機の回転数等を制御する制御装置と、少なくとも１つの前記内部熱交換器の熱交換量を算出する熱交換量演算部と、前記蒸発器から前記圧縮機までの冷媒流路における冷媒過熱度を算出する過熱度演算部と、前記各蒸発器を流れる冷媒の定圧比熱、及び、前記熱交換量演算部によって算出された前記内部熱交換器の熱交換量に基づいて目標過熱度を算出する目標過熱度演算部と、を備え、前記制御装置は、前記過熱度演算部によって算出される前記冷媒過熱度が、前記目標過熱度演算部によって算出される前記目標過熱度になるように、複数の前記膨張装置の流量を調整するものである。

本発明によれば、利用側ユニットが複数、すなわち、蒸発器が複数備えられた場合においても、冷媒過熱度が、目標過熱度となるように、複数の膨張装置の流量調整を実施し、運転状態の変化又は圧縮機の周波数の変化等によって内部熱交換量が変化した場合であっても、その熱交換量に応じて目標過熱度を変化させることにより、高効率な運転を実現し、かつ、蒸発器が乾くことに起因する露飛び等を抑制して信頼性を高くすることができる。

本発明の実施の形態１に係る冷凍空調装置の全体構成図である。本発明の実施の形態２に係る冷凍空調装置の全体構成図である。本発明の実施の形態３に係る冷凍空調装置の全体構成図である。本発明の実施の形態４に係る冷凍空調装置の全体構成図である。従来の冷凍空調装置の全体構成図である。冷凍空調装置のＰｈ線図（モリエル線図）である。蒸発器の出口冷媒の乾き度と蒸発器能力との関係を示す図である。

実施の形態１．
（冷凍空調装置の全体構成）
図１は、本発明の実施の形態１に係る冷凍空調装置の全体構成図である。
図１で示されるように、本実施の形態に係る冷凍空調装置は、圧縮機１、凝縮器２、内部熱交換器４ａ及び内部熱交換器４ｂ、膨張装置５ａ及び膨張装置５ｂ、並びに、蒸発器６ａ及び蒸発器６ｂが冷媒配管によって環状に接続されている。具体的には、圧縮機１、凝縮器２、内部熱交換器４ａ、膨張装置５ａ、蒸発器６ａ、内部熱交換器４ａ、そして、圧縮機１の順で冷媒配管によって接続されて冷凍サイクルを構成する閉回路Ａ１、及び、圧縮機１、凝縮器２、内部熱交換器４ｂ、膨張装置５ｂ、蒸発器６ｂ、内部熱交換器４ｂ、そして、圧縮機１の順で冷媒配管によって接続されて冷凍サイクルを構成する閉回路Ｂ１が構成されている。すなわち、凝縮器２から延びる冷媒配管は分岐して、内部熱交換器４ａ及び内部熱交換器４ｂそれぞれに接続される。また、内部熱交換器４ａ及び内部熱交換器４ｂから延びる冷媒配管は合流して、圧縮機１に接続される。

内部熱交換器４ａは、凝縮器２から膨張装置５ａへ向かって流れる液冷媒と、蒸発器６ａから圧縮機１へ向かって流れるガス冷媒との間で熱交換を実施する。また、内部熱交換器４ｂは、凝縮器２から膨張装置５ｂ向かって流れる液冷媒と、蒸発器６ｂから圧縮機１へ向かって流れるガス冷媒との間で熱交換を実施する。

熱源側ユニット１００は、圧縮機１、凝縮器２、及び、冷凍空調装置全体の制御を実施する制御装置２０を備えている。冷蔵室１０１は、その内部に、利用側ユニット１０１ａ及び利用側ユニット１０１ｂを備えている。このうち、利用側ユニット１０１ａは、内部熱交換器４ａ、膨張装置５ａ及び蒸発器６ａを備えている。また、利用側ユニット１０１ｂは、内部熱交換器４ｂ、膨張装置５ｂ及び蒸発器６ｂを備えている。この熱源側ユニット１００及び冷蔵室１０１は、凝縮器２と、内部熱交換器４ａ及び内部熱交換器４ｂとを接続する冷媒配管の一部である液延長配管３、並びに、内部熱交換器４ａ及び内部熱交換器４ｂと、圧縮機１とを接続する冷媒配管の一部であるガス延長配管７によって接続されている。

なお、図１で示されるように、冷蔵室１０１は、その内部に、利用側ユニット１０１ａ及び利用側ユニット１０１ｂを備える構成としているが、これに限定されるものではなく、利用側ユニット１０１ａ及び利用側ユニット１０１ｂが、同室内に設置される必要はない。

また、内部熱交換器入口温度センサー１１が、凝縮器２と、内部熱交換器４ａ及び内部熱交換器４ｂとの間の冷媒流路に設けられている。また、圧縮機吸入温度センサー１３が、圧縮機１の吸入側の冷媒流路に設けられている。また、内部熱交換器出口温度センサー１４ａが内部熱交換器４ａの圧縮機１へ向かう冷媒配管の出口側、そして、内部熱交換器出口温度センサー１４ｂが内部熱交換器４ｂの圧縮機１へ向かう冷媒配管の出口側の冷媒流路にそれぞれ設けられている。また、膨張装置入口温度センサー１５ａが内部熱交換器４ａと膨張装置５ａとの間、そして、膨張装置入口温度センサー１５ｂが内部熱交換器４ｂと膨張装置５ｂとの間の冷媒流路にそれぞれ設けられている。そして、蒸発器温度センサー１６ａが蒸発器６ａの中間部、そして、蒸発器温度センサー１６ｂが蒸発器６ｂの中間部の冷媒流路にそれぞれ設けられている。上記の各温度センサーは、それぞれの設置場所の冷媒温度を検出する。また、上記の各温度センサーのうち、蒸発器温度センサー１６ａ及び蒸発器温度センサー１６ｂは、それぞれ蒸発器６ａ及び蒸発器６ｂ内で気液二相状態になっている冷媒温度を検出することによって、低圧の冷媒飽和温度を検出することができる。

熱源側ユニット１００に備えられた制御装置２０は、上記の各温度センサーが接続され、その検出情報、及び、使用者から指示される運転内容に基づいて、圧縮機１の運転、凝縮器２並びに蒸発器６ａ及び蒸発器６ｂのファンの送風量、そして、膨張装置５ａ及び膨張装置５ｂの開度等を制御する。また、制御装置２０は、熱交換量演算部２１、過熱度演算部２２及び目標過熱度演算部２３を備えている。この熱交換量演算部２１、過熱度演算部２２及び目標過熱度演算部２３は、制御装置２０内部においてハードウェア又はソフトウェアによって構成されるものとすればよい。このうち、熱交換量演算部２１は、内部熱交換器入口温度センサー１１及び膨張装置入口温度センサー１５ａによって検出された冷媒温度に基づいて、内部熱交換器４ａにおける熱交換量Ｑａを演算し、内部熱交換器入口温度センサー１１及び膨張装置入口温度センサー１５ｂによって検出された冷媒温度に基づいて、内部熱交換器４ｂにおける熱交換量Ｑｂを演算する。過熱度演算部２２は、内部熱交換器出口温度センサー１４ａ及び蒸発器温度センサー１６ａによって検出された冷媒温度に基づいて、内部熱交換器４ａの出口側の冷媒過熱度ＳＨａを演算し、内部熱交換器出口温度センサー１４ｂ及び蒸発器温度センサー１６ｂによって検出された冷媒温度に基づいて、内部熱交換器４ｂの出口側の冷媒過熱度ＳＨｂを演算する。目標過熱度演算部２３は、蒸発器温度センサー１６ａによって検出される冷媒温度に基づいて、蒸発器６ａにおける飽和ガスの定圧比熱Ｃｐａを演算し、この定圧比熱Ｃｐａ、及び、熱交換量演算部２１によって演算された熱交換量Ｑａに基づいて、蒸発器６ａの出口の冷媒状態が飽和ガス状態となる場合の冷媒過熱度を演算し、蒸発器温度センサー１６ｂによって検出される冷媒温度に基づいて、蒸発器６ｂにおける飽和ガスの定圧比熱Ｃｐｂを演算し、この定圧比熱Ｃｐｂ、及び、熱交換量演算部２１によって演算された熱交換量Ｑｂに基づいて、蒸発器６ｂの出口の冷媒状態が飽和ガス状態となる場合の冷媒過熱度を演算する。

なお、熱交換量演算部２１、過熱度演算部２２及び目標過熱度演算部２３は、制御装置２０に備えられる構成としているが、これに限定されるものではなく、制御装置２０とは別体のものとして構成されるものとしてもよい。

（冷凍空調装置の動作）
本実施の形態に係る冷凍空調装置は、閉回路Ａ１及び閉回路Ｂ１の各閉回路において、図６で示されるＰｈ線図（モリエル線図）と同様に動作する。

膨張装置５ａ及び膨張装置５ｂは、それぞれ内部熱交換器出口温度センサー１４ａ及び内部熱交換器出口温度センサー１４ｂによって検出される内部熱交換器４ａ及び内部熱交換器４ｂの出口温度と、それぞれ蒸発器温度センサー１６ａ及び蒸発器温度センサー１６ｂによって検出される低圧冷媒の飽和温度との差温に基づいて演算される冷媒過熱度ＳＨａ及び冷媒過熱度ＳＨｂが、予め設定された目標値（例えば、１０℃）になるように、制御装置２０によって流量制御される。冷媒過熱度ＳＨａが目標値より大きい場合には、膨張装置５ａの開度は大きく、冷媒過熱度ＳＨａが目標値より小さい場合には、膨張装置５ａの開度は小さく制御される。また、冷媒過熱度ＳＨｂが目標値より大きい場合には、膨張装置５ｂの開度は大きく、冷媒過熱度ＳＨｂが目標値より小さい場合には、膨張装置５ｂの開度は小さく制御される。

これらの冷媒過熱度ＳＨａ及び冷媒過熱度ＳＨｂはそれぞれ内部熱交換器４ａ及び内部熱交換器４ｂにおける高温冷媒との熱交換によって生じるものであるため、それらの熱交換量Ｑａ及び熱交換量Ｑｂに応じて、それぞれ膨張装置５ａ及び膨張装置５ｂの制御目標である内部熱交換器４ａ及び内部熱交換器４ｂの出口側の冷媒過熱度の目標値を変化させる必要がある。すなわち、膨張装置５ａの制御目標である、内部熱交換器４ａの出口側の冷媒過熱度の目標値が、内部熱交換器４ａにおける熱交換量Ｑａによって生じる冷媒過熱度ＳＨａよりも大きく設定された場合、蒸発器６ａの出口の冷媒状態は、乾き度１よりも大きい過熱ガス状態となり、性能の低下、又は、蒸発器６ａ内の冷媒の一部が過熱ガス状態となることに起因する露飛び等の問題が生じる。一方、内部熱交換器４ａの出口側の冷媒過熱度の目標値が、小さく設定された場合、蒸発器６ａの出口の冷媒状態は、乾き度１以下の気液二相状態となり、性能低下等の問題が生じる。これは、膨張装置５ｂ、内部熱交換器４ｂ及び蒸発器６ｂについても同様である。

上記のような蒸発器６ａ及び蒸発器６ｂの出口冷媒の乾き度と蒸発器能力との関係は、前述の図７で示したものと同様である。

ここで、膨張装置５ａの制御目標となる内部熱交換器４ａの出口側の冷媒過熱度の目標値を以下のように設定する。前述したように、内部熱交換器４ａの出口側の冷媒過熱度は、内部熱交換器４ａでの高圧状態の冷媒との熱交換によって生じるため、負荷の変動等で運転状態が変化すると圧力状態も変わり、その熱交換量Ｑａも変化することになる。内部熱交換器４ａでの熱交換量Ｑａは、前述の式（１）と同様に演算される。高圧冷媒とのエンタルピー差Δｈについては、内部熱交換器入口温度センサー１１によって検出される内部熱交換器４ａの入口温度、及び、膨張装置入口温度センサー１５ａによって検出される膨張装置５ａの入口温度より、各温度における飽和液エンタルピーをそれぞれ算出し、その差を求めればよい。また、定圧比熱Ｃｐａについては、蒸発器温度センサー１６ａによって検出される蒸発器６ａの飽和ガス状態の検出温度に基づいて算出される。以上の状態量が算出されれば、蒸発器６ａの出口冷媒が、乾き度が１の飽和ガス状態となる内部熱交換器４ａの出口側の冷媒過熱度を求めることができるため、この値を膨張装置５ａの制御目標値とすればよいことになる。なお、膨張装置５ｂの制御目標となる内部熱交換器４ｂの出口側の冷媒過熱度の目標値についても、上記と同様の方法によって設定する。

すなわち、制御装置２０は、次のような演算処理及び制御を実施する。

（ａ）熱交換量演算部２１は、内部熱交換器入口温度センサー１１及び膨張装置入口温度センサー１５ａによって検出されるそれぞれの冷媒温度に基づいて、それぞれの飽和液エンタルピーを算出し、その飽和エンタルピーの差（エンタルピー差Δｈ）を求める。そして、熱交換量演算部２１は、そのエンタルピー差Δｈ及び冷媒循環量Ｇｒに基づいて、内部熱交換器４ａにおける熱交換量Ｑａを演算する。
（ｂ）過熱度演算部２２は、内部熱交換器出口温度センサー１４ａ及び蒸発器温度センサー１６ａによって検出された冷媒温度に基づいて、内部熱交換器４ａにより加熱された後の内部熱交換器４ａの出口側の冷媒過熱度ＳＨａを演算する。
（ｃ）目標過熱度演算部２３は、蒸発器温度センサー１６ａによって検出される冷媒温度に基づいて、蒸発器６ａにおける飽和ガス状態の定圧比熱Ｃｐａを算出し、この定圧比熱Ｃｐａ、及び、熱交換量演算部２１によって演算された熱交換量Ｑａに基づいて、蒸発器６ａの出口の冷媒状態が飽和ガス状態となる場合の内部熱交換器４ａの出口側の冷媒過熱度を演算し、それを目標過熱度として設定する。
（ｄ）制御装置２０は、過熱度演算部２２によって演算された現在の内部熱交換器４ａの出口側の冷媒過熱度ＳＨａが、目標過熱度演算部２３によって演算された目標過熱度になるように膨張装置５ａの流量調整を実施する。

また、制御装置２０は、膨張装置５ｂの流量調整についても、（ａ）〜（ｄ）の手順によって実施する。

（実施の形態１の効果）
以上のような構成及び動作のように、利用側ユニットが複数、すなわち、蒸発器が複数備えられた場合においても、それぞれの内部熱交換器の出口側の冷媒過熱度が、目標過熱度となるように、対応する膨張装置の流量調整を実施し、運転状態の変化又は圧縮機の周波数の変化等によって内部熱交換量が変化した場合であっても、その熱交換量に応じて内部熱交換器の出口側の目標過熱度を変化させることにより、それぞれの蒸発器の出口冷媒の乾き度を所定値（例えば「１」）に維持し、高効率な運転を実現し、かつ、蒸発器が乾くことに起因する露飛び等を抑制して信頼性を高くすることができる。

なお、前述のように、制御装置２０は、内部熱交換器４ａ及び内部熱交換器４ｂの出口側の目標過熱度を変化させ、その目標過熱度となるように、膨張装置５ａ及び膨張装置５ｂをそれぞれ流量制御することによって、蒸発器６ａ及び蒸発器６ｂの出口冷媒の乾き度を所定値に維持するものとしたが、これに限定されるものではない。すなわち、過熱度演算部２２は、圧縮機吸入温度センサー１３、並びに、蒸発器温度センサー１６ａ及び蒸発器温度センサー１６ｂによって検出された冷媒温度に基づいて、内部熱交換器４ａ及び内部熱交換器４ｂそれぞれによって加熱された後の圧縮機１の吸入側の冷媒過熱度ＳＨを演算する。また、目標過熱度演算部２３は、蒸発器温度センサー１６ａ及び蒸発器温度センサー１６ｂによって検出される冷媒温度に基づいて、蒸発器６ａ及び蒸発器６ｂにおける飽和ガス状態の定圧比熱Ｃｐａ及び定圧比熱Ｃｐｂを算出し、この定圧比熱Ｃｐａ及び定圧比熱Ｃｐｂ、並びに、熱交換量演算部２１によって演算された熱交換量Ｑａ及び熱交換量Ｑｂに基づいて、目標加熱度となる圧縮機１の吸入側の冷媒過熱度を演算する。そして、制御装置２０は、過熱度演算部２２によって演算された現在の圧縮機１の吸入側の冷媒過熱度が、目標過熱度演算部２３によって演算された目標過熱度になるように膨張装置５ａ及び膨張装置５ｂの流量調整を同時に実施するものとしてもよい。これによって、制御装置２０は、膨張機構のコントロールが減少するため制御負荷を低減することができる。

また、図１で示される冷凍空調装置において、冷蔵室１０１は、利用側ユニット１０１ａ及び利用側ユニット１０１ｂの２つの利用側ユニット（すなわち、２つの蒸発器）を備える構成としているが、これに限定されるものではなく、３つ以上の利用側ユニット（蒸発器）が備えられる構成としてもよい。

実施の形態２．
実施の形態１に係る冷凍空調装置においては、凝縮器２から流出した液冷媒が分岐して、その分岐した冷媒が、内部熱交換器４ａ及び内部熱交換器４ｂにそれぞれ流入し、そして、内部熱交換器４ａ及び内部熱交換器４ｂのそれぞれを流出したガス冷媒が合流して圧縮機１へ戻る構成について説明した。本実施の形態に係る冷凍空調装置においては、凝縮器２から流出した液冷媒が分岐して、その分岐した冷媒が、内部熱交換器４ａ及び内部熱交換器４ｂにそれぞれ流入し、蒸発器６ａ及び蒸発器６ｂを流出したガス冷媒が合流して、内部熱交換器４ｂ及び内部熱交換器４ａに直列に流れる構成について説明する。また、本実施の形態に係る冷凍空調装置については、実施の形態１に係る冷凍空調装置の構成及び動作において相違する点を中心に説明する。

（冷凍空調装置の全体構成）
図２は、本発明の実施の形態２に係る冷凍空調装置の全体構成図である。
図２で示されるように、圧縮機１、凝縮器２、内部熱交換器４ａ、膨張装置５ａ、蒸発器６ａ、内部熱交換器４ｂ、内部熱交換器４ａ、そして、圧縮機１の順で冷媒配管によって接続されて冷凍サイクルを構成する閉回路Ａ２、及び、圧縮機１、凝縮器２、内部熱交換器４ｂ、膨張装置５ｂ、蒸発器６ｂ、内部熱交換器４ｂ、内部熱交換器４ａ、そして、圧縮機１の順で冷媒配管によって接続されて冷凍サイクルを構成する閉回路Ｂ２が構成されている。すなわち、蒸発器６ａ及び蒸発器６ｂそれぞれを流出したガス冷媒は合流して、内部熱交換器４ａ及び内部熱交換器４ｂを直列に流れることになる。

内部熱交換器４ａは、凝縮器２から膨張装置５ａへ向かって流れる液冷媒と、内部熱交換器４ｂから圧縮機１へ向かって流れるガス冷媒との間で熱交換を実施する。また、内部熱交換器４ｂは、凝縮器２から膨張装置５ｂ向かって流れる液冷媒と、蒸発器６ａ及び蒸発器６ｂそれぞれから流出して合流し、圧縮機１へ向かって流れるガス冷媒との間で熱交換を実施する。

熱源側ユニット１００及び冷蔵室１０１は、凝縮器２と、内部熱交換器４ａ及び内部熱交換器４ｂとを接続する冷媒配管の一部である液延長配管３、並びに、内部熱交換器４ａと圧縮機１とを接続する冷媒配管の一部であるガス延長配管７によって接続されている。

内部熱交換器出口温度センサー１４ａは内部熱交換器４ａの圧縮機１へ向かう冷媒配管の出口側、そして、内部熱交換器出口温度センサー１４ｂは内部熱交換器４ｂの内部熱交換器４ａへ向かう冷媒配管の出口側の冷媒流路にそれぞれ設けられている。

熱交換量演算部２１は、内部熱交換器入口温度センサー１１及び膨張装置入口温度センサー１５ａによって検出された冷媒温度に基づいて、内部熱交換器４ａにおける熱交換量Ｑａを演算し、内部熱交換器入口温度センサー１１及び膨張装置入口温度センサー１５ｂによって検出された冷媒温度に基づいて、内部熱交換器４ｂにおける熱交換量Ｑｂを演算する。過熱度演算部２２は、蒸発器温度センサー１６ａ及び蒸発器温度センサー１６ｂ、並びに、内部熱交換器出口温度センサー１４ｂによって検出された冷媒温度に基づいて、内部熱交換器４ｂの出口側の冷媒過熱度ＳＨｂを演算し、内部熱交換器出口温度センサー１４ｂ及び内部熱交換器出口温度センサー１４ａによって検出された冷媒温度に基づいて、内部熱交換器４ａの出口側の冷媒過熱度ＳＨａを演算する。目標過熱度演算部２３は、蒸発器温度センサー１６ａによって検出される冷媒温度に基づいて、蒸発器６ａにおける飽和ガスの定圧比熱Ｃｐａを演算し、この定圧比熱Ｃｐａ、及び、熱交換量演算部２１によって演算された熱交換量Ｑａに基づいて、蒸発器６ａの出口の冷媒状態が飽和ガス状態となる場合の冷媒過熱度を演算し、蒸発器温度センサー１６ｂによって検出される冷媒温度に基づいて、蒸発器６ｂにおける飽和ガスの定圧比熱Ｃｐｂを演算し、この定圧比熱Ｃｐｂ、及び、熱交換量演算部２１によって演算された熱交換量Ｑｂに基づいて、蒸発器６ｂの出口の冷媒状態が飽和ガス状態となる場合の冷媒過熱度を演算する。

（冷凍空調装置の動作）
制御装置２０は、次のような演算処理及び制御を実施する。

（ａ）熱交換量演算部２１は、内部熱交換器入口温度センサー１１及び膨張装置入口温度センサー１５ａによって検出されるそれぞれの冷媒温度に基づいて、それぞれの飽和液エンタルピーを算出し、その飽和エンタルピーの差（エンタルピー差Δｈ）を求める。そして、熱交換量演算部２１は、そのエンタルピー差Δｈ及び冷媒循環量Ｇｒに基づいて、内部熱交換器４ａにおける熱交換量Ｑａを演算する。また、熱交換量演算部２１は、同様の方法によって、内部熱交換器４ｂにおける熱交換量Ｑｂを演算する。
（ｂ）過熱度演算部２２は、蒸発器温度センサー１６ａ及び蒸発器温度センサー１６ｂ、並びに、内部熱交換器出口温度センサー１４ｂによって検出された冷媒温度に基づいて、内部熱交換器４ｂにより加熱された後の内部熱交換器４ｂの出口側の冷媒過熱度ＳＨｂを演算する。また、過熱度演算部２２は、内部熱交換器出口温度センサー１４ｂ及び内部熱交換器出口温度センサー１４ａによって検出された冷媒温度に基づいて、内部熱交換器４ａの出口側の冷媒過熱度ＳＨａを演算する。
（ｃ）目標過熱度演算部２３は、蒸発器温度センサー１６ａによって検出される冷媒温度に基づいて、蒸発器６ａにおける飽和ガス状態の定圧比熱Ｃｐａを算出し、この定圧比熱Ｃｐａ、及び、熱交換量演算部２１によって演算された熱交換量Ｑａに基づいて、蒸発器６ａの出口の冷媒状態が飽和ガス状態となる場合の内部熱交換器４ａの出口側の冷媒過熱度を演算し、それを目標過熱度として設定する。また、目標過熱度演算部２３は、同様の方法によって、蒸発器６ｂの出口の冷媒状態が飽和ガス状態となる場合の内部熱交換器４ｂの出口側の冷媒過熱度を演算し、それを目標過熱度として設定する。
（ｄ）制御装置２０は、過熱度演算部２２によって演算された現在の内部熱交換器４ａの出口側の冷媒過熱度ＳＨａが、目標過熱度演算部２３によって演算された目標過熱度になるように膨張装置５ａの流量調整を実施する。また、制御装置２０は、同様に、過熱度演算部２２によって演算された現在の内部熱交換器４ｂの出口側の冷媒過熱度ＳＨｂが、目標過熱度演算部２３によって演算された目標過熱度になるように膨張装置５ｂの流量調整を実施する。

（実施の形態２の効果）
以上のような構成及び動作のように、利用側ユニットが複数、すなわち、蒸発器が複数備えられた場合においても、それぞれの内部熱交換器の出口側の冷媒過熱度が、目標過熱度となるように、対応する膨張装置の流量調整を実施し、運転状態の変化又は圧縮機の周波数の変化等によって内部熱交換量が変化した場合であっても、その熱交換量に応じて内部熱交換器の出口側の目標過熱度を変化させることにより、それぞれの蒸発器の出口冷媒の乾き度を所定値（例えば「１」）に維持し、高効率な運転を実現し、かつ、蒸発器が乾くことに起因する露飛び等を抑制して信頼性を高くすることができる。

また、蒸発器６ａ及び蒸発器６ｂそれぞれを流出したガス冷媒は合流して、内部熱交換器４ａ及び内部熱交換器４ｂを直列に流れるように構成したことによって、各内部熱交換器の出口側の目標過熱度を小さく設定することができ、効率を向上させることができる。

なお、前述のように、制御装置２０は、内部熱交換器４ａ及び内部熱交換器４ｂの出口側の目標過熱度を変化させ、その目標過熱度となるように、膨張装置５ａ及び膨張装置５ｂをそれぞれ流量制御することによって、蒸発器６ａ及び蒸発器６ｂの出口冷媒の乾き度を所定値に維持するものとしたが、これに限定されるものではない。すなわち、過熱度演算部２２は、内部熱交換器出口温度センサー１４ｂ及び内部熱交換器出口温度センサー１４ａによって検出された冷媒温度に基づいて、内部熱交換器４ａの出口側の冷媒過熱度ＳＨを演算する。この場合、過熱度演算部２２は、内部熱交換器出口温度センサー１４ａによって検出された冷媒温度の代わりに、圧縮機吸入温度センサー１３によって検出された冷媒温度を用いるものとしてもよい。また、目標過熱度演算部２３は、蒸発器温度センサー１６ａ及び蒸発器温度センサー１６ｂによって検出される冷媒温度に基づいて、蒸発器６ａ及び蒸発器６ｂにおける飽和ガス状態の定圧比熱Ｃｐａ及び定圧比熱Ｃｐｂを算出し、この定圧比熱Ｃｐａ及び定圧比熱Ｃｐｂ、並びに、熱交換量演算部２１によって演算された熱交換量Ｑａに基づいて、目標加熱度となる圧縮機１の吸入側の冷媒過熱度を演算する。そして、制御装置２０は、過熱度演算部２２によって演算された現在の内部熱交換器４ａの出口側の冷媒過熱度ＳＨが、目標過熱度演算部２３によって演算された目標過熱度になるように膨張装置５ａ及び膨張装置５ｂの流量調整を同時に実施するものとしてもよい。これによって、制御装置２０は、膨張機構のコントロールが減少するため制御負荷を低減することができる。

実施の形態３．
実施の形態１に係る冷凍空調装置においては、凝縮器２から流出した液冷媒が分岐して、その分岐した冷媒が、内部熱交換器４ａ及び内部熱交換器４ｂにそれぞれ流入し、そして、内部熱交換器４ａ及び内部熱交換器４ｂのそれぞれを流出したガス冷媒が合流して圧縮機１へ戻る構成について説明した。本実施の形態に係る冷凍空調装置においては、凝縮器２から流出した液冷媒が内部熱交換器４ａ及び内部熱交換器４ｂに直列に流れるようにし、内部熱交換器４ｂを流出した冷媒が分岐して、一方が膨張装置５ａ、蒸発器６ａ、そして、内部熱交換器４ａの順に流れ、他方が膨張装置５ｂ、蒸発器６ｂ、そして、内部熱交換器４ｂの順に流れ、これらが再び合流して圧縮機１へ戻る構成について説明する。また、本実施の形態に係る冷凍空調装置については、実施の形態１に係る冷凍空調装置の構成及び動作において相違する点を中心に説明する。

（冷凍空調装置の全体構成）
図３は、本発明の実施の形態３に係る冷凍空調装置の全体構成図である。
図３で示されるように、圧縮機１、凝縮器２、内部熱交換器４ａ、内部熱交換器４ｂ、膨張装置５ａ、蒸発器６ａ、内部熱交換器４ａ、そして、圧縮機１の順で冷媒配管によって接続されて冷凍サイクルを構成する閉回路Ａ３、及び、圧縮機１、凝縮器２、内部熱交換器４ａ、内部熱交換器４ｂ、膨張装置５ｂ、蒸発器６ｂ、内部熱交換器４ｂ、そして、圧縮機１の順で冷媒配管によって接続されて冷凍サイクルを構成する閉回路Ｂ３が構成されている。すなわち、凝縮器２から流出した液冷媒は、内部熱交換器４ａ及び内部熱交換器４ｂを直列に流れた後、分岐して、膨張装置５ａ及び膨張装置５ｂにそれぞれ流れることになる。

内部熱交換器４ａは、凝縮器２から内部熱交換器４ｂへ向かって流れる液冷媒と、蒸発器６ａから圧縮機１へ向かって流れるガス冷媒との間で熱交換を実施する。また、内部熱交換器４ｂは、内部熱交換器４ａから、膨張装置５ａ及び膨張装置５ｂへ向かって流れる液冷媒と、蒸発器６ｂから圧縮機１へ向かって流れるガス冷媒との間で熱交換を実施する。

熱源側ユニット１００及び冷蔵室１０１は、凝縮器２と内部熱交換器４ａとを接続する冷媒配管の一部である液延長配管３、並びに、内部熱交換器４ａ及び内部熱交換器４ｂと、圧縮機１とを接続する冷媒配管の一部であるガス延長配管７によって接続されている。

実施の形態１に係る冷凍空調装置に設置されている内部熱交換器入口温度センサー１１の代わりに、内部熱交換器入口温度センサー１１ａが、内部熱交換器４ａの入口側、すなわち、凝縮器２と内部熱交換器４ａとの間の冷媒流路に、そして、内部熱交換器入口温度センサー１１ｂが、内部熱交換器４ｂの入口側、すなわち、内部熱交換器４ａと内部熱交換器４ｂとの間の冷媒流路に設けられている。

熱交換量演算部２１は、内部熱交換器入口温度センサー１１ａ及び内部熱交換器入口温度センサー１１ｂによって検出された冷媒温度に基づいて、内部熱交換器４ａにおける熱交換量Ｑａを演算し、内部熱交換器入口温度センサー１１ｂ及び膨張装置入口温度センサー１５ｂによって検出された冷媒温度に基づいて、内部熱交換器４ｂにおける熱交換量Ｑｂを演算する。なお、熱交換量演算部２１は、内部熱交換器入口温度センサー１１ｂ及び膨張装置入口温度センサー１５ａによって検出された冷媒温度に基づいて、内部熱交換器４ｂにおける熱交換量Ｑｂを演算してもよい。過熱度演算部２２は、内部熱交換器出口温度センサー１４ａ及び蒸発器温度センサー１６ａによって検出された冷媒温度に基づいて、内部熱交換器４ａの出口側の冷媒過熱度ＳＨａを演算し、内部熱交換器出口温度センサー１４ｂ及び蒸発器温度センサー１６ｂによって検出された冷媒温度に基づいて、内部熱交換器４ｂの出口側の冷媒過熱度ＳＨｂを演算する。目標過熱度演算部２３は、蒸発器温度センサー１６ａによって検出される冷媒温度に基づいて、蒸発器６ａにおける飽和ガスの定圧比熱Ｃｐａを演算し、この定圧比熱Ｃｐａ、及び、熱交換量演算部２１によって演算された熱交換量Ｑａに基づいて、蒸発器６ａの出口の冷媒状態が飽和ガス状態となる場合の冷媒過熱度を演算し、蒸発器温度センサー１６ｂによって検出される冷媒温度に基づいて、蒸発器６ｂにおける飽和ガスの定圧比熱Ｃｐｂを演算し、この定圧比熱Ｃｐｂ、及び、熱交換量演算部２１によって演算された熱交換量Ｑｂに基づいて、蒸発器６ｂの出口の冷媒状態が飽和ガス状態となる場合の冷媒過熱度を演算する。

（ａ）熱交換量演算部２１は、内部熱交換器入口温度センサー１１ａ及び内部熱交換器入口温度センサー１１ｂによって検出されるそれぞれの冷媒温度に基づいて、それぞれの飽和液エンタルピーを算出し、その飽和エンタルピーの差（エンタルピー差Δｈ）を求める。そして、熱交換量演算部２１は、そのエンタルピー差Δｈ及び冷媒循環量Ｇｒに基づいて、内部熱交換器４ａにおける熱交換量Ｑａを演算する。また、熱交換量演算部２１は、内部熱交換器入口温度センサー１１ｂ及び膨張装置入口温度センサー１５ｂによって検出されるそれぞれの冷媒温度に基づいて、それぞれの飽和液エンタルピーを算出し、その飽和エンタルピーの差（エンタルピー差Δｈ）を求め、そのエンタルピー差Δｈ及び冷媒循環量Ｇｒに基づいて、内部熱交換器４ｂにおける熱交換量Ｑｂを演算する。
（ｂ）過熱度演算部２２は、内部熱交換器出口温度センサー１４ａ及び蒸発器温度センサー１６ａによって検出された冷媒温度に基づいて、内部熱交換器４ａにより加熱された後の内部熱交換器４ａの出口側の冷媒過熱度ＳＨａを演算する。また、過熱度演算部２２は、同様に、内部熱交換器出口温度センサー１４ｂ及び蒸発器温度センサー１６ｂによって検出された冷媒温度に基づいて、内部熱交換器４ｂにより加熱された後の内部熱交換器４ｂの出口側の冷媒過熱度ＳＨｂを演算する。
（ｃ）目標過熱度演算部２３は、蒸発器温度センサー１６ａによって検出される冷媒温度に基づいて、蒸発器６ａにおける飽和ガス状態の定圧比熱Ｃｐａを算出し、この定圧比熱Ｃｐａ、及び、熱交換量演算部２１によって演算された熱交換量Ｑａに基づいて、蒸発器６ａの出口の冷媒状態が飽和ガス状態となる場合の内部熱交換器４ａの出口側の冷媒過熱度を演算し、それを目標過熱度として設定する。また、目標過熱度演算部２３は、同様の方法によって、蒸発器６ｂの出口の冷媒状態が飽和ガス状態となる場合の内部熱交換器４ｂの出口側の冷媒過熱度を演算し、それを目標過熱度として設定する。
（ｄ）制御装置２０は、過熱度演算部２２によって演算された現在の内部熱交換器４ａの出口側の冷媒過熱度ＳＨａが、目標過熱度演算部２３によって演算された目標過熱度になるように膨張装置５ａの流量調整を実施する。また、制御装置２０は、同様に、過熱度演算部２２によって演算された現在の内部熱交換器４ｂの出口側の冷媒過熱度ＳＨｂが、目標過熱度演算部２３によって演算された目標過熱度になるように膨張装置５ｂの流量調整を実施する。

（実施の形態３の効果）
以上のような構成及び動作のように、利用側ユニットが複数、すなわち、蒸発器が複数備えられた場合においても、それぞれの内部熱交換器の出口側の冷媒過熱度が、目標過熱度となるように、対応する膨張装置の流量調整を実施し、運転状態の変化又は圧縮機の周波数の変化等によって内部熱交換量が変化した場合であっても、その熱交換量に応じて内部熱交換器の出口側の目標過熱度を変化させることにより、それぞれの蒸発器の出口冷媒の乾き度を所定値（例えば「１」）に維持し、高効率な運転を実現し、かつ、蒸発器が乾くことに起因する露飛び等を抑制して信頼性を高くすることができる。

また、凝縮器２から流出した液冷媒が、内部熱交換器４ａ及び内部熱交換器４ｂによって２段階にて過冷却されるため、蒸発器能力を向上させることができる。

実施の形態４．
実施の形態１に係る冷凍空調装置においては、凝縮器２から流出した液冷媒が分岐して、その分岐した冷媒が、内部熱交換器４ａ及び内部熱交換器４ｂにそれぞれ流入し、そして、内部熱交換器４ａ及び内部熱交換器４ｂのそれぞれを流出したガス冷媒が合流して圧縮機１へ戻る構成について説明した。本実施の形態に係る冷凍空調装置においては、凝縮器２から流出した液冷媒が内部熱交換器４を通過した後分岐して、膨張装置５ａ及び膨張装置５ｂにそれぞれ流入し、そして、蒸発器６ａ及び蒸発器６ｂを流出したガス冷媒が合流して、内部熱交換器４に流れる構成について説明する。また、本実施の形態に係る冷凍空調装置については、実施の形態１に係る冷凍空調装置の構成及び動作において相違する点を中心に説明する。

（冷凍空調装置の全体構成）
図４は、本発明の実施の形態４に係る冷凍空調装置の全体構成図である。
図４で示されるように、本実施の形態に係る冷凍空調装置は、圧縮機１、凝縮器２、内部熱交換器４、膨張装置５ａ及び膨張装置５ｂ、並びに、蒸発器６ａ及び蒸発器６ｂが冷媒配管によって環状に接続されている。具体的には、圧縮機１、凝縮器２、内部熱交換器４、膨張装置５ａ、蒸発器６ａ、内部熱交換器４、そして、圧縮機１の順で冷媒配管によって接続されて冷凍サイクルを構成する閉回路Ａ４、及び、圧縮機１、凝縮器２、内部熱交換器４、膨張装置５ｂ、蒸発器６ｂ、内部熱交換器４、そして、圧縮機１の順で冷媒配管によって接続されて冷凍サイクルを構成する閉回路Ｂ４が構成されている。すなわち、内部熱交換器４から延びる冷媒配管は分岐して、膨張装置５ａ及び膨張装置５ｂそれぞれに接続される。また、蒸発器６ａ及び蒸発器６ｂから延びる冷媒配管は合流して、内部熱交換器４に接続される。

前述のように、本実施の形態に係る冷凍空調装置は、実施の形態１に係る冷凍空調装置に設置されている内部熱交換器４ａ及び内部熱交換器４ｂの代わりに、内部熱交換器４を備えている。この内部熱交換器４は、凝縮器２から、膨張装置５ａ及び膨張装置５ｂへ向かって流れる液冷媒と、蒸発器６ａ及び蒸発器６ｂから圧縮機１へ向かって流れるガス冷媒との間で熱交換を実施する。

利用側ユニット１０１ａは、膨張装置５ａ及び蒸発器６ａを備えている。また、利用側ユニット１０１ｂは、膨張装置５ｂ及び蒸発器６ｂを備えている。そして、熱源側ユニット１００及び冷蔵室１０１は、凝縮器２と内部熱交換器４とを接続する冷媒配管の一部である液延長配管３、及び、内部熱交換器４と圧縮機１とを接続する冷媒配管の一部であるガス延長配管７によって接続されている。

また、内部熱交換器入口温度センサー１１が、凝縮器２と内部熱交換器４との間の冷媒流路に設けられている。また、内部熱交換器出口温度センサー１４が、内部熱交換器４の圧縮機１へ向かう冷媒配管の出口側の冷媒流路に設けられている。また、膨張装置入口温度センサー１５ａが内部熱交換器４と膨張装置５ａとの間の膨張装置５ａの入口近傍、そして、膨張装置入口温度センサー１５ｂが内部熱交換器４と膨張装置５ｂとの間の膨張装置５ｂの入口近傍の冷媒流路にそれぞれ設けられている。

熱交換量演算部２１は、内部熱交換器入口温度センサー１１、及び、膨張装置入口温度センサー１５ａ（又は、膨張装置入口温度センサー１５ｂ）によって検出された冷媒温度に基づいて、内部熱交換器４における熱交換量Ｑを演算する。過熱度演算部２２は、内部熱交換器出口温度センサー１４、並びに、蒸発器温度センサー１６ａ及び蒸発器温度センサー１６ｂによって検出された冷媒温度に基づいて、内部熱交換器４の出口側の冷媒過熱度ＳＨを演算する。目標過熱度演算部２３は、蒸発器温度センサー１６ａによって検出される冷媒温度に基づいて、蒸発器６ａにおける飽和ガスの定圧比熱Ｃｐａを演算し、蒸発器温度センサー１６ｂによって検出される冷媒温度に基づいて、蒸発器６ｂにおける飽和ガスの定圧比熱Ｃｐｂを演算し、これらの定圧比熱Ｃｐａ及び定圧比熱Ｃｐｂ、並びに、熱交換量演算部２１によって演算された熱交換量Ｑに基づいて、蒸発器６ａ及び蒸発器６ｂの出口の冷媒状態が飽和ガス状態となる場合の冷媒過熱度を演算する。

（冷凍空調装置の動作）
膨張装置５ａ及び膨張装置５ｂは、内部熱交換器出口温度センサー１４によって検出される内部熱交換器４の出口温度と、それぞれ蒸発器温度センサー１６ａ及び蒸発器温度センサー１６ｂによって検出される低圧冷媒の飽和温度との差温に基づいて演算される冷媒過熱度ＳＨが、予め設定された目標値（例えば、１０℃）になるように、制御装置２０によって流量制御される。

この冷媒過熱度ＳＨは、内部熱交換器４における高温冷媒との熱交換によって生じるものであるため、その熱交換量Ｑに応じて、膨張装置５ａ及び膨張装置５ｂの制御目標である内部熱交換器４の出口側の冷媒過熱度の目標値を変化させる必要がある。すなわち、膨張装置５ａ及び膨張装置５ｂの制御目標である、内部熱交換器４の出口側の冷媒過熱度の目標値が、内部熱交換器４における熱交換量Ｑによって生じる冷媒過熱度ＳＨよりも大きく設定された場合、蒸発器６ａ又は蒸発器６ｂの出口の冷媒状態は、乾き度１よりも大きい過熱ガス状態となり、性能の低下、又は、蒸発器６ａ若しくは蒸発器６ｂ内の冷媒の一部が過熱ガス状態となることに起因する露飛び等の問題が生じる。一方、内部熱交換器４の出口側の冷媒過熱度の目標値が、小さく設定された場合、蒸発器６ａ又は蒸発器６ｂの出口の冷媒状態は、乾き度１以下の気液二相冷媒となり、性能低下等の問題が生じる。

ここで、膨張装置５ａ及び膨張装置５ｂの制御目標となる内部熱交換器４の出口側の冷媒過熱度の目標値を以下のように設定する。前述したように、内部熱交換器４の出口側の冷媒過熱度は、内部熱交換器４での高圧状態の冷媒との熱交換によって生じるため、負荷の変動等で運転状態が変化すると圧力状態も変わり、その熱交換量Ｑも変化することになる。内部熱交換器４での熱交換量Ｑは、前述の式（１）と同様に演算される。高圧冷媒とのエンタルピー差Δｈについては、内部熱交換器入口温度センサー１１によって検出される内部熱交換器４の入口温度、及び、膨張装置入口温度センサー１５ａ（又は、膨張装置入口温度センサー１５ｂ）によって検出される膨張装置５ａ（又は、膨張装置５ｂ）の入口温度により、各温度における飽和液エンタルピーをそれぞれ算出し、その差を求めればよい。また、定圧比熱Ｃｐａについては、蒸発器温度センサー１６ａによって検出される蒸発器６ａの飽和ガス状態の検出温度に基づいて算出され、定圧比熱Ｃｐｂについては、蒸発器温度センサー１６ｂによって検出される蒸発器６ｂの飽和ガス状態の検出温度に基づいて算出される。以上の状態量が算出されれば、蒸発器６ａ及び蒸発器６ｂの出口冷媒が、乾き度が１の飽和ガス状態となる内部熱交換器４の出口側の冷媒過熱度を求めることができるため、この値を膨張装置５ａ及び膨張装置５ｂの制御目標値とすればよいことになる。

（ａ）熱交換量演算部２１は、内部熱交換器入口温度センサー１１、及び、膨張装置入口温度センサー１５ａ（又は、膨張装置入口温度センサー１５ｂ）によって検出されるそれぞれの冷媒温度に基づいて、それぞれの飽和液エンタルピーを算出し、その飽和エンタルピーの差（エンタルピー差Δｈ）を求める。そして、熱交換量演算部２１は、そのエンタルピー差Δｈ及び冷媒循環量Ｇｒに基づいて、内部熱交換器４における熱交換量Ｑを演算する。
（ｂ）過熱度演算部２２は、内部熱交換器出口温度センサー１４、並びに、蒸発器温度センサー１６ａ及び蒸発器温度センサー１６ｂによって検出された冷媒温度に基づいて、内部熱交換器４により加熱された後の内部熱交換器４の出口側の冷媒過熱度ＳＨを演算する。
（ｃ）目標過熱度演算部２３は、蒸発器温度センサー１６ａによって検出される冷媒温度に基づいて、蒸発器６ａにおける飽和ガス状態の定圧比熱Ｃｐａを算出し、蒸発器温度センサー１６ｂによって検出される冷媒温度に基づいて、蒸発器６ｂにおける飽和ガス状態の定圧比熱Ｃｐｂを算出し、この定圧比熱Ｃｐａ及び定圧比熱Ｃｐｂ、並びに、熱交換量演算部２１によって演算された熱交換量Ｑに基づいて、蒸発器６ａ及び蒸発器６ｂの出口の冷媒状態が飽和ガス状態となる場合の内部熱交換器４の出口側の冷媒過熱度を演算し、それを目標過熱度として設定する。
（ｄ）制御装置２０は、過熱度演算部２２によって演算された現在の内部熱交換器４の出口側の冷媒過熱度ＳＨが、目標過熱度演算部２３によって演算された目標過熱度になるように膨張装置５ａ及び膨張装置５ｂの流量調整を実施する。

（実施の形態４の効果）
以上のような構成及び動作のように、利用側ユニットが複数、すなわち、蒸発器が複数備えられた場合においても、内部熱交換器の出口側の冷媒過熱度が、目標過熱度となるように、膨張装置の流量調整を実施し、運転状態の変化又は圧縮機の周波数の変化等によって内部熱交換量が変化した場合であっても、その熱交換量に応じて内部熱交換器の出口側の目標過熱度を変化させることにより、それぞれの蒸発器の出口冷媒の乾き度を所定値（例えば「１」）に維持し、高効率な運転を実現し、かつ、蒸発器が乾くことに起因する露飛び等を抑制して信頼性を高くすることができる。

また、図１〜図３で示される冷凍空調装置の回路よりもシンプルな構成となり、部品点数を削減することができる。

なお、過熱度演算部２２は、内部熱交換器出口温度センサー１４、並びに、蒸発器温度センサー１６ａ及び蒸発器温度センサー１６ｂによって検出された冷媒温度に基づいて、内部熱交換器４により加熱された後の内部熱交換器４の出口側の冷媒過熱度ＳＨを演算するものとしているが、これに限定されるものではない。すなわち、過熱度演算部２２は、内部熱交換器出口温度センサー１４の代わりに、圧縮機吸入温度センサー１３を用い、この圧縮機吸入温度センサー１３、並びに、蒸発器温度センサー１６ａ及び蒸発器温度センサー１６ｂによって検出された冷媒温度に基づいて、内部熱交換器４により加熱された後の圧縮機１の吸入側の冷媒過熱度ＳＨを演算するものとしてもよい。

１圧縮機、２凝縮器、３液延長配管、４、４ａ、４ｂ内部熱交換器、５ａ、５ｂ膨張装置、６ａ、６ｂ蒸発器、７ガス延長配管、１１、１１ａ、１１ｂ内部熱交換器入口温度センサー、１３圧縮機吸入温度センサー、１４、１４ａ、１４ｂ内部熱交換器出口温度センサー、１５ａ、１５ｂ膨張装置入口温度センサー、１６ａ、１６ｂ蒸発器温度センサー、２０制御装置、２１熱交換量演算部、２２過熱度演算部、２３目標過熱度演算部、５１圧縮機、５２凝縮器、５４内部熱交換器、５５膨張装置、５６蒸発器、６１内部熱交換器入口温度センサー、６３圧縮機吸入温度センサー、６５膨張装置入口温度センサー、６６蒸発器温度センサー、７０制御装置、７１熱交換量演算部、７２過熱度演算部、７３目標過熱度演算部、１００熱源側ユニット、１０１冷蔵室、１０１ａ、１０１ｂ利用側ユニット。

Claims

圧縮機、凝縮器、複数の膨張装置、及び、該膨張装置と同数であってそれぞれ該膨張装置に接続された蒸発器が冷媒配管によって接続された冷凍サイクルと、
前記凝縮器から前記各膨張装置へ向かって流れる冷媒と、前記各蒸発器から前記圧縮機へ向かって流れる冷媒との間で熱交換を実施する少なくとも１つの内部熱交換器と、
前記圧縮機の回転数等を制御する制御装置と、
少なくとも１つの前記内部熱交換器の熱交換量を算出する熱交換量演算部と、
前記蒸発器から前記圧縮機までの冷媒流路における冷媒過熱度を算出する過熱度演算部と、
前記各蒸発器を流れる冷媒の定圧比熱、及び、前記熱交換量演算部によって算出された前記内部熱交換器の熱交換量に基づいて目標過熱度を算出する目標過熱度演算部と、
を備え、
前記制御装置は、前記過熱度演算部によって算出される前記冷媒過熱度が、前記目標過熱度演算部によって算出される前記目標過熱度になるように、複数の前記膨張装置の流量を調整する
ことを特徴とする冷凍空調装置。
前記内部熱交換器は、前記蒸発器と同数備えられ、
前記凝縮器から流出した冷媒は、分岐して前記各内部熱交換器を流通した後、該内部熱交換器に対応する前記膨張装置に流入し、
前記各蒸発器から流出した冷媒は、対応する前記内部熱交換器を流通した後、合流して前記圧縮機に吸入される
ことを特徴とする請求項１記載の冷凍空調装置。
前記凝縮器から前記各内部熱交換器へ分岐する前の冷媒流路に設けられ、前記各内部熱交換器に流入する冷媒の温度を検出する内部熱交換器入口温度検出手段と、
前記各内部熱交換器の前記圧縮機へ向かう冷媒流路の出口部に設けられ、前記各内部熱交換器から流出する冷媒の温度を検出する内部熱交換器出口温度検出手段と、
前記各膨張装置に流入する冷媒の温度を検出する膨張装置入口温度検出手段と、
前記各蒸発器の中間部の冷媒流路に設けられ、前記各蒸発器の冷媒飽和温度を検出する蒸発器温度検出手段と、
を備え、
前記熱交換量演算部は、前記内部熱交換器入口温度検出手段によって検出された温度情報、及び、前記各内部熱交換器に対応する前記膨張装置入口温度検出手段によって検出された温度情報に基づいて、該内部熱交換器の熱交換量を算出し、
前記過熱度演算部は、前記各蒸発器温度検出手段によって検出された温度情報、及び、該蒸発器温度検出手段を備えた前記蒸発器に接続された前記内部熱交換器に対応する前記内部熱交換器出口温度検出手段によって検出された温度情報に基づいて、該内部熱交換器の出口側の前記冷媒過熱度を算出し、
前記目標過熱度演算部は、前記各蒸発器温度検出手段によって検出された温度情報に基づいて、該蒸発器温度検出手段が設けられた前記蒸発器の飽和ガスの定圧比熱を算出し、該定圧比熱、及び、前記熱交換量演算部によって算出された該蒸発器に対応する前記内部熱交換器の熱交換量に基づいて、該蒸発器の出口の冷媒が飽和ガス状態となるような前記目標過熱度を算出し、
前記制御装置は、前記過熱度演算部によって算出された前記各内部熱交換器の出口側の前記冷媒過熱度が、前記目標過熱度演算部によって算出された該内部熱交換器に対応する前記目標過熱度になるように、該内部熱交換器に接続された前記膨張装置の流量を調整する
ことを特徴とする請求項２記載の冷凍空調装置。
前記凝縮器から前記各内部熱交換器へ分岐する前の冷媒流路に設けられ、前記各内部熱交換器に流入する冷媒の温度を検出する内部熱交換器入口温度検出手段と、
前記圧縮機の吸入側の冷媒流路に設けられ、前記圧縮機に流入する冷媒の温度を検出する圧縮機吸入温度検出手段と、
前記各膨張装置に流入する冷媒の温度を検出する膨張装置入口温度検出手段と、
前記各蒸発器の中間部の冷媒流路に設けられ、前記各蒸発器の冷媒飽和温度を検出する蒸発器温度検出手段と、
を備え、
前記熱交換量演算部は、前記内部熱交換器入口温度検出手段によって検出された温度情報、及び、前記各内部熱交換器に対応する前記膨張装置入口温度検出手段によって検出された温度情報に基づいて、該内部熱交換器の熱交換量を算出し、
前記過熱度演算部は、前記各蒸発器温度検出手段によって検出された温度情報、及び、前記圧縮機吸入温度検出手段によって検出された温度情報に基づいて、前記圧縮機の吸入側の前記冷媒過熱度を算出し、
前記目標過熱度演算部は、前記各蒸発器温度検出手段によって検出された温度情報に基づいて、該蒸発器温度検出手段が設けられた前記蒸発器の飽和ガスの定圧比熱を算出し、該定圧比熱、及び、前記熱交換量演算部によって算出された該蒸発部に対応する前記内部熱交換器の熱交換量に基づいて、前記圧縮機の吸入側の前記目標過熱度を算出し、
前記制御装置は、前記過熱度演算部によって算出された前記圧縮機の吸入側の前記冷媒過熱度が、前記目標過熱度演算部によって算出された前記圧縮機の吸入側の前記目標過熱度になるように、前記各膨張装置の流量を同時に調整する
ことを特徴とする請求項２記載の冷凍空調装置。
前記内部熱交換器は、前記蒸発器と同数備えられ、
前記凝縮器から流出した冷媒は、分岐して前記各内部熱交換器を流通した後、該内部熱交換器に対応する前記膨張装置に流入し、
前記各蒸発器から流出した冷媒は合流し、その合流した冷媒は前記各内部熱交換器を直列に流通して前記圧縮機に吸入される
ことを特徴とする請求項１記載の冷凍空調装置。
前記凝縮器から前記各内部熱交換器へ分岐する前の冷媒流路に設けられ、前記各内部熱交換器に流入する冷媒の温度を検出する内部熱交換器入口温度検出手段と、
前記各内部熱交換器の前記圧縮機へ向かう冷媒流路の出口部に設けられ、前記各内部熱交換器から流出する冷媒の温度を検出する内部熱交換器出口温度検出手段と、
前記各膨張装置に流入する冷媒の温度を検出する膨張装置入口温度検出手段と、
前記各蒸発器の中間部の冷媒流路に設けられ、前記各蒸発器内の冷媒飽和温度を検出する蒸発器温度検出手段と、
を備え、
前記熱交換量演算部は、前記内部熱交換器入口温度検出手段によって検出された温度情報、及び、前記各内部熱交換器に対応する前記膨張装置入口温度検出手段によって検出された温度情報に基づいて、該内部熱交換器の熱交換量を算出し、
前記過熱度演算部は、直列に接続された前記各内部熱交換器のうち、
前記各蒸発器から流出して合流した冷媒が流入する前記内部熱交換器については、前記各蒸発器温度検出手段によって検出された温度情報、及び、該蒸発器温度検出手段を備えた前記蒸発器に接続された前記内部熱交換器に対応する前記内部熱交換器出口温度検出手段によって検出された温度情報に基づいて、該内部熱交換器の出口側の前記冷媒過熱度を算出し、
その他の前記内部熱交換器については、該内部熱交換器に対応する前記内部熱交換器出口温度検出手段によって検出された温度情報、及び、その直前の上流側の前記内部熱交換器に対応する前記内部熱交換器出口温度検出手段によって検出された温度情報に基づいて、前記その他の内部熱交換器の出口側の前記冷媒過熱度を算出し、
前記目標過熱度演算部は、前記各蒸発器温度検出手段によって検出された温度情報に基づいて、該蒸発器温度検出手段が設けられた前記蒸発器の飽和ガスの定圧比熱を算出し、該定圧比熱、及び、前記熱交換量演算部によって算出された該蒸発部に対応する前記内部熱交換器の熱交換量に基づいて、該蒸発器の出口の冷媒が飽和ガス状態となるような前記目標過熱度を算出し、
前記制御装置は、前記過熱度演算部によって算出された前記各内部熱交換器の出口側の前記冷媒過熱度が、前記目標過熱度演算部によって算出された該内部熱交換器に対応する前記目標過熱度になるように、該内部熱交換器に接続された前記膨張装置の流量を調整する
ことを特徴とする請求項５記載の冷凍空調装置。
前記凝縮器から前記各内部熱交換器へ分岐する前の冷媒流路に設けられ、前記各内部熱交換器に流入する冷媒の温度を検出する内部熱交換器入口温度検出手段と、
直列に接続された前記各内部熱交換器のうち、前記圧縮機に向かう冷媒流路の最も下流に位置する前記内部熱交換器である最下流内部熱交換器の前記圧縮機へ向かう冷媒流路の出口側、及び、該最下流内部熱交換器の直前の上流側の前記内部熱交換器の前記圧縮機へ向かう冷媒流路の出口側に設けられ、これらの前記内部熱交換器から流出する冷媒の温度を検出する内部熱交換器出口温度検出手段と、
前記最下流内部熱交換器と、それに対応する前記膨張装置との間の冷媒流路に設けられ、該膨張装置に流入する冷媒の温度を検出する膨張装置入口温度検出手段と、
前記各蒸発器の中間部の冷媒流路に設けられ、前記各蒸発器内の冷媒飽和温度を検出する蒸発器温度検出手段と、
を備え、
前記熱交換量演算部は、前記内部熱交換器入口温度検出手段によって検出された温度情報、及び、前記膨張装置入口温度検出手段によって検出された温度情報に基づいて、該最下流内部熱交換器の熱交換量を算出し、
前記過熱度演算部は、前記内部熱交換器出口温度検出手段によって検出された温度情報に基づいて、前記圧縮機の吸入側の前記冷媒過熱度を算出する
前記目標過熱度演算部は、前記各蒸発器温度検出手段によって検出された温度情報に基づいて、該蒸発器温度検出手段が設けられた前記蒸発器の飽和ガスの定圧比熱を算出し、該定圧比熱、及び、前記熱交換量演算部によって算出された前記最下流内部熱交換器の熱交換量に基づいて、前記圧縮機の吸入側の前記目標過熱度を算出し、
前記制御装置は、前記過熱度演算部によって算出された前記圧縮機の吸入側の前記冷媒過熱度が、前記目標過熱度演算部によって算出された前記圧縮機の吸入側の前記目標過熱度になるように、前記各膨張装置の流量を同時に調整する
ことを特徴とする請求項５記載の冷凍空調装置。
前記内部熱交換器は、前記蒸発器と同数備えられ、
前記凝縮器から流出した冷媒は、前記各内部熱交換器を直列に流通して、最後に流通する前記内部熱交換器から流出した冷媒は、分岐して前記各膨張装置に流入し、
前記各蒸発器から流出した冷媒は、対応する前記内部熱交換器を流通した後、合流して前記圧縮機に吸入される
ことを特徴とする請求項１記載の冷凍空調装置。
前記各内部熱交換器に流入する冷媒の温度を検出する内部熱交換器入口温度検出手段と、
前記各内部熱交換器の前記圧縮機へ向かう冷媒流路の出口部に設けられ、前記各内部熱交換器から流出する冷媒の温度を検出する内部熱交換器出口温度検出手段と、
前記各膨張装置に流入する冷媒の温度を検出する膨張装置入口温度検出手段と、
前記各蒸発器の中間部の冷媒流路に設けられ、前記各蒸発器内の冷媒飽和温度を検出する蒸発器温度検出手段と、
を備え、
前記熱交換量演算部は、直列に接続された前記各内部熱交換器のうち、
前記凝縮器から冷媒が流れる冷媒流路の最も下流に位置する前記内部熱交換器である最下流内部熱交換器の熱交換量を、該最下流内部熱交換器に対応する前記内部熱交換器入口温度検出手段によって検出された温度情報、及び、該最下流内部熱交換器に対応する前記膨張装置入口温度検出手段によって検出された温度情報に基づいて算出し、
その他の前記内部熱交換器の熱交換量を、該内部熱交換器に対応する前記内部熱交換器入口温度検出手段によって検出された温度情報、及び、その直後の下流側の前記内部熱交換器に対応する前記内部熱交換器入口温度検出手段によって検出された温度情報に基づいて算出し、
前記過熱度演算部は、前記各蒸発器温度検出手段によって検出された温度情報、及び、該蒸発器温度検出手段を備えた前記蒸発器に接続された前記内部熱交換器に対応する前記内部熱交換器出口温度検出手段によって検出された温度情報に基づいて該内部熱交換器の出口側の前記冷媒過熱度を算出し、
前記目標過熱度演算部は、前記各蒸発器温度検出手段によって検出された温度情報に基づいて、該蒸発器温度検出手段が設けられた前記蒸発器の飽和ガスの定圧比熱を算出し、該定圧比熱、及び、前記熱交換量演算部によって算出された該蒸発部に対応する前記内部熱交換器の熱交換量に基づいて、該蒸発器の出口の冷媒が飽和ガス状態となるような前記目標過熱度を算出し、
前記制御装置は、前記過熱度演算部によって算出された前記各内部熱交換器の出口側の前記冷媒過熱度が、前記目標過熱度演算部によって算出された該内部熱交換器に対応する前記目標過熱度になるように、該内部熱交換器に接続された前記膨張装置の流量を調整する
ことを特徴とする請求項８記載の冷凍空調装置。
前記各内部熱交換器に流入する冷媒の温度を検出する内部熱交換器入口温度検出手段と、
前記圧縮機の吸入側の冷媒流路に設けられ、前記圧縮機に流入する冷媒の温度を検出する圧縮機吸入温度検出手段と、
前記各膨張装置に流入する冷媒の温度を検出する膨張装置入口温度検出手段と、
前記各蒸発器の中間部の冷媒流路に設けられ、前記各蒸発器の冷媒飽和温度を検出する蒸発器温度検出手段と、
を備え、
前記熱交換量演算部は、直列に接続された前記各内部熱交換器のうち、
前記凝縮器から冷媒が流れる冷媒流路の最も下流に位置する前記内部熱交換器である最下流内部熱交換器の熱交換量を、該最下流内部熱交換器に対応する前記内部熱交換器入口温度検出手段によって検出された温度情報、及び、該最下流内部熱交換器に対応する前記膨張装置入口温度検出手段によって検出された温度情報に基づいて算出し、
その他の前記内部熱交換器の熱交換量を、該内部熱交換器に対応する前記内部熱交換器入口温度検出手段によって検出された温度情報、及び、その直後の下流側の前記内部熱交換器に対応する前記内部熱交換器入口温度検出手段によって検出された温度情報に基づいて算出し、
前記過熱度演算部は、前記各蒸発器温度検出手段によって検出された温度情報、及び、前記圧縮機吸入温度検出手段によって検出された温度情報に基づいて、前記圧縮機の吸入側の前記冷媒過熱度を算出し、
前記目標過熱度演算部は、前記各蒸発器温度検出手段によって検出された温度情報に基づいて、該蒸発器温度検出手段が設けられた前記蒸発器の飽和ガスの定圧比熱を算出し、該定圧比熱、及び、前記熱交換量演算部によって算出された該蒸発部に対応する前記内部熱交換器の熱交換量に基づいて、前記圧縮機の吸入側の前記目標過熱度を算出し、
前記制御装置は、前記過熱度演算部によって算出された前記圧縮機の吸入側の前記冷媒過熱度が、前記目標過熱度演算部によって算出された前記圧縮機の吸入側の前記目標過熱度になるように、前記各膨張装置の流量を同時に調整する
ことを特徴とする請求項８記載の冷凍空調装置。
前記内部熱交換器は、１つ備えられ、
前記凝縮器から流出した冷媒は、前記内部熱交換器を流通した後、分岐して前記各膨張装置に流入し、
前記各蒸発器から流出した冷媒は合流し、その合流した冷媒は前記内部熱交換器を流通して前記圧縮機に吸入される
ことを特徴とする請求項１記載の冷凍空調装置。
前記凝縮器と前記内部熱交換器との間の冷媒流路に設けられ、該内部熱交換器に流入する冷媒の温度を検出する内部熱交換器入口温度検出手段と、
前記内部熱交換器の前記圧縮機へ向かう冷媒流路の出口部に設けられ、前記内部熱交換器から流出する冷媒の温度を検出する内部熱交換器出口温度検出手段と、
前記各膨張装置に流入する冷媒の温度を検出する膨張装置入口温度検出手段と、
前記各蒸発器の中間部の冷媒流路に設けられ、前記各蒸発器の冷媒飽和温度を検出する蒸発器温度検出手段と、
を備え、
前記熱交換量演算部は、前記内部熱交換器入口温度検出手段によって検出された温度情報、及び、前記各膨張装置入口温度検出手段のうちいずれかによって検出された温度情報に基づいて前記内部熱交換器の熱交換量を算出し、
前記過熱度演算部は、前記各蒸発器温度検出手段によって検出された温度情報、及び、前記内部熱交換器出口温度検出手段によって検出された温度情報に基づいて、前記内部熱交換器の出口側の前記冷媒過熱度を算出し、
前記目標過熱度演算部は、前記各蒸発器温度検出手段によって検出された温度情報に基づいて、該蒸発器温度検出手段が設けられた前記蒸発器の飽和ガスの定圧比熱を算出し、該定圧比熱、及び、前記熱交換量演算部によって算出された前記内部熱交換器の熱交換量に基づいて、前記各蒸発器の出口の冷媒が飽和ガス状態となるような前記目標過熱度を算出し、
前記制御装置は、前記過熱度演算部によって算出された前記内部熱交換器の出口側の冷媒過熱度が、前記目標過熱度演算部によって算出された該内部熱交換器に対応する目標過熱度になるように、前記各膨張装置の流量を同時に調整する
ことを特徴とする請求項１１記載の冷凍空調装置。
前記凝縮器と前記内部熱交換器との間の冷媒流路に設けられ、該内部熱交換器に流入する冷媒の温度を検出する内部熱交換器入口温度検出手段と、
前記圧縮機の吸入側の冷媒流路に設けられ、前記圧縮機に流入する冷媒の温度を検出する圧縮機吸入温度検出手段と、
前記各膨張装置に流入する冷媒の温度を検出する膨張装置入口温度検出手段と、
前記各蒸発器の中間部の冷媒流路に設けられ、前記各蒸発器の冷媒飽和温度を検出する蒸発器温度検出手段と、
を備え、
前記熱交換量演算部は、前記内部熱交換器入口温度検出手段によって検出された温度情報、及び、前記各膨張装置入口温度検出手段のうちいずれかによって検出された温度情報に基づいて、前記内部熱交換器の熱交換量を算出し、
前記過熱度演算部は、前記各蒸発器温度検出手段によって検出された温度情報、及び、前記圧縮機吸入温度検出手段によって検出された温度情報に基づいて、前記圧縮機の吸入側の前記媒過熱度を算出し、
前記目標過熱度演算部は、前記各蒸発器温度検出手段によって検出された温度情報に基づいて、該蒸発器温度検出手段が設けられた前記蒸発器の飽和ガスの定圧比熱を算出し、該定圧比熱、及び、前記熱交換量演算部によって算出された前記内部熱交換器の熱交換量に基づいて、前記圧縮機の吸入側の前記目標過熱度を算出し、
前記制御装置は、前記過熱度演算部によって算出された前記圧縮機の吸入側の前記冷媒過熱度が、前記目標過熱度演算部によって算出された前記圧縮機の吸入側の前記目標過熱度になるように、前記各膨張装置の流量を同時に調整する
ことを特徴とする請求項１１記載の冷凍空調装置。