KR101839781B1 - 열 회수 장치 - Google Patents

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Abstract

본 출원은 열 회수 장치 및 방법에 관한 것으로서, 본 출원의 열 회수 장치 및 방법에 의하면, 산업 현장 또는 다양한 화학 공정, 예를 들면 석유 화학 제품의 제조 공정에서 배출되는 120℃ 미만의 저급 열원을 버리지 않고 이용하여 스팀을 생성할 수 있으며, 생성된 스팀을 다양한 공정에 사용할 수 있으므로, 반응기 또는 증류탑에 사용되기 위한 외부 열원인 고온 스팀의 사용량을 절감할 수 있어, 에너지 절감 효율을 극대화시킬 수 있을 뿐만 아니라, 하나의 냉매 흐름을 다단(cascade)으로 나누어 순환시킴으로써, 적어도 2 이상의 냉매 흐름을 폐열 흐름과 열교환 할 수 있고, 압축기로 유입되는 냉매 흐름의 압력을 단일의 냉매 흐름을 이용한 열 회수 장치에 비하여 상대적으로 높게 조절할 수 있으며, 이에 따라, 압축기에서 압축시에 필요로 하는 에너지의 양을 감소시킬 수 있다.

Description

열 회수 장치{HEAT RECOVERY APPARATUS}
본 출원은 열 회수 장치 및 방법에 관한 것이다.
일반적인 화학 공정에서는, 반응기 또는 증류탑을 거치는 다양한 루트에서 열교환이 이루어지며, 이러한 열교환 후 발생하는 폐열은, 재사용되거나 폐기될 수 있다. 예를 들면, 도 1 과 같이, 상기 폐열이 120℃ 미만, 예를 들어, 70 내지 110℃ 수준의 저급 열원일 경우에는, 온도가 너무 낮아 실질적으로 재사용이 불가능하며, 따라서 응축수에 의하여 응축된 후 버려지고 있다.
한편, 저압 또는 고압의 스팀은 산업 분야에서 다양한 용도로 사용되고 있으며, 특히, 화학 공정에서는, 고온 및 고압의 스팀이 주로 사용되고 있다. 상기 고온 및 고압의 스팀은 일반적으로 상압 및 상온의 물을 기화점까지 가열하고, 수증기로 변한 물에 고압의 압력을 가하여 내부 에너지를 증가시킴으로써 고온 및 고압의 스팀을 생산하고 있으며, 이 경우, 액체 상태의 물을 기화시키기 위하여, 많은 양의 에너지 소모를 필요로 한다.
상기와 같은 문제를 해결하기 위하여, 특허문헌 1에는, 히트 펌프 시스템을 이용하여, 저급 열원을 회수하는 열 회수 장치가 개시되어 있다. 그러나, 상기 열 회수 장치의 경우, 오직 하나의 냉매 흐름을 폐열 흐름과 열교환시켜 폐열의 에너지를 회수하였으므로, 압축기로 유입되는 저온 및 저압의 냉매 흐름을 고온 및 고압의 냉매 흐름으로 압축하기 위하여, 많은 에너지를 필요로 하는 문제가 존재하였다.
(특허문헌 1) KR2015-0000422 A
본 출원은 열 회수 장치 및 방법을 제공한다.
본 출원은 열 회수 장치에 관한 것이다. 본 출원의 열 회수 장치에 의하면, 산업 현장 또는 다양한 화학 공정, 예를 들면 석유 화학 제품의 제조 공정에서 배출되는 120℃ 미만의 저급 열원을 버리지 않고 이용하여 스팀을 생성할 수 있으며, 생성된 스팀을 다양한 공정에 사용할 수 있으므로, 반응기 또는 증류탑에 사용되기 위한 외부 열원인 고온 스팀의 사용량을 절감할 수 있어, 에너지 절감 효율을 극대화시킬 수 있다. 또한, 종래의 히트 펌프 시스템을 이용한 열 회수 장치의 경우, 오직 하나의 냉매 흐름을 폐열 흐름과 열교환시켜 폐열의 에너지를 회수하였으며, 대체로 현열로 존재하는 폐열의 특성상 많은 양의 에너지를 회수할수록 더 낮은 온도로 폐열을 회수하게 되므로, 압축기로 유입되는 저압의 냉매 흐름을 고온 및 고압의 냉매 흐름으로 압축하기 위하여 많은 에너지를 필요로 하였으나, 본 출원의 열 회수 장치에서는, 상기 하나의 냉매 흐름을 다단(cascade)으로 나누어 순환시킴으로써, 적어도 2 이상의 냉매 흐름을 폐열 흐름과 열교환 시킬 수 있고, 압축기로 유입되는 냉매 흐름의 압력을 오직 하나의 냉매 흐름을 이용한 열 회수 장치에 비하여 상대적으로 높게 조절할 수 있으며, 이에 따라, 압축기에서 압축에 필요로 하는 에너지의 양을 감소시킬 수 있다. 뿐만 아니라, 냉매의 등엔트로피 압축 시에 발생하는 냉매의 일부 기화 현상을 막을 수 있으며, 이에 따라, 상기 열 회수 장치의 열교환 효율을 상승시킬 수 있다.
이하, 첨부된 도면을 참조하여, 본 출원의 다양한 구현예들을 설명하나, 첨부된 도면은 예시적인 것으로, 본 출원에 의한 열 회수 장치의 권리 범위를 제한하는 것은 아니다.
도 2는 본 출원의 일 구현예에 따른 예시적인 열 회수 장치(10)를 모식적으로 도시한 도면이다.
도 2와 같이 본 출원의 열 회수 장치(10)는, 제 1 열교환 장치(100), 압축 장치(200), 제 2 열교환 장치(300) 및 적어도 2 이상의 압력 강하 장치(400)를 포함한다. 상기 제 1 열교환 장치(100), 압축 장치(200), 제 2 열교환 장치(300) 및 적어도 2 이상의 압력 강하 장치(400)는 배관을 통하여 연결될 수 있으며, 예를 들어, 상기 배관을 통하여 냉매 또는 유체가 흐를 수 있도록 유체 연결(fluidically connected)되어 있을 수 있다. 하나의 예시에서, 상기 냉매가 흐르는 배관은 상기 냉매가 상기 제 1 열교환 장치(100), 압축 장치(200), 제 2 열교환 장치(300), 및 적어도 2 이상의 압력 강하 장치(400)를 순차로 순환하도록 연결된 순환 루프 또는 순환 시스템일 수 있다. 상기에서 용어 「열교환 장치(heat exchange device)」는 2 이상의 열교환기(heat exchanger)가 결합되어 있는 하나의 조립체(assembly) 또는 2 이상의 열교환기를 포함하는 열교환 유닛(unit)을 의미할 수 있으며, 또한, 오직 하나의 열교환기를 의미할 수 도 있다. 예를 들어, 제 1 열교환 장치(100) 및 후술할 제 3 열교환 장치(800)는, 2 이상의 열교환기를 포함하는 열교환 유닛일 수 있으며, 상기 제 2 열교환 장치(300)는 오직 하나의 열교환기로 구성된 장치일 수 있다. 상기에서 용어 「압축 장치(compression device)」는 둘 이상의 압축기(compressor)가 결합되어 있는 하나의 조립체(assembly) 또는 2 이상의 압축기를 포함하는 압축 유닛을 의미한다.
도 2에 나타나듯이, 본 출원의 열 회수 장치(10)는, 적어도 2 이상의 냉매의 흐름(stream)이 순환하는 순환 루프를 포함한다. 예를 들어, 본 출원의 열 회수 장치(10)에서는, 하나의 냉매 흐름을 2 이상의 냉매 흐름으로 나누어 순환시킴으로써, 적어도 2 이상의 냉매 흐름을 폐열 흐름과 단계적으로 열교환시킬 수 있고, 압축기로 유입되는 냉매 흐름의 압력을 하나의 냉매 흐름을 이용한 열 회수 장치에 비하여 상대적으로 높게 조절할 수 있으며, 이에 따라, 압축기에서 압축 시에 필요로 하는 에너지의 양을 감소시킬 수 있다. 하나의 예시에서, 본 출원의 열 회수 장치(10)에서, 제 1 냉매 흐름(FD1) 및 제 2 냉매 흐름(FD2)을 포함하는 적어도 2 이상의 냉매 흐름(FD)은 상기 제 1 열교환 장치(100) 및 압축 장치(200)로 각각 유입되고 유출된다. 예를 들어, 상기 적어도 2 이상의 냉매 흐름(FD)은, 제 1 냉매 흐름(FD1) 및 제 2 냉매 흐름(FD2)으로 이루어진 2개의 냉매 흐름, 제 1 냉매 흐름(FD1), 제 2 냉매 흐름(FD2) 및 제 3 냉매 흐름(FD3)으로 이루어진 3개의 냉매 흐름, 또는 제 1 냉매 흐름(FD1), 제 2 냉매 흐름(FD2), 제 3 냉매 흐름(FD3) 및 제 4 냉매 흐름(FD4)으로 이루어진 4개의 냉매 흐름일 수 있다. 상기 냉매 흐름의 개수가 많을수록 보다 우수한 효율로 열을 회수할 수 있으므로, 상기 냉매 흐름의 총 개수의 상한 값은 특별히 제한되는 것은 아니나, 장치의 설비비 및 공정의 경제성 등을 고려하였을 때, 상기 냉매 흐름의 총 개수는 5 이하일 수 있다.
상기 배관을 통해 순환하는 냉매 흐름(FD)의 총 유량은 5,000 kg/hr 내지 100,000 kg/hr, 예를 들어, 10,000 kg/hr 내지 95,000 kg/hr 또는 30,000 kg/hr 내지 90,000 kg/hr일 수 있으며, 바람직하게는, 75,000 kg/hr 내지 95,000 kg/hr일 수 있으나, 이에 제한되는 것은 아니다. 또한, 상기 배관을 통해 순환하는 적어도 2 이상의 냉매 흐름(FD)의 각각의 유량은, 5,000 kg/hr 내지 50,000 kg/hr, 예를 들어, 10,000 kg/hr 내지 45,000 kg/hr 또는 20,000 kg/hr 내지 40,000 kg/hr일 수 있으며, 바람직하게는, 25,000 kg/hr 내지 35,000 kg/hr일 수 있으나, 이에 제한되는 것은 아니다.
도 2와 같이, 본 출원의 구현예에 따른 열 회수 장치(10)에서는, 상기 제 1 냉매 흐름(FD1) 및 제 2 냉매 흐름(FD2)을 포함하는 적어도 2 이상의 냉매 흐름(FD)은 제 1 열교환 장치(100)로 유입된다. 상기 제 1 열교환 장치(100)는, 적어도 2 이상의 냉매 흐름(FD)과 외부에서 유입되는 유체 흐름을 열교환시키기 위하여, 본 출원의 열 회수 장치(10)에 포함되며, 상기 열교환을 통하여, 냉매는 기화된 후 상기 제 1 열교환 장치(100)로 유입되는 냉매 흐름보다 상대적으로 고온의 기상 흐름으로 상기 제 1 열교환 장치(100)로부터 유출될 수 있다. 상기에서 「기상」은 냉매 흐름 전체 성분 중 기체 성분 흐름이 농후(rich)한 상태를 의미하며, 예를 들어, 상기 냉매 흐름 전체 성분 중 기체 성분 흐름의 몰분율이 0.9 내지 1.0인 상태를 의미한다.
일 구현예에서, 상기 제 1 열교환 장치(100)로는 유체 연결된 배관을 통하여 적어도 2 이상의 냉매 흐름(FD) 및 폐열 흐름 등의 제 1 유체 흐름(W1)이 유입될 수 있으며, 유입된 상기 적어도 2 이상의 냉매 흐름(FD) 및 제 1 유체 흐름(W1)은 상기 제 1 열교환 장치(100)에서 상호 열교환된 후에, 상기 유체 연결된 배관을 통하여 상기 제 1 열교환 장치(100)에서 각각 유출될 수 있다. 보다 구체적으로, 상기 제 1 열교환 장치(100)로 유입된 상기 제 1 냉매 흐름(FD1)은 상기 제 1 열교환 장치(100)로 유입된 제 1 유체 흐름(W1)과 열교환되고, 상기 제 1 냉매 흐름(FD1)과 열교환된 상기 제 1 유체 흐름(W1)은 제 1 열교환 장치(100)로 유입된 상기 제 2 냉매 흐름(FD2)과 열교환 된다.
예를 들어, 상기 제 1 열교환 장치(100)가 제 1-1 열교환기(101) 및 제 1-2 열교환기(102)를 포함하는 열교환 유닛인 경우, 상기 제 1 냉매 흐름(FD1)은 상기 제 1-1 열교환기(101)로 유입되고, 상기 제 2 냉매 흐름(FD2)은 상기 제 1-2 열교환기(102)로 각각 유입될 수 있으며, 상기 제 1 열교환 장치(100)를 통과하는, 즉, 제 1-1 열교환(101)기 및 상기 제 1-2 열교환기(102)를 순차로 통과하는 유체의 흐름(W1), 예를 들면, 폐열 흐름과 열교환될 수 있다. 하나의 예시에서, 상기 제 1 열교환 장치(100)로 유입된 상기 제 1 냉매 흐름(FD1)은 상기 제 1 열교환 장치(100), 예를 들어, 상기 제 1-1 열교환기(101)로 유입된 제 1 유체 흐름(W1)과 열교환될 수 있고, 상기 제 1 냉매 흐름(FD1)과 상기 제 1-1 열교환기에서 열교환된 상기 제 1 유체 흐름(W1)은 상기 제 1 열교환 장치(100), 예를 들어, 상기 제 1-2 열교환기(102)로 유입된 상기 제 2 냉매 흐름(FD2)과 열교환될 수 있다.
상기 제 1 열교환 장치(100)로 유입되는 제 1 유체 흐름(W1)은, 예를 들어, 폐열 흐름 또는 응축기를 통과한 응축수의 흐름일 수 있으며, 상기 폐열 흐름은, 예를 들어, 발열 반응기의 냉각수일 수 있으나, 이제 제한되는 것은 아니다. 본 출원에서는 특히, 120℃ 미만, 예를 들어, 70 내지 110℃ 수준의 저급 열원의 폐열 흐름을 바람직하게 사용할 수 있다.
하나의 예시에서, 상기 제 1 열교환 장치(100)에서 유출되는 제 1 냉매 흐름(FD1)의 온도와 상기 제 1 열교환 장치(100)로 유입되는 제 1 유체 흐름(W1)의 온도는 하기 일반식 1을 만족할 수 있다.
[일반식 1]
1℃ ≤ TF1 - TR1 ≤ 35℃
상기 일반식 1에서, TF1는 제 1 열교환 장치(100)로 유입되는 제 1 유체 흐름(W1)의 온도를 나타내고, TR1은 상기 제 1 열교환 장치(100)에서 유출되는 제 1 냉매 흐름(FD1)의 온도를 나타낸다.
예를 들면, 상기 제 1 열교환 장치(100)에서 유출되는 제 1 냉매 흐름(FD1)의 온도와 상기 제 1 열교환 장치(100)로 유입되는 제 1 유체 흐름(W1)의 온도의 차 TF1 - TR1는 1 내지 35℃, 예를 들어, 1 내지 10℃, 7 내지 15℃, 15 내지 35℃ 또는 20 내지 25℃의 범위로 조절될 수 있다.
상기 제 1 열교환 장치(100)에서 유출되는 제 1 냉매 흐름(FD1)의 온도와 상기 제 1 열교환 장치(100)로 유입되는 제 1 유체 흐름(W1)의 온도가 상기 일반식 1을 만족함으로써, 상대적으로 다단의 냉매 흐름 중 후단의 흐름, 예를 들어, 폐열 흐름과 나중에 열교환되는 제 2 냉매 흐름(FD2), 제 3 냉매 흐름(FD3) 또는 제 4 냉매 흐름(FD4)에 비하여 전단에서 폐열 흐름과 가장 먼저 열교환되는 제 1 냉매 흐름(FD1)이 고온 및 고압의 상태로 후술할 압축 장치로 유입될 수 있다. 이에 따라, 압축기에서 사용되는 에너지의 양을 감소시킬 수 있다.
상기 제 1 열교환 장치(100)에서 유출되는 제 1 냉매 흐름(FD1)의 온도와 상기 제 1 열교환 장치(100)로 유입되는 제 1 유체 흐름(W1)의 온도는 상기 일반식 1을 만족한다면, 특별히 제한되는 것은 아니며, 적용하고자 하는 공정의 종류 및 각 공정의 조건에 따라 다양하게 조절할 수 있다. 하나의 예시에서, 상기 제 1 열교환 장치(100), 예를 들면, 상기 제 1-1 열교환기(101)로 유입되는 제 1 유체 흐름(W1)의 온도는 60℃ 내지 110℃, 예를 들어, 60℃ 내지 80℃, 70℃ 내지 85℃, 90℃ 내지 95℃ 또는 90℃ 내지 110℃일 수 있으나, 특별히 이에 제한되는 것은 아니다. 또한, 상기 제 1 열교환 장치(100), 예를 들면, 상기 제 1-1 열교환기(101)에서 유출되는 제 1 냉매 흐름(FD1)의 온도는, 50℃ 내지 100℃, 예를 들어, 50℃ 내지 70℃, 60℃ 내지 75℃, 80℃ 내지 85℃, 또는 80℃ 내지 100℃일 수 있으나, 특별히 이에 제한되는 것은 아니다. 이 경우, 상기 제 1 열교환 장치(100), 예를 들면, 상기 제 1-1 열교환기(101)에서 상기 제 1 냉매 흐름(FD1)과 열교환된 후에 유출되는 상기 제 1 유체 흐름(W1)의 온도는 40℃ 내지 110℃, 예를 들어, 40℃ 내지 60℃, 55℃ 내지 90℃, 70℃ 내지 85℃, 또는 80℃ 내지 110℃일 수 있으나, 특별히 이에 제한되는 것은 아니다. 또한, 상기 제 1 열교환 장치(100), 예를 들면, 상기 제 1-1 열교환기(101)로 유입되는 제 1 냉매 흐름(FD1)의 온도는, 상기 제 1 열교환 장치(100)로 유입되는 제 1 유체 흐름(W1)의 온도보다는 낮은 온도, 55℃ 내지 105℃, 예를 들어, 55℃ 내지 75℃, 65℃ 내지 80℃, 85℃ 내지 90℃ 또는 85℃ 내지 105℃일 수 있으나, 이에 제한되는 것은 아니다.
상기 제 1 열교환 장치(100)로 유입되는 제 1 냉매 흐름(FD1)의 압력은 냉매의 종류 및 운전 조건에 따라 달라질 수 있으며, 특별히 제한되는 것은 아니다. 예를 들어, 상기 제 1 열교환 장치(100)로 유입되는 제 1 냉매 흐름(FD1)의 압력은 2 kgf/cm2g 내지 15 kgf/cm2g, 예를 들어, 2 kgf/cm2g 내지 7 kgf/cm2g, 3 kgf/cm2g 내지 6 kgf/cm2g 또는 4 kgf/cm2g 내지 15 kgf/cm2g일 수 있으나, 이에 제한되는 것은 아니다. 상기 제 1 열교환 장치(100)로 유입되는 상기 제 1 냉매 흐름(FD1)의 압력을 2 kgf/cm2g 내지 15 kgf/cm2g로 조절함으로써, 압축 장치의 압축비를 용이하게 조절할 수 있다. 일반적으로, 압축기의 유출 압력은 온도에 따라 정해지나, 유입 압력이 높아지면, 압축비를 낮게 유지할 수 있다. 상기 압축비가 높아질수록, 저온의 열원으로부터 고온의 스팀을 생성할 수 있으나, 이 경우, 성능 계수가 감소하게 되며, 압축비가 낮아질수록, 성능 계수는 증가하나, 저온의 열원으로부터 고온의 스팀을 생성하기 어려운 문제가 발생한다. 상기에서, 압력 단위 kgf/cm2g는 계기 압력(gauge pressure)을 의미한다.
상기 제 1 열교환 장치(100)로 유입되고, 유출되는 제 1 유체 흐름(W1)의 압력은 특별히 제한되는 것은 아니며, 예를 들면, 0.5 kgf/cm2g 내지 15 kgf/cm2g, 1 kgf/cm2g 내지 7 kgf/cm2g 또는 1 kgf/cm2g 내지 15 kgf/cm2g일 수 있다.
또한, 상기 제 1 열교환 장치(100)로 유입되는 제 1 유체 흐름(W1)의 유량은 5,000 kg/hr 이상, 예를 들어, 10,000 kg/hr 이상, 20,000 kg/hr 또는, 25,000 kg/hr 이상일 수 있으나, 이에 제한되는 것은 아니다. 상기 제 1 열교환 장치(100)로 유입되는 제 1 유체 흐름(W1)의 유량이 증가할수록, 동일한 열량을 냉매로 전달해도 열전달 후 유출되는 제 1 유체 흐름(W1)의 유출 온도가 높게 유지되어, 제 1 열교환 장치(100)에서 유출되는 제 1 냉매 흐름(FD1)의 유출 온도도 높게 유지할 수 있다. 따라서, 상기 제 1 열교환 장치(100)로 유입되는 제 1 유체 흐름(W1)의 유량의 상한은 특별히 제한되는 것은 아니며, 상기 장치의 효율성 및 경제성을 고려하여, 예를 들면, 500,000 kg/hr 이하, 또는 350,000 kg/hr 이하일 수 있으나, 이에 제한되는 것은 아니다.
상기 제 1 열교환 장치(100)는 흐르는 유체와 냉매 사이의 열교환을 수행하는 장치 또는 기계를 의미하며, 전술한 바와 같이, 둘 이상의 열교환기(heat exchanger)가 결합되어 있는 하나의 조립체(assembly) 또는 둘 이상의 열교환기를 포함하는 열교환 유닛(unit)일 수 있다. 일 구현예에서, 상기 제 1 열교환 장치(100)는 적어도 2 이상의 열교환기를 포함할 수 있으며, 상기 열교환기는 액상의 냉매 흐름을 기상의 냉매 흐름으로 증발시키는 증발기(evaporator)일 수 있다.
일 구현예에서, 도 2와 같이, 상기 제 1 열교환 장치(100)에서 유출되는 제 1 및 제 2 냉매 흐름(FD1, FD2)을 포함하는 적어도 2 이상의 냉매 흐름(FD)은 상기 압축 장치(200)로 유입된다. 상기 압축 장치(200)는, 상기 제 1 열교환 장치(100)에서 유출되는 적어도 2 이상의 기상의 냉매 흐름(FD)을 압축시키고 온도 및 압력을 상승시키기 위하여, 본 출원의 열 회수 장치(10)에 포함되며, 상기 압축 장치(200)를 통과하여 압축되고, 상기 제 1 열교환 장치(100)에서 유출되는 적어도 2 이상의 냉매 흐름에 비하여 상대적으로 고온 및 고압의 기상의 냉매 흐름은 후술할 제 2 열교환 장치(300)로 유입될 수 있다.
예를 들어, 제 1 열교환 장치(100)에서 유출되는 적어도 2 이상의 냉매 흐름(FD)은 유체 연결된 배관을 통하여 상기 압축 장치(200)로 유입될 수 있으며, 유입된 상기 적어도 2 이상의 냉매 흐름(FD)은 상기 압축 장치(200)에서 압축된 후에, 상기 유체 연결된 배관을 통하여 유출될 수 있다.
하나의 예시에서, 상기 제 1 열교환 장치(100)에서 유출되어 압축 장치(200)로 유입되는 제 1 냉매 흐름(FD1)의 압력과 압축 장치(200)에서 유출되는 제 1 냉매 흐름(FD1)의 압력의 비는 하기 일반식 2를 만족할 수 있다.
[일반식 2]
2 ≤ PC1/PH1 ≤ 6
상기 일반식 2에서, PC1는 압축 장치(200)에서 유출되는 제 1 냉매 흐름(FD1)의 압력(bar)을 나타내고, PH1은 상기 제 1 열교환 장치(100)에서 유출되어 압축 장치(200)로 유입되는 제 1 냉매 흐름(FD1)의 압력(bar)을 나타낸다.
즉, 상기 제 1 열교환 장치(100)에서 유출되어 압축 장치(200)로 유입되는 제 1 냉매 흐름(FD1)의 압력과 압축 장치(200)에서 유출되는 제 1 냉매 흐름(FD1)의 압력의 비 PC1/PH1는 2 내지 6, 예를 들어, 2 내지 5, 바람직하게는 2.2 내지 3의 범위로 조절될 수 있다. 상기 압력의 비 PC1/PH1는 상기 압축 장치(200)에서 유출되는 제 1 냉매 흐름(FD1)의 압력 및 상기 제 1 열교환 장치(100)에서 유출되는 제 1 냉매 흐름(FD1)의 압력의 단위가 bar인 경우를 기초로 하여 계산된 값이며, 측정되는 압력의 단위에 따라 환산되는 구체적인 압력의 값이 달라지는 경우, 상기 압력의 비가 일반식 2를 만족하지 않을 수 있는 것은 기술분야에서 자명하다. 따라서, 상기 일반식 2는 측정된 압력의 값을 bar의 압력 단위로 환산하여 만족하는 모든 경우를 포함할 수 있다.
상기 제 1 열교환 장치(100)에서 유출되어 압축 장치(200)로 유입되는 제 1 냉매 흐름(FD1)의 압력과 압축 장치(200)에서 유출되는 제 1 냉매 흐름(FD1)의 압력의 비가 상기 일반식 2를 만족함으로써, 상기 제 1 열교환 장치(100)에서 기화된 냉매를 압축하는 경우 압축기에서 필요한 단위 질량 당 에너지의 양을 줄일 수 있다.
상기 제 1 열교환 장치(100)에서 유출되어 압축 장치(200)로 유입되는 제 1 냉매 흐름(FD1)의 압력과 압축 장치(200)에서 유출되는 제 1 냉매 흐름(FD1)의 압력은 상기 일반식 2를 만족한다면, 특별히 제한되는 것은 아니며, 적용하고자 하는 공정의 종류 및 각 공정의 조건에 따라 다양하게 조절할 수 있다. 하나의 예시에서, 상기 제 1 열교환 장치(100)에서 유출되어 압축 장치(200)로 유입되는 제 1 냉매 흐름(FD1)의 압력은, 전술한 제 1 열교환 장치(100)에서 유출되는 제 1 냉매 흐름(FD1)의 압력과 동일하거나 다를 수 있으며, 예를 들어, 2 kgf/cm2g 내지 15 kgf/cm2g, 2 kgf/cm2g 내지 7 kgf/cm2g 또는 4 kgf/cm2g 내지 15 kgf/cm2g일 수 있으나, 이에 제한되는 것은 아니다. 또한, 상기 압축 장치(200)에서 유출되는 제 1 냉매 흐름(FD1)의 압력은 10 내지 35 kgf/cm2g, 예를 들어, 15 내지 25 kgf/cm2g, 18 내지 24 kgf/cm2g, 또는 20 내지 35 kgf/cm2g일 수 있으나, 이에 제한되는 것은 아니다.
또한, 상기 압축 장치(200)에서 압축된 후에 유출되는 상기 적어도 2 이상의 냉매 흐름(FD)의 온도는 100℃ 내지 160℃, 예를 들어, 110℃ 내지 130℃, 또는 105℃ 내지 145℃일 수 있으나, 이에 제한되는 것은 아니다.
상기 압축 장치(200)로는, 기상의 흐름을 압축시킬 수 있는 압축 장치라면, 기술 분야에서 알려진 다양한 압축 장치(200)를 제한 없이 사용할 수 있으며, 전술한 바와 같이, 둘 이상의 압축기(compressor)가 결합되어 있는 하나의 조립체(assembly) 또는 둘 이상의 압축기를 포함하는 압축 유닛(unit)일 수 있고, 하나의 예시에서, 상기 압축기는 콤프레셔일 수 있으나, 이에 제한되는 것은 아니다.
도 2와 같이, 예시적인 본 출원의 열 회수 장치(10)에서, 상기 압축 장치(200)에서 유출된 제 1 냉매 흐름(FD1)을 포함하는 적어도 2 이상의 냉매 흐름(FD)은, 제 2 열교환 장치(300)로 유입될 수 있다.
상기 제 2 열교환 장치는, 상기 압축 장치(200)에서 유출된 냉매 흐름과 외부에서 유입되는 제 2 유체 흐름(W2)을 열교환시키기 위하여, 본 출원의 열 회수 장치(10)에 포함되며, 상기 열교환을 통하여, 냉매는 응축된 후 압축 장치(200)에서 유출되는 냉매 흐름에 비하여 상대적으로 저온의 액상 흐름으로 유출될 수 있으며, 상기 제 2 유체 흐름(W2)은 상기 냉매가 응축시에 발생하는 잠열을 흡수할 수 있다. 상기에서 「액상」은 냉매 흐름 전체 성분 중 액체 성분 흐름이 농후한 상태를 의미하며, 예를 들어, 상기 냉매 흐름 전체 성분 중 액체 성분 흐름의 몰분율이 0.9 내지 1.0인 상태를 의미한다.
하나의 예시에서, 상기 제 2 열교환 장치로 유입되는 제 2 유체(W2)는 물(make-up water)일 수 있으며, 이 경우, 상기 제 2 열교환 장치(300)에서 열교환된 물은 상기 냉매가 응축시에 발생하는 잠열을 흡수하여 기화되고, 스팀 형태로 배출될 수 있다.
예를 들어, 상기 제 2 열교환 장치(300)로는 유체 연결된 배관을 통하여 압축 장치(200)로부터 유출된 적어도 2 이상의 냉매 흐름을 열교환 시키기 위한 제 2 유체 흐름(W2)이 유입될 수 있으며, 유입된 상기 적어도 2 이상의 냉매 흐름(FD) 및 제 2 유체 흐름(W2)은 상기 제 2 열교환 장치(300)에서 상호 열교환된 후에, 상기 유체 연결된 배관을 통하여 상기 제 2 열교환 장치(300)에서 각각 유출될 수 있다.
상기 제 2 열교환 장치(300)로 유입되는 제 2 유체 흐름(W2)의 온도 및 압력은 특별히 제한되지 않으며, 다양한 온도 및 압력의 제 2 유체 흐름(W2)을 상기 제 2 열교환 장치로 유입시킬 수 있다. 예를 들어, 70℃ 내지 120℃, 예를 들어, 88℃ 내지 96℃, 또는 115℃ 내지 118℃의 온도 및 0.0 내지 30.0 kgf/cm2g, 예를 들어, 0.5 내지 18.0 kgf/cm2g의 압력으로 제 2 유체 흐름(W2)을 상기 제 2 열교환 장치(300)로 유입될 수 있다.
또한, 상기 제 2 열교환 장치(300)로 유입되는 제 2 유체 흐름(W2)의 유량은, 특별히 제한되는 것은 아니며, 5,000 kg/hr 내지 500,000 kg/hr, 예를 들어, 5,000 kg/hr 내지 40,000 kg/hr, 50,000 kg/hr 내지 100,000 kg/hr, 또는, 150,000 kg/hr 내지 400,000 kg/hr일 수 있다.
하나의 예시에서, 상기 압축 장치(200)에서 유출된 고온 고압의 냉매 흐름(FD)과 상기 제 2 열교환 장치(300)에서 열교환된 물(W2)은 100℃ 내지 170℃, 예를 들어, 115℃ 내지 120℃, 120℃ 내지 150℃, 또는 140℃ 내지 165℃의 온도 및 0.0 kgf/cm2g 내지 7.0 kgf/cm2g, 예를 들어, 0.6 내지 2.8 kgf/cm2g의 압력을 가지는 스팀으로 상기 제 2 열교환 장치(300)에서 유출될 수 있다.
또한, 상기 제 2 열교환 장치(300)에서 상기 제 2 유체 흐름(W2)과 열교환된 적어도 2 이상의 냉매 흐름(FD)은 115℃ 내지 130℃, 예를 들어, 118℃ 내지 125℃ 또는 120℃ 내지 128℃, 바람직하게는 120℃ 내지 125℃의 온도로 상기 제 2 열교환 장치(300)에서 유출될 수 있으나, 이에 제한되는 것은 아니다. 상기 제 2 열교환 장치(300)에서 상기 제 2 유체 흐름(W2)과 열교환된 냉매 흐름(FD)의 압력은, 냉매의 종류 및 운전 조건에 따라 다양하게 변할 수 있으며, 5.0 내지 45.0 kgf/cm2g, 예를 들어, 5.0 내지 13.0 kgf/cm2g, 8.0 내지 25.0 kgf/cm2g, 20.0 내지 28.0 kgf/cm2g, 또는 33.0 내지 45.0 kgf/cm2g의 압력으로 상기 제 2 열교환 장치(300)에서 유출될 수 있으나, 이에 제한되는 것은 아니다.
상기 제 2 열교환 장치(300)는 흐르는 유체 사이의 열교환을 수행하는 장치 또는 기계를 의미하며, 일 구현예에서, 상기 제 2 열교환 장치(300)는 기상의 냉매 흐름을 액상의 냉매 흐름으로 응축시키는 응축기(condenser)일 수 있다.
예시적인 본 출원의 열 회수 장치(10)는 또한, 저장 탱크(500)를 추가로 포함할 수 있다. 도 2 에 나타나듯이, 상기 저장 탱크(500)는 제 2 열교환 장치(300)와 배관을 통해 유체 연결된 상태로 구비될 수 있다. 상기 저장 탱크(500)는 제 2 열교환 장치(300)로 유입되는 제 2 유체 흐름(W2)을 공급하기 위한 장치로서, 상기 저장 탱크(500)에는, 제 2 열교환 장치(300)로 유입되는 제 2 유체(W2), 예를 들어, 물이 저장되어 있을 수 있다.
상기 저장 탱크(500)에서 유출된 제 2 유체 흐름(W2)은 배관을 따라 제 2 열교환 장치(300)로 유입되며, 상기 제 2 열교환 장치(300)로 유입된 냉매 흐름(FD)과 열교환될 수 있다. 이 경우, 상기 열교환된 제 2 유체 흐름(W2), 예를 들어, 고온 고압의 물은 상기 저장 탱크로 재유입 된 후, 감압 되어, 스팀 형태로 배출될 수 있다.
일 구현예에서, 도 2와 같이, 본 출원의 열 회수 장치(10)는 유체 혼합기(flow mixer)를 포함할 수 있다.
상기 유체 혼합기(600)는, 상기 압축 장치(200)에서 유출되는 적어도 2 이상의 냉매 흐름을 단일의 흐름으로 합치기 위한 부재이며, 이에 따라, 상기 단일의 흐름으로 합쳐진 혼합된 냉매 흐름(FM)이 상기 제 2 열교환 장치(300)로 유입될 수 있다.
하나의 예시에서, 상기 유체 혼합기(600)는, 상기 냉매가 흐르는 배관에 형성될 수 있으며, 예를 들어, 상기 압축 장치(200)에서 유출되는 적어도 2 이상의 냉매 흐름(FD)이 제 2 열교환 장치(300)로 유입되도록 형성된 배관에 위치할 수 있다. 예를 들어, 상기 유체 혼합기(600)는 상기 압축 장치(200)에서 유출된 제 1 및 제 2 냉매 흐름(FD1, FD2)을 포함하는 적어도 2 이상의 냉매 흐름(FD)이 상기 유체 혼합기(600)로 유입되어 혼합된 후에 상기 제 2 열교환 장치(300)로 유입되도록 형성될 수 있으며, 이 경우, 상기 제 2 열교환 장치(300)로 유입된 혼합된 단일의 냉매 흐름(FM)은 상기 제 2 열교환 장치(300)로 유입되는 제 2 유체 흐름(W2)과 열교환될 수 있다.
또한, 도 2와 같이, 본 출원의 열 회수 장치(10)는 유체 분배기(flow splitter)를 추가로 포함할 수 있다.
상기 유체 분배기(700)는, 상기 유체 혼합기(600)에서 합쳐진 단일의 냉매 흐름(FM)을 다시 적어도 2 이상의 냉매 흐름(FD)으로 나누기 위한 부재이며, 이에 따라, 전술한 유체 혼합기(600)에서 합쳐진 냉매의 흐름(FM)은 상기 유체 분배기(700)에서 2 이상의 냉매 흐름(FD)으로 나뉘어진 후에 전술한 제 1 열교환 장치(100)로 유입될 수 있다.
하나의 예시에서, 상기 유체 분배기(700)는, 상기 냉매가 흐르는 배관에 형성되며, 예를 들어, 적어도 2 이상의 압력 강하 장치(400)의 전단 또는 적어도 2 이상의 압력 강하 장치(400) 사이에 형성되어 있을 수 있다. 예를 들면, 상기 유체 분배기(700)는, 압축 장치(200)에서 유출되는 적어도 2 이상의 냉매 흐름(FD)이 상기 유체 혼합기(600)를 거쳐 혼합된 후에 제 2 열교환기(300)에서 유출되는 경우, 상기 제 2 열교환기(300)에서 유출되는 혼합된 단일의 냉매 흐름(FM)이 적어도 2 이상의 압력 강하 장치(400)로 유입되도록 형성된 배관에 위치할 수 있다. 이 경우, 전술한 유체 혼합기(600)에서 혼합된 냉매 흐름(FM)은 제 2 열교환기(300)에서 열교환된 후에, 제 2 열교환기(300)에서 유출되며, 상기 혼합된 냉매 흐름(FM)은 유체 분배기(700)를 통과하여 다시 적어도 2 이상의 냉매 흐름(FD)으로 분리된 후에 제 1 열교환 장치(100)로 각각 유입될 수 있다. 또한, 상기 유체 분배기(700)는, 적어도 2 이상의 압력 강하 장치(400) 사이에 위치할 수 있다. 예를 들면, 상기 유체 분배기(700)는, 하나의 압력 강하 장치, 예를 들면, 제 1 압력 강하 장치(401)를 거쳐 감압된 단일의 냉매 흐름이 나머지 압력 강하 장치, 예를 들면, 제 2 및 제 3 압력 강하 장치(402, 403)로 유입되기 전에, 상기 유체 분배기를 거쳐 적어도 2 이상의 냉매 흐름(FD)으로 분리된 후에, 하나의 감압된 냉매 흐름, 예를 들어 제 1 냉매 흐름(FD1)은 압력 강하 장치를 거치지 않은 채 제 1 열교환 장치(100)로 유입될 수 있고, 나머지 감압된 냉매 흐름, 예를 들어 제 2 및 제 3 냉매 흐름(FD2, FD3)은 제 2 및 제 3 압력 강하 장치(402, 403)로 각각 유입된 후에 제 1 열교환 장치(100)로 유입되도록 형성되어 있을 수 있다.
하나의 예시에서, 상기 제 2 열교환 장치(300)에서 유출된 혼합된 냉매 흐름(FM)은 상기 유체 분배기(700)로 유입되고, 상기 유체 분배기(700)로 유입된 혼합된 냉매 흐름(FM)은 상기 유체 분배기(700)에서 분리되어 상기 제 1 냉매 흐름(FD1) 및 제 2 냉매 흐름(FD2)을 포함하는 적어도 2 이상의 냉매 흐름(FD)으로 분리된 후에 상기 적어도 2 이상의 압력 강하 장치(400)로 유입된다.
일 구현예에서, 도 2와 같이, 상기 제 2 열교환 장치(300)에서 유출된 냉매 흐름은 적어도 2 이상의 압력 강하 장치(400)로 각각 유입된다.
상기 압력 강하 장치(400)는, 상기 제 2 열교환 장치(300)에서 유출되는 적어도 2 이상의 액상의 냉매 흐름(FD)을 팽창시키고 온도 및 압력을 낮추기 위하여, 본 출원의 열 회수 장치(10)에 포함되며, 상기 압력 강하 장치를 통과한, 적어도 2 이상의 냉매 흐름(FD)은 팽창된 후 상기 제 2 열교환기(300)에서 유출되는 냉매 흐름에 비하여 상대적으로 저온 및 저압 상태로 전술한 제 1 열교환 장치(100)로 재유입될 수 있다.
예를 들어, 제 2 열교환 장치(300)에서 유출되는 적어도 2 이상의 액상의 냉매 흐름(FD)은 유체 연결된 배관을 통하여 상기 압력 강하 장치(400)로 유입될 수 있으며, 유입된 상기 적어도 2 이상의 냉매 흐름(FD)은 상기 압력 강하 장치(400)에서 각각 팽창된 후에, 상기 제 2 열교환 장치(300)에서 유출되는 냉매 흐름에 비하여 상대적으로 저온 및 저압 상태로 상기 유체 연결된 배관을 통하여 유출될 수 있다. 하나의 예시에서, 상기 압력 강하 장치(400)에서 유출되는 적어도 2 이상의 냉매 흐름은 40℃ 내지 110℃, 예를 들어, 45℃ 내지 55℃ 또는 74℃ 내지 82℃, 바람직하게는 85℃ 내지 90℃의 온도로 상기 압력 강하 장치(400)에서 유출될 수 있으나, 이에 제한되는 것은 아니다. 또한, 상기 압력 강하 장치(400)에서 유출되는 적어도 2 이상의 냉매 흐름(FD)의 압력은, 냉매의 종류 및 운전 조건에 따라 다양하게 변할 수 있으며, 예를 들어, 5.0 kgf/cm2g 내지 45.0 kgf/cm2g, 예를 들어, 5.1 kgf/cm2g 내지 8.3 kgf/cm2g, 12.0 kgf/cm2g 내지 14.5 kgf/cm2g 또는 5.6 kgf/cm2g 내지 8.8 kgf/cm2g일 수 있으며, 바람직하게는 5.2 kgf/cm2g 내지 9.3 kgf/cm2g의 압력으로 상기 압력 강하 장치에서 유출될 수 있으나, 이에 제한되는 것은 아니다.
본 출원의 열 회수 장치(10)에서, 상기 적어도 2 이상의 압력 강하 장치(400)에서 각각 유출되는 적어도 2 이상의 냉매 흐름(FD)의 온도 및 압력은 서로 상이하게 조절될 수 있으며, 이에 따라, 제 1 열교환 장치(100)로 유입되는 제 1 유체 흐름(W1)을 상기 적어도 2 이상의 냉매 흐름(FD)과 단계적으로 열교환시킬 수 있다. 일 구현예에서, 제 1 열교환 장치(100)로 유입되는 제 1 유체 흐름(W1)과 가장 먼저 열교환되는 제 1 냉매 흐름(FD1)은 제 1 압력 강하 장치(401)를 통과하여, 50 내지 100℃, 예를 들어, 58 내지 62℃, 70 내지 85℃ 또는 82 내지 88℃의 온도로 제 1 압력 강하 장치(400)에서 유출될 수 있으며, 또한, 1 내지 16 kg/cm2g, 예를 들어, 4 내지 10.0 kg/cm2g, 또는 5.2 내지 9.3 kg/cm2g 의 압력으로 제 1 압력 강하 장치(401)에서 유출된 후에 전술한 제 1 열교환 장치(100)로 유입될 수 있다. 또한, 상기 제 1 냉매 흐름(FD1)과 열교환된 제 1 유체 흐름(W1)과 열교환되며, 제 1 열교환 장치(100)로 유입되는 제 2 냉매 흐름(FD2)은 40 내지 100℃, 예를 들어, 48 내지 52℃, 60 내지 75℃, 72 내지 78℃ 또는 70 내지 80℃의 온도로 제 2 압력 강하 장치(402)에서 유출될 수 있으며, 또한, 3.0 내지 15.0 kg/cm2g, 예를 들어, 3.0 내지 5.0 kg/cm2g, 4.2 내지 6.2 kg/cm2g, 5.2 내지 7.1 kg/cm2g 또는 11.0 내지 15.0 kg/cm2g의 압력으로 제 2 압력 강하 장치(402)에서 유출된 후에 전술한 제 1 열교환 장치(100)로 유입될 수 있다.
상기 압력 강하 장치(400)는, 예를 들어 상기 제 3 열교환 장치(300)에서 유출된 적어도 2 이상의 냉매 흐름(FD)이 흐르는 배관에 각각 설치된 컨트롤 밸브 또는 터빈일 수 있다.
하나의 예시에서, 상기 압력 강하 장치(400)가 터빈일 경우, 상기 터빈은 발전 장치일 수 있다. 예를 들어, 상기 압력 강하 장치(400)는 배관을 통해 흐르는 냉매, 즉 유체의 역학적 에너지를 전기 에너지로 변환시킬 수 있는 수차(hydraulic turbine)일 수 있으며, 상기 수차를 이용할 경우, 압축기에서 소모되는 전력을 열 회수 장치 자체적으로 생산할 수 있으므로, 상기 회수 장치의 성능 계수를 증가시킬 수 있다.
전술한 바와 같이, 본 출원의 열교환 장치는 둘 이상의 열교환기가 결합되어 있는 하나의 조립체 또는 둘 이상의 열교환기를 포함하는 열교환 유닛일 수 있으며, 압축 장치(200)는 둘 이상의 압축기가 결합되어 있는 하나의 조립체 또는 둘 이상의 압축기를 포함하는 압축 유닛일 수 있다.
하나의 예시에서, 상기 제 1 열교환 장치(100)는 적어도 2 이상의 열교환기를 포함하고, 상기 압축 장치(200)는 적어도 2 이상의 압축기를 포함할 수 있다.
도 3은, 2개의 냉매 흐름을 가지는 본 출원의 열 회수 장치(10)의 일 구현예를 모식적으로 나타낸 도면이다.
도 3에 나타나듯이, 상기 제 1 열교환 장치(100)는 제 1-1 열교환기(101) 및 제 1-2 열교환기(102)를 포함하고, 압축 장치(200)는 제 1 압축기(201) 및 제 2 압축기(202)를 포함하고, 상기 압력 강하 장치(400)는 제 1 압력 강하 장치(401) 및 제 2 압력 강하 장치(402)를 포함할 수 있다.
이 경우, 도 3에 나타나듯이, 상기 제 1 유체 흐름(FD1)은 상기 제 1-1 열교환기(101)로 유입되며, 상기 제 1-1 열교환기(101)에서 유출된 제 1 유체 흐름(W1)은 상기 제 1-2 열교환기(102)로 유입될 수 있다. 또한, 제 1 냉매 흐름(FD1)은 상기 제 1-1 열교환기(101)로 유입되며, 제 2 냉매 흐름(FD2)이 상기 제 1-2 열교환기(102)로 유입될 수 있다.
이에 따라, 상기 제 1-1 열교환기(101)로 유입된 제 1 냉매 흐름(FD1)은 상기 제 1-1 열교환기(101)로 유입된 제 1 유체 흐름(W1)과 상기 제 1-1 열교환기(101)에서 열교환되며, 상기 제 1-2 열교환기(102)로 유입된 제 2 냉매 흐름(FD2)은 상기 제 1-1 열교환기(101)에서 유출되어 상기 제 1-2 열교환기(102)로 유입된 제 1 유체 흐름(W1)과 상기 제 1-2 열교환기(102)에서 열교환될 수 있다. 또한, 상기 제 1-1 열교환기(101)에서 열교환된 후에 유출된 제 1 냉매 흐름(FD1)은 상기 제 1 압축기(201)로 유입될 수 있으며, 상기 제 1-2 열교환기(102)에서 유출된 제 2 냉매 흐름(FD2)은 상기 제 2 압축기(202)로 유입될 수 있다.
이 때, 상기 제 1-1 열교환기(101)로 유입된 제 1 냉매 흐름(FD1)은 전술한 바와 같이, 제 1 압력 강하 장치(401)에서 상기 제 2 냉매 흐름(FD2)에 비하여 상대적으로 높은 온도 및 압력을 갖도록 조절되어 상기 제 1 열교환 장치(100)로 유입되므로, 이에 따라, 열교환 후에 상기 압축 장치(200), 예를 들어 제 1 압축기(201)로 유입되는 제 1 냉매 흐름(FD1)의 온도 및 압력을 높게 유지할 수 있어, 압축에 필요한 에너지를 절감할 수 있다.
한편, 상기 제 1 압축기(201)에서 유출된 제 1 냉매 흐름(FD1) 및 상기 제 2 압축기(202)에서 유출된 제 2 냉매 흐름(FD2)은 상기 제 2 열교환 장치(300)로 유입될 수 있으며, 상기 제 2 열교환 장치(300)로 유입된 제 1 및 제 2 냉매 흐름(FD1, FD2)은 상기 제 2 열교환 장치(300)로 유입되는 제 2 유체 흐름(W2), 예를 들어, 물과 열교환되어 스팀을 생성할 수 있다.
또한, 상기 제 2 열교환 장치(300)에서 유출된 제 1 냉매 흐름(FD1)은 상기 제 1 압력 강하 장치(401)로 유입되어 상기 제 2 냉매 흐름(FD2)보다 상대적으로 높은 온도 및 압력을 가지도록 감압될 수 있으며, 상기 제 2 열교환 장치(300)에서 유출된 제 2 냉매 흐름(FD2)은 상기 제 2 압력 강하 장치(402)로 유입되어 상기 제 1 냉매 흐름(FD1)보다 상대적으로 낮은 온도 및 압력을 가지도록 감압될 수 있다.
상기와 같이 제 1 압력 강하 장치(401)에서 감압된 후 유출된 제 1 냉매 흐름(FD1)은 상기 제 1-1 열교환기(101)로 유입될 수 있으며, 상기 제 2 압력 강하 장치(402)에서 감압된 후 유출된 제 2 냉매 흐름(FD2)은 상기 제 1-2 열교환기(102)로 유입될 수 있다.
도 4는, 3개의 냉매 흐름을 가지는 본 출원의 열 회수 장치(10)의 일 구현예를 모식적으로 나타낸 도면이다.
도 4에 나타나듯이, 본 출원의 열 회수 장치(10)에서, 상기 제 1 열교환 장치(100)는 제 1-1 열교환기(101), 제 1-2 열교환기(102) 및 제 1-3 열교환기(103)를 포함하고, 상기 압축 장치(200)는 제 1 압축기(201), 제 2 압축기(202) 및 제 3 압축기(203)를 포함하며, 상기 압력 강하 장치(400)는 제 1 압력 강하 장치(401), 제 2 압력 강하 장치(402) 및 제 3 압력 강하 장치(403)를 포함할 수 있다.
이 경우, 도 4에 나타나듯이, 상기 제 1 유체 흐름(W1)은 상기 제 1-1 열교환기(101)로 유입되며, 상기 제 1-1 열교환기(101)에서 유출된 제 1 유체 흐름(W1)은 상기 제 1-2 열교환기(102)로 유입될 수 있고, 상기 제 1-2 열교환기(102)에서 유출된 제 1 유체 흐름(W1)은 상기 제 1-3 열교환기(103)로 유입될 수 있다. 또한, 제 1 냉매 흐름(FD1)은 상기 제 1-1 열교환기(101)로 유입되며, 상기 제 2 냉매 흐름(FD2)은 상기 제 1-2 열교환기(102)로 유입될 수 있고, 상기 제 3 냉매 흐름(FD3)은 상기 제 1-3 열교환기(103)로 유입될 수 있다.
이에 따라, 상기 제 1-1 열교환기(101)로 유입된 제 1 냉매 흐름(FD1)은 상기 제 1-1 열교환기(101)로 유입된 제 1 유체 흐름(W1)과 상기 제 1-1 열교환기(101)에서 열교환될 수 있고, 상기 제 1-2 열교환기(102)로 유입된 제 2 냉매 흐름(FD2)은 상기 제 1-1 열교환기(101)에서 유출되어 상기 제 1-2 열교환기(102)로 유입된 제 1 유체 흐름(W1)과 열교환될 수 있으며, 상기 제 1-3 열교환기(103)로 유입된 제 3 냉매 흐름(FD3)은 상기 제 1-2 열교환기(102)에서 유출되어 상기 제 1-3 열교환기(103)로 유입된 제 1 유체 흐름(W1)과 열교환될 수 있다. 또한, 상기 제 1-1 열교환기(101)에서 유출된 제 1 냉매 흐름(FD1)은 상기 제 1 압축기(201)로 유입될 수 있으며, 상기 제 1-2 열교환기(102)에서 유출된 제 2 냉매 흐름(FD2)은 상기 제 2 압축기(202)로 유입될 수 있고, 상기 제 1-3 열교환기(103)에서 유출된 제 3 냉매 흐름(FD3)은 상기 제 3 압축기(203)로 유입될 수 있다.
이 때, 상기 제 1-1 열교환기(101)로 유입된 제 1 냉매 흐름(FD1)은 전술한 바와 같이, 제 1 압력 강하 장치(401)에서 상기 제 2 냉매 흐름(FD2) 및 제 3 냉매 흐름(FD3)에 비하여 상대적으로 높은 온도 및 압력을 갖도록 조절되어 상기 제 1 열교환 장치(100)로 유입되므로, 이에 따라, 열교환 후에 상기 압축 장치(200), 예를 들어 제 1 압축기(201)로 유입되는 제 1 냉매 흐름(FD1)의 온도 및 압력을 높게 유지할 수 있어, 압축에 필요한 에너지를 절감할 수 있다.
한편, 상기 제 1 압축기(201)에서 유출된 제 1 냉매 흐름(FD1), 상기 제 2 압축기(202)에서 유출된 제 2 냉매 흐름(FD2) 및 상기 제 3 압축기(203)에서 유출된 제 3 냉매 흐름(FD3)은 상기 제 2 열교환 장치(300)로 유입될 수 있으며, 상기 제 2 열교환 장치(300)로 유입된 제 1, 제 2 및 제 3 냉매 흐름(FD1, FD2, FD3)은 상기 제 2 열교환 장치(300)로 유입되는 제 2 유체 흐름(W2), 예를 들어, 물과 열교환되어 스팀을 생성할 수 있다.
또한, 상기 제 2 열교환 장치(300)에서 유출된 제 1 냉매 흐름(FD1)은 상기 제 1 압력 강하 장치(401)로 유입되어 상기 제 2 냉매 흐름(FD2) 및 상기 제 3 냉매 흐름(FD3) 보다 상대적으로 높은 온도 및 압력을 가지도록 감압될 수 있으며, 상기 제 2 열교환 장치(300)에서 유출된 제 2 냉매 흐름(FD2)은 상기 제 2 압력 강하 장치(402)로 유입되어 상기 제 1 냉매 흐름(FD1)보다 상대적으로 낮은 온도 및 압력을 가지도록 감압될 수 있다. 또한, 상기 제 2 열교환 장치(300)에서 유출된 제 3 냉매 흐름(FD3)은 상기 제 3 압력 강하 장치(403)로 유입되어 상기 제 1 및 제 2 냉매 흐름(FD1, FD2)보다 상대적으로 낮은 온도 및 압력을 가지도록 감압될 수 있다.
상기와 같이 상기 제 1 압력 강하 장치(401)에서 감압된 후 유출된 제 1 냉매 흐름(FD1)은 상기 제 1-1 열교환기(101)로 유입될 수 있으며, 상기 제 2 압력 강하 장치(402)에서 감압된 후 유출된 제 2 냉매 흐름(FD2)은 상기 제 1-2 열교환기(102)로 유입될 수 있고, 상기 제 3 압력 강하 장치(403)에서 유출된 제 3 냉매 흐름(FD3)은 상기 제 1-3 열교환기(103)로 유입될 수 있다.
도 5는, 4개의 냉매 흐름을 가지는 본 출원의 열 회수 장치(10)의 일 구현예를 모식적으로 나타낸 도면이다.
도 5에 나타나듯이, 본 출원의 열 회수 장치(10)에서, 상기 제 1 열교환 장치(100)는 제 1-1 열교환기(101), 제 1-2 열교환기(102), 제 1-3 열교환기(103) 및 제 1-4 열교환기(104)를 포함하고, 상기 압축 장치(200)는 제 1 압축기(201), 제 2 압축기(202), 제 3 압축기(203) 및 제 4 압축기(204)를 포함하며, 상기 압력 강하 장치(400)는 제 1 압력 강하 장치(401), 제 2 압력 강하 장치(402), 제 3 압력 강하 장치(403) 및 제 4 압력 강하 장치(404)를 포함할 수 있다.
이 경우, 도 5에 나타나듯이, 상기 제 1 유체 흐름(W1)은 상기 제 1-1 열교환기(101)로 유입되며, 상기 제 1-1 열교환기(101)에서 유출된 제 1 유체 흐름(W1)은 상기 제 1-2 열교환기(102)로 유입될 수 있고, 상기 제 1-2 열교환기(102)에서 유출된 제 1 유체 흐름(W1)은 상기 제 1-3 열교환기(103)로 유입되며, 상기 제 1-3 열교환기(103)에서 유출된 제 1 유체 흐름(W1)은 상기 제 1-4 열교환기(104)로 유입될 수 있다. 또한, 상기 제 1 냉매 흐름(FD1)은 상기 제 1-1 열교환기(101)로 유입되며, 상기 제 2 냉매 흐름(FD2)은 상기 제 1-2 열교환기(102)로 유입될 수 있고, 상기 제 3 냉매 흐름(FD3)은 상기 제 1-3 열교환기(103)로 유입될 수 있으며, 상기 제 4 냉매 흐름(FD4)은 상기 제 1-4 열교환기(104)로 유입될 수 있다.
이에 따라, 상기 제 1-1 열교환기(101)로 유입된 제 1 냉매 흐름(FD1)은 상기 제 1-1 열교환기(101)로 유입된 제 1 유체 흐름(W1)과 열교환될 수 있고, 상기 제 1-2 열교환기(102)로 유입된 제 2 냉매 흐름(FD2)은 상기 제 1-1 열교환기(101)에서 유출되어 상기 제 1-2 열교환기(102)로 유입된 제 1 유체 흐름(W1)과 열교환될 수 있으며, 상기 제 1-3 열교환기(103)로 유입된 제 3 냉매 흐름(FD3)은 상기 제 1-2 열교환기(102)에서 유출되어 상기 제 1-3 열교환기(103)로 유입된 제 1 유체 흐름(W1)과 열교환될 수 있고, 상기 제 1-4 열교환기(104)로 유입된 제 4 냉매 흐름(FD4)은 상기 제 1-3 열교환기(103)에서 유출되어 상기 제 1-4 열교환기(104)로 유입된 제 1 유체 흐름(W1)과 열교환될 수 있다. 또한, 상기 제 1-1 열교환기(101)에서 유출된 제 1 냉매 흐름(FD1)은 상기 제 1 압축기(201)로 유입될 수 있고, 상기 제 1-2 열교환기(102)에서 유출된 제 2 냉매 흐름(FD2)은 상기 제 2 압축기(202)로 유입될 수 있으며, 상기 제 1-3 열교환기(103)에서 유출된 제 3 냉매 흐름(FD3)은 상기 제 3 압축기(203)로 유입될 수 있고, 상기 제 1-4 열교환기(104)에서 유출된 제 4 냉매 흐름(FD4)은 상기 제 4 압축기(204)로 유입될 수 있다.
이 때, 상기 제 1-1 열교환기(101)로 유입된 제 1 냉매 흐름(FD1)은 전술한 바와 같이, 제 1 압력 강하 장치(401)에서 상기 제 2 냉매 흐름(FD2), 제 3 냉매 흐름(FD3) 및 제 4 냉매 흐름(FD4)에 비하여 상대적으로 높은 온도 및 압력을 갖도록 조절되어 상기 제 1 열교환 장치(100)로 유입되므로, 이에 따라, 열교환 후에 상기 압축 장치(200), 예를 들어 제 1 압축기(201)로 유입되는 제 1 냉매 흐름(FD1)의 온도 및 압력을 높게 유지할 수 있어, 압축에 필요한 에너지를 절감할 수 있다.
한편, 상기 제 1 압축기(201)에서 유출된 제 1 냉매 흐름(FD1), 상기 제 2 압축기(202)에서 유출된 제 2 냉매 흐름(FD2), 상기 제 3 압축기(203)에서 유출된 제 3 냉매 흐름(FD3) 및 상기 제 4 압축기(204)에서 유출된 제 4 냉매 흐름(FD4)은 상기 제 2 열교환 장치(300)로 유입될 수 있으며, 상기 제 2 열교환 장치(300)로 유입된 제 1, 제 2, 제 3 및 제 4 냉매 흐름(FD1, FD2, FD3, FD4)은 상기 제 2 열교환 장치(300)로 유입되는 제 2 유체 흐름(W2), 예를 들어, 물과 열교환되어 스팀을 생성할 수 있다.
또한, 상기 제 2 열교환 장치(300)에서 유출된 제 1 냉매 흐름(FD1)은 상기 제 1 압력 강하 장치(401)로 유입되어 상기 제 2, 제 3 및 제 4 냉매 흐름(FD2, FD3, FD4)보다 상대적으로 높은 온도 및 압력을 가지도록 감압될 수 있으며, 상기 제 2 열교환 장치(300)에서 유출된 제 2 냉매 흐름(FD2)은 상기 제 2 압력 강하 장치(402)로 유입되어 상기 제 1 냉매 흐름(FD1)보다 상대적으로 낮은 온도 및 압력을 가지도록 감압될 수 있다. 또한, 상기 제 2 열교환 장치(300)에서 유출된 제 3 냉매 흐름(FD3)은 상기 제 3 압력 강하 장치(403)로 유입되어 제 1 및 제 2 냉매 흐름(FD1, FD2)보다 상대적으로 낮은 온도 및 압력을 가지도록 감압될 수 있으며, 상기 제 2 열교환 장치에서 유출된 제 4 냉매 흐름(FD4)은 상기 제 4 압력 강하 장치(404)로 유입되어 상기 제 1, 제 2 및 제 3 냉매 흐름(FD1, FD2, FD3)보다 상대적으로 낮은 온도 및 압력을 가지도록 감압될 수 있다.
상기와 같이 상기 제 1 압력 강하 장치(401)에서 감압된 후 유출된 제 1 냉매 흐름(FD1)은 상기 제 1-1 열교환기(101)로 유입될 수 있으며, 상기 제 2 압력 강하 장치(402)에서 감압된 후 유출된 제 2 냉매 흐름(FD2)은 상기 제 1-2 열교환기(102)로 유입될 수 있다. 또한, 상기 제 3 압력 강하 장치(403)에서 감압된 후 유출된 제 3 냉매 흐름(FD3)은 상기 제 1-3 열교환기(103)로 유입될 수 있으며, 상기 제 4 압력 강하 장치(404)에서 감압된 후 유출된 제 4 냉매 흐름(FD4)은 상기 제 1-4 열교환기(104)로 유입될 수 있다.
본 출원의 열 회수 장치(10)에서는, 상기 배관을 통하여, 제 1 열교환 장치(100), 압축 장치(200), 제 2 열교환 장치(300) 및 압력 강하 장치(400)를 통과하는 냉매 흐름이 각각 상이한 온도 및 압력 특성을 가지며, 기상 및/또는 액상의 흐름으로 상기 제 1 열교환 장치(100), 압축 장치(200), 제 2 열교환 장치(300), 및 압력 강하 장치(400)로 유입 또는 유출됨으로써, 상기 냉매 흐름의 온도, 압력 및 상태 변화에 따른 잠열을 스팀 생성을 위한 열원으로서 사용할 수 있다.
하나의 예시에서, 상기 제 1 열교환 장치(100)로 유입되는 적어도 2 이상의 냉매 흐름(FD)은 액상의 흐름일 수 있으며, 상기 적어도 2 이상의 냉매 흐름 내의 액상 흐름의 부피 분율은 0.5 내지 1.0, 예를 들어, 0.9 내지 1.0, 바람직하게는 0.99 내지 1.0일 수 있다.
상기 제 1 열교환 장치(100)에서 유출되어 압축 장치(200)로 유입되는 적어도 2 이상의 냉매 흐름(FD)은 기상의 흐름일 수 있으며, 상기 적어도 2 이상의 냉매 흐름 내의 기상 흐름의 부피 분율은 0.9 내지 1.0, 예를 들어, 0.95 내지 1.0, 바람직하게는 0.99 내지 1.0일 수 있다.
또한, 상기 압축 장치(200)에서 등엔트로피 압축 후에 유출되는 적어도 2 이상의 냉매 흐름(FD)은 기상의 흐름일 수 있으며, 상기 적어도 2 이상의 냉매 흐름 내의 기상 흐름의 부피 분율은 0.7 내지 1.0, 예를 들어, 0.95 내지 1.0, 바람직하게는 0.99 내지 1.0일 수 있다.
상기 제 2 열교환 장치(300)에서 유출되어 상기 압력 강하 장치(400)로 유입되는 냉매 흐름(FD)은 액상의 흐름일 수 있으며, 상기 혼합된 냉매 흐름 내의 액상 흐름의 부피 분율은 0.9 내지 1.0, 예를 들어, 0.95 내지 1.0, 바람직하게는 0.99 내지 1.0일 수 있다.
또한, 상기 압력 강하 장치(400)에서 유출되는 적어도 2 이상의 냉매 흐름(FD)은 액상의 흐름일 수 있으며, 상기 적어도 2 이상의 냉매 흐름 내의 기상 흐름의 분율은 0 내지 0.5, 예를 들어, 0 내지 0.3, 바람직하게는 0 내지 0.1일 수 있다.
상기에서, 부피 분율(volume fraction)은 상기 배관을 통하여 흐르는 냉매 흐름 전체의 체적 유량(volume flow rate)에 대한 액상 흐름 또는 기상 흐름의 체적 유량의 비율을 의미하며, 상기 체적 유량은 단위 시간당 흐르는 유체의 체적을 나타내며, 하기 일반식 4에 의하여 구할 수 있다.
[일반식 4]
체적 유량 = Av (m3/s)
상기 일반식 4에서, A는 배관의 단면적(m2)을 나타내고, v는 냉매 흐름의 유속(m/s)을 나타낸다.
본 출원의 열 회수 장치(10)의 또 하나의 구현예는, 제 3 열교환 장치(800)를 포함한다. 도 6은, 본 출원의 열 회수 장치(10)의 또 다른 구현예를 모식적으로 나타낸 도면이다.
도 6에 나타나듯이, 본 출원의 열 회수 장치(10)는 상기 제 1 열교환 장치와 압축 장치(200) 사이 및 제 2 열교환 장치 및 압력 강하 장치 사이에 위치하는 제 3 열교환 장치(800)를 추가로 포함한다. 예를 들어, 상기 제 3 열교환 장치(800)는 상기 제 1 열교환 장치(100)와 압축 장치(200) 사이에 연결된 배관 및 제 2 열교환 장치(300) 및 압력 강하 장치 사이(400)에 연결된 배관에 연결되어 있을 수 있으며, 하나의 예시에서, 상기 제 3 열교환 장치(800)는, 제 1 열교환 장치(100)에서 유출되는 적어도 2 이상의 냉매 흐름(FD)이 상기 제 3 열교환 장치(800)를 통과한 후 압축 장치(200)로 유입되고, 제 2 열교환 장치(300)에서 유출되는 냉매 흐름이 상기 제 3 열교환 장치(800)를 통과한 후 상기 압력 강하 장치(400)로 유입되도록 상기 배관에 유체 연결되어 있을 수 있다. 본 출원의 열 회수 장치(10)가 상기 제 3 열교환 장치(800)를 포함함으로써, 냉매의 등엔트로피 압축시에 발생하는 냉매의 일부 기화 현상을 막을 수 있으며, 이에 따라, 상기 열 회수 장치(10)의 열교환 효율을 상승시킬 수 있다. 상기에서 「등엔트로피 압축」은 계의 엔트로피를 일정하게 유지하는 조건에서 압축시키는 것을 의미하며, 예를 들어, 계의 주변과 열교환이 없는 상태에서 압축시키는 단열 압축과정을 의미할 수 있다.
도 7은, 본 출원의 예시적인 냉매의 온도-엔트로피 선도를 도시한 그래프이다. 하나의 예시에서, 상기 열 회수 장치(10)를 순환하는 상기 냉매는, 도 7에 나타나듯이, 온도-엔트로피 선도의 포화증기곡선(saturated vapor curve)의 접선의 기울기가 양의 기울기를 가지는 냉매일 수 있으며, 예를 들어, 가로축은 엔트로피(J/kg·K), 세로축은 온도(℃)인 상기 냉매의 온도-엔트로피 선도의 포화증기곡선의 접선의 기울기는 50℃ 내지 130℃에서 1 내지 3일 수 있다. 상기 온도-엔트로피 선도에서 포화증기곡선은 선도의 임계점(critical point)을 기준으로 하여 선도 우측의 곡선 부분을 의미한다. 즉, 도 7에 나타나 듯이, 냉매의 온도-엔트로피 선도에서, 상기 냉매가 등-엔트로피 압축될 경우(도 7의 화살표 방향), 상기 냉매의 포화증기곡선의 접선의 기울기가 양의 기울기를 가지므로 기상에서 액상으로 상변화가 발생하는 구간이 존재하게 되며, 이에 따라, 압축 장치(200) 내에서 냉매 흐름의 일부가 기화되는 현상이 발생할 수 있다. 상기 냉매의 일부 기화 현상을 방지하기 위하여, 본 출원의 열 회수 장치(10)는 상기 제 3 열교환 장치(800)를 포함할 수 있으며, 이에 따라, 상기 열 회수 장치(10)의 열교환 효율을 상승시킬 수 있다.
상기 냉매로는, 온도-엔트로피 선도의 포화증기곡선의 접선의 기울기가 양의 값을 가지는 냉매라면, 기술 분야에서 공지된 다양한 냉매를 사용할 수 있으나, 특별히 제한되는 것은 아니며, 예를 들어, R245fa, R1234ze 및 R1234yf로 이루어진 군으로부터 선택된 1종 이상의 냉매를 사용할 수 있다.
도 6과 같이, 본 출원의 구현예에 따른 열 회수 장치(10)에서는, 제 1 열교환 장치(100)에서 유출되는 제 1 및 제 2 냉매 흐름(FD1, FD2)을 포함하는 적어도 2 이상의 냉매 흐름(FD)은 상기 제 3 열교환 장치(800)로 유입된 후에, 상기 압축 장치(200)로 유입되고, 상기 제 2 열교환 장치(300)에서 유출되는 제 1 및 제 2 냉매 흐름(FD1, FD2)을 포함하는 적어도 2 이상의 냉매 흐름(FD)은 상기 제 3 열교환 장치(800)로 유입된 후에 상기 압력 강하 장치(400)로 유입되며, 상기 제 1 열교환 장치(100)에서 유출되는 적어도 2 이상의 냉매 흐름(FD)과 상기 제 2 열교환 장치(300)에서 유출되는 냉매 흐름은 상기 제 3 열교환 장치(800)에서 열교환될 수 있다.
예를 들어, 상기 제 3 열교환 장치(800)에서는, 상기 제 1 열교환 장치(100)에서 유출된 제 1 냉매 흐름(FD1)과 상기 제 2 열교환 장치(200)에서 유출된 제 1 냉매 흐름(FD1)이 열교환될 수 있으며, 상기 제 1 열교환 장치(100)에서 유출되는 제 2 냉매 흐름(FD2)과 상기 제 2 열교환 장치(300)에서 유출되는 제 2 냉매 흐름(FD2)이 열교환 될 수 있다.
일 구현예에서, 도 6과 같이, 상기 열 회수 장치(10)는 유체 혼합기(600) 및 유체 분배기(700)를 추가로 포함할 수 있다.
상기 유체 혼합기는, 전술한 바와 같이, 상기 압축 장치(200)에서 유출되는 적어도 2 이상의 냉매 흐름(FD)을 단일의 흐름으로 합치기 위한 부재이며, 이에 따라, 상기 단일의 흐름으로 합쳐진 혼합된 냉매 흐름(FM)이 상기 제 2 열교환 장치(300)로 유입될 수 있다.
하나의 예시에서, 상기 유체 혼합기(600)는, 상기 냉매가 흐르는 배관에 형성될 수 있으며, 예를 들어, 상기 압축 장치(200)에서 유출되는 적어도 2 이상의 냉매 흐름(FD)이 제 2 열교환 장치(300)로 유입되도록 형성된 배관에 형성될 수 있다. 예를 들어, 상기 유체 혼합기(600)는 상기 압축 장치(200)에서 유출된 제 1 및 제 2 냉매 흐름(FD1, FD2)을 포함하는 적어도 2 이상의 냉매 흐름(FD)이 상기 유체 혼합기(600)로 유입되어 혼합된 후에 상기 제 2 열교환 장치(300)로 유입되도록 형성될 수 있으며, 이 경우, 상기 제 2 열교환 장치(300)로 유입된 혼합된 단일의 냉매 흐름(FM)은 상기 제 2 열교환 장치(300)로 유입되는 제 2 유체 흐름(FD2)과 열교환될 수 있다.
또한, 전술한 바와 같이, 상기 유체 분배기(700)는, 상기 유체 혼합기(600)에서 합쳐진 단일의 냉매 흐름(FM)을 다시 적어도 2 이상의 냉매 흐름(FD)으로 나누기 위한 부재이며, 이에 따라, 전술한 유체 혼합기(600)에서 합쳐진 냉매의 흐름(FM)은 상기 유체 분배기(700)에서 2 이상의 냉매 흐름(FD)으로 나뉘어진 후에 전술한 제 1 열교환 장치(100)로 유입될 수 있다.
하나의 예시에서, 상기 유체 분배기(700)는, 상기 냉매가 흐르는 배관에 형성되며, 예를 들어, 적어도 2 이상의 압력 강하 장치(400)의 전단 또는 적어도 2 이상의 압력 강하 장치(400) 사이에 형성되어 있을 수 있다. 예를 들면, 상기 유체 분배기(700)는, 압축 장치(200)에서 유출되는 적어도 2 이상의 냉매 흐름(FD)이 상기 유체 혼합기(600)를 거쳐 혼합된 후에 제 2 열교환기(300)로 유입되고, 상기 혼합된 냉매 흐름(FM)이 상기 제 2 열교환기(300)에서 열교환된 후에 상기 제 2 열교환기(300)에서 유출되는 경우, 상기 제 2 열교환기(300)에서 유출되는 혼합된 냉매 흐름(FM)이 제 3 열교환 장치(800)를 거쳐 적어도 2 이상의 압력 강하 장치(400)로 유입되도록 형성된 배관에 위치할 수 있다. 이 경우, 전술한 유체 혼합기(600)에서 혼합된 냉매 흐름(FM)은 제 2 열교환기(300)에서 열교환된 후에, 제 2 열교환기(300)에서 유출되며, 상기 혼합된 냉매 흐름(FM)은 제 3 열교환 장치(800)로 유입되고, 상기 제 3 열교환 장치(800)에서 열교환 된 후에 유출되는 혼합된 냉매 흐름(FM)은 상기 유체 분배기(700)를 통과하여 다시 적어도 2 이상의 냉매 흐름(FD)으로 분리된 후에 전술한 제 1 열교환 장치로 각각 유입될 수 있다. 또한, 상기 유체 분배기(700)는, 적어도 2 이상의 압력 강하 장치 사이(400)에 위치할 수 있다. 예를 들면, 상기 유체 분배기(700)는, 하나의 압력 강하 장치, 예를 들면, 제 1 압력 강하 장치(401)를 거쳐 감압된 단일의 냉매 흐름이 나머지 압력 강하 장치, 예를 들면, 제 2 및 제 3 압력 강하 장치(402, 403)로 유입되기 전에, 상기 유체 분배기(700)를 거쳐 적어도 2 이상의 냉매 흐름(FD)으로 분리된 후에, 하나의 감압된 냉매 흐름, 예를 들어 제 1 냉매 흐름(FD1)은 압력 강하 장치를 거치지 않은 채 제 1 열교환 장치(100)로 유입될 수 있고, 나머지 감압된 냉매 흐름, 예를 들어 제 2 및 제 3 냉매 흐름(FD2, FD3)은 제 2 및 제 3 압력 강하 장치(402, 403)로 각각 유입된 후에 제 1 열교환 장치(100)로 유입되도록 형성되어 있을 수 있다.
하나의 예시에서, 도 6에 나타나듯이, 상기 압축 장치(200)에서 유출된 제 1 및 제 2 냉매 흐름(FD1, FD2)을 포함하는 적어도 2 이상의 냉매 흐름(FD)은 상기 유체 혼합기(600)로 유입되어 혼합된 후에 상기 제 2 열교환 장치(300)로 유입될 수 있으며, 상기 제 2 열교환 장치(300)로 유입된 혼합된 냉매 흐름(FM)은 상기 제 2 열교환 장치(300)로 유입되는 제 2 유체 흐름(W2), 예를 들어, 물과 열교환되어 스팀을 생성할 수 있다.
또한, 도 6과 같이, 상기 제 2 열교환 장치(300)에서 열교환 후에 유출된 혼합된 냉매 흐름(FM)은 상기 제 3 열교환 장치(800)로 유입된 후에 상기 유체 분배기(700)로 유입될 수 있고, 상기 유체 분배기(700)로 유입된 냉매 흐름은 제 1 및 제 2 냉매 흐름(FD1, FD2)을 포함하는 적어도 2 이상의 냉매 흐름(FD)으로 분리된 후에 적어도 2 이상의 압력 강하 장치(400)로 각각 유입될 수 있다.
이 경우, 상기 제 3 열교환 장치(800)에서는, 상기 제 1 열교환 장치(100)에서 유출된 제 1 냉매 흐름(FD1)과 상기 제 2 열교환 장치(300)에서 유출된 혼합된 냉매 흐름(FM)이 서로 열교환되며, 상기 제 1 열교환 장치(100)에서 유출된 제 2 냉매 흐름(FD2)과 상기 제 1 냉매 흐름(FD1)과 열교환된 상기 혼합된 냉매 흐름(FM)이 서로 열교환될 수 있다.
하나의 예시에서, 상기 제 3 열교환 장치(800)에서 유출되어 압축 장치(200)로 유입되는 제 1 냉매 흐름(FD1)의 온도와 제 2 열교환 장치(300)에서 유출되어 상기 제 3 열교환 장치(800)로 유입되는 혼합된 냉매 흐름(FM)의 온도는 하기 일반식 3을 만족할 수 있다.
[일반식 3]
1℃ ≤ TR3Hin - TR3Cout ≤ 30℃
상기 일반식 3에서, TR3Cout는 제 3 열교환 장치(800)에서 유출되어 압축 장치(200)로 유입되는 제 1 냉매 흐름(FD1)의 온도를 나타내고, TR3Hin는 상기 제 2 열교환 장치(300)에서 유출되어 상기 제 3 열교환 장치(800)로 유입되는 혼합된 냉매 흐름(FM)의 온도를 나타낸다.
즉, 상기 제 3 열교환 장치(800)에서 유출되어 압축 장치(200)로 유입되는 제 1 냉매 흐름(FD1)의 온도와 제 2 열교환 장치(300)에서 유출되어 상기 제 3 열교환 장치(800)로 유입되는 혼합된 냉매 흐름(FM)의 온도의 차 TR3Hin - TR3Cout은 1 내지 30℃, 예를 들어, 3 내지 30℃, 5 내지 28℃, 10 내지 30℃ 또는 5.0 내지 15.0℃의 범위로 조절될 수 있다.
상기 제 3 열교환 장치(800)에서 유출되어 압축 장치(200)로 유입되는 제 1 냉매 흐름(FD1)의 온도와 제 2 열교환 장치(300)에서 유출되어 상기 제 3 열교환 장치(800)로 유입되는 혼합된 냉매 흐름(FM)의 온도가 상기 일반식 3을 만족함으로써, 전술한 냉매의 일부 기화 현상을 막을 수 있을 정도로 상기 압축 장치(200)로 유입되는 냉매 흐름의 온도를 충분히 상승시킬 수 있으며, 이에 따라, 상기 열 회수 장치(10)의 열교환 효율을 상승시킬 수 있다.
상기 제 3 열교환 장치(800)에서 유출되어 압축 장치(200)로 유입되는 제 1 냉매 흐름(FD1)의 온도와 제 2 열교환 장치(300)에서 유출되어 상기 제 3 열교환 장치(800)로 유입되는 혼합된 냉매 흐름(FM)의 온도는 상기 일반식 3을 만족한다면, 특별히 제한되는 것은 아니며, 적용하고자 하는 공정의 종류 및 각 공정의 조건에 따라 다양하게 조절할 수 있다. 하나의 예시에서, 상기 제 3 열교환 장치(800)에서 유출되어 압축 장치(200)로 유입되는 제 1 냉매 흐름(FD1)은 60℃ 내지 120℃, 예를 들어, 68℃ 내지 82℃, 75℃ 내지 90℃ 또는 90℃ 내지 120℃의 온도로 상기 압축 장치(200)로 유입될 수 있으나, 특별히 이에 제한되는 것은 아니다. 또한, 상기 제 2 열교환 장치(300)에서 유출되어 상기 제 3 열교환 장치(800)로 유입되는 혼합된 냉매 흐름(FM)의 온도는, 100℃ 내지 170℃, 예를 들어, 110℃ 내지 125℃, 125℃ 내지 140℃ 또는 150℃ 내지 170℃일 수 있으나, 특별히 이에 제한되는 것은 아니다.
상기 제 3 열교환 장치(800)에서 유출되어 압축 장치(200)로 유입되는 적어도 2 이상의 냉매 흐름(FD)은 기상의 흐름일 수 있으며, 상기 적어도 2 이상의 냉매 흐름 내의 기상 흐름의 부피 분율은 0.9 내지 1.0, 예를 들어, 0.95 내지 1.0, 바람직하게는 0.99 내지 1.0일 수 있다.
상기 제 2 열교환 장치(300)에서 유출되어 상기 제 3 열교환 장치(800)로 유입되는 혼합된 냉매 흐름(FM)은 액상의 흐름일 수 있으며, 상기 혼합된 냉매 흐름 내의 액상 흐름의 부피 분율은 0.9 내지 1.0, 예를 들어, 0.95 내지 1.0, 바람직하게는 0.99 내지 1.0일 수 있다.
전술한 바와 같이, 본 출원의 열교환 장치는 둘 이상의 열교환기가 결합되어 있는 하나의 조립체 또는 둘 이상의 열교환기를 포함하는 열교환 유닛일 수 있으며, 압축 장치(200)는 둘 이상의 압축기가 결합되어 있는 하나의 조립체 또는 둘 이상의 압축기를 포함하는 압축 유닛일 수 있다.
하나의 예시에서, 상기 제 1 열교환 장치(100) 및 제 3 열교환 장치(800)는 적어도 2 이상의 열교환기를 포함하고, 압축 장치(200)는 적어도 2 이상의 압축기를 포함할 수 있다.
도 8은 2개의 냉매 흐름을 가지는 본 출원의 열 회수 장치(10)의 일 구현예를 모식적으로 나타낸 도면이다.
도 8에 나타나듯이, 본 출원의 열 회수 장치(10)에서, 상기 제 1 열교환 장치(100)는 제 1-1 열교환기(101) 및 제 1-2 열교환기(102)를 포함하고, 상기 제 3 열교환 장치(800)는 제 3-1 열교환기(801) 및 제 3-2 열교환기(802)를 포함하며, 상기 압축 장치(200)는 제 1 압축기(201) 및 제 2 압축기(202)를 포함하고, 상기 압력 강하 장치(400)는 제 1 압력 강하 장치(401) 및 제 2 압력 강하 장치(402)를 포함할 수 있다.
이 경우, 도 8에 나타나듯이, 상기 제 1 유체 흐름(W1)은 상기 제 1-1 열교환기(101)로 유입될 수 있으며, 상기 제 1-1 열교환기(101)에서 유출된 제 1 유체 흐름(W1)은 상기 제 1-2 열교환기(102)로 유입될 수 있고, 상기 제 1 냉매 흐름(FD1)은 상기 제 1-1 열교환기(101)로 유입될 수 있으며, 상기 제 2 냉매 흐름(FD2)은 상기 제 1-2 열교환기(102)로 유입될 수 있다.
이에 따라, 상기 제 1-1 열교환기(101)로 유입된 제 1 냉매 흐름(FD1)은 상기 제 1-1 열교환기(101)로 유입된 제 1 유체 흐름(W1)과 열교환될 수 있고, 상기 제 1-2 열교환기(102)로 유입된 제 2 냉매 흐름(FD2)은 상기 제 1-1 열교환기(101)에서 유출되어 상기 제 1-2 열교환기(102)로 유입된 제 1 유체 흐름(W1)과 열교환될 수 있다. 또한, 상기 제 1-1 열교환기(101)에서 유출된 제 1 냉매 흐름(FD1)은 상기 제 3-1 열교환기로(801) 유입된 후에 상기 제 1 압축기(201)로 유입될 수 있고, 상기 제 1-2 열교환기(102)에서 유출된 제 2 냉매 흐름(FD2)은 상기 제 3-2 열교환기(802)로 유입된 후에 상기 제 2 압축기(202)로 유입될 수 있다.
이 때, 상기 제 1-1 열교환기(101)로 유입된 제 1 냉매 흐름(FD1)은 전술한 바와 같이, 제 1 압력 강하 장치(401)에서 상기 제 2 냉매 흐름(FD2)에 비하여 상대적으로 높은 온도 및 압력을 갖도록 조절되어 상기 제 1 열교환 장치(100)로 유입되므로, 이에 따라, 제 3-1 열교환기(801)에서 열교환 후에 상기 압축 장치(200), 예를 들어 제 1 압축기(201)로 유입되는 제 1 냉매 흐름(FD1)의 온도 및 압력을 높게 유지할 수 있어, 압축에 필요한 에너지를 절감할 수 있다.
한편, 도 8과 같이, 상기 제 1 압축기(201)에서 유출된 제 1 냉매 흐름(FD1) 및 상기 제 2 압축기(202)에서 유출된 제 2 냉매 흐름(FD2)은 유체 혼합기(600)로 유입되어 혼합된 후에 상기 제 2 열교환 장치(300)로 유입될 수 있으며, 상기 제 2 열교환 장치(300)로 유입된 혼합된 냉매 흐름(FM)은 상기 제 2 열교환 장치(300)로 유입되는 제 2 유체 흐름(W2), 예를 들어, 물과 열교환되어 스팀을 생성할 수 있다.
상기 제 2 열교환 장치(300)에서 제 2 유체 흐름(W2)과 열교환 후에 유출된 상기 혼합된 냉매 흐름(FM)은 상기 제 3-1 열교환기(801)로 유입될 수 있고, 이에 따라, 상기 제 1-1 열교환기(101)에서 유출된 제 1 냉매 흐름(FD1)과 상기 제 2 열교환 장치(300)에서 유출된 혼합된 냉매 흐름(FM)은 상기 제 3-1 열교환기(801)에서 열교환될 수 있다. 또한, 상기 제 3-1 열교환기(801)에서 상기 제 1 냉매 흐름(FD1)과 열교환된 후에 유출된 상기 혼합된 냉매 흐름은 상기 제 3-2 열교환기(802)로 유입될 수 있으며, 이에 따라, 상기 제 1-2 열교환기(102)에서 유출된 제 2 냉매 흐름(FD2)과 상기 제 3-1 열교환기(801)에서 유출된 혼합된 냉매 흐름(FM)은 상기 제 3-2 열교환기(802)에서 열교환될 수 있다.
한편, 도 8과 같이, 상기 제 3-2 열교환기(802)에서 열교환 후에 유출된 혼합된 냉매 흐름(FM)은 유체 분배기(700)로 유입될 수 있으며, 상기 유체 분배기(700)로 유입된 혼합된 냉매 흐름(FM)은 상기 유체 분배기(700)에서 상기 제 1 냉매 흐름(FD1) 및 제 2 냉매 흐름(FD2)으로 분리될 수 있다.
상기 유체 분배기(700)에서 분리된 제 1 냉매 흐름(FD1)은 상기 제 1 압력 강하 장치(401)로 유입되어 상기 제 2 냉매 흐름(FD2)보다 상대적으로 높은 온도 및 압력을 가지도록 감압될 수 있고, 상기 유체 분배기(700)에서 분리된 제 2 냉매 흐름(FD2)은 상기 제 2 압력 강하 장치(402)로 유입되어 상기 제 1 냉매 흐름(FD1)보다 상대적으로 낮은 온도 및 압력을 가지도록 감압될 수 있다.
상기와 같이, 상기 제 1 압력 강하 장치(401)에서 감압된 후 유출된 제 1 냉매 흐름(FD1)은 상기 제 1-1 열교환기(101)로 유입될 수 있고, 상기 제 2 압력 강하 장치(402)에서 감압된 후 유출된 제 2 냉매 흐름(FD2)은 상기 제 1-2 열교환기(102)로 유입될 수 있다.
도 9는 3개의 냉매 흐름을 가지는 본 출원의 열 회수 장치(10)의 일 구현예를 모식적으로 나타낸 도면이다.
도 9에 나타나듯이, 본 출원의 열 회수 장치(10)에서, 상기 제 1 열교환 장치(100)는 제 1-1 열교환기(101), 제 1-2 열교환기(102) 및 제 1-3 열교환기(103)를 포함할 수 있고, 상기 제 3 열교환 장치(800)는 제 3-1 열교환기(801), 제 3-2 열교환기(802) 및 제 3-3 열교환기(803)를 포함할 수 있으며, 상기 압축 장치(200)는 제 1 압축기(201), 제 2 압축기(202) 및 제 3 압축기(203)를 포함할 수 있고, 상기 압력 강하 장치(400)는 제 1 압력 강하 장치(401), 제 2 압력 강하 장치(402) 및 제 3 압력 강하 장치(403)를 포함할 수 있다.
이 경우, 도 9에 나타나듯이, 상기 제 1 유체 흐름(W1)은 상기 제 1-1 열교환기(101)로 유입되며, 상기 제 1-1 열교환기(101)에서 유출된 제 1 유체 흐름(W1)은 상기 제 1-2 열교환기(102)로 유입될 수 있고, 상기 제 1-2 열교환기(102)에서 유출된 제 1 유체 흐름(W1)은 상기 제 1-3 열교환기(103)로 유입될 수 있다. 또한, 상기 제 1 냉매 흐름(FD1)은 상기 제 1-1 열교환기(101)로 유입될 수 있고, 상기 제 2 냉매 흐름(FD2)은 상기 제 1-2 열교환기(102)로 유입될 수 있으며, 상기 제 3 냉매 흐름(FD3)은 상기 제 1-3 열교환기(103)로 유입될 수 있다.
이에 따라, 상기 제 1-1 열교환기(101)로 유입된 제 1 냉매 흐름(FD1)은 상기 제 1-1 열교환기(101)로 유입된 제 1 유체 흐름(W1)과 열교환될 수 있고, 상기 제 1-2 열교환기(102)로 유입된 제 2 냉매 흐름(FD2)은 상기 제 1-1 열교환기(101)에서 유출되어 상기 제 1-2 열교환기(102)로 유입된 제 1 유체 흐름(W1)과 열교환될 수 있으며, 상기 제 1-3 열교환기(103)로 유입된 제 3 냉매 흐름(FD3)은 상기 제 1-2 열교환기(102)에서 유출되어 상기 제 1-3 열교환기(103)로 유입된 제 1 유체 흐름(W1)과 열교환될 수 있다. 또한, 상기 제 1-1 열교환기(101)에서 유출된 제 1 냉매 흐름(FD1)은 상기 제 3-1 열교환기(801)로 유입된 후에 상기 제 1 압축기(201)로 유입될 수 있고, 상기 제 1-2 열교환기(102)에서 유출된 제 2 냉매 흐름(FD2)은 상기 제 3-2 열교환기(802)로 유입된 후에 상기 제 2 압축기(202)로 유입될 수 있으며, 상기 제 1-3 열교환기(103)에서 유출된 제 3 냉매 흐름(FD3)은 상기 제 3-3 열교환기(803)로 유입된 후에 상기 제 3 압축기(203)로 유입될 수 있다.
이 때, 상기 제 1-1 열교환기(101)로 유입된 제 1 냉매 흐름(FD1)은 전술한 바와 같이, 제 1 압력 강하 장치(401)에서 상기 제 2 냉매 흐름(FD2) 및 제 3 냉매 흐름(FD3)에 비하여 상대적으로 높은 온도 및 압력을 갖도록 조절되어 상기 제 1 열교환 장치로 유입되므로, 이에 따라, 제 3-1 열교환기(801)에서 열교환 후에 상기 압축 장치(200), 예를 들어 제 1 압축기(201)로 유입되는 제 1 냉매 흐름(FD1)의 온도 및 압력을 높게 유지할 수 있어, 압축에 필요한 에너지를 절감할 수 있다.
한편, 도 9와 같이, 상기 제 1 압축기(201)에서 유출된 제 1 냉매 흐름(FD1), 상기 제 2 압축기(202)에서 유출된 제 2 냉매 흐름(FD2) 및 상기 제 3 압축기(203)에서 유출된 제 3 냉매 흐름(FD3)은 유체 혼합기(600)로 유입되어 합쳐진 후에 상기 제 2 열교환 장치(300)로 유입될 수 있으며, 상기 제 2 열교환 장치(300)로 유입된 혼합된 냉매 흐름(FM)은 상기 제 2 열교환 장치(300)로 유입되는 제 2 유체 흐름(W2), 예를 들어, 물과 열교환되어 스팀을 생성할 수 있다.
상기 제 2 열교환 장치(300)에서 유출된 혼합된 냉매 흐름(FM)은 상기 제 3-1 열교환기(801)로 유입될 수 있고, 이에 따라, 상기 제 1-1 열교환기(101)에서 유출된 제 1 냉매 흐름(FD1)과 상기 제 2 열교환 장치에서 유출된 혼합된 냉매 흐름(FM)은 상기 제 3-1 열교환기(801)에서 열교환될 수 있다. 상기 제 3-1 열교환기(801)에서 유출된 혼합된 냉매 흐름(FM)은 상기 제 3-2 열교환기(802)로 유입될 수 있고, 이에 따라, 상기 제 1-2 열교환기(102)에서 유출된 제 2 냉매 흐름(FD2)과 상기 제 3-1 열교환기(801)에서 유출된 혼합된 냉매 흐름(FM)은 상기 제 3-2 열교환기(802)에서 열교환될 수 있다. 또한, 상기 제 3-2 열교환기(802)에서 유출된 혼합된 냉매 흐름(FM)은 상기 제 3-3 열교환기(803)로 유입될 수 있고, 이에 따라, 상기 제 1-3 열교환기(103)에서 유출된 제 3 냉매 흐름(FD3)과 상기 제 3-2 열교환기(802)에서 유출된 혼합된 냉매 흐름(FM)은 상기 제 3-3 열교환기(803)에서 열교환될 수 있다.
한편, 도 9와 같이, 상기 제 3-3 열교환기(803)에서 유출된 혼합된 냉매 흐름(FM)은 유체 분배기(700)로 유입될 수 있으며, 상기 유체 분배기(700)로 유입된 혼합된 냉매 흐름(FM)은 상기 유체 분배기(700)에서 상기 제 1 냉매 흐름(FD1), 제 2 냉매 흐름(FD2) 및 제 3 냉매 흐름(FD3)으로 분리될 수 있다.
상기 유체 분배기(700)에서 분리된 제 1 냉매 흐름(FD1)은 상기 제 1 압력 강하 장치(401)로 유입되어 상기 제 2 냉매 흐름(FD2) 및 제 3 냉매 흐름(FD3)보다 상대적으로 높은 온도 및 압력을 가지도록 감압될 수 있고, 상기 유체 분배기(700)에서 분리된 제 2 냉매 흐름(FD2)은 상기 제 2 압력 강하 장치(402)로 유입되어 상기 제 1 냉매 흐름(FD1)보다 상대적으로 낮은 온도 및 압력을 가지도록 감압될 수 있으며, 상기 유체 분배기(700)에서 분리된 제 3 냉매 흐름(FD3)은 상기 제 3 압력 강하 장치(403)로 유입되어 상기 제 1 및 제 2 냉매 흐름(FD1, FD2)보다 상대적으로 낮은 온도 및 압력을 가지도록 감압될 수 있다.
상기와 같이, 상기 제 1 압력 강하 장치(401)에서 감압된 후 유출된 제 1 냉매 흐름(FD1)은 상기 제 1-1 열교환기(101)로 유입될 수 있고, 상기 제 2 압력 강하 장치(402)에서 감압된 후 유출된 제 2 냉매 흐름(FD2)은 상기 제 1-2 열교환기(102)로 유입될 수 있으며, 상기 제 3 압력 강하 장치(403)에서 유출된 제 3 냉매 흐름(FD3)은 상기 제 1-3 열교환기(103)로 유입될 수 있다.
도 10은 4개의 냉매 흐름을 가지는 본 출원의 열 회수 장치(10)의 일 구현예를 모식적으로 나타낸 도면이다.
도 10에 나타나듯이, 본 출원의 열 회수 장치(10)에서, 상기 제 1 열교환 장치(100)는 제 1-1 열교환기(101), 제 1-2 열교환기(102), 제 1-3 열교환기(103) 및 제 1-4 열교환기(104)를 포함하고, 상기 제 3 열교환 장치(800)는 제 3-1 열교환기(801), 제 3-2 열교환기(802), 제 3-3 열교환기(803) 및 제 3-4 열교환기(804)를 포함하며, 상기 압축 장치(200)는 제 1 압축기(201), 제 2 압축기(202), 제 3 압축기(203) 및 제 4 압축기(204)를 포함하고, 상기 압력 강하 장치(400)는 제 1 압력 강하 장치(401), 제 2 압력 강하 장치(402), 제 3 압력 강하 장치(403) 및 제 4 압력 강하 장치(404)를 포함할 수 있다.
이 경우, 도 10에 나타나듯이, 상기 제 1 유체 흐름(W1)은 상기 제 1-1 열교환기(101)로 유입될 수 있으며, 상기 제 1-1 열교환기(101)에서 유출된 제 1 유체 흐름(W1)은 상기 제 1-2 열교환기(102)로 유입될 수 있다. 상기 제 1-2 열교환기(102)에서 유출된 제 1 유체 흐름(W1)은 상기 제 1-3 열교환기(103)로 유입될 수 있고, 상기 제 1-3 열교환기(103)에서 유출된 제 1 유체 흐름(W1)은 상기 제 1-4 열교환기(104)로 유입될 수 있다. 또한, 상기 제 1 냉매 흐름(FD1)은 상기 제 1-1 열교환기(101)로 유입될 수 있고, 제 2 냉매 흐름(FD2)은 상기 제 1-2 열교환기(102)로 유입될 수 있으며, 제 3 냉매 흐름(FD3)은 상기 제 1-3 열교환기(103)로 유입될 수 있고, 제 4 냉매 흐름(FD4)이 상기 제 1-4 열교환기(104)로 유입될 수 있다.
이에 따라, 상기 제 1-1 열교환기(101)로 유입된 제 1 냉매 흐름(FD1)은 상기 제 1-1 열교환기(101)로 유입된 제 1 유체 흐름(W1)과 열교환될 수 있고, 상기 제 1-2 열교환기(102)로 유입된 제 2 냉매 흐름(FD2)은 상기 제 1-1 열교환기(101)에서 유출되어 상기 제 1-2 열교환기(102)로 유입된 제 1 유체 흐름(W1)과 열교환될 수 있으며, 상기 제 1-3 열교환기(103)로 유입된 제 3 냉매 흐름(FD3)은 상기 제 1-2 열교환기(102)에서 유출되어 상기 제 1-3 열교환기(103)로 유입된 제 1 유체 흐름(W1)과 열교환될 수 있고, 상기 제 1-4 열교환기(104)로 유입된 제 4 냉매 흐름(FD4)은 상기 제 1-3 열교환기(103)에서 유출되어 상기 제 1-4 열교환기(104)로 유입된 제 1 유체 흐름(W1)과 열교환될 수 있다. 또한, 상기 제 1-1 열교환기(101)에서 유출된 제 1 냉매 흐름(FD1)은 상기 제 3-1 열교환기(801)로 유입된 후에 상기 제 1 압축기(201)로 유입될 수 있고, 상기 제 1-2 열교환기(102)에서 유출된 제 2 냉매 흐름(FD2)은 상기 제 3-2 열교환기(802)로 유입된 후에 상기 제 2 압축기(202)로 유입될 수 있으며, 상기 제 1-3 열교환기(103)에서 유출된 제 3 냉매 흐름(FD3)은 상기 제 3-3 열교환기(803)로 유입된 후에 상기 제 3 압축기(203)로 유입될 수 있고, 상기 제 1-4 열교환기(104)에서 유출된 제 4 냉매 흐름(FD4)은 상기 제 3-4 열교환기(804)로 유입된 후에 상기 제 4 압축기(204)로 유입될 수 있다.
이 때, 상기 제 1-1 열교환기(101)로 유입된 제 1 냉매 흐름(FD1)은 전술한 바와 같이, 제 1 압력 강하 장치(401)에서 상기 제 2 냉매 흐름(FD2), 제 3 냉매 흐름(FD3) 및 제 4 냉매 흐름(FD4)에 비하여 상대적으로 높은 온도 및 압력을 갖도록 조절되어 상기 제 1 열교환 장치(100)로 유입되므로, 이에 따라, 제 3-1 열교환기(801)에서 열교환 후에 상기 압축 장치(200), 예를 들어 제 1 압축기(201)로 유입되는 제 1 냉매 흐름(FD1)의 온도 및 압력을 높게 유지할 수 있어, 압축에 필요한 에너지를 절감할 수 있다.
한편, 도 10과 같이, 상기 제 1 압축기(201)에서 유출된 제 1 냉매 흐름(FD1), 상기 제 2 압축기(202)에서 유출된 제 2 냉매 흐름(FD2), 상기 제 3 압축기(203)에서 유출된 제 3 냉매 흐름(FD3) 및 상기 제 4 압축기(204)에서 유출된 제 4 냉매 흐름(FD4)은 유체 혼합기(600)로 유입되어 혼합된 후에 상기 제 2 열교환 장치(300)로 유입될 수 있고, 상기 제 2 열교환 장치(300)로 유입된 혼합된 냉매 흐름(FM)은 상기 제 2 열교환 장치(300)로 유입되는 제 2 유체 흐름(W2), 예를 들어 물과 열교환되어 스팀을 생성할 수 있다.
또한, 상기 제 2 열교환 장치(300)에서 유출된 혼합된 냉매 흐름(FM)은 상기 제 3-1 열교환기(801)로 유입될 수 있고, 이에 따라, 상기 제 1-1 열교환기(101)에서 유출된 제 1 냉매 흐름(FD1)과 상기 제 1-2 열교환기(102)에서 유출된 혼합된 냉매 흐름(FM)은 상기 제 3-1 열교환기(801)에서 열교환될 수 있다. 제 3-1 열교환기(801)에서 유출된 혼합된 냉매 흐름(FM)은 상기 제 3-2 열교환기(802)로 유입될 수 있고, 이에 따라, 상기 제 1-2 열교환기(102)에서 유출된 제 2 냉매 흐름(FD2)과 상기 제 3-1 열교환기(801)에서 유출된 혼합된 냉매 흐름(FM)은 상기 제 3-2 열교환기(802)에서 열교환될 수 있다. 상기 제 3-2 열교환기(802)에서 유출된 혼합된 냉매 흐름(FM)은 상기 제 3-3 열교환기(803)로 유입될 수 있고, 이에 따라, 상기 제 1-3 열교환기(103)에서 유출된 제 3 냉매 흐름(FD3)과 상기 제 3-2 열교환기(802)에서 유출된 혼합된 냉매 흐름(FM)은 상기 제 3-3 열교환기(803)에서 열교환될 수 있다. 또한, 상기 제 3-3 열교환기(803)에서 유출된 혼합된 냉매 흐름(FM)은 상기 제 3-4 열교환기(804)로 유입될 수 있고, 이에 따라, 상기 제 1-4 열교환기(104)에서 유출된 제 4 냉매 흐름(FD4)과 상기 제 3-3 열교환기(803)에서 유출된 혼합된 냉매 흐름(FM)은 상기 제 3-4 열교환기(804)에서 열교환될 수 있다.
한편, 도 10과 같이, 상기 제 3-4 열교환기(804)에서 유출된 혼합된 냉매 흐름(FM)은 유체 분배기(700)로 유입될 수 있으며, 상기 유체 분배기(700)로 유입된 혼합된 냉매 흐름(FM)은 상기 유체 분배기(700)에서 상기 제 1 냉매 흐름(FD1), 제 2 냉매 흐름(FD2), 제 3 냉매 흐름(FD3) 및 제 4 냉매 흐름(FD4)으로 분리될 수 있다.
또한, 상기 유체 분배기(700)에서 분리된 제 1 냉매 흐름(FD1)은 상기 제 1 압력 강하 장치(401)로 유입되 상기 제 2, 제 3 및 제 4 냉매 흐름(FD2, FD3, FD4)보다 상대적으로 높은 온도 및 압력을 가지도록 감압될 수 있고, 상기 유체 분배기(700)에서 분리된 제 2 냉매 흐름(FD2)은 상기 제 2 압력 강하 장치(402)로 유입되어 상기 제 1 냉매 흐름(FD1)보다 상대적으로 낮은 온도 및 압력을 가지도록 감압될 수 있다. 또한, 상기 유체 분배기(700)에서 분리된 제 3 냉매 흐름(FD3)은 상기 제 3 압력 강하 장치(403)로 유입되어 상기 제 1 및 제 2 냉매 흐름(FD1, FD2)보다 상대적으로 낮은 온도 및 압력을 가지도록 감압될 수 있고, 상기 유체 분배기(700)에서 분리된 제 4 냉매 흐름(FD4)은 상기 제 4 압력 강하 장치(404)로 유입되어 상기 제 1, 제 2 및 제 3 냉매 흐름(FD1, FD2, FD3)보다 상대적으로 낮은 온도 및 압력을 갖도록 감압될 수 있다.
상기와 같이, 상기 제 1 압력 강하 장치(401)에서 감압된 후 유출된 제 1 냉매 흐름(FD1)은 상기 제 1-1 열교환기(101)로 유입될 수 있고, 상기 제 2 압력 강하 장치(402)에서 감압된 유출된 제 2 냉매 흐름(FD2)은 상기 제 1-2 열교환기(102)로 유입될 수 있다. 또한, 상기 제 3 압력 강하 장치(403)에서 감압된 후 유출된 제 3 냉매 흐름(FD3)은 상기 제 1-3 열교환기(103)로 유입될 수 있고, 상기 제 4 압력 강하 장치(404)에서 유출된 제 4 냉매 흐름(FD4)은 상기 제 1-4 열교환기(104)로 유입될 수 있다.
본 출원의 또 다른 구현예는, 열 회수 방법을 제공한다.
예시적인 상기 열 회수 방법은, 전술한 열 회수 장치(10)를 사용하여, 수행될 수 있으며, 이를 통하여, 전술한 바와 같이, 산업 현장 또는 다양한 화학 공정, 예를 들면 석유 화학 제품의 제조 공정에서 배출되는 120℃ 미만의 저급 열원을 버리지 않고 이용하여 스팀을 생성할 수 있으며, 생성된 스팀을 다양한 공정에 사용할 수 있으므로, 반응기 또는 증류탑에 사용되기 위한 외부 열원인 고온 스팀의 사용량을 절감할 수 있어, 에너지 절감 효율을 극대화시킬 수 있다. 또한, 하나의 냉매 흐름을 다단(cascade)으로 나누어 순환시킴으로써, 적어도 2 이상의 냉매 흐름을 폐열 흐름과 열교환 할 수 있고, 압축기로 유입되는 냉매 흐름의 압력을 단일의 냉매 흐름을 이용한 열 회수 장치(10)에 비하여 상대적으로 높게 조절할 수 있으며, 이에 따라, 압축기에서 압축 시에 필요로 하는 에너지의 양을 감소시킬 수 있다.
본 출원의 일 구현예에 의한 상기 열 회수 방법은 냉매 순환 단계, 제 1 열교환 단계 및 제 2 열교환 단계 및 제 3 열교환 단계를 포함한다.
하나의 예시에서, 상기 열 회수 방법은, 냉매 흐름을 제 1 열교환 장치(100), 압축 장치(200), 제 2 열교환 장치(300) 및 압력 강하 장치(400)를 순차로 통과하도록 순환시키는 냉매 순환 단계를 포함한다. 예를 들어, 상기 열 회수 방법은, (i) 냉매 흐름 및 제 2 냉매 흐름을 포함하는 적어도 2 이상의 냉매 흐름(FD)을 제 1 열교환 장치(100)로 유입시키고, (ii) 상기 제 1 열교환 장치(100)에서 유출되는 적어도 2 이상의 냉매 흐름(FD)을 압축 장치(200)로 유입시키며, (iii) 상기 압축 장치(200)에서 유출되는 제 1 및 제 2 냉매 흐름(FD1, FD2)을 포함하는 적어도 2 이상의 냉매 흐름(FD)을 혼합한 후에 제 2 열교환 장치(300)로 유입시키고, (iv) 상기 제 2 열교환 장치(300)에서 유출되는 혼합된 냉매 흐름(FM)을 압력 강하 장치(400)로 유입시키며, (v) 상기 압력 강하 장치(400)에서 유출되는 냉매 흐름을 상기 제 1 냉매 흐름(FD1) 및 제 2 냉매 흐름(FD2)을 포함하는 적어도 2 이상의 냉매 흐름(FD)으로 분리하고, (vi) 상기 분리된 제 1 냉매 흐름(FD1) 및 제 2 냉매 흐름(FD2)을 포함하는 적어도 2 이상의 냉매 흐름(FD)을 상기 제 1 열교환 장치(100)로 유입시키는 것을 포함하는 냉매 순환 단계를 포함할 수 있다.
또한, 상기 열 회수 방법은, 상기 제 1 열교환 장치(100)로 유입되는 제 1 냉매 흐름(FD)을 상기 제 1 열교환 장치(100)로 유입되는 제 1 유체 흐름(W1)과 열교환시키는 것을 포함하는 제 1 열교환 단계; 상기 제 1 냉매 흐름(FD1)과 열교환된 상기 제 1 유체 흐름(W1)을 상기 제 1 열교환 장치(100)로 유입되는 제 2 냉매 흐름(FD2)과 열교환시키는 것을 포함하는 제 2 열교환 단계; 및 상기 제 2 열교환 장치(300)로 유입된 혼합된 냉매 흐름(FM)을 상기 제 2 열교환 장치(300)로 유입되는 제 2 유체 흐름(W2)과 열교환시키는 제 3 열교환 단계를 포함한다.
상기 냉매 순환 단계, 제 1 열교환 단계, 제 2 열교환 단계 및 제 3 열교환 단계는 순차적으로 이루어지거나, 또는 순서에 관계없이 서로 독립적으로 이루어질 수 있다. 또한, 상기 냉매 순환 단계의 (i) 내지 (vi)의 과정은 순환 과정이므로, 상기와 같이 냉매 흐름이 순환될 수만 있다면, 어느 과정이 먼저 수행되더라도 무방하다.
예시적인 본 출원의 열 회수 방법에서, 상기 제 1 열교환 장치(100)에서 유출되는 제 1 냉매 흐름(FD1)의 온도와 상기 제 1 열교환 장치(100)로 유입되는 제 1 유체 흐름(W1)의 온도가 하기 일반식 1을 만족할 수 있다.
[일반식 1]
1℃ ≤ TF1 - TR1 ≤ 35℃
상기 일반식 1에서, TF1는 제 1 열교환 장치(100)로 유입되는 제 1 유체 흐름(W1)의 온도를 나타내고, TR1은 제 1 열교환 장치(100)에서 유출되는 제 1 냉매 흐름(FD1)의 온도를 나타낸다.
상기 제 1 열교환 장치(100)에서 유출되는 제 1 냉매 흐름(FD1)의 온도와 상기 제 1 열교환 장치(100)로 유입되는 제 1 유체 흐름(W1)의 온도가 상기 일반식 1을 만족함으로써, 상대적으로 다단의 냉매 흐름 중 후단의 흐름, 예를 들어, 제 2 냉매 흐름(FD2), 제 3 냉매 흐름(FD3) 또는 제 4 냉매 흐름(FD4)에 비하여 전단의 제 1 냉매 흐름(FD1)이 고온 및 고압의 상태로 압축 장치(200)로 유입될 수 있다. 이에 따라, 압축기에서 사용되는 에너지의 양을 감소시킬 수 있다. 상기 제 1 열교환 장치(100)에서 유출되는 제 1 냉매 흐름(FD1)의 온도와 상기 제 1 열교환 장치(100)로 유입되는 제 1 유체 흐름(W1)의 온도 조건에 관한 자세한 설명은, 전술한 열 회수 장치(10)에서 설명한 바와 동일한 바, 생략하기로 한다.
또한, 본 출원의 열 회수 방법에서는, 제 1 열교환 장치(100)에서 유출되어 압축 장치(200)로 유입되는 제 1 냉매 흐름(FD1)의 압력과 상기 압축 장치(200)에서 유출되는 제 1 냉매 흐름(FD1)의 압력의 비가 하기 일반식 2를 만족할 수 있다.
[일반식 2]
2 ≤ PC1/PH1 ≤ 6
상기 일반식 2에서, PC1는 압축 장치(200)에서 유출되는 제 1 냉매 흐름(FD1)의 압력(bar)을 나타내고, PH1은 제 1 열교환 장치(100)에서 유출되어 압축 장치(200)로 유입되는 제 1 냉매 흐름(FD1)의 압력(bar)을 나타낸다.
상기 제 1 열교환 장치(100)에서 유출되어 압축 장치(200)로 유입되는 제 1 냉매 흐름(FD1)의 압력과 압축 장치(200)에서 유출되는 제 1 냉매 흐름(FD1)의 압력의 비가 상기 일반식 2를 만족함으로써, 상기 제 1 열교환 장치(100)에서 기화된 냉매를 압축하는 경우 압축기에서 필요한 에너지의 총 양을 줄일 수 있다. 본 출원의 열 회수 방법에서, 상기 제 1 열교환 장치(100)에서 유출되는 제 1 냉매 흐름(FD1)의 압력과 압축 장치(200)에서 유출되는 제 1 냉매 흐름(FD1))의 압력에 관한 자세한 설명은, 전술한 열 회수 장치(10)에서 설명한 바와 동일한 바, 생략하기로 한다.
또한, 본 출원의 열 회수 방법에서, 구체적인 온도, 압력 및 유량 조건에 관한 자세한 설명은 상기 열 회수 장치(10)에서 전술한 바와 동일한 바, 생략하기로 한다.
본 출원의 열 회수 방법의 또 다른 구현예에서, 상기 냉매 순환 단계에서 제 1 열교환 장치(100), 압축 장치(200), 제 2 열교환 장치(200) 및 압력 강하 장치(400)를 순차로 통과하도록 순환하는 상기 냉매는, 온도-엔트로피 선도의 포화증기곡선의 접선의 기울기가 양의 기울기를 가지는 냉매일 수 있으며, 예를 들어, 가로축은 엔트로피(J/kg·K), 세로축은 온도(℃)인 상기 온도-엔트로피 선도의 포화증기곡선의 접선의 기울기는 50℃ 내지 130℃에서 1 내지 3일 수 있다.
또한, 이 경우, 상기 냉매 순환 단계는 제 1 열교환 장치(100)에서 유출되는 적어도 2 이상의 냉매 흐름(FD)을 제 3 열교환 장치(800)로 유입시킨 후에 압축 장치(200)로 유입시키며, 제 2 열교환 장치(300)에서 유출되는 혼합된 냉매 흐름(FM)을 상기 제 3 열교환 장치(800)로 유입시킨 후에 압력 강하 장치(400)로 유입시키는 것을 추가로 포함할 수 있다. 하나의 예시에서, 본 출원의 열 회수 방법은, 상기 제 1 열교환 장치(100)에서 유출되는 제 1 냉매 흐름(FD1)과 상기 제 2 열교환 장치(300)에서 유출되는 혼합된 냉매 흐름(FM)을 상기 제 3 열교환 장치(800)에서 열교환시키는 제 4 열교환 단계; 및 상기 제 1 냉매 흐름(FD1)과 열교환된 혼합된 냉매 흐름(FM)과 상기 제 1 열교환 장치(100)에서 유출된 제 2 냉매 흐름(FD2)을 상기 제 3 열교환 장치(800)에서 열교환시키는 제 5 열교환 단계를 추가로 포함할 수 있다.
이에 따라, 전술한 바와 같이, 냉매의 등엔트로피 압축시에 발생하는 냉매의 일부 기화 현상을 막을 수 있으며, 상기 열 회수 장치(10)의 열교환 효율을 상승시킬 수 있다.
하나의 예시에서, 제 3 열교환 장치(800)에서 유출되어 압축 장치(200)로 유입되는 제 1 냉매 흐름(FD1)의 온도와 제 2 열교환 장치(300)에서 유출되어 상기 제 3 열교환 장치(800)로 유입되는 혼합된 냉매 흐름(FM)의 온도가 하기 일반식 3을 만족할 수 있다.
[일반식 3]
1℃ ≤ TR3Hin - TR3Cout ≤ 30℃
상기 일반식 3에서, TR3Cout는 제 3 열교환 장치(800)에서 유출되어 압축 장치(200)로 유입되는 제 1 냉매 흐름(FD1)의 온도를 나타내고, TR3Hin는 제 2 열교환 장치(300)에서 유출되어 제 3 열교환 장치(800)로 유입되는 혼합된 냉매 흐름(FM)의 온도를 나타낸다.
상기 제 3 열교환 장치(800)에서 유출되어 압축 장치(200)로 유입되는 제 1 냉매 흐름(FD1)의 온도와 제 2 열교환 장치(300)에서 유출되어 상기 제 3 열교환 장치(800)로 유입되는 혼합된 냉매 흐름(FM)의 온도가 상기 일반식 3을 만족함으로써, 전술한 냉매의 일부 기화 현상을 막을 수 있을 정도로 상기 압축 장치(200)로 유입되는 냉매 흐름의 온도를 충분히 상승시킬 수 있으며, 이에 따라, 상기 열 회수 장치(10)의 열교환 효율을 상승시킬 수 있다. 또한, 상기 열 회수 방법에서, 구체적인 온도, 압력 및 유량 조건에 관한 자세한 설명은 상기 열 회수 장치(10)에서 전술한 바와 동일한 바, 생략하기로 한다.
하나의 예시에서, 상기 열 회수 방법의 또 다른 구현예에서, 상기 제 2 열교환 장치(300)로 유입되는 제 2 유체(W2)는 물일 수 있으며, 또한, 예시적인 본 출원의 열 회수 방법은 상기 제 2 열교환 장치(300)로 유입되는 냉매 흐름과 열교환된 물을 스팀으로 배출시키는 스팀 생성 단계를 추가로 포함할 수 있다
또한, 상기 열 회수 방법의 다른 구현예는, 상기 제 1 열교환 장치(100)에서 유출되는 제 1 유체 흐름(W1)을 응축시켜 배출하는 단계를 추가로 포함할 수 있다.
본 출원의 열 회수 장치(10) 및 방법은 다양한 석유 화학 공정에 적용될 수 있다.
예를 들어, n-부탄올 제조 시 옥소 반응 공정의 경우, 공정에서 발생하는 폐열의 온도는 약 85℃로, 이 경우, 약 7.6 Gcal/hr의 열량이 버려지므로, 상기 옥소 반응 공정에 적용될 수 있다. 또한, 알킬레이션 반응을 통한 큐멘의 제조 공정의 경우 약 6.8 Gcal/hr의 열량이 버려지고 있어, 상기 큐멘의 제조 공정에도 적용이 가능하다. 또한, 아크릴산의 제조 공정 시, 흡수기에서 발생하는 폐열의 온도는 약 75℃로, 이 경우, 약 1.6 내지 3.4 Gcal/hr의 열량이 버려지고 있어, 상기 아크릴산의 제조 공정에도 적용이 가능하다.
본 출원의 열 회수 장치 및 방법에 의하면, 산업 현장 또는 다양한 화학 공정, 예를 들면 석유 화학 제품의 제조 공정에서 배출되는 120℃ 미만의 저급 열원을 버리지 않고 이용하여 스팀을 생성할 수 있으며, 생성된 스팀을 다양한 공정에 사용할 수 있으므로, 반응기 또는 증류탑에 사용되기 위한 외부 열원인 고온 스팀의 사용량을 절감할 수 있어, 에너지 절감 효율을 극대화 시킬 수 있을 뿐만 아니라, 하나의 냉매 흐름을 다단(cascade)으로 나누어 순환시킴으로써, 적어도 2 이상의 냉매 흐름을 폐열 흐름과 열교환 할 수 있고, 압축기로 유입되는 냉매 흐름의 압력을 단일의 냉매 흐름을 이용한 열 회수 장치에 비하여 상대적으로 높게 조절할 수 있으며, 이에 따라, 압축기에서 압축 시에 필요로 하는 에너지의 양을 감소시킬 수 있다.
도 1은 종래의 폐열 처리 장치를 모식적으로 나타낸 도면이다.
도 2 및 도 6은 본 출원의 예시적인 열 회수 장치를 모식적으로 도시한 도면이다.
도 3 및 도 8은, 2개의 냉매 흐름을 가지는 본 출원의 열 회수 장치의 일 구현예를 모식적으로 나타낸 도면이다
도 4 및 도 9는, 3개의 냉매 흐름을 가지는 본 출원의 열 회수 장치의 일 구현예를 모식적으로 나타낸 도면이다
도 5 및 도 10은, 4개의 냉매 흐름을 가지는 본 출원의 열 회수 장치의 일 구현예를 모식적으로 나타낸 도면이다.
도 7은 본 출원의 냉매의 온도-엔트로피 선도를 예시적으로 나타낸 그래프이다.
도 11 및 도 12는 본 출원의 비교예에 따른 열 회수 장치를 모식적으로 나타낸 도면이다.
이하 본 출원에 따르는 실시예 및 본 출원에 따르지 않는 비교예를 통하여 본 출원을 보다 상세히 설명하나, 본 출원의 범위가 하기 제시된 실시예에 의해 제한되는 것은 아니다.
실시예 1
도 4의 열 회수 장치를 이용하여, 스팀을 생성하였다.
3개의 냉매(1,1,1,3,3-pentafluoropropane, R245fa)의 흐름이 각각 제 1 열교환 장치, 압축 장치, 제 2 열교환 장치 및 적어도 2 이상의 컨트롤 밸브를 순차로 통과하도록, 상기 냉매를 순환시켰다. 구체적으로, 90.0℃, 9.3 kgf/cm2g(10.1 bar), 기체 부피 분율이 0.0인 상태의 제 1 냉매 흐름을 30,000 kg/hr의 유량으로 제 1 열교환기로 유입시키고, 이와 동시에 상기 제 1-1 열교환기로 110.0℃, 1.0 kgf/cm2g, 기체 부피 분율이 0.0인 상태의 폐열 흐름을 100,000 kg/hr의 유량으로 유입시켜 열교환을 시켰다. 상기 열교환 후 폐열 흐름을 100.3℃, 1.0 kgf/cm2g, 기체 부피 분율이 0.0인 상태로 100,000 kg/hr의 유량으로 제 1-1 열교환기로부터 유출시켰으며, 상기 열교환된 폐열 흐름은 제 1-2 열교환기로 유입시켰다. 이와 동시에, 상기 제 1-2 열교환기로는 80.0℃, 7.1 kgf/cm2g(7.94 bar), 기체 부피 분율이 0.0인 상태의 제 2 냉매 흐름을 29,000 kg/hr의 유량으로 유입시켜 열교환을 시켰다. 상기 열교환 후 폐열 흐름을 90.1℃, 1.0 kgf/cm2g, 기체 부피 분율이 0.0인 상태로 100,000 kg/hr의 유량으로 상기 제 1-2 열교환기로부터 유출시켰으며, 상기 열교환된 폐열 흐름은 제 1-3 열교환기로 유입시켰다. 이와 동시에, 상기 제 1-3 열교환기로는 70.0℃, 5.2 kgf/cm2g(6.1 bar), 기체 부피 분율이 0.0인 상태의 제 3 냉매 흐름을 26,000 kg/hr의 유량으로 유입시켜 열교환을 시켰다. 상기 열교환 후 폐열 흐름을 80.3℃, 1.0 kgf/cm2g, 기체 부피 분율이 0.0인 상태로 100,000 kg/hr의 유량으로 상기 제 1-3 열교환기로부터 유출시켰다. 상기 제 1-1 열교환기에서 열교환 후 유출된 제 1 냉매 흐름은 90.0℃, 9.3 kgf/cm2g(10.1 bar), 기체 부피 분율이 1.0인 상태로 유출시킨 후 제 1 콤프레셔로 유입하였다. 또한, 상기 제 1-2 열교환기에서 열교환 후 유출된 제 2 냉매 흐름은 80.1℃, 7.1 kgf/cm2g(7.94 bar), 기체 부피 분율이 1.0인 상태로 유출시킨 후 제 2 콤프레셔로 유입하였으며, 상기 제 1-3 열교환기에서 열교환 후 유출된 제 3 냉매 흐름은 70.3℃, 5.2 kgf/cm2g(6.1 bar), 기체 부피 분율이 1.0인 상태로 유출시킨 후 제 3 콤프레셔로 유입하였다
상기 제 1 콤프레셔에서 압축된 제 1 냉매 흐름은 125.0℃, 20.7 kgf/cm2g(21.3 bar), 기체 부피 분율이 0.83인 상태로 상기 제 1 콤프레셔에서 유출시켰으며, 이 경우, 상기 제 1 콤프레셔에서 사용된 일의 양은 146,754.0 W였다. 상기 제 2 콤프레셔에서 압축된 제 2 냉매 흐름은 125.0℃, 20.7 kgf/cm2g(21.3 bar), 기체 부피 분율이 0.79인 상태로 상기 제 2 콤프레셔에서 유출시켰으며, 이 경우, 상기 제 2 콤프레셔에서 사용된 일의 양은 183,232.0 W였다. 또한, 상기 제 3 콤프레셔에서 압축된 제 3 냉매 흐름은 125.0℃, 20.7 kgf/cm2g(21.3 bar), 기체 부피 분율이 0.75인 상태로 상기 제 3 콤프레셔에서 유출시켰으며, 이 경우, 상기 제 3 콤프레셔에서 사용된 일의 양은 202,341.0 W였다.
그 후에, 상기 제 1 콤프레셔, 제 2 콤프레셔 및 제 3 콤프레셔에서 각각 유출된 제 1, 제 2 및 제 3 냉매 흐름을 유체 혼합기로 유입하여 혼합하였으며, 125.0℃, 20.7 kgf/cm2g(21.3 bar), 기체 부피 분율이 0.79인 상태의 혼합된 냉매 흐름을 85,000 kg/hr의 유량으로 제 2 열교환 장치인 응축기로 유입하였다. 이와 동시에 상기 응축기로 115.0℃, 0.7 kgf/cm2g, 기체 부피 분율이 0.0인 상태의 물을 10,000 kg/hr의 유량으로 유입시켜 상기 냉매 흐름과 열교환을 시켰다. 상기 열교환 후 물은 115.0℃, 0.7 kgf/cm2g, 기체 부피 분율이 0.33인 상태의 스팀으로 배출되었으며, 상기 혼합된 냉매 흐름은 응축되어 125℃, 20.7 kgf/cm2g(21.3 bar), 기체 부피 분율이 0.0인 상태로 유출시킨 후에 유체 분배기로 유입되었다.
상기 유체 분배기에서 상기 혼합된 냉매 흐름은 각각 125.0℃, 20.7 kgf/cm2g(21.3 bar), 기체 부피 분율이 0.00인 상태의 제 1 제 2 및 제 3 냉매 흐름으로 분리하였으며, 상기 제 1 냉매 흐름은 30,000 kg/hr의 유량으로 제 1 컨트롤 밸브로 유입시키고, 상기 제 2 냉매 흐름은 29,000 kg/hr의 유량으로 제 2 컨트롤 밸브로 유입시켰으며, 상기 제 3 냉매 흐름은 26,000 kg/hr의 유량으로 제 3 컨트롤 밸브로 유입시켜 감압하였다.
상기 제 1 컨트롤 밸브를 통과한 감압된 제 1 냉매 흐름을 90.0 ℃, 9.3 kgf/cm2g(10.1 bar), 기체 부피 분율이 0.00인 상태로 상기 제 1 컨트롤 밸브에서 유출시킨 후 30,000 kg/hr의 유량으로 제 1-1 열교환기로 재유입시켰다. 또한, 상기 제 2 컨트롤 밸브를 통과한 감압된 제 2 냉매 흐름을 80.0 ℃, 7.1 kgf/cm2g(7.94 bar), 기체 부피 분율이 0.00인 상태로 상기 제 2 컨트롤 밸브에서 유출시킨 후 29,000 kg/hr의 유량으로 제 1-2 열교환기로 재유입시켰으며, 상기 제 3 컨트롤 밸브를 통과한 제 3 냉매 흐름을 70.0 ℃, 5.2 kgf/cm2g(6.1 bar), 기체 부피 분율이 0.00인 상태로 상기 제 3 컨트롤 밸브에서 유출시킨 후 26,000 kg/hr의 유량으로 제 1-3 열교환기로 재유입시켰다.
이 경우, 열 회수 장치의 성능 계수를 하기 일반식 5에 의하여 계산하였으며, 하기 표 1에 나타내었다. 상기 성능계수는, 상기 콤프레셔에 투입된 에너지 대비 열교환 매체가 흡수한 열량을 나타내며, 즉, 에너지 투입량 대비 회수한 에너지의 비율을 의미한다. 예를 들어, 성능 계수가 3이라면, 투입한 전기의 3배의 열량을 얻은 것을 의미한다.
[일반식 5]
Figure 112015058978917-pat00001
상기 일반식 5에서, Q는 응축기에 의하여 응축된 열량을 나타내며, W는 콤프레셔가 한 일의 총 양을 나타낸다.
실시예 2
도 9의 열 회수 장치를 이용하여, 스팀을 생성하였다.
3개의 냉매(1,1,1,3,3-pentafluoropropane, R245fa)의 흐름이 제 1 열교환 장치, 제 3 열교환 장치, 압축 장치, 제 2 열교환 장치, 제 3 열교환 장치 및 적어도 2 이상의 컨트롤 밸브를 순차로 통과하도록, 상기 냉매를 순환시켰다. 구체적으로, 90.0℃, 9.3 kgf/cm2g(10.1 bar), 기체 부피 분율이 0.0인 상태의 제 1 냉매 흐름을 30,000 kg/hr의 유량으로 제 1-1 열교환기로 유입시키고, 이와 동시에 상기 제 1-1 열교환기로 110.0℃, 1.0 kgf/cm2g, 기체 부피 분율이 0.0인 상태의 폐열 흐름을 100,000 kg/hr의 유량으로 유입시켜 열교환을 시켰다. 상기 열교환 후 폐열 흐름을 100.3℃, 1.0 kgf/cm2g, 기체 부피 분율이 0.0인 상태로 100,000 kg/hr의 유량으로 제 1-1 열교환기로부터 유출시켰으며, 상기 열교환된 폐열 흐름은 제 1-2 열교환기로 유입시켰다. 이와 동시에, 상기 제 1-2 열교환기로는 80.0℃, 7.1 kgf/cm2g(7.94 bar), 기체 부피 분율이 0.0인 상태의 제 2 냉매 흐름을 29,000 kg/hr의 유량으로 유입시켜 열교환을 시켰다. 상기 열교환 후 폐열 흐름을 90.1℃, 1.0 kgf/cm2g, 기체 부피 분율이 0.0인 상태로 100,000 kg/hr의 유량으로 상기 제 1-2 열교환기로부터 유출시켰으며, 상기 열교환된 폐열 흐름은 제 1-3 열교환기로 유입시켰다. 이와 동시에, 상기 제 1-3 열교환기로는 70.0℃, 5.2 kgf/cm2g(6.1 bar), 기체 부피 분율이 0.0인 상태의 제 3 냉매 흐름을 26,000 kg/hr의 유량으로 유입시켜 열교환을 시켰다. 상기 열교환 후 폐열 흐름을 80.3℃, 1.0 kgf/cm2g, 기체 부피 분율이 0.0인 상태로 100,000 kg/hr의 유량으로 상기 제 1-3 열교환기로부터 유출시켰다. 그 후에, 상기 제 1-1 열교환기에서 열교환 후 유출된 제 1 냉매 흐름은 제 3-1 열교환기로 유입시켰으며, 상기 제 1-1 열교환기에서 유출되어 상기 제 3-1 열교환기로 유입된 제 1 냉매 흐름은 열교환 후에 상기 제 3-1 열교환기에서 유출하여 제 1 콤프레셔로 유입시켰다. 그리고, 상기 제 1-2 열교환기에서 열교환 후 유출된 제 2 냉매 흐름은 제 3-2 열교환기로 유입시켰으며, 상기 제 1-2 열교환기에서 유출되어 상기 제 3-2 열교환기로 유입된 제 2 냉매 흐름은 열교환 후에 상기 제 3-2 열교환기에서 유출하여 제 2 콤프레셔로 유입시켰다. 또한, 상기 제 1-3 열교환기에서 열교환 후 유출된 제 3 냉매 흐름은 제 3-3 열교환기로 유입시켰으며, 상기 제 1-3 열교환기에서 유출되어 상기 제 3-3 열교환기로 유입된 제 3 냉매 흐름은 열교환 후에 상기 제 3-3 열교환기에서 유출하여 제 3 콤프레셔로 유입시켰다. 또한, 상기 제 1, 제 2 및 제 3 콤프레셔에서 유출시킨 제 1, 제 2 및 제 3 냉매 흐름은 제 2 열교환 장치인 응축기로 유입시켜, 상기 응축기를 통과하는 유체 흐름과 열교환 시켰으며, 상기 응축기에서 유출시킨 냉매 흐름은 다시 제 3-1 열교환기로 유입시켜, 상기 제 1-1 열교환기에서 유출되어 상기 제 3-1 열교환기로 유입된 제 1 냉매 흐름과 열교환 시킨 뒤에, 상기 제 3-2 열교환기로 유입시켰다. 또한, 상기 응축기에서 유출되어 상기 제 3-1 열교환기에서 열교환 후에 유출된 냉매 흐름을 상기 제 3-2 열교환기로 유입시켰으며, 상기 제 1-2 열교환기에서 유출되어 상기 제 3-2 열교환기로 유입된 제 2 냉매 흐름과 열교환시킨 뒤에, 상기 제 3-3 열교환기로 유입시켰다. 또한, 상기 제 3-1 열교환기 및 제 3-2 열교환기를 순차로 통과하여 열교환된 후에 유출된 냉매 흐름을, 상기 제 1-3 열교환기에서 유출되어 상기 제 3-3 열교환기로 유입된 제 3 냉매 흐름과 열교환 시킨 뒤에 컨트롤 밸브를 통과하도록 하였다. 구체적으로, 상기 제 1-1 열교환기에서 열교환 후 유출된 제 1 냉매 흐름은 90.0℃, 9.3 kgf/cm2g(10.1 bar), 기체 부피 분율이 1.0인 상태로 유출시킨 후 제 3-1 열교환기로 유입시켰으며, 상기 제 3-1 열교환기에서 열교환 후 유출된 제 1 냉매 흐름은 115.0 ℃, 9.3 kgf/cm2g(10.1 bar), 기체 부피 분율이 1.0인 상태로 제 1 콤프레셔로 유입하였다. 또한, 상기 제 1-2 열교환기에서 열교환 후 유출된 제 2 냉매 흐름은 80.1℃, 7.1 kgf/cm2g(7.94 bar), 기체 부피 분율이 1.0인 상태로 유출시킨 후 제 3-2 열교환기로 유입시켰으며, 상기 제 3-2 열교환기에서 열교환 후 유출된 제 2 냉매 흐름은 107.4 ℃, 7.1 kgf/cm2g(7.94 bar), 기체 부피 분율이 1.0인 상태로 제 2 콤프레셔로 유입하였다. 상기 제 1-3 열교환기에서 열교환 후 유출된 제 3 냉매 흐름은 70.3℃, 5.2 kgf/cm2g(6.1 bar), 기체 부피 분율이 1.0인 상태로 유출시킨 후 제 3-1 열교환기로 유입시켰으며, 상기 제 3-1 열교환기에서 열교환 후 유출된 제 3 냉매 흐름은 103.1 ℃, 5.2 kgf/cm2g(6.1 bar), 기체 부피 분율이 1.0인 상태로 제 3 콤프레셔로 유입하였다. . 그 후, 상기 제 1 콤프레셔에서 압축된 제 1 냉매 흐름은 133.5℃, 20.7 kgf/cm2g(21.3 bar), 기체 부피 분율이 1.00인 상태로 상기 제 1 콤프레셔에서 유출시켰으며, 이 경우, 상기 제 1 콤프레셔에서 사용된 일의 양은 160,677.0 W였다. 상기 제 2 콤프레셔에서 압축된 제 2 냉매 흐름은 131.8℃, 20.7 kgf/cm2g(21.3 bar), 기체 부피 분율이 1.00인 상태로 상기 제 2 콤프레셔에서 유출시켰으며, 이 경우, 상기 제 2 콤프레셔에서 사용된 일의 양은 203,121.0 W였다. 또한, 상기 제 3 콤프레셔에서 압축된 제 3 냉매 흐름은 133.7℃, 20.7 kgf/cm2g(21.3 bar), 기체 부피 분율이 1.00인 상태로 상기 제 3 콤프레셔에서 유출시켰으며, 이 경우, 상기 제 3 콤프레셔에서 사용된 일의 양은 228,863.0 W였다.
그 후에, 상기 제 1 콤프레셔, 제 2 콤프레셔 및 제 3 콤프레셔에서 각각 유출된 제 1, 제 2 및 제 3 냉매 흐름을 유체 혼합기로 유입하여 혼합하였으며, 133℃, 20.7 kgf/cm2g(21.3 bar), 기체 부피 분율이 1.00인 상태의 혼합된 냉매 흐름을 85,000 kg/hr의 유량으로 제 2 열교환 장치인 응축기로 유입하였다. 이와 동시에 상기 응축기로 115.0℃, 0.7 kgf/cm2g, 기체 부피 분율이 0.0인 상태의 물을 10,000 kg/hr의 유량으로 유입시켜 상기 냉매 흐름과 열교환을 시켰다. 상기 열교환 후 물은 115.0℃, 0.7 kgf/cm2g, 기체 부피 분율이 0.44인 상태의 스팀으로 배출되었으며, 상기 혼합된 냉매 흐름은 응축되어 125℃, 20.7 kgf/cm2g(21.3 bar), 기체 부피 분율이 0.0인 상태로 유출시킨 후에 상기 제 3-1 열교환기로 유입시켰다. 상기 혼합된 냉매 흐름은 상기 제 3-1 열교환기에서 상기 제 1-1 열교환기에서 유출되어 상기 제 3-1 열교환기로 유입된 제 1 냉매 흐름과 열교환된 후에 121.4℃, 20.7 kgf/cm2g(21.3 bar), 기체 부피 분율이 0.00인 상태로 상기 제 3-1 열교환기에서 배출하였고, 제 3-2 열교환기로 유입하였으며, 상기 제 3-1 열교환기에서 열교환된 후에 상기 제 3-2 열교환기로 유입된 혼합된 냉매 흐름은, 상기 제 1-2 열교환기에서 유출되어 상기 제 3-2 열교환기로 유입된 제 2 냉매 흐름과 열교환된 후에 117.4℃, 20.7 kgf/cm2g(21.3 bar), 기체 부피 분율이 0.00인 상태로 상기 제 3-2 열교환기에서 배출하였고, 제 3-3 열교환기로 유입하였다. 또한, 상기 제 3-2 열교환기에서 열교환된 후에 상기 제 3-3 열교환기로 유입된 혼합된 냉매 흐름은, 상기 제 1-3 열교환기에서 유출되어 상기 제 3-3 열교환기로 유입된 제 3 냉매 흐름과 열교환된 후에 113.0℃, 20.7 kgf/cm2g(21.3 bar), 기체 부피 분율이 0.00인 상태로 상기 제 3-3 열교환기에서 유출시켰으며, 그 후에 유체 분배기로 유입되었다.
상기 유체 분배기에서 상기 혼합된 냉매 흐름은 각각 113℃, 20.7 kgf/cm2g(21.3 bar), 기체 부피 분율이 0.00인 상태의 제 1 제 2 및 제 3 냉매 흐름으로 분리하였으며, 상기 제 1 냉매 흐름은 30,000 kg/hr의 유량으로 제 1 컨트롤 밸브로 유입시키고, 상기 제 2 냉매 흐름은 29,000 kg/hr의 유량으로 제 2 컨트롤 밸브로 유입시켰으며, 상기 제 3 냉매 흐름은 26,000 kg/hr의 유량으로 제 3 컨트롤 밸브로 유입시켜 감압하였다.
상기 제 1 컨트롤 밸브를 통과한 감압된 제 1 냉매 흐름을 90.0 ℃, 9.3 kgf/cm2g(10.1 bar), 기체 부피 분율이 0.00인 상태로 상기 제 1 컨트롤 밸브에서 유출시킨 후 30,000 kg/hr의 유량으로 제 1-1 열교환기로 재유입시켰다. 또한, 상기 제 2 컨트롤 밸브를 통과한 감압된 제 2 냉매 흐름을 80.0 ℃, 7.1 kgf/cm2g(7.94 bar), 기체 부피 분율이 0.00인 상태로 상기 제 2 컨트롤 밸브에서 유출시킨 후 29,000 kg/hr의 유량으로 제 1-2 열교환기로 재유입시켰으며, 상기 제 3 컨트롤 밸브를 통과한 제 3 냉매 흐름을 70.0 ℃, 5.2 kgf/cm2g(6.1 bar), 기체 부피 분율이 0.00인 상태로 상기 제 3 컨트롤 밸브에서 유출시킨 후 26,000 kg/hr의 유량으로 제 1-3 열교환기로 재유입시켰다. 이 경우, 열 회수 장치의 성능 계수를 하기 표 1에 나타내었다.
실시예 3
도 8의 열 회수 장치를 이용하여, 스팀을 생성하였다.
2개의 냉매(1,1,1,3,3-pentafluoropropane, R245fa)의 흐름이 제 1 열교환 장치, 제 3 열교환 장치, 압축 장치, 제 2 열교환 장치, 제 3 열교환 장치 및 적어도 2 이상의 컨트롤 밸브를 순차로 통과하도록, 상기 냉매를 순환시켰다. 구체적으로, 90.0℃, 9.3 kgf/cm2g(10.1 bar), 기체 부피 분율이 0.0인 상태의 제 1 냉매 흐름을 45,000 kg/hr의 유량으로 제 1-1 열교환기로 유입시키고, 이와 동시에 상기 제 1-1 열교환기로 110.0℃, 1.0 kgf/cm2g, 기체 부피 분율이 0.0인 상태의 폐열 흐름을 100,000 kg/hr의 유량으로 유입시켜 열교환을 시켰다. 상기 열교환 후 폐열 흐름을 95.4℃, 1.0 kgf/cm2g, 기체 부피 분율이 0.0인 상태로 100,000 kg/hr의 유량으로 제 1-1 열교환기로부터 유출시켰으며, 상기 열교환된 폐열 흐름은 제 1-2 열교환기로 유입시켰다. 이와 동시에, 상기 제 1-2 열교환기로는 70.0℃, 5.2 kgf/cm2g(6.1 bar), 기체 부피 분율이 0.0인 상태의 제 2 냉매 흐름을 43,000 kg/hr의 유량으로 유입시켜 열교환을 시켰다. 상기 열교환 후 폐열 흐름을 80.0℃, 1.0 kgf/cm2g, 기체 부피 분율이 0.0인 상태로 100,000 kg/hr의 유량으로 상기 제 1-2 열교환기로부터 유출시켰다. 그 후에, 상기 제 1-1 열교환기에서 열교환 후 유출된 제 1 냉매 흐름은 제 3-1 열교환기로 유입시켰으며, 상기 제 1-1 열교환기에서 유출되어 상기 제 3-1 열교환기로 유입된 제 1 냉매 흐름은 열교환 후에 상기 제 3-1 열교환기에서 유출하여 제 1 콤프레셔로 유입시켰다. 그리고, 상기 제 1-2 열교환기에서 열교환 후 유출된 제 2 냉매 흐름은 제 3-2 열교환기로 유입시켰으며, 상기 제 1-2 열교환기에서 유출되어 상기 제 3-2 열교환기로 유입된 제 2 냉매 흐름은 열교환 후에 상기 제 3-2 열교환기에서 유출하여 제 2 콤프레셔로 유입시켰다. 또한, 상기 제 1 및 제 2 콤프레셔에서 유출시킨 제 1 및 제 2 냉매 흐름은 제 2 열교환 장치인 응축기로 유입시켜, 상기 응축기를 통과하는 유체 흐름과 열교환 시켰으며, 상기 응축기에서 유출시킨 냉매 흐름은 다시 제 3-1 열교환기로 유입시켜, 상기 제 1-1 열교환기에서 유출되어 상기 제 3-1 열교환기로 유입된 제 1 냉매 흐름과 열교환 시킨 뒤에, 상기 제 3-2 열교환기로 유입시켰다. 또한, 상기 응축기에서 유출되어 상기 제 3-1 열교환기에서 열교환 후에 유출된 냉매 흐름을 상기 제 3-2 열교환기로 유입시켰으며, 상기 제 1-2 열교환기에서 유출되어 상기 제 3-2 열교환기로 유입된 제 2 냉매 흐름과 열교환시킨 뒤에, 컨트롤 밸브를 통과하도록 하였다. 구체적으로, 상기 제 1-1 열교환기에서 열교환 후 유출된 제 1 냉매 흐름은 90.0℃, 9.3 kgf/cm2g(10.1 bar), 기체 부피 분율이 1.0인 상태로 유출시킨 후 제 3-1 열교환기로 유입시켰으며, 상기 제 3-1 열교환기에서 열교환 후 유출된 제 1 냉매 흐름은 115.0 ℃, 9.3 kgf/cm2g(10.1 bar), 기체 부피 분율이 1.0인 상태로 제 1 콤프레셔로 유입하였다. 또한, 상기 제 1-2 열교환기에서 열교환 후 유출된 제 2 냉매 흐름은 70.0℃, 5.2 kgf/cm2g(6.1 bar), 기체 부피 분율이 0.95인 상태로 유출시킨 후 제 3-2 열교환기로 유입시켰으며, 상기 제 3-2 열교환기에서 열교환 후 유출된 제 2 냉매 흐름은 101.3 ℃, 5.2 kgf/cm2g(6.1 bar), 기체 부피 분율이 1.0인 상태로 제 2 콤프레셔로 유입하였다. 그 후, 상기 제 1 콤프레셔에서 압축된 제 1 냉매 흐름은 133.5℃, 20.7 kgf/cm2g(21.3 bar), 기체 부피 분율이 1.00인 상태로 상기 제 1 콤프레셔에서 유출시켰으며, 이 경우, 상기 제 1 콤프레셔에서 사용된 일의 양은 241,006.0 W였다. 상기 제 2 콤프레셔에서 압축된 제 2 냉매 흐름은 131.9℃, 20.7 kgf/cm2g(21.3 bar), 기체 부피 분율이 1.00인 상태로 상기 제 2 콤프레셔에서 유출시켰으며, 이 경우, 상기 제 2 콤프레셔에서 사용된 일의 양은 376,775.0 W였다.
그 후에, 상기 제 1 콤프레셔 및 제 2 콤프레셔에서 각각 유출된 제 1 및 제 2 냉매 흐름을 유체 혼합기로 유입하여 혼합하였으며, 132.7℃, 20.7 kgf/cm2g(21.3 bar), 기체 부피 분율이 1.00인 상태의 혼합된 냉매 흐름을 88,000 kg/hr의 유량으로 제 2 열교환 장치인 응축기로 유입하였다. 이와 동시에 상기 응축기로 115.0℃, 0.7 kgf/cm2g, 기체 부피 분율이 0.0인 상태의 물을 10,000 kg/hr의 유량으로 유입시켜 상기 냉매 흐름과 열교환을 시켰다. 상기 열교환 후 물은 115.0℃, 0.7 kgf/cm2g, 기체 부피 분율이 0.46인 상태의 스팀으로 배출되었으며, 상기 혼합된 냉매 흐름은 응축되어 125℃, 20.7 kgf/cm2g(21.3 bar), 기체 부피 분율이 0.0인 상태로 유출시킨 후에 상기 제 3-1 열교환기로 유입시켰다. 상기 혼합된 냉매 흐름은 상기 제 3-1 열교환기에서 상기 제 1-1 열교환기에서 유출되어 상기 제 3-1 열교환기로 유입된 제 1 냉매 흐름과 열교환된 후에 119.7℃, 20.7 kgf/cm2g(21.3 bar), 기체 부피 분율이 0.00인 상태로 상기 제 3-1 열교환기에서 배출하였고, 제 3-2 열교환기로 유입하였으며, 상기 제 3-1 열교환기에서 열교환된 후에 상기 제 3-2 열교환기로 유입된 혼합된 냉매 흐름은, 상기 제 1-2 열교환기에서 유출되어 상기 제 3-2 열교환기로 유입된 제 2 냉매 흐름과 열교환된 후에 111.3℃, 20.7 kgf/cm2g(21.3 bar), 기체 부피 분율이 0.00인 상태로 상기 제 3-2 열교환기에서 유출시켰으며, 그 후에 유체 분배기로 유입되었다.
상기 유체 분배기에서 상기 혼합된 냉매 흐름은 각각 113℃, 20.7 kgf/cm2g(21.3 bar), 기체 부피 분율이 0.00인 상태의 제 1 및 제 2 냉매 흐름으로 분리하였으며, 상기 제 1 냉매 흐름은 45,000 kg/hr의 유량으로 제 1 컨트롤 밸브로 유입시키고, 상기 제 2 냉매 흐름은 43,000 kg/hr의 유량으로 제 2 컨트롤 밸브로 유입시켜 감압하였다.
상기 제 1 컨트롤 밸브를 통과한 감압된 제 1 냉매 흐름을 90.0 ℃, 9.3 kgf/cm2g(10.1 bar), 기체 부피 분율이 0.00인 상태로 상기 제 1 컨트롤 밸브에서 유출시킨 후 45,000 kg/hr의 유량으로 제 1-1 열교환기로 재유입시켰다. 또한, 상기 제 2 컨트롤 밸브를 통과한 감압된 제 2 냉매 흐름을 70.0 ℃, 5.2 kgf/cm2g(6.1 bar), 기체 부피 분율이 0.00인 상태로 상기 제 2 컨트롤 밸브에서 유출시킨 후 43,000 kg/hr의 유량으로 제 1-2 열교환기로 재유입시켰다. 이 경우, 열 회수 장치의 성능 계수를 하기 표 1에 나타내었다.
실시예 4
하기와 같이 조건을 달리한 것을 제외하고는 실시예 2와 동일한 방법으로 스팀을 생성하였으며, 이 경우, 열 회수 장치의 성능 계수를 하기 표 2에 나타내었다.
85.0℃, 8.1 kgf/cm2g(8.92 bar), 기체 부피 분율이 0.0인 상태의 제 1 냉매 흐름을 45,000 kg/hr의 유량으로 제 1-1 열교환기로 유입시키고, 이와 동시에 상기 제 1-1 열교환기로 110.0℃, 1.0 kgf/cm2g, 기체 부피 분율이 0.0인 상태의 폐열 흐름을 100,000 kg/hr의 유량으로 유입시켜 열교환을 시켰다. 상기 열교환 후 폐열 흐름을 94.9℃, 1.0 kgf/cm2g, 기체 부피 분율이 0.0인 상태로 100,000 kg/hr의 유량으로 제 1-1 열교환기로부터 유출시켰으며, 상기 열교환된 폐열 흐름은 제 1-2 열교환기로 유입시켰다. 이와 동시에, 상기 제 1-2 열교환기로는 80.0℃, 7.1 kgf/cm2g(7.94 bar), 기체 부피 분율이 0.0인 상태의 제 2 냉매 흐름을 14,500 kg/hr의 유량으로 유입시켜 열교환을 시켰다. 상기 열교환 후 폐열 흐름을 90.0℃, 1.0 kgf/cm2g, 기체 부피 분율이 0.0인 상태로 100,000 kg/hr의 유량으로 상기 제 1-2 열교환기로부터 유출시켰으며, 상기 열교환된 폐열 흐름은 제 1-3 열교환기로 유입시켰다. 이와 동시에, 상기 제 1-3 열교환기로는 75.0℃, 6.1 kgf/cm2g(6.96 bar), 기체 부피 분율이 0.0인 상태의 제 3 냉매 흐름을 20,000 kg/hr의 유량으로 유입시켜 열교환을 시켰다. 상기 열교환 후 폐열 흐름을 85.0℃, 1.0 kgf/cm2g, 기체 부피 분율이 0.0인 상태로 100,000 kg/hr의 유량으로 상기 제 1-3 열교환기로부터 유출시켰다. 상기 제 1-1 열교환기에서 열교환 후 유출된 제 1 냉매 흐름은 85.0℃, 8.1 kgf/cm2g(8.92 bar), 기체 부피 분율이 1.0인 상태로 유출시킨 후 제 3-1 열교환기로 유입시켰으며, 상기 제 3-1 열교환기에서 열교환 후 유출된 제 1 냉매 흐름은 115.0 ℃, 8.1 kgf/cm2g(8.92 bar), 기체 부피 분율이 1.0인 상태로 제 1 콤프레셔로 유입하였다. 또한, 상기 제 1-2 열교환기에서 열교환 후 유출된 제 2 냉매 흐름은 80.0℃, 7.1 kgf/cm2g(7.94 bar), 기체 부피 분율이 0.96인 상태로 유출시킨 후 제 3-2 열교환기로 유입시켰으며, 상기 제 3-2 열교환기에서 열교환 후 유출된 제 2 냉매 흐름은 105.4 ℃, 7.1 kgf/cm2g(7.94 bar), 기체 부피 분율이 1.0인 상태로 제 2 콤프레셔로 유입하였다. 상기 제 1-3 열교환기에서 열교환 후 유출된 제 3 냉매 흐름은 75.0℃, 6.1 kgf/cm2g(6.96 bar), 기체 부피 분율이 1.0인 상태로 유출시킨 후 제 3-1 열교환기로 유입시켰으며, 상기 제 3-1 열교환기에서 열교환 후 유출된 제 3 냉매 흐름은 97.0℃, 6.1 kgf/cm2g(6.96 bar), 기체 부피 분율이 1.0인 상태로 제 3 콤프레셔로 유입하였다. . 그 후, 상기 제 1 콤프레셔에서 압축된 제 1 냉매 흐름은 136.5℃, 20.7 kgf/cm2g(21.3 bar), 기체 부피 분율이 1.00인 상태로 상기 제 1 콤프레셔에서 유출시켰으며, 이 경우, 상기 제 1 콤프레셔에서 사용된 일의 양은 280,414.0 W였다. 상기 제 2 콤프레셔에서 압축된 제 2 냉매 흐름은 129.7℃, 20.7 kgf/cm2g(21.3 bar), 기체 부피 분율이 1.00인 상태로 상기 제 2 콤프레셔에서 유출시켰으며, 이 경우, 상기 제 2 콤프레셔에서 사용된 일의 양은 101,026.0 W였다. 또한, 상기 제 3 콤프레셔에서 압축된 제 3 냉매 흐름은 125.0℃, 20.7 kgf/cm2g(21.3 bar), 기체 부피 분율이 0.99인 상태로 상기 제 3 콤프레셔에서 유출시켰으며, 이 경우, 상기 제 3 콤프레셔에서 사용된 일의 양은 154,381.0 W였다.
그 후에, 상기 제 1 콤프레셔, 제 2 콤프레셔 및 제 3 콤프레셔에서 각각 유출된 제 1, 제 2 및 제 3 냉매 흐름을 유체 혼합기로 유입하여 혼합하였으며, 132.2℃, 20.7 kgf/cm2g(21.3 bar), 기체 부피 분율이 1.00인 상태의 혼합된 냉매 흐름을 79,500 kg/hr의 유량으로 제 2 열교환 장치인 응축기로 유입하였다. 이와 동시에 상기 응축기로 115.0℃, 0.7 kgf/cm2g, 기체 부피 분율이 0.0인 상태의 물을 10,000 kg/hr의 유량으로 유입시켜 상기 냉매 흐름과 열교환을 시켰다. 상기 열교환 후 물은 115.0℃, 0.7 kgf/cm2g, 기체 부피 분율이 0.41인 상태의 스팀으로 배출되었으며, 상기 혼합된 냉매 흐름은 응축되어 125℃, 20.7 kgf/cm2g(21.3 bar), 기체 부피 분율이 0.0인 상태로 유출시킨 후에 상기 제 3-1 열교환기로 유입시켰다. 상기 혼합된 냉매 흐름은 상기 제 3-1 열교환기에서 상기 제 1-1 열교환기에서 유출되어 상기 제 3-1 열교환기로 유입된 제 1 냉매 흐름과 열교환된 후에 117.0℃, 20.7 kgf/cm2g(21.3 bar), 기체 부피 분율이 0.00인 상태로 상기 제 3-1 열교환기에서 배출하였고, 제 3-2 열교환기로 유입하였으며, 상기 제 3-1 열교환기에서 열교환된 후에 상기 제 3-2 열교환기로 유입된 혼합된 냉매 흐름은, 상기 제 1-2 열교환기에서 유출되어 상기 제 3-2 열교환기로 유입된 제 2 냉매 흐름과 열교환된 후에 115.4℃, 20.7 kgf/cm2g(21.3 bar), 기체 부피 분율이 0.00인 상태로 상기 제 3-2 열교환기에서 배출하였고, 제 3-3 열교환기로 유입하였다. 또한, 상기 제 3-2 열교환기에서 열교환된 후에 상기 제 3-3 열교환기로 유입된 혼합된 냉매 흐름은, 상기 제 1-3 열교환기에서 유출되어 상기 제 3-3 열교환기로 유입된 제 3 냉매 흐름과 열교환된 후에 107.0℃, 20.7 kgf/cm2g(21.3 bar), 기체 부피 분율이 0.00인 상태로 상기 제 3-3 열교환기에서 유출시켰으며, 그 후에 유체 분배기로 유입되었다.
상기 유체 분배기에서 상기 혼합된 냉매 흐름은 각각 107.0℃, 20.7 kgf/cm2g(21.3 bar), 기체 부피 분율이 0.00인 상태의 제 1 제 2 및 제 3 냉매 흐름으로 분리하였으며, 상기 제 1 냉매 흐름은 45,000 kg/hr의 유량으로 제 1 컨트롤 밸브로 유입시키고, 상기 제 2 냉매 흐름은 14,500 kg/hr의 유량으로 제 2 컨트롤 밸브로 유입시켰으며, 상기 제 3 냉매 흐름은 20,000 kg/hr의 유량으로 제 3 컨트롤 밸브로 유입시켜 감압하였다.
상기 제 1 컨트롤 밸브를 통과한 감압된 제 1 냉매 흐름을 85.0 ℃, 8.1 kgf/cm2g(8.92 bar), 기체 부피 분율이 0.00인 상태로 상기 제 1 컨트롤 밸브에서 유출시킨 후 45,000 kg/hr의 유량으로 제 1-1 열교환기로 재유입시켰다. 또한, 상기 제 2 컨트롤 밸브를 통과한 감압된 제 2 냉매 흐름을 80.0 ℃, 7.1 kgf/cm2g(7.94 bar), 기체 부피 분율이 0.00인 상태로 상기 제 2 컨트롤 밸브에서 유출시킨 후 14,500 kg/hr의 유량으로 제 1-2 열교환기로 재유입시켰으며, 상기 제 3 컨트롤 밸브를 통과한 제 3 냉매 흐름을 75.0 ℃, 6.1 kgf/cm2g(6.96 bar), 기체 부피 분율이 0.00인 상태로 상기 제 3 컨트롤 밸브에서 유출시킨 후 20,000 kg/hr의 유량으로 제 1-3 열교환기로 재유입시켰다.
실시예 5
하기와 같이 조건을 달리한 것을 제외하고는 실시예 2와 동일한 방법으로 스팀을 생성하였으며, 이 경우, 열 회수 장치의 성능 계수를 하기 표 2에 나타내었다.
85.0℃, 8.1 kgf/cm2g(8.92 bar), 기체 부피 분율이 0.0인 상태의 제 1 냉매 흐름을 30,000 kg/hr의 유량으로 제 1-1 열교환기로 유입시키고, 이와 동시에 상기 제 1-1 열교환기로 110.0℃, 1.0 kgf/cm2g, 기체 부피 분율이 0.0인 상태의 폐열 흐름을 200,000 kg/hr의 유량으로 유입시켜 열교환을 시켰다. 상기 열교환 후 폐열 흐름을 94.9℃, 1.0 kgf/cm2g, 기체 부피 분율이 0.0인 상태로 200,000 kg/hr의 유량으로 제 1-1 열교환기로부터 유출시켰으며, 상기 열교환된 폐열 흐름은 제 1-2 열교환기로 유입시켰다. 이와 동시에, 상기 제 1-2 열교환기로는 80.0℃, 7.1 kgf/cm2g(7.94 bar), 기체 부피 분율이 0.0인 상태의 제 2 냉매 흐름을 29,000 kg/hr의 유량으로 유입시켜 열교환을 시켰다. 상기 열교환 후 폐열 흐름을 90.0℃, 1.0 kgf/cm2g, 기체 부피 분율이 0.0인 상태로 200,000 kg/hr의 유량으로 상기 제 1-2 열교환기로부터 유출시켰으며, 상기 열교환된 폐열 흐름은 제 1-3 열교환기로 유입시켰다. 이와 동시에, 상기 제 1-3 열교환기로는 77.5℃, 6.6 kgf/cm2g(7.45 bar), 기체 부피 분율이 0.0인 상태의 제 3 냉매 흐름을 13,000 kg/hr의 유량으로 유입시켜 열교환을 시켰다. 상기 열교환 후 폐열 흐름을 87.7℃, 1.0 kgf/cm2g, 기체 부피 분율이 0.0인 상태로 200,000 kg/hr의 유량으로 상기 제 1-3 열교환기로부터 유출시켰다. 상기 제 1-1 열교환기에서 열교환 후 유출된 제 1 냉매 흐름은 85.0℃, 8.1 kgf/cm2g(8.92 bar), 기체 부피 분율이 1.0인 상태로 유출시킨 후 제 3-1 열교환기로 유입시켰으며, 상기 제 3-1 열교환기에서 열교환 후 유출된 제 1 냉매 흐름은 115.0 ℃, 8.1 kgf/cm2g(8.92 bar), 기체 부피 분율이 1.0인 상태로 제 1 콤프레셔로 유입하였다. 또한, 상기 제 1-2 열교환기에서 열교환 후 유출된 제 2 냉매 흐름은 80.0℃, 7.1 kgf/cm2g(7.94 bar), 기체 부피 분율이 0.96인 상태로 유출시킨 후 제 3-2 열교환기로 유입시켰으며, 상기 제 3-2 열교환기에서 열교환 후 유출된 제 2 냉매 흐름은 104.4 ℃, 7.1 kgf/cm2g(7.94 bar), 기체 부피 분율이 1.0인 상태로 제 2 콤프레셔로 유입하였다. 상기 제 1-3 열교환기에서 열교환 후 유출된 제 3 냉매 흐름은 77.5℃, 6.6 kgf/cm2g(7.45 bar), 기체 부피 분율이 1.0인 상태로 유출시킨 후 제 3-1 열교환기로 유입시켰으며, 상기 제 3-1 열교환기에서 열교환 후 유출된 제 3 냉매 흐름은 102.4℃, 6.6 kgf/cm2g(7.45 bar), 기체 부피 분율이 1.0인 상태로 제 3 콤프레셔로 유입하였다. . 그 후, 상기 제 1 콤프레셔에서 압축된 제 1 냉매 흐름은 136.5℃, 20.7 kgf/cm2g(21.3 bar), 기체 부피 분율이 1.00인 상태로 상기 제 1 콤프레셔에서 유출시켰으며, 이 경우, 상기 제 1 콤프레셔에서 사용된 일의 양은 186,943.0 W였다. 상기 제 2 콤프레셔에서 압축된 제 2 냉매 흐름은 128.7℃, 20.7 kgf/cm2g(21.3 bar), 기체 부피 분율이 1.00인 상태로 상기 제 2 콤프레셔에서 유출시켰으며, 이 경우, 상기 제 2 콤프레셔에서 사용된 일의 양은 201,548.0 W였다. 또한, 상기 제 3 콤프레셔에서 압축된 제 3 냉매 흐름은 128.2℃, 20.7 kgf/cm2g(21.3 bar), 기체 부피 분율이 1.00인 상태로 상기 제 3 콤프레셔에서 유출시켰으며, 이 경우, 상기 제 3 콤프레셔에서 사용된 일의 양은 95,781.0 W였다.
그 후에, 상기 제 1 콤프레셔, 제 2 콤프레셔 및 제 3 콤프레셔에서 각각 유출된 제 1, 제 2 및 제 3 냉매 흐름을 유체 혼합기로 유입하여 혼합하였으며, 131.9℃, 20.7 kgf/cm2g(21.3 bar), 기체 부피 분율이 1.00인 상태의 혼합된 냉매 흐름을 72,000 kg/hr의 유량으로 제 2 열교환 장치인 응축기로 유입하였다. 이와 동시에 상기 응축기로 115.0℃, 0.7 kgf/cm2g, 기체 부피 분율이 0.0인 상태의 물을 10,000 kg/hr의 유량으로 유입시켜 상기 냉매 흐름과 열교환을 시켰다. 상기 열교환 후 물은 115.0℃, 0.7 kgf/cm2g, 기체 부피 분율이 0.37인 상태의 스팀으로 배출되었으며, 상기 혼합된 냉매 흐름은 응축되어 125℃, 20.7 kgf/cm2g(21.3 bar), 기체 부피 분율이 0.0인 상태로 유출시킨 후에 상기 제 3-1 열교환기로 유입시켰다. 상기 혼합된 냉매 흐름은 상기 제 3-1 열교환기에서 상기 제 1-1 열교환기에서 유출되어 상기 제 3-1 열교환기로 유입된 제 1 냉매 흐름과 열교환된 후에 119.0℃, 20.7 kgf/cm2g(21.3 bar), 기체 부피 분율이 0.00인 상태로 상기 제 3-1 열교환기에서 배출하였고, 제 3-2 열교환기로 유입하였으며, 상기 제 3-1 열교환기에서 열교환된 후에 상기 제 3-2 열교환기로 유입된 혼합된 냉매 흐름은, 상기 제 1-2 열교환기에서 유출되어 상기 제 3-2 열교환기로 유입된 제 2 냉매 흐름과 열교환된 후에 114.4℃, 20.7 kgf/cm2g(21.3 bar), 기체 부피 분율이 0.00인 상태로 상기 제 3-2 열교환기에서 배출하였고, 제 3-3 열교환기로 유입하였다. 또한, 상기 제 3-2 열교환기에서 열교환된 후에 상기 제 3-3 열교환기로 유입된 혼합된 냉매 흐름은, 상기 제 1-3 열교환기에서 유출되어 상기 제 3-3 열교환기로 유입된 제 3 냉매 흐름과 열교환된 후에 112.4℃, 20.7 kgf/cm2g(21.3 bar), 기체 부피 분율이 0.00인 상태로 상기 제 3-3 열교환기에서 유출시켰으며, 그 후에 유체 분배기로 유입되었다.
상기 유체 분배기에서 상기 혼합된 냉매 흐름은 각각 112.4℃, 20.7 kgf/cm2g(21.3 bar), 기체 부피 분율이 0.00인 상태의 제 1 제 2 및 제 3 냉매 흐름으로 분리하였으며, 상기 제 1 냉매 흐름은 30,000 kg/hr의 유량으로 제 1 컨트롤 밸브로 유입시키고, 상기 제 2 냉매 흐름은 29,000 kg/hr의 유량으로 제 2 컨트롤 밸브로 유입시켰으며, 상기 제 3 냉매 흐름은 13,000 kg/hr의 유량으로 제 3 컨트롤 밸브로 유입시켜 감압하였다.
상기 제 1 컨트롤 밸브를 통과한 감압된 제 1 냉매 흐름을 85.0 ℃, 8.1 kgf/cm2g(8.92 bar), 기체 부피 분율이 0.00인 상태로 상기 제 1 컨트롤 밸브에서 유출시킨 후 30,000 kg/hr의 유량으로 제 1-1 열교환기로 재유입시켰다. 또한, 상기 제 2 컨트롤 밸브를 통과한 감압된 제 2 냉매 흐름을 80.0 ℃, 7.1 kgf/cm2g(7.94 bar), 기체 부피 분율이 0.00인 상태로 상기 제 2 컨트롤 밸브에서 유출시킨 후 29,000 kg/hr의 유량으로 제 1-2 열교환기로 재유입시켰으며, 상기 제 3 컨트롤 밸브를 통과한 제 3 냉매 흐름을 77.5 ℃, 6.6 kgf/cm2g(7.45 bar), 기체 부피 분율이 0.00인 상태로 상기 제 3 컨트롤 밸브에서 유출시킨 후 13,000 kg/hr의 유량으로 제 1-3 열교환기로 재유입시켰다.
비교예 1
도 11의 열 회수 장치를 이용하여, 스팀을 생성하였다.
냉매(1,1,1,3,3-pentafluoropropane, R245fa)가 제 1 열교환기, 콤프레셔, 제 2 열교환기, 및 컨트롤 밸브를 순차로 통과하도록, 상기 냉매를 81,000 kg/hr의 동일한 유량으로 순환시켰다. 구체적으로, 70.0℃, 5.2 kgf/cm2g(6.1 bar), 기체 부피 분율이 0.0인 상태의 냉매 흐름을 제 1 열교환기로 유입시키고, 이와 동시에 상기 제 1 열교환기로 110.0℃, 1.0 kgf/cm2g, 기체 부피 분율이 0.0인 상태의 폐열 흐름을 100,000 kg/hr의 유량으로 유입시켜 열교환을 시켰다. 상기 열교환 후 폐열 흐름은 80.0℃, 1.0 kgf/cm2g, 기체 부피 분율이 0.0인 상태로 100,000 kg/hr의 유량으로 유출시켰으며, 냉매 흐름은 70.0℃, 5.2 kgf/cm2g(6.1 bar), 기체 부피 분율이 1.0인 상태로 유출시킨 후 콤프레셔로 유입하여 압축하였다. 상기 콤프레셔에서 압축된 냉매 흐름은 125.0℃, 20.7 kgf/cm2g(21.3 bar), 기체 부피 분율이 0.75인 상태로 콤프레셔에서 유출시켰다. 이 경우, 상기 콤프레셔에서 사용된 일의 양은 629,387.0 W였다. 상기 콤프레셔에서 유출된 냉매 흐름을 제 2 열교환기로 유입시키고, 이와 동시에 상기 제 2 열교환기로 115.0℃, 0.7 kgf/cm2g, 기체 부피 분율이 0.0인 상태의 물을 10,000 kg/hr의 유량으로 유입시켜 상기 냉매 흐름과 열교환을 시켰다. 상기 열교환 후 물은 115.0℃, 0.7 kgf/cm2g, 기체 부피 분율이 0.29인 상태의 스팀으로 배출되었으며, 응축된 냉매 흐름은 125.0℃, 20.7 kgf/cm2g(21.3 bar), 기체 부피 분율이 0.0인 상태로 유출시킨 후 컨트롤 밸브로 유입되었다. 상기 컨트롤 밸브로 유입된 냉매 흐름을 70.0℃, 5.2 kgf/cm2g(6.1 bar), 기체 부피 분율이 0.0인 상태로 상기 컨트롤 밸브에서 유출시킨 후 제 1 열교환기로 유입시켰다.
이 경우, 열 회수 장치의 성능 계수를 하기 표 3에 나타내었다.
비교예 2
도 12의 열 회수 장치를 이용하여, 스팀을 생성하였다.
냉매(1,1,1,3,3-pentafluoropropane, R245fa)가 제 1 열교환기, 제 3 열교환기, 콤프레셔, 제 2 열교환기, 제 3 열교환기 및 컨트롤 밸브를 순차로 통과하도록, 상기 냉매를 81,000 kg/hr의 동일한 유량으로 순환시켰다. 구체적으로, 70.0℃, 5.2 kgf/cm2g(6.1 bar), 기체 부피 분율이 0.0인 상태의 냉매 흐름을 제 1 열교환기로 유입시키고, 이와 동시에 상기 제 1 열교환기로 110.0℃, 1.0 kgf/cm2g, 기체 부피 분율이 0.0인 상태의 폐열 흐름을 100,000 kg/hr의 유량으로 유입시켜 열교환을 시켰다. 상기 열교환 후 폐열 흐름은 80.0℃, 1.0 kgf/cm2g, 기체 부피 분율이 0.0인 상태로 100,000 kg/hr의 유량으로 유출시켰으며, 냉매 흐름은 70.0℃, 5.2 kgf/cm2g(6.1 bar), 기체 부피 분율이 1.0인 상태로 유출시킨 후 제 3 열교환기로 유입하였다. 상기 제 1 열교환기에서 유출되어 상기 제 3 열교환기로 유입된 냉매 흐름은 콤프레셔로 유입시키고, 상기 콤프레셔에서 유출시킨 냉매 흐름은 제 2 열교환기로 유입시켜, 제 2 열교환기를 통과하는 유체 흐름과 열교환시켰으며, 제 2 열교환기에서 유출시킨 냉매 흐름은 다시 제 3 열교환기로 유입시켜, 상기 제 1 열교환기에서 유출되어 상기 제 3 열교환기로 유입된 냉매 흐름과 열교환시킨 뒤에, 컨트롤 밸브를 통과하도록 하였다. 구체적으로, 상기 제 3 열교환기에서 열교환된 냉매 흐름을 115.0℃, 5.2 kgf/cm2g(6.1 bar), 기체 부피 분율이 1.0인 상태로 상기 제 3 열교환기에서 유출시킨 뒤에 콤프레셔로 유입시켰다. 또한, 상기 콤프레셔에서 압축된 냉매 흐름은 146.0℃, 20.7 kgf/cm2g(21.3 bar), 기체 부피 분율이 1.0인 상태로 콤프레셔에서 유출시켰다. 이 경우, 상기 콤프레셔에서 사용된 일의 양은 735,139.0 W였다. 상기 콤프레셔에서 유출된 냉매 흐름을 제 2 열교환기로 유입시키고, 이와 동시에 상기 제 2 열교환기로 115.0℃, 0.7 kgf/cm2g, 기체 부피 분율이 0.0인 상태의 물을 10,000 kg/hr의 유량으로 유입시켜 상기 냉매 흐름과 열교환을 시켰다. 상기 열교환 후 물은 115.0℃, 0.7 kgf/cm2g, 기체 부피 분율이 0.47인 상태의 스팀으로 배출되었으며, 응축된 냉매 흐름은 125.0℃, 20.7 kgf/cm2g(21.3 bar), 기체 부피 분율이 0.0인 상태로 유출시킨 후 제 3 열교환기로 유입시켰다. 상기 제 2 열교환기에서 열교환된 후에 응축되어 제 3 열교환기로 유입된 냉매 흐름은 상기 제 1 열교환기에서 유출되어 제 3 열교환기로 유입된 냉매 흐름과 열교환 된 후에, 105.3℃, 20.7 kgf/cm2g(21.3 bar), 기체 부피 분율이 0.0인 상태로 상기 제 3 열교환기에서 유출되었으며, 컨트롤 밸브로 유입되었다. 상기 컨트롤 밸브로 유입된 냉매 흐름을 70.0℃, 5.2 kgf/cm2g(6.1 bar), 기체 부피 분율이 0.0인 상태로 상기 컨트롤 밸브에서 유출시킨 후 제 1 열교환기로 유입시켰다.
이 경우, 열 회수 장치의 성능 계수를 하기 표 3에 나타내었다.
실시예 1 실시예 2 실시예 3
TF1(℃) TR1(℃) 110.0 90.0 110.0 90.0 110.0 90.0
TF1 - TR1(℃) 20.0 20.0 20.0
PC1(bar) PH1(bar) 21.3 10.1 21.3 10.1 21.3 10.1
PC1/PH1 2.1 2.1 2.1
TR3Hin(℃) TR3Cout(℃) n/a n/a 125.0 115.0 125.0 115.0
TR3Hin - TR3Cout(℃) n/a 10.0 10.0
Q(W) 2,009,300.0 2,727,930.0 2,817,820.0
Total W(W) 532,327.0 592,661.0 617,781.0
COP 3.77 4.60 4.56
n/a: not available
실시예 4 실시예 5
TF1(℃) TR1(℃) 110.0 85.0 110.0 85.0
TF1 - TR1(℃) 25.0 25.0
PC1(bar) PH1(bar) 21.3 8.92 21.3 8.92
PC1/PH1 2.4 2.4
TR3Hin(℃) TR3Cout(℃) 125.0 115.0 125.0 115.0
TR3Hin - TR3Cout(℃) 10.0 10.0
Q(W) 2,541,894.8 2,290,520.0
Total W(W) 535,821.0 484,272.0
COP 4.74 4.73
비교예 1 비교예 2
TF1(℃) TR1(℃) 110.0 70.0 110.0 70.0
TF1 - TR1(℃) 40.0 40.0
PC1(bar) PH1(bar) 21.3 6.1 21.3 6.1
PC1/PH1 3.5 3.5
TR3Hin(℃) TR3Cout(℃) n/a n/a 125.0 115.0
TR3Hin - TR3Cout(℃) n/a 10.0
Q(W) 1,807,740.0 2,913,630.0
Total W(W) 629,387.0 735,139.0
COP 2.87 3.96
10: 열 회수 장치
100: 제 1 열교환 장치
101: 제 1-1 열교환기
102: 제 1-2 열교환기
103: 제 1-3 열교환기
104: 제 1-4 열교환기
200: 압축 장치
201: 제 1 압축기
202: 제 2 압축기
203: 제 3 압축기
204: 제 4 압축기
300: 제 2 열교환 장치
400: 적어도 2 이상의 압력 강하 장치
401: 제 1 압력 강하 장치
402: 제 2 압력 강하 장치
403: 제 3 압력 강하 장치
404: 제 4 압력 강하 장치
500: 저장 탱크
600: 유체 혼합기
700: 유체 분배기
FD: 적어도 2 이상의 냉매 흐름
FD1: 제 1 냉매 흐름
FD2: 제 2 냉매 흐름
FD3: 제 3 냉매 흐름
FD4: 제 4 냉매 흐름FM: 혼합된 냉매 흐름
W1: 제 1 유체 흐름
W2: 제 2 유체 흐름

Claims (29)

  1. 냉매가 흐르는 배관을 통하여 유체 연결된 제 1 열교환 장치, 압축 장치, 제 2 열교환 장치, 적어도 2 이상의 압력 강하 장치, 유체 혼합기, 및 유체 분배기를 포함하고,
    제 1 냉매 흐름 및 제 2 냉매 흐름을 포함하는 적어도 2 이상의 냉매 흐름이 상기 제 1 열교환 장치로 유입되며,
    상기 제 1 열교환 장치로 유입된 상기 제 1 냉매 흐름은 상기 제 1 열교환 장치로 유입된 제 1 유체 흐름과 열교환되고, 상기 제 1 냉매 흐름과 열교환된 상기 제 1 유체 흐름은 상기 제 2 냉매 흐름과 열교환되며,
    상기 제 1 열교환 장치에서 유출된 제 1 및 제 2 냉매 흐름을 포함하는 적어도 2 이상의 냉매 흐름은 상기 압축 장치로 유입되고,
    상기 압축 장치에서 유출된 제 1 및 제 2 냉매 흐름을 포함하는 적어도 2 이상의 냉매 흐름은 상기 유체 혼합기로 유입되어 혼합된 후에 상기 제 2 열교환 장치로 유입되며,
    상기 제 2 열교환 장치로 유입된 혼합된 냉매 흐름은 상기 제 2 열교환 장치로 유입되는 제 2 유체 흐름과 열교환되고,
    상기 제 2 열교환 장치에서 유출된 혼합된 냉매 흐름은 상기 유체 분배기로 유입되고, 상기 유체 분배기로 유입되 냉매 흐름은 상기 제 1 및 제 2 냉매 흐름을 포함하는 적어도 2 이상의 냉매 흐름으로 분리된 후에 상기 적어도 2 이상의 압력 강하 장치로 각각 유입되며,
    상기 적어도 2 이상의 압력 강하 장치에서 각각 유출된 제 1 냉매 흐름 및 제 2 냉매 흐름을 포함하는 적어도 2 이상의 냉매 흐름은 상기 제 1 열교환 장치로 유입되는 열 회수 장치.
  2. 제 1 항에 있어서, 제 1 열교환 장치에서 유출되는 제 1 냉매 흐름의 온도와 상기 제 1 열교환 장치로 유입되는 제 1 유체 흐름의 온도가 하기 일반식 1을 만족하는 열 회수 장치:
    [일반식 1]
    1℃ ≤ TF1 - TR1 ≤ 35℃
    상기 일반식 1에서, TF1는 제 1 열교환 장치로 유입되는 제 1 유체 흐름의 온도를 나타내고, TR1은 제 1 열교환 장치에서 유출되는 제 1 냉매 흐름의 온도를 나타낸다.
  3. 제 1 항에 있어서, 제 1 열교환 장치에서 유출되어 압축 장치로 유입되는 제 1 냉매 흐름의 압력과 상기 압축 장치에서 유출되는 제 1 냉매 흐름의 압력의 비가 하기 일반식 2를 만족하는 열 회수 장치:
    [일반식 2]
    2 ≤ PC1/PH1 ≤ 6
    상기 일반식 2에서, PC1는 압축 장치에서 유출되는 제 1 냉매 흐름의 압력(bar)을 나타내고, PH1은 제 1 열교환 장치에서 유출되어 압축 장치로 유입되는 제 1 냉매 흐름의 압력(bar)을 나타낸다.
  4. 삭제
  5. 삭제
  6. 제 1 항에 있어서, 제 1 열교환 장치는 적어도 2 이상의 열교환기를 포함하고, 압축 장치는 적어도 2 이상의 압축기를 포함하는 열 회수 장치.
  7. 제 6 항에 있어서, 제 1 열교환 장치는 제 1-1 열교환기 및 제 1-2 열교환기를 포함하고, 압축 장치는 제 1 압축기 및 제 2 압축기를 포함하며, 압력 강하 장치는 제 1 압력 강하 장치 및 제 2 압력 강하 장치를 포함하고,
    제 1 유체 흐름은 상기 제 1-1 열교환기로 유입되며, 상기 제 1-1 열교환기에서 유출된 제 1 유체 흐름은 상기 제 1-2 열교환기로 유입되고,
    제 1 냉매 흐름이 상기 제 1-1 열교환기로 유입되며, 제 2 냉매 흐름이 상기 제 1-2 열교환기로 유입되고,
    상기 제 1-1 열교환기로 유입된 제 1 냉매 흐름은 상기 제 1-1 열교환기로 유입된 제 1 유체 흐름과 열교환되며, 상기 제 1-2 열교환기로 유입된 제 2 냉매 흐름은 상기 제 1-1 열교환기에서 유출되어 상기 제 1-2 열교환기로 유입된 제 1 유체 흐름과 열교환되고,
    상기 제 1-1 열교환기에서 유출된 제 1 냉매 흐름은 상기 제 1 압축기로 유입되며, 상기 제 2 열교환기에서 유출된 제 2 냉매 흐름은 상기 제 2 압축기로 유입되고,
    상기 제 1 압축기에서 유출된 제 1 냉매 흐름 및 상기 제 2 압축기에서 유출된 제 2 냉매 흐름은 상기 유체 혼합기로 유입되어 혼합된 후에 상기 제 2 열교환 장치로 유입되며,
    상기 제 2 열교환 장치로 유입된 혼합된 냉매 흐름은 상기 제 2 열교환 장치로 유입되는 제 2 유체 흐름과 열교환되고, 상기 제 2 열교환 장치에서 유출된 혼합된 냉매 흐름은 상기 유체 분배기로 유입되고, 상기 유체 분배기로 유입된 냉매 흐름은 상기 제 1 및 제 2 냉매 흐름으로 분리되고, 상기 분리된 제 1 냉매 흐름은 상기 제 1 압력 강하 장치로 유입되며, 상기 분리된 제 2 냉매 흐름은 상기 제 2 압력 강하 장치로 유입되고,
    상기 제 1 압력 강하 장치에서 유출된 제 1 냉매 흐름은 상기 제 1-1 열교환기로 유입되며, 상기 제 2 압력 강하 장치에서 유출된 제 2 냉매 흐름은 상기 제 1-2 열교환기로 유입되는 열 회수 장치.
  8. 제 6 항에 있어서, 제 1 열교환 장치는 제 1-1 열교환기, 제 1-2 열교환기 및 제 1-3 열교환기를 포함하고, 압축 장치는 제 1 압축기, 제 2 압축기 및 제 3 압축기를 포함하며, 상기 압력 강하 장치는 제 1 압력 강하 장치, 제 2 압력 강하 장치 및 제 3 압력 강하 장치를 포함하고,
    제 1 유체 흐름은 상기 제 1-1 열교환기로 유입되며, 상기 제 1-1 열교환기에서 유출된 제 1 유체 흐름은 상기 제 1-2 열교환기로 유입되고, 상기 제 1-2 열교환기에서 유출된 제 1 유체 흐름은 상기 제 1-3 열교환기로 유입되며,
    제 1 냉매 흐름이 상기 제 1-1 열교환기로 유입되며, 제 2 냉매 흐름이 상기 제 1-2 열교환기로 유입되고, 제 3 냉매 흐름이 상기 제 1-3 열교환기로 유입되며,
    상기 제 1-1 열교환기로 유입된 제 1 냉매 흐름은 상기 제 1-1 열교환기로 유입된 제 1 유체 흐름과 열교환되고, 상기 제 1-2 열교환기로 유입된 제 2 냉매 흐름은 상기 제 1-1 열교환기에서 유출되어 상기 제 1-2 열교환기로 유입된 제 1 유체 흐름과 열교환되며, 상기 제 1-3 열교환기로 유입된 제 3 냉매 흐름은 상기 제 1-2 열교환기에서 유출되어 상기 제 1-3 열교환기로 유입된 제 1 유체 흐름과 열교환되고,
    상기 제 1-1 열교환기에서 유출된 제 1 냉매 흐름은 상기 제 1 압축기로 유입되며, 상기 제 1-2 열교환기에서 유출된 제 2 냉매 흐름은 상기 제 2 압축기로 유입되고, 상기 제 1-3 열교환기에서 유출된 제 3 냉매 흐름은 상기 제 3 압축기로 유입되며,
    상기 제 1 압축기에서 유출된 제 1 냉매 흐름, 상기 제 2 압축기에서 유출된 제 2 냉매 흐름 및 상기 제 3 압축기에서 유출된 제 3 냉매 흐름은 상기 유체 혼합기로 유입되어 혼합된 후에 상기 제 2 열교환 장치로 유입되고,
    상기 제 2 열교환 장치로 유입된 혼합된 냉매 흐름은 상기 제 2 열교환 장치로 유입되는 제 2 유체 흐름과 열교환되며, 상기 제 2 열교환 장치에서 유출된 혼합된 냉매 흐름은 상기 유체 분배기로 유입되고, 상기 유체 분배기로 유입된 냉매 흐름은 상기 제 1, 제 2 및 제 3 냉매 흐름으로 분리되고, 상기 분리된 제 1 냉매 흐름은 상기 제 1 압력 강하 장치로 유입되고, 상기 분리된 제 2 냉매 흐름은 상기 제 2 압력 강하 장치로 유입되며, 상기 분리된 제 3 냉매 흐름은 상기 제 3 압력 강하 장치로 유입되고,
    상기 제 1 압력 강하 장치에서 유출된 제 1 냉매 흐름은 상기 제 1-1 열교환기로 유입되며, 상기 제 2 압력 강하 장치에서 유출된 제 2 냉매 흐름은 상기 제 1-2 열교환기로 유입되고, 상기 제 3 압력 강하 장치에서 유출된 제 3 냉매 흐름은 상기 제 1-3 열교환기로 유입되는 열 회수 장치.
  9. 제 6 항에 있어서, 제 1 열교환 장치는 제 1-1 열교환기, 제 1-2 열교환기, 제 1-3 열교환기 및 제 1-4 열교환기를 포함하고, 압축 장치는 제 1 압축기, 제 2 압축기, 제 3 압축기 및 제 4 압축기를 포함하며, 상기 압력 강하 장치는 제 1 압력 강하 장치, 제 2 압력 강하 장치, 제 3 압력 강하 장치 및 제 4 압력 강하 장치를 포함하고,
    제 1 유체 흐름은 상기 제 1-1 열교환기로 유입되며, 상기 제 1-1 열교환기에서 유출된 제 1 유체 흐름은 상기 제 1-2 열교환기로 유입되고, 상기 제 1-2 열교환기에서 유출된 제 1 유체 흐름은 상기 제 1-3 열교환기로 유입되며, 상기 제 1-3 열교환기에서 유출된 제 1 유체 흐름은 상기 제 1-4 열교환기로 유입되고,
    제 1 냉매 흐름이 상기 제 1-1 열교환기로 유입되며, 제 2 냉매 흐름이 상기 제 1-2 열교환기로 유입되고, 제 3 냉매 흐름이 상기 제 1-3 열교환기로 유입되고, 제 4 냉매 흐름이 상기 제 1-4 열교환기로 유입되며,
    상기 제 1-1 열교환기로 유입된 제 1 냉매 흐름은 상기 제 1-1 열교환기로 유입된 제 1 유체 흐름과 열교환되고, 상기 제 1-2 열교환기로 유입된 제 2 냉매 흐름은 상기 제 1-1 열교환기에서 유출되어 상기 제 1-2 열교환기로 유입된 제 1 유체 흐름과 열교환되며, 상기 제 1-3 열교환기로 유입된 제 3 냉매 흐름은 상기 제 1-2 열교환기에서 유출되어 상기 제 1-3 열교환기로 유입된 제 1 유체 흐름과 열교환되고, 상기 제 1-4 열교환기로 유입된 제 4 냉매 흐름은 상기 제 1-3 열교환기에서 유출되어 상기 제 1-4 열교환기로 유입된 제 1 유체 흐름과 열교환되며,
    상기 제 1-1 열교환기에서 유출된 제 1 냉매 흐름은 상기 제 1 압축기로 유입되고, 상기 제 1-2 열교환기에서 유출된 제 2 냉매 흐름은 상기 제 2 압축기로 유입되며, 상기 제 1-3 열교환기에서 유출된 제 3 냉매 흐름은 상기 제 3 압축기로 유입되고, 상기 제 1-4 열교환기에서 유출된 제 4 냉매 흐름은 상기 제 4 압축기로 유입되며,
    상기 제 1 압축기에서 유출된 제 1 냉매 흐름, 상기 제 2 압축기에서 유출된 제 2 냉매 흐름, 상기 제 3 압축기에서 유출된 제 3 냉매 흐름 및 상기 제 4 압축기에서 유출된 제 4 냉매 흐름은 상기 유체 혼합기로 유입되어 혼합된 후에 상기 제 2 열교환 장치로 유입되고,
    상기 제 2 열교환 장치로 유입된 혼합된 냉매 흐름은 상기 제 2 열교환 장치로 유입되는 제 2 유체 흐름과 열교환되며, 상기 제 2 열교환 장치에서 유출된 혼합된 냉매 흐름은 상기 유체 분배기로 유입되고, 상기 유체 분배기로 유입된 혼합된 냉매 흐름은 상기 제 1, 제 2, 제 3, 및 제 4 냉매 흐름으로 분리되고, 상기 분리된 제 1 냉매 흐름은 상기 제 1 압력 강하 장치로 유입되며, 상기 분리된 제 2 냉매 흐름은 상기 제 2 압력 강하 장치로 유입되고, 상기 분리된 제 3 냉매 흐름은 상기 제 3 압력 강하 장치로 유입되며, 상기 분리된 제 4 냉매 흐름은 상기 제 4 압력 강하 장치로 유입되고,
    상기 제 1 압력 강하 장치에서 유출된 제 1 냉매 흐름은 상기 제 1-1 열교환기로 유입되며, 상기 제 2 압력 강하 장치에서 유출된 제 2 냉매 흐름은 상기 제 1-2 열교환기로 유입되고, 상기 제 3 압력 강하 장치에서 유출된 제 3 냉매 흐름은 상기 제 1-3 열교환기로 유입되며, 상기 제 4 압력 강하 장치에서 유출된 제 4 냉매 흐름은 상기 제 1-4 열교환기로 유입되는 열 회수 장치.
  10. 제 1 항에 있어서, 냉매는, 온도-엔트로피 선도의 포화증기곡선의 접선의 기울기가 양의 기울기를 가지는 냉매인 열 회수 장치.
  11. 제 10 항에 있어서, 온도-엔트로피 선도의 포화증기곡선의 접선의 기울기는 50℃ 내지 130℃에서 1 내지 3인 열 회수 장치.
  12. 제 10 항에 있어서, 냉매는, R245fa, R1234ze 및 R1234yf로 이루어진 군으로부터 선택된 1종 이상인 열 회수 장치.
  13. 제 10 항에 있어서, 제 3 열교환 장치를 추가로 포함하고,
    제 1 열교환 장치에서 유출된 제 1 및 제 2 냉매 흐름을 포함하는 적어도 2 이상의 냉매 흐름은 상기 제 3 열교환 장치로 유입된 후에 압축 장치로 유입되며,
    제 2 열교환 장치에서 유출된 제 1 및 제 2 냉매 흐름을 포함하는 적어도 2 이상의 냉매 흐름은 상기 제 3 열교환 장치로 유입된 후에 압력 강하 장치로 유입되고,
    상기 제 1 열교환 장치에서 유출된 적어도 2 이상의 냉매 흐름과 상기 제 2 열교환 장치에서 유출된 적어도 2 이상의 냉매 흐름은 상기 제 3 열교환 장치에서 열교환되는 열 회수 장치.
  14. 제 13 항에 있어서, 제 1 열교환 장치에서 유출된 제 1 냉매 흐름과 제 2 열교환 장치에서 유출된 제 1 냉매 흐름은 제 3 열교환 장치에서 열교환되고, 상기 제 1 열교환 장치에서 유출된 제 2 냉매 흐름과 상기 제 2 열교환 장치에서 유출된 제 2 냉매 흐름은 제 3 열교환 장치에서 열교환되는 열 회수 장치.
  15. 제 13 항에 있어서, 유체 혼합기 및 유체 분배기를 추가로 포함하고,
    압축 장치에서 유출된 제 1 및 제 2 냉매 흐름을 포함하는 적어도 2 이상의 냉매 흐름은 상기 유체 혼합기로 유입되어 혼합된 후에 상기 제 2 열교환 장치로 유입되며,
    상기 제 2 열교환 장치로 유입된 혼합된 냉매 흐름은 상기 제 2 열교환 장치로 유입되는 제 2 유체 흐름과 열교환되고,
    상기 제 2 열교환 장치에서 유출된 혼합된 냉매 흐름은 상기 제 3 열교환 장치로 유입된 후에 상기 유체 분배기로 유입되고,
    상기 유체 분배기로 유입된 냉매 흐름은 제 1 및 제 2 냉매 흐름을 포함하는 적어도 2 이상의 냉매 흐름으로 분리된 후에 적어도 2 이상의 압력 강하 장치로 각각 유입되며,
    상기 제 1 열교환 장치에서 유출된 제 1 냉매 흐름과 상기 제 2 열교환 장치에서 유출된 혼합된 냉매 흐름은 상기 제 3 열교환 장치에서 열교환되며,
    상기 제 1 열교환 장치에서 유출된 제 2 냉매 흐름과 상기 제 1 냉매 흐름과 열교환된 상기 혼합된 냉매 흐름은 상기 제 3 열교환 장치에서 열교환되는 열 회수 장치.
  16. 제 15 항에 있어서, 제 3 열교환 장치에서 유출되어 압축 장치로 유입되는 제 1 냉매 흐름의 온도와 제 2 열교환 장치에서 유출되어 상기 제 3 열교환 장치로 유입되는 혼합된 냉매 흐름의 온도가 하기 일반식 3을 만족하는 열 회수 장치:
    [일반식 3]
    1℃ ≤ TR3Hin - TR3Cout ≤ 30℃
    상기 일반식 3에서, TR3Cout는 제 3 열교환 장치에서 유출되어 압축 장치로 유입되는 제 1 냉매 흐름의 온도를 나타내고, TR3Hin는 제 2 열교환 장치에서 유출되어 상기 제 3 열교환 장치로 유입되는 혼합된 냉매 흐름의 온도를 나타낸다.
  17. 제 15 항에 있어서, 제 1 열교환 장치 및 제 3 열교환 장치는 적어도 2 이상의 열교환기를 포함하고, 압축 장치는 적어도 2 이상의 압축기를 포함하는 열 회수 장치.
  18. 제 17 항에 있어서, 제 1 열교환 장치는 제 1-1 열교환기 및 제 1-2 열교환기를 포함하고, 제 3 열교환 장치는 제 3-1 열교환기 및 제 3-2 열교환기를 포함하며, 압축 장치는 제 1 압축기 및 제 2 압축기를 포함하고, 압력 강하 장치는 제 1 압력 강하 장치 및 제 2 압력 강하 장치를 포함하며,
    제 1 유체 흐름은 상기 제 1-1 열교환기로 유입되며, 상기 제 1-1 열교환기에서 유출된 제 1 유체 흐름은 상기 제 1-2 열교환기로 유입되고, 제 1 냉매 흐름이 상기 제 1-1 열교환기로 유입되고, 제 2 냉매 흐름이 상기 제 1-2 열교환기로 유입되며,
    상기 제 1-1 열교환기로 유입된 제 1 냉매 흐름은 상기 제 1-1 열교환기로 유입된 제 1 유체 흐름과 열교환되고, 상기 제 1-2 열교환기로 유입된 제 2 냉매 흐름은 상기 제 1-1 열교환기에서 유출되어 상기 제 1-2 열교환기로 유입된 제 1 유체 흐름과 열교환되며,
    상기 제 1-1 열교환기에서 유출된 제 1 냉매 흐름은 상기 제 3-1 열교환기로 유입된 후에 상기 제 1 압축기로 유입되고, 상기 제 1-2 열교환기에서 유출된 제 2 냉매 흐름은 상기 제 3-2 열교환기로 유입된 후에 상기 제 2 압축기로 유입되며,
    상기 제 1 압축기에서 유출된 제 1 냉매 흐름 및 상기 제 2 압축기에서 유출된 제 2 냉매 흐름은 유체 혼합기로 유입되어 혼합된 후에 상기 제 2 열교환 장치로 유입되고,
    상기 제 2 열교환 장치로 유입된 혼합된 냉매 흐름은 상기 제 2 열교환 장치로 유입되는 제 2 유체 흐름과 열교환되며, 상기 제 2 열교환 장치에서 유출된 혼합된 냉매 흐름은 상기 제 3-1 열교환기로 유입되고,
    상기 제 3-1 열교환기에서 유출된 혼합된 냉매 흐름은 상기 제 3-2 열교환기로 유입되고, 상기 제 3-2 열교환기에서 유출된 혼합된 냉매 흐름은 유체 분배기로 유입되며,
    상기 유체 분배기로 유입된 혼합된 냉매 흐름은 상기 유체 분배기에서 상기 제 1 냉매 흐름 및 제 2 냉매 흐름으로 분리되고,
    상기 유체 분배기에서 분리된 제 1 냉매 흐름은 상기 제 1 압력 강하 장치로 유입되고, 상기 유체 분배기에서 분리된 제 2 냉매 흐름은 상기 제 2 압력 강하 장치로 유입되며,
    상기 제 1 압력 강하 장치에서 유출된 제 1 냉매 흐름은 상기 제 1-1 열교환기로 유입되고, 상기 제 2 압력 강하 장치에서 유출된 제 2 냉매 흐름은 상기 제 1-2 열교환기로 유입되며,
    상기 제 1-1 열교환기에서 유출된 제 1 냉매 흐름과 상기 제 2 열교환 장치에서 유출된 혼합된 냉매 흐름은 상기 제 3-1 열교환기에서 열교환되고, 상기 제 1-2 열교환기에서 유출된 제 2 냉매 흐름과 상기 제 3-1 열교환기에서 유출된 혼합된 냉매 흐름은 상기 제 3-2 열교환기에서 열교환되는 열 회수 장치.
  19. 제 17 항에 있어서, 제 1 열교환 장치는 제 1-1 열교환기, 제 1-2 열교환기 및 제 1-3 열교환기를 포함하고, 제 3 열교환 장치는 제 3-1 열교환기, 제 3-2 열교환기 및 제 3-3 열교환기를 포함하며, 압축 장치는 제 1 압축기, 제 2 압축기 및 제 3 압축기를 포함하고, 압력 강하 장치는 제 1 압력 강하 장치, 제 2 압력 강하 장치 및 제 3 압력 강하 장치를 포함하며,
    제 1 유체 흐름은 상기 제 1-1 열교환기로 유입되며, 상기 제 1-1 열교환기에서 유출된 제 1 유체 흐름은 상기 제 1-2 열교환기로 유입되고, 상기 제 1-2 열교환기에서 유출된 제 1 유체 흐름은 상기 제 1-3 열교환기로 유입되며,
    제 1 냉매 흐름이 상기 제 1-1 열교환기로 유입되고, 제 2 냉매 흐름이 상기 제 1-2 열교환기로 유입되며, 제 3 냉매 흐름이 상기 제 1-3 열교환기로 유입되고,
    상기 제 1-1 열교환기로 유입된 제 1 냉매 흐름은 상기 제 1-1 열교환기로 유입된 제 1 유체 흐름과 열교환되고, 상기 제 1-2 열교환기로 유입된 제 2 냉매 흐름은 상기 제 1-1 열교환기에서 유출되어 상기 제 1-2 열교환기로 유입된 제 1 유체 흐름과 열교환되며, 상기 제 1-3 열교환기로 유입된 제 3 냉매 흐름은 상기 제 1-2 열교환기에서 유출되어 상기 제 1-3 열교환기로 유입된 제 1 유체 흐름과 열교환되고,
    상기 제 1-1 열교환기에서 유출된 제 1 냉매 흐름은 상기 제 3-1 열교환기로 유입된 후에 상기 제 1 압축기로 유입되고, 상기 제 1-2 열교환기에서 유출된 제 2 냉매 흐름은 상기 제 3-2 열교환기로 유입된 후에 상기 제 2 압축기로 유입되며, 상기 제 1-3 열교환기에서 유출된 제 3 냉매 흐름은 상기 제 3-3 열교환기로 유입된 후에 상기 제 3 압축기로 유입되고,
    상기 제 1 압축기에서 유출된 제 1 냉매 흐름, 상기 제 2 압축기에서 유출된 제 2 냉매 흐름 및 상기 제 3 압축기에서 유출된 제 3 냉매 흐름은 유체 혼합기로 유입되어 합쳐진 후에 상기 제 2 열교환 장치로 유입되고,
    상기 제 2 열교환 장치로 유입된 혼합된 냉매 흐름은 상기 제 2 열교환 장치로 유입되는 제 2 유체 흐름과 열교환되며, 상기 제 2 열교환 장치에서 유출된 혼합된 냉매 흐름은 상기 제 3-1 열교환기로 유입되고,
    상기 제 3-1 열교환기에서 유출된 혼합된 냉매 흐름은 상기 제 3-2 열교환기로 유입되고, 상기 제 3-2 열교환기에서 유출된 혼합된 냉매 흐름은 상기 제 3-3 열교환기로 유입되며, 상기 제 3-3 열교환기에서 유출된 혼합된 냉매 흐름은 유체 분배기로 유입되고,
    상기 유체 분배기로 유입된 혼합된 냉매 흐름은 상기 유체 분배기에서 상기 제 1 냉매 흐름, 제 2 냉매 흐름 및 제 3 냉매 흐름으로 분리되고,
    상기 유체 분배기에서 분리된 제 1 냉매 흐름은 상기 제 1 압력 강하 장치로 유입되고, 상기 유체 분배기에서 분리된 제 2 냉매 흐름은 상기 제 2 압력 강하 장치로 유입되며, 상기 유체 분배기에서 분리된 제 3 냉매 흐름은 상기 제 3 압력 강하 장치로 유입되고,
    상기 제 1 압력 강하 장치에서 유출된 제 1 냉매 흐름은 상기 제 1-1 열교환기로 유입되고, 상기 제 2 압력 강하 장치에서 유출된 제 2 냉매 흐름은 상기 제 1-2 열교환기로 유입되며, 상기 제 3 압력 강하 장치에서 유출된 제 3 냉매 흐름은 상기 제 1-3 열교환기로 유입되고,
    상기 제 1-1 열교환기에서 유출된 제 1 냉매 흐름과 상기 제 2 열교환 장치에서 유출된 혼합된 냉매 흐름은 상기 제 3-1 열교환기에서 열교환되고, 상기 제 1-2 열교환기에서 유출된 제 2 냉매 흐름과 상기 제 3-1 열교환기에서 유출된 혼합된 냉매 흐름은 상기 제 3-2 열교환기에서 열교환되며, 상기 제 1-3 열교환기에서 유출된 제 3 냉매 흐름과 상기 제 3-2 열교환 장치에서 유출된 혼합된 냉매 흐름은 상기 제 3-3 열교환기에서 열교환되는 열 회수 장치.
  20. 제 17 항에 있어서, 제 1 열교환 장치는 제 1-1 열교환기, 제 1-2 열교환기, 제 1-3 열교환기 및 제 1-4 열교환기를 포함하고, 제 3 열교환 장치는 제 3-1 열교환기, 제 3-2 열교환기, 제 3-3 열교환기 및 제 3-4 열교환기를 포함하며, 압축 장치는 제 1 압축기, 제 2 압축기, 제 3 압축기 및 제 4 압축기를 포함하고, 압력 강하 장치는 제 1 압력 강하 장치, 제 2 압력 강하 장치, 제 3 압력 강하 장치 및 제 4 압력 강하 장치를 포함하며,
    제 1 유체 흐름은 상기 제 1-1 열교환기로 유입되며, 상기 제 1-1 열교환기에서 유출된 제 1 유체 흐름은 상기 제 1-2 열교환기로 유입되고, 상기 제 1-2 열교환기에서 유출된 제 1 유체 흐름은 상기 제 1-3 열교환기로 유입되며, 상기 제 1-3 열교환기에서 유출된 제 1 유체 흐름은 상기 제 1-4 열교환기로 유입되고,
    제 1 냉매 흐름이 상기 제 1-1 열교환기로 유입되고, 제 2 냉매 흐름이 상기 제 1-2 열교환기로 유입되며, 제 3 냉매 흐름이 상기 제 1-3 열교환기로 유입되고, 제 4 냉매 흐름이 상기 제 1-4 열교환기로 유입되며,
    상기 제 1-1 열교환기로 유입된 제 1 냉매 흐름은 상기 제 1-1 열교환기로 유입된 제 1 유체 흐름과 열교환되고, 상기 제 1-2 열교환기로 유입된 제 2 냉매 흐름은 상기 제 1-1 열교환기에서 유출되어 상기 제 1-2 열교환기로 유입된 제 1 유체 흐름과 열교환되며, 상기 제 1-3 열교환기로 유입된 제 3 냉매 흐름은 상기 제 1-2 열교환기에서 유출되어 상기 제 1-3 열교환기로 유입된 제 1 유체 흐름과 열교환되고, 상기 제 1-4 열교환기로 유입된 제 4 냉매 흐름은 상기 제 1-3 열교환기에서 유출되어 상기 제 1-4 열교환기로 유입된 제 1 유체 흐름과 열교환되며,
    상기 제 1-1 열교환기에서 유출된 제 1 냉매 흐름은 상기 제 3-1 열교환기로 유입된 후에 상기 제 1 압축기로 유입되고, 상기 제 1-2 열교환기에서 유출된 제 2 냉매 흐름은 상기 제 3-2 열교환기로 유입된 후에 상기 제 2 압축기로 유입되며, 상기 제 1-3 열교환기에서 유출된 제 3 냉매 흐름은 상기 제 3-3 열교환기로 유입된 후에 상기 제 3 압축기로 유입되고, 상기 제 1-4 열교환기에서 유출된 제 4 냉매 흐름은 상기 제 3-4 열교환기로 유입된 후에 상기 제 4 압축기로 유입되며,
    상기 제 1 압축기에서 유출된 제 1 냉매 흐름, 상기 제 2 압축기에서 유출된 제 2 냉매 흐름, 상기 제 3 압축기에서 유출된 제 3 냉매 흐름 및 상기 제 4 압축기에서 유출된 제 4 냉매 흐름은 유체 혼합기로 유입되어 혼합된 후에 상기 제 2 열교환 장치로 유입되고,
    상기 제 2 열교환 장치로 유입된 혼합된 냉매 흐름은 상기 제 2 열교환 장치로 유입되는 제 2 유체 흐름과 열교환되며, 상기 제 2 열교환 장치에서 유출된 혼합된 냉매 흐름은 상기 제 3-1 열교환기로 유입되고,
    상기 제 3-1 열교환기에서 유출된 혼합된 냉매 흐름은 상기 제 3-2 열교환기로 유입되고, 상기 제 3-2 열교환기에서 유출된 혼합된 냉매 흐름은 상기 제 3-3 열교환기로 유입되며, 상기 제 3-3 열교환기에서 유출된 혼합된 냉매 흐름은 상기 제 3-4 열교환기로 유입되고, 상기 제 3-4 열교환기에서 유출된 혼합된 냉매 흐름은 유체 분배기로 유입되고,
    상기 유체 분배기로 유입된 혼합된 냉매 흐름은 상기 유체 분배기에서 상기 제 1 냉매 흐름, 제 2 냉매 흐름, 제 3 냉매 흐름 및 제 4 냉매 흐름으로 분리되고,
    상기 유체 분배기에서 분리된 제 1 냉매 흐름은 상기 제 1 압력 강하 장치로 유입되고, 상기 유체 분배기에서 분리된 제 2 냉매 흐름은 상기 제 2 압력 강하 장치로 유입되며, 상기 유체 분배기에서 분리된 제 3 냉매 흐름은 상기 제 3 압력 강하 장치로 유입되고, 상기 유체 분배기에서 분리된 제 4 냉매 흐름은 상기 제 4 압력 강하 장치로 유입되며,
    상기 제 1 압력 강하 장치에서 유출된 제 1 냉매 흐름은 상기 제 1-1 열교환기로 유입되고, 상기 제 2 압력 강하 장치에서 유출된 제 2 냉매 흐름은 상기 제 1-2 열교환기로 유입되며, 상기 제 3 압력 강하 장치에서 유출된 제 3 냉매 흐름은 상기 제 1-3 열교환기로 유입되고, 상기 제 4 압력 강하 장치에서 유출된 제 4 냉매 흐름은 상기 제 1-4 열교환기로 유입되며,
    상기 제 1-1 열교환기에서 유출된 제 1 냉매 흐름과 상기 제 1-2 열교환 장치에서 유출된 혼합된 냉매 흐름은 상기 제 3-1 열교환기에서 열교환되고, 상기 제 1-2 열교환기에서 유출된 제 2 냉매 흐름과 상기 제 3-1 열교환기에서 유출된 혼합된 냉매 흐름은 상기 제 3-2 열교환기에서 열교환되며, 상기 제 1-3 열교환기에서 유출된 제 3 냉매 흐름과 상기 제 3-2 열교환기에서 유출된 혼합된 냉매 흐름은 상기 제 3-3 열교환기에서 열교환되고, 상기 제 1-4 열교환기에서 유출된 제 4 냉매 흐름과 상기 제 3-3 열교환기에서 유출된 혼합된 냉매 흐름은 상기 제 3-4 열교환기에서 열교환되는 열 회수 장치.
  21. 제 1 냉매 흐름 및 제 2 냉매 흐름을 포함하는 적어도 2 이상의 냉매 흐름을 제 1 열교환 장치로 유입시키고, 상기 제 1 열교환 장치에서 유출되는 적어도 2 이상의 냉매 흐름을 압축 장치로 유입시키며, 상기 압축 장치에서 유출되는 제 1 및 제 2 냉매 흐름을 포함하는 적어도 2 이상의 냉매 흐름을 혼합한 후에 제 2 열교환 장치로 유입시키고, 상기 제 2 열교환 장치에서 유출되는 혼합된 냉매 흐름을 압력 강하 장치로 유입시키며, 상기 압력 강하 장치에서 유출되는 냉매 흐름을 상기 제 1 냉매 흐름 및 제 2 냉매 흐름을 포함하는 적어도 2 이상의 냉매 흐름으로 분리하고, 상기 분리된 제 1 냉매 흐름 및 제 2 냉매 흐름을 포함하는 적어도 2 이상의 냉매 흐름을 상기 제 1 열교환 장치로 유입시키는 것을 포함하는 냉매 순환 단계;
    상기 제 1 열교환 장치로 유입되는 제 1 냉매 흐름을 상기 제 1 열교환 장치로 유입되는 제 1 유체 흐름과 열교환시키는 것을 포함하는 제 1 열교환 단계;
    상기 제 1 냉매 흐름과 열교환된 상기 제 1 유체 흐름을 상기 제 1 열교환 장치로 유입되는 제 2 냉매 흐름과 열교환시키는 것을 포함하는 제 2 열교환 단계; 및
    상기 제 2 열교환 장치로 유입된 혼합된 냉매 흐름을 상기 제 2 열교환 장치로 유입되는 제 2 유체 흐름과 열교환시키는 제 3 열교환 단계를 포함하는 열 회수 방법.
  22. 제 21 항에 있어서, 제 1 열교환 장치에서 유출되는 제 1 냉매 흐름의 온도와 상기 제 1 열교환 장치로 유입되는 제 1 유체 흐름의 온도가 하기 일반식 1을 만족하는 열 회수 방법:
    [일반식 1]
    1℃ ≤ TF1 - TR1 ≤ 35℃
    상기 일반식 1에서, TF1는 제 1 열교환 장치로 유입되는 제 1 유체 흐름의 온도를 나타내고, TR1은 제 1 열교환 장치에서 유출되는 제 1 냉매 흐름의 온도를 나타낸다.
  23. 제 21 항에 있어서, 제 1 열교환 장치에서 유출되어 압축 장치로 유입되는 제 1 냉매 흐름의 압력과 상기 압축 장치에서 유출되는 제 1 냉매 흐름의 압력의 비가 하기 일반식 2를 만족하는 열 회수 방법:
    [일반식 2]
    2 ≤ PC1/PH1 ≤ 6
    상기 일반식 2에서, PC1는 압축 장치에서 유출되는 제 1 냉매 흐름의 압력(bar)을 나타내고, PH1은 제 1 열교환 장치에서 유출되어 압축 장치로 유입되는 냉매 흐름의 압력(bar)을 나타낸다.
  24. 제 21 항에 있어서, 냉매는, 온도-엔트로피 선도의 포화증기곡선의 접선의 기울기가 양의 기울기를 가지는 냉매인 열 회수 방법.
  25. 제 24 항에 있어서, 온도-엔트로피 선도의 포화증기곡선의 접선의 기울기는 50℃ 내지 130℃에서 1 내지 3인 열 회수 방법.
  26. 제 24 항에 있어서, 냉매 순환 단계는 제 1 열교환 장치에서 유출되는 적어도 2 이상의 냉매 흐름을 제 3 열교환 장치로 유입시킨 후에 압축 장치로 유입시키며, 제 2 열교환 장치에서 유출되는 혼합된 냉매 흐름을 상기 제 3 열교환 장치로 유입시킨 후에 압력 강하 장치로 유입시키는 것을 추가로 포함하고;
    상기 제 1 열교환 장치에서 유출되는 제 1 냉매 흐름과 상기 제 2 열교환 장치에서 유출되는 혼합된 냉매 흐름을 상기 제 3 열교환 장치에서 열교환시키는 제 4 열교환 단계; 및
    상기 제 1 냉매 흐름과 열교환된 혼합된 냉매 흐름과 상기 제 1 열교환 장치에서 유출된 제 2 냉매 흐름을 상기 제 3 열교환 장치에서 열교환시키는 제 5 열교환 단계를 추가로 포함하는 열 회수 방법.
  27. 제 26 항에 있어서, 제 3 열교환 장치에서 유출되어 압축 장치로 유입되는 제 1 냉매 흐름의 온도와 제 2 열교환 장치에서 유출되어 상기 제 3 열교환 장치로 유입되는 혼합된 냉매 흐름의 온도가 하기 일반식 3을 만족하는 열 회수 방법:
    [일반식 3]
    1℃ ≤ TR3Hin - TR3Cout ≤ 30℃
    상기 일반식 3에서, TR3Cout는 제 3 열교환 장치에서 유출되어 압축 장치로 유입되는 제 1 냉매 흐름의 온도를 나타내고, TR3Hin는 제 2 열교환 장치에서 유출되어 제 3 열교환 장치로 유입되는 혼합된 냉매 흐름의 온도를 나타낸다.
  28. 제 21 항에 있어서, 제 2 열교환 장치로 유입되는 제 2 유체는 물인 열 회수 방법.
  29. 제 28 항에 있어서, 제 2 열교환 장치로 유입되는 혼합된 냉매 흐름과 열교환된 물을 스팀으로 배출시키는 스팀 생성 단계를 추가로 포함하는 열 회수 방법.
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