JP2012051363A - 連続混練装置及び混練方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】本発明の連続混練装置1は、内部が空洞とされたバレル3と、バレル3に収容されると共に互いに異なる回転方向に回転する一対の混練ロータ2、2とを備え、混練ロータ2に径外側に向かって突出する混練フライト7を軸心回りに少なくとも2条以上有していて、混練ロータ2、2の軸間距離が混練フライト7の回転外径より小さくなるように配備されていて、一対の混練ロータ2、2の軸垂直方向の断面において一対の混練ロータ2、2の回転位相毎で最も狭い混練部8、8間のクリアランスであるロータ間クリアランスCRがロータ間クリアランスCRを通過する材料に伸長流を生起可能な間隔とされている。
【選択図】図1
Description
ところが、近年は新しい複合樹脂材料の開発などにより混練すべき材料の種類が多くなり、連続混練装置に対して混練能力の向上を求めるニーズが高まりつつある。このようなニーズとしては、例えば材料中でのフィラーや添加剤などの均一な分散または拡散、ポリマーアロイの分散構造の向上、反応押出時の反応均質性の向上、反応性の向上、そして混練時におけるフィッシュアイ、ゲルなどの破壊などがあり、こういったニーズに応えるためには可塑化、混合あるいは均質化という能力を更に向上することが求められている。
一方、特許文献2に示すような同方向回転型の2軸混練装置では、混練フライトの頂部とバレル内周面との間に形成されるチップクリアランスだけでなく、混練ロータ間にも材料にせん断変形を加えることができるロータ間のクリアランスが形成される。このロータ間のクリアランスでは、一方の混練ロータの外周面(頂部の壁面)と他方の混練ロータの外周面(頂部の壁面)とが互いに異なる方向に向かって移動しており、材料に強いせん断変形(引き裂き方向の変形)を加えることができる。
ところが、近年開発されつつある凝集力の強いフィラーを混合した複合樹脂材料、難混練ポリマーアロイの混練、またはゲルを確実に分散したり破壊したりすることが必要な材料の混練においては、材料に大きなせん断力を与えるだけでは十分な混練ができないことが明らかになっている。
即ち、本発明の連続混練装置は、内部が空洞とされたバレルと、当該バレルに収容されると共に互いに異なる回転方向に回転する一対の混練ロータとを備え、当該混練ロータに径外側に向かって突出する混練フライトを軸心回りに少なくとも2条以上有する混練部を備えた噛み合い型の連続混練装置であって、前記一対の混練ロータは、互いの軸間距離が混練フライトの回転外径より小さくなるように配備されていて、前記一対の混練ロータの軸垂直断面において当該一対の混練ロータの回転位相毎で最も狭い混練部間のクリアランスであるロータ間クリアランスが、当該ロータ間クリアランスを通過する材料に伸長流を生起可能な間隔とされていることを特徴とするものである。
また、好ましくは、このロータ間クリアランスとしては、次の(1)〜(7)に示す条件を満足するものを採用できる。なお、(1)〜(7)の条件は、(1)の条件よりも(2)の条件、(2)の条件よりも(3)の条件というように括弧内の数字が大きくなるほどより好適な条件となる。
(1)前記混練ロータが1回転するうちのすべての回転域に亘って、前記混練部の外面とバレルの内面との間において当該バレル内面に対する法線方向に形成されるクリアランスのうち最も広い間隔よりも小さい間隔とされているもの
(2)前記混練ロータが1回転するうちのすべての回転域に亘って、前記バレルの内径の0.16倍以下とされているもの
(3)前記混練ロータが1回転するうちの85%以上の回転域に亘って、前記バレルの内径の0.16倍未満とされているもの
(4)前記混練ロータが1回転するうちの59%以上の回転域に亘って、前記バレルの内径の0.1倍以下とされているもの
(5)前記混練ロータが1回転するうちの34%以上の回転域に亘って、前記バレルの内径の0.07倍未満とされているもの
(6)前記混練ロータが1回転するうちのすべての回転域に亘って、前記バレルの内径の0.07倍以下とされているもの
(7)前記混練ロータが1回転するうちのすべての回転域に亘って、前記バレルの内径の0.02倍以上とされているもの
さらに、ロータ間クリアランスとしては、次の(8)に示す条件を満足するものを採用するとよい。
(8)前記混練ロータが1回転するうちの85%以上の回転域に亘って、前記バレルの内径の0.18倍以下とされているもの
なお、上述した(1)〜(8)の条件はロータ間クリアランスに関するものであったが、上述した条件に加えて軸方向の長さに関する条件を満足するのがよい。
すなわち、上述の連続混練装置では、前記軸間距離に対してバレルの内径が1.1倍以上とされているのが好ましく、また前記混練部は、当該混練部の直径をD、軸方向長さをLとしたときに、L/Dが1以上であるのが好ましい。
特に、軸方向の長さに関しては、次の条件(9)を満足するのが好ましい。
(9)前記L/Dが1以上の混練部を少なくとも一つ備え、各混練ロータにおける混練部の軸方向長さの合計をLn、混練ロータの支持軸部を除く軸方向長さをL1としたときに、Ln/L1が0.30以上且つ0.53以下である
一方、本発明の混練方法は、内部が空洞とされたバレルと、当該バレルに収容されると共に互いに異なる回転方向に回転する一対の混練ロータとを備え、当該混練ロータに径外側に向かって突出する混練フライトを軸心回りに少なくとも2条以上有する混練部を備えた噛み合い型の連続混練装置を用いて混練を行う混練方法であって、前記一対の混練ロータを、互いの軸間距離が混練フライトの回転外径より小さくなるように配備しておき、前記一対の混練ロータの軸垂直断面において当該一対の混練ロータの回転位相毎で最も狭い混練部間のクリアランスであるロータ間クリアランスを通過する材料に伸長流を生起して材料の混練を行うことを特徴とするものである。
以下、本発明に係る連続混練装置及び混練方法の実施形態を、図面に基づき詳しく説明する。
図1は、第1実施形態の連続混練装置を示している。第1実施形態の連続混練装置は、互いに異方向に回転する2軸の混練ロータを備えた設備であり、樹脂などの材料の混練を行うものである。この連続混練装置には連続混練機や押出機などがあるが、本実施形態では連続混練装置として連続混練機(以降、単に混練機1という)を挙げる。この混練機1は、内部が空洞に形成されたバレル3と、バレル3の内部を軸心方向に沿って挿通する一対の混練ロータ2、2とを有している。
バレル3は軸方向に沿って長い筒状に形成されており、その内部は軸垂直方向の断面が2つの円弧が連なるように形成されることでめがね形状の空洞となっている。バレル3の軸方向の上流側にはバレル3内に材料を供給するホッパ4が設けられており、またバレル3の軸方向の下流側にはバレル3外へ材料を排出する排出口(図示略)が備えられている。
混練部8は、混練ロータ2の軸方向の中途側に設けられた部分であって、軸方向に螺旋状に捩れた混練フライト7を軸心回りに複数備えている。本実施形態の混練部8は直径をD、軸方向長さをLとしたときに、L/Dが1以上とされていて、軸心回りに混練フライト7が3条備えられている。
ところが、分散相とマトリックス相との粘度差が大きい材料を混練する場合は、チップクリアランスを狭くしすぎると、材料に大きなせん断力を加えても混練が十分に行われないことがある。これは、材料に加えられたせん断力が材料中の分散相をマトリックス中で回転させるのに使われてしまい、分散相を分散させることに有効に働かないためである。また、加えられたせん断力が材料を発熱することに使われてしまい、むしろ材料の熱劣化を引き起こす場合もある。逆にチップクリアランスを広くしすぎても、材料に対して十分なせん断力が付与されず、混練が十分に行われないことがある。従って、チップクリアランスは前記の範囲とするのが望ましい。
次に、この一対の混練部8、8間に形成されるロータ間クリアランスCRについて詳しく説明する。
(1)混練ロータ2が1回転するうちのすべての回転域に亘って、混練部8の外面とバレル3の内面との間においてバレル内面に対する法線方向に形成されるクリアランスのうち最も広い間隔よりも小さい間隔とされたもの。言い換えれば、この条件は、一対の混練ロータ2、2の回転位相が0〜360°のいずれにあっても、一対の混練部8、8間に、バレル3の内面(内周面)に対する法線方向の最大クリアランスよりも小さいロータ間クリアランスCRが形成されていることを意味している。
(2)混練ロータ2が1回転するうちのすべての回転域に亘って、バレル3の内径Dbの0.16倍以下とされているもの。言い換えれば、この条件は、一対の混練ロータ2、2の回転位相が0〜360°のいずれにあっても、一対の混練部8、8間に、バレル3の内径比で0.16倍(0.16×Db)以下のロータ間クリアランスCRが形成されていることを意味している。
(3)混練ロータ2が1回転するうちの85%以上の回転域に亘って、バレル3の内径の0.16倍未満とされているもの。言い換えれば、この条件は、一対の混練部8、8間に、バレル3の内径比で0.16倍(0.16×Db)未満のロータ間クリアランスCRが、360°のうちの306°以上の範囲に亘って形成されていることを意味している。
(4)混練ロータ2が1回転するうちの59%以上の回転域に亘って、バレル3の内径の0.1倍以下とされているもの。言い換えれば、この条件は、一対の混練部8、8間に、バレル3の内径比で0.1倍(0.1×Db)未満のロータ間クリアランスCRが、360°のうちの212°以上の範囲に亘って形成されていることを意味している。
(5)混練ロータ2が1回転するうちの34%以上の回転域に亘って、バレル3の内径の0.07倍以下とされているもの。言い換えれば、この条件は、一対の混練部8、8間に、バレル3の内径比で0.07倍(0.07×Db)未満のロータ間クリアランスCRが、360°のうちの122°以上の範囲に亘って形成されていることを意味している。
(6)混練ロータ2が1回転するうちのすべての回転域に亘って、バレル3の内径の0.07倍以下とされているもの。言い換えれば、この条件は、一対の混練ロータ2、2の回転位相が0〜360°のいずれにあっても、一対の混練部8、8間に、バレル3の内径比で0.07倍(0.07×Db)以下のロータ間クリアランスCRが形成されていることを意味している。
次に、ロータ間クリアランスCRが上述した(1)〜(6)の条件に設定される理由を、従来の混練機101で形成されるクリアランスと比較しつつ説明する。
従来の混練機101では、互いに異なる方向に回転する混練ロータ102、102同士の干渉に対する安全率を大きめにとっていたが為、図示されるようにある程度余裕をもって大きな軸間距離(例えば、混練フライト107の回転外径より大きくなるような軸間距離)が設定されている。
図3(a)に示すように、従来の混練機101では、一対の混練ロータ102、102の軸垂直方向の断面において一対の混練ロータ102、102の回転位相毎で最も狭い混練部108、108間のクリアランスの設定の仕方が後述する本発明の混練機1の場合と異なっている。そして、従来の混練機101では、一対の混練部108、108間において混練フライト同士が噛み合わない状態でクリアランスが大きく保たれたまま、両混練ロータ102が互いに異なる方向に回転し続ける。このように一対の混練部108、108間において混練フライト同士が噛み合わない状態であればクリアランスが大きいものとなるため、この混練部108、108間を材料がスムーズに通過し、材料に伸長流(伸長変形)が生じることは期待できない。
従来の混練機101では、図2(a)に示すように一方の混練部108の回転外径を示す円(図2(a)の左側に点線で示すもの)が他方の混練部108の回転外径を示す円(図2(a)の右側に点線で示すもの)と重なり合うことがないような軸間距離に設定されている。
図5に示されるように、従来の一般的な非噛み合い形の混練機101の混練部108、108間に形成される回転位相毎で最も狭いクリアランスは、混練機101の混練ロータ102が1回転する間にバレル103の内径比で0.19〜0.27の範囲で変動している。そこで、混練部108、108間に形成されるクリアランスの最大値がバレル103内径比で0.16になるまで混練ロータ102、102間の軸間距離を狭めると、図2(b)に示すような混練機1(実施例1の混練機1)が得られる。
例えば、図5のグラフにおいて、バレル3の内径の0.16倍未満をロータ間クリアランスCRと考えると、混練ロータ2、2間に形成されるクリアランスがバレル3の内径の0.16倍未満となっているのは、混練ロータ2が1回転するうちの85%以上の回転域に亘ってである。それゆえ、ロータ間クリアランスCRをバレル3の内径Dbの0.16倍未満とする場合には、このロータ間クリアランスCRが上述した(3)の条件に示されるように85%以上の回転域で形成されるようにすれば、材料に伸長流が確認される図2(b)の混練機1より材料に伸長流を発生させる効果として高い効果を得ることができる。
図2(c)に示す混練機1は、図2(a)や図2(b)に比べて丸みを帯びた断面形状の混練フライト7を混練部8に備えている。この混練部8には、軸心周り120°ごとに等間隔をあけて混練フライト7が設けられている。そして、混練部8の外周面における周方向に隣り合う混練フライト7、7間には凹部12が形成されている。この凹部12は、対向する混練部8の混練フライト7の先端(チップ部7a)を受け入れられるように混練部8の外周面が凹んだ部分であり、周方向で隣り合う混練フライト7の外周面同士を結ぶ接線より外周面が軸心側に向かってえぐれたような断面形状を備えている。このように(例えば、後述する図6、7、8のように)、一方の混練翼部8の凹部12と隣り合う他方の混練翼部8の混練フライト7の先端のチップ部7aとが近接するように対向させれば、ロータ間クリアランスCRを狭く保ったままロータ間クリアランスCRの変動を小さくすることができる。
図4(a)を見ると、図2(c)の混練機1では、図3(a)の混練機101や図3(b)の混練機1に比べて混練ロータ2、2間に形成されるクリアランスは、混練ロータ2の回転範囲の全域(0°〜360°の回転位相)に亘って変動が小さくなっていることがわかる。また、この狭いクリアランスは、図3(a)の混練機101や図3(b)の混練機1に比べて前記回転範囲の全域に亘って狭い間隔が維持されている。
それゆえ、図2(c)の混練機1で混練を行うと、図4(b)に示すように混練部8、8間のロータ間クリアランスCRに導かれた材料が、互いに同じ方向に移動する一方の混練部8の外周面と他方の混練部8の外周面との間に挟み込まれ、図中の矢印の方向に引き伸ばされて伸長変形する。この伸長変形作用が混練ロータが1回転する間常に生じる結果、材料に含まれる分散相13(図中の網掛け部分)に伸長変形の力が十二分に加えられ、分散相13をマトリックス相14に分散性良く分散させて分散相13とマトリックス相14との粘度差が大きい材料であっても確実に混練することが可能となる。
例えば、図6(b)に示す混練機1のように、図2(c)と同様に径方向で隣り合う一対の混練部8、8が軸垂直方向で同じ断面形状を備えるものであって、各混練部8の混練フライト7及び凹部12の設置数を3箇所から4箇所に増加させた(3翼型から4翼型に変化させた)ものであってもよい。この混練機1では、混練フライト7及び凹部12は軸心回りに90°ごとに等間隔をあけて設けられていると共に、一方の混練翼部8の凹部12と隣り合う他方の混練翼部8の混練フライト7の先端のチップ部7aとが近接する状態で対向するように設けられている。なお、図6(a)、(b)においては、各クリアランスは図示を省略している。
図7(a)に示す混練機1は、図6(a)と同様に軸心回りに120°毎に等間隔をあけて3条の混練フライト7と3箇所の凹部12と交互に備えた混練部8を有しているが、混練フライト7の形状は一対の混練部8、8間で全く異なっている。つまり、一方の混練部8には、バレル3側に向かって略半円状に突出した断面形状を備えた混練フライト7が設けられている。この混練部8の断面形状は、1つの大きな円の外周(外縁)にこれよりやや小さな長円を3つ等間隔をあけて重ね合わせたような形状となっている。また、他方の混練部8は、図6(a)よりやや角張ったような断面形状の混練フライト7を備えていて、一方の混練部8と他方の混練部8とは全く異なる断面形状を備えている。このような異形断面の一対の混練部8、8とすればロータ間クリアランスCRをロータ2が一回転する間で略一定あるいは一定とすることができる。
図6(a)〜図7(b)に示す混練部8を備えた混練機1でも、一対の混練部8、8間に(1)及び(6)の条件を満足するロータ間クリアランスCRを形成することができ、分散相13とマトリックス相14との粘度差が大きい材料であっても確実に混練することが可能となる。
例えば、図8(a)は一方の混練部8と他方の混練部8とが異なる断面形状とされた混練機1の例である。この図8(a)の混練部8において、バレル3の最も離れた2位置を含む一対の内周面のそれぞれについて、一部を径外側に向かって広くしてバレル3内径を大きくすると、図8(b)に示すような部分的に内径Dbが大きな混練部8が得られる。図8(b)の混練部8では、図8(a)の場合に比べてチップクリアランスの大きな箇所が部分的に形成されるので、混練材料の発熱を抑制することができる点に利点がある。
以下の従来例、実施例1、実施例2には、上述した図2(a)〜図2(c)に示す断面形状の混練部8を備えた混練ロータ2を有する混練機1を用いた。
まず、図2(a)に示す従来例の混練機101は、内径Dbが50mmとされたバレル3内に混練ロータ102を軸間距離50mmで一対備えたものである。この混練ロータ102の軸方向の中途側には、軸心回りに3条の混練フライト107を備えた混練部108が形成されている。従来例の混練機101では、混練ロータ102が1回転すると混練部108、108間にバレル103の内径比で0.19〜0.26倍の範囲で変動するロータ間クリアランスCRが形成される。
また、図2(c)に示す実施例2の混練機1は、内径Dbが62mmとされたバレル3内に混練ロータ2を軸間距離50mmで一対備えたものである。この実施例2の混練機1は、従来例や実施例1に比べて丸みを帯びた断面形状の混練フライト7と、周方向に隣り合う混練フライト7、7間に形成されて混練フライト7の先端を受け入れられるように凹んだ凹部12とを備えた混練部8を有している。この実施例2の混練機1では、混練ロータ2が1回転すると混練部8、8間にバレル3の内径比で0.03〜0.06倍の範囲で変動するロータ間クリアランスCRが形成される。
次に、上述した実施例1、2の混練機1及び従来例の混練機101で混練された材料中にゲルがどの程度確認されるかを測定した。
また、材料中でのゲルの確認は、観察視野面積(1495μm×1128μm)に対して、ゲル(カーボンが混ざっていない部分)を示す黒い部分の面積がどの程度の比率で存在するかをゲル面積率(%)で示したものである。これを混練に要した比エネルギに対してプロットしたグラフを示す。各プロット点は材料に掛ける混練エネルギを変えた場合の結果である。なお、図9に示されている顕微鏡観察写真はゲルの状態を見やすくするために白黒反転表示させたものである。
「第2実施形態」
次に、第2実施形態の連続混練設備について説明する。
第2実施形態の連続混練設備は、上述した(1)の条件に加えて、ロータ間クリアランスCRを規定した条件(8)を満足するものである。
ロータ間クリアランスCRが上述した(8)の条件に設定される理由を、従来の混練機101で形成されるクリアランスと比較しつつ説明する。
図10に開示される「従来例」は、従来の混練機101の混練部108、108間に形成されるクリアランスであり、図5で既に開示したものである。この「従来例」のクリアランスは、バレル103の内径比で0.19〜0.27倍の範囲で変動している。この「従来例」の混練機101で混練しても材料には伸長流(伸長変形)の発生は期待できないが、混練部間のクリアランスをさらに狭めつつ小さなクリアランスの発生する頻度を高めていくと材料に伸長流を生起する効果が得られるようになる。
そして、図10の「実施例3」では、バレル3の内径の0.18倍以下(図中の2点鎖線より下側)となっている角度範囲はほぼ100%の回転域に亘っている。それゆえ、上述した(8)の条件を満たすこととなり、材料に伸長流を生起する効果が得られるものとなっている(後述の図11参照)。
図11は、実施例1や実施例2と同様にして実験例3の混練機1で混練された材料に対して、比エネルギに対するゲル面積率の変化傾向を求めたものである。
「第3実施形態」
次に、第3実施形態の連続混練設備について説明する。
条件(9):混練部8の直径をD、軸方向長さをLとしたときに、L/Dが1以上とされている混練部8が各混練ロータ2に少なくとも一つ以上備えられているものであり、各混練部8の軸方向長さを合計した長さ(以降は、混練部全長という)をLn、混練ロータ2の支持軸部を除く軸方向長さ(以降は、ロータ全長という)をL1としたときに、L1に対するLnの比(以降は、混練部長さ比という)が0.30≦Ln/L1≦0.53とされているものである。
この混練部長さ比は、混練部8の長さや設置個数を変化させることで、所定の範囲内でさまざまに変化させることができる。
例えば、K1は、混練ロータ2の軸方向の上流側に第1混練部81を有すると共に、下流側に第2混練部82を有したものである。これらの第1混練部81及び第2混練部82は、材料を下流側に向かって送る「送りタイプ」のロータセグメントと、材料を上流側に向かって戻す「戻しタイプ」のロータセグメントとを組みあわせたものであり、第1混練部81と第2混練部82との合計長さである混練部全長がロータ全長の53%を占めるものである。
K3は第2混練部82の構成をK1と同じとしたまま、第1混練部81の軸方向長さをK1より短くしたものであり、K4は第1混練部81の軸方向長さをK3よりさらに短くしたものである。
K1〜K9のいずれにおいても、第1混練部81と第2混練部82との合計長さである混練部全長が、混練ロータ2の支持軸部を除く長さであるロータ全長の30%〜53%の範囲にある。
本発明は上記各実施形態に限定されるものではなく、発明の本質を変更しない範囲で各部材の形状、構造、材質、組み合わせなどを適宜変更可能である。
例えば、上記実施形態では混練ロータ2の軸方向の中途側に混練部8が1箇所形成された例を挙げたが、混練部8の位置は軸方向の上流側や下流側であっても良いし、混練部8が複数設けられ場合はこれら複数の混練部8のそれぞれに上述したロータ間クリアランスが形成されていても良い。
2 混練ロータ
3 バレル
4 ホッパ
5 送り部のスクリュフライト
6 送り部
7 混練フライト
7a 混練フライトのチップ部(頂部)
8 混練部
9 排出部のスクリュフライト
10 排出部
11 混練度調整部
12 凹部
13 分散相
14 マトリックス相
81 第1混練部
82 第2混練部
101 従来の混練機
102 従来の混練機の混練ロータ
103 従来の混練機のバレル
107 従来の混練機の混練フライト
108 従来の混練機の混練部
CR ロータ間クリアランス
Db バレルの内径
Claims (15)
- 内部が空洞とされたバレルと、当該バレルに収容されると共に互いに異なる回転方向に回転する一対の混練ロータとを備え、当該混練ロータに径外側に向かって突出する混練フライトを軸心回りに少なくとも2条以上有する混練部を備えた噛み合い型の連続混練装置であって、
前記一対の混練ロータは、互いの軸間距離が混練フライトの回転外径より小さくなるように配備されていて、前記一対の混練ロータの軸垂直方向の断面において当該一対の混練ロータの回転位相毎で最も狭い混練部間のクリアランスであるロータ間クリアランスが、当該ロータ間クリアランスを通過する材料に伸長流を生起可能な間隔とされていることを特徴とする連続混練装置。 - 前記混練部は、周方向に隣り合う混練フライト間に凹部を備えており、
前記一対の混練ロータは、一方の混練ロータの混練フライトが、他方の混練ロータの凹部に対向するように回転することを特徴とする請求項1に記載の連続混練装置。 - 前記ロータ間クリアランスは、前記混練ロータが1回転するうちのすべての回転域に亘って、前記混練部の外面とバレルの内面との間において当該バレル内面に対する法線方向に形成されるクリアランスのうち最も広い間隔よりも小さい間隔とされていることを特徴とする請求項1または2に記載の連続混練設備。
- 前記ロータ間クリアランスは、前記混練ロータが1回転するうちのすべての回転域に亘って、前記バレルの内径の0.16倍以下とされていることを特徴とする請求項1〜3のいずれかに記載の連続混練装置。
- 前記ロータ間クリアランスは、前記混練ロータが1回転するうちの85%以上の回転域に亘って、前記バレルの内径の0.16倍未満とされていることを特徴とする請求項1〜3のいずれかに記載の連続混練装置。
- 前記ロータ間クリアランスは、前記混練ロータが1回転するうちの59%以上の回転域に亘って、前記バレルの内径の0.1倍以下とされていることを特徴とする請求項1〜3のいずれかに記載の連続混練装置。
- 前記ロータ間クリアランスは、前記混練ロータが1回転するうちの34%以上の回転域に亘って、前記バレルの内径の0.07倍未満とされていることを特徴とする請求項1〜3のいずれかに記載の連続混練装置。
- 前記ロータ間クリアランスは、前記混練ロータが1回転するうちのすべての回転域に亘って、前記バレルの内径の0.07倍以下とされていることを特徴とする請求項1〜3のいずれかに記載の連続混練装置。
- 前記ロータ間クリアランスは、前記混練ロータが1回転するうちの85%以上の回転域に亘って、前記バレルの内径の0.18倍以下とされていることを特徴とする請求項1〜3のいずれかに記載の連続混練装置。
- 前記ロータ間クリアランスは、前記混練ロータが1回転するうちのすべての回転域に亘って、前記バレルの内径の0.02倍以上とされていることを特徴とする請求項3〜9のいずれかに記載の連続混練装置。
- 前記軸間距離に対してバレルの内径が1.1倍以上とされていることを特徴とする請求項1〜10のいずれかに記載の連続混練装置。
- 前記混練部は、当該混練部の直径をD、軸方向長さをLとしたときに、L/Dが1以上であることを特徴とする請求項1〜11のいずれかに記載の連続混練装置。
- 前記L/Dが1以上の混練部を少なくとも一つ備え、各混練ロータにおける混練部の軸方向長さの合計をLn、混練ロータの支持軸部を除く軸方向長さをL1としたときに、0.30≦Ln/L1≦0.53であることを特徴とする請求項12に記載の連続混練装置。
- 内部が空洞とされたバレルと、当該バレルに収容されると共に互いに異なる回転方向に回転する一対の混練ロータとを備え、当該混練ロータに径外側に向かって突出する混練フライトを軸心回りに少なくとも2条以上有する混練部を備えた噛み合い型の連続混練装置を用いて混練を行う混練方法であって、
前記一対の混練ロータを、互いの軸間距離が混練フライトの回転外径より小さくなるように配備しておき、前記一対の混練ロータの軸垂直方向の断面において当該一対の混練ロータの回転位相毎で最も狭い混練部間のクリアランスであるロータ間クリアランスを通過する材料に伸長流を生起して材料の混練を行うことを特徴とする混練方法。 - 前記混練部の周方向に隣り合う混練フライト間に凹部を設けておき、
前記一対の混練ロータのうち、一方の混練ロータの混練フライトが、他方の混練ロータの凹部に対向するように回転させることを特徴とする請求項14に記載の混練方法。
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