JP2012002403A - 吸収ヒートポンプ - Google Patents

Abstract

【課題】機器据付面積の増大を抑制しつつ熱源利用温度を拡大させてより多くの蒸気を取り出す吸収ヒートポンプの提供。
【解決手段】吸収ヒートポンプ１は、熱源流体ｈの熱で第１の冷媒蒸気Ｖｒを生成する第１の蒸発器２０と、第１の吸収液Ｓａが第１の冷媒蒸気Ｖｒを吸収する際の吸収熱で被加熱媒体Ｗを加熱する第１の吸収器１０と、熱源流体ｈの熱で第１の吸収液Ｓａを再生する第１の再生器５０と、熱源流体ｈの熱で第２の冷媒蒸気Ｖｓを生成する第２の蒸発器４０と、第２の吸収液Ｓｂが第２の冷媒蒸気Ｖｓを吸収する際の吸収熱で第１の冷媒液Ｖｆ１を加熱し第１の冷媒蒸気Ｖｒを生成する第２の吸収器３０と、熱源流体ｈの熱で第２の吸収液Ｓｂを再生する第２の再生器６０とを備えるので、熱源流体ｈの熱の他に第２の吸収器３０の吸収熱によっても第１の冷媒蒸気Ｖｒが生成されて第１の冷媒蒸気Ｖｒの生成量が多くなり、被加熱媒体Ｗに与える熱量を増大させる。
【選択図】図１

Description

本発明は吸収ヒートポンプに関し、特に昇温型の吸収ヒートポンプに関する。

駆動熱源温度より高い温度の被加熱媒体を取り出す昇温型のヒートポンプである第二種吸収ヒートポンプは、駆動熱源の温度や冷却水の温度等の条件が適合すれば、被加熱媒体を利用価値の高い高温蒸気として取り出すことが可能である。装置構成が比較的単純な単段昇温型の吸収ヒートポンプでは、例えば熱源入口温度が１２０℃、冷却水入口温度が２５℃の条件下で、１６０℃程度の被加熱媒体の蒸気を取り出すことが可能である。熱源温度が低い場合（例えば８０〜９０℃）は、単段昇温型よりもＣＯＰが低下するものの、二段昇温あるいは三段以上の多段昇温型の吸収ヒートポンプとすれば、被加熱媒体の蒸気を取り出すことが可能となる（例えば、特許文献１参照。）。

特開２０１０−０４８５１９号公報（段落００１９、図１等）

単段昇温型の吸収ヒートポンプを作動させることができる程度に温度が高い熱源がある場合、単段昇温型及び多段昇温型の吸収ヒートポンプを組み合わせることで、熱源の利用温度範囲を広げつつ、製造される被加熱媒体の蒸気の量を増大させることが可能となる。しかしながら、複数の吸収ヒートポンプを設置すると、据付面積の増加を招来してしまい、機器設置場所の自由度が制限されてしまう。

本発明は上述の課題に鑑み、機器の据付面積の増大を抑制しながら熱源の利用温度を拡大させてより多くの蒸気を取り出す吸収ヒートポンプを提供することを目的とする。

上記目的を達成するために、本発明の第１の態様に係る吸収ヒートポンプは、例えば図１に示すように、熱源流体ｈの流路２１を内部に有し、熱源流体ｈの熱で第１の冷媒液Ｖｆ１を蒸発させて第１の冷媒蒸気Ｖｒを生成する第１の蒸発器２０と；被加熱媒体Ｗの流路１１を内部に有し、第１の蒸発器２０で生成された第１の冷媒蒸気Ｖｒを受け入れて、第１の吸収液Ｓａが第１の冷媒蒸気Ｖｒを吸収する際に発生する吸収熱で被加熱媒体Ｗを加熱する第１の吸収器１０と；熱源流体ｈの流路５１を内部に有し、第１の吸収器１０において第１の吸収液Ｓａが第１の冷媒蒸気Ｖｒを吸収して濃度が低下した第１の希溶液Ｓｗを受け入れて、熱源流体ｈの熱で第１の希溶液Ｓｗから冷媒を蒸発させて第１の吸収液Ｓａを濃度的に再生する第１の再生器５０と；第１の蒸発器２０に導入される熱源流体ｈよりも温度が低い熱源流体ｈの流路４１を内部に有し、熱源流体ｈの熱で第２の冷媒液Ｖｆ２を蒸発させて第２の冷媒蒸気Ｖｓを生成する第２の蒸発器４０と；第２の蒸発器４０で生成された第２の冷媒蒸気Ｖｓを受け入れて、第２の吸収液Ｓｂが第２の冷媒蒸気Ｖｓを吸収する際に発生する吸収熱で、第１の蒸発器２０の第１の冷媒液Ｖｆ１を加熱して蒸発させる第２の吸収器３０と；第１の再生器５０に導入される熱源流体ｈよりも温度が低い熱源流体ｈの流路６１を内部に有し、第２の吸収器３０において第２の吸収液Ｓｂが第２の冷媒蒸気Ｖｓを吸収して濃度が低下した第２の希溶液Ｓｖを受け入れて、熱源流体ｈの熱で第２の希溶液Ｓｖから冷媒を蒸発させて第２の吸収液Ｓｂを濃度的に再生する第２の再生器６０とを備える。

このように構成すると、熱源流体の熱のみならず第２の吸収器の吸収熱によっても第１の冷媒蒸気が生成されることとなり、機器の据付面積の増大を抑制しながら、第１の冷媒蒸気の生成量を多くすることができ、第１の吸収器で発生する吸収熱を多くすることができて、被加熱媒体に与える熱量を増大させることができる。

また、本発明の第２の態様に係る吸収ヒートポンプは、例えば図１に示すように、上記本発明の第１の態様に係る吸収ヒートポンプ１において、第１の蒸発器２０内の熱源流体ｈの流路２１と、第１の再生器５０内の熱源流体ｈの流路５１と、第２の蒸発器４０内の熱源流体ｈの流路４１及び第２の再生器６０内の熱源流体ｈの流路６１の少なくとも一方と、が同一の系統に構成され；第１の蒸発器２０内の熱源流体ｈの流路２１及び第１の再生器５０内の熱源流体ｈの流路５１を流れた後の熱源流体ｈが、第２の蒸発器４０内の熱源流体ｈの流路４１及び第２の再生器６０内の熱源流体ｈの流路６１の少なくとも一方に導入されるように構成されている。

このように構成すると、熱源流体の熱を利用する温度域を広範囲にすることができてより低温域まで同一系統の熱源流体の熱を利用することができる。

本発明によれば、熱源流体の熱のみならず第２の吸収器の吸収熱によっても第１の冷媒蒸気が生成されることとなり、機器の据付面積の増大を抑制しながら、第１の冷媒蒸気の生成量を多くすることができ、第１の吸収器で発生する吸収熱を多くすることができて、被加熱媒体に与える熱量を増大させることができる。

本発明の第１の実施の形態に係る吸収ヒートポンプの系統図である。 本発明の第１の実施の形態に係る吸収ヒートポンプのデューリング線図である。 本発明の第１の実施の形態の変形例に係る吸収ヒートポンプの部分系統図である。（ａ）は第１の変形例、（ｂ）は第２の変形例を示す。 本発明の第２の実施の形態に係る吸収ヒートポンプの系統図である。

以下、図面を参照して本発明の実施の形態について説明する。なお、各図において互いに同一又は相当する部材には同一あるいは類似の符号を付し、重複した説明は省略する。

まず図１を参照して、本発明の第１の実施の形態に係る吸収ヒートポンプ１を説明する。図１は、吸収ヒートポンプ１の系統図である。吸収ヒートポンプ１は、主要構成機器として、第１の吸収液としての高温濃溶液Ｓａが第１の冷媒蒸気としての高温冷媒蒸気Ｖｒを吸収する際の吸収熱で被加熱媒体Ｗを加熱する第１の吸収器としての高温吸収器１０と、高温吸収器１０に供給する高温冷媒蒸気Ｖｒを生成する第１の蒸発器としての高温蒸発器２０と、高温吸収器１０よりも作動温度が低い第２の吸収器としての低温吸収器３０と、低温吸収器３０に供給する第２の冷媒蒸気としての低温冷媒蒸気Ｖｓを生成する第２の蒸発器としての低温蒸発器４０と、高温濃溶液Ｓａが高温冷媒蒸気Ｖｒを吸収して濃度が低下した第１の希溶液としての高温希溶液Ｓｗを高温濃溶液Ｓａに再生する第１の再生器としての高温再生器５０と、低温吸収器３０において第２の吸収液としての低温濃溶液Ｓｂが低温冷媒蒸気Ｖｓを吸収して濃度が低下した第２の希溶液としての低温希溶液Ｓｖを低温濃溶液Ｓｂに再生する第２の再生器としての低温再生器６０と、高温再生器５０で高温希溶液Ｓｗから蒸発した冷媒と低温再生器６０で低温希溶液Ｓｖから蒸発した冷媒とが混合した第３の冷媒蒸気としての再生器冷媒蒸気Ｖｇを冷却して凝縮させる凝縮器７０とを備えている。さらに、吸収ヒートポンプ１は、高温吸収器１０で加熱された被加熱媒体Ｗを導入して気体の被加熱媒体Ｗである被加熱媒体蒸気Ｗｖと液体の被加熱媒体Ｗである被加熱媒体液Ｗｑとを分離する気液分離器８０と、制御装置９９とを備えている。

なお、以下の説明においては、吸収液に関し、ヒートポンプサイクル上における区別を容易にするために、性状やヒートポンプサイクル上の位置に応じて「高温希溶液Ｓｗ」、「低温希溶液Ｓｖ」、「高温濃溶液Ｓａ」、「低温濃溶液Ｓｂ」等と呼称するが、性状等を不問にするときは総称して「吸収液Ｓ」ということとする。同様に、冷媒に関し、ヒートポンプサイクル上における区別を容易にするために、性状やヒートポンプサイクル上の位置に応じて「高温冷媒蒸気Ｖｒ」、「低温冷媒蒸気Ｖｓ」、「再生器冷媒蒸気Ｖｇ」、「高温冷媒液Ｖｆ１」、「低温冷媒液Ｖｆ２」等と呼称するが、性状等を不問にするときは総称して「冷媒Ｖ」ということとする。本実施の形態では、吸収液Ｓ（吸収剤と冷媒Ｖとの混合物）としてＬｉＢｒ水溶液が用いられており、冷媒Ｖとして水（Ｈ_２Ｏ）が用いられている。また、被加熱媒体Ｗは、液体の被加熱媒体Ｗである被加熱媒体液Ｗｑ、気体の被加熱媒体である被加熱媒体蒸気Ｗｖ、被加熱媒体液Ｗｑと被加熱媒体蒸気Ｗｖとが混合した混合被加熱媒体Ｗｍの総称である。本実施の形態では、被加熱媒体Ｗとして水（Ｈ_２Ｏ）が用いられている。

高温吸収器１０は、被加熱媒体Ｗの流路を構成する被加熱媒体管１１と、高温濃溶液Ｓａを散布する高温濃溶液散布ノズル１２を内部に有している。高温濃溶液散布ノズル１２は、散布した高温濃溶液Ｓａが被加熱媒体管１１に降りかかるように、被加熱媒体管１１の上方に配設されている。高温吸収器１０は、高温濃溶液散布ノズル１２から高温濃溶液Ｓａが散布され、高温濃溶液Ｓａが高温冷媒蒸気Ｖｒを吸収する際に吸収熱を発生させる。この吸収熱を、被加熱媒体管１１を流れる被加熱媒体Ｗが受熱して、被加熱媒体Ｗが加熱されるように構成されている。高温吸収器１０の下部には、散布された高温濃溶液Ｓａが高温冷媒蒸気Ｖｒを吸収して濃度が低下した高温希溶液Ｓｗが貯留される貯留部１３が形成されている。被加熱媒体管１１は、高温希溶液Ｓｗに没入しないように、貯留部１３よりも上方に配設されている。このようにすると、発生した吸収熱が被加熱媒体管１１を流れる被加熱媒体Ｗに速やかに伝わり、吸収能力の回復を早めることができる。貯留部１３には、貯留された高温希溶液Ｓｗの液位を検出する高温吸収器液位検出器１４が配設されている。

高温蒸発器２０は、高温吸収器１０に供給する高温冷媒蒸気Ｖｒを生成する構成部材であり、熱源流体としての熱源温水ｈの流路を構成する高蒸熱源温水管２１と、第１の冷媒液としての高温冷媒液Ｖｆ１を散布する高温冷媒液散布ノズル２２とを内部に有している。高温冷媒液散布ノズル２２は、散布した高温冷媒液Ｖｆ１が高蒸熱源温水管２１に降りかかるように、高蒸熱源温水管２１の上方に配設されている。高温蒸発器２０は、高温冷媒液散布ノズル２２から散布された高温冷媒液Ｖｆ１が高蒸熱源温水管２１内を流れる熱源温水ｈに加熱されて蒸発することで高温冷媒蒸気Ｖｒが生成されるように構成されている。高温蒸発器２０の下部には、散布された高温冷媒液Ｖｆ１のうち蒸発しなかったものが貯留される貯留部２３が形成されている。貯留部２３には、貯留された高温冷媒液Ｖｆ１の液位を検出する高温蒸発器液位検出器２４が配設されている。

高温蒸発器２０には、高温冷媒液Ｖｆ１を高温冷媒液散布ノズル２２に導く高温冷媒液循環管２５の一端が貯留部２３に接続されている。高温冷媒液循環管２５の他端は高温冷媒液散布ノズル２２に接続されている。また、高温蒸発器２０には、低温吸収器３０の被加熱冷媒液管３１で高温冷媒液Ｖｆ１が加熱されて生成された高温冷媒蒸気Ｖｒを、あるいは高温冷媒蒸気Ｖｒと高温冷媒液Ｖｆ１との冷媒気液混相を高温蒸発器２０の缶胴内まで案内する高温冷媒蒸気受入管２８と、凝縮器７０から高温蒸発器２０へ冷媒液Ｖｆを導く冷媒液管２９とが缶胴の気相部に接続されている。高温冷媒液循環管２５には、高温冷媒液Ｖｆ１を高温冷媒液散布ノズル２２に向けて圧送する高温冷媒液循環ポンプ２６が配設されている。高温冷媒液循環ポンプ２６の上流側の高温冷媒液循環管２５には、高温冷媒液Ｖｆ１の一部を被加熱冷媒液管３１に導く冷媒液供給管２７が接続されている。冷媒液管２９には二方弁２９ｖが配設されている。二方弁２９ｖと高温蒸発器液位検出器２４とは信号ケーブルで接続されており、高温蒸発器液位検出器２４が検出した高温冷媒液Ｖｆ１の液位に応じて高温蒸発器２０内に流入する冷媒液Ｖｆの流量を調節することができるように構成されている。なお、被加熱冷媒液管３１の内部で冷媒液Ｖｆが蒸気に変化して密度が大幅に減少するので、被加熱冷媒液管３１を気泡ポンプとして機能させることで、冷媒液供給管２７内で冷媒液Ｖｆを圧送するポンプを省略することが可能となる。なお、冷媒液供給管２７内に冷媒液Ｖｆを圧送するポンプを設けてもよく、この場合、管内流量を最適化（管内二相流のかわき度の最適化）することで伝熱を改良することも可能となる。

高温吸収器１０と高温蒸発器２０とは、相互に連通するように１つの缶胴内に形成されている。高温吸収器１０と高温蒸発器２０とが連通することにより、高温蒸発器２０内の高温冷媒蒸気Ｖｒを高温吸収器１０に供給することができるように構成されている。高温吸収器１０と高温蒸発器２０とは、典型的には、高温濃溶液散布ノズル１２より上方及び高温冷媒液散布ノズル２２より上方で連通している。

低温吸収器３０は、高温冷媒液Ｖｆ１及び高温冷媒蒸気Ｖｒの流路を構成する被加熱冷媒液管３１と、低温濃溶液Ｓｂを散布する低温濃溶液散布ノズル３２を内部に有している。被加熱冷媒液管３１は、上述のように、一端に冷媒液供給管２７が、他端に高温冷媒蒸気受入管２８が、それぞれ接続されている。低温濃溶液散布ノズル３２は、散布した低温濃溶液Ｓｂが被加熱冷媒液管３１に降りかかるように、被加熱冷媒液管３１の上方に配設されている。低温吸収器３０は、低温濃溶液散布ノズル３２から低温濃溶液Ｓｂが散布され、低温濃溶液Ｓｂが低温冷媒蒸気Ｖｓを吸収する際に生じる吸収熱により、被加熱冷媒液管３１を流れる高温冷媒液Ｖｆ１を加熱して高温冷媒蒸気Ｖｒを生成することができるように構成されている。低温吸収器３０は、高温吸収器１０よりも低い圧力（露点温度）で作動するように構成されており、高温吸収器１０よりも作動温度が低くなっている。低温吸収器３０の下部には、散布された低温濃溶液Ｓｂが低温冷媒蒸気Ｖｓを吸収して濃度が低下した低温希溶液Ｓｖが貯留される貯留部３３が形成されている。被加熱冷媒液管３１は、貯留部３３よりも上方に配設されている。貯留部３３には、貯留された低温希溶液Ｓｖの液位を検出する低温吸収器液位検出器３４が配設されている。

低温蒸発器４０は、熱源流体としての熱源温水ｈの流路を構成する低蒸熱源温水管４１と、第２の冷媒液としての低温冷媒液Ｖｆ２を散布する低温冷媒液散布ノズル４２とを内部に有している。低温冷媒液散布ノズル４２は、散布した低温冷媒液Ｖｆ２が低蒸熱源温水管４１に降りかかるように、低蒸熱源温水管４１の上方に配設されている。低温蒸発器４０は、低温冷媒液散布ノズル４２から散布された低温冷媒液Ｖｆ２が低蒸熱源温水管４１内を流れる熱源温水ｈに加熱されて蒸発することで低温冷媒蒸気Ｖｓが生成されるように構成されている。低温蒸発器４０は、高温蒸発器２０よりも低い圧力（露点温度）で作動するように構成されており、高温蒸発器２０よりも作動温度が低くなっている。低温蒸発器４０の下部には、散布された低温冷媒液Ｖｆ２のうち蒸発しなかったものが貯留される貯留部４３が形成されている。貯留部４３には、貯留された低温冷媒液Ｖｆ２の液位を検出する低温蒸発器液位検出器４４が配設されている。

貯留部４３と低温冷媒液散布ノズル４２とは、貯留部４３内の低温冷媒液Ｖｆ２を低温冷媒液散布ノズル４２へ導く低温冷媒液循環管４５で接続されている。低温冷媒液循環管４５には、低温冷媒液Ｖｆ２を圧送する低温冷媒液循環ポンプ４６が配設されている。低温冷媒液循環ポンプ４６よりも上流側の低温冷媒液循環管４５には、凝縮器７０からの冷媒液Ｖｆを内部に流す冷媒液管４８の一端が接続されている。冷媒液管４８には、低温冷媒液循環管４５に流入する冷媒液Ｖｆの流量を調節する流量調節弁４８ｖが配設されている。流量調節弁４８ｖと低温蒸発器液位検出器４４とは信号ケーブルで接続されており、低温蒸発器液位検出器４４が検出した低温冷媒液Ｖｆ２の液位に応じて低温蒸発器４０に導入する冷媒液Ｖｆの流量を調節することができるように構成されている。

低温吸収器３０と低温蒸発器４０とは、相互に連通するように１つの缶胴内に形成されている。低温吸収器３０と低温蒸発器４０とが連通することにより、低温蒸発器４０で発生した低温冷媒蒸気Ｖｓを低温吸収器３０に供給することができるように構成されている。本実施の形態では、低温吸収器３０の上方に低温蒸発器４０が位置するように、低温吸収器３０と低温蒸発器４０とが上下に配置されている。

高温再生器５０は、高温希溶液Ｓｗを高温濃溶液Ｓａに再生する構成部材であり、熱源流体としての熱源温水ｈの流路を構成する高再熱源温水管５１と、高温希溶液Ｓｗを散布する高温希溶液散布ノズル５２とを有している。高温希溶液散布ノズル５２は、散布した高温希溶液Ｓｗが高再熱源温水管５１に降りかかるように、高再熱源温水管５１の上方に配設されている。高温再生器５０は、散布された高温希溶液Ｓｗが熱源温水ｈに加熱されることにより、高温希溶液Ｓｗから冷媒Ｖが蒸発して濃度が上昇した高温濃溶液Ｓａが生成されるように構成されている。高温再生器５０の下部には、生成された高温濃溶液Ｓａが貯留される貯留部５３が形成されている。

高温再生器５０の貯留部５３と高温吸収器１０の高温濃溶液散布ノズル１２とは、高温濃溶液Ｓａを流す高温濃溶液管５５で接続されている。高温濃溶液管５５には、高温再生器５０の高温濃溶液Ｓａを高温吸収器１０に圧送する高温溶液ポンプ５６が配設されている。高温溶液ポンプ５６は、高温吸収器液位検出器１４と信号ケーブルで接続されたインバータ５６ｖを有しており、高温吸収器液位検出器１４が検出する液位に応じて回転速度が調節されて高温吸収器１０に圧送する高温濃溶液Ｓａの流量を調節することができるように構成されている。高温希溶液散布ノズル５２と高温吸収器１０の貯留部１３とは高温希溶液Ｓｗを流す高温希溶液管１６で接続されている。高温濃溶液管５５及び高温希溶液管１６には、高温濃溶液Ｓａと高温希溶液Ｓｗとの間で熱交換を行わせる高温溶液熱交換器５８が配設されている。

低温再生器６０は、低温希溶液Ｓｖを低温濃溶液Ｓｂに再生する構成部材であり、熱源流体としての熱源温水ｈの流路を構成する低再熱源温水管６１と、低温希溶液Ｓｖを散布する低温希溶液散布ノズル６２とを有している。低温希溶液散布ノズル６２は、散布した低温希溶液Ｓｖが低再熱源温水管６１に降りかかるように、低再熱源温水管６１の上方に配設されている。低温再生器６０は、散布された低温希溶液Ｓｖが熱源温水ｈで加熱されることにより、低温希溶液Ｓｖから冷媒Ｖが蒸発して濃度が上昇した低温濃溶液Ｓｂが生成されるように構成されている。低温再生器６０の下部には、生成された低温濃溶液Ｓｂを貯留する貯留部６３が形成されている。貯留部６３には、貯留された低温濃溶液Ｓｂの液位を検出する低温再生器液位検出器６４が配設されている。また、貯留部６３には所定の液位を越えた低温濃溶液Ｓｂを高温再生器５０へ導く溢流管６９が配設されている。溢流管６９は、一端が所定の液位で開口し、他端は高温再生器５０の気相部に接続されている。

低温再生器６０は、高温再生器５０と同じ缶胴内に収容されている。本実施の形態では、缶胴の下部に高温再生器５０が、上部に低温再生器６０が配設されており、両者の間には低温再生器６０内の低温濃溶液Ｓｂが高温再生器５０へ溢流するのを防ぐように、溢流管６９の開口よりも立ち上げられて設けられた区画板６７が配置されている。区画板６７は、高温再生器５０と低温再生器６０とを完全に隔離するものではなく、両者は互いに連通していて概ね等しい圧力（露点温度）で作動するように構成されている。低温再生器６０の貯留部６３と低温吸収器３０の低温濃溶液散布ノズル３２とは、低温濃溶液Ｓｂを流す低温濃溶液管３８で接続されている。低温濃溶液管３８には、低温再生器６０の低温濃溶液Ｓｂを低温吸収器３０に圧送する低温溶液ポンプ６６が配設されている。低温溶液ポンプ６６は、低温吸収器液位検出器３４と信号ケーブルで接続されたインバータ６６ｖを有しており、低温吸収器液位検出器３４が検出する液位に応じて回転速度が調節されて低温吸収器３０に圧送する低温濃溶液Ｓｂの流量を調節することができるように構成されている。

低温希溶液散布ノズル６２と低温吸収器３０の貯留部３３とは低温希溶液Ｓｖを流す低温希溶液管３６で接続されている。低温濃溶液管３８及び低温希溶液管３６には、低温濃溶液Ｓｂと低温希溶液Ｓｖとの間で熱交換を行わせる低温溶液熱交換器６８が配設されている。高温溶液ポンプ５６の下流側の高温濃溶液管５５と低温溶液熱交換器６８の下流側の低温希溶液管３６とは、吸収液補充管５９で接続されている。吸収液補充管５９には、低温希溶液管３６に流入する高温濃溶液Ｓａの流量を調節する流量調節弁５９ｖが配設されている。流量調節弁５９ｖと低温再生器液位検出器６４とは信号ケーブルで接続されており、低温再生器液位検出器６４が検出した低温濃溶液Ｓｂの液位に応じて低温希溶液管３６に流入する高温濃溶液Ｓａの流量を調節することができるように構成されている。

凝縮器７０は、冷却媒体流路を形成する冷却水管７１を有している。冷却水管７１には、冷却媒体としての冷却水ｃが流れる。凝縮器７０は、高温再生器５０で発生した冷媒Ｖの蒸気と低温再生器６０で発生した冷媒Ｖの蒸気とが混合した再生器冷媒蒸気Ｖｇを導入し、これを冷却水ｃで冷却して凝縮させるように構成されている。冷却水管７１は、再生器冷媒蒸気Ｖｇを直接冷却することができるように、再生器冷媒蒸気Ｖｇが凝縮した冷媒液Ｖｆに浸らないように配設されている。凝縮器７０には、凝縮した冷媒液Ｖｆを高温蒸発器２０及び低温蒸発器４０に向けて送る冷媒液管７５が接続されている。冷媒液管７５は、高温蒸発器２０に接続された冷媒液管２９及び低温蒸発器４０に接続された冷媒液管４８に接続されており、凝縮器７０内の冷媒液Ｖｆを高温蒸発器２０と低温蒸発器４０とに分配することができるように構成されている。冷媒液管７５には、冷媒液Ｖｆを圧送するための凝縮器冷媒ポンプ７６が配設されている。凝縮器冷媒ポンプ７６の下流側の冷媒液管７５と高温溶液ポンプ５６の上流側の高温濃溶液管５５とは、吸収液希釈管７９で接続されている。吸収液希釈管７９には、流路を開閉する二方弁７９ｖが配設されている。

高温再生器５０及び低温再生器６０と凝縮器７０とは、相互に連通するように１つの缶胴内に形成されている。高温再生器５０及び低温再生器６０と凝縮器７０とが連通することにより、高温再生器５０及び低温再生器６０で発生した再生器冷媒蒸気Ｖｇを凝縮器７０に供給することができるように構成されている。高温再生器５０及び低温再生器６０と凝縮器７０とは、上部の気相部で連通している。

高温蒸発器２０の高蒸熱源温水管２１の一端には、吸収ヒートポンプ１の外部から供給される熱源温水ｈを高蒸熱源温水管２１へ導く熱源温水搬送管９４が接続されている。高蒸熱源温水管２１の他端と高温再生器５０の高再熱源温水管５１の一端とは、熱源温水搬送管９５で接続されている。高再熱源温水管５１の他端と低再熱源温水管６１の一端とは、熱源温水搬送管９６で接続されている。低再熱源温水管６１の他端と低蒸熱源温水管４１の一端とは、熱源温水搬送管９７で接続されている。低蒸熱源温水管４１の他端には、熱源温水ｈを吸収ヒートポンプ１の外部へ導出する熱源温水搬送管９８が接続されている。このように接続されていることで、高蒸熱源温水管２１、高再熱源温水管５１、低再熱源温水管６１、低蒸熱源温水管４１が同一の系統に構成されて、この順に熱源温水ｈが流れるように構成されている。

気液分離器８０は、高温吸収器１０の被加熱媒体管１１を流れて加熱された被加熱媒体Ｗを導入し、被加熱媒体蒸気Ｗｖと被加熱媒体液Ｗｑとを分離する機器である。気液分離器８０には、内部に貯留する被加熱媒体液Ｗｑの液位を検出する気液分離器液位検出器８１が設けられている。気液分離器８０の下部と高温吸収器１０の被加熱媒体管１１の一端とは、被加熱媒体液Ｗｑを被加熱媒体管１１に導く被加熱媒体液管８２で接続されている。被加熱媒体液管８２には、被加熱媒体液Ｗｑを被加熱媒体管１１に向けて圧送する被加熱媒体ポンプ８３が配設されている。内部が気相部となる気液分離器８０の側面と被加熱媒体管１１の他端とは、加熱された被加熱媒体Ｗを気液分離器８０に導く加熱後被加熱媒体管８４で接続されている。

また、気液分離器８０には、蒸気として系外に供給された分の被加熱媒体Ｗを補うための補給水Ｗｓを系外から導入する補給水管８５が接続されている。補給水管８５には、気液分離器８０に向けて補給水Ｗｓを圧送する補給水ポンプ８６と、逆止弁８５ｃと、補給水Ｗｓを温水で予熱する補給水熱交換器８７とが、補給水Ｗｓの流れ方向に向かってこの順に配設されている。補給水ポンプ８６は、気液分離器液位検出器８１と信号ケーブルで接続されており、気液分離器８０内の被加熱媒体液Ｗｑの液位に応じて発停が制御されるように構成されている。また、気液分離器８０には、被加熱媒体蒸気Ｗｖを系外に供給する被加熱媒体蒸気供給管８９が上部（典型的には頂部）に接続されている。被加熱媒体蒸気供給管８９には、系外に供給する被加熱媒体蒸気Ｗｖの流量を調節することで気液分離器８０内の圧力を調節する圧力調節弁８９ｖが配設されている。気液分離器８０には、内部の静圧を検出する気液分離器圧力センサ９２が設けられている。圧力調節弁８９ｖは、気液分離器圧力センサ９２と信号ケーブルで接続されており、気液分離器圧力センサ９２で検出された圧力に応じて開度を調節することができるように構成されている。

気液分離器８０は、被加熱媒体管１１内で被加熱媒体液Ｗｑの一部が蒸発して被加熱媒体液Ｗｑと被加熱媒体蒸気Ｗｖとが混合した混合被加熱媒体Ｗｍを導入してもよく、被加熱媒体液Ｗｑのまま気液分離器８０に導いて減圧し一部を気化させて混合被加熱媒体Ｗｍとしたものを気液分離させるようにしてもよい。被加熱媒体液Ｗｑを減圧気化するには、オリフィス等の絞り手段を用いることができる。被加熱媒体管１１内で被加熱媒体液Ｗｑの一部を蒸発させるか否かは、典型的には、被加熱媒体ポンプ８３及び／又は補給水ポンプ８６の吐出圧力を調節することにより、被加熱媒体管１１内の圧力を被加熱媒体液Ｗｑの温度に相当する飽和圧力よりも高くするか否かによって調節することができる。

制御装置９９は、吸収ヒートポンプ１の運転を制御する機器である。制御装置９９は、高温冷媒液循環ポンプ２６、低温冷媒液循環ポンプ４６、凝縮器冷媒ポンプ７６、被加熱媒体ポンプ８３とそれぞれ信号ケーブルで接続されており、これらの発停や回転速度の調節を行うことができるように構成されている。これまでの説明では高温吸収器液位検出器１４の出力を直接入力して制御されることとした高温溶液ポンプ５６、低温吸収器液位検出器３４の出力を直接入力して制御されることとした低温溶液ポンプ６６、及び気液分離器液位検出器８１の出力を直接入力して制御されることとした補給水ポンプ８６も、制御装置９９を介して（検出器の出力信号を一旦制御装置９９に入力して）制御されることとしてもよい。また、制御装置９９は、二方弁７９ｖと信号ケーブルで接続されており、二方弁７９ｖの開閉を制御することができるように構成されている。これまでの説明では高温蒸発器液位検出器２４の出力を直接入力して制御されることとした二方弁２９ｖ、低温蒸発器液位検出器４４の出力を直接入力して制御されることとした流量調節弁４８ｖ、低温再生器液位検出器６４の出力を直接入力して制御されることとした流量調節弁５９ｖ、及び気液分離器圧力センサ９２の出力を直接入力して制御されることとした圧力調節弁８９ｖも、制御装置９９を介して（検出器の出力信号を一旦制御装置９９に入力して）制御されることとしてもよい。

引き続き図１に加えて図２のデューリング線図をも参照して、吸収ヒートポンプ１の作用を説明する。図２のデューリング線図は、縦軸に冷媒Ｖ（本実施の形態では水）の飽和温度を、横軸に吸収液Ｓ（本実施の形態ではＬｉＢｒ水溶液）の温度をとっている。右上がりの線は吸収液Ｓの等濃度線を表し、右に行くほど高濃度、左に行くほど低濃度となり、図中の原点を通る右上がりの線ＶＤは溶液濃度０％（すなわち冷媒のみ）の線（これを「冷媒線ＶＤ」という）である。図２中、吸収ヒートポンプ１の定格運転における吸収液Ｓの状態は、高温吸収器１０及び高温再生器５０の系統が高温溶液線ＳＨＤで、低温吸収器３０及び低温再生器６０の系統が低温溶液線ＳＬＤで表されている。なお、縦軸が示す飽和温度は飽和圧力と対応関係にあるため、冷媒蒸気Ｖｒ、Ｖｓ、Ｖｇが飽和蒸気である本実施の形態のヒートポンプサイクルでは、縦軸は主要構成部材１０、２０、３０、４０、５０、６０、７０の内部圧力を表していると見ることもできる。

まず、冷媒側のサイクルを説明する。凝縮器７０では、高温再生器５０及び低温再生器６０で発生した再生器冷媒蒸気Ｖｇを受け入れて、冷却水管７１を流れる冷却水ｃで冷却して凝縮し、冷媒液Ｖｆとする（状態Ｐ７０）。凝縮した冷媒液Ｖｆは、凝縮器冷媒ポンプ７６で高温蒸発器２０及び低温蒸発器４０に向けて圧送される。凝縮器冷媒ポンプ７６で圧送された冷媒液Ｖｆは、冷媒液管７５を流れた後、冷媒液管２９と冷媒液管４８とに分流され、冷媒液管２９を流れる冷媒液Ｖｆは高温冷媒液Ｖｆ１として高温蒸発器２０に導入され、冷媒液管４８を流れる冷媒液Ｖｆは低温冷媒液循環管４５に導入される。このとき、高温蒸発器２０の貯留部２３内の高温冷媒液Ｖｆ１が所定の液位になるように、高温蒸発器液位検出器２４の検出液位に応じて二方弁２９ｖが制御され、低温蒸発器４０の貯留部４３内の低温冷媒液Ｖｆ２が所定の液位になるように、低温蒸発器液位検出器４４の検出液位に応じて流量調節弁４８ｖが制御される。

低温冷媒液循環管４５に導入された冷媒液Ｖｆは、低温冷媒液循環ポンプ４６で低温冷媒液散布ノズル４２に搬送され、低温冷媒液Ｖｆ２として低温蒸発器４０内に散布される。低温冷媒液散布ノズル４２から散布された低温冷媒液Ｖｆ２は、低蒸熱源温水管４１内を流れる熱源温水ｈによって加熱され蒸発して低温冷媒蒸気Ｖｓとなる。低温蒸発器４０で発生した低温冷媒蒸気Ｖｓは、低温蒸発器４０と連通する低温吸収器３０へと移動する。低温冷媒蒸気Ｖｓとならなかった低温冷媒液Ｖｆ２は、一旦貯留部４３に貯留された後に低温冷媒液循環管４５を流れ、凝縮器７０からの冷媒液Ｖｆと合流して再び低温冷媒液散布ノズル４２から散布される循環作用が行われる。低温蒸発器４０内の冷媒Ｖは、状態Ｐ４０となっている。

高温蒸発器２０に導入された高温冷媒液Ｖｆ１は、一旦貯留部２３に貯留された後に高温冷媒液循環管２５を流れ、一部は冷媒液供給管２７に流入して低温吸収器３０の被加熱冷媒液管３１へ向かい、残りは引き続き高温冷媒液循環管２５を流れる。高温冷媒液循環管２５を流れる高温冷媒液Ｖｆ１は、高温冷媒液循環ポンプ２６により圧送されて高温冷媒液散布ノズル２２から散布される。高温冷媒液散布ノズル２２から散布された高温冷媒液Ｖｆ１は、高蒸熱源温水管２１内を流れる熱源温水ｈによって加熱され蒸発して高温冷媒蒸気Ｖｒとなる。高温冷媒蒸気Ｖｒとならなかった高温冷媒液Ｖｆ１は、凝縮器７０からの冷媒液Ｖｆと共に再び貯留部２３に貯留される。

他方、高温冷媒液循環管２５から冷媒液供給管２７へ流入した高温冷媒液Ｖｆ１は、低温吸収器３０の被加熱冷媒液管３１に導入される。被加熱冷媒液管３１に導入された高温冷媒液Ｖｆ１は、低温吸収器３０において、低温蒸発器４０で発生して低温吸収器３０に移動してきた低温冷媒蒸気Ｖｓが低温濃溶液Ｓｂに吸収される際に発生する吸収熱（Ｈ２０）により加熱され、この加熱により蒸発して高温冷媒蒸気Ｖｒとなる。被加熱冷媒液管３１内で発生した高温冷媒蒸気Ｖｒは、高温冷媒液Ｖｆ１よりも密度が小さいために高温蒸発器２０に向かって上昇し、高温冷媒蒸気受入管２８を流れて高温蒸発器２０内に流入し、高蒸熱源温水管２１内の熱源温水ｈに加熱されて生成された高温冷媒蒸気Ｖｒと合流して、高温蒸発器２０と連通する高温吸収器１０へと移動する。高温蒸発器２０内の冷媒Ｖは、状態Ｐ２０となっている。このように、吸収ヒートポンプ１では、高温冷媒蒸気Ｖｒが、高蒸熱源温水管２１内の熱源温水ｈによる加熱のみならず、低温吸収器３０内で発生する吸収熱Ｈ２０による加熱によっても生成されるので、より多量の高温冷媒蒸気Ｖｒが生成されることとなる。

次に吸収ヒートポンプ１の吸収液側のサイクルを説明する。高温吸収器１０では、高温濃溶液Ｓａが高温濃溶液散布ノズル１２から散布され（状態Ｐ１２）、この散布された高温濃溶液Ｓａが高温蒸発器２０から移動してきた高温冷媒蒸気Ｖｒを吸収する。高温冷媒蒸気Ｖｒを吸収した高温濃溶液Ｓａは、濃度が低下して高温希溶液Ｓｗとなる（状態Ｐ１３）。高温吸収器１０では、高温濃溶液Ｓａが高温冷媒蒸気Ｖｒを吸収する際に吸収熱（Ｈｗ）が発生する。この吸収熱Ｈｗにより、被加熱媒体管１１を流れる被加熱媒体液Ｗｑが加熱される。ここで、被加熱媒体蒸気Ｗｖを取り出すための気液分離器８０まわりの作用について説明する。

気液分離器８０には、系外から補給水Ｗｓが補給水管８５を介して導入される。補給水Ｗｓは、補給水ポンプ８６により補給水管８５を圧送され、補給水熱交換器８７で温度が上昇した後に気液分離器８０に導入される。気液分離器８０に導入された補給水Ｗｓは、被加熱媒体液Ｗｑとして気液分離器８０の下部に貯留される。気液分離器８０の下部に貯留される被加熱媒体液Ｗｑが所定の液位になるように、補給水ポンプ８６が制御される。気液分離器８０の下部に貯留されている被加熱媒体液Ｗｑは、被加熱媒体ポンプ８３で高温吸収器１０の被加熱媒体管１１に送られる。被加熱媒体管１１に送られた被加熱媒体液Ｗｑは、高温吸収器１０における上述の吸収熱Ｈｗにより加熱される。被加熱媒体管１１で加熱された被加熱媒体液Ｗｑは、一部が蒸発して被加熱媒体蒸気Ｗｖとなった混合被加熱媒体Ｗｍとして、あるいは温度が上昇した被加熱媒体液Ｗｑとして、気液分離器８０に向けて加熱後被加熱媒体管８４を流れる。加熱後被加熱媒体管８４を、温度が上昇した被加熱媒体液Ｗｑが流れる場合、被加熱媒体液Ｗｑは、気液分離器８０に導入される際に減圧され、一部が蒸発して被加熱媒体蒸気Ｗｖとなった混合被加熱媒体Ｗｍとして気液分離器８０に導入される。気液分離器８０に導入された混合被加熱媒体Ｗｍは、被加熱媒体液Ｗｑと被加熱媒体蒸気Ｗｖとが分離される。分離された被加熱媒体液Ｗｑは、気液分離器８０の下部に貯留され、再び高温吸収器１０の被加熱媒体管１１に送られる。他方、分離された被加熱媒体蒸気Ｗｖは、被加熱媒体蒸気供給管８９に導出され、蒸気利用場所に供給される。本実施の形態では、０．２〜０．４ＭＰａ（ゲージ圧）を超えて約１５０℃の被加熱媒体蒸気Ｗｖが気液分離器８０から導出され、また、熱源温水ｈの温度を上昇させることで０．８ＭＰａ（ゲージ圧）程度の、あるいはこれらの間の任意の圧力の被加熱媒体蒸気Ｗｖが導出される。

再び吸収ヒートポンプ１の吸収液側のサイクルの説明に戻る。高温吸収器１０で高温冷媒蒸気Ｖｒを吸収した高温濃溶液Ｓａは、濃度が低下して高温希溶液Ｓｗとなり（状態Ｐ１３）、貯留部１３に貯留される。貯留部１３内の高温希溶液Ｓｗは、重力及び内圧の差により高温再生器５０に向かって高温希溶液管１６を流れ、高温溶液熱交換器５８で高温濃溶液Ｓａと熱交換して温度が低下した後に、高温希溶液散布ノズル５２から散布される（状態Ｐ５２）。高温希溶液散布ノズル５２から高再熱源温水管５１に向けて散布された高温希溶液Ｓｗは、高再熱源温水管５１内を流れる熱源温水ｈによって加熱濃縮されて、冷媒Ｖの一部が蒸発して濃度が上昇し、高温濃溶液Ｓａとなって（状態Ｐ５３）、高温再生器５０の貯留部５３に貯留される。貯留部５３に貯留された高温濃溶液Ｓａは、高温溶液ポンプ５６により、高温濃溶液管５５を介して吸収器１０の高温濃溶液散布ノズル１２に向けて圧送され、高温溶液熱交換器５８で高温希溶液Ｓｗと熱交換して温度が上昇した後に、高温濃溶液散布ノズル１２から散布される（状態Ｐ１２）。このとき、高温吸収器１０の貯留部１３に貯留された高温希溶液Ｓｗが所定の液位になるように、高温吸収器液位検出器１４の検出液位に応じてインバータ５６ｖにより高温溶液ポンプ５６の回転速度（ひいては吐出流量）が調節される。高温濃溶液散布ノズル１２から散布された高温濃溶液Ｓａは、高温冷媒蒸気Ｖｒを吸収し、以降、同様のサイクルを繰り返す。

他方、低温吸収器３０では、低温濃溶液散布ノズル３２から被加熱冷媒液管３１に向けて散布された低温濃溶液Ｓｂ（状態Ｐ３２）が、低温蒸発器４０から移動してきた低温冷媒蒸気Ｖｓを吸収し、その際に発生する吸収熱で被加熱冷媒液管３１内を流れる高温冷媒液Ｖｆ１を加熱して高温冷媒蒸気Ｖｒとする。低温冷媒蒸気Ｖｓを吸収した低温濃溶液Ｓｂは、濃度が低下して低温希溶液Ｓｖとなり（状態Ｐ３３）、貯留部３３に貯留される。貯留部３３の低温希溶液Ｓｖは、重力及び内圧の差により低温再生器６０へ送られる。低温希溶液Ｓｖは、低温吸収器３０から低温再生器６０に向かって低温希溶液管３６を流れる際、低温溶液熱交換器６８で低温濃溶液Ｓｂと熱交換して温度が低下する。低温再生器６０に送られた低温希溶液Ｓｖは、低温希溶液散布ノズル６２から散布される（状態Ｐ６２）。低温希溶液散布ノズル６２から散布された低温希溶液Ｓｖは、低再熱源温水管６１を流れる熱源温水ｈによって加熱され、散布された低温希溶液Ｓｖ中の冷媒が蒸発して低温濃溶液Ｓｂとなり（状態Ｐ６３）、低温再生器６０の貯留部６３に貯留される。

他方、低温希溶液Ｓｖから蒸発した冷媒Ｖは、高温再生器５０で発生した冷媒Ｖの蒸気と合流し、再生器冷媒蒸気Ｖｇとして凝縮器７０へと移動する。低温再生器６０の貯留部６３に貯留された低温濃溶液Ｓｂは、低温溶液ポンプ６６により、低温濃溶液管３８を介して低温吸収器３０の低温濃溶液散布ノズル３２に圧送される。このとき、低温吸収器３０の貯留部３３に貯留される低温希溶液Ｓｖの液位が所定の液位になるように、低温吸収器液位検出器３４の検出液位に応じてインバータ６６ｖにより低温溶液ポンプ６６の回転速度（ひいては吐出流量）が調節される。低温濃溶液管３８を流れる低温濃溶液Ｓｂは、低温溶液熱交換器６８で低温希溶液Ｓｖと熱交換して温度が上昇してから低温吸収器３０に流入し、低温濃溶液散布ノズル３２から散布される（状態Ｐ３２）。以降、同様のサイクルを繰り返す。このように、吸収ヒートポンプ１では、吸収液Ｓ側のサイクルが、高温吸収器１０及び高温再生器５０の系統と、低温吸収器３０及び低温再生器６０の系統とで、別個に構成されている。

また、吸収ヒートポンプ１では、上述の運転を行っている際、高温再生器５０の貯留部５３から導出される高温濃溶液Ｓａが所定の濃度を超えたときに、制御装置９９が二方弁７９ｖを開にして冷媒液Ｖｆを高温濃溶液管５５に流入させ、高温濃溶液Ｓａの濃度を低下させる。所定の濃度は、冷媒液Ｖｆを高温濃溶液管５５に流入させる間に吸収液Ｓが結晶してしまうこと（結晶ラインに到達すること）を回避することができる余裕分を考慮した濃度である。貯留部５３から導出される高温濃溶液Ｓａの濃度は、制御装置９９に信号ケーブルで接続された濃度計（不図示）あるいは濃度を算出可能な物理量を検出する計測器（不図示）によって検出することができる。また、低温再生器液位検出器６４で検出された貯留部６３の液位が低下しすぎたとき、制御装置９９は流量調節弁５９ｖの開度を調節して高温溶液ポンプ５６で吐出された高温濃溶液Ｓａの一部を低温希溶液管３６へ流入させる。反対に、貯留部６３の液位が上昇して溢流管６９の上端を超えたときに、低温濃溶液Ｓｂが溢流管６９を介して高温再生器５０内に流入する。このようにして、溶液線ＳＨＤと溶液線ＳＬＤとの間で吸収液Ｓが融通され、上述の吸収液Ｓの結晶の回避の制御と相俟って、吸収ヒートポンプ１の適正な運転が行われる。

また、本実施の形態に係る吸収ヒートポンプ１では、約１２０℃の熱源温水ｈが高蒸熱源温水管２１に導入され、高温冷媒液Ｖｆ１を加熱し、次いで高再熱源温水管５１を流れて高温希溶液Ｓｗを加熱して、約１００℃の熱源温水ｈが高再熱源温水管５１から導出される。この、高温吸収器１０及び高温再生器５０の系統の吸収液Ｓのサイクルは、単段サイクルと見ることができ、ＣＯＰは概ね０．４５である。高温吸収器１０及び高温再生器５０の系統では、熱源温水ｈを１２０℃から１００℃まで利用しているため、（１２０−１００）×０．４５＝９[Ｋ]の顕熱に相当する被加熱媒体蒸気Ｗｖを生成することができる。さらに、高再熱源温水管５１から導出された約１００℃の熱源温水ｈは、低再熱源温水管６１に流入して低温希溶液Ｓｖを加熱し、次いで低蒸熱源温水管４１を流れて低温冷媒液Ｖｆ２を加熱して、約７４℃の熱源温水ｈが低蒸熱源温水管４１から導出される。前述のように、低温吸収器３０及び低温再生器６０の系統で汲み上げられた熱（低温吸収器３０における吸収熱Ｈ２０）は、さらに汲み上げられて高温冷媒液Ｖｆ１を蒸発させるのに用いられる。このように、低温吸収器３０及び低温再生器６０の系統の吸収液Ｓのサイクルによって生じた吸収熱は、さらに高温吸収器１０及び高温再生器５０の系統で用いられるべく昇温されているので、二段昇温サイクルと見ることができ、ＣＯＰは概ね０．３である。低温吸収器３０及び低温再生器６０の系統では、熱源温水ｈを１００℃から７４℃まで利用して二段昇温しているため、（１００−７４）×０．３＝８．７[Ｋ]の顕熱に相当する被加熱媒体蒸気Ｗｖを生成することができる。

以上で説明したように、吸収ヒートポンプ１では、熱源温水ｈの熱を、高温の領域（１２０℃〜１００℃）から低温の領域（１００℃〜７４℃）まで広範囲にわたって利用することが可能であるため、被加熱媒体蒸気Ｗｖの生成にかかわる高温冷媒蒸気Ｖｒをより多く生成することができ、ひいてはより多くの被加熱媒体蒸気Ｗｖを生成することができる。それでいて、高温吸収器１０に導入される高温冷媒蒸気Ｖｒが、高蒸熱源温水管２１内を流れる熱源温水ｈの熱が利用されて生成されたものと、低蒸熱源温水管４１内を流れる熱源温水ｈの熱に起因して低温吸収器３０内で発生した吸収熱が利用されて生成されたものとが合流したものであるから、吸収ヒートポンプ１は二段昇温サイクルの高温吸収器と単段昇温サイクルの吸収器とを兼用した構成となっており、単段昇温型の吸収ヒートポンプ及び二段昇温型の吸収ヒートポンプの２台の吸収ヒートポンプを設置する必要がなく、機器据付面積の増大を抑制することができる。

以上の説明では、高蒸熱源温水管２１、高再熱源温水管５１、低再熱源温水管６１、低蒸熱源温水管４１が、同一の系統に構成されて、この順に熱源温水ｈが流れるように構成されているとしたが、例えば高蒸熱源温水管２１及び高再熱源温水管５１（高温の系統）と、低再熱源温水管６１及び低蒸熱源温水管４１（低温の系統）とで別の系統に構成し、高温の系統と低温の系統とで熱源温水ｈの利用温度範囲の一部が重複するように構成してもよい。しかしながら、高蒸熱源温水管２１、高再熱源温水管５１、低再熱源温水管６１、低蒸熱源温水管４１を同一の系統に構成することで、単段昇温サイクルと二段昇温サイクルとを単一の熱源で駆動しつつ熱源温水ｈの熱を広範囲に有効利用することができるため好ましい。あるいは、低再熱源温水管６１と低蒸熱源温水管４１とで熱源温水ｈが流れる順序を入れ替えて、高蒸熱源温水管２１、高再熱源温水管５１、低蒸熱源温水管４１、低再熱源温水管６１が同一の系統に構成されて、この順に熱源温水ｈが流れるように構成してもよい。

以上の説明では、低温吸収器３０内に配設された被加熱冷媒液管３１内に高温冷媒液Ｖｆ１が導入されることで低温吸収器３０内において発生した吸収熱が高温冷媒蒸気Ｖｒの生成に用いられることとしたが、以下のような構成であってもよい。
図３は、本発明の第１の実施の形態の変形例に係る吸収ヒートポンプの部分系統図であり、（ａ）は第１の変形例に係る吸収ヒートポンプ１Ａ、（ｂ）は第２の変形例に係る吸収ヒートポンプ１Ｂを示している。吸収ヒートポンプ１Ａ、１Ｂでは、吸収ヒートポンプ１（図１参照）に対し、低温吸収器３０で発生した吸収熱を高温冷媒液Ｖｆ１へ伝達する態様が異なっている。図３で省略している高温吸収器１０（図１参照）、凝縮器７０（図１参照）、及び気液分離器８０（図１参照）まわりの構成は、吸収ヒートポンプ１（図１参照）と同様である。

図３（ａ）に示す吸収ヒートポンプ１Ａは、高温蒸発器２０内に、高蒸熱源温水管２１と併設する形で、熱媒体伝熱管２２９が設けられ、さらに、吸収ヒートポンプ１（図１参照）で設けられていた冷媒液供給管２７（図１参照）及び高温冷媒蒸気受入管２８（図１参照）に代えて循環熱媒体管２２７、２２８が設けられると共に、低温吸収器３０内の被加熱冷媒液管３１（図１参照）に代えて被加熱循環媒体管２３１が設けられており、高温蒸発器２０内の熱媒体伝熱管２２９と低温吸収器３０内の被加熱循環媒体管２３１とが循環熱媒体管２２７、２２８で接続されて、熱媒体ｔを循環させる密閉の循環流路が形成されている。循環熱媒体管２２８には、熱媒体ｔを流動させる循環熱媒体ポンプ２２６が配設されている。

吸収ヒートポンプ１Ａでは、循環熱媒体ポンプ２２６によって循環させられている熱媒体ｔが、被加熱循環媒体管２３１内を流れる際に、低温吸収器３０内で低温濃溶液Ｓｂが低温冷媒蒸気Ｖｓを吸収する際に発生する吸収熱により加熱される。加熱された熱媒体ｔは、熱媒体伝熱管２２９を流れる際に、高温蒸発器２０内で高温冷媒液散布ノズル２２から散布された高温冷媒液Ｖｆ１に熱を与えて蒸発させ、自身は温度が低下して再び被加熱循環媒体管２３１に送られて加熱される作用を繰り返す。このように、吸収ヒートポンプ１Ａでは、熱媒体ｔを介して低温吸収器３０で発生した吸収熱を高温蒸発器２０内の高温冷媒液Ｖｆ１に与えることとしている。

図３（ｂ）に示す吸収ヒートポンプ１Ｂは、吸収ヒートポンプ１（図１参照）では低温蒸発器４０と同じ缶胴内に設けられていた低温吸収器３０（図１参照）が、加熱用吸収装置３５１の形態で高温蒸発器２０内に設けられている点が大きく異なっている。加熱用吸収装置３５１は、高温蒸発器２０内で高蒸熱源温水管２１と併設されている。加熱用吸収装置３５１は、低温吸収器の役割を果たす装置であり、複数の伝熱管が鉛直に延びるように配設され、複数の伝熱管の各上端が上部ヘッダーで、各下端が下部ヘッダーでそれぞれ接続されている。加熱用吸収装置３５１の上部ヘッダーには、低温蒸発器４０内で生成された低温冷媒蒸気Ｖｓを流す低温冷媒蒸気管３５７と、低温濃溶液Ｓｂを流す低温濃溶液管３８とが接続されている。加熱用吸収装置３５１の下部ヘッダーには、低温希溶液Ｓｖを流す低温希溶液管３６が接続されている。つまり、低温濃溶液管３８は、吸収ヒートポンプ１（図１参照）で接続されていた低温濃溶液散布ノズル３２（図１参照）に代えて加熱用吸収装置３５１の上部ヘッダーに接続されており、低温希溶液管３６は、貯留部３３（図１参照）に代えて加熱用吸収装置３５１の下部ヘッダーに接続されている。

吸収ヒートポンプ１Ｂでは、高温蒸発器２０において、加熱用吸収装置３５１の内部に低温濃溶液Ｓｂ及び低温冷媒蒸気Ｖｓを導入し、加熱用吸収装置３５１の伝熱管内で低温濃溶液Ｓｂに低温冷媒蒸気Ｖｓを吸収させて吸収熱を発生させ、高温冷媒液散布ノズル２２から加熱用吸収装置３５１の外部に散布された高温冷媒液Ｖｆ１を加熱して蒸発させるように構成されている。加熱用吸収装置３５１では、高温蒸発器２０の内圧よりも高圧である低温濃溶液Ｓｂ及び低温冷媒蒸気Ｖｓを内部に導入することとしている。加熱用吸収装置３５１内で低温濃溶液Ｓｂが低温冷媒蒸気Ｖｓを吸収して濃度が低下した低温希溶液Ｓｖは、下部ヘッダーから低温希溶液管３６を流れて低温再生器６０に至り、低温濃溶液Ｓｂに再生されて再び加熱用吸収装置３５１の上部ヘッダーに送られて、上述の作用を繰り返す。このように、吸収ヒートポンプ１Ｂでは、低温吸収器の役割を果たす加熱用吸収装置３５１を高温蒸発器２０内に配設し、発生した吸収熱を直接的に高温冷媒液Ｖｆ１に与えることとしているため、温度効率に優れている。

次に図４を参照して、本発明の第２の実施の形態に係る吸収ヒートポンプ２を説明する。図４は、吸収ヒートポンプ２の系統図である。吸収ヒートポンプ２は、熱源流体として熱源ガスＧを用い、利用価値の高い被加熱媒体蒸気Ｗｖを取り出す装置としている。吸収ヒートポンプ２は、熱源流体として熱源ガスＧを用いている特性上、吸収ヒートポンプ１（図１参照）と比較して以下に示す構成上の相違がある。吸収ヒートポンプ２は、吸収ヒートポンプ１（図１参照）が備えていた高温蒸発器２０、高温再生器５０、低温再生器６０、低温蒸発器４０に代えて、第１の蒸発器としての高温蒸発器２０Ａ、第１の再生器としての高温再生器５０Ａ、第２の再生器としての低温再生器６０Ａ、第２の蒸発器としての低温蒸発器４０Ａが、この順に配列されている。したがって、これらは、高温吸収器１０あるいは低温吸収器３０と、同一の缶胴に形成されていない。

高温蒸発器２０Ａは、上部ヘッダーと下部ヘッダーとの間に複数の垂直伝熱管が両ヘッダーと連通するように接続され、各垂直伝熱管の外側が熱源ガスＧの流路４９０となっており、流路４９０を流れる熱源ガスＧにより垂直伝熱管内を流れる流体が加熱されるように構成されている。高温再生器５０Ａ、低温再生器６０Ａ、低温蒸発器４０Ａも、高温蒸発器２０Ａと同様に、上部ヘッダーと下部ヘッダーとが複数の垂直伝熱管を介して連通され、各垂直伝熱管の外側に熱源ガスＧの流路４９０が形成された構造となっている。これらは、互いに構造が概ね同じであるが、垂直伝熱管内を流れる流体の種類は異なる。構造が「概ね」同じというのは、高温再生器５０Ａ及び低温再生器６０Ａは、それぞれ、濃度的に再生した吸収液Ｓを受け入れる出口ヘッダー４５５、４６５が設けられ、上部ヘッダーと出口ヘッダー４５５、４６５とが吸収液出口（図４中に実線で表わされている角穴）を介して連通している構造となっている点が、高温蒸発器２０Ａ及び低温蒸発器４０Ａと異なっていることを考慮したものである。流路４９０は、高蒸熱源温水管２１（図１参照）、高再熱源温水管５１（図１参照）、低再熱源温水管６１（図１参照）、低蒸熱源温水管４１（図１参照）に代えて設けられた構成部材（代替構成部材）である。

高温蒸発器２０Ａは、下部ヘッダーに、凝縮器７０からの冷媒液Ｖｆを導入する冷媒液管２９が接続されていると共に、高温冷媒液Ｖｆ１を低温吸収器３０の被加熱冷媒液管３１へ導く冷媒液供給管２７が直接（高温冷媒液循環管２５（図１参照）を介さずに）接続されている。冷媒液供給管２７には、高温冷媒液Ｖｆ１を圧送する高温冷媒液循環ポンプ４２６が配設されている。上部ヘッダーには、被加熱冷媒液管３１内で生成された高温冷媒蒸気Ｖｒを導入する高温冷媒蒸気受入管２８が接続されている。また、上部ヘッダーと高温吸収器１０の気相部とは、高温冷媒蒸気Ｖｒを流す高温冷媒蒸気管４１８で接続されている。高温蒸発器液位検出器２４は、上部ヘッダーに設けられている。高温蒸発器２０Ａは、冷媒液管２９から下部ヘッダーに冷媒液Ｖｆが導入され、導入された冷媒液Ｖｆが垂直伝熱管を上昇する際に熱源ガスＧによって加熱されて蒸発し、さらに高温冷媒液Ｖｆ１を被加熱冷媒液管３１に供給して生成された高温冷媒蒸気Ｖｒを受け入れて、熱源ガスＧの熱及び低温吸収器３０における吸収熱で生成された高温冷媒蒸気Ｖｒが、上部ヘッダーから高温冷媒蒸気管４１８へ導出されるように構成されている。

高温再生器５０Ａは、下部ヘッダーに高温吸収器１０からの高温希溶液Ｓｗを導入する高温希溶液管１６が接続されている。上部ヘッダーには、冷媒Ｖの蒸気を流す高温再生器冷媒蒸気管４５７が接続されている。また、上部ヘッダー内には、吸収液Ｓの液位を検出する高温再生器液位検出器４５４が設けられている。高温再生器液位検出器４５４は、吸収ヒートポンプ１（図１参照）で設けられていた高温吸収器液位検出器１４（図１参照）に代えて、高温溶液ポンプ５６のインバータ５６ｖと信号ケーブルで接続されており、高温再生器液位検出器４５４で検出した液位に応じて高温溶液ポンプ５６の回転速度（ひいては吐出流量）が調節されるように構成されている。出口ヘッダー４５５には、高温吸収器１０へ高温濃溶液Ｓａを導く高温濃溶液管５５が接続されている。高温再生器５０Ａは、高温希溶液管１６から下部ヘッダーに高温希溶液Ｓｗが導入され、導入された高温希溶液Ｓｗが垂直伝熱管を上昇する際に熱源ガスＧによって加熱され冷媒Ｖが蒸発して高温濃溶液Ｓａとなり、蒸発した冷媒Ｖは上部ヘッダーから高温再生器冷媒蒸気管４５７へ導出され、高温濃溶液Ｓａは吸収液出口から出口ヘッダー４５５を介して高温濃溶液管５５へ導出されるように構成されている。

低温再生器６０Ａは、下部ヘッダーに低温吸収器３０からの低温希溶液Ｓｖを導入する低温希溶液管３６が接続されている。上部ヘッダーには、冷媒Ｖの蒸気を流す低温再生器冷媒蒸気管４６７が接続されている。低温再生器液位検出器６４は、上部ヘッダー内に配設されている。低温再生器液位検出器６４は、吸収ヒートポンプ１（図１参照）で設けられていた低温吸収器液位検出器３４（図１参照）に代えて、低温溶液ポンプ６６のインバータ６６ｖと信号ケーブルで接続されており、低温再生器液位検出器６４で検出した液位に応じて低温溶液ポンプ６６の回転速度（ひいては吐出流量）が調節されるように構成されている。出口ヘッダー４６５には、低温吸収器３０へ低温濃溶液Ｓｂを導く低温濃溶液管３８が接続されている。低温再生器６０Ａは、低温希溶液管３６から下部ヘッダーに低温希溶液Ｓｖが導入され、導入された低温希溶液Ｓｖが垂直伝熱管を上昇する際に熱源ガスＧによって加熱され冷媒Ｖが蒸発して低温濃溶液Ｓｂとなり、蒸発した冷媒Ｖは上部ヘッダーから低温再生器冷媒蒸気管４６７へ導出され、低温濃溶液Ｓｂは吸収液出口から出口ヘッダー４６５を介して低温濃溶液管３８へ導出されるように構成されている。低温再生器冷媒蒸気管４６７は、高温再生器冷媒蒸気管４５７と接続されて再生器冷媒蒸気管４７７となり、再生器冷媒蒸気管４７７は凝縮器７０に接続されている。これにより、高温再生器５０Ａから導出された冷媒Ｖの蒸気と低温再生器６０Ａから導出された冷媒Ｖの蒸気とは合流して再生器冷媒蒸気Ｖｇとなり、凝縮器７０へ導入されるように構成されている。

低温蒸発器４０Ａは、下部ヘッダーに凝縮器７０からの冷媒液Ｖｆを導入する冷媒液管４８が接続されている。上部ヘッダーと低温吸収器３０の気相部とは、低温冷媒蒸気Ｖｓを流す低温冷媒蒸気管４４７で接続されている。低温蒸発器液位検出器４４は、上部ヘッダーに設けられている。低温蒸発器４０Ａは、冷媒液管４８から下部ヘッダーに冷媒液Ｖｆが導入され、導入された冷媒液Ｖｆが垂直伝熱管を上昇する際に熱源ガスＧによって加熱されて蒸発し、生成された低温冷媒蒸気Ｖｓが上部ヘッダーから低温冷媒蒸気管４４７へ導出されるように構成されている。

本実施の形態では、高温蒸発器２０Ａ、高温再生器５０Ａ、低温再生器６０Ａ、低温蒸発器４０Ａが、これらを貫く流路４９０が直線的に形成されるように、直列に配設されている。このように、直線的に配列されていると、熱源流体が単位体積あたりの熱容量が小さいガス（熱源ガスＧ）であり、吸収ヒートポンプ２の作動に必要な熱量を得るためには非常に大きな体積流量の熱源ガスＧを流す必要があるときであっても、流動抵抗による圧力損失を低く抑えることができる。すなわち、ガス（熱源ガスＧ）を流動させるための動力は大きくなりがちであるが、曲がり損失あるいはターンによる損失を低減することで、省エネルギーに資することとなる。しかしながら、曲がり損失あるいはターンによる損失を許容できる場合は、装置の小型化を図る観点から、流路４９０中に曲がりやターンが形成されていてもよい。

また、吸収ヒートポンプ２は、吸収ヒートポンプ１（図１参照）で設けられていた吸収液補充管５９（図１参照）に代えて、高温溶液ポンプ５６の下流側の高温濃溶液管５５と低温溶液ポンプ６６の上流側の低温濃溶液管３８とを接続する高温吸収液補充管４５９が設けられている。高温吸収液補充管４５９には、低温濃溶液管３８に流入する高温濃溶液Ｓａの流量を調節する流量調節弁４５９ｖが配設されている。また、吸収ヒートポンプ２では、低温溶液ポンプ６６の下流側の低温濃溶液管３８と高温溶液ポンプ５６の上流側の高温濃溶液管５５とが、低温吸収液補充管４６９で接続されている。低温吸収液補充管４６９には、高温濃溶液管５５に流入する低温濃溶液Ｓｂの流量を調節する流量調節弁４６９ｖが配設されている。流量調節弁４５９ｖ、４６９ｖは、それぞれ制御装置９９と信号ケーブルで接続されている。制御装置９９は、低温吸収器液位検出器３４から液位信号を受信し、低温吸収器液位検出器３４が高液位を検出したときに流量調節弁４６９ｖを開いて低温濃溶液Ｓｂを高温濃溶液管５５へ流入させ、低液位を検出したときに流量調節弁４５９ｖを開いて高温濃溶液Ｓａを低温濃溶液管３８へ流入させるように構成されている。吸収ヒートポンプ２のこれまで説明した相違点以外の構成は、吸収ヒートポンプ１（図１参照）と同様である。なお、高温再生器５０Ａの上部ヘッダーと低温再生器６０Ａの上部ヘッダーと凝縮器７０とを一体化するなど、吸収ヒートポンプ２の缶胴構成を適宜変更してもよい。

上述のように構成された吸収ヒートポンプ２は、熱源流体が熱源ガスＧであるものの、吸収液Ｓ及び冷媒Ｖのサイクルは、吸収ヒートポンプ１（図１参照）と同様に作動する。それゆえ、吸収ヒートポンプ２では、熱源ガスＧの熱を、高温の領域から低温の領域まで広範囲にわたって利用することが可能であり、被加熱媒体蒸気Ｗｖの生成にかかわる高温冷媒蒸気Ｖｒをより多く生成することができ、ひいてはより多くの被加熱媒体蒸気Ｗｖを生成することができる。また、吸収ヒートポンプ２においても、高温吸収器１０に導入される高温冷媒蒸気Ｖｒが、流路４９０を流れる熱源ガスＧの熱が利用されて生成されたものと、熱源ガスＧの熱に起因して低温吸収器３０内で発生した吸収熱が利用されて生成されたものとが合流したものであり、二段昇温サイクルの高温吸収器と単段昇温サイクルの吸収器とを兼用した構成となって、単段昇温型の吸収ヒートポンプ及び二段昇温型の吸収ヒートポンプの２台の吸収ヒートポンプを設置する必要がなく、機器据付面積の増大を抑制することができる。

以上で説明したように、吸収ヒートポンプ１（変形例１Ａ、１Ｂを含む。以下同じ。）及び吸収ヒートポンプ２では、熱源流体（熱源温水ｈ及び熱源ガスＧ）の熱を広範囲に有効利用することができるため、排熱を保有する排温水や排ガス等の一過性の熱源を熱源温水ｈあるいは熱源ガスＧとして利用するのに適している。換言すれば、吸収ヒートポンプ１、２では、従来では捨てられていた比較的低温域の排熱を有効利用することができ、排出される熱源流体の温度をより周囲環境温度に近づけることができるので、好適である。なお、このことは、エンジンの冷却水のような循環性の熱源を利用することを妨げるものではない。

以上の説明では、熱源流体（熱源温水ｈ又は熱源ガスＧ）が最初に高温蒸発器２０、２０Ａに導入されることとしたが、最初に補給水熱交換器８７に導入して補給水Ｗｓを加熱した後に高温蒸発器２０、２０Ａに導入される構成としてもよい。このように構成すると、補給水熱交換器８７における補給水Ｗｓの加熱の際のＣＯＰは１に近く、補給水Ｗｓを気液分離器８０経由で高温吸収器１０内に流入させて加熱する場合（ＣＯＰは概ね０．３〜０．４５）よりも、同じ熱量を補給水Ｗｓに与えるのに投入される熱量が少なくて済むので好ましい。それでいて、補給水熱交換器８７で加熱される補給水Ｗｓの流量は比較的少ないので、補給水熱交換器８７において熱源流体から奪われる熱量も比較的少なく、吸収ヒートポンプ１、２における吸収液Ｓ及び冷媒Ｖのサイクルの作動に与える影響も限定的である。また、補給水熱交換器８７に導入する熱源流体と補給水Ｗｓとを対向流とすれば、補給水熱交換器８７の熱は補給水Ｗｓの補給温度近くまで利用することができる。この場合、補給水Ｗｓは補給水熱交換器８７を出た後で高温蒸発器２０、２０Ａに導入するよりも並列に流すこととするとよい。

以上の説明では、高温再生器５０と低温再生器６０とが同じ缶胴内に収容されていて、缶胴の下部に高温再生器５０が、上部に低温再生器６０が配設されていることとしたが、上部に高温再生器５０が、下部に低温再生器６０が配設されていることとしてもよく、高温再生器５０と低温再生器６０とが横並びに配設されていることとしてもよい。また、高温再生器５０で蒸発した冷媒Ｖの蒸気と低温再生器６０で蒸発した冷媒Ｖの蒸気とが共通の凝縮器７０で凝縮されることとしたが、高温再生器５０で蒸発した冷媒Ｖの蒸気を凝縮させる凝縮器と、低温再生器６０で蒸発した冷媒Ｖの蒸気を凝縮させる凝縮器とを個別に設けてもよい。この場合は、高温再生器５０及び高温再生器５０用の凝縮器と、低温再生器６０及び低温再生器６０用の凝縮器との組み合わせで、それぞれ別の缶胴に収容される構成とするのが好ましい。

１、２ 吸収ヒートポンプ
１０ 高温吸収器
１１ 被加熱媒体管
２０ 高温蒸発器
２１ 高蒸熱源温水管
３０ 低温吸収器
４０ 低温蒸発器
４１ 低蒸熱源温水管
５０ 高温再生器
５１ 高再熱源温水管
６０ 低温再生器
６１ 低再熱源温水管
４９０ 流路
ｈ 熱源温水
Ｇ 熱源ガス
Ｓａ 高温濃溶液
Ｓｂ 低温濃溶液
Ｓｗ 高温希溶液
Ｓｖ 低温希溶液
Ｖｆ１ 高温冷媒液
Ｖｆ２ 低温冷媒液
Ｖｒ 高温冷媒蒸気
Ｖｓ 低温冷媒蒸気
Ｗ 被加熱媒体

Claims (2)

1. 熱源流体の流路を内部に有し、前記熱源流体の熱で第１の冷媒液を蒸発させて第１の冷媒蒸気を生成する第１の蒸発器と；
   被加熱媒体の流路を内部に有し、前記第１の蒸発器で生成された第１の冷媒蒸気を受け入れて、第１の吸収液が前記第１の冷媒蒸気を吸収する際に発生する吸収熱で前記被加熱媒体を加熱する第１の吸収器と；
   熱源流体の流路を内部に有し、前記第１の吸収器において前記第１の吸収液が前記第１の冷媒蒸気を吸収して濃度が低下した第１の希溶液を受け入れて、前記熱源流体の熱で前記第１の希溶液から冷媒を蒸発させて前記第１の吸収液を濃度的に再生する第１の再生器と；
   前記第１の蒸発器に導入される熱源流体よりも温度が低い熱源流体の流路を内部に有し、前記熱源流体の熱で第２の冷媒液を蒸発させて第２の冷媒蒸気を生成する第２の蒸発器と；
   前記第２の蒸発器で生成された第２の冷媒蒸気を受け入れて、第２の吸収液が前記第２の冷媒蒸気を吸収する際に発生する吸収熱で、前記第１の蒸発器の前記第１の冷媒液を加熱して蒸発させる第２の吸収器と；
   前記第１の再生器に導入される熱源流体よりも温度が低い熱源流体の流路を内部に有し、前記第２の吸収器において前記第２の吸収液が前記第２の冷媒蒸気を吸収して濃度が低下した第２の希溶液を受け入れて、前記熱源流体の熱で前記第２の希溶液から冷媒を蒸発させて前記第２の吸収液を濃度的に再生する第２の再生器とを備える；
   吸収ヒートポンプ。
2. 前記第１の蒸発器内の前記熱源流体の流路と、前記第１の再生器内の前記熱源流体の流路と、前記第２の蒸発器内の前記熱源流体の流路及び前記第２の再生器内の前記熱源流体の流路の少なくとも一方と、が同一の系統に構成され；
   前記第１の蒸発器内の前記熱源流体の流路及び前記第１の再生器内の前記熱源流体の流路を流れた後の前記熱源流体が、前記第２の蒸発器内の前記熱源流体の流路及び前記第２の再生器内の前記熱源流体の流路の少なくとも一方に導入されるように構成された；
   請求項１に記載の吸収ヒートポンプ。

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