JP2011521892A - 連続流式二重触媒反応装置を用いてn−ブテンから1,3−ブタジエンを製造する方法 - Google Patents
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Abstract
Description
[発明を実施するための形態]
多成分系モリブデン酸ビスマス(Co 9 Fe 3 Bi 1 Mo 12 O 51 )触媒の製造
コバルトの前駆体としては硝酸コバルト6水和物(Co(NO3)2・6H2O)を使用し、鉄の前駆体としては硝酸鉄9水和物(Fe(NO3)3・9H2O)、ビスマスの前駆体としては硝酸ビスマス5水和物(Bi(NO3)2・5H2O)、モリブデンの前駆体としてはモリブデン酸アンモニウム4水和物((NH4)6Mo7O24・4H2O)を使用した。他の金属前駆体は蒸留水によく溶解するが、硝酸ビスマス5水和物は強い酸性溶液でよく溶解するので、蒸留水に硝酸溶液を添加して硝酸ビスマス5水和物を別途に溶解させた。
2価陽イオンを有する金属成分としてマンガンとニッケルを用いた多成分系モリブデン酸ビスマス触媒の製造
マンガンおよびニッケルを、2価陽イオンを有する金属成分として含む多成分系モリブデン酸ビスマス触媒の製造のために、それぞれ硝酸マンガン6水和物(Mn(NO3)2・6H2O)7.83g、硝酸ニッケル6水和物(Ni(NO3)2・6H2O)7.93gを使用した。前記2価陽イオンの前駆体の種類と量以外は全ての触媒の製造条件を製造例1と同様にして触媒を製造した。製造された触媒は元素成分分析(ICP−AES)を介して分析上の誤差範囲内でわれわれの所望する金属前駆体の量が正確に共沈したことを確認し、その結果は表2のとおりである。
多様な2価陽イオンを有する金属成分からなる多成分系モリブデン酸ビスマス触媒の製造
比較のために、製造例1で製造された触媒と、2価陽イオンを有する金属成分が相異なる多成分系モリブデン酸ビスマス触媒を製造した。マグネシウム、銅、亜鉛を、2価陽イオンを有する金属成分として含む多成分系モリブデン酸ビスマス触媒の製造のために、それぞれ硝酸マグネシウム6水和物(Mg(NO3)2・6H2O)6.99g、硝酸銅3水和物(Cu(NO3)2・3H2O)6.59g、硝酸亜鉛6水和物(Zn(NO3)2・6H2O)8.11gを使用した。2価陽イオンの前駆体の種類と量以外は全ての触媒の製造条件を製造例1と同様にして触媒を製造した。製造された触媒は元素成分分析(ICP−AES)を介して分析上の誤差範囲内でわれわれの所望する金属前駆体の量が正確に共沈したことを確認した。その結果は表3のとおりである。
亜鉛フェライト(ZnFe 2 O 4 )触媒の製造
亜鉛の前駆体として塩化亜鉛(ZnCl2)を、鉄の前駆体としては塩化鉄6水和物(FeCl3・6H2O)をそれぞれ使用した。亜鉛フェライト触媒の製造のために、塩化亜鉛(1.42g)と塩化鉄6水和物(5.61g)を蒸留水(100mL)に溶かし、混合した後、攪拌した。十分な攪拌の後、前駆体が完全に溶解したことを確認し、前駆体水溶液を蒸留水(100mL)に一滴ずつ滴下しながらpH調節および共沈のために3モル濃度の水酸化ナトリウム水溶液を一緒に添加して共沈溶液のpHが9となるように調節した。
多様な共沈溶液のpHにおける亜鉛フェライト(ZnFe 2 O 4 )触媒の製造
比較のために共沈溶液のpHを3〜5、11および12に調節した以外は、製造例3と同一の条件下で、亜鉛フェライト触媒を製造した。製造された触媒はX線回折分析によって形成された相を確認した。低いpH(3〜5)で共沈させた触媒は、亜鉛フェライトではなく、α−酸化鉄(α−Fe2O3)が生成されたものと確認された。pH11および12で共沈させた触媒はいずれも単相の亜鉛フェライト相が形成されたことを確認した。
多成分系モリブデン酸ビスマス触媒と亜鉛フェライト触媒を使用した連続流式二重触媒反応装置の構成
多成分系モリブデン酸ビスマス触媒と亜鉛フェライト触媒の相異なるn−ブテン異性体に対する反応特性を融合して相乗効果を得るための方法で連続流式二重触媒反応装置を構成した。多成分系モリブデン酸ビスマス触媒と亜鉛フェライト触媒を用いた連続流式二重触媒反応装置は、従来の技術に係る工程で使用している線形固定層反応器に多成分系モリブデン酸ビスマス触媒を充填し、石英を粉砕して多成分系モリブデン酸ビスマス触媒層上に積層した後、さらに亜鉛フェライト触媒を充填し、あるいはその逆順に従って亜鉛フェライト触媒層、石英層、多成分系モリブデン酸ビスマス触媒層の順で充填する方式を取った。2種の触媒層は石英層によって物理的に分離されて独立に作用しうるように設計された。この際、充填される多成分系モリブデン酸ビスマス触媒と亜鉛フェライト触媒の量は、正確な触媒活性の比較のために、それぞれの触媒が単一層反応に使用される触媒量の50%体積を使用することにより、単一層触媒反応と連続流式二重触媒反応に使用した触媒体積の総量を同一にした。また、2触媒層の分離のために使用した石英の量は、反応に及ぼす影響を最小化するために、2触媒層の物理的な分離が行われ得る最小限の量にした。
多成分系モリブデン酸ビスマスと亜鉛フェライトを機械的に混合した複合酸化物触媒の製造
多成分系モリブデン酸ビスマス触媒と亜鉛フェライト触媒の相異なる反応特徴を融合してn−ブテンの酸化的脱水素化反応に対する活性を極大化するために、2種の触媒を機械的に混合した複合酸化物触媒を製造した。製造例1のように製造された多成分系モリブデン酸ビスマス触媒と製造例3のように製造された亜鉛フェライト触媒を一緒に粉砕して機械的に混合した。この際、多成分系モリブデン酸ビスマス触媒:亜鉛フェライト触媒の混合比率が50体積%:50体積%である混合相の複合酸化物形態の触媒を製造した。
C4ラフィネート−3またはC4混合物の酸化的脱水素化反応
製造例1による方法で製造された多成分系モリブデン酸ビスマス触媒、製造例3による方法で製造された亜鉛フェライト触媒、製造例4による方法で準備された前記2種の触媒の順次充填による触媒、および比較製造例3による方法で準備された前記2種の触媒が機械的に混合された触媒を用いてn−ブテンの酸化的脱水素化反応を行った。反応物としてはC4混合物、空気およびスチームを使用し、反応器としては線形パイレックス(登録商標)反応器を使用した。前記全ての実験において、同じn−ブテンに対する空間速度を基準として触媒活性を比較するために使用した触媒の総体積を同一にして反応を行った。反応物として用いたC4混合物の組成は下記表5のとおりである。反応物の組成はn−ブテン:空気:スチームの比率が1:3.75:15となるようにそれぞれ反応物の注入速度を設定した。スチームは反応器の入口から水の形で注入されるが、水は200℃でスチームに直接気化して別の反応物としてのC4混合物および空気と共に完全に混合されて反応器に流入するように反応装置を設計した。C4混合物と空気の量は質量流速調節器を用いて制御し、スチームの量は水入りのシリンジポンプの注入速度を調節することにより制御した。C4混合物内のn−ブテンを基準にして空間速度(GHSV)が475h−1となるように触媒量を設定した。反応温度は触媒層の温度が420℃となるように維持して反応を行った。反応後の生成物はガスクロマトグラフィーを用いて分析し、生成物には、目標とする1,3−ブタジエン以外にも、完全酸化による二酸化炭素、分解による副産物、n−ブタンなどが含まれていた。多成分系モリブデン酸ビスマス触媒上でn−ブテンの酸化的脱水素化反応によるn−ブテンの転換率、1,3−ブタジエンの選択度および1,3−ブタジエンの収率は下記数式1、数式2および数式3によってそれぞれ計算した。
多成分系モリブデン酸ビスマス触媒と亜鉛フェライト触媒の反応活性
製造例1および2の方法によって製造された多成分系モリブデン酸ビスマス触媒と、製造例3の方法によって製造された亜鉛フェライト触媒を、実験例1の方法によってC4混合物の酸化的脱水素化反応を行った。その結果は表6と図3に示す。亜鉛フェライト触媒が多成分系モリブデン酸ビスマス触媒に比べてn−ブテンの酸化的脱水素化反応においてさらに高い1,3−ブタジエン収率を得ることができることが分かった。他の結晶構造を有する多成分系モリブデン酸ビスマス系触媒とフェライト系触媒は、n−ブテンを吸着し活性化させることが可能なサイトと触媒内格子酸素の特性が互いに異なり、n−ブテンの酸化的脱水素化反応に対する触媒活性が互いに異なるものと予想される。
多様な2価陽イオンを金属成分として有する多成分系モリブデン酸ビスマス触媒の活性
比較製造例1の方法によって製造されたそれぞれ異なる2価陽イオンを金属成分として有する多成分系モリブデン酸ビスマス触媒上で、実験例1の方法によってC4混合物の酸化的脱水素化反応を行った。その結果は表8のとおりである。それぞれの金属成分に応じて触媒毎に形成された相が異なり、それにより触媒表面の特性と触媒内格子酸素の性格の変化によって製造された触媒は、それぞれ異なる活性を示すものと判断される。表6と表8を比較するとき、コバルトが2価陽イオンとして含まれた多成分系モリブデン酸ビスマス触媒がC4混合物の酸化的脱水素化反応に最も高い活性を示した。よって、本発明が実現しようとする連続流式二重触媒反応装置を構成する多成分系モリブデン酸ビスマス触媒としてCo9Fe3Bi1Mo12O51触媒が最も適すると判断される。
多様な共沈溶液のpHで製造された亜鉛フェライト触媒の反応活性
比較製造例2の方法によって製造されたそれぞれ異なる共沈溶液のpHで製造された亜鉛フェライト触媒上で、実験例1の方法によってC4混合物の酸化的脱水素化反応を行った。その結果は表8のとおりである。それぞれの共沈溶液のpHによって形成された相が異なり、それにより触媒表面特性と触媒内格子酸素の性格の変化によって製造された触媒はそれぞれ異なる活性を示すものと判断される。表6と表9を比較するとき、pH9で共沈した亜鉛フェライト触媒がC4混合物の酸化的脱水素化反応に最も高い活性を示した。よって、本発明が実現しようとする連続流式二重触媒反応装置を構成する亜鉛フェライト触媒として、共沈溶液のpH9で製造された亜鉛フェライト触媒が最も適するものと判断される。
多成分系モリブデン酸ビスマス触媒と亜鉛フェライト触媒を機械的に混合した触媒の反応活性
比較製造例3の方法によって準備された多成分系モリブデン酸ビスマス触媒と亜鉛フェライト触媒を機械的に混合した複合酸化物触媒上で実験例1の方法によってC4混合物の酸化的脱水素化反応を行った。その結果を表10と図3に示す。多成分系モリブデン酸ビスマス触媒と亜鉛フェライト触媒とを機械的に混合した触媒は、各触媒を単独で使用して反応を行ったときより(実施例1、表6)反応活性が大幅減少したが、これは2種の触媒が互いに接触することにより、n−ブテンの酸化的脱水素化反応に対するそれぞれの触媒作用を互いに妨害してn−ブテンに対する反応活性が減少するものと判断される。
連続流式二重触媒反応装置を用いた酸化的脱水素化反応の反応活性
製造例1および3の方法によって準備された触媒を用いて、実験例1の方法によってC4混合物の酸化的脱水素化反応を行った。その結果を表11と図3に示す。表11に示すように、亜鉛フェライト触媒上でn−ブテンの酸化的脱水素化反応を先に行った場合、すなわち亜鉛フェライト触媒が反応物に対して先に反応に用いられる場合には、1,3−ブタジエン収率が増加したが、多成分系モリブデン酸ビスマス触媒がn−ブテンの酸化的脱水素化反応を先に行った場合、すなわち多成分系モリブデン酸ビスマス触媒が先に反応に用いられる場合には、1,3−ブタジエン収率が減少した。これはC4混合物内のn−ブテン異性体の含量によるもので、本発明の目的を達成するために使用したC4混合物内には2−ブテン(50.4重量%)が1−ブテン(7.5重量%)に比べて多く含まれているため、2−ブテンに対する活性に優れたフェライト触媒上でn−ブテンの酸化的脱水素化反応を先に行ったため、1,3−ブタジエン収率が増加するものと思われる。C4混合物内に1−ブテンの含量が多くなると、1−ブテンに対して活性に優れた多成分系モリブデン酸ビスマス触媒上でn−ブテンの酸化的脱水素化反応を先行する場合、さらに優れた2種の触媒の相乗効果を確認することができるものと期待される。本発明では、亜鉛フェライト触媒上でn−ブテンの酸化的脱水素化反応を先行する場合、すなわち反応物に対して亜鉛フェライト触媒が先に位置する場合、より優れた1,3−ブタジエン収率を得ることができた。ところが、反応物の組成は多様に変化しうるので、本発明はこのような触媒層の順序に限定されない。
Claims (14)
- a)反応器に触媒固定層として、モリブデン酸ビスマス系の第1触媒およびフェライト系の第2触媒を、石英層によって分離された層状構造を成すように積層して充填させる段階と、
b)n−ブテンを含むC4混合物、空気およびスチームを含有する反応物を前記反応器の触媒層に連続的に通過させながら酸化的−脱水素化反応を行う段階と、
c)1,3−ブタジエンを得る段階とを含むことを特徴とする、連続流式二重触媒反応装置を用いた1,3−ブタジエンの製造方法。 - 前記C4混合物は0.5〜50重量%のn−ブタン、40〜99重量%のn−ブテンおよび0.5〜10重量%の残余C4混合物を含むことを特徴とする、請求項1に記載の1,3−ブタジエンの製造方法。
- 前記反応物はn−ブテン:空気:スチームが1:0.5〜10:1〜50の比率で含まれたことを特徴とする、請求項1に記載の1,3−ブタジエンの製造方法。
- 前記b)段階の反応は300〜600℃の反応温度および50〜5000h−1の空間速度で行われることを特徴とする、請求項1に記載の1,3−ブタジエンの製造方法。
- 前記第1触媒は、
a1)マンガン、コバルト、およびニッケルよりなる群から選ばれた2価陽イオンを有する金属の前駆体、鉄の前駆体およびビスマス前駆体を含む第1溶液を準備する段階と、
b1)モリブデン前駆体を溶解させた第2溶液を準備する段階と、
c1)前記第2溶液に前記第1溶液を滴加して共沈させる段階と、
d1)前記共沈溶液を1〜2時間攪拌させた後、水分を除去して固体成分を得る段階と、
e1)前記固体成分を150〜200℃で乾燥させた後、400〜600℃で熱処理する段階とを含んで製造される、4種金属を含むモリブデン酸ビスマス触媒であることを特徴とする、請求項1に記載の1,3−ブタジエンの製造方法。 - 前記2価陽イオンを有する金属はコバルトであることを特徴とする、請求項5に記載の1,3−ブタジエンの製造方法。
- 前記2価陽イオンを有する金属の前駆体:前記鉄の前駆体:ビスマス前駆体:モリブデン前駆体のモル比が7〜10:2〜4:1:5〜20であることを特徴とする、請求項5に記載の1,3−ブタジエンの製造方法。
- 前記a1)段階の前記2価陽イオン金属成分の前駆体は硝酸マンガン、硝酸コバルトまたは硝酸ニッケルであり、鉄の前駆体は硝酸鉄であり、前記ビスマス前駆体は硝酸ビスマスであることを特徴とする、請求項5に記載の1,3−ブタジエンの製造方法。
- 前記b1)段階のモリブデン前駆体はモリブデン酸アンモニウムであることを特徴とする、請求項5に記載の1,3−ブタジエンの製造方法。
- 前記第2触媒は、
a2)亜鉛前駆体および鉄前駆体を蒸留水に溶解させる段階と、
b2)前記前駆体水溶液に1.5〜4.0モル濃度の水酸化ナトリウム溶液を混合させながら共沈溶液のpH範囲を6〜10に調節する段階と、
c2)前記pHの調節された混合溶液を濾過して固体触媒を得る段階と、
d2)前記固体触媒を70〜200℃で乾燥させる段階と、
e2)前記乾燥した触媒を350〜800℃で熱処理する段階とを含んで製造される、亜鉛フェライト触媒であることを特徴とする、請求項1に記載の1,3−ブタジエンの製造方法。 - 前記a2)段階の前記亜鉛前駆体および鉄前駆体の鉄/亜鉛の原子数比は1.5〜2.5であることを特徴とする、請求項10に記載の1,3−ブタジエンの製造方法。
- 前記a2)段階の前記亜鉛前駆体および鉄前駆体は亜鉛/鉄の塩化物(Chloride)または硝酸塩(Nitrate)であることを特徴とする、請求項10に記載の1,3−ブタジエンの製造方法。
- 前記C4混合物内に1−ブテンが2−ブテンに比べて多量含有される場合、前記a)段階で、前記触媒固定層は上方から第1触媒/石英層/第2触媒の順序で積層されることを特徴とする、請求項1に記載の1,3−ブタジエンの製造方法。
- 前記C4混合物内に2−ブテンが1−ブテンに比べて多量含有される場合、前記a)段階で、前記触媒固定層は上方から第2触媒/石英層/第1触媒の順序で積層されることを特徴とする、請求項1に記載の1,3−ブタジエンの製造方法。
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