JP2011195947A - 耐食性及び高硬度のカラーオーステナイト系ステンレス鋼材及びその製造方法 - Google Patents
耐食性及び高硬度のカラーオーステナイト系ステンレス鋼材及びその製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2011195947A JP2011195947A JP2010073132A JP2010073132A JP2011195947A JP 2011195947 A JP2011195947 A JP 2011195947A JP 2010073132 A JP2010073132 A JP 2010073132A JP 2010073132 A JP2010073132 A JP 2010073132A JP 2011195947 A JP2011195947 A JP 2011195947A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- stainless steel
- color
- corrosion resistance
- steel material
- austenitic stainless
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
- C23C8/34—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases more than one element being applied in more than one step
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C26/00—Coating not provided for in groups C23C2/00 - C23C24/00
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C8/02—Pretreatment of the material to be coated
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
- C23C8/08—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases only one element being applied
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
- C23C8/08—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases only one element being applied
- C23C8/24—Nitriding
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
- C23C8/08—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases only one element being applied
- C23C8/24—Nitriding
- C23C8/26—Nitriding of ferrous surfaces
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Abstract
【課題】傷がよく生じなくて耐摩耗性及び耐食性に優れて、色相が美麗で装飾性に優れるだけでなく、使用後素材および部品を再処理することが可能で再使用することができ、省資源が可能で製造費用を低減することができる高耐食性及び高硬度のカラーオーステナイト系ステンレス鋼材及びその製造方法を提供する。
【解決手段】オーステナイト系ステンレス鋼で製造された素材や部品を窒化熱処理及び表面加工工程を経た後、酸化処理を実施して優れた耐食性、高い表面硬度及び多様なカラーを有する高耐食性及び高硬度のカラーオーステナイト系ステンレス鋼材。
【選択図】なし
【解決手段】オーステナイト系ステンレス鋼で製造された素材や部品を窒化熱処理及び表面加工工程を経た後、酸化処理を実施して優れた耐食性、高い表面硬度及び多様なカラーを有する高耐食性及び高硬度のカラーオーステナイト系ステンレス鋼材。
【選択図】なし
Description
本発明はオーステナイト系ステンレス鋼材及びその製造方法に係るもので、より詳しくはオーステナイト系ステンレス鋼で製造された素材や部品を窒化熱処理(nitriding)及び表面加工工程を経た後、酸化処理を実施して優れた耐食性、高い表面硬度及び多様なカラーを有する高耐食性及び高硬度のカラーオーステナイト系ステンレス鋼材及びその製造方法に関するものである。
耐食性が重要視される分野に使用されるオーステナイト系ステンレス鋼(austenitic stainless steel)はクロム１８重量％、ニッケル８重量％を含有した鉄を基本にした素材として、一般的に１８-８ステンレス鋼と呼ぶ。またこの１８-８ステンレス鋼に１〜３重量％のＭｏを含有したオーステナイト系ステンレス鋼も汎用的に使用される。
これらオーステナイト系ステンレス鋼はＳＴＳ３０４、ＳＴＳ３１６、ＳＴＳ３１０等用途や特性によって多くの鋼種がＫＳに規格化されており、耐食性に優れて生活用品、家庭及び事務室用品、装身具、美容器具、食品産業及び化学産業などに広く使用されている。
一方、現代社会で色相を用いて生活の中で多様な美観を作り出そうとする欲求が高まっている。
このようなステンレス鋼に対する従来のカラー形成方法は例えば次のようなものらがある。
ＣＶＤ法やＰＶＤ法によってステンレス鋼の表面に形成されたＴｉ又はＺｒの硬質膜は硬度は高いが母材との密着力が低くて剥離が生じることができて、主に金色系統の単一色相のみが具現可能だということが短所である。また母材であるステンレス鋼に匹敵する程度の耐食性を提供することができないことも問題である。
一方、イギリスのＩＮＣＯ法(ＵＫｐａｔ、275、781)はステンレス鋼を酸性Ｃｒ溶液に浸漬させてＦｅ、Ｎｉ、Ｃｒの酸化物からなった厚さ１μｍ内外の酸化物層を形成してこの酸化物層によって現れる光の干渉作用によって様々な色が発現されるのに、この際形成される酸化物層の厚さは数百Å程度に過ぎないので被膜の厚さが薄くて表面硬度が低くて傷が生じやすい。
ステンレス鋼を高温の酸化性雰囲気で酸化処理すると金色、褐色及び青色等の色相を付与することができるがこの際形成される厚さÅ程度の酸化被膜は前記ＩＮＣＯ法と同様に傷が生じやすい。
また、前記の方法らは母材の硬度を高めることはできないので大きな荷重が作用する用途としては使用することが困難である。
一方、前記のカラー形成方法によるカラー素材は使用中にカラー酸化被膜層の剥離が発生したり又は変色される場合これを再処理して再び使用することができないので廃棄しなければならない問題もある。
これらオーステナイト系ステンレス鋼はＳＴＳ３０４、ＳＴＳ３１６、ＳＴＳ３１０等用途や特性によって多くの鋼種がＫＳに規格化されており、耐食性に優れて生活用品、家庭及び事務室用品、装身具、美容器具、食品産業及び化学産業などに広く使用されている。
一方、現代社会で色相を用いて生活の中で多様な美観を作り出そうとする欲求が高まっている。
このようなステンレス鋼に対する従来のカラー形成方法は例えば次のようなものらがある。
ＣＶＤ法やＰＶＤ法によってステンレス鋼の表面に形成されたＴｉ又はＺｒの硬質膜は硬度は高いが母材との密着力が低くて剥離が生じることができて、主に金色系統の単一色相のみが具現可能だということが短所である。また母材であるステンレス鋼に匹敵する程度の耐食性を提供することができないことも問題である。
一方、イギリスのＩＮＣＯ法(ＵＫｐａｔ、275、781)はステンレス鋼を酸性Ｃｒ溶液に浸漬させてＦｅ、Ｎｉ、Ｃｒの酸化物からなった厚さ１μｍ内外の酸化物層を形成してこの酸化物層によって現れる光の干渉作用によって様々な色が発現されるのに、この際形成される酸化物層の厚さは数百Å程度に過ぎないので被膜の厚さが薄くて表面硬度が低くて傷が生じやすい。
ステンレス鋼を高温の酸化性雰囲気で酸化処理すると金色、褐色及び青色等の色相を付与することができるがこの際形成される厚さÅ程度の酸化被膜は前記ＩＮＣＯ法と同様に傷が生じやすい。
また、前記の方法らは母材の硬度を高めることはできないので大きな荷重が作用する用途としては使用することが困難である。
一方、前記のカラー形成方法によるカラー素材は使用中にカラー酸化被膜層の剥離が発生したり又は変色される場合これを再処理して再び使用することができないので廃棄しなければならない問題もある。
本発明は前記の全ての問題点を考慮して提案されたものであり、本発明の目的は傷がよく生じなくて耐摩耗性及び耐食性に優れて、色相が美麗で装飾性に優れるだけでなく、使用後素材および部品を再処理することが可能で再使用することができるので省資源が可能で製造費用を低減することができる高耐食性及び高硬度のカラーオーステナイト系ステンレス鋼材及びその製造方法を提供することである。
このような目的を達成するために、本発明によると、(ａ)オーステナイト系ステンレス鋼材に窒化熱処理を実施する段階；(ｂ)窒化熱処理を実施した前記鋼材に対して表面加工工程を実施する段階；および(ｃ)表面加工工程を実施した前記鋼材に対してカラー酸化被膜層を形成するための酸化熱処理を実施する段階を含むことを特徴とする高耐食性及び高硬度のカラーオーステナイト系ステンレス鋼材の製造方法が提供される。
本発明で窒化熱処理ということは、ステンレス鋼材の表面に高硬度の窒素過飽和固溶体(nitrogen supersaturated solid solution)とその下部に窒素拡散層を形成するためにガス法、プラズマ法又は塩浴法で、３００〜４５０℃の温度範囲で１〜３０時間熱処理を実施することができ、この際ステンレス鋼材の表面に形成される窒素過飽和固溶体の相組成は好ましくはＳ−相(Ｓ-phase)であることを特徴とする。
前記表面加工工程は窒化熱処理の際、表面に生成された酸化物を除去して０.１〜５μｍＲａの表面粗度を形成するためのものでサンディング、ショットピーニング、バッフィング、ラッピング、ポリッシング又はベーパーショット等で実施することができる。
前記カラー酸化被膜層の形成は表面加工を実施したステンレス鋼の素材や部品の表面に多様で美麗なカラーを具現するためのもので、１５０〜６００℃の酸化性ガス雰囲気で１０秒〜２０時間の間維持して実施して、この際酸化性ガス雰囲気は酸素、空気、水蒸気又は二酸化窒素の中で選択されたいずれか１種もしくはこれら２種以上の混合ガスである。また、これらガスに窒素ガスを混合して使用することもできる。
本発明で窒化熱処理ということは、ステンレス鋼材の表面に高硬度の窒素過飽和固溶体(nitrogen supersaturated solid solution)とその下部に窒素拡散層を形成するためにガス法、プラズマ法又は塩浴法で、３００〜４５０℃の温度範囲で１〜３０時間熱処理を実施することができ、この際ステンレス鋼材の表面に形成される窒素過飽和固溶体の相組成は好ましくはＳ−相(Ｓ-phase)であることを特徴とする。
前記表面加工工程は窒化熱処理の際、表面に生成された酸化物を除去して０.１〜５μｍＲａの表面粗度を形成するためのものでサンディング、ショットピーニング、バッフィング、ラッピング、ポリッシング又はベーパーショット等で実施することができる。
前記カラー酸化被膜層の形成は表面加工を実施したステンレス鋼の素材や部品の表面に多様で美麗なカラーを具現するためのもので、１５０〜６００℃の酸化性ガス雰囲気で１０秒〜２０時間の間維持して実施して、この際酸化性ガス雰囲気は酸素、空気、水蒸気又は二酸化窒素の中で選択されたいずれか１種もしくはこれら２種以上の混合ガスである。また、これらガスに窒素ガスを混合して使用することもできる。
前記のようになされた本発明の高耐食性及び高硬度のカラーオーステナイト系ステンレス鋼の素材及び部品は次のような効果を提供する。
第一、傷がよく生じなくて耐摩耗性及び耐食性に優れた素材および部品を提供することができる。
第二、色相が美麗で装飾性に優れた素材および部品を提供することができる。
第三、使用後、素材および部品を再処理して再使用することができるので省資源が可能で製造費用を低減することができる。
第一、傷がよく生じなくて耐摩耗性及び耐食性に優れた素材および部品を提供することができる。
第二、色相が美麗で装飾性に優れた素材および部品を提供することができる。
第三、使用後、素材および部品を再処理して再使用することができるので省資源が可能で製造費用を低減することができる。
まず、本発明はオーステナイト系ステンレス鋼で製造された素材や部品に対してガス法、プラズマ法又は塩浴法で３００〜４５０℃の温度範囲で１〜３０時間の間窒化熱処理を実施するのに、この際形成された窒素過飽和固溶体の厚さは１〜３０μｍ、硬度は１０００〜１８００ＨＶであり、相組成はＳ-相になるようにすることが望ましい。
高い耐食性を持つステンレス鋼材に対して４５０℃を超過する温度で窒化熱処理を実施する場合、次のような理由で耐食性が低下される。
ステンレス鋼の高い耐食性は鋼の表面に形成されているクロムの不動態皮膜によるもので、４５０℃超過温度範囲で窒化熱処理を実施すると鋼の表面にクロム窒化物(ＣｒＮ,Ｃｒ２Ｎ等)が析出されて、このようなクロム窒化物の近傍では鋼に固溶されたクロムの量が低下される。従って、クロム窒化物の近傍ではクロムの不動態皮膜が形成されないか又は形成される量が足りなくなる、クロム窒化物が腐食環境に対していわゆる鋭敏化現象が生じて耐食性が低下される。
従って、仮に４５０℃以下で窒化熱処理を行うと、表面にこのようなクロム窒化物が析出されずＳ−相の窒素固溶体が形成されるのにこのＳ-相の窒素固溶体はステンレス鋼の固有の耐食性を低下させずに１０００ＨＶ以上の高い表面硬度を有する。
特に、４００℃以下の温度範囲で窒化熱処理を実施して形成されたＳ-相は窒化熱処理を実施しない場合と類似した水準の耐食性を持つもので知られている。
Ｓ-相の特性については多くの研究があるのに、格子常数が０.３７８ｎｍの面心立方体((FCC、Face Centered Cubic)であり、ここに窒素が最大２２原子％固溶された窒素過飽和固溶体である。
一方、ステンレス鋼材の窒化熱処理によって耐食性が向上される理由としては、(ａ)ステンレス鋼の表面にて窒素の不動態皮膜の形成が促進されるからだということと(ｂ)活性化されたステンレス鋼の表面に窒素の濃度が増加されたからだということ等を挙げられる。
ところで、４５０℃超過温度で窒化熱処理を実施するとこのＳ-相の代わりにＣｒＮが析出されて耐食性を低下する。従って、窒化熱処理は３００〜４５０℃の温度範囲で１〜３０時間の間実施してＳ-相の厚さが１〜３０μｍになるようにすることが望ましい。
これより低温で窒化熱処理を実施すると、窒素原子の拡散速度が著しく低いので十分な厚さのＳ-相と窒素拡散層を得ることができず外部の高荷重を支えることができない。さらに、長時間窒化熱処理を実施すると所望の厚さのＳ-相と窒素拡散層を得ることができるが経済的でない。
前記窒化熱処理はガス法、プラズマ法又は塩浴法で実施することができるのに、ここで窒化熱処理ということは純粋窒化雰囲気で実施する純窒化熱処理(nitriding)と純粋窒化雰囲気に炭素を含む混合雰囲気で実施する窒化浸炭熱処理(nitrocarburizing)とを含む広義の意味で使用する。
前記窒化熱処理の工程の中ガス法による窒化熱処理は次の方法で実施することができる。
まず、窒化熱処理に先立って、窒素原子の浸透を容易にするためにフッ化処理を実施する。このフッ化処理に使用するフッ素系ガスとしてはＮＦ３、ＢＦ３、ＣＦ４、ＨＦ、ＳＦ６、Ｃ２Ｆ６及びＷＦ６等で構成されるフッ素化合物ガスがあるのに、これらを単独もしくは混合して使用したり、もしくはここに窒素ガスを希釈して使用することもできる。
フッ化処理は窒化熱処理温度である３００〜４５０℃の熱処理炉にステンレス鋼の素材や部品を装入した後フッ素系ガス雰囲気を作り、この雰囲気下で維持して実施する。このようなフッ素系ガス雰囲気中でステンレス鋼の素材や部品の維持時間はその形状や寸法によって適当な時間で設定するのに普通は数分〜数十分の範囲内で設定する。
このフッ化処理によって、窒素原子がステンレス鋼の表面層に浸透しやすくなるのに、この理由は次のようだ。
ステンレス鋼材の表面は窒化作用を起こす窒素原子の浸透拡散を阻害する不動態皮膜が形成されている。このような不動態皮膜が形成されているステンレス鋼材を前記のようなフッ素系ガス雰囲気下で加熱すると前記不動態皮膜がフッ化膜に変換される。このフッ化膜は前記不動態皮膜に比べ窒素原子の浸透が容易なのでステンレス鋼は窒化が容易な表面状態で転移されて深くて均一な窒化層が形成され得る与件を造成する。
窒化熱処理は前記のように、フッ化処理によって窒素原子の浸透が容易な状態になったステンレス鋼を３００〜４５０℃の温度のガス窒化雰囲気で維持することによって実施される。この場合、ガス窒化雰囲気は純粋ＮＨ３、又はＮＨ３と吸熱性ガス又はＮＨ３とＣＯ２の混合ガスが使用されるのに、一般的には前記ガスに窒素ガスが混合されて使用される。
又はアンモニアガスと炭化水素系の混合ガスを使用して窒化熱処理を実施することもできるのに、この場合炭化水素系ガスによる表面活性化の効果で前記のように窒化熱処理の前にフッ素系ガスで前処理を実施しなくてもガス窒化熱処理を実施することができる。
塩浴窒化はＮａＣＮ、ＫＣＮ、ＮａＣＮＯ、ＫＣＮＯ、Ｋ２ＣＯ３及びＮａ２ＣＯ３等の混合溶融塩にステンレス鋼を一定の時間浸漬してＣＮ-又はＣＮＯ-の窒化、又は窒化浸炭反応によって窒化熱処理を実施する工程である。
プラズマ窒化は真空チャンバー内にステンレス鋼を装入して一定の圧力まで減圧した後窒素、水素及び炭化水素などの反応ガスを所定の割合で混合して真空チャンバーに導入すると真空チャンバーの壁は陽極になって、ステンレス鋼は陰極になるように電圧を印加するとグロー放電が発生して窒化反応が進行される。
この際、反応ガスを導入する前にステンレス鋼の表面をスパッタリングで活性化させる予備処理を行うことが重要である。スパッタリングは例えば、３００〜４５０℃の温度領域で０.５〜５torr程度のＡｒと水素の混合ガス雰囲気でグロー加熱して、高温のガスイオンを金属表面に衝突させて、最表面の酸化被膜や吸着汚染層を除去する工程である。この予備処理の操作が十分ではないと、形成される窒化層が不十分であるか、または全然窒化層が形成されない場合もある。
前記３００〜４５０℃の温度領域で窒化熱処理を実施して形成されるＳ-相はステンレス鋼の固有の耐食性を低下させずに１０００ＨＶ以上の高い表面硬度を有するステンレス鋼を提供する。
続いて、前記窒化熱処理を実施した素材及び部品に対して表面加工工程を実施する。
窒化熱処理の際工程によって、例えば窒化熱処理の完了の後高温で熱処理で外に取り出して空気と接触すると、空気中の酸素によってステンレス鋼の表面に酸化物が生成されるのに、このような酸化物は後述する酸化によるカラー酸化被膜層の形成に妨げになるのでこれを除去する必要がある。
また、酸化被膜の形成によるカラー具現は酸化層の表面から反射された光と酸化層を透過して母材の表面から反射された光との干渉現象によるもので、表面が粗過ぎる場合光の乱反射によって所望の美麗な色相を得ることができない。
従って、表面加工工程でステンレス鋼の表面の酸化物を除去して表面粗度を調節するのに、この際表面加工の後の粗度は０.１〜５μｍＲａの範囲とすることが好ましく表面加工工程はサンディング(sanding)、ショットピーニング(shot peening)、バッフィング(buffing)、ラッピング(lapping)、ポリッシング(polishing)又はベーパーショット(vapor shot)等で実施することができる。
その次、前記表面加工工程を実施したステンレス鋼に対してカラー酸化被膜を形成するための酸化処理を実施する。
酸化によるカラー具現は酸化層の厚さによって独特のカラーを形成するもので、酸化処理は１５０〜６００℃の酸化性ガス雰囲気下で１０秒〜２０時間の間酸化して実施することができる。この際、使用される酸化性ガスは酸素、空気、水蒸気及び二酸化窒素を単独またはこれらを２種以上混合して使用することができる。もしくは、これらガスに窒素を含むこともできる。
酸化処理の温度が１５０℃未満であるか又は酸化処理の時間を１０秒未満にした時は酸化処理が行われないので所望のカラーを得ることができず、酸化処理の温度が６００℃より高いか又は酸化処理の時間が２０時間を超過する場合には窒化熱処理の際に形成されたＳ-相がフェライト、ＣｒＮ及びオーステナイト相で分解して耐食性が低下され硬度が急激に低くなる。
一方、低温では長時間の酸化処理で、または高温では短時間の酸化処理で同一の水準の厚さを有する酸化物層が形成されて同一のカラーを得ることができる。
即ち、高周波熱処理のように８００℃の高温で数秒〜数十秒の間短時間加熱しても低温で長時間加熱した時と同一の色相を得ることができる。
前記酸化処理の際、酸化温度、時間および酸化雰囲気によって形成される酸化物層の厚さが異なることになり、(数十ないし数百Å内外)この酸化物層の厚さに相応する色相が得られる。
一方、使用中にカラー酸化被膜層の剥離または変色が発生する場合、表面加工工程で前記カラー酸化被膜層を除去して再び酸化処理を実施してカラーを付与して再使用してもよい。
本発明による高耐食性及び高硬度のカラーオーステナイト系ステンレス鋼の素材及び部品は表面硬度が高くて高荷重に耐えることができ、摩擦によって傷がよく生じないので長時間使用してもその美麗な色相が維持される。且つ窒化熱処理の時形成されたＳ-相による優れた耐食性で腐食環境に曝される洗濯機部品、水栓、トイレ用品、建築内外装材及びクルーズ船舶の装飾品などに使用すればよい。
また、本発明によるカラー素材及び部品は使用中にカラー酸化被膜層の剥離が発生したり変色したりしても再使用することができるので省資源が可能で製造費用を低減することができる利点がある。
以下、本発明を実施例を通じてより具体的に説明する。
＜実施例１＞
ＳＴＳ３０４、ＳＴＳ３１６及びＳＴＳ３１０素材で外径３０mmφ、厚さ１mm、長さ３００mmのパイプを製作した。このパイプを４００℃で設定したピット型炉に装入して炉内の空気をＮ２で置換した後フッ素系ガス(ＮＦ３８嵩％とＮ２９２嵩％の混合ガス)を注入してこの状態で２０分間維持した。次いで、前記フッ素系ガスをＮ２で置換した後４００℃の窒化性ガス(ＮＦ３６０嵩％、ＣＯ２１０嵩％及びＮ２３０嵩％)の雰囲気で１５時間の間窒化処理をした後空冷した。
このように窒化処理をした時、ＳＴＳ３０４、ＳＴＳ３１６及びＳＴＳ３１０素材の化合物層の厚さは各々１５μｍ、１８μｍ、１４μｍだったし、化合物層の硬度は各々１０１０Ｈｖ、１０７０Ｈｖ、１１００Ｈｖだった。且つ塩水噴霧試験で(ＫＳ Ｄ ９５０２)耐食性を評価した結果６００時間でも発錆がなかった。
前記のような窒化処理パイプをバッフィングを実施してその表面粗度を１.２μｍＲａにした後４８０℃の空気雰囲気で５時間の間維持した結果、黄金色の色相を得たし材質別の色相の差は大きくなかった。
＜実施例２＞
ＳＴＳ３０４及びＳＴＳ３１６素材で厚さ５mm、直径２０mmの円盤形状の試験片を製作してプラズマ窒化を実施した。プラズマ窒化の条件はＮ２８０嵩％とＨ２２０嵩％の混合ガスを導入して５torrで減圧して試験片は陰極にして約５００Ｖを印加して、グロー放電状態で１３時間の間実施することにした。この際、試験片の温度は３９０℃として、窒化処理の後高真空下で常温まで炉冷した。
前記のようにプラズマ窒化を実施した時、化合物層の厚さはＳＴＳ３０４及びＳＴＳ３１６に対して各々１２μｍ、１４μｍだったし化合物層の硬度は各々１０２０Ｈｖ、１２００Ｈｖだった。これを塩水噴霧試験で(ＫＳ Ｄ ９５０２)耐食性を評価した結果６００時間でも発錆がなかった。
この試片を表面粗度が０.９μｍＲａになるようにポリッシングした後、４５０℃の酸素５０嵩％と空気５０嵩％の混合ガス雰囲気で５時間の間酸化処理した結果、金色の色相を得た。
＜実施例３＞
ＳＴＳ３１６及びＳＴＳ３１０で製造された直径１１mmのボールに対して塩浴窒化を実施した。塩浴窒化は４５０℃で維持されるＮａＣＮ４５重量％、Ｎａ２ＣＯ３４５重量％及び(ＮａＫ)４Ｆｅ(ＣＮ)６１５重量％で構成される混合溶融塩に８時間の間浸積する方法で実施した。このように塩浴窒化を実施した時化合物層の厚さはＳＴＳ３１６及びＳＴＳ３１０に対して各々２２μｍ、１９μｍだったし、化合物層の硬度は二つの素材が全て１０００Ｈｖ程度だった。
この後、この塩浴窒化されたボールに対してバレル研磨を実施した。バレル研磨の条件はボール１００個に対して水５００cc、直径３mmの研磨石８００cc及びコンパウンド３０ccの割合で混合した混合液に浸して回転数は２００prmとして２０分間遠心バレルを実施することにした。
この研磨されたボールを５００℃の酸素６０嵩％と窒素４０嵩％の混合ガス雰囲気で５時間の間酸化を実施した結果金色の色相を得たし、塩水噴霧試験で耐食性を評価した結果７００時間後にも発錆がなかった。
以上のように、本発明はたとえ限定された実施例によって説明されたが、本発明が属する技術分野における通常の知識を持つ者により本発明の技術思想と下記に記載される特許請求範囲の均等範囲内で多様な修正及び変形が可能である。
高い耐食性を持つステンレス鋼材に対して４５０℃を超過する温度で窒化熱処理を実施する場合、次のような理由で耐食性が低下される。
ステンレス鋼の高い耐食性は鋼の表面に形成されているクロムの不動態皮膜によるもので、４５０℃超過温度範囲で窒化熱処理を実施すると鋼の表面にクロム窒化物(ＣｒＮ,Ｃｒ２Ｎ等)が析出されて、このようなクロム窒化物の近傍では鋼に固溶されたクロムの量が低下される。従って、クロム窒化物の近傍ではクロムの不動態皮膜が形成されないか又は形成される量が足りなくなる、クロム窒化物が腐食環境に対していわゆる鋭敏化現象が生じて耐食性が低下される。
従って、仮に４５０℃以下で窒化熱処理を行うと、表面にこのようなクロム窒化物が析出されずＳ−相の窒素固溶体が形成されるのにこのＳ-相の窒素固溶体はステンレス鋼の固有の耐食性を低下させずに１０００ＨＶ以上の高い表面硬度を有する。
特に、４００℃以下の温度範囲で窒化熱処理を実施して形成されたＳ-相は窒化熱処理を実施しない場合と類似した水準の耐食性を持つもので知られている。
Ｓ-相の特性については多くの研究があるのに、格子常数が０.３７８ｎｍの面心立方体((FCC、Face Centered Cubic)であり、ここに窒素が最大２２原子％固溶された窒素過飽和固溶体である。
一方、ステンレス鋼材の窒化熱処理によって耐食性が向上される理由としては、(ａ)ステンレス鋼の表面にて窒素の不動態皮膜の形成が促進されるからだということと(ｂ)活性化されたステンレス鋼の表面に窒素の濃度が増加されたからだということ等を挙げられる。
ところで、４５０℃超過温度で窒化熱処理を実施するとこのＳ-相の代わりにＣｒＮが析出されて耐食性を低下する。従って、窒化熱処理は３００〜４５０℃の温度範囲で１〜３０時間の間実施してＳ-相の厚さが１〜３０μｍになるようにすることが望ましい。
これより低温で窒化熱処理を実施すると、窒素原子の拡散速度が著しく低いので十分な厚さのＳ-相と窒素拡散層を得ることができず外部の高荷重を支えることができない。さらに、長時間窒化熱処理を実施すると所望の厚さのＳ-相と窒素拡散層を得ることができるが経済的でない。
前記窒化熱処理はガス法、プラズマ法又は塩浴法で実施することができるのに、ここで窒化熱処理ということは純粋窒化雰囲気で実施する純窒化熱処理(nitriding)と純粋窒化雰囲気に炭素を含む混合雰囲気で実施する窒化浸炭熱処理(nitrocarburizing)とを含む広義の意味で使用する。
前記窒化熱処理の工程の中ガス法による窒化熱処理は次の方法で実施することができる。
まず、窒化熱処理に先立って、窒素原子の浸透を容易にするためにフッ化処理を実施する。このフッ化処理に使用するフッ素系ガスとしてはＮＦ３、ＢＦ３、ＣＦ４、ＨＦ、ＳＦ６、Ｃ２Ｆ６及びＷＦ６等で構成されるフッ素化合物ガスがあるのに、これらを単独もしくは混合して使用したり、もしくはここに窒素ガスを希釈して使用することもできる。
フッ化処理は窒化熱処理温度である３００〜４５０℃の熱処理炉にステンレス鋼の素材や部品を装入した後フッ素系ガス雰囲気を作り、この雰囲気下で維持して実施する。このようなフッ素系ガス雰囲気中でステンレス鋼の素材や部品の維持時間はその形状や寸法によって適当な時間で設定するのに普通は数分〜数十分の範囲内で設定する。
このフッ化処理によって、窒素原子がステンレス鋼の表面層に浸透しやすくなるのに、この理由は次のようだ。
ステンレス鋼材の表面は窒化作用を起こす窒素原子の浸透拡散を阻害する不動態皮膜が形成されている。このような不動態皮膜が形成されているステンレス鋼材を前記のようなフッ素系ガス雰囲気下で加熱すると前記不動態皮膜がフッ化膜に変換される。このフッ化膜は前記不動態皮膜に比べ窒素原子の浸透が容易なのでステンレス鋼は窒化が容易な表面状態で転移されて深くて均一な窒化層が形成され得る与件を造成する。
窒化熱処理は前記のように、フッ化処理によって窒素原子の浸透が容易な状態になったステンレス鋼を３００〜４５０℃の温度のガス窒化雰囲気で維持することによって実施される。この場合、ガス窒化雰囲気は純粋ＮＨ３、又はＮＨ３と吸熱性ガス又はＮＨ３とＣＯ２の混合ガスが使用されるのに、一般的には前記ガスに窒素ガスが混合されて使用される。
又はアンモニアガスと炭化水素系の混合ガスを使用して窒化熱処理を実施することもできるのに、この場合炭化水素系ガスによる表面活性化の効果で前記のように窒化熱処理の前にフッ素系ガスで前処理を実施しなくてもガス窒化熱処理を実施することができる。
塩浴窒化はＮａＣＮ、ＫＣＮ、ＮａＣＮＯ、ＫＣＮＯ、Ｋ２ＣＯ３及びＮａ２ＣＯ３等の混合溶融塩にステンレス鋼を一定の時間浸漬してＣＮ-又はＣＮＯ-の窒化、又は窒化浸炭反応によって窒化熱処理を実施する工程である。
プラズマ窒化は真空チャンバー内にステンレス鋼を装入して一定の圧力まで減圧した後窒素、水素及び炭化水素などの反応ガスを所定の割合で混合して真空チャンバーに導入すると真空チャンバーの壁は陽極になって、ステンレス鋼は陰極になるように電圧を印加するとグロー放電が発生して窒化反応が進行される。
この際、反応ガスを導入する前にステンレス鋼の表面をスパッタリングで活性化させる予備処理を行うことが重要である。スパッタリングは例えば、３００〜４５０℃の温度領域で０.５〜５torr程度のＡｒと水素の混合ガス雰囲気でグロー加熱して、高温のガスイオンを金属表面に衝突させて、最表面の酸化被膜や吸着汚染層を除去する工程である。この予備処理の操作が十分ではないと、形成される窒化層が不十分であるか、または全然窒化層が形成されない場合もある。
前記３００〜４５０℃の温度領域で窒化熱処理を実施して形成されるＳ-相はステンレス鋼の固有の耐食性を低下させずに１０００ＨＶ以上の高い表面硬度を有するステンレス鋼を提供する。
続いて、前記窒化熱処理を実施した素材及び部品に対して表面加工工程を実施する。
窒化熱処理の際工程によって、例えば窒化熱処理の完了の後高温で熱処理で外に取り出して空気と接触すると、空気中の酸素によってステンレス鋼の表面に酸化物が生成されるのに、このような酸化物は後述する酸化によるカラー酸化被膜層の形成に妨げになるのでこれを除去する必要がある。
また、酸化被膜の形成によるカラー具現は酸化層の表面から反射された光と酸化層を透過して母材の表面から反射された光との干渉現象によるもので、表面が粗過ぎる場合光の乱反射によって所望の美麗な色相を得ることができない。
従って、表面加工工程でステンレス鋼の表面の酸化物を除去して表面粗度を調節するのに、この際表面加工の後の粗度は０.１〜５μｍＲａの範囲とすることが好ましく表面加工工程はサンディング(sanding)、ショットピーニング(shot peening)、バッフィング(buffing)、ラッピング(lapping)、ポリッシング(polishing)又はベーパーショット(vapor shot)等で実施することができる。
その次、前記表面加工工程を実施したステンレス鋼に対してカラー酸化被膜を形成するための酸化処理を実施する。
酸化によるカラー具現は酸化層の厚さによって独特のカラーを形成するもので、酸化処理は１５０〜６００℃の酸化性ガス雰囲気下で１０秒〜２０時間の間酸化して実施することができる。この際、使用される酸化性ガスは酸素、空気、水蒸気及び二酸化窒素を単独またはこれらを２種以上混合して使用することができる。もしくは、これらガスに窒素を含むこともできる。
酸化処理の温度が１５０℃未満であるか又は酸化処理の時間を１０秒未満にした時は酸化処理が行われないので所望のカラーを得ることができず、酸化処理の温度が６００℃より高いか又は酸化処理の時間が２０時間を超過する場合には窒化熱処理の際に形成されたＳ-相がフェライト、ＣｒＮ及びオーステナイト相で分解して耐食性が低下され硬度が急激に低くなる。
一方、低温では長時間の酸化処理で、または高温では短時間の酸化処理で同一の水準の厚さを有する酸化物層が形成されて同一のカラーを得ることができる。
即ち、高周波熱処理のように８００℃の高温で数秒〜数十秒の間短時間加熱しても低温で長時間加熱した時と同一の色相を得ることができる。
前記酸化処理の際、酸化温度、時間および酸化雰囲気によって形成される酸化物層の厚さが異なることになり、(数十ないし数百Å内外)この酸化物層の厚さに相応する色相が得られる。
一方、使用中にカラー酸化被膜層の剥離または変色が発生する場合、表面加工工程で前記カラー酸化被膜層を除去して再び酸化処理を実施してカラーを付与して再使用してもよい。
本発明による高耐食性及び高硬度のカラーオーステナイト系ステンレス鋼の素材及び部品は表面硬度が高くて高荷重に耐えることができ、摩擦によって傷がよく生じないので長時間使用してもその美麗な色相が維持される。且つ窒化熱処理の時形成されたＳ-相による優れた耐食性で腐食環境に曝される洗濯機部品、水栓、トイレ用品、建築内外装材及びクルーズ船舶の装飾品などに使用すればよい。
また、本発明によるカラー素材及び部品は使用中にカラー酸化被膜層の剥離が発生したり変色したりしても再使用することができるので省資源が可能で製造費用を低減することができる利点がある。
以下、本発明を実施例を通じてより具体的に説明する。
＜実施例１＞
ＳＴＳ３０４、ＳＴＳ３１６及びＳＴＳ３１０素材で外径３０mmφ、厚さ１mm、長さ３００mmのパイプを製作した。このパイプを４００℃で設定したピット型炉に装入して炉内の空気をＮ２で置換した後フッ素系ガス(ＮＦ３８嵩％とＮ２９２嵩％の混合ガス)を注入してこの状態で２０分間維持した。次いで、前記フッ素系ガスをＮ２で置換した後４００℃の窒化性ガス(ＮＦ３６０嵩％、ＣＯ２１０嵩％及びＮ２３０嵩％)の雰囲気で１５時間の間窒化処理をした後空冷した。
このように窒化処理をした時、ＳＴＳ３０４、ＳＴＳ３１６及びＳＴＳ３１０素材の化合物層の厚さは各々１５μｍ、１８μｍ、１４μｍだったし、化合物層の硬度は各々１０１０Ｈｖ、１０７０Ｈｖ、１１００Ｈｖだった。且つ塩水噴霧試験で(ＫＳ Ｄ ９５０２)耐食性を評価した結果６００時間でも発錆がなかった。
前記のような窒化処理パイプをバッフィングを実施してその表面粗度を１.２μｍＲａにした後４８０℃の空気雰囲気で５時間の間維持した結果、黄金色の色相を得たし材質別の色相の差は大きくなかった。
＜実施例２＞
ＳＴＳ３０４及びＳＴＳ３１６素材で厚さ５mm、直径２０mmの円盤形状の試験片を製作してプラズマ窒化を実施した。プラズマ窒化の条件はＮ２８０嵩％とＨ２２０嵩％の混合ガスを導入して５torrで減圧して試験片は陰極にして約５００Ｖを印加して、グロー放電状態で１３時間の間実施することにした。この際、試験片の温度は３９０℃として、窒化処理の後高真空下で常温まで炉冷した。
前記のようにプラズマ窒化を実施した時、化合物層の厚さはＳＴＳ３０４及びＳＴＳ３１６に対して各々１２μｍ、１４μｍだったし化合物層の硬度は各々１０２０Ｈｖ、１２００Ｈｖだった。これを塩水噴霧試験で(ＫＳ Ｄ ９５０２)耐食性を評価した結果６００時間でも発錆がなかった。
この試片を表面粗度が０.９μｍＲａになるようにポリッシングした後、４５０℃の酸素５０嵩％と空気５０嵩％の混合ガス雰囲気で５時間の間酸化処理した結果、金色の色相を得た。
＜実施例３＞
ＳＴＳ３１６及びＳＴＳ３１０で製造された直径１１mmのボールに対して塩浴窒化を実施した。塩浴窒化は４５０℃で維持されるＮａＣＮ４５重量％、Ｎａ２ＣＯ３４５重量％及び(ＮａＫ)４Ｆｅ(ＣＮ)６１５重量％で構成される混合溶融塩に８時間の間浸積する方法で実施した。このように塩浴窒化を実施した時化合物層の厚さはＳＴＳ３１６及びＳＴＳ３１０に対して各々２２μｍ、１９μｍだったし、化合物層の硬度は二つの素材が全て１０００Ｈｖ程度だった。
この後、この塩浴窒化されたボールに対してバレル研磨を実施した。バレル研磨の条件はボール１００個に対して水５００cc、直径３mmの研磨石８００cc及びコンパウンド３０ccの割合で混合した混合液に浸して回転数は２００prmとして２０分間遠心バレルを実施することにした。
この研磨されたボールを５００℃の酸素６０嵩％と窒素４０嵩％の混合ガス雰囲気で５時間の間酸化を実施した結果金色の色相を得たし、塩水噴霧試験で耐食性を評価した結果７００時間後にも発錆がなかった。
以上のように、本発明はたとえ限定された実施例によって説明されたが、本発明が属する技術分野における通常の知識を持つ者により本発明の技術思想と下記に記載される特許請求範囲の均等範囲内で多様な修正及び変形が可能である。
Claims (7)
- (ａ)オーステナイト系ステンレス鋼材に窒化熱処理を実施する段階、
(ｂ)窒化熱処理を実施した前記鋼材に対して表面加工工程を実施する段階、および
(ｃ)表面加工工程を実施した前記鋼材に対してカラー酸化被膜層を形成するための酸化熱処理を実施する段階を含むことを特徴とする高耐食性及び高硬度のカラーオーステナイト系ステンレス鋼材の製造方法。 - 前記窒化熱処理はガス法、塩浴法又はプラズマ法で３００〜４５０℃の温度範囲で１〜３０時間実施して表面にＳ-相の窒化層を形成することを特徴とする請求項１に記載の高耐食性及び高硬度のカラーオーステナイト系ステンレス鋼材の製造方法。
- 前記表面加工工程はサンディング、ショットピーニング、バッフィング、ラッピング、ポリッシング及びベーパーショットの中で選択されたいずれか一つの方法で実施することを特徴とする請求項１に記載の高耐食性及び高硬度のカラーオーステナイト系ステンレス鋼材の製造方法。
- 前記カラー酸化被膜層を形成するための酸化熱処理の段階は１５０〜６００℃温度範囲の酸化性ガス雰囲気で１０秒〜２０時間の間実施することを特徴とする請求項１に記載の高耐食性及び高硬度のカラーオーステナイト系ステンレス鋼材の製造方法。
- 前記酸化性ガス雰囲気は酸素、空気、水蒸気及び二酸化窒素で構成されるグループで選択されたいずれか１種または２種以上の混合ガスであるか、またはこれらガスに窒素をさらに含むガスであることを特徴とする請求項４に記載の高耐食性及び高硬度のカラーオーステナイト系ステンレス鋼材の製造方法。
- 前記カラーステンレス鋼材に対して、使用の後、前記表面加工工程及びカラー酸化処理を再び実施して再使用することができることを特徴とする請求項１乃至５のいずれか１項に記載の高耐食性及び高硬度のカラーオーステナイト系ステンレス鋼材の製造方法。
- 請求項１乃至５のいずれか１項による方法で製造される高耐食性及び高硬度のカラーオーステナイト系ステンレス鋼材。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR10-2010-0023622 | 2010-03-17 | ||
| KR1020100023622A KR20110104631A (ko) | 2010-03-17 | 2010-03-17 | 고내식성 및 고경도 컬러 오스테나이트계 스테인리스강재 및 그 제조방법 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2011195947A true JP2011195947A (ja) | 2011-10-06 |
Family
ID=44600309
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2010073132A Pending JP2011195947A (ja) | 2010-03-17 | 2010-03-26 | 耐食性及び高硬度のカラーオーステナイト系ステンレス鋼材及びその製造方法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2011195947A (ja) |
| KR (1) | KR20110104631A (ja) |
| CN (1) | CN102191452B (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102747317A (zh) * | 2012-07-27 | 2012-10-24 | 重庆三爱海陵实业有限责任公司 | 气门液体氮碳共渗自动生产线 |
| CN103276346A (zh) * | 2013-05-06 | 2013-09-04 | 青岛泰德汽车轴承有限责任公司 | 一种金属轴承保持架的处理方法 |
| KR101650318B1 (ko) * | 2015-03-24 | 2016-08-23 | 금오공과대학교 산학협력단 | 스테인리스강의 질화방법 |
| JP2018135596A (ja) * | 2017-02-22 | 2018-08-30 | 学校法人トヨタ学園 | 金属製品の製造方法 |
| JP2019119927A (ja) * | 2017-12-28 | 2019-07-22 | ワークソリューション株式会社 | ステンレス鋼製品、及び、ステンレス鋼製品の製造方法 |
| JP2022128997A (ja) * | 2021-02-24 | 2022-09-05 | 株式会社サーフテクノロジー | オーステナイト系ステンレス鋼、その生産方法及び機械器具 |
Families Citing this family (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102747316B (zh) * | 2012-07-30 | 2014-06-18 | 鹰普航空零部件（无锡）有限公司 | 耐腐蚀不锈钢零件盐浴氮化预处理与气体氮化复合热处理工艺 |
| CN103014599B (zh) * | 2012-12-09 | 2015-03-18 | 常州大学 | 一种奥氏体不锈钢复合表面处理工艺 |
| CN105112623B (zh) * | 2015-07-10 | 2017-04-26 | 国网山东省电力公司电力科学研究院 | 一种耐候钢快速稳定化方法 |
| BR102015025727A2 (pt) * | 2015-10-08 | 2017-05-02 | Mahle Metal Leve S/A | Valve for internal combustion engines |
| KR101844575B1 (ko) | 2016-12-23 | 2018-04-03 | 주식회사 포스코 | 골드 컬러 강판 및 그 제조방법 |
| WO2018119769A1 (zh) * | 2016-12-28 | 2018-07-05 | 深圳大学 | 一种木纹不锈钢及其制备方法 |
| CN108486525A (zh) * | 2017-02-22 | 2018-09-04 | 学校法人丰田学园 | 金属制品的制造方法 |
| KR20190076474A (ko) * | 2017-12-22 | 2019-07-02 | 주식회사 포스코 | 내마모성 및 발색력이 우수한 스테인레스 발색 기판 및 이를 위한 스테인레스 기판의 발색방법 |
| KR102188994B1 (ko) | 2018-10-31 | 2020-12-09 | 한국생산기술연구원 | 탄소포텐셜 제어를 통한 저온 침탄처리방법 |
| KR102188995B1 (ko) | 2018-10-31 | 2020-12-09 | 한국생산기술연구원 | 자연산화막 제거가스를 이용한 저온 침탄처리방법 |
| KR102240463B1 (ko) * | 2019-05-24 | 2021-04-15 | 장인열처리(주) | 쇽업쇼바의 내식성이 향상된 경량 피스톤로드의 제조방법 |
| CN110724902A (zh) * | 2019-11-18 | 2020-01-24 | 惠州市鑫洪柏精密五金制品有限公司 | 一种无污染的钢铁气体发黑工艺 |
| KR102498434B1 (ko) * | 2020-12-29 | 2023-02-14 | 주식회사 컬러스텐 | 불량 칼라 스테인리스판을 재활용하기 위한 칼라 스테인리스판 표면 가공 방법 |
Citations (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4899047A (ja) * | 1972-03-29 | 1973-12-15 | ||
| JPS5141020B2 (ja) * | 1972-10-07 | 1976-11-08 | ||
| JPS6021370A (ja) * | 1983-07-14 | 1985-02-02 | Hisashi Yokoo | カラ−ステンレス材の製造方法 |
| JPS61281864A (ja) * | 1985-06-07 | 1986-12-12 | Nisshin Steel Co Ltd | テンパ−カラ−を付与したステンレス鋼帯およびその製造方法 |
| JPS63238259A (ja) * | 1987-03-27 | 1988-10-04 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | ステンレス鋼管の着色処理方法 |
| JPH06145951A (ja) * | 1992-09-16 | 1994-05-27 | Daido Hoxan Inc | オーステナイト系ステンレス製品の窒化方法 |
| JP2005533185A (ja) * | 2002-07-16 | 2005-11-04 | デンマークス テクニスク ユニヴェルジテイト−ディーティーユー | ステンレス鋼の表面硬化 |
| JP2007227149A (ja) * | 2006-02-23 | 2007-09-06 | Riken Corp | 固体高分子電解質型燃料電池のセパレータ |
| JP2008545886A (ja) * | 2005-05-31 | 2008-12-18 | サンドビック インテレクチュアル プロパティー アクティエボラーグ | 金属ストリップ製品およびその製造方法 |
| JP2009052104A (ja) * | 2007-08-28 | 2009-03-12 | Doshisha | 溶融塩電気化学プロセスを用いた表面窒化処理方法 |
| JP2009161815A (ja) * | 2008-01-08 | 2009-07-23 | Panasonic Corp | エアロゾルデポジション装置、蓄電デバイス用極板、セパレータ、および蓄電デバイス |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3174422B2 (ja) * | 1993-03-01 | 2001-06-11 | エア・ウォーター株式会社 | ステンレス窒化品 |
| KR100761903B1 (ko) * | 2006-05-01 | 2007-09-28 | 김영희 | 고내식성 컬러강재의 제조방법 |
-
2010
- 2010-03-17 KR KR1020100023622A patent/KR20110104631A/ko not_active Ceased
- 2010-03-26 JP JP2010073132A patent/JP2011195947A/ja active Pending
- 2010-03-29 CN CN201010134496.3A patent/CN102191452B/zh not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4899047A (ja) * | 1972-03-29 | 1973-12-15 | ||
| JPS5141020B2 (ja) * | 1972-10-07 | 1976-11-08 | ||
| JPS6021370A (ja) * | 1983-07-14 | 1985-02-02 | Hisashi Yokoo | カラ−ステンレス材の製造方法 |
| JPS61281864A (ja) * | 1985-06-07 | 1986-12-12 | Nisshin Steel Co Ltd | テンパ−カラ−を付与したステンレス鋼帯およびその製造方法 |
| JPS63238259A (ja) * | 1987-03-27 | 1988-10-04 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | ステンレス鋼管の着色処理方法 |
| JPH06145951A (ja) * | 1992-09-16 | 1994-05-27 | Daido Hoxan Inc | オーステナイト系ステンレス製品の窒化方法 |
| JP2005533185A (ja) * | 2002-07-16 | 2005-11-04 | デンマークス テクニスク ユニヴェルジテイト−ディーティーユー | ステンレス鋼の表面硬化 |
| JP2008545886A (ja) * | 2005-05-31 | 2008-12-18 | サンドビック インテレクチュアル プロパティー アクティエボラーグ | 金属ストリップ製品およびその製造方法 |
| JP2007227149A (ja) * | 2006-02-23 | 2007-09-06 | Riken Corp | 固体高分子電解質型燃料電池のセパレータ |
| JP2009052104A (ja) * | 2007-08-28 | 2009-03-12 | Doshisha | 溶融塩電気化学プロセスを用いた表面窒化処理方法 |
| JP2009161815A (ja) * | 2008-01-08 | 2009-07-23 | Panasonic Corp | エアロゾルデポジション装置、蓄電デバイス用極板、セパレータ、および蓄電デバイス |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102747317A (zh) * | 2012-07-27 | 2012-10-24 | 重庆三爱海陵实业有限责任公司 | 气门液体氮碳共渗自动生产线 |
| CN103276346A (zh) * | 2013-05-06 | 2013-09-04 | 青岛泰德汽车轴承有限责任公司 | 一种金属轴承保持架的处理方法 |
| KR101650318B1 (ko) * | 2015-03-24 | 2016-08-23 | 금오공과대학교 산학협력단 | 스테인리스강의 질화방법 |
| JP2018135596A (ja) * | 2017-02-22 | 2018-08-30 | 学校法人トヨタ学園 | 金属製品の製造方法 |
| JP7078220B2 (ja) | 2017-02-22 | 2022-05-31 | 学校法人トヨタ学園 | 金属製品の製造方法 |
| JP2019119927A (ja) * | 2017-12-28 | 2019-07-22 | ワークソリューション株式会社 | ステンレス鋼製品、及び、ステンレス鋼製品の製造方法 |
| JP7197109B2 (ja) | 2017-12-28 | 2022-12-27 | 八田工業株式会社 | ステンレス鋼製品、及び、ステンレス鋼製品の製造方法 |
| JP2022128997A (ja) * | 2021-02-24 | 2022-09-05 | 株式会社サーフテクノロジー | オーステナイト系ステンレス鋼、その生産方法及び機械器具 |
| JP7417216B2 (ja) | 2021-02-24 | 2024-01-18 | 株式会社サーフテクノロジー | オーステナイト系ステンレス鋼の生産方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN102191452B (zh) | 2014-12-24 |
| CN102191452A (zh) | 2011-09-21 |
| KR20110104631A (ko) | 2011-09-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2011195947A (ja) | 耐食性及び高硬度のカラーオーステナイト系ステンレス鋼材及びその製造方法 | |
| US5593510A (en) | Method of carburizing austenitic metal | |
| US20070251605A1 (en) | Method for producing highly corrosion-resistant colored article made of steel | |
| AU2010279452B2 (en) | Low temperature carburization under soft vacuum | |
| CN108504975A (zh) | 不锈铁质锅耐酸性材料及其制备方法、不锈铁质容器 | |
| CN112095073B (zh) | 一种强韧性的qpq处理工艺 | |
| CN113774315B (zh) | 一种航空重载齿轮及其制备方法 | |
| JP2005531694A (ja) | 表面改質ステンレス鋼 | |
| CN110714182B (zh) | 一种氮化渗铬层、其制备方法及应用 | |
| JPH04143263A (ja) | 硬質オーステナイト系ステンレスねじおよびその製法 | |
| JP5746832B2 (ja) | ステンレス鋼製ねじ | |
| JP3064908B2 (ja) | 浸炭硬化時計部材もしくは装飾品類およびそれらの製法 | |
| JP3695643B2 (ja) | 鉄系部品 | |
| KR100862217B1 (ko) | 2단계 가스 질화 또는 가스 질화침탄에 의한 고내식 및고내마모 강재의 제조방법 | |
| Triwiyanto et al. | Low temperature thermochemical treatments of austenitic stainless steel without impairing its corrosion resistance | |
| KR100317730B1 (ko) | 산화피막 형성방법 | |
| Sanchette et al. | Single cycle plasma nitriding and hard coating deposition in a cathodic arc evaporation device | |
| JP3064909B2 (ja) | 浸炭硬化食器類およびその製法 | |
| KR100998103B1 (ko) | 고내식성 및 내오염성 철강 소재의 제조방법 | |
| JP2010222649A (ja) | 炭素鋼材料の製造方法および炭素鋼材料 | |
| Li et al. | Catalytic gas nitriding of M50NiL steel by LaFeO3 pervoskite oxide under low-pressure conditions | |
| CN117684120B (zh) | 一种不锈钢表面复合渗层及其制备方法和应用 | |
| KR101119498B1 (ko) | 고내식 컬러 철강소재 또는 부품의 제조방법 | |
| KR100512452B1 (ko) | 고내식성 강부품과 이를 제조하기 위한 복합 표면 개질 방법 | |
| CN117660872A (zh) | 一种在钢铁材料表面制备黑色耐磨耐蚀高韧性改性层的方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20130227 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20130508 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20140410 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20140520 |
|
| A601 | Written request for extension of time |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601 Effective date: 20140819 |
|
| A602 | Written permission of extension of time |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A602 Effective date: 20140822 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20140919 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20150331 |