JP2011041415A - 電力変換装置 - Google Patents

Abstract

【課題】本発明は、小型の電磁ノイズ対策フィルタを筐体に内蔵化した電力変換装置を提供する。
【解決手段】電力変換装置内の主回路基板２５に配線された順変換器の正極側出力直流配線２６にフェライトコアを使用したノーマルモードコイル２７を実装する。さらに電源入力配線２８にコモンモードコイル２９，電源入力配線２８の各相間に相間コンデンサ３０，負極側直流配線３１とグランド配線３２に対地コンデンサ３３をそれぞれ実装する。
【選択図】 図３

Description

本発明は、電磁ノイズ低減のためにフィルタを内蔵した電力変換装置とそれ利用したシステムに関する。

電力変換装置（以下、インバータと呼ぶ）の普及に伴い、その動作時に発生する電磁ノイズが大きな問題となっている。電磁ノイズはＭＯＳやＩＧＢＴ等の半導体素子の高速スイッチングにより発生し、電流として電力線を伝導、あるいは電波として空間を伝搬する。この電磁ノイズは、他の電子・電気機器などに誤動作障害を引き起こし、問題となる。従来の電力変換装置であるインバータは公知の技術であるため、説明は割愛する。

インバータにおけるノイズ発生モードは、主に図９に示すような２種類が存在する。一つ目は、コモンモードノイズ電流１０７とよばれる、モータやケーブルの浮遊容量を通してグランド（対地）へ漏洩するものである。もう一つは、インバータと電源間を往復するノーマルモードノイズ電流１０８である。通常は上記のノイズ電流が流れることによって、放射ノイズも発生するために、電磁ノイズ対策として上記のノイズ電流を抑制する必要がある。

ノイズ電流を抑制するためには、電源入力線に外付けフィルタを取り付けるのが一般的である。図１０に代表的なＥＭＣフィルタ構成の回路を示す。このフィルタは、コモンモードコイル１０９，電源側の相間コンデンサ１１０，電力変換装置の順変換器側の相間コンデンサ１１１，対地コンデンサ１１２から構成されている。一般的に、前記相間コンデンサ１１０および１１１をＸコン、対地コンデンサ１１２をＹコンとよんでいる。コモンモードコイル１０９は、コモンモードノイズ電流が電源線に流れるのを抑制する。また、Ｙコンとよばれる対地コンデンサ１１２は、コモンモードノイズ電流１０７を電力変換装置１０１側へ回収し、電源側への回り込みを防ぐ役割を果たす重要部品である。ノーマルモードノイズ電流１０８に対しては、Ｘコンとよばれる電源側の相間コンデンサ１１０と電力変換装置側の相間コンデンサ１１１、およびコモンモードコイル１１２のノーマルモードインダクタンス成分がフィルタとして働き、電源側へ伝導するのを防ぐ役割をしている。
ここで、コイル１０９について説明する。一般的に、円筒状の物でコイルの直径より長さが短い物をリングコア、長さが長い物をシリンダーコアとよんでいる。また、２つに切断したコアをプラスチックのハウジング入れて収納し、配線に簡単に取り付けられる構造をした物を分割シリンダーコアとよんでいる。

近年は、電磁ノイズ対策フィルタを内蔵化したインバータが増えている。大きなフィルタを内蔵すればその分ノイズ電流を抑制できるが、インバータ筐体の体積が大きくなり、コスト面でも高価となる。そこで、小型かつ高性能の内蔵フィルタが要求されている。

インバータでは、上記の電磁ノイズの問題とは別に、電源高調波電流の問題も存在する。入力電圧が交流であるインバータは、コンデンサインプット型の整流回路を有すために、電源周波数の整数倍の周波数をもった電流が流れる。

インバータ内部に存在する平滑コンデンサの静電容量は非常に大きいため、順変換器を通して、一般的に兎の耳とよばれる幅が狭く波高値の高い電流、すなわち低次高調波電流を発生させる。一般的に、電源周波数に対し、第４０次以下を低次高調波とよんでいる。すなわち、電源周波数が５０Ｈｚの場合、その第３次は１５０Ｈｚであり、第４０次は２０００Ｈｚである。

この低次高調波電流は電源系統に悪影響を及ぼす。前記低次高調波電流を抑制する目的で、以下の二つの方法が多く用いられる。一つ目は、図１１（ａ）に示す交流リアクトルを電源入力線に挿入する方法である。二つ目は、図１１（ｂ）に示す直流リアクトルをインバータの正極側直流線に挿入する方法である。いずれのリアクトルの場合も、そのインダクタンスＬ分の限流作用により、電流の変化率ｄｉ／ｄｔを抑制させる、つまり波形を鈍らせることが目的である。

電磁ノイズと高調波電流の抑制を両立する従来のシステム構成は、図１２（ａ）と図１２（ｂ）に示すように、フィルタ１１９と交流リアクトル１２０あるいは直流リアクトル１２１を併用する方式となる。このような方式の代表例が〔特許文献１〕や〔特許文献２〕に示されている。高調波抑制リアクトルはインピーダンスを有するため、これらとフィルタを併用すれば、フィルタの方を小型化とすることが可能なように思われるが、実際は困難である。これは電磁ノイズが問題となる周波数帯域（数百ｋＨｚから数百ＭＨｚ）においては、高調波抑制リアクトルのインピーダンスが非常に低くなってしまうためである。例えば、図１３は直流リアクトルのインピーダンスの周波数特性を模式的に示したものである。ここでインピーダンスの絶対値は、対数スケールでプロットしている。
高調波抑制リアクトルのコアとして使用されている珪素鋼板の周波数特性を反映して、通常は数百ｋＨｚ以上の周波数帯ではインピーダンスが低下する。また、位相は数百ｋＨｚ以上の周波数帯では−９０°に近くなり、インダクタンス成分ではなくコンデンサ成分的な振舞いとして働く。これはリアクトルが巻物であり、高周波数帯においては各巻線間に存在する浮遊容量のインピーダンスが支配的となるためである。そのため、高周波数帯においてはリアクトルのインダクタンス成分がフィルタの役割を果たさず、高調波抑制リアクトルを併用しても、従来の方式では十分に電磁ノイズを抑制するには、フィルタの大型化が避けられないという問題がある。

特開２００４−３１２９０８号公報 特開平１０−２１０６４９号公報

本発明は、電磁ノイズ対策用ＥＭＣフィルタを筐体に内蔵して、有効に電磁ノイズを抑制した電力変換装置を提供することにある。

上記目的を解決するための本発明の具体的態様は、以下の通りである。

上記課題を達成するために本発明は、交流電源の交流電圧を整流して直流電圧に変換する順変換器と、前記順変換器の直流電圧を平滑するためのコンデンサを有する直流中間回路と、前記直流中間回路の直流電圧を交流電圧に変換する逆変換器とを備え、交流電力を出力する電力変換装置において、前記順変換器の正極側出力直流配線と前記逆変換器の正極側入力直流配線の間にフェライトコアに導体線を貫通して構成したノーマルモードコイルが接続され、該ノーマルモードコイルが前記電力変換装置の筐体内部にあることを特徴とするものである。

また、上記課題を達成するために本発明は、交流電源の交流電圧を整流して直流電圧に変換する順変換器と、前記順変換器の直流電圧を平滑するためのコンデンサを有する直流中間回路と、前記直流中間回路の直流電圧を交流電圧に変換する逆変換器とを備え、交流電力を出力する電力変換装置において、前記順変換器の正極側出力直流配線と前記逆変換器の正極側入力直流配線の間にフェライトコアに導体線を巻きつけて構成したノーマルモードコイルが接続され、該ノーマルモードコイルが前記電力変換装置の筐体内部にあることを特徴とするものである。

更に、本発明の電力変換装置は、前記フェライトコアはリングコアで構成されたことを特徴とするものである。

更に、本発明の電力変換装置は、前記フェライトコアはシリンダーコアで構成されたことを特徴とするものである。

更に、本発明の電力変換装置は、前記フェライトコアは分割コアで構成されたことを特徴とするものである。

更に、本発明の電力変換装置は、電源から交流電圧を入力するための配線と負荷へ交流電圧を出力するための配線を取り付ける端子台を備え、該端子台から前記順変換器までの入力交流配線と、前記順変換器の正極側出力直流配線と、前記逆変換器の正極側入力配線と、前記順変換器と前記逆変換器を接続する負極側直流配線と、前記逆変換器から前記端子台までの出力交流配線が、それぞれプリント基板上に構成されていることを特徴とするものである。

更に、本発明の電力変換装置は、前記ノーマルモードコイルが前記プリント基板上に実装されていることを特徴とするものである。

更に、本発明の電力変換装置は、前記順変換器の交流入力配線にコモンモードコイルが接続され、前記コモンモードコイルよりも入力電源側の前記交流入力配線の相間にコンデンサが接続され、前記順変換器と前記逆変換器を接続する負極側直流線配線と前記電力変換装置のグランド配線との間にコンデンサが接続されていることを特徴とするものである。

更に、本発明の電力変換装置は、電源から交流電圧を入力するための配線と負荷へ交流電圧を出力するための配線を取り付ける端子台を備え、前記端子台から前記順変換器までの入力交流配線と、前記順変換器の正極側出力直流配線と、前記逆変換器の正極側入力配線と、前記整流回路と前記逆変換器を接続する負極側直流配線と、前記逆変換器から前記端子台までの出力交流配線が、それぞれプリント基板上に構成されていることを特徴とするものである。

更に、本発明の電力変換装置は、前記ノーマルモードコイルと、前記コモンモードコイルと、前記交流入力配線の相間に接続された前記コンデンサと、前記負極側直流線配線と前記インバータ装置のグランド配線との間に接続された前記コンデンサがプリント基板上に実装されたことを特徴とするものである。

更に、本発明の電力変換装置は、前記順変換器の正極側出力直流線と前記負極側直流線の間にコンデンサが接続されていることを特徴とするものである。

更に、本発明の電力変換装置は、前記順変換器の正極側出力直流線と前記負極側直流線の間に接続された前記コンデンサとして、電解コンデンサを備えたことを特徴とするものである。

更に、本発明の電力変換装置は、前記逆変換器の正極側直流入力配線と前記電力変換装置のグランド配線との間にコンデンサが接続されていることを特徴とするものである。

本発明によれば、フェライトコアを使用したノーマルモードコイルを電力変換装置であるインバータ筐体の内部に構築することが可能となり、小型のＥＭＣフィルタで電磁ノイズを抑制したインバータ装置を提供できる。

本発明の第１の実施形態を示す図。 本発明の第１の実施形態に係るノーマルモードコイルのインピーダンスの周波数特性を模式的に示す図。 本発明の第２の実施形態に係る電力変換装置の基板レイアウトを示す図。 本発明の第２の実施形態に係る電力変換装置の回路を示す図。 本発明の第３の実施形態に係る電力変換装置の基板レイアウトを示す図。 本発明の第３の実施形態に係る電力変換装置の回路を示す図。 本発明の第５の実施形態に係る電力変換装置の基板レイアウトを示す図。 本発明の第５の実施形態に係る電力変換装置の回路を示す図。 電力変換装置におけるノイズ発生モードを示す図。 代表的なフィルタ回路を示す図。 交流リアクトルおよび直流リアクトルを示す図。 電磁ノイズと高調波電流の抑制を両立する従来のシステム構成を示す図。 直流リアクトルのインピーダンスの周波数特性を模式的に示す図。 本発明の第６の実施形態を示す図。

以下、本発明の実施例につき、図面を参照しながら詳細に説明する。

図１に本発明の第１の実施形態を示す。シリンダーコアである棒状フェライトコア１２２に巻線１２３を施したノーマルモードコイル１２７を、インバータ装置内部の主回路基板上に配線された直流パターン線１２４に実装している。

図２に前記ノーマルモードコイル１２７のインピーダンスの周波数特性を示す。すなわちフェライトコアの良好な周波数特性を反映して、数十ＭＨｚ付近までインピーダンスが増加し、位相もほぼ９０°となっている。

この実施形態の作用について述べる。上記のノーマルモードコイル１２７は、コアとしてフェライトを使用しているために電磁ノイズが問題となる周波数帯域においてもインダクタタンスとして作用する。

また、インバータの直流線には大電流が流れる場合があるが、棒状フェライトコアを使用しているために磁気飽和による特性劣化が発生しない。そのため、このノーマルモードコイルを直流線に実装することで、インバータ筐体内部にこのノーマルモードコイル１２７を構成要素としたノイズフィルタを構築することが可能となる。

本実施例では、シリンダーコアについて説明したが、その形態はリングコアでも分割シリンダーコアでも本発明の意図するところに変わりはなく、形態を限定するものではない。

図３に本発明の第２の実施形態を示す。また、図４に図３に示した基板実装レイアウトにおけるインバータ装置の等価回路を示す。

インバータ装置内部の主回路基板１２５に配線された順変換器の正極側出力直流配線１２６に前述の棒状フェライトコアを使用したノーマルモードコイル１２７を実装しているのに加えて、電源入力配線１２８にコモンモードコイル１２９、および電源入力配線１２８の各相間にＸコンである相間コンデンサ１３０，負極側直流配線１３１とグランド配線１３２にＹコンである対地コンデンサ１３３をそれぞれ実装している。

また、インバータ装置内部の主回路基板１２５の裏側には、図４に示す順変換器１４１，逆変換器１４０が収められた半導体モジュール１３４が取り付けられている。

このインバータ装置内部の主回路基板１２５には、基盤上段の背面に半導体モジュール１３４が配置され、半導体モジュール１３４の下側の主回路基板１２５の正面にはノーマルモードコイル１２７，コモンモードコイル１２９、および相間コンデンサ１３０が配置されている。

そして、これらのノーマルモードコイル１２７，コモンモードコイル１２９、および相間コンデンサ１３０の下側の主回路基板１２５の正面には端子台１３７が配置されている。

ここで、本実施例の回路の接続を説明する。

端子台１３７の上部左から１番目，２番目および３番目の端子は、三相の電源線を接続するための端子である。これらの端子は、コモンモードコイル１２９が挿入された電源入力線１２８を介して半導体モジュール１３４の順変換器の入力端子へ接続されている。また、電源入力線１２８の各相間には、相間コンデンサ１３０が接続されている。端子台１３７の上部左から４番目，５番目および６番目の端子は、三相のモータ線を接続するための端子である。これらの端子は、出力配線１３６を介して、半導体モジュール１３４の逆変換器の出力端子へ接続されている。

端子台１３７の下部左から１番目の端子は、ノーマルコイル１２７が挿入された直流配線１２６を介して、半導体モジュール１３４の順変換器の正極側出力端子と、接続されている。

端子台１３７の下部左から２番目の端子は、直流配線１３５を介して、半導体モジュール１３４の逆変換器の正極側入力端子へ接続されている。

端子台１３７の下部左から３番目の端子は、直流配線１３１を介して、半導体モジュール１３４の逆変換器の負極側入力端子へ接続されている。

端子台１３７の下部左から６番目の端子は、モータなどの負荷装置のグランド線を接続するための端子である。この端子は、グランド配線１３２に接続されている。また、グランド配線１３２と直流配線１３１の間には、対地コンデンサ１３３が接続されている。

この実施形態の作用について述べる。図３に示した基板実装レイアウトにおけるインバータ装置の等価回路を図４に示す。まず、電源入力配線１２８にはコモンモードコイル１２９が実装されているため、この配線には前述の図９に示したコモンモードノイズ電流１０７が流れに難くなる。さらに対地コンデンサ１３３が実装されているため、このコンデンサを通してコモンモードノイズ電流１０７がインバータ回路１４０へ回収され、電源側への回り込むのを防ぐことができる。また、ノーマルモードコイル１２７および相間コンデンサ１３０は、ノーマルモードフィルタを構築しているため、前記図９に示したノーマルモード電流１０８が電源側へ流れ出すのを抑制することができる。

この構成をとることでフィルタ構成部品の体積と容量が比較的小さいものでも、適切にコモンモードノイズ電流１０７とノーマルモードノイズ電流１０８を低減できる。図１０のような従来のフィルタ構成では、ノーマルモードノイズ電流１０８に対して、コモンモードコイル１０９の僅かなノーマルインダクタンス成分によるフィルタ作用を構築しているに過ぎない。そのため、ノーマルモードノイズ電流１０８を抑制するには、コモンモードコイル１０９や相間コンデンサ１１０，１１１を非常に大きなものとする必要があった。しかし、本発明によるノーマルモードコイル１２７がノーマルモードノイズ電流の抑制の役割を果たすため、コモンモードコイル１２９は、コモンモードノイズ電流１０７を抑制するため必要な容量があれば十分であり、適切な大きさとすることができ、相間コンデンサ１３０も従来のものよりも小さい容量にすることが可能である。

図５に本発明の第３の実施形態を示す。

第３の実施形態は、第２の実施形態において、正極側出力直流配線１２６と負極側直流配線１３１の間に、コンデンサ１４２を追加したものである。図６に図５に示した基板実装レイアウトにおけるインバータ装置の等価回路を示す。この実施例で付加したコンデンサ１４２は、ノーマルモードコイル１２７および相間コンデンサ１３０と共にノーマルモードフィルタを構成する。一般に、フィルタは、ノイズ源に対してコイルとコンデンサを交互に並べることで、その減衰特性を良くすることが可能である。しかし、フィルタを構成するコイルとコンデンサの共振周波数付近では、その減衰特性が悪化する場合もある。また、コンデンサを主配線間に接続する場合には、主配線からコンデンサまでの配線を可能な限り短くする方が良い。これは、高周波域ではコンデンサまでの配線の寄生インダクタンスがフィルタの特性を劣化させるためである。

したがって、順変換器１４１の出力側の端子に可能な限り近くにコンデンサ１４２を付加した構成にすることにより周波数帯によっては第２の実施形態よりもノーマルモードノイズ電流１０８の低減効果をさらに改善することができる。

第４の実施形態は第３の実施形態において、正極側出力直流配線１２６と負極側直流配線１３１の間に設けたコンデンサ１４２を電解コンデンサとするものである。電解コンデンサとすることで、コンデンサ１４２の容量を大きくできる。

一般にフィルタに用いられるコンデンサの容量を大きくすると、より低周波域から高い減衰特性を得ることができる。しかし、通常はインバータの直流配線に接続するノイズ対策用のコンデンサは、半導体素子のスイッチングによるサージ電圧を考慮して耐圧の高いフィルムコンデンサが用いられる。そのためコンデンサを大容量化すると、非常に体積の大きなものが必要であった。しかし、本実施例では、スイッチングする半導体素子が実装されている順変換器１４０とコンデンサ１４２の間には、電解コンデンサ１３９およびノーマルモードコイル１２７が接続されているために、コンデンサ１４２にかかるサージ電圧は小さくなる。そのため、比較的に耐圧は低いが、小型でも大容量である電解コンデンサをコンデンサ１４２として用いることが可能となる。

これにより、本実施例ではノーマルモードノイズ電流１０８を低減できる周波数帯を低くできる。

図７に本発明の第５の実施形態を示す。第５の実施形態は第２の実施形態において、逆変換器の正極側入力直流配線１３５とグランド配線１３２の間に対地コンデンサ１４３を追加したものである。

本発明の実施例のインバータ装置では、インバータ装置内部の主回路基板１２５の下側の下辺の部分に、グランド配線１３２と逆変換器の正極側入力直流配線１３５が配置されているので、対地コンデンサ１４３を新たに配線を引き回すことなく配置することが可能である。

図８に図７に示した基板実装レイアウトにおけるインバータ装置の等価回路を示す。対地コンデンサ１４３を追加することで、コモンモードノイズ電流１０７が対地コンデンサ１４３と逆変換器の正極側入力直流配線１３５と通して、逆変換器１４０へ戻る経路が形成されるのでコモンモードノイズ電流１０７をインバータ回路１４０へ回収する効果を高めることができる。

図１４に本発明の第６の実施形態を示す。第６の実施形態は第１から第５の実施形態におけるノーマルモードコイル１２７を、シリンダーコイルである棒状フェライトコア１４４に導体線１４５を貫通して構成したノーマルモードコイルに置き換えるものである。ここで、棒状フェライトコア１４４は導体線１４５を貫通させるために円柱の長さ方向に穴があけられている。

本実施例では、コアに導体線を巻きつけない構造のために、導体線１４５に大電流を流せるような断面積が大きい導体線を使用することが容易に可能である。

１０１ 電力変換装置
１０２，１４０ 逆変換器
１０３ 平滑コンデンサ
１０４，１４１ 順変換器
１０５ モータ
１０６ 交流電源
１０７ コモンモードノイズ電流
１０８ ノーマルモードノイズ電流
１０９ コモンモードリングコア
１１０ 電源側相間コンデンサ
１１１ 逆変換器側相間コンデンサ
１１２，１３３ 対地コンデンサ
１１３，１１６ 取り付け端子台
１１４，１１７ 珪素鋼板コア
１１５，１１８，１２３ 巻き線
１１９ 外付けフィルタ
１２０ 交流リアクトル
１２１ 直流リアクトル
１２２，１４４ シリンダーコア
１２４ 直流配線
１２５ 主回路基板
１２６ 整流回路の正極側出力直流配線
１２７ ノーマルモードコイル
１２８ 電源入力配線
１２９ コモンモードコイル
１３０ 相間コンデンサ
１３１ 負極側直流配線
１３２ グランド配線
１３４ 順変換器および逆変換器を構成する半導体モジュール
１３５ 逆変換器の正極側入力直流配線
１３６ 逆変換器の出力配線
１３７ 端子台
１３８ 短絡バーあるいは短絡配線
１３９ 電解コンデンサ
１４２ コンデンサ
１４３ 対地コンデンサ
１４５ 導体線

Claims (13)

1. 交流電源の交流電圧を整流して直流電圧に変換する順変換器と、前記順変換器の直流電圧を平滑するためのコンデンサを有する直流中間回路と、前記直流中間回路の直流電圧を交流電圧に変換する逆変換器とを備え、交流電力を出力する電力変換装置において、
   前記順変換器の正極側出力直流配線と前記逆変換器の正極側入力直流配線の間にフェライトコアに導体線を貫通して構成したノーマルモードコイルが接続され、該ノーマルモードコイルが前記電力変換装置の筐体内部にあることを特徴とする電力変換装置。
2. 交流電源の交流電圧を整流して直流電圧に変換する順変換器と、前記順変換器の直流電圧を平滑するためのコンデンサを有する直流中間回路と、前記直流中間回路の直流電圧を交流電圧に変換する逆変換器とを備え、交流電力を出力する電力変換装置において、
   前記順変換器の正極側出力直流配線と前記逆変換器の正極側入力直流配線の間にフェライトコアに導体線を巻きつけて構成したノーマルモードコイルが接続され、該ノーマルモードコイルが前記電力変換装置の筐体内部にあることを特徴とする電力変換装置。
3. 請求項１または請求項２に記載の電力変換装置において、前記フェライトコアはリングコアで構成されたことを特徴とする電力変換装置。
4. 請求項１または請求項２に記載の電力変換装置において、前記フェライトコアはシリンダーコアで構成されたことを特徴とする電力変換装置。
5. 請求項１または請求項２に記載のインバータ装置において、前記フェライトコアは分割コアで構成されたことを特徴とする電力変換装置。
6. 請求項１または請求項２に記載の電力変換装置において、
   電源から交流電圧を入力するための配線と負荷へ交流電圧を出力するための配線を取り付ける端子台を備え、該端子台から前記順変換器までの入力交流配線と、前記順変換器の正極側出力直流配線と、前記逆変換器の正極側入力配線と、前記順変換器と前記逆変換器を接続する負極側直流配線と、前記逆変換器から前記端子台までの出力交流配線が、それぞれプリント基板上に構成されていることを特徴とする電力変換装置。
7. 請求項６に記載の電力変換装置において、前記ノーマルモードコイルが前記プリント基板上に実装されていることを特徴とする電力変換装置。
8. 請求項１または請求項２に記載の電力変換装置において、
   前記順変換器の交流入力配線にコモンモードコイルが接続され、前記コモンモードコイルよりも入力電源側の前記交流入力配線の相間にコンデンサが接続され、前記順変換器と前記逆変換器を接続する負極側直流線配線と前記電力変換装置のグランド配線との間にコンデンサが接続されていることを特徴とする電力変換装置。
9. 請求項８に記載の電力変換装置において、
   電源から交流電圧を入力するための配線と負荷へ交流電圧を出力するための配線を取り付ける端子台を備え、前記端子台から前記順変換器までの入力交流配線と、前記順変換器の正極側出力直流配線と、前記逆変換器の正極側入力配線と、前記整流回路と前記逆変換器を接続する負極側直流配線と、前記逆変換器から前記端子台までの出力交流配線が、それぞれプリント基板上に構成されていることを特徴とする電力変換装置。
10. 請求項９に記載の電力変換装置において、
    前記ノーマルモードコイルと、前記コモンモードコイルと、前記交流入力配線の相間に接続された前記コンデンサと、前記負極側直流線配線と前記インバータ装置のグランド配線との間に接続された前記コンデンサがプリント基板上に実装されたことを特徴とする電力変換装置。
11. 請求項１０に記載の電力変換装置において、
    前記順変換器の正極側出力直流線と前記負極側直流線の間にコンデンサが接続されていることを特徴とする電力変換装置。
12. 請求項１１に記載の電力変換装置において、
    前記順変換器の正極側出力直流線と前記負極側直流線の間に接続された前記コンデンサとして、電解コンデンサを備えたことを特徴とする電力変換装置。
13. 請求項１０に記載の電力変換装置において、
    前記逆変換器の正極側直流入力配線と前記電力変換装置のグランド配線との間にコンデンサが接続されていることを特徴とする電力変換装置。

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