JP6612000B1 - 回転電機 - Google Patents

Abstract

モータは、複数のコアシートを積層して構成される固定子と、固定子の複数のティース部にそれぞれ巻回される複数の固定子巻線と、固定子の内周側に回転自在に配設される回転子と、固定子を構成する最外層のコアシートにおけるコアバック部に一端が接続されると共にモータを駆動する電力変換回路のＧＮＤに他端が接地されるノイズバイパス線とを備えている。

Description

本発明は、回転電機に係り、特にインバータ等を含む電力変換回路によって駆動される回転電機に関する。

インバータ等を含む電力変換回路によって駆動される回転電機では、電力変換回路を構成する素子のスイッチングに起因して、高周波伝導ノイズが発生する。この高周波伝導ノイズが回転電機の筐体に漏洩して周辺機器へと伝搬すると、周辺機器の動作に悪影響を及ぼす可能性がある。そのため、電力変換回路によって駆動される回転電機では、高周波伝導ノイズの筐体への漏洩を低減する必要がある。

従来の回転電機では、固定子のティース部に装着されるシールド部を別途設け、このシールド部を接地することによって、周辺機器へと伝搬する高周波伝導ノイズを低減する技術が知られている（例えば、特許文献１、２参照）。

特許文献１には、固定子の突極とコイルとの間に、絶縁物、導電物、絶縁物によって構成される３層構造のシールド部を挟み、このシールド部を接地することによって高周波伝導ノイズを低減する回転電機が記載されている。

また、特許文献２には、第１絶縁層と第１絶縁層との間に導体板が挟み込まれて形成されるシールド部を、各ティース部の各側面に設け、このシールド部を挟み込むように、各ティース部にコイルを巻回する回転電機が記載されている。

実開昭６２−１８５４７９号公報 特開２０１３−１２３２７８号公報

しかしながら、特許文献１、２に記載の発明では、回転電機の固定子にノイズ対策用のシールド部を別途設ける必要がある。そのため、固定子巻線を巻回する領域がシールド部に限定され、固定子巻線を巻回できる面積が低下するという問題がある。

本発明は、上記のような問題を解決するためになされたものであり、シールド部を別途設けることなく筐体へと漏洩する高周波伝導ノイズを低減することができる、回転電機を提供することを目的とする。

上記の課題を解決するために、本発明に係る回転電機は、電力変換回路によって駆動される回転電機であって、複数のコアシートを積層して構成されると共に円環状のコアバック部および当該コアバック部の内周側から径方向内側に向けて延びる複数のティース部を有する固定子と、固定子を構成する最外層のコアシートにおけるコアバック部に一端が接続されると共に、電力変換回路のＧＮＤに他端が接地されるノイズバイパス線とを備える。

本発明に係る回転電機では、固定子を構成する最外層のコアシートにおけるコアバック部に一端が接続されると共に電力変換回路のＧＮＤに他端が接地されるノイズバイパス線を備えることにより、シールド部を別途設けることなく、筐体へと漏洩する高周波伝導ノイズを低減することができる。

実施の形態１に係る回転電機およびその周辺の構成を示す図である。 実施の形態１に係るモータの要部を示す概略図である。 実施の形態１に係る固定子の斜視図である。 実施の形態１に係る固定子の断面図である。 実施の形態１に係るノイズ経路を示す図である。 実施の形態１に係るシミュレーション結果の図である。 実施の形態２に係る回転電機およびその周辺の構成を示す図である。 実施の形態２に係るモータの要部を示す概略図である。 その他の実施の形態に係る固定子の断面図である。

以下、添付図面を参照して、本願が開示する回転電機の実施の形態を詳細に説明する。
ただし、以下に示す実施の形態は一例であり、これらの実施の形態によって本発明が限定されるものではない。

実施の形態１．
図１は、本発明を実施するための実施の形態１に係る回転電機およびその周辺の構成を示す図である。図１において、金属製の筐体１００には、ノイズフィルタ回路２０と、電力変換回路３０と、回転電機であるモータ５０とが収容されている。また、筐体１００のコネクタ１１０には、直流電源１０が接続されている。

直流電源１０は、モータ５０に駆動電力を供給するバッテリである。直流電源１０は、例えば、リチウムイオンバッテリ、ニッケル水素充電池、鉛蓄電池等によって構成することができる。

ノイズフィルタ回路２０は、直流電源１０から供給される直流電力に含まれる高周波伝導ノイズを抑制する。直流電源１０とノイズフィルタ回路２０とは、直流電力線７０ａ，７０ｂによって接続されている。直流電力線７０ａは、直流電源１０の正極側に接続されている。直流電力線７０ｂは、直流電源１０の負極側に接続されている。また、ノイズフィルタ回路２０のＧＮＤは、接地線２１を介して筐体１００に接続されている。

ノイズフィルタ回路２０は、インダクタおよびキャパシタを含んでいる。なお、ノイズフィルタ回路２０は、次に述べる電力変換回路３０とは独立した基板上に実装されてもよいし、電力変換回路３０と同じ基板上に実装されてもよい。

ノイズフィルタ回路２０のインダクタは、直流電力線７０ａに直列に接続されている。インダクタは、高周波伝導ノイズに対して高インピーダンスとして振る舞うため、直流電源１０からの高周波伝導ノイズを抑制する効果がある。インダクタとしては、例えば、フェライト等の磁性体に巻線を装着したコイルを用いることができる。

ノイズフィルタ回路２０のキャパシタは、直流電力線７０ａと直流電力線７０ｂとに並列に接続されている。キャパシタは、高周波伝導ノイズに対して低インピーダンスとして振る舞うため、直流電源１０からの高周波伝導ノイズをＧＮＤ側にバイパスする効果がある。キャパシタとしては、例えば、セラミックキャパシタ等を用いることができる。

電力変換回路３０は、直流電源１０からノイズフィルタ回路２０を介して供給された直流電力を交流電力に変換する。電力変換回路３０は、コンバータ回路３２と、平滑キャパシタ３４と、インバータ回路３６とを含んでいる。

コンバータ回路３２は、ノイズフィルタ回路２０を通った直流電圧を予め決められた直流電圧に昇圧または降圧する。ノイズフィルタ回路２０とコンバータ回路３２とは、直流電力線７２ａ，７２ｂによって接続されている。また、コンバータ回路３２のＧＮＤは、接地線３３を介して筐体１００に接続されている。

コンバータ回路３２は、スイッチング素子、チョークコイル、キャパシタ、ダイオード等を含んでいる。スイッチング素子としては、例えばＩＧＢＴ、ＭＯＳＦＥＴ等を用いることができる。コンバータ回路３２は、スイッチング素子のオンおよびオフの時間比によって、ノイズフィルタ回路２０を通った直流電圧を予め決められた直流電圧に昇圧または降圧する。

インバータ回路３６は、コンバータ回路３２から出力される直流電力をＰＷＭ制御によって三相交流電力に変換する。コンバータ回路３２とインバータ回路３６とは、直流電力線７４ａ，７４ｂによって接続されている。また、インバータ回路３６のＧＮＤは、接地線３７を介して筐体１００に接続されている。

インバータ回路３６は、スイッチング素子、ダイオード等を含んでいる。スイッチング素子としては、例えばＩＧＢＴ、ＭＯＳＦＥＴ等を用いることができる。

平滑キャパシタ３４は、コンバータ回路３２によって昇圧された直流電力に重畳している交流成分、すなわちリップルを抑えることを目的として、直流電力線７４ａと直流電力線７４ｂとに並列に接続されている。平滑キャパシタ３４としては、例えば電解キャパシタを用いることができる。

モータ５０は、インバータ回路３６から供給される三相交流電力によって回転駆動力を発生させる。インバータ回路３６とモータ５０とは、交流電力線８０ａ〜８０ｃによって接続されている。また、モータ５０のＧＮＤは、接地線５１を介して筐体１００に接続されている。

筐体１００は、ノイズフィルタ回路２０と、電力変換回路３０と、モータ５０と、直流電力線７０ａ，７０ｂ、７２ａ，７２ｂ、７４ａ，７２ｂおよび交流電力線８０ａ〜ｃとを収容する。筐体１００は、鉄鋼、アルミニウム等の導電性の金属によって作られている。筐体１００は、外部からの電磁波の侵入を防ぐと共に、筐体１００の内部で発生した電磁波が外部に漏洩するのを防ぐ電磁ノイズシールドとして機能する。また、筐体１００は、ノイズフィルタ回路２０、電力変換回路３０およびモータ５０の共通のＧＮＤとして機能する。

次に、実施の形態１に係る回転電機であるモータ５０の詳細な構成について説明する。

図２は、実施の形態１に係るモータ５０の要部を示す概略図である。モータ５０は、一般的なブラシレスモータであり、固定子５２と、固定子巻線５６と、回転子５７と、ハウジング６１とを備えている。

図３は、固定子５２の斜視図である。この図に示されるように、固定子５２は、複数のコアシート４０を回転軸の方向に積層して構成されている。各コアシート４０は、電磁鋼等の磁性体を絶縁皮膜で覆うことによって作られている。積層されたコアシート４０は、カシメ、溶接、ボルト等によって互いに締結されている。

固定子５２は、円環状のコアバック部５３と、コアバック部５３の内周側から径方向内側に向けて延びるティース部５４と、ティース部５４の先端から周方向に突出する鍔部５５とを有している。

固定子５２の各ティース部５４には、固定子巻線５６がそれぞれ巻回されている。図２、図３に示されているのは、１つのティース部５４に対して１つの固定子巻線５６が巻回される巻回方式であり、これは一般的に集中巻と呼ばれる巻回方式である。ただし、一般的に分布巻と呼ばれる巻回方式の場合でも、後に述べる本実施の形態の効果と同じ効果が得られる。

固定子巻線５６には、先に説明したインバータ回路３６から交流電力線８０ａ〜８０ｃを介して供給される三相交流電流が流れる。固定子巻線５６に流れる三相交流電流によって各ティース部５４に誘導された磁束はコアバック部５３を介して１つの磁気回路を形成し、回転磁界を発生させる。

図２に戻って、回転子５７は、固定子５２の内周側の各鍔部５５によって囲まれた空間に回転自在に配設されている。回転子５７は、駆動軸５８と、永久磁石５９と、駆動軸５８および永久磁石５９を保持する構造体６０とを含んでいる。なお、図２に示される回転子５７では、永久磁石５９は回転子５７の内部に埋め込まれているが、永久磁石５９は回転子５７の表面に装着されていてもよい。

固定子巻線５６に三相交流電流が流れて、上記の原理によって回転磁界が発生すると、回転磁界によって誘起される電磁力によって回転子５７内の永久磁石５９が力を受け、回転子５７が回転する。回転子５７の回転による駆動力は、駆動軸５８を通して筐体１００の外部に取り出すことができる。

ハウジング６１は、固定子５２の外周側に位置しており、固定子５２を固定する。固定子５２とハウジング６１とは、圧入または焼き嵌めによって互いに固定されている。

また、実施の形態１に係るモータ５０の固定子５２には、ノイズバイパス線６５の各一端がそれぞれ接続されている。ノイズバイパス線６５は、金属導線によって構成されている。より具体的には、ノイズバイパス線６５は、例えばエナメル皮膜によって覆われた銅線によって構成することができる。その他にも、ノイズバイパス線６５の構成方法としては、平板形状の銅板、すなわちバスバー、複数の銅線を撚り合わせた配線、すなわちリッツ線等も考えられる。

図４に示されるように、実施の形態１では、第１のノイズバイパス線６５ａは、固定子５２を構成する一方の側における、最外層のコアシート４０ａにおけるコアバック部５３に１点で接続されている。また、第２のノイズバイパス線６５ｂは、固定子５２を構成する他方の側における、最外層のコアシート４０ｂにおけるコアバック部５３に１点で接続されている。ノイズバイパス線６５ａ，６５ｂの各一端６６ａ，６６ｂを固定子５２のコアバック部５３に接続する方法としては、半田付けでもよいし、コアバック部５３にカシメで締結してもよい。

また、図１に示されるように、ノイズバイパス線６５の他端は、平滑キャパシタ３４のＧＮＤ側の接続点６７に接続されている。

次に、実施の形態１に係る回転電機の作用効果、より具体的には、モータ５０の固定子５２から筐体１００へと漏洩する高周波伝導ノイズの低減効果について説明する。

まず、ＥＭＣ（Ｅｌｅｃｔｒｏｍａｇｎｅｔｉｃ ｃｏｍｐａｔｉｂｉｌｉｔｙ）規格について、規制対象の一つである伝導ノイズを例にとって説明する。

伝導ノイズ規格試験には、電源インピーダンス安定化網、すなわちＬＩＳＮを用いて評価する試験方法がある。

ＬＩＳＮは、被試験機器から見た電源のインピーダンスを一定に保ち、電源線伝導ノイズの発生量、すなわち雑音端子電圧を測定するための外部出力端子を有する。この外部出力端子に測定機器、例えばレシーバまたはスペクトルアナライザを接続することによって、各周波数における雑音端子電圧を評価することができる。ＥＭＣ規格に適合するということは、ＬＩＳＮの外部出力端子において測定された雑音端子電圧が、ＥＭＣ規格で規定された限度値を下回ることを意味する。モータが組み込まれた機器が市場に出荷されるためには、こうしたＥＭＣ規格に適合する必要がある。

図５は、実施の形態１において、ＬＩＳＮが設置される箇所を説明する図である。この図に示されるように、直流電源１０の正極側と筐体１００のコネクタ１１０との間の直流電力線７０ａに、ＬＩＳＮ９０が接続されている。また、直流電源１０の負極側と筐体１００のコネクタ１１０との間の直流電力線７０ｂに、ＬＩＳＮ９１が接続されている。なお、ＬＩＳＮ９０，９１は、筐体１００と同じＧＮＤに接地されている。

モータ５０の駆動時、モータ５０の固定子巻線５６を流れる三相交流電流には、コンバータ回路３２およびインバータ回路３６に含まれるスイッチング素子のスイッチング動作によって発生する高周波伝導ノイズが重畳している。この高周波伝導ノイズは、固定子巻線５６と固定子５２との間の浮遊容量Ｃｓを介して、固定子巻線５６から固定子５２へと流れ込む。

ここで、ノイズバイパス線６５が存在しない場合には、固定子５２に流れ込んだ高周波伝導ノイズは、モータ５０のハウジング６１を介してすべて筐体１００へと漏洩する。筐体１００に漏洩した高周波伝導ノイズは、図中に破線で示されるノイズ経路（Ａ）に沿って流れ、筐体１００のＧＮＤを介してＬＩＳＮ９０へと回り込み、ノイズ測定機器９２によって雑音端子電圧として検出される。

このようにＥＭＣ規格に適合するために雑音端子電圧を低減するには、高周波伝導ノイズの筐体１００への漏洩を低減する必要がある。

次に、実施の形態１において、ノイズバイパス線６５が存在することによる効果について説明する。先に図４を参照して説明したように、第１のノイズバイパス線６５ａの一端６６ａは、固定子５２を構成する積層されたコアシート４０のうち、最外層のコアシート４０ａのコアバック部５３に１点で接続されている。また、第２のノイズバイパス線６５ｂの一端６６ｂは、固定子５２を構成する積層されたコアシート４０のうち、最外層のコアシート４０ｂのコアバック部５３に１点で接続されている。

コアシート４０ａ，４０ｂは、固定子５２を構成する積層されたコアシート４０のうち、それぞれ最外層のコアシートであり、それゆえ固定子巻線５６に最も近いコアシートである。また、コアシート４０ａ，４０ｂは、他のコアシートと比較して、固定子巻線５６に対する対向面積がもっとも広い。

これらのことから、コアシート４０ａ，４０ｂと固定子巻線５６との間の浮遊容量Ｃａは、他のコアシートと固定子巻線５６との間の浮遊容量Ｃｂよりも、大きな値を有することになる。

周知のように、高周波伝導ノイズにとって浮遊容量が大きいとは、低インピーダンスであることを意味している。そのため、コアシート４０ａ，４０ｂは、他のコアシートと比べて、より多くの高周波伝導ノイズが流れやすい。

したがって、コアシート４０ａ，４０ｂにノイズバイパス線６５ａ，６５ｂの各一端６６ａ，６６ｂをそれぞれ１点で接続、すなわち十分低インピーダンスで接続することによって、固定子巻線５６に重畳している高周波伝導ノイズは、ノイズバイパス線６５ａ，６５ｂへとバイパスされ、図５において実線で示されるノイズ経路（Ｂ）に沿って流れる。

ノイズバイパス線６５の他端は、平滑キャパシタ３４のＧＮＤ側の接続点６７に接続されている。そのため、ノイズバイパス線６５へとバイパスされた高周波伝導ノイズは、平滑キャパシタ３４のＧＮＤ側に還流される。すなわち、ノイズバイパス線６５を設けることにより、コンバータ回路３２およびインバータ回路３６において発生した高周波伝導ノイズは、平滑キャパシタ３４のＧＮＤ側へと還流される。これにより、固定子５２を介して筐体１００へと漏洩してノイズ測定機器９２で検出される高周波伝導ノイズが低減される。

図６には、上記の効果を検証するためのシミュレーションの結果が示されている。この図では、直流電源１０の正極側に接続されたＬＩＳＮ９０の外部出力端子で検出された雑音端子電圧の周波数スペクトルが、０．０１ＭＨｚから１０ＭＨｚの範囲で示されている。この図から見て取れるように、実施の形態１では、従来例に比べて、ＬＩＳＮ９０で観測される雑音端子電圧の周波数スペクトルが０．０１ＭＨｚから１０ＭＨｚの範囲で約２０ｄＢ低減している。これはＬＩＳＮ９０の外部出力端子で検出された雑音端子電圧の値が約１／１０に低減することを示している。すなわち、実施の形態１に係る回転電機の構成は、固定子５２にノイズ対策用のシールド部を別途設けることなく筐体１００へと漏洩する高周波電動ノイズを有効に低減することができる。これによりノイズフィルタ回路２０に含まれるキャパシタ、インダクタ等のノイズ対策部品を小型化したり、削減したりすることができる。

なお、従来例である特許文献１、２に記載の構成では、高周波伝導ノイズの低減を目的として、固定子のティース部にシールド部を装着していた。しかしながら、そのような構成では、ティース部において巻線を巻回できる面積が低下するという問題がある。そのため、シールド部を装着しない場合と同等のモータ出力を得るためには、巻線の線径を細くして同じ巻数を達成するか、あるいは巻線の線径を保ったままティース部を大型化するかのいずれかを行う必要がある。

しかしながら、巻線の線径を細くする場合には、巻線抵抗による銅損が増大して電圧降下が発生し、これがモータ出力を低下させてしまう。また、線径を保ったままティース部を大型化することは、モータ全体の大型化につながってしまう。

これに対して、実施の形態１に係る構成では、ノイズバイパス線６５をコアバック部５３に接続するため、ティース部の巻線を巻回できる面積は低下しない。そのため、モータ５０の出力低下および大型化が回避される。

以上説明したように、実施の形態１に係る回転電機は、固定子を構成する最外層のコアシートにおけるコアバック部に一端が接続されると共に電力変換回路のＧＮＤに他端が接地されるノイズバイパス線を備えている。これにより、シールド部を別途設けることなく、筐体へと漏洩する高周波伝導ノイズを低減することができる。

実施の形態２．
図７は、本発明を実施するための実施の形態２に係る回転電機およびその周辺の構成を示す図である。実施の形態２では、複数のノイズバイパス線２６５ａ〜２６５ｆが束ねられて、ノイズバイパス線群２６２が構成されている。

ノイズバイパス線群２６２の一端は、モータ２５０の固定子５２におけるコアバック部５３に複数点で接続されている。詳細には、図８に示されるように、第１のノイズバイパス線群２６２を構成する複数のノイズバイパス線２６５ａ〜２６５ｆの各一端２６６ａ〜２６６ｆは、固定子５２を構成する一方の側における、最外層のコアシートにおけるコアバック部５３に複数点で接続されている。

なお、簡単のために、図８では、一方の側における最外層のコアシートにおけるコアバック部５３に複数点で接続される、第１のノイズバイパス線群２６２しか示されていないが、実際には、他方の側における最外層のコアシートにおけるコアバック部５３に複数点で接続される、第２のノイズバイパス線群も同様に存在する。

また、図７に示されるように、ノイズバイパス線群２６２の他端は、実施の形態１と同様に、平滑キャパシタ３４のＧＮＤ側の接続点６７に接続されている。これにより、モータ２５０の固定子巻線と固定子との間の浮遊容量を介して最外層のコアシートに流れ込む高周波伝導ノイズを、平滑キャパシタ３４のＧＮＤ側の接続点６７にバイパスすることができる。

特に、ノイズバイパス線群２６２を構成する各ノイズバイパス線２６５ａ〜２６５ｆの長さを等しくすることで、各ノイズバイパス線２６５ａ〜２６５ｆのインピーダンスを揃えることが好ましい。ノイズバイパス線２６５ａ〜２６５ｆが並列接続されることで、各ノイズバイパス線２６５ａ〜２６５ｆの寄生インダクタンスを合成した合成寄生インダクタンスを小さくすることができる。したがって、より多くの高周波伝導ノイズを、平滑キャパシタ３４のＧＮＤ側の接続点６７に還流することができる。

また、図７、図８に示されるように、ノイズバイパス線群２６２には、シールド被覆２６３が装着されている。ノイズバイパス線群２６２にシールド被覆２６３を装着することによって、ノイズバイパス線群２６２からの放射ノイズを低減することができる。シールド被覆２６３は、例えば金属の編組線によって構成することができる。シールド被覆２６３の両端はＧＮＤに接地してもよいし、接地しなくてもよい。

シールド被覆２６３の両端をＧＮＤに接地する場合には、例えば、シールド被覆２６３の一端はモータ２５０に接続し、他端はインバータ回路３６のヒートシンク（図示せず）に接続することが考えられる。また、シールド被覆２６３の両端をＧＮＤに接地する場合には、コネクタ用の治具、いわゆるスキントップを用いて低インピーダンスで接地することが好ましい。

なお、治具の使用が難しい場合には、端部の編組線を撚り合わせたものをハンダ付け、もしくはネジ締結することによって代用してもよい。その際、寄生インダクタンスを低減するために、より合わせた部位の長さは可能な限り短くして、シールド被覆２６３の端部から設置箇所まで最短経路で接地することが好ましい。

また、実施の形態１、２では、電力変換回路３０は、コンバータ回路３２およびインバータ回路３６を含んでいたが、電力変換回路３０は、インバータ回路３６のみを含むものであってもよい。この場合には、接地点は、インバータ回路３６のＧＮＤ、例えばインバータ回路３６のヒートシンク（図示せず）とすることができる。

実施の形態１、２において、ノイズバイパス線６５，２６５ａ〜ｆの一端を固定子５２のコアバック部５３に接続する際に、コアバック部５３のうちノイズバイパス線６５，２６５ａ〜ｆが最も短くなるような位置に接続するで、ノイズバイパス線６５，２６５ａ〜ｆの寄生インダクタンスを最小化することができる。これにより、より多くの高周波伝導ノイズをノイズバイパス線６５，２６５ａ〜ｆに流すことができる。

また、ノイズバイパス線６５，２６５ａ〜ｆの他端を交流電力線８０に沿わせて平滑キャパシタ３４まで導くようにすれば、高周波伝導ノイズによって作られる磁束が打ち消し合い、放射ノイズを低減することができる。

また、実施の形態１、２では、ノイズバイパス線６５，２６５ａ〜ｆの他端の接続先は平滑キャパシタ３４のＧＮＤ側であったが、これに限定されるものではない。例えば、ノイズフィルタ回路２０に含まれる線−対地キャパシタ（Ｙキャパシタ）のＧＮＤ側に接続してもよい。

また、実施の形態１、２において、図９に示されるように、ノイズバイパス線６５，２６５ａ〜ｆを固定子の最外層のコアシートのいずれか一方のみに接続するようにしてもよい。これにより、ノイズバイパス線６５，２６５ａ〜ｆの数を減らすことができる。

また、実施の形態１、２において、最外層のコアシートを他のコアシートよりも厚くしてもよい。これにより、ノイズ経路（Ｂ）のインピーダンスが小さくなり、より多くの高周波伝導ノイズを流すことができる。

３０ 電力変換回路、４０ コアシート、５０，２５０ モータ（回転電機）、５２ 固定子、５３ コアバック部、５４ ティース部、５６ 固定子巻線、５７ 回転子、６５，２６５ａ〜ｆ ノイズバイパス線、２６２ ノイズバイパス線群。

Claims (6)

1. 電力変換回路によって駆動される回転電機であって、
   複数のコアシートを積層して構成されると共に円環状のコアバック部および該コアバック部の内周側から径方向内側に向けて延びる複数のティース部を有する固定子と、
   前記固定子を構成する最外層のコアシートにおける前記コアバック部に一端が接続されると共に、前記電力変換回路のＧＮＤに他端が接地されるノイズバイパス線と
   を備え、
   前記ノイズバイパス線は、第１、第２のノイズバイパス線であり、
   前記第１のノイズバイパス線の一端は、前記固定子を構成する一方の側における、最外層のコアシートにおける前記コアバック部に１点で接続され、
   前記第２のノイズバイパス線の一端は、前記固定子を構成する他方の側における、最外層のコアシートにおける前記コアバック部に１点で接続される、回転電機。
2. 電力変換回路によって駆動される回転電機であって、
   複数のコアシートを積層して構成されると共に円環状のコアバック部および該コアバック部の内周側から径方向内側に向けて延びる複数のティース部を有する固定子と、
   前記固定子を構成する最外層のコアシートにおける前記コアバック部に一端が接続されると共に、前記電力変換回路のＧＮＤに他端が接地されるノイズバイパス線と
   を備え、
   前記ノイズバイパス線は、第１群、第２群のノイズバイパス線であり、
   前記第１群のノイズバイパス線の一端は、前記固定子を構成する一方の側における、最外層のコアシートにおける前記コアバック部に複数点で接続され、
   前記第２群のノイズバイパス線の一端は、前記固定子を構成する他方の側における、最外層のコアシートにおける前記コアバック部に複数点で接続される、回転電機。
3. 電力変換回路によって駆動される回転電機であって、
   複数のコアシートを積層して構成されると共に円環状のコアバック部および該コアバック部の内周側から径方向内側に向けて延びる複数のティース部を有する固定子と、
   前記固定子を構成する最外層のコアシートにおける前記コアバック部に一端が接続されると共に、前記電力変換回路のＧＮＤに他端が接地されるノイズバイパス線と
   を備え、
   前記ノイズバイパス線は、第１のノイズバイパス線であり、
   前記第１のノイズバイパス線の一端は、前記固定子を構成する一方の側における、最外層のコアシートにおける前記コアバック部に１点で接続される、回転電機。
4. 前記固定子を構成する前記一方の側における最外層のコアシートおよび前記他方の側における最外層のコアシートは、その他のコアシートよりも厚い、請求項１または２に記載の回転電機。
5. 前記ノイズバイパス線は、第１群のノイズバイパス線であり、
   前記第１群のノイズバイパス線の一端は、前記固定子を構成する一方の側における、最外層のコアシートにおける前記コアバック部に複数点で接続される、請求項１〜３のいずれか一項に記載の回転電機。
6. 前記固定子を構成する前記一方の側における最外層のコアシートは、その他のコアシートよりも厚い、請求項５に記載の回転電機。

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