JP2010288440A - 電動機の制御装置及びその制御方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】 与えられた指令電流振幅値を位相角指令値により指令電流に分配する電流指令分配器(109)と、指令電流と電動機に流れる電流が一致するように電流制御して指令電圧を出力する電流制御器(106)と、指令電圧と電動機電流に基づき電動機電力を演算し、電動機電力を用いてトルク変動量を演算するトルク変動量演算器(110)と、トルク変動量に基づき位相角を生成する位相角生成器(111)とを備える。
【選択図】 図1
Description
請求項1に記載の発明は、指令電圧を出力して電動機を駆動するインバータ部を備えた電動機の制御装置であって、与えられた指令電流振幅値を位相角指令値により指令電流に分配する電流指令分配器と、前記指令電流と前記電動機に流れる電流が一致するように電流制御して前記指令電圧を出力する電流制御器と、前記指令電圧と前記電動機電流に基づき電動機電力を演算し、該電動機電力を用いてトルク変動量を演算するトルク変動量演算器と、前記トルク変動量に基づき位相角を生成する位相角生成器とを備え、前記位相角指令値は、前記位相角に交流信号を加算した値とするものである。
請求項3に記載の発明は、請求項1又は2に記載の発明であって、前記位相角生成器は、前記トルク変動量がゼロとなるように前記位相角を生成するものである。
請求項4に記載の発明は、請求項1乃至3のいずれか1項に記載の発明であって、前記トルク変動量は、前記電動機電力の機械的出力における前記交流信号が有する周波数成分の振幅を用いて算出されるものである。
請求項7に記載の発明は、請求項5又は6に記載の発明であって、前記位相角生成器は、前記電動機電流の変動量がゼロとなるように前記位相角指令値を生成するものである。
請求項10に記載の発明は、請求項8又は9に記載の発明であって、前記位相角生成器は、前記電力損失変動量がゼロとなるように前記位相角を生成するものである。
請求項11に記載の発明は、請求項8乃至10のいずれか1項に記載の発明であって、前記電力損失変動量は、前記電動機電力の電力損失における前記交流信号が有する周波数成分の振幅を用いて算出されるものである。
請求項13に記載の発明は、指令電圧を出力して電動機を駆動するインバータ部を備えた電動機制御装置の制御方法であって、与えられた指令電流振幅値を位相角指令値により指令電流に分配するステップと、前記指令電流と前記電動機に流れる電流が一致するように電流制御して前記指令電圧を算出するステップと、前記指令電圧と前記電動機電流に基づき電動機電力を演算するステップと、該電動機電力を用いてトルク変動量を演算するステップと、前記トルク変動量に基づき位相角を生成するステップと、前記位相角に交流信号を加算した値を前記位相角指令値として求めるステップとからなるものである。
さらにこの制御装置は、電動機101に後述の電圧指令を印加するインバータ部104、検出した相電流を電動機の磁束方向(d軸)idと、これに直交する方向(q軸)iqに座標変換する座標変換器105を備える。
さらにこの制御装置は、与えられた電流振幅指令値Isrefを位相角指令値θrefに基づきd軸とq軸それぞれの電流指令値(idref、iqref)に分配する電流指令分配器109、電圧と電流に基づきトルク変動量を演算するトルク変動量演算器110を備える。
最大トルク制御は、同一トルクTを発生する条件での電流ベクトルを、電流振幅の位相角に対する偏微分をゼロする位相角θでd軸とq軸に分配し、電流を制御すれば、発生するトルクに対し最小の電流で制御できることが知られている。言い換えれば、同一の出力電流に対して最大のトルクとなる動作点は、発生トルクの位相角に対する偏微分をゼロ(∂T/∂θ=0)とする点である。
前記(1)式での最適電流位相角βと、以下説明する位相角θは、β=90度−θの関係にある。
以下、具体的な演算式を導出しながら、位相角θに重畳する探査信号をどのように利用して最大トルク制御を実現するのかを詳細に説明する。
(10)式となる。
そこで、まず、電動機電力Peからfhの周波数帯の信号成分のみをバンドパスフィルタ器(BPF)を用いて抽出する。(17)式に示すように、電動機電力Peのfhの周波数帯にはδT(第2項)の他に、(12)式で示した無効電力分(第1項)も一部抽出される。
このローパスフィルタ機能を示す関数LPF[ ]を用いると、(18)式は(19)式のように示すことができる。
図2は、トルク変動量演算器110の制御ブロック図である。図に示しているようにトルク変動量演算器110は、電動機電力演算器201とトルク変動量抽出器202を備えている。
トルク変動量抽出器202は、電動機電力Peと探査信号sinωhtとを入力とし、上述した原理説明における(17)、(18)、(19)式に対応した演算により、位相角θavgあたりのトルクの変動量に比例する成分δTを抽出し、トルク変動量演算器110の出力としている。
位相角生成器111は、収束時間を調整可能な積分器として構成された制御器であり、トルク変動量演算器110が出力するトルク変動量δTがゼロとなるように制御して、位相角θavgを出力する。なお、位相角生成器111は、比例積分器又は比例積分微分器で構成し、収束時間は制御器ゲインと積分時定数によって調整するようにしてもよい。
このようにして、位相角生成器111は、電動機制御に必要な収束時間で位相角θavgあたりのトルク変動量がゼロとなる動作点へ確実に収束させている。
第1実施形態は与えられた電流指令に対する電流制御を実施し、その際のトルク最大点の位相角を求める構成であるのに対し、第2実施形態は、与えられた速度指令に対する速度制御を実施し、負荷に対して速度を一定に保つためのトルクを維持する電流指令に対する電流制御であり、その際の電流最小点の位相角を求める構成となっている。
速度制御器315は、与えられた速度指令値ωrefと速度ωの偏差を減算器314にて演算し、その値がゼロとなるように制御して、電流指令Isrefを出力する。その制御演算には、比例積分器又は比例積分微分器などが用いられる。
電流振幅演算器401は、入力されるd軸、q軸電流id、iqを用いて、電流振幅値Isを(20)式で演算する。
位相差分器403では、前回の入力された位相角指令値θref(k-1)を保存しておき、今回入力された位相角指令値θref(k)との位相角差分値を演算する。
除算器404は、電流振幅差分値を位相角差分値で除算し、(21)式のように位相角指令値θrefあたりの電流変動量δIsを、位相角生成器311へ出力している。
位相角生成器311は、位相角生成器111と同様に収束時間を調整可能な積分器として構成された制御器であり、電流変動量演算器310が出力する電流変動量δIsがゼロとなるように制御して、位相角指令値θrefを出力する。なお、位相角生成器311は、比例積分器、比例積分微分器で構成し、収束時間は制御器ゲインと積分時定数によって調整し、電動機制御に必要な収束時間で動作させるようにしてもよい。
この構成の差異に伴い、第3実施形態の電動機制御装置は、第1実施形態の電動機制御装置に速度検出器313、トルクリップル補償器515、加算器516を追加している。第1実施形態と同様の箇所については説明を省略し、同符号を用いている。
電動機の鉄損Piを考慮すると、(10)式の電動機電力Peは、銅損Pc、機械的出力Ptと探査信号によって変動する機械的出力変動量dPtと電力損失変動量dPmにより(22)式のように表される。
第1実施形態では、(19)式で示されたトルク変動量δTをゼロとするように位相角θavgを生成したのと同様に、第3実施形態では、電力損失変動量dPmを(23)式のように演算する。
速度リップル差分器502は、保存されている前回演算周期での速度リップルωh (k-1)と今回演算周期で演算された速度リップルωh(k)との差をトルクリップルに比例する信号Th(k)として演算する。
トルクリップル制御器504は、収束時間を調整可能な積分器として構成された制御器である。この制御器は、トルクリップルに比例する信号Th(k)がゼロとなるように制御して、トルクリップル補償電流Ishを出力する。なお、トルクリップル制御器504は、比例積分器又は比例積分微分器で構成し、収束時間は制御器ゲインと積分時定数によって調整するようにしてもよい。
加算器516は、トルクリップル補償器515が出力するトルクリップル補償電流Ishを電流指令値Isrefに加算し、新たな電流指令値Is’refを出力する。
位相角生成器511は、収束時間を調整可能な積分器として構成された制御器である。この制御器は、電力損失変動量演算器510が出力する電力損失変動量δPmがゼロとなるように制御して、位相角θavgを出力する。なお、位相角生成器511は、比例積分器又は比例積分微分器で構成し、収束時間は制御器ゲインと積分時定数によって調整するようにしてもよい。
加算器114は、探査信号sinωhtをAmag倍して出力するゲイン乗算器113の出力と位相角θavgを加算し、最小電力損失制御を実現する位相角指令値θrefを電流指令分配器109へ出力している。
ステップ2では、電流制御器106は指令電流idref、iqrefと電動機電流id、iqが一致するように電流制御して指令電圧vdref、vqrefを算出し、インバータ部104を介して電動機101へ出力する。電動機電流id、iqは電流検出器102により検出される電動機の相電流を座標変換して得たd−q座標系でのid、iqを用いる。なお、座標変換は座標変換器105により行なわれる。
ステップ4では、電動機電力Pe及びステップ6で説明する交流信号を用いてトルク変動量δTを演算する。このステップは、電動機電力Peからステップ6で説明する交流信号が有する周波数成分を抽出するステップと、この抽出信号に前記交流信号を乗算するステップと、この乗算値の直流成分を抽出するステップとからなっている。
なお、ステップ3及び4はトルク変動量演算器110で行なわれる。
ステップ6では、加算器114は位相角θavgに交流信号を加算し、位相角指令値θrefとする。
このようにして、本発明の第4の実施形態での電動機制御装置の制御方法は実施されるので、第1の実施形態と同様な作用効果を奏する。
ステップ2では、電流指令分配器109は指令電流Isrefを位相角指令値θrefにより指令電流idref、iqrefに分配する。フローチャートで示している一連の処理は所定時間毎に実施されるが、この位相角指令値θrefは後述するステップ5で前回生成された値を用いる。
ステップ4では、電流変動量演算器310はステップ3で演算した電動機電流id、iqと後述のステップ5で演算される位相角指令値θrefを用いて電動機電流の変動量δIsを演算する。このステップは、電動機電流id、iqの振幅の変化量を算出するステップと、位相角指令値θrefの変化量で除算し、変動量δIsを演算するステップとからなっている。
このようにして、本発明の第5の実施形態での電動機制御装置の制御方法は実施されるので、第2の実施形態と同様な作用効果を奏する。
次に、ステップ2で、電流制御器106は、指令電流idref、iqrefと電動機電流id、iqが一致するように電流制御して指令電圧vdref、vqrefを算出し、インバータ部104を介して電動機101へ出力する。電動機電流id、iqは電流検出器102により検出される電動機の相電流を座標変換して得たd−q座標系でのid、iqを用いる。なお、座標変換は座標変換器105により行なわれる。
次に、ステップ4で、電動機電力Pe及びステップ6で説明する交流信号を用いて電力損失変動量δPmを演算する。このステップは、電動機電力Peからステップ6で説明する交流信号が有する周波数成分を抽出するステップと、この抽出信号に前記交流信号を乗算するステップと、この乗算値の直流成分を抽出するステップとからなっている。なお、ステップ3及び4は電力損失変動量演算器510で行なわれる。
次に、ステップ6で、加算器114は位相角θavgに交流信号を加算し、位相角指令値θrefとする。
次に、ステップ8で、加算器516はトルクリップル補償電流Ishを与えられた指令電流Isrefに加算し、新たな電流指令Is’refとする。
なお、上記動作の詳細は、第3の実施形態で説明しているのでここでは省略する。
例えば、第1及び第3の実施形態の電動機電力演算器201は、電圧センサを有する場合は検出された電圧を用いてもよいし、電流指令値idref、iqrefを用いるようにしてもよい。さらに、電動機の相電圧と相電流を用いて同様に演算する構成にしてもよい。
また、第2及び第3の実施形態の速度検出器313は、電圧指令、電流検出等を用いて電動機の電気的方程式に基づいて速度演算する構成にしてもよい。
102 電流検出器
103 位置検出器
104 インバータ部
105 座標変換器
106 電流制御器
107 108 314 減算器
109 電流指令分配器
110 トルク変動量演算器
111 位相角生成器
112 信号発生器
113 ゲイン乗算器
114 加算器
201 電動機電力演算器
202 トルク変動量抽出器
310 電流変動量演算器
311 位相角生成器
313 速度検出器
315 速度制御器
401 電流振幅演算器
402 電流差分器
403 位相角差分器
404 除算器
501 バンドパスフィルタ器(BPF)
502 速度リップル差分器
503 符号反転器
504 トルクリップル制御器
510 電力損失変動量演算器
511 位相角生成器
515 トルクリップル補償器
516 加算器
Claims (18)
- 指令電圧を出力して電動機を駆動するインバータ部を備えた電動機の制御装置であって、
与えられた指令電流振幅値を位相角指令値により指令電流に分配する電流指令分配器と、
前記指令電流と前記電動機に流れる電流が一致するように電流制御して前記指令電圧を出力する電流制御器と、
前記指令電圧と前記電動機電流に基づき電動機電力を演算し、該電動機電力を用いてトルク変動量を演算するトルク変動量演算器と、
前記トルク変動量に基づき位相角を生成する位相角生成器と、を備え、
前記位相角指令値は、前記位相角に交流信号を加算した値とすることを特徴とする電動機の制御装置。 - 前記トルク変動量演算器は、前記電動機電力から前記交流信号が有する周波数成分を抽出するバンドパスフィルタと、該バンドパスフィルタによる抽出信号に前記交流信号を乗算する乗算器と、該乗算器出力の直流成分を抽出するローパスフィルタと、を備えていることを特徴とする請求項1に記載の電動機の制御装置。
- 前記位相角生成器は、前記トルク変動量がゼロとなるように前記位相角を生成することを特徴とする請求項1又は2に記載の電動機の制御装置。
- 前記トルク変動量は、前記電動機電力の機械的出力における前記交流信号が有する周波数成分の振幅を用いて算出されることを特徴とする請求項1乃至3のいずれか1項に記載の電動機の制御装置。
- 指令電圧を出力して電動機を駆動するインバータ部を備えた電動機の制御装置であって、
与えられた指令速度と前記電動機速度が一致するように指令電流振幅値を出力する速度制御器と、
前記指令電流振幅値を位相角指令値により指令電流に分配する電流指令分配器と、
前記指令電流と前記電動機に流れる電流が一致するように電流制御して前記指令電圧を出力する電流制御器と、
前記電動機電流の変動量を演算する電流変動量演算器と、
前記電流変動量に基づき前記位相角指令値を生成する位相角生成器と、を備えたことを特徴とする電動機の制御装置。 - 前記電流変動量演算器は、前記電動機電流の振幅の変化量を、前記演位相角指令値の変化量で除算する除算器を備えていることを特徴とする請求項5に記載の電動機の制御装置。
- 前記位相角生成器は、前記電動機電流の変動量がゼロとなるように前記位相角指令値を生成することを特徴とする請求項5又は6に記載の電動機の制御装置。
- 指令電圧を出力して電動機を駆動するインバータ部を備えた電動機の制御装置であって、
前記電動機の速度を用いてトルクリップル補償電流値を演算するトルクリップル補償器と、
与えられた指令電流振幅値と前記トルクリップル補償電流値の加算値を位相角指令値により指令電流に分配する電流指令分配器と、
前記指令電流と前記電動機に流れる電流が一致するように電流制御して前記指令電圧を出力する電流制御器と、
前記指令電圧と前記電動機電流に基づき電動機電力を演算し、該電動機電力を用いて電力損失変動量を演算する電力損失変動量演算器と、
前記電力損失変動量に基づき位相角を生成する位相角生成器と、を備え、
前記位相角指令値は、前記位相角に交流信号を加算した値とすることを特徴とする電動機の制御装置。 - 前記電力損失変動量演算器は、前記電動機電力から前記交流信号が有する周波数成分を抽出するバンドパスフィルタと、該バンドパスフィルタによる抽出信号に前記交流信号を乗算する乗算器と、該乗算器出力の直流成分を抽出するローパスフィルタとを備えることを特徴とする請求項8に記載の電動機の制御装置。
- 前記位相角生成器は、前記電力損失変動量がゼロとなるように前記位相角を生成することを特徴とする請求項8又は9に記載の電動機の制御装置。
- 前記電力損失変動量は、前記電動機電力の電力損失における前記交流信号が有する周波数成分の振幅を用いて算出されることを特徴とする請求項8乃至10のいずれか1項に記載の電動機の制御装置。
- 前記電流指令分配器は、前記電動機の磁束方向d軸と、該d軸に直交する方向q軸の指令電流に分配し、
前記電流制御器は、前記d軸とq軸毎に電流制御して前記指令電圧を出力することを特徴とする請求項1乃至11のいずれか1項に記載の電動機の制御装置。 - 指令電圧を出力して電動機を駆動するインバータ部を備えた電動機制御装置の制御方法であって、
与えられた指令電流振幅値を位相角指令値により指令電流に分配するステップと、
前記指令電流と前記電動機に流れる電流が一致するように電流制御して前記指令電圧を算出するステップと、
前記指令電圧と前記電動機電流に基づき電動機電力を演算するステップと、
該電動機電力を用いてトルク変動量を演算するステップと、
前記トルク変動量に基づき位相角を生成するステップと、
前記位相角に交流信号を加算した値を前記位相角指令値として求めるステップと、からなることを特徴とする電動機制御装置の制御方法。 - 前記トルク変動量を演算するステップは、
前記電動機電力から前記交流信号が有する周波数成分を抽出するステップと、
該抽出信号に前記交流信号を乗算するステップと、
該乗算値の直流成分を抽出するステップと、からなることを特徴とする請求項13に記載の電動機制御装置の制御方法。 - 指令電圧を出力して電動機を駆動するインバータ部を備えた電動機制御装置の制御方法であって、
与えられた指令速度と前記電動機速度が一致するように指令電流振幅値を出力するステップと、
前記指令電流振幅値を位相角指令値により指令電流に分配するステップと、
前記指令電流と前記電動機に流れる電流が一致するように電流制御して前記指令電圧を出力するステップと、
前記電動機電流の変動量を演算するステップと、
前記電流変動量に基づき前記位相角指令値を生成するステップと、からなることを特徴とする電動機制御装置の制御方法。 - 前記電動機電流の変動量を演算するステップは、
前記電動機電流の振幅の変化量を算出するステップと、
前記電動機電流の振幅の変化量を前記位相角指令値の変化量で除算するステップと、からなることを特徴とする請求項15に記載の電動機制御装置の制御方法。 - 指令電圧を出力して電動機を駆動するインバータ部を備えた電動機制御装置の制御方法であって、
前記電動機の速度を用いてトルクリップル補償電流値を演算するステップと、
与えられた指令電流振幅値と前記トルクリップル補償電流値の加算値を位相角指令値により指令電流に分配するステップと、
前記指令電流と前記電動機に流れる電流が一致するように電流制御して前記指令電圧を算出するステップと、
前記指令電圧と前記電動機電流に基づき電動機電力を演算するステップと、
該電動機電力を用いて電力損失変動量を演算するステップと、
前記電力損失変動量に基づき位相角を生成するステップと、
前記位相角に交流信号を加算した値を前記位相角指令値として求めるステップと、からなることを特徴とする電動機制御装置の制御方法。 - 前記電力損失変動量を演算するステップは、
前記電動機電力から前記交流信号が有する周波数成分を抽出するステップと、
該抽出信号に前記交流信号を乗算するステップと、
該乗算値の直流成分を抽出するステップと、からなることを特徴とする請求項17に記載の電動機制御装置の制御方法。
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