JP2010217166A - 脱進調速機、機械式時計、アンクル体の製造方法及び振リ座の製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】 簡単な工程で高精度に形成された一体成形型のケン先を含むアンクル体およびツバと、該アンクルおよび該ツバを含む薄型の脱進調速機と、該アンクルおよび該ツバの製造方法を提供する。
【解決手段】 本発明の脱進調速機におけるアンクルは、アンクルの回転軸からテンプの回転軸に向う方向に延びており、振リ石にカンギ車の動力を伝達する一対のクワガタと、アンクルの側面において、クワガタの中間に位置し、アンクルの回転軸からテンプの回転軸に向う方向に延びており、クワガタよりもアンクルの回転軸に近い位置に配置されており、切リ欠キ部に入り込むことによりアンクルの回転軸に対してアンクルを正回転又は逆回転させるとともに、切リ欠キ部以外の振リ座に当接することによりアンクルの誤回転を防止するケン先とを備え、振リ座は、単層で構成される。
【選択図】図１

Description

本発明は、ガンギ車と、テンプと、ガンギ車の動力をテンプ（振リ座）に伝達するアンクルとを備える脱進調速機及び機械式時計に関するとともに、アンクルの骨格を成すアンクル体の製造方法、及びアンクル体と用いられる振リ座の製造方法に関する。

機械式時計用のクラブツースレバー式の脱進調速機が存在する。その脱進調速機は、アンクル体（ｐａｌｌｅｔ ｆｏｒｋ（ｉｎｃｏｍｐｌｅｔｅ））とケン先（ｓａｆｅｔｙ ｐｉｎ）との組立において、アンクル体に貫通した丸穴が設けられ、この丸穴にケン先の軸部が押し込まれた構造が知られている。アンクル体及びケン先は、振リ座（ｒｏｌｌｅｒ）とともに用いられる。具体的には、ケン先は、振リ座に設けられた切リ欠キ部（ｐａｓｓｉｎｇ ｈｏｌｌｏｗ）に入りアンクル体の回転を許容するものである。またケン先は、振リ座の切リ欠キ部以外の部分にぶつかることによりアンクル体の誤回転を防止するものである。このケン先は、アンクル体の端部に設けられており、アンクル体に対して垂直方向に立設するように形成されている。ケン先の近くには、アンクル体において一対のクワガタ（ｅｎｔｒｙ ｈｏｒｎ、ｅｘｉｔ ｈｏｒｎ）が設けられている。一対のクワガタは、振リ座に設けられた振リ石（ｉｍｐｕｌｓｅ ｐｉｎ）に所定のタイミングで衝突することにより、アンクル体を正回転又は逆回転させるために用いられる。

前記振リ座において、単一ツバ（ｓｉｎｇｌｅ ｒｏｌｌｅｒ）と呼ばれるツバが知られている。単一ツバは、円形状の一枚板からなり、切リ欠キ部を備えている。単一ツバには、上記振リ石が備えられている（非特許文献１参照）。

また、クワガタとケン先とを含む一体成形型のアンクル（ｐａｌｌｅｔ ｆｏｒｋ（ｃｏｍｐｌｅｔｅ））も開示されている（特許文献１参照）。

特開２００４−３０９４８０号公報

The Theory of Horology ;Swiss Federation of Technical Colleges，(２００５)，Ｐ１０２−１０３(Ｆｉｇ．６−１３，Ｆｉｇ．６−１５)，[ＩＳＢＮ:２−９４００２５−１２−６]

しかしながら、特許文献１で開示されているアンクルは、ケン先がアンクル体と同一層にあるため、アンクル体を含むアンクル全体の厚みが薄くなる利点があるが、振リ石及び切リ欠キ部が異なる層に配置されている二重ツバ（ｄｏｕｂｌｅ ｒｏｌｌｅｒ）を用いているので、アンクル及び二重ツバを含む脱進調速機の薄型化に限界がある。

一方、非特許文献１では、単一ツバを用いており、その周辺構造の薄型化が図れているが、ケン先がアンクル体に対して垂直方向に立設されるように形成されているため、アンクルの薄型化が図れず、非特許文献１においても脱進調速機の薄型化に限界があった。

そこで、前述したように、特許文献１ではケン先がアンクル体の振リ座に向う長手方向に延びるように形成されており、アンクル全体の薄型化が図れるので、そのアンクルを非特許文献１の単一ツバに適用すれば、脱進調速機の薄型化に寄与できるようにみえる。

ところが、特許文献１のアンクル体に設けられたケン先及びクワガタと、それぞれに対応する非特許文献の単一ツバにおける切リ欠キ部及び振リ石との配置が適切ではないため、アンクル体が適切に回転せず、アンクルとしての機能を発揮することができない。

具体的には、特許文献１のケン先は、アンクル体の振リ座に向う長手方向に延びており、クワガタよりも長く形成されている。その一方で、非特許文献１で開示されている単一ツバは、構成上、振リ座の回転中心から離れる方向に、振リ石、切リ欠キ部、の順で両者が位置するように形成されている。これにより、切リ欠キ部は、振リ石よりもケン先に近く設けられていることになる。このため、ケン先がアンクル体の振リ座に向う長手方向に延びているにも関らず、それに対応して用いられる切リ欠キ部がケン先に近い位置に設けられているため、ケン先が切リ欠キ部に当接してケン先が切リ欠キ部で引っ掛かってしまい、アンクル体が適切に回転しないことになる。

しかも、特許文献１のアンクルでは、ケン先がクワガタよりも長く、その重心がアンクルの回転中心から遠くなるので、アンクルの慣性モーメントが大きくなり、脱進機での消費エネルギーが大きくなる問題があった。

そこで、本発明は上記点に鑑みてなされたものであり、アンクルと振リ座との薄型化を図ることができるとともに、アンクルに作用する慣性モーメントを低減させることができる脱進調速機及びそれを備える機械式時計を提供することを目的とする。

本発明の更なる目的は、アンクル体の製造方法及び振リ座の製造方法を提供することである。

本発明は、時計用の脱進調速機において、ガンギ車（ｅｓｃａｐｅ ｗｈｅｅｌ）と、切リ欠キ部とを有する振リ座と、振リ座に備えられた振リ石とを有するテンプと、ガンギ車の動力を振リ石に伝達することにより振リ座を正回転又は逆回転させるアンクルとを備える脱進調速機であって、アンクルは、アンクルの回転軸からテンプの回転軸に向う方向に延びており、振リ石にカンギ車の動力を伝達する一対のクワガタと、アンクルの側面において、一対のクワガタの間に備えられており、アンクルの回転軸からテンプの回転軸に向う方向に延びており、前記一対のクワガタよりも短く形成されており、切リ欠キ部に入り込むことによりアンクルの回転軸に対してアンクルを正回転又は逆回転させるとともに、切リ欠キ部以外の振リ座に当接することによりアンクルの誤回転を防止するケン先とを備え、振リ座は、単層で構成されることを特徴とする。

かかる特徴によれば、アンクルと振リ座の形状により、一対のクワガタ及びケン先がアンクルの回転軸からテンプの回転軸に向う方向に延びており、それらの構成に対応するツバが単層であるため、アンクルと振リ座とを薄型化することができる。またケン先がクワガタより短いため、アンクルの慣性モーメントを小さくすることができる。さらに、本発明のアンクルの慣性モーメントは小さいので、アンクルにおけるエネルギーロスを低減させ、テンプの振角を増大させることができる。

つまり、アンクルとツバとの薄型化を図ることができ、アンクルに作用する慣性モーメントを低減させることができる。

また、本発明は、脱進調速機において、ケン先の上面と下面がそれぞれ、アンクルの上面と下面と同一平面に位置することを特徴とする。

さらに、本発明の脱進調速機において、アンクルは、ケン先及びクワガタを有するアンクル体と、アンクル体を貫通する少なくとも一つの貫通穴とを備えることを特徴とする。

また、本発明のアンクルにおける貫通穴は、アンクルの回転軸の側方に備えられていることを特徴とする。

さらに、本発明の脱進調速機において、アンクル体は、ケン先及びクワガタに接続され、アンクルの回転軸からテンプの回転軸に向う方向に延びるサオを備え、貫通穴は、サオの端部に備えられていることを特徴とする。

また、本発明の脱進調速機において、アンクルは、ケン先及びクワガタを有するアンクル体を備え、アンクル体は、ケン先及びクワガタに接続され、アンクルの回転軸からテンプの回転軸に向う方向に延びるサオを備え、サオは、両端部のうち、ケン先及びクワガタに近い端部の幅が、両端部の間の中心部分の幅に対して１倍以上２．５倍以内の長さを有することを特徴とする。

さらに、本発明の脱進調速機において、アンクルは、ケン先及びクワガタを有するアンクル体を備え、アンクル体は、ケン先以外の部分においてケン先の厚みよりも薄く形成されている部分を備えることを特徴とする。
また、本発明の機械式時計は、上記のように構成された脱進調速機を備えることを特徴とする。本発明によって、高精度に形成されたアンクルと高精度に形成されたツバを含むクラブツースレバー式脱進機を備えた計時精度の良い機械式時計を効率的に大量生産することができる。

本発明は、脱進調速機に用いられるアンクル体の製造方法であって、基板に第１金属薄膜を形成する工程と、前記第１金属薄膜に第１ネガ型フォトレジストを形成する工程と、前記アンクル体に備えられた一対のクワガタの形成に用いられるクワガタ形成用マスクを用いて、前記第１ネガ型フォトレジストを露光することにより、前記第１ネガ型フォトレジストに、前記クワガタ形成用マスクに対応する硬化部を形成する工程と、前記第１ネガ型フォトレジストの前記硬化部に第２金属薄膜を形成する工程と、前記第２金属薄膜が形成された前記第１ネガ型フォトレジストに、第２ネガ型フォトレジストを形成する工程と、前記一対のクワガタの間に備えられたケン先であり、且つ前記一対のクワガタの長さよりも短い前記ケン先を有する前記アンクル体の形成に用いられるアンクル体形成用マスクを用いて、前記アンクル体形成用マスクの一部が前記第２金属薄膜に対向した状態で、前記第１ネガ型フォトレジスト及び前記第２ネガ型フォトレジストを露光することにより、前記第１ネガ型フォトレジスト及び前記第２ネガ型フォトレジストに、前記アンクル体形成用マスクに対応する非硬化部を形成する工程と、前記第１ネガ型フォトレジスト及び前記第２ネガ型フォトレジストに形成された前記非硬化部を除去する工程と、前記第１金属薄膜及び前記第２金属薄膜を用いて、前記非硬化部が除去された型部分に電鋳金属を形成する工程と、前記電鋳金属を前記アンクル体として前記型から取り出す工程とを備えるアンクル体の製造方法であることを特徴とする。

かかる特徴によれば、電鋳加工によりアンクル体を形成することができるため、アンクル体を切削加工により形成する必要がなくなり、アンクル体を精度良く製造することができる。

本発明は、脱進調速機に用いられる振リ座の製造方法であって、基板に金属薄膜を形成する工程と、前記金属薄膜にネガ型フォトレジストを形成する工程と、前記振リ座の形成に用いられる振リ座形成用マスクを用いて、前記ネガ型フォトレジストを露光することにより、前記ネガ型フォトレジストに、前記振リ座形成用マスクに対応する非硬化部を形成する工程と、前記ネガ型フォトレジストに形成された前記非硬化部を除去する工程と、前記金属薄膜を用いて、前記非硬化部が除去された型部分に電鋳金属を形成する工程と、前記電鋳金属を前記振リ座として前記型から取り出す工程とを備える振リ座の製造方法であることを特徴とする。

かかる特徴によれば、電鋳加工により振リ座を形成することができるため、振リ座を切削加工により形成する必要がなくなり、振リ座を精度良く製造することができる。

本発明によれば、アンクルと振リ座との薄型化を図ることができるとともに、アンクルに作用する慣性モーメントを低減させることができる。

図１は、本発明の実施の形態１に係る、アンクルと振リ座の形状を示す図である。 図２は、本発明の実施の形態１に係る、アンクルと振リ座の形状を示す図である。 図３は、本発明の実施の形態１に係る、アンクル体の製造工程を説明するための原理図である。 図４は、本発明の実施の形態１に係る、アンクル体の製造工程を説明するための原理図である。 図５は、本発明の実施の形態１に係る、アンクル体の製造工程を説明するための原理図である。 図６は、本発明の実施の形態１に係る、アンクル体の製造工程を説明するための原理図である。 図７は、本発明の実施の形態１に係る、アンクル体の製造工程を説明するための原理図である。 図８は、本発明の実施の形態１に係る、アンクル体の製造工程を説明するための原理図である。 図９は、本発明の実施の形態１に係る、アンクル体の製造工程を説明するための原理図である。 図１０は、本発明の実施の形態１に係る、アンクル体の製造工程を説明するための原理図である。 図１１は、本発明の実施の形態１に係る、アンクル体の製造工程を説明するための原理図である。 図１２は、本発明の実施の形態１に係る、アンクル体の製造工程を説明するための原理図である。 図１３は、本発明の実施の形態１に係る、アンクル体の製造工程を説明するための原理図である。 図１４は、本発明の実施の形態１に係る、ツバの製造工程を示す原理図である。 図１５は、本発明の実施の形態１に係る、ツバの製造工程を示す原理図である。 図１６は、本発明の実施の形態１に係る、ツバの製造工程を示す原理図である。 図１７は、本発明の実施の形態１に係る、ツバの製造工程を示す原理図である。 図１８は、本発明の実施の形態１に係る、ツバの製造工程を示す原理図である。 図１９は、本発明の実施の形態１に係る、ツバの製造工程を示す原理図である。 図２０は、本発明の実施の形態１に係る、ツバの製造工程を示す原理図である。 図２１は、本発明の実施の形態１に係る、ツバの製造工程を示す原理図である。 図２２は、本発明の実施の形態１に係る、機械式時計の表輪列を示す図である。 図２３は、本発明の実施の形態１に係る、機械式時計における輪列の香箱車からガンギ車を示す断面図である。 図２４は、本発明の実施の形態１に係る、機械式時計における輪列のガンギ車からテンプを示す断面図である。 図２５は、本発明の実施の形態１に係る、振リ座とアンクルとガンギ車のそれぞれの回転動作を示す原理図である。 図２６は、本発明の実施の形態１に係る、振リ座とアンクルとガンギ車のそれぞれの回転動作を示す原理図である。 図２７は、本発明の実施の形態１に係る、振リ座とアンクルとガンギ車のそれぞれの回転動作を示す原理図である。 図２８は、本発明の実施の形態１に係る、振リ座とアンクルとガンギ車のそれぞれの回転動作を示す原理図である。 図２９は、本発明の実施の形態１に係る、振リ座とアンクルとガンギ車のそれぞれの回転動作を示す原理図である。 図３０は、本発明の実施の形態１に係る、振リ座とアンクルとガンギ車のそれぞれの回転動作を示す原理図である。 図３１は、本発明の実施の形態１に係る、振リ座とアンクルとガンギ車のそれぞれの回転動作を示す原理図である。 図３２は、本発明の実施の形態２に係る、アンクル体の形状を説明するための図である。 図３３は、本発明の実施の形態３に係る、アンクル体の形状を説明するための図である。 図３４は、本発明の実施の形態４に係る、アンクル体の形状を説明するための図である。 図３５は、本発明の実施の形態１、２、３、４に係る、アンクル体の形状を説明するための図である。 図３６は、本発明の実施の形態５に係る、アンクル体の形状を説明するための第一の図である。 図３７は、本発明の実施の形態５に係る、アンクル体の形状を説明するための第二の図である。 図３８は、本発明の実施の形態５に係る、アンクル体の形状を説明するための第三の図である。 図３９は、本発明の実施の形態６に係る、アンクル体の形状を説明するための第一の図である。 図４０は、本発明の実施の形態６に係る、アンクル体の形状を説明するための第二の図である。 図４１は、本発明の実施の形態６に係る、アンクル体の形状を説明するための第三の図である。

［実施の形態１］
（脱進調速機の構成）
図１は、本発明の実施の形態１において、アンクル２と振リ座４とを備える脱進調速機を説明する図である。図１（ａ）は、アンクル２と振リ座４の斜視図であり、図１（ｂ）は、アンクル２の上面図であり、図１(ｃ)は、振リ座４の上面図である。

図２は、本発明の実施の形態１において、アンクル２と振リ座４を説明する図である。図２（ａ）は、アンクル２と振リ座４の上面図であり、図２（ｂ）は、図２（ａ）中線分ＡＡ’の位置におけるアンクル２と振リ座４の断面図であり、図２（ｃ）は、図２（ａ）中線分ＡＡ’の位置におけるアンクル体３の断面図である。

また、図１(ｃ)と、図２（ａ）では、ツバ８に形成された切リ欠キ部８ａにおいて、ツバ８の外径を延長した線を破線で示す。

図１(ａ)において、アンクル２の回転軸と、振リ座４の回転軸は平行に配置され、また、アンクル２と振リ座４は、ケン先１０と切リ欠キ部８ａ、ハコ(ｓｐａｃｅ ｂｅｔｗｅｅｎ ｅｎｔｒｙ ｈｏｒｎ ａｎｄ ｅｘｉｔ ｈｏｒｎ)１２と振リ石６がそれぞれ対応する位置に配置される。アンクル２は、アンクル体３と、入ヅメ（ｅｎｔｒｙ ｐａｌｌｅｔ ｊｅｗｅｌ）１４と、出ヅメ（ｅｘｉｔ ｐａｌｌｅｔ ｊｅｗｅｌ）１６と、アンクル真（ｐａｌｌｅｔ ｓｔａｆｆ）１８とが組み立てられることにより構成される。アンクル体３は２本のウデ（ｅｎｔｒｙ ａｒｍ）２０、ウデ（ｅｘｉｔ ａｒｍ）２２と、サオ（ｌｅｖｅｒ）２４と、アンクル真用の軸穴１８ｃとから構成される。ウデ２０は、入ヅメ１４を保持し、接着剤を用いて両者を接着することで、入ヅメ１４をアンクル体３に固定する。ウデ２２は、出ヅメ１６を保持し、接着剤を用いて両者を接着することで、出ヅメ１６をアンクル体３に固定する。

サオ２４は、アンクルの回転軸から離れた方の端において、クワガタ２６、２８と、ケン先１０と、ハコ１２を構成している。クワガタ２６、２８は、サオ２４の端面から、アンクル２の回転軸から振リ座４の回転軸に向う方向に延びている。ケン先１０は、クワガタ２６、２８の中間に位置し、サオ２４の端面から、アンクル２の回転軸から振リ座４の回転軸に向う方向に延びていて、クワガタ２６、２８よりもアンクル２の回転中心に近い位置にあり、クワガタ２６、２８よりも短く形成されている。また、クワガタ２６、２８は、アンクル２が振リ座４と干渉しないように、段差３０の分だけケン先１０よりも薄く、アンクル真用の軸穴１８ｃには、アンクル真１８が圧入される。また、アンクル２は、アンクル真１８を軸として回転する。

本発明のアンクル体３の全体の大きさは、ほぼ従来通りである。ただし、ケン先１０の大きさについては従来とは異なるため、ケン先１０の寸法に関して説明する。

本発明におけるケン先１０は、クワガタ２６、２８の中間に位置し、クワガタ２６、２８が備わっているサオ２４の端から、アンクル２の回転軸から振リ座４の回転軸に向う方向に延びており、かつ、クワガタ２６、２８よりもアンクル２の回転中心に近い位置にあり、クワガタ２６、２８よりも短く形成されている。ケン先１０は、前述したような突起した形状であればよい。

ケン先１０の長さ１０４は、短くとも、アンクル２の誤回転防止のためにケン先１０がツバ４に当接する長さを備え、かつ長くとも、アンクル２の正回転時に切リ欠キ部８ａに入り込む長さを備えていなければならない。例えば、ケン先１０の長さ１０４は、５０μｍから１００μｍの範囲が望ましい。さらに、ケン先１０の長さ１０４が、アンクル２の誤回転防止のためにケン先１０がツバ４に当接し、かつアンクル２の正回転時にケン先１０が切リ欠キ部８ａに入り込む条件を満たすのであれば、慣性モーメントの減少のためにケン先１０の長さ１０４はできるだけ短い方がよい。

また、ケン先１０の形状は、ケン先１０の長さ１０４の条件を満たすようにケン先１０の先端を設定し、その先端から角度１０２となる２本の直線を、ケン先１０の中心線がサオ２４の中心線と重なるようにサオ２４の端に結べばよい。

ケン先１０の先端の角度１０２は、小さくとも、ケン先１０がツバ４に当接した際にケン先１０が壊れない角度を備え、かつ大きくとも、アンクル２の誤回転防止のためにケン先１０がツバ４に当接する角度を備えていなければならない。例えば、ケン先１０の先端の角度１０２は、３０°から１５０°の間でケン先１０の強度とアンクル体３の慣性モーメントから適宜決定する。また、ケン先１０の先端の角度１０２が、ケン先１０がツバ４に当接した際にケン先１０が壊れず、かつアンクル２の誤回転防止のためにケン先１０がツバ４に当接する条件を満たすのであれば、慣性モーメントの減少のために、ケン先１０の先端の角度１０２はできるだけ小さい方がよい。

また、アンクル２の厚さ１０６は、１２０μｍから３００μｍの範囲であるのが望ましく、クワガタ２６、２８の厚さ１０８は、例えば、４０μｍから１００μｍの範囲であるのが望ましい。

アンクル体３の材料は、ニッケル、またはニッケル−タングステン合金、またはニッケル−リン合金などの電鋳可能な材料である。また、入ヅメ１４と、出ヅメ１６の材料はルビーであり、アンクル真１８の材料は焼入れ鋼である。

図１（ａ）、図１（ｂ）及び図２に示すように、本発明の振リ座４は、ツバ８と振リ石６とからなり、それぞれが別体で形成され、両者を組み立てることにより構成される。詳しくは、振リ石６をツバ８に接着することにより組立を行う。ツバ８は、ケン先１０の動作に対応する切リ欠キ部８ａと、ハコ１２の動作に対応する振リ石６を保持するための振リ石用穴８ｂと、テンプ（図示しない）と回転をともにするテン真（ｂａｌａｎｃｅ ｓｔａｆｆ）（図示しない）を保持するための軸穴８ｃとから構成される。また、振リ座４は、テン真を軸として回転する。

図１（ｃ）に示すように、本発明の振リ座４の大きさは、従来の大ツバ（ｉｍｐｕｌｓｅ ｒｏｌｌｅｒ）とほぼ同じである。また、振リ石６の位置も従来の大ツバとほぼ同じである。ただし、切リ欠キ部８ａは従来の大ツバとは異なるため、切リ欠キ部８ａの寸法に関して説明する。ここで、ツバ８（ｒｏｌｌｅｒ ｔａｂｌｅ）の外径からツバ８の回転中心に向かう方向を深さとし、切リ欠キ部８ａの壁面から振リ石６の平面部までの長さを長さ１１０とする。ツバ８に備えられる切リ欠キ部８ａの深さは、浅くとも、ケン先１０が入り込む深さを備え、深くとも、ツバ８が振リ石６を保持するための長さ１１０を備えるような深さを備えていなければならない。例えば、切リ欠キ部８ａの深さは、切リ欠キ部８ａの壁面から振リ石６の平面部までの長さ１１０の１／２程度の深さであるのが望ましい。また、ツバ８の外径に沿った切リ欠キ部８ａの一端と、ツバ８の回転中心と、ツバの外径に沿った切リ欠キ部８ａの他端とがなす角度１１２は、小さくとも、アンクル２と振リ座４が回転する際にケン先１０が切リ欠キ部８ａに入り込むことができる角度であり、大きくとも、アンクルの誤回転防止のために、振リ座４の自由振動の間はケン先１０にはツバ８の外壁部が対応する角度でなければならない。角度１１２は、例えば、１２０°程度が望ましい。さらに、ツバ８の厚さは、例えば、１００μｍから２００μｍの範囲であるのが望ましい。

本発明の振リ座４において、ツバ８の材料は、ニッケル、またはニッケル-タングステン合金、またはニッケル−リン合金などの電鋳可能な材料である。また、振リ石６の材料は、ルビーである。
（アンクル体の製造方法）
図３から図１３は、アンクル体３の製造方法について説明する図である。また、図３から図１３における形状の厚さや大きさは、アンクル体３の製造方法の理解を容易にするため、実際の寸法とは異なる比率で示してある。実際の寸法は、説明中に述べる数値又は比率を用いる。

図３は、アンクル体用電鋳型を作製するためのシリコン基板３０２を説明する図である。また、図３（ａ）は、アンクル体用電鋳型を作製するためのシリコン基板３０２の上面図であり、図３（ｂ）は、図３（ａ）中線分ＢＢ’の位置における断面図である。シリコン基板３０２の大きさは、例えば、１０ｍｍ〜１６０ｍｍの範囲であるのが望ましく、また、シリコン基板３０２の厚さは、例えば、数百μｍ程度であるのが望ましい。

図４は、図３で示したシリコン基板３０２の表面に金属薄膜３０４を形成し、電鋳加工のための表面導体化を行う工程を説明する図である。また、図４（ａ）は、表面に金属薄膜３０４が形成されたシリコン基板３０２の上面図であり、図４（ｂ）は、図４（ａ）中線分ＣＣ’の位置における断面図である。図４に示すように、シリコン基板３０２の表面に金属薄膜３０４を形成し、電鋳加工のための表面導体化を行う。金属薄膜３０４は、例えば、Ａｕ（金）、Ｃｕ（銅）などで構成することができ、アンカーメタルとしてＣｒ（クロム）（図示しない）を用いても良い。金属薄膜３０４の形成は、スパッタリング、蒸着、無電解めっきなどの方法により行うことができる。金属薄膜３０４の膜厚は、数ｎｍ（不連続膜）〜数μｍの範囲であるのが好ましく、Ｃｒ（クロム）とＡｕ（金）の場合であれば、それぞれ５０ｎｍ程度と２００ｎｍ程度となる。

図５は、図４で示したシリコン基板３０２に形成された金属薄膜３０４上に、ネガ型フォトレジスト３０６を塗布する工程を説明する図である。また、図５（ａ）は、表面にネガ型フォトレジスト３０６が塗布されたシリコン基板３０２の上面図であり、図５（ｂ）は、図５（ａ）中線分ＤＤ’の位置における断面図である。図５に示すように、金属薄膜３０４が形成されたシリコン基板３０２の表面に、ネガ型フォトレジスト３０６を塗布する。ネガ型フォトレジスト３０６の厚さは、段差３０の厚さと等しく、８０μｍから２００μｍの範囲であるのが望ましい。

図６は、図５で示したシリコン基板３０２に塗布されたネガ型フォトレジスト３０６に対して、段差３０を形成するパターン３０７を備えたマスクを用いて、ＵＶ光により露光を行う工程を説明する図である。また、図６（ａ）は、露光の工程が完了したシリコン基板３０２の上面図であり、図６（ｂ）は、図６（ａ）中線分ＥＥ’の位置における断面図である。クワガタ２６、２８の段差３０を形成するためのパターン３０７は、クワガタ２６、２８よりも大きく、ケン先１０と干渉しなければならない。したがって、図６（ｃ）に示すように、パターン３０７の大きさは、クワガタ２６、２８の形状パターンよりも大きい。露光の工程が完了すると、ネガ型フォトレジスト３０６は、マスクに備えられたパターン３０７にあたるクワガタ２６、２８の段差３０の形状に硬化し、段差３０の厚みをもつ硬化部３０６ａと、硬化していない非硬化部３０６ｂとに分かれる。

なお、パターン３０７の大きさは、クワガタ２６、２８の形状パターンと同形同大であっても良いのは勿論のことである。

図７は、図６で示した露光の工程が完了したシリコン基板３０２に対して、硬化部３０６ａの表面に金属薄膜３０８を形成し、電鋳加工のための表面導体化を行う工程を説明する図である。また、図７（ａ）は金属薄膜３０８の形成が完了したシリコン基板３０２の上面図であり、図７（ｂ）は、図７（ａ）中線分ＦＦ’の位置における断面図である。さらに、図７（ｃ）はクワガタ２６、２８の段差３０を形成するパターン３０７と金属薄膜３０８の大きさの比較を説明する図である。図７に示すように、硬化部３０６ａの表面に、金属薄膜３０８を形成し、電鋳加工のための表面導体化を行う。金属薄膜３０８の形状は、ケン先１０の形状パターン３０５よりも小さく、図７（ｃ）に示すように、段差３０を形成するためのパターン３０７よりも幅３０８ａだけ小さく形成する。また、幅３０８ａは、例えば、１０〜２０μｍの範囲が望ましい。

図８は、図７で示した金属薄膜３０８が形成されたシリコン基板３０２の表面に、ネガ型フォトレジスト３１０を塗布する工程を説明する図である。また、図８（ａ）はネガ型フォトレジスト３１０の塗布が完了したシリコン基板３０２の上面図であり、図８（ｂ）は、図８（ａ）中線分ＧＧ’の位置における断面図である。図８に示すように、金属薄膜３０８が形成されたシリコン基板３０２の表面に、ネガ型フォトレジスト３１０を塗布する。また、塗布するネガ型フォトレジスト３１０の厚みは、クワガタ２６、２８の厚さ１０８と等しく、例えば、４０μｍから１００μｍの範囲であることが望ましい。

図９は、図８で示したシリコン基板３０２に塗布されたネガ型フォトレジスト３１０に対して、アンクル体の型となる形状パターン３１２ａを備えたマスクを用いて、ＵＶ光により露光を行う工程を説明する図である。また、図９（ａ）は露光の工程が完了したシリコン基板３０２の上面図であり、図９（ｂ）は、図９（ａ）中線分ＨＨ’の位置における断面図である。図９に示すように、ネガ型フォトレジスト３０６、３１０のアンクル体の型となる形状パターン３１２ａの部位は硬化し、ネガ型フォトレジスト３０６、３１０は、硬化部３０９と、非硬化部３１１とに分かれる。

図１０は、図９に示したシリコン基板３０２において、ネガ型フォトレジスト３０６、３１０の非硬化部３１１を除去する工程を説明する図である。また、図１０（ａ）はネガ型フォトレジスト３０６、３１０の非硬化部３１１の除去が完了したシリコン基板３０２の上面図であり、図１０（ｂ）は、図１０（ａ）中線分ＪＪ’の位置における断面図である。図１０に示すように、図９に示したシリコン基板３０２において、非硬化部３１１を現像液で除去する。したがって、シリコン基板３０２上にキャビティ３１２が形成される。非硬化部３１１を除去することにより、アンクル体用電鋳型が完成する。

図１１は、図１０において完成したアンクル体用電鋳型に対して、電鋳加工を行う工程を説明する図である。また、図１１（ａ）は電鋳加工が完了したアンクル体用電鋳型の上面図であり、図１１（ｂ）は、図１１（ａ）中線分ＮＮ’の位置における断面図である。図１１に示すように、図１０において完成したアンクル体用電鋳型に対して、電鋳加工を行う。キャビティ３１２内に電鋳金属３１４が生成する。アンクル体３を形成する電鋳金属３１４は、Ｎｉ（ニッケル）、Ｎｉ−Ｗ（ニッケル−タングステン合金）、Ｎｉ−Ｐ（ニッケル−リン合金）などの電鋳可能な材料を用いる。

図１２は、図１１においてネガ型フォトレジスト３０６、３１０の硬化部３０９の厚さを越えた電鋳金属を除去加工する工程を説明する図である。また、図１２（ａ）はネガ型フォトレジスト３０６、３１０の硬化部３０９の厚さを越えた電鋳金属３１４の除去加工が完了した状態を示す上面図であり、図１２（ｂ）は、図１２（ａ）中線分ＭＭ’の位置における断面図である。図１２に示すように、ネガ型フォトレジスト３０６、３１０の硬化部３０９の厚さを越えた電鋳金属３１４を研削及び研磨により除去する。電鋳金属３１４の研削及び研磨後の厚さは、アンクル体３の厚さであり、例えば、１２０μｍから３００μｍであるように形成することができる。

図１３は、図１２において除去加工が施された電鋳金属３１４で形成されたアンクル体３をアンクル体用電鋳型から取り出し、アンクル体３が完成する工程を説明する図である。また、図１３（ａ）は完成したアンクル体３の上面図であり、図１３（ｂ）は、図１３（ａ）中線分ＮＮ’の位置における断面図である。図１３に示すように、図１２においてアンクル体用電鋳型に形成したアンクル体３を取り出す。そのためにはまず、シリコン基板３０２をアルカリ水溶液で溶かし、表面導体のための金属薄膜３０４であるＣｒ（クロム）、Ａｕ（金）をそれぞれエッチングで溶かす。ネガ型フォトレジスト３０６、３１０の硬化部３０６ａを、燃焼させる、有機溶剤で溶かす、酸素プラズマアッシングを施す、のいずれかの処理によって除去する。以上により、アンクル体３が完成する。

以上では、簡単のために１つの基板に１つのアンクル体３を形成するように説明したが、１つの基板に複数のアンクル体３を形成しても良い。

また、アンクル体３の製造方法によれば、図９で説明した工程において、アンクル体３の外形を同一のマスクパターンで形成できるため、ケン先１０、クワガタ２６、２８、ウデ２０、２２、軸穴１８ｃの形状精度が良いアンクル体３を簡単に製造できる。

図１（ａ）、図１（ｂ）及び図２に示すように、アンクル体３に入ヅメ１４および出ヅメ１６を接着することができる。さらに、アンクル体３に、アンクル真１８を固定することができる。アンクル真１８は、アンクル体３の軸穴１８ｃに嵌め込まれる。本発明の方法においては、ケン先１０、入ヅメ１４、出ヅメ１６、アンクル真１８をアンクル体３に固定する順序に定めはない。例えば、ケン先１０をアンクル体３に固定し、次に、アンクル真１８をアンクル体３に固定し、次に、入ヅメ１４、出ヅメ１６をアンクル体３に固定してもよい。或いは、アンクル真１８をアンクル体３に固定し、次に、ケン先１０をアンクル体３に固定し、次に、入ヅメ１４、出ヅメ１６をアンクル体３に固定してもよい。或いは、他の順番によってケン先１０、入ヅメ１４、出ヅメ１６、アンクル真１８をアンクル体３に固定してもよい。
（ツバの製造方法）
図１４から図２１は、ツバ８の製造方法について説明する図である。また、図１４から図２１における形状の厚さや大きさは、説明の理解を容易にするため、図示する寸法の比率を実際の工程の寸法と変えている。実際の寸法は、説明中に述べる数値を用いる。

図１４は、ツバ８を電鋳加工で形成するために用いるツバ用電鋳型を作製するためのシリコン基板３２２を説明する図である。また、図１４（ａ）は、ツバ体用電鋳型を作製するためのシリコン基板３２２の上面図であり、図１４（ｂ）は、図１４（ａ）のシリコン基板３２２の線分ＰＰ’の位置における断面図である。シリコン基板３２２の大きさは、例えば、１ｍｍ〜１６０ｍｍの範囲であるのが望ましく、また、シリコン基板３２２の厚さは、例えば、数百μｍ程度であるのが望ましい。

図１５は、図１４に示したシリコン基板３２２の表面に金属薄膜３２４を形成し、電鋳加工のための表面導体化を行う工程を説明する図である。また、図１５（ａ）は、表面に金属薄膜３２４が形成されたシリコン基板３２２の上面図であり、図１５（ｂ）は、図１５（ａ）のシリコン基板３２２の線分ＲＲ’の位置における断面図である。図１５に示すように、シリコン基板３２２の表面に金属薄膜３２４を形成し、電鋳加工のための表面導体化を行う。金属薄膜３２４は、例えば、Ａｕ（金）、Ｃｕ（銅）などで構成することができ、アンカーメタルとしてＣｒ（クロム）（図示しない）を用いても良い。金属薄膜３２４の形成は、スパッタリング、蒸着、無電解めっきなどの方法により行うことができる。金属薄膜３２４の膜厚は、数ｎｍ（不連続膜）〜数μｍの範囲であるのが望ましく、Ｃｒ（クロム）とＡｕ（金）の場合であれば、それぞれ５０ｎｍ程度と２００ｎｍ程度が望ましい。

図１６は、図１５に示したシリコン基板３２２に形成された金属薄膜３２４上に、ネガ型フォトレジスト３２６を塗布する工程を説明する図である。また、図１６（ａ）は、表面にネガ型フォトレジスト３２６が塗布されたシリコン基板３２２の上面図であり、図１６（ｂ）は、図１６（ａ）のシリコン基板３２２の線分ＳＳ’の位置における断面図である。図１６に示すように、金属薄膜３２４が形成されたシリコン基板３２２の表面に、ネガ型フォトレジスト３２６を塗布する。ネガ型フォトレジスト３２６の厚さは、ツバ８の厚さと等しく、１００μｍから２００μｍの範囲であるのが望ましい。

図１７は、図１６に示したシリコン基板３２２に塗布されたネガ型フォトレジスト３２６に対して、ツバ８の形状パターンを備えたマスクを用いて、ＵＶ光により露光を行う工程を説明する図である。また、図１７（ａ）は、露光の工程が完了したシリコン基板３２２の上面図であり、図１７（ｂ）は、図１７（ａ）のシリコン基板３２２の線分ＴＴ’の位置における断面図である。図１７に示すように、シリコン基板３２２に塗布されたネガ型フォトレジスト３２６に対して、ツバ８の形状パターンを備えたマスクを用いて、ＵＶ光により露光を行う。露光の工程が完了すると、ネガ型フォトレジスト３２６は、マスクに備えられたパターンであるツバ８の形状に硬化した硬化部３２６ａと、硬化していない非硬化部３２６ｂとに分かれる。

図１８は、図１７に示したシリコン基板３２２において、ネガ型フォトレジスト３２６の非硬化部３２６ｂを除去する工程を説明する図である。また、図１８（ａ）はネガ型フォトレジスト３２６の非硬化部３２６ｂの除去が完了したシリコン基板３２２の上面図であり、図１８（ｂ）は、図１８（ａ）のシリコン基板３２２の線分ＵＵ’の位置における断面図である。図１８に示すように、図１７に示したシリコン基板３２２において、非硬化部３２６ｂを現像液で除去する。したがって、シリコン基板３２２上にキャビティ３２８が形成される。キャビティ３２８を形成することにより、ツバ用電鋳型が完成する。

図１９は、図１８において完成したツバ用電鋳型に対して、電鋳加工を行う工程を説明する図である。また、図１９（ａ）は電鋳加工が完了したツバ用電鋳型の上面図であり、図１９（ｂ）は、図１９（ａ）のシリコン基板３０２の線分ＶＶ’の位置における断面図である。図１９に示すように、図１８において完成したツバ用電鋳型に対して、電鋳加工を行う。キャビティ３２８において電鋳金属３３０が生成し、ツバ８の形状を備えた金属となる。ツバ８を形成する電鋳金属３３０は、Ｎｉ（ニッケル）、Ｎｉ−Ｗ（ニッケル−タングステン合金）、Ｎｉ−Ｐ（ニッケル−リン合金）など電鋳可能な材料を用いる。

図２０は、図１９に示した電鋳金属３３０のネガ型フォトレジスト３２６の硬化部３２６ａの厚さを越えた部分を除去加工する工程を説明する図である。また、図２０（ａ）はネガ型フォトレジスト３２６の硬化部３２６ａの厚さを越えた電鋳金属３３０の除去加工が完了した状態を示す上面図であり、図２０（ｂ）は、図２０（ａ）のシリコン基板３２２の線分ＷＷ’の位置における断面図である。図２０に示すように、ネガ型フォトレジスト３２６の厚さを越えた電鋳金属３３０を研削及び研磨により除去する。電鋳金属３３０の厚さは、例えば、１００μｍから２００μｍであるように形成することができる。

図２１は、図２０において除去加工が施された電鋳金属３３０をツバ用電鋳型から取り出し、ツバ８が完成する工程を説明する図である。また、図２１（ａ）は完成したツバ８の上面図であり、図２１（ｂ）は、図２１（ａ）のツバ８の線分ＸＸ’の位置における断面図である。図２１に示すように、図２０においてツバ用電鋳型に形成したツバ８を取り出す。まず、シリコン基板３２２をアルカリ水溶液で溶かし、表面導体のための金属薄膜３２４であるＣｒ（クロム）、Ａｕ（金）をそれぞれエッチングで溶かす。ネガ型フォトレジスト３２６の硬化部３２６ａを、燃焼させる、有機溶剤で溶かす、酸素プラズマアッシングを施す、のいずれかの処理によって除去する。以上により、ツバ８が完成する。

以上では、簡単のために１つの基板に１つのツバ８を形成するように説明したが、１つの基板に複数のツバ８を形成しても良い。

ツバ８の製造方法によれば、図１７で説明した工程において、ツバ８の外形を同一のマスクパターンで形成できるため、切リ欠キ部８ａ、振リ石用穴８ｂ、軸穴８ｃの形状精度が良いツバ８を簡単に製造できる。

図１（ｃ）に示すように、ツバ８に振リ石６を挿入、接着することにより、振リ座４の製造を行う。
（機械式時計の構成）
図２２は、機械式時計の表輪列を示す図であり、図２３は、機械式時計における輪列の香箱車５０８からガンギ車６８を示す断面図であり、図２４は、機械式時計における輪列のガンギ車６８からテンプ５１６を示す断面図である。

機械式時計において、機械式時計のムーブメント（駆動部分を含む機械体）５１８は、ムーブメントの基板を構成する地板５００を有する。巻真５０２が、地板５００の巻真案内穴５００ａに回転可能に組み込まれる。文字板５２０が、ムーブメント５１８に取付けられる。一般に、地板の両側において、文字板のある方の側をムーブメントの「裏側」と称し、文字板のある方の側と反対側をムーブメントの「表側」と称する。ムーブメントの「表側」に組み込まれる輪列を「表輪列」と称し、ムーブメントの「裏側」に組み込まれる輪列を「裏輪列」と称する。オシドリ５２２、カンヌキ５２４、カンヌキバネ５２６、裏押さえ５２８を含む切替装置により、巻真５０２の軸線方向の位置を決める。キチ車５３０が巻真５０２の案内軸部に回転可能に設けられる。巻真５０２が、回転軸線方向に沿ってムーブメントの内側に一番近い方の第１の巻真位置（０段目）にある状態で巻真５０２を回転させると、ツヅミ車の回転を介してキチ車５３０が回転する。丸穴車５０４が、キチ車５３０の回転により回転する。角穴車５０６が、丸穴車５０４の回転により回転する。角穴車５０６が回転することにより、香箱車５０８に収容されたゼンマイ５３２を巻き上げる。二番車５１０が、香箱車５０８の回転により回転する。ガンギ車６８が、四番車５１４、三番車５１２、二番車５１０の回転を介して回転する。香箱車５０８、二番車５１０、三番車５１２、四番車５１４は表輪列を構成する。

表輪列の回転を制御するための脱進・調速装置は、テンプ５１６と、ガンギ車６８と、アンクル２とを含む。テンプ５１６は、テン真５１６ａと、テン輪５１６ｂと、ヒゲゼンマイ５１６ｃとを含む。二番車５１０の回転に基づいて、筒カナ５３４が同時に回転する。筒カナ５３４に取付けられた分針５３６が「分」を表示する。筒カナ５３４には、二番車５１０に対するスリップ機構が設けられる。筒カナ５３４の回転に基づいて、日ノ裏車の回転を介して、筒車５３８が回転する。筒車５３８に取付けられた時針５４０が「時」を表示する。ヒゲゼンマイ５１６ｃは、複数の巻き数をもったうずまき状（螺旋状）の形態の薄板バネである。ヒゲゼンマイ５１６ｃの内端部は、テン真５１６ａに固定されたヒゲ玉５１６ｄに固定され、ヒゲゼンマイ５１６ｃの外端部は、テンプ受５４２に固定されたヒゲ持受５４４に取り付けたヒゲ持５４４ａを介してねじ締めにより固定される。緩急針５４６が、テンプ受５４２に回転可能に取付けられている。ヒゲ受５４８とヒゲ棒５５０が、緩急針５４６に取付けられている。ヒゲゼンマイ５１６ｃの外端部に近い部分は、ヒゲ受５４８とヒゲ棒５５０との間に位置する。テンプ５１６は、地板５００及びテンプ受５４２に対して回転可能なように支持される。

香箱車５０８は、香箱歯車５０８ｄと、香箱真５０８ｆ、ゼンマイ５５２とを備える。香箱真５０８ｆは、上軸部５０８ａと、下軸部５０８ｂとを含む。香箱真５０８ｆは、炭素鋼などの金属で形成される。香箱歯車５０８ｄは黄銅などの金属で形成される。二番車５１０は、上軸部５１０ａと、下軸部５１０ｂと、カナ部５１０ｃと、歯車部５１０ｄと、ソロバン玉部５１０ｈとを含む。二番車５１０のカナ部５１０ｃは香箱歯車５０８ｄと噛み合うように構成される。上軸部５１０ａと、下軸部５１０ｂと、ソロバン玉部５１０ｈは、炭素鋼などの金属で形成される。歯車部５１０ｄは黄銅などの金属で形成される。三番車５１２は、上軸部５１２ａと、下軸部５１２ｂと、カナ部５１２ｃと、歯車部５１２ｄとを含む。三番車５１２のカナ部５１２ｃは歯車部５１０ｄと噛み合うように構成される。四番車５１４は、上軸部５１４ａと、下軸部５１４ｂと、カナ部５１４ｃと、歯車部５１４ｄとを含む。四番車５１４のカナ部５１４ｃは歯車部５１２ｄと噛み合うように構成される。上軸部５１４ａと、下軸部５１４ｂは、炭素鋼などの金属で形成される。歯車部５１４ｄは黄銅などの金属で形成される。

ガンギ車６８は、上軸部６８ａと、下軸部６８ｂと、カナ部６８ｃと、歯車部６８ｄとを含む。ガンギ車６８のカナ部６８ｃは歯車部５１４ｄと噛み合うように構成される。アンクル２は、アンクル体３と、アンクル真１８とを備える。アンクル真１８は、上軸部１８ａと、下軸部１８ｂとを含む。

香箱車５０８は、地板５００及び香箱受５５４に対して回転可能なように支持される。すなわち、香箱真５０８ｆの上軸部５０８ａは、香箱受５５４に対して回転可能なように支持される。香箱真５０８ｆの下軸部５０８ｂは、地板５００に対して、回転可能に支持される。二番車５１０、三番車５１２、四番車５１４、ガンギ車６８は、地板５００及び輪列受５５６に対して回転可能なように支持される。すなわち、二番車５１０の上軸部５１０ｂ、三番車５１２の上軸部５１２ａ、四番車５１４の上軸部５１４ａ、ガンギ車６８の上軸部６８ａは、輪列受５５６に対して回転可能なように支持される。また、二番車５１０の下軸部５１０ｂ、三番車５１２の下軸部５１２ｂ、四番車５１４の下軸部５１４ｂ、ガンギ車６８の下軸部６８ｂは、地板５００に対して、回転可能に支持される。アンクル２は、地板５００及びアンクル受５５８に対して回転可能なように支持される。すなわち、アンクル２の上軸部１８ａは、アンクル受５５８に対して回転可能なように支持される。アンクル２の下軸部１８ｂは、地板５００に対して、回転可能に支持される。

香箱真５０８ｆの上軸部５０８ａを回転可能に支持する香箱受５５４の軸受部と、二番車５１０の上軸部５１０ａを回転可能に支持する輪列受５５６の軸受部と、三番車５１２の上軸部５１２ａ を回転可能に支持する輪列受５５６の軸受部と、四番車５１４の上軸部５１４ａを回転可能に支持する輪列受５５６の軸受部と、ガンギ車６８の上軸部６８ａを回転可能に支持する輪列受５５６の軸受部と、アンクル２の上軸部１８ａを回転可能に支持するアンクル受５５８の軸受部には、潤滑油が注油される。秒ロータ５６０の下軸部５６０ｂを回転可能に支持する地板５００の軸受部と、香箱真５０８ｆの下軸部５０８ｂを回転可能に支持する地板５００の軸受部と、二番車５１０の下軸部５１０ｂを回転可能に支持する地板５００の軸受部と、三番車５１２の下軸部５１２ｂを回転可能に支持する地板５００の軸受部と、四番車５１４の下軸部５１４ｂを回転可能に支持する地板５００の軸受部と、ガンギ車６８の下軸部５０８ｂを回転可能に支持する地板５００の軸受部と、アンクル２の下軸部１８ｂを回転可能に支持する地板５００の軸受部には、潤滑油が注油される。この潤滑油は、精密機械用油であるのが好ましく、いわゆる時計油であるのが特に好ましい。地板５００のそれぞれの軸受部、香箱受５５４の軸受部、輪列受５５６のそれぞれの軸受部には、潤滑油の保持性能を高めるために、円錐状、円筒状、又は、円錐台状の油溜め部を設けるのが好ましい。油溜め部を設けると、潤滑油の表面張力により油が拡散するのを効果的に阻止することができる。地板５００、香箱受５５４、輪列受５５６、アンクル受５５８は、黄銅などの金属で形成してもよいし、ポリ−カーボネートなどのエンジニアリングプラスチックで形成してもよい。

以上説明したように、本発明の実施の形態１に係る脱進調速機を備えた機械式時計は、
アンクル２と振リ座４との構成部の薄型化が可能であることにより、薄型化が可能となる。また、アンクル２の慣性モーメントが小さいことと、アンクル体３とツバ８の形状精度が良いことにより、本発明の実施の形態１に係る脱進調速機を備えた機械式時計の計時精度が向上する。また、本発明のアンクル２はケン先１０を打ち込む工程を省くことができるため、アンクル２の組立時間が短縮できるので、本発明の実施の形態１に係る脱進調速機を備えた機械式時計は、簡単に製造でき、製造に要する時間も短縮でき、製造にかかるコストを抑えることができる。
（脱進調速機の動作）
アンクル２と、振リ座４と、ガンギ車６８のそれぞれの動作の軌跡を図２５から図３１に示す。クラブツースレバー式脱進機において、アンクル２の回転と、振リ座４の回転は、正回転と逆回転が対称の動きとなるため、一方向の回転のみについての説明を行い、他方向の動きについても同じ説明ができる。また、振リ座４は、テンプの構成要素のひとつであり、振リ座４の回転はテンプの機構により実現する。なお、テンプの構成要素は、振リ座４と、テン真と、ヒゲ玉と、ヒゲゼンマイと、ヒゲ受とヒゲ棒とを備えた緩急針と、ヒゲ持と、ヒゲ持受と、テン輪と、テンプ受である。また、アンクル２と振リ座４の動作説明の理解を容易にするため、図２５から図３１において、テンプ、ヒゲゼンマイ、テン真、ヒゲ玉、ヒゲ受、ヒゲ棒、緩急針、ヒゲ持、ヒゲ持受、テン輪、テンプ受は図示しない。テン真には、振リ座４と、ヒゲ玉と、テン輪とがそれぞれ圧入されており、ヒゲ玉はヒゲゼンマイの一端を保持する。ヒゲゼンマイの他端は、ヒゲ持受に保持されたヒゲ持により保持されている。よって、テンプはヒゲゼンマイの弾性により正回転、逆回転の動きが対称となる回転運動を行う。

図２５は、振リ座４が自由振動によって振リ座回転方向２００の向きに振りきれ、前述したヒゲ玉とヒゲ持によって保持されているヒゲゼンマイの弾性により、振リ座４の回転を振リ座回転方向２０２の向きに変えるときのアンクル２と振リ座４の動作説明を行う図である。また、図２５（ａ）は、アンクル２と、振リ座４と、ガンギ車６８の位置を示す図であり、図２５（ｂ）は、図２５（ａ）においてアンクル２と振リ座４の位置を拡大した図である。振リ座４が自由振動によって振リ座回転方向２００の向きに振りきれ、前述したヒゲ玉とヒゲ持によって保持されているヒゲゼンマイの弾性により、振リ座４の回転を振リ座回転方向２０２の向きに変えるとき、アンクル２に設けられたケン先１０と、ツバ側面８ｄとの間にはケン先アガキ１０ａがあるので、ケン先１０は振リ座４の自由振動を妨げない。また、外乱によってアンクル２が誤回転しようとするとき、ケン先１０がツバ側面８ｄとぶつかることにより、アンクル２は誤回転しない。したがって、ケン先１０とツバ８が機能し、本発明のアンクル２と振リ座４が正常に動作することは確認できる。

図２６は、図２５に示したアンクル２と振リ座４の回転に続くアンクル２と振リ座４の位置と回転方向を示す図である。また、図２６（ａ）は、アンクル２と、振リ座４と、ガンギ車６８の位置を示す図であり、図２６（ｂ）は、図２６（ａ）においてアンクル２と、振リ座４の位置を拡大した図である。振リ座４は、振リ座回転方向２０４の向きに回転し、ケン先１０と対応するツバ８の位置が、ツバ側面８ｄから切リ欠キ部８ａに移り、同時に振リ石６がクワガタ２６と対応する位置に移る。このとき、アンクル２に設けられたケン先１０は、ツバ８に設けられた切リ欠キ部８ａに入り込むようになるので、アンクル２の回転は許容される。また、外乱によるアンクル２の誤回転を防止する機構が、ケン先１０とツバ側面８ｄから、クワガタ２６と振リ石６に移行する。外乱によってアンクル２が誤回転しようとしたとき、ケン先１０は切リ欠キ部８ａに入り込むことができるのでアンクル２の回転を許容するが、クワガタ２６の側面が振リ石６と衝突することにより、アンクル２の誤回転は防止される。したがって、本発明のアンクル２と振リ座４が正常に動作することは確認できる。

図２７は、図２６に示したアンクル２と振リ座４の回転に続くアンクル２と振リ座４の位置と回転方向を示す図である。また、図２７（ａ）は、アンクル２と、振リ座４と、ガンギ車６８の位置を示す図であり、図２７（ｂ）は、図２７（ａ）においてアンクル２と、振リ座４の位置を拡大した図である。振リ座４は、振リ座回転方向２０６の向きに回転し、振リ石６がクワガタ２８の側面と衝突する。したがって、振リ石６がアンクル２に力を加えて回転させようとするので、ガンギ車６８の回転を止めていた入ヅメ１４が、ガンギ車６８から外れ、アンクル２は回転を始めようとする。また、ケン先１０は、ツバ８に設けられた切リ欠キ部８ａに入り込むことができるので、ケン先１０とツバ８がぶつかることなく、アンクル２の回転は許容される。

図２８は、図２７に示したアンクル２と振リ座４の回転に続くアンクル２と振リ座４の位置と回転方向を示す図である。また、図２８（ａ）は、アンクル２と、振リ座４と、ガンギ車６８の位置を示す図であり、図２８（ｂ）は、図２８（ａ）においてアンクル２と、振リ座４の位置を拡大した図である。振リ座４は、振リ座回転方向２０８の向きに回転する。このとき、ガンギ車６８は、ガンギ車回転方向２１０の向きに回転し、入ヅメ１４に力を加えることで、アンクル２を回転させる。ケン先１０は切リ欠キ部８ａに入り込むので、アンクル２はツバ８とぶつかることなく回転する。図２７では、振リ石６がクワガタ２８に力を加えることでアンクル２を回転させたが、図２８では、クワガタ２６が、ガンギ車６８から入ヅメ１４を介してアンクル２に伝えられた力を、振リ石６に伝える。したがって、クワガタ２６が振リ石６に加えたエネルギーが、テンプの回転エネルギーとなり、テンプは回転を持続することができる。

図２９は、図２８に示したアンクル２と振リ座４の回転に続くアンクル２と振リ座４の位置と回転方向を示す図である。また、図２９（ａ）は、アンクル２と、振リ座４と、ガンギ車６８の位置を示す図であり、図２９（ｂ）は、図２９（ａ）においてアンクル２と、振リ座４の位置を拡大した図である。振リ座４は、振リ座回転方向２１２の向きに回転し、クワガタ２６から離れて自由振動を始める。ガンギ車６８は、ガンギ車回転方向２２０に回転し、入ヅメ１４から外れて出ヅメ１６にぶつかることにより、回転を一時停止する。このとき、アンクル２も回転を一時停止する。外乱によって、アンクル２が誤回転しようとするとき、クワガタ２８が振リ石６にぶつかるので、アンクル２の回転は防止される。

図３０は、図２９に示したアンクル２と振リ座４の回転に続くアンクル２と振リ座４の位置と回転方向を示す図である。また、図３０（ａ）は、アンクル２と、振リ座４と、ガンギ車６８の位置を示す図であり、図３０（ｂ）は、図３０（ａ）においてアンクル２と、振リ座４の位置を拡大した図である。振リ座４は、振リ座回転方向２１４の向きに回転する。振リ石１４がクワガタ２６から離れると、ツバ側面８ｄがケン先１０と対応する位置となる。アンクル２に設けられたケン先１０と、ツバ側面８ｄとの間にはケン先アガキ１０ｂがあるので、ケン先１０は振リ座４の自由振動を妨げない。また、外乱によってアンクル２が誤回転しようとするとき、ケン先１０がツバ側面８ｄとぶつかるので、アンクル２の誤回転は防止される。

図３１は、図３０に示したアンクル２と振リ座４の回転に続くアンクル２と振リ座４の位置と回転方向を示す図である。また、図３１（ａ）は、アンクル２と、振リ座４と、ガンギ車６８の位置を示す図であり、図３１（ｂ）は、図３１（ａ）においてアンクル２と、振リ座４の位置を拡大した図である。振リ座４は、自由振動によって振リ座回転方向２１６の向きに振りきれ、テンプに取り付けられているヒゲゼンマイの弾性により、振リ座回転方向２１８に変える。このとき、アンクル２に設けられたケン先１０と、ツバ側面８ｄとの間にはケン先アガキ１０ｂがあるので、ケン先１０は振リ座４の回転を妨げない。また、外乱によって、アンクル２が回転しようとするとき、ケン先１０がツバ側面８ｄとぶつかり、アンクル２の誤回転は防止される。したがって、ケン先１０とツバ８が機能し、本発明のアンクル２と振リ座４が正常に動作することは確認できる。
（本発明の作用及び効果）
以上により、本発明のアンクル２と振リ座４を備えた機械式時計は、アンクル２が振リ座４の回転を妨げることによって停止することなく、正常に機能する。

また、以上に示したアンクル２と振リ座４の形状により、クワガタ２６、２８及びケン先１０がアンクル２の回転軸からテンプの回転軸に向う方向に延びており、それらの構成に対応するツバ８が単一層であるため、アンクル２と振リ座４の構成部は薄型となる。さらに、ケン先１０がアンクル体３と同一層にあり、かつケン先１０がクワガタ２６、２８よりも短いことにより、アンクル２の慣性モーメントを小さくすることができる。アンクル２の慣性モーメントが小さくなると、アンクル２でのエネルギーロスが低減し、アンクル２がテンプへ加えるエネルギーが大きくなるので、テンプの振角は増大する。したがって、エアリーの定理により、本発明のアンクル２と振リ座４を備えた機械式時計の計時精度を向上させることができる。また、本発明のアンクル体３とツバ８は、電鋳により形成され、形状精度が高いので、ケン先アガキ１０ａ、１０ｂの調整が容易あるいは調整不要となる。したがって、ケン先アガキ調整をしなくても、ケン先１０が外乱によりツバ８と衝突する回数を減らし、テンプの自由振動を妨げにくくすることができる。

また、本発明のツバ８とアンクル体３は、加工の際に切削加工等の追加工が不要であるため、簡単に加工をすることができ、加工時間を短縮することができるので、コストを抑えることができる。さらに、追加工による加工誤差や形状の変形の心配も不要となる。また、アンクル体３とケン先１０とは一体形成であるため、それぞれを別体で形成した場合に比べ、組立が不要となり、組立時間を短縮することができるので、コストを抑えることができる。また、組立誤差の心配も不要となる。

さらに、アンクル２と振リ座４との構成の薄型化が可能なので、アンクル２と振リ座４の構成が薄くなった分の空間を、他の機構の空間として利用したり、地板を厚くして地板の強度を高めたりすることができる。
［実施の形態２］
図３２は、本発明の実施の形態２に係るアンクル体３ａを説明する上面図である。アンクル体３ａにおける、本発明の実施の形態１で説明したアンクル体３との同一部は、同一の符号を用いるため、符号の記載は省略する。また、アンクル体３ａにおいて、本発明の実施の形態１で説明したアンクル体３との形状の違いについてのみ述べる。

アンクル体３ａは、アンクル体３のウデ２０、２２、サオ２４に、例えば、穴７６ａ、７６ｂ、７６ｃ、７６ｄ、７６ｅ、７６ｆ、７６ｇ、７６ｈ、といった貫通穴を設けた形状をもつ。ただし、アンクル体３のウデ２０、２２、サオ２４の全てに必ず複数個の貫通穴を設けるというわけではなく、貫通穴の個数や形状は適宜決定してよい。アンクル体３ａの形状とすることで、アンクル体３の慣性モーメントをさらに小さくすることができる。

以上述べたように、本発明の実施の形態２に係るアンクル体３ａは、実施の形態１で述べた効果に加えて、アンクル体３ａに貫通穴を１つ以上設けることにより、アンクル体３ａの慣性モーメントをさらに小さくすることができる。アンクル体３ａの慣性モーメントが小さくなると、アンクル２が動作する際の消費エネルギーが小さくなる。したがって、アンクル体３ａを備えた機械式時計は、テンプに伝わるエネルギーが大きくなり、テンプの振り角が増すので、エアリーの定理により計時精度が向上する。
［実施の形態３］
図３３は、本発明の実施の形態３に係るアンクル体３ｂを説明する上面図である。アンクル体３ｂにおける、本発明の実施の形態１で説明したアンクル体３との同一部は、同一の符号を用いるため、符号の記載は省略する。また、アンクル体３ｂにおいて、本発明の実施の形態１で説明したアンクル体３との形状の違いについてのみ述べる。

アンクル体３ｂは、アンクル体３のサオ２４の両端部のうち、ケン先１０及びクワガタ２６、２８に近い端部の幅２４ａが、サオ２４の両端部の間の中心部分の幅２４ｂに対して、例えば、１倍以上２．５倍以下の長さとなった形状である。アンクル体３は、ケン先１０を圧入しないため、ケン先１０を圧入するための穴が不要となる。そのため、ケン先１０を圧入するための穴が不要となる分、サオ２４のケン先１０及びクワガタ２６、２８に近い端部の幅２４ａが小さいアンクル体３ｂの形状とすることができる。サオ２４の端部の幅２４ａを小さくすることができるので、アンクル体３の慣性モーメントをさらに小さくすることができる。

以上述べたように、本発明の実施の形態３に係るアンクル体３ｂは、実施の形態１で述べた効果に加えて、アンクル体３ｂのサオ２４の端部の幅２４ａの長さを、サオ２４の両端部の間の中心部分の幅２４ｂに対して、例えば、１倍以上２．５倍以内とすることにより、アンクル体３ｂの慣性モーメントをさらに小さくすることができる。アンクル体３ｂの慣性モーメントが小さくなると、アンクル２が動作する際の消費エネルギーが小さくなる。したがって、アンクル体３ｂを備えた機械式時計は、テンプに伝わるエネルギーが大きくなり、テンプの振り角が増すので、エアリーの定理により計時精度が向上する。
［実施の形態４］
図３４は、本発明の実施の形態４に係るアンクル体３ｃを説明する図である。図３４（ａ）はアンクル体３ｃの上面図、図３４（ｂ）はアンクル体３ｃの断面図である。アンクル体３ｃの、本発明の実施の形態１で説明したアンクル体３との同一部は、同一の符号を用いるため、符号の記載は省略する。また、アンクル体３ｃにおいて、本発明の実施の形態１で説明したアンクル体３との形状の違いについてのみ述べる。

アンクル体３ｃは、アンクル体３においてケン先１０の厚さは維持し、ケン先１０以外の部分がケン先１０の厚みよりも薄い形状をもつ。アンクル体３ｃの形状とすることで、ケン先１１の機能を有したまま、アンクル体３ｃの慣性モーメントを小さくすることができる。アンクル体３ｃの形状とすることで、アンクル体３の慣性モーメントをさらに小さくすることができる。

具体的なケン先１１の形状として、ケン先１１の厚さ１０６はアンクル体３におけるケン先１０の厚さ１０６と等しい。また、ケン先１１の長さ１１ａは、大きくとも、サオ２４の幅２４ｂが、サオのケン先１１を備える側の端に向うにつれて大きくなり始める幅２４ｃの位置から、ケン先１１の先端までの長さ１１ｃよりも等しいまたは小さく、小さくとも、サオ２４の端におけるケン先１１の付け根の位置から、ケン先１１の先端までの長さ１１ｄよりも等しいまたは大きい。さらに、ケン先１１の幅１１ｂは、大きくとも、サオ２４のケン先１１を備える側の端における最大の幅１１ｅよりも等しいまたは小さく、小さくとも、サオ２４の端におけるケン先１１の付け根の幅１１ｆよりも等しいまたは大きい。

以上述べたように、本発明の実施の形態４に係るアンクル体３ｃは、実施の形態１で述べた効果に加えて、アンクル体３においてケン先１０の厚さは維持し、ケン先１０以外の部分がケン先１０の厚みよりも薄く形成された形状を備えたアンクル体３ｃとすることにより、アンクル体３ｃの慣性モーメントをさらに小さくすることができる。アンクル体３ｃの慣性モーメントが小さくなると、アンクル２が動作する際の消費エネルギーが小さくなる。したがって、アンクル体３ｃを備えた機械式時計は、テンプに伝わるエネルギーが大きくなり、テンプの振り角が増すので、エアリーの定理により計時精度が向上する。

図３５は、本発明における実施の形態２、３、４を組み合わせた形状を備えたアンクル体３ｄを説明する図である。図３５（ａ）はアンクル体３ｄの上面図、図３５（ｂ）はアンクル体３ｄの断面図である。アンクル体３ｄの、本発明の実施の形態１で説明したアンクル体３との同一部は、同一の符号を用いるため、符号の記載は省略する。また、アンクル体３ｄにおいて、本発明の実施の形態１で説明したアンクル体３との形状の違いについてのみ述べる。

アンクル体３ｄは、本発明における実施の形態２、３、４を組み合わせた形状を備えている。本発明における実施の形態２、３、４は、それぞれ慣性モーメントの小さいアンクル体３ａ、３ｂ、３ｃを提供している。よって、慣性モーメントの小さいアンクル体３ａ、３ｂ、３ｃの特徴を組み合わせた形状を持つアンクル体３ｄとすることで、さらに慣性モーメントの小さいアンクル体３ｄを提供することができる。アンクル体３ｄの慣性モーメントが小さくなると、アンクル２が動作する際の消費エネルギーが小さくなる。したがって、テンプに伝わるエネルギーが大きくなるため、テンプの振り角が増し、エアリーの定理により計時精度が向上する。
［実施の形態５］
図３６は、本発明の実施の形態５に係るアンクル体３ｅを説明する図である。図３６（ａ）は、アンクル体３ｅの上面図である。図３６（ｂ）は、図３６（ａ）に示した切断線ＡＡ−ＡＡ’による断面図である。本発明の実施の形態１で説明したアンクル体３とアンクル体３ｅとの同一部は、同一の符号を用いるため符号の記載は省略する。また、アンクル体３ｅにおいて、本発明の実施の形態１で説明したアンクル体３との形状の違いについてのみ述べる。

アンクル体３ｅは、アンクル体３と同材料であるクワガタ２６、２８を、アンクル体３よりも低密度な材料で構成されたクワガタ３２、３４に置換したものである。アンクル体３ｅは、アンクル体胴体部３８を電鋳加工により形成し、その後クワガタ３２、３４を接続することにより構成される。接続方法としては、例えば圧入やかしめで固定したり、また例えば熱可塑性樹脂などの接着剤を用いて固定したりしても良い。クワガタ接続部３２ｅ、３４ｅの形状及びアンクル体胴体部３８においてクワガタ接続部３２ｅ、３４ｅが接続される部位の形状は、接続後に両者の抜けやずれ等が生じ難い形状であるのが望ましい。クワガタ３２、３４は、アンクル体３を構成する材料であるニッケル、またはニッケル−タングステン合金、またはニッケル−リン合金などよりも低密度な材料で構成され、例えばルビーやジルコニアなどのセラミックスが挙げられる。クワガタ３２、３４にニッケル、またはニッケル-タングステン合金、またはニッケル−リン合金などよりも低密度な材料を用いることで、アンクル体３の慣性モーメントを小さくすることができる。また、クワガタ３２、３４の材料にルビーやジルコニアなどのセラミックスなどを用いた場合、クワガタ３２、３４がアンクル体胴体部３８よりも高硬度で低摩耗、さらには低摩擦係数を有するようになるため、クワガタ３２、３４の経時的な形状または寸法の変化が小さく、振り石６との衝撃における摩擦損失が小さくなるといったメリットもある。

図３７は、本発明の実施の形態５に係るアンクル体３ｆを説明する図である。図３７（ａ）は、アンクル体３ｆの上面図である。図３７（ｂ）は、図３７（ａ）に示した切断線ＡＢ−ＡＢ’による断面図である。アンクル体３ｆとアンクル体３ｅとの違いは、アンクル体３ｆにおけるアンクル体胴体部４２に度当り４２ｆが設けられたことである。度当り４２ｆにクワガタ３２、３４が当接することにより、クワガタ３２、３４の位置が規制される。このため、クワガタ３２、３４のアンクル体胴体部４２に対する相対的な位置精度を高くすることができる。

図３８は、本発明の実施の形態５に係るアンクル体３ｇを説明する図である。図３８（ａ）は、アンクル体３ｇの上面図である。図３８（ｂ）は、図３８（ａ）に示した切断線ＡＣ−ＡＣ’による断面図である。アンクル体３ｇとアンクル体３ｅとの違いは、アンクル体３ｇにおけるクワガタ４４、４６の接続部４４ｇ、４６ｇの形状が、クワガタ３２、３４の接続部３２ｅ、３４ｅの形状よりもアンクル体胴体部３８の厚さ方向に対して大きいことである。接続部４４ｇ、４６ｇの形状とすることで、アンクル体胴体部３８はより大きな面積でとクワガタ４４、４６を保持することができるので、保持力が大きくなり、クワガタ４４、４６の動作において経時的に生じると考えられる位置ずれを小さくすることができる。

以上述べたように、本発明の実施の形態５に係るアンクル体３ｅは、実施の形態１で述べた効果を奏する。さらに、アンクル体３ｅは、アンクル体３を構成する材料と同材料で構成されたクワガタ２６、２８を、アンクル体３を構成する材料よりも低密度な材料で構成されたクワガタ３２、３４に置換したアンクル体３ｅであってもよい。これにより、アンクル体３の慣性モーメントをさらに小さくすることができる。また、クワガタ３２、３４にルビーやジルコニアなどのセラミックスなどを用いた場合、クワガタ３２、３４がアンクル体胴体部３８よりも高硬度で低摩耗、さらには低摩擦係数を有するようになる。このため、クワガタ３２、３４の経時的な形状または寸法の変化が少なく、振り石６との衝撃における摩擦損失が小さくなる。アンクル体３の慣性モーメントが小さくなったり、振り石６との衝撃における摩擦損失が小さくなったりすると、アンクル２が動作する際の消費エネルギーが小さくなる。したがって、アンクル体３ｅを備えた機械式時計は、テンプ５１６に伝わるエネルギーが大きくなり、テンプ５１６の振り角が増す。このため、エアリーの定理により計時精度が向上する。

また、クワガタ３２、３４の経時的な形状または寸法の変化が少ないことにより、形状または寸法変化による伝達エネルギーの変動も少なくなる。したがって、アンクル体３ｅを備えた機械式時計は、テンプ５１６に伝わるエネルギーが安定し、テンプ５１６の振り角が安定する。このため、テンプ５１６の周波数が安定することにより計時精度が向上する。

さらにアンクル体３ｆ、３ｇのように、アンクル体胴体部３８やクワガタ３２、３４の形状に工夫を施すことにより、クワガタ３２、３４のアンクル体胴体部３８に対する相対的な位置精度がより高くなる。このため、アンクル体３ｆまたは３ｇを備えた機械式時計は、テンプに伝わるエネルギーが安定し、テンプの振り角が安定することとなり、テンプの周波数が安定することにより計時精度が向上する。
［実施の形態６］
図３９は、本発明の実施の形態６に係るアンクル体３ｈを説明する図である。図３９（ａ）は、アンクル体３ｈの上面図である。図３９（ｂ）は、図３９（ａ）に示した切断線ＡＤ−ＡＤ’による断面図である。本発明の実施の形態１で説明したアンクル体３とアンクル体３ｈとの同一部は、同一の符号を用いるため符号の記載は省略する。また、アンクル体３ｈにおいて、本発明の実施の形態１で説明したアンクル体３との形状の違いについてのみ述べる。

アンクル体３ｈは、アンクル体３と同材料であるケン先１０を、アンクル体３よりも低密度な材料で構成されたケン先３６に置換したものである。アンクル体３ｈは、アンクル体胴体部４０を電鋳加工により形成し、その後ケン先３６を接続することにより構成される。接続方法としては、例えば圧入やかしめで固定したり、また例えば熱可塑性樹脂などの接着剤を用いて固定したりしても良い。ケン先３６ｆの形状及びアンクル体胴体部４０においてケン先３６ｆが接続される部位の形状は、接続後に両者の抜けやずれ等が生じ難い形状であるのが望ましい。ケン先３６は、アンクル体３を構成する材料であるニッケル、またはニッケル−タングステン合金、またはニッケル−リン合金などよりも低密度な材料で構成され、例えばルビーやジルコニアなどのセラミックスが挙げられる。ケン先３６にニッケル、またはニッケル−タングステン合金、またはニッケル−リン合金などよりも低密度な材料を用いることで、アンクル体３の慣性モーメントを小さくすることができる。また、ケン先３６の材料にルビーやジルコニアなどのセラミックスなどを用いた場合、ケン先３６がアンクル体胴体部４０よりも高硬度で低摩耗、さらには低摩擦係数を有するようになるため、ケン先３６の経時的な形状または寸法の変化が小さく、ツバ側面８ｄとの衝撃における摩擦損失が小さくなるといったメリットもある。

図４０は、本発明の実施の形態６に係るアンクル体３ｉを説明する図である。図４０（ａ）は、アンクル体３ｉの上面図である。図４０（ｂ）は、図４０（ａ）に示した切断線ＡＥ−ＡＥ'による断面図である。アンクル体３ｉとアンクル体３ｈとの違いは、アンクル体３ｉにおけるケン先３６の形状が、アンクル体胴体部４０の厚さ方向に小さいケン先４８の形状になり、小型化及び軽量化していることである。ケン先３６がアンクル２の誤動作防止の機能を果たす部位は、クワガタ２６、２８とは異なる層であるケン先４８に該当する部位である。そのため、ケン先４８は、アンクル２の誤動作防止の機能を有したままアンクル２の慣性モーメントを小さくすることができる。

図４１は、本発明の実施の形態５に係るアンクル体３ｊを説明する図である。図４１（ａ）は、アンクル体３ｊの上面図である。図４１（ｂ）は、図４１（ａ）に示した切断線ＡＦ−ＡＦ’による断面図である。アンクル体３ｊとアンクル体３ｈとの違いは、アンクル体３ｊにおけるアンクル体胴体部６０に度当たり６０ｊが設けられていることである。度当り６０ｊにケン先４８が当接することにより、ケン先４８位置が規制される。このため、ケン先４８のアンクル体胴体部６０に対する相対的な位置精度を高くすることができる。

以上述べたように、本発明の実施の形態６に係るアンクル体３ｈは、実施の形態１で述べた効果を奏する。さらにアンクル体３ｈは、アンクル体３を構成する材料と同材料で構成されたケン先１０を、アンクル体３を構成する材料よりも低密度な材料で構成されたケン先３６に置換したアンクル体３ｈとするものであってもよい。これにより、アンクル体３の慣性モーメントをさらに小さくすることができる。また、ケン先３６にルビーやジルコニアなどのセラミックスなどを用いた場合、高硬度で低摩耗、さらには低摩擦である。このため、ケン先３６の経時的な形状または寸法の変化が少なく、ツバ側面８ｄとの衝撃における摩擦損失が小さくなる。アンクル体３の慣性モーメントが小さくなったり、ツバ側面８ｄとの衝撃における摩擦損失が小さくなったりすると、アンクル２が動作する際の消費エネルギーが小さくなる。したがって、アンクル体３ｈを備えた機械式時計は、テンプに伝わるエネルギーが大きくなり、テンプの振り角が増すので、エアリーの定理により計時精度が向上する。また、ケン先３６の経時的な形状または寸法の変化が少ないことにより、形状または寸法変化による伝達エネルギーの変動も少なくなる。したがって、アンクル体３ｈを備えた機械式時計は、テンプに伝わるエネルギーが安定し、テンプの振り角が安定する。このため、テンプの周波数が安定することにより計時精度が向上する。

さらにアンクル体３ｉのように、ケン先３６を小型化及び軽量化することにより、アンクル体３ｈの慣性モーメントをさらに小さくすることができ、アンクル体３よりもエネルギー損失を小さくすることができる。このため、アンクル体３ｉを備えた機械式時計は、テンプに伝わるエネルギーが大きくなるとともに、テンプの振り角が大きくなることにより、エアリーの定理により計時精度が向上する。

また、アンクル体３ｊのように、アンクル体胴体部６０に度当たり６０ｉを設けることで、ケン先３６の位置が規制され、ケン先３６のアンクル体胴体部４０に対する相対的な位置精度がより高くなる。このため、アンクル体３ｊを備えた機械式時計は、テンプに伝わるエネルギーが安定し、テンプの振り角が安定するので、テンプの周波数が安定することにより計時精度が向上する。

本発明の製造方法を用いることによって、ケン先、入ヅメ、出ヅメの相対位置が高精度であるアンクルを製造することができる。本発明のアンクルは、簡単な工程で製造することができる。また、本発明のアンクルは、慣性モーメントが小さい。さらに、本発明の脱進調速機は薄型である。したがって、本発明によって、慣性モーメントの小さいアンクルを含む薄型の脱進調速機を備えた機械式時計を生産することができる。

２ アンクル
３ａ、３ｂ、３ｃ、３ｄ、３ｅ、３ｆ、３ｇ、３ｈ、３ｉ、３ｊ アンクル体
４ 振リ座
６ 振リ石
８ ツバ
８ａ 切リ欠キ部
８ｂ 振リ石用穴
８ｃ 軸穴
８ｄ ツバ側面
１０、１１、３６、４８ ケン先
１０ａ、１０ｂ ケン先アガキ
１１ａ、１１ｃ、１１ｄ 長さ
１１ｂ、１１ｅ、１１ｆ 幅
１２ ハコ
１４ 入ヅメ
１６ 出ヅメ
１８ アンクル真
１８ｃ 軸穴
２０、２２ ウデ
２４ サオ
２４ａ、２４ｂ、２４ｃ 幅
２６、２８、３２、３４、４４、４６ クワガタ
３０ 段差
３２ｅ、３２ｆ、３４e、３４ｆ、３６ｆ、４４ｇ、４６ｇ、４８ｉ 接続部
３８、４０、４２、６０ アンクル体胴体部
４２ｆ、６０ｊ 度当り
６８ ガンギ車
７６ａ、７６ｂ、７６ｃ、７６ｄ、７６ｅ、７６ｆ、７６ｇ、７６ｈ 貫通穴
１０２、１１２ 角度
１０４、１１０ 長さ
１０６、１０８ 厚さ
３０２ シリコン基板
３０４ 金属薄膜
３０６ ネガ型フォトレジスト
３０８ 金属薄膜
３１０ ネガ型フォトレジスト
３１４ 金属電鋳
３２２ シリコン基板
３２４ 金属薄膜
３２６ ネガ型フォトレジスト
３３０ 金属電鋳

Claims (19)

1. ガンギ車と、
   切リ欠キ部を有する振リ座と、前記振リ座に備えられた振リ石とを有するテンプと、
   前記ガンギ車の動力を前記振リ石に伝達することにより前記振リ座を正回転又は逆回転させるアンクルとを備える脱進調速機であって、
   前記アンクルは、
   前記アンクルの回転軸から前記テンプの回転軸に向う方向に延びており、前記振リ石に前記カンギ車の動力を伝達する一対のクワガタと、
   前記一対のクワガタの間に備えられており、前記アンクルの回転軸から前記テンプの回転軸に向う方向に延びており、前記一対のクワガタよりも短く形成されており、前記切リ欠キ部に入り込むことにより前記アンクルの回転軸に対して前記アンクルを正回転又は逆回転させるとともに、前記切リ欠キ部以外の前記振リ座に当接することにより前記アンクルの誤回転を防止するケン先とを備え、
   前記振リ座は、
   単層で構成されることを特徴とする脱進調速機。
2. 前記ケン先の上面と下面がそれぞれ、前記アンクルの上面と下面と同一平面に位置することを特徴とする請求項１に記載の脱進調速機。
3. 前記アンクルは、前記ケン先及び前記クワガタを有するアンクル体と、前記アンクル体を貫通する少なくとも一つの貫通穴とを備えることを特徴とする請求項１に記載の脱進調速機。
4. 前記貫通穴は、前記アンクルの回転軸の側方に備えられていることを特徴とする請求項３に記載の脱進調速機。
5. 前記アンクル体は、前記ケン先及び前記クワガタに接続され、前記アンクルの回転軸から前記テンプの回転軸に向う方向に延びるサオを備え、
   前記貫通穴は、前記サオの端部に備えられていることを特徴とする請求項３に記載の脱進調速機。
6. 前記アンクルは、前記ケン先及び前記クワガタを有するアンクル体を備え、
   前記アンクル体は、前記ケン先及び前記クワガタに接続され、前記アンクルの回転軸から前記テンプの回転軸に向う方向に延びるサオを備え、
   前記サオは、両端部のうち、前記ケン先及び前記クワガタに近い端部の幅が、前記両端部の間の中心部分の幅に対して１倍以上２．５倍以内の長さを有することを特徴とする請求項１に記載の脱進調速機。
7. 前記アンクルは、前記ケン先及び前記クワガタを有するアンクル体を備え、前記アンクル体は、前記ケン先以外の部分において前記ケン先の厚みよりも薄く形成されている部分を備えることを特徴とする請求項１に記載の脱進調速機。
8. 前記アンクルは、前記ケン先及び前記クワガタを有するアンクル体を備え、
   前記アンクル体は、前記ケン先及び前記クワガタと同一の材料で構成されていることを特徴とする請求項１に記載の脱進調速機。
9. 前記アンクルは、前記ケン先及び前記クワガタを有するアンクル体を備え、
   前記クワガタは、前記アンクル体を構成する材料と異なる第二の材料で構成されていることを特徴とする請求項１に記載の脱進調速機。
10. 前記アンクルは、前記ケン先及び前記クワガタを有するアンクル体を備え、
    前記ケン先は、前記アンクル体を構成する材料と異なる第二の材料で構成されていることを特徴とする請求項１に記載の脱進調速機。
11. 前記第二の材料は、前記アンクル体を構成する材料よりも低密度であることを特徴とする請求項９または１０のいずれか１項に記載の脱進調速機。
12. 前記第二の材料は、前記アンクル体を構成する材料よりも低摩擦係数を有していることを特徴とする請求項９または１０のいずれか１項に記載の脱進調速機。
13. 前記第二の材料は、前記アンクル体を構成する材料よりも高硬度であることを特徴とする請求項９または１０のいずれか１項に記載の脱進調速機。
14. 請求項１から１０のいずれかに記載された脱進調速機を備えることを特徴とする機械式時計。
15. 請求項１１に記載された脱進調速機を備えることを特徴とする機械式時計。
16. 請求項１２に記載された脱進調速機を備えることを特徴とする機械式時計。
17. 請求項１３に記載された脱進調速機を備えることを特徴とする機械式時計。
18. 脱進調速機に用いられるアンクル体の製造方法であって、
    基板に第１金属薄膜を形成する工程と、
    前記第１金属薄膜に第１ネガ型フォトレジストを形成する工程と、
    前記アンクル体に備えられた一対のクワガタの形成に用いられるクワガタ形成用マスクを用いて、前記第１ネガ型フォトレジストを露光することにより、前記第１ネガ型フォトレジストに、前記クワガタ形成用マスクに対応する硬化部を形成する工程と、
    前記第１ネガ型フォトレジストの前記硬化部に第２金属薄膜を形成する工程と、
    前記第２金属薄膜が形成された前記第１ネガ型フォトレジストに、第２ネガ型フォトレジストを形成する工程と、
    前記一対のクワガタの間に備えられたケン先であり、且つ前記一対のクワガタの長さよりも短い前記ケン先を有する前記アンクル体の形成に用いられるアンクル体形成用マスクを用いて、前記アンクル体形成用マスクの一部が前記第２金属薄膜に対向した状態で、前記第１ネガ型フォトレジスト及び前記第２ネガ型フォトレジストを露光することにより、前記第１ネガ型フォトレジスト及び前記第２ネガ型フォトレジストに、前記アンクル体形成用マスクに対応する非硬化部を形成する工程と、
    前記第１ネガ型フォトレジスト及び前記第２ネガ型フォトレジストに形成された前記非硬化部を除去する工程と、
    前記第１金属薄膜及び前記第２金属薄膜を用いて、前記非硬化部が除去された型部分に電鋳金属を形成する工程と、
    前記電鋳金属を前記アンクル体として前記型から取り出す工程と
    を備えるアンクル体の製造方法。
19. 脱進調速機に用いられる振リ座の製造方法であって、
    基板に金属薄膜を形成する工程と、
    前記金属薄膜にネガ型フォトレジストを形成する工程と、
    前記振リ座の形成に用いられる振リ座形成用マスクを用いて、前記ネガ型フォトレジストを露光することにより、前記ネガ型フォトレジストに、前記振リ座形成用マスクに対応する非硬化部を形成する工程と、
    前記ネガ型フォトレジストに形成された前記非硬化部を除去する工程と、
    前記金属薄膜を用いて、前記非硬化部が除去された型部分に電鋳金属を形成する工程と、
    前記電鋳金属を前記振リ座として前記型から取り出す工程と
    を備える振リ座の製造方法。

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