JP2010044395A

JP2010044395A - ズームレンズとそれを用いた電子撮像装置

Info

Publication number: JP2010044395A
Application number: JP2009210477A
Authority: JP
Inventors: Shinichi Mihara; 伸一三原; Fumiyoshi Imamura; 文美今村
Original assignee: Olympus Corp
Current assignee: Olympus Corp
Priority date: 2002-04-05
Filing date: 2009-09-11
Publication date: 2010-02-25
Anticipated expiration: 2023-01-23
Also published as: JP4633847B2

Abstract

【課題】光軸をミラー等の反射光学素子で折り曲げる構成がとりやすく、高ズーム比、広画角、小さいＦ値、少ない収差等、高い光学仕様性能を有するズームレンズとそれを用いた電子撮像装置を提供する。
【解決手段】正の屈折力を有し、広角端から望遠端にかけて変倍する際に物体側にのみ移動する移動レンズ群Ｂ（Ｇ２）と、移動レンズ群Ｂよりも物体側に配され、負の屈折力を有し、変倍時に固定である変倍時固定レンズ群Ａ（Ｇ１）とを有し、移動レンズ群Ｂは、物体側から順に、正レンズと正レンズと負レンズの３枚のレンズにて構成される。
【選択図】図１

Description

本発明は、ズームレンズとそれを用いた電子撮像装置に関し、特に、ズームレンズ等の光学系部分の工夫により奥行き方向の薄型化を実現した、ビデオカメラやデジタルカメラを始めとする電子撮像装置に関するものである。

近年、銀塩３５ｍｍフィルム（１３５フォーマット）カメラに代わる次世代カメラとしてデジタルカメラ（電子カメラ）が注目されてきている。さらに、それは業務用高機能タイプからポータブルな普及タイプまで幅広い範囲でいくつものカテゴリーを有するようになってきている。

本発明においては、特にポータブルな普及タイプのカテゴリーに注目し、高画質を確保しながら奥行きが薄く使い勝手の良好なビデオカメラ、デジタルカメラを実現する技術を提供することをねらっている。

カメラの奥行き方向を薄くするのに最大のネックとなっているのは、光学系、特にズームレンズ系の最も物体側の面から撮像面までの厚みである。

最近におけるカメラボディ薄型化技術の主流は、撮影時には光学系がカメラボディ内から突出しているが、携帯時には収納するいわゆる沈胴式鏡筒を採用することである。沈胴式鏡筒を採用して効果的に薄型化できる可能性を有する光学系の例としては、特許文献１、特許文献２、特許文献３等のものがある。これらは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１群、正の屈折力を含む第２群を有しており、共に変倍時には移動する。しかし、沈胴式鏡筒を採用するとレンズ収納状態から使用状態に立ち上げるための時間がかかり、使い勝手上好ましくない。また、最も物体側のレンズ群を可動とすると、防水・防塵上好ましくない。

特開平１１−１９４２７４号公報特開平１１−２８７９５３号公報特開２０００−９９９７号公報

本発明は従来技術のこのような問題点に鑑みてなされたものであり、その目的は、沈胴式鏡筒に見られるようなカメラの使用状態への立ち上げ時間（レンズのせり出し時間）がなく、防水・防塵上も好ましく、また、奥行き方向が極めて薄いカメラとするために、光学系の光路（光軸）をミラー等の反射光学素子で折り曲げる構成がとりやすく、高ズーム比、広画角、小さいＦ値、少ない収差等、高い光学仕様性能を有するズームレンズとそれを用いた電子撮像装置を提供することである。

上記目的を達成するための本発明の１つのズームレンズは、正の屈折力を有し、広角端から望遠端にかけて変倍する際に物体側にのみ移動する移動レンズ群Ｂと、前記移動レンズ群Ｂよりも物体側に配され、負の屈折力を有し、前記変倍時に固定である変倍時固定レンズ群Ａとを有し、
前記移動レンズ群Ｂは、物体側から順に、正レンズと正レンズと負レンズの３枚のレンズにて構成されていることを特徴とするものである。

本発明の別のズームレンズは、正の屈折力を有し、広角端から望遠端にかけて変倍する際に物体側にのみ移動する移動レンズ群Ｂと、前記移動レンズ群Ｂよりも物体側に配され、負の屈折力を有し、前記変倍時に固定である変倍時固定レンズ群Ａとを有し、
前記移動レンズ群Ｂは、物体側から順に、正レンズと負レンズと正レンズの３枚のレンズにて構成されていることを特徴とするものである。

本発明のさらに別のズームレンズは、正の屈折力を有し、広角端から望遠端にかけて変倍する際に物体側にのみ移動する移動レンズ群Ｂと、前記移動レンズ群Ｂよりも物体側に配され、負の屈折力を有し、前記変倍時に固定である変倍時固定レンズ群Ａとを有し、
前記移動レンズ群Ｂの像側に可変空気間隔を介して配される第３のレンズ群Ｃを有し、前記移動レンズ群Ｂは、正レンズと負レンズの２枚のレンズにて構成され、前記第３のレンズ群Ｃは、物体側から順に、正レンズ、正レンズ、負レンズの３枚のレンズにて構成されていることを特徴とするものである。

本発明のもう１つ別のズームレンズは、正の屈折力を有し、広角端から望遠端にかけて変倍する際に物体側にのみ移動する移動レンズ群Ｂと、前記移動レンズ群Ｂよりも物体側に配され、負の屈折力を有し、前記変倍時に固定である変倍時固定レンズ群Ａとを有し、
前記移動レンズ群Ｂの像側に可変空気間隔を介して配される第３のレンズ群Ｃを有し、前記移動レンズ群Ｂは、正レンズと負レンズの２枚のレンズにて構成され、前記第３のレンズ群Ｃは、物体側から順に、正レンズ、負レンズ、正レンズの３枚のレンズにて構成されていることを特徴とするものである。

以下に、本発明において上記構成をとる理由と作用について説明する。

本発明のズームレンズは、正の屈折力を有し、広角端から望遠端にかけて変倍する際に物体側にのみ移動する移動レンズ群Ｂと、前記移動レンズ群Ｂよりも物体側に配され、負の屈折力を有し、前記変倍時に固定である変倍時固定レンズ群Ａとを有する構成を採用している。

中でも、以下の構成上の特徴を有する光学系を採用することで、第１レンズ群を固定とした場合でも高い光学仕様性能を確保している。

ａ．レンズ群Ｂが、物体側から順に、２枚の正レンズと１枚の負レンズにて構成されているもの。

ｂ．レンズ群Ｂが、物体側から順に、正レンズ、負レンズ、正レンズにて構成されているもの。

ｃ．レンズ群Ｂの像側に隣接するレンズ群Ｃを有し、レンズ群Ｂが正レンズ１枚と負レンズ１枚、レンズ群Ｃが、物体側から順に、２枚の正レンズと１枚の負レンズにて構成されているもの。

ｄ．レンズ群Ｂの像側に隣接するレンズ群Ｃを有し、レンズ群Ｂが正レンズ１枚と負レンズ１枚、レンズ群Ｃが、物体側から順に、正レンズ、負レンズ、正レンズにて構成されているもの。
である。

移動レンズ群Ｂと変倍時固定レンズ群Ａとの間に、他のレンズ群が配されていても構わない。全長短縮を行うためには、移動レンズ群Ｂと変倍時固定レンズ群Ａとが可変の空気間隔を挟んで構成されることがより好ましい。また、変倍時固定レンズ群Ａが、ズームレンズ中の最も物体側に位置する構成とすることで、ズームレンズの入射面の肥大化を抑えることができ、より好ましい。

なお、以上の各ズームレンズにおいては、レンズ群Ａ、Ｂについて以下の条件を満足するとよい。

（１）０．９＜−ｆ_A／√（ｆ_W・ｆ_T）＜２．０
（２）１．０＜ｆ_B／√（ｆ_W・ｆ_T）＜３．０
（３）０．９＜log γ_B／log γ＜１０
ただし、ｆ_A、ｆ_Bはそれぞれレンズ群Ａ、Ｂの焦点距離、ｆ_W、ｆ_Tはそれぞれズームレンズ全系の広角端、望遠端の焦点距離、γ、γ_Bはそれぞれ、
γ＝ｆ_T／ｆ_W
γ_B＝望遠端におけるレンズ群Ｂの倍率／広角端におけるレンズ群Ｂの倍率とする。

条件（１）は、レンズ群Ａの適切な焦点距離の範囲を示したものである。その上限値の２．０を越えると、十分な変倍比を確保することが困難になり、下限値の０．９を越えると、歪曲収差等の軸外収差補正が困難になる。

条件（２）は、レンズ群Ｂの適切な焦点距離の範囲を示したものである。その上限値の３．０を越えると、光学系全長が長くなり、下限値の１．０を越えると、球面収差やコマ収差の補正が困難になる。

条件（３）は、広角端から望遠端に変倍する際のレンズ群Ｂの変倍比について規定したものである。その上限値の１０を越えると、変倍時のレンズ群Ｂの移動量が増大し、下限値の０．９を越えると、レンズ群Ｂ以外の変倍作用のある群に負担がかかり、全体としてレンズ構成枚数増加につながる。

なお、条件（１）〜（３）の何れか１つ以上あるいは全てを以下のようにするとよりよい。

（１）’ １．０＜−ｆ_A／√（ｆ_W・ｆ_T）＜１．８
（２）’ １．２＜ｆ_B／√（ｆ_W・ｆ_T）＜２．７
（３）’ １．０＜log γ_B／log γ＜９
さらに、条件（１）〜（３）の何れか１つ以上を以下のようにするとさらによい。特に全てを以下のようにすると最もよい。

（１）” １．１＜−ｆ_A／√（ｆ_W・ｆ_T）＜１．６
（２）” １．４＜ｆ_B／√（ｆ_W・ｆ_T）＜２．４
（３）” １．１＜log γ_B／log γ＜８
上記のａ〜ｄそれぞれについて、さらにその中でも以下のように構成したものが好ましい。

ａ．レンズ群Ｂの負レンズをその物体側に隣接する正レンズと接合し、２成分３枚としたもの。

ｂ．レンズ群Ｂの負レンズをそれに隣接する何れかの正レンズと接合し、２成分３枚としたもの。

ｃ．レンズ群Ｃの負レンズをその物体側に隣接する正レンズと接合し、２成分３枚としたもの。

ｄ．レンズ群Ｃの負レンズをそれに隣接する何れかの正レンズと接合し、２成分３枚としたもの。

これらの接合により、その接合を含むレンズ群を構成するレンズエレメント同士の相対偏心敏感度を緩和することができる。さらに、上記ズームレンズａのレンズ群Ｂについて、以下の条件（４）（収差補正と偏心敏感度緩和に関する条件）を満たすとよい。

（４）０．２５＜Ｒ_22R／Ｒ_22F＜０．９５
ただし、Ｒ_22F、Ｒ_22Rはそれぞれレンズ群Ｂの像側レンズ成分の最も物体側の面、最も像側の面の光軸上曲率半径である。

条件（４）の上限の０．９５を越えると、全系収差の球面収差・コマ収差・非点収差の補正には有利だが、接合による偏心敏感度の緩和の効果が少ない。下限の０．２５を越えると、全系収差の球面収差・コマ収差・非点収差の補正が困難になりやすい。

なお、以下のようにするとよりよい。

（４）’ ０．３０＜Ｒ_22R／Ｒ_22F＜０．９０
さらに、以下のようにすると最もよい。

（４）” ０．３３＜Ｒ_22R／Ｒ_22F＜０．８５
さらには、色収差補正に関する条件（５）、（６）を満たすとよい。

（５） −１．０＜Ｌ／Ｒ_22C＜０．８
（６）１４＜ν_22F−ν_22R
ただし、Ｒ_22Cはレンズ群Ｂの像側レンズ成分の接合面の光軸上における曲率半径、Ｌは使用する電子撮像素子の有効撮像領域の対角長（ｍｍ）である。なお、電子撮像素子については、広角端画角が５５°以上を含むように使用することが前提である。ν_22F、ν_22Rはそれぞれレンズ群Ｂの像側レンズ成分の正レンズ、負レンズの媒質のｄ線基準でのアッベ数である。

条件（５）の下限の−１．０を越えると、軸上色収差・倍率色収差の補正には有利だが、球面収差の色収差が発生しやすく、特に、基準波長における球面収差が良好に補正できても、短波長の球面収差はオーバーコレクト状態となり、画像における色のにじみの原因となるので好ましくない。上限の０．８を越えると、軸上色収差・倍率色収差の補正不足や、短波長球面収差のアンダーコレクト状態となりやすい。

条件（６）の下限値の１４を越えると、軸上色収差が補正不足になりやすく、一方、条件（６）にあえて上限を付けるとすれば、７０を越えないこととすると、材料を低価格に構成できて好ましい。

なお、条件（５）、（６）の何れかあるいは両方を以下のようにするとよりよい。

（５）’ −０．８＜Ｌ／Ｒ_22C＜０．６
（６）’ １８＜ν_22F−ν_22R
さらに、条件（５）、（６）の何れかあるいは両方を以下のようにするとさらによい。
特に両方を以下のようにすると最もよい。

（５）” −０．６＜Ｌ／Ｒ_22C＜０．４
（６）” ２２＜ν_22F−ν_22R
なお、レンズ群Ｂの像側のレンズ成分が接合レンズ成分であるため、物体側レンズ成分は単レンズで十分である。

さらに、以下の条件（７）、（８）のようにするとよい。この条件（７）、（８）を条件（４）の補助的な条件として加えてもよい。

（７） −１．６＜（Ｒ_21F＋Ｒ_21R）／（Ｒ_21F−Ｒ_21R）＜１．２
（８） −１．２＜Ｌ／ｆ_2R＜０．１
ただし、Ｒ_21F、Ｒ_21Rはそれぞれ移動レンズ群Ｂの物体側レンズ成分における最物体側面、最像側面の光軸上の曲率半径、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、ｆ_2Rは移動レンズ群Ｂの像側レンズ成分の焦点距離である。

収差補正の面では、レンズ群Ａが負の屈折力を有することでレンズ群Ｂに発散光束が入射する関係上、物体側正レンズ成分の光軸近傍での形状ファクター条件（７）は、上限の１．２、下限の−１．６のどちらを越えた場合でも、レンズ群Ｂの物体側に複数の非球面を導入しても球面収差が補正困難になる。

条件（８）の下限値の−１．２を越えると、射出瞳位置が像面に接近しシェーディングを引き起こしやすく、また、レンズ群Ｂ内の２つの成分間の偏心敏感度が大きくなりやすい。上限値の０．１を越えると、小型で高いズーム比を確保し難い。

なお、条件（７）、（８）の何れかあるいは両方を以下のようにするとよりよい。

（７）’ −１．２＜（Ｒ_21F＋Ｒ_21R）／（Ｒ_21F−Ｒ_21R）＜０．８
（８）’ −１．０＜Ｌ／ｆ_2R＜０．０
さらに、条件（７）、（８）の何れかあるいは両方を以下のようにするとさらによい。特に両方を以下のようにすると最もよい。

（７）” −０．８＜（Ｒ_21F＋Ｒ_21R）／（Ｒ_21F−Ｒ_21R）＜０．５
（８）” −０．９＜Ｌ／ｆ_2R＜−０．１
あるいは、ズームレンズａの別の解として、条件（４）に相当する部分を以下の条件（９）のようにしてもよい。この場合は、以下に述べるように、先の条件（５）、（６）、（７）、（８）に代わって、条件（１０）、（１１）、（１２）、（１３）を満たすのがよい。

（９）０．６＜Ｒ_21R／Ｒ_21F＜１．０
ただし、ただし、Ｒ_21F、Ｒ_21Rはそれぞれ移動レンズ群Ｂの物体側レンズ成分の物体側の面、像側の面の光軸近傍の曲率半径である。

条件（９）の上限の１．０を越えると、全系収差の球面収差・コマ収差・非点収差の補正には有利だが、接合による偏心敏感度の緩和の効果が少ない。下限の０．６を越えると、全系収差の球面収差・コマ収差・非点収差の補正が困難になりやすい。

なお、以下のようにするとよりよい。

（９）’ ０．６５＜Ｒ_21R／Ｒ_21F＜０．９
さらに、以下のようにすると最もよい。

（９）” ０．７＜Ｒ_21R／Ｒ_21F＜０．８
さらには、色収差補正に関する条件（１０）、（１１）満たすとよい。

（10） −１．６＜Ｌ／Ｒ_22C＜−０．４
（11）２０＜ν_22F−ν_22R
ただし、Ｒ_22Cはレンズ群Ｂの像側レンズ成分の接合面の光軸上における曲率半径、Ｌは使用する電子撮像素子の有効撮像領域の対角長である。なお、電子撮像素子については、広角端画角が５５°以上を含むように使用することが前提である。ν_22F、ν_22Rはそれぞれレンズ群Ｂの像側レンズ成分の正レンズ、負レンズの媒質のｄ線基準でのアッベ数である。

条件（１０）の下限の−１．６を越えると、軸上色収差・倍率色収差の補正には有利だが、球面収差の色収差が発生しやすく、特に、基準波長における球面収差が良好に補正できても、短波長の球面収差はオーバーコレクト状態となり、画像における色のにじみの原因となるので好ましくない。上限の−０．４を越えると、軸上色収差・倍率色収差の補正不足や、短波長球面収差のアンダーコレクト状態となりやすい。

条件（１１）の下限値の２０を越えると、軸上色収差が補正不足になりやすく、一方、条件（１１）にあえて上限を付けるとすれば、７０を越えないこととすると、材料を低価格に構成できて好ましい。

なお、条件（１０）、（１１）の何れかあるいは両方を以下のようにするとよりよい。

（10）’ −１．４＜Ｌ／Ｒ_22C＜−０．６
（11）’ ２５＜ν_22F−ν_22R
さらに、条件（１０）、（１１）の何れかあるいは両方を以下のようにするとさらによい。特に両方を以下のようにすると最もよい。

（10）” −１．２＜Ｌ／Ｒ_22C＜−０．８
（11）” ３０＜ν_22F−ν_22R
条件（９）を満たすズームレンズａでは、条件（７）、（８）の代わりに、条件（１２）、（１３）を満たすのがよい。また、条件（９）に補助的な条件として加えてもよい。

（12） −１．５＜（Ｒ_22F＋Ｒ_22R）／（Ｒ_22F−Ｒ_22R）＜０．２
（13）０．０５＜Ｌ／ｆ_2R＜０．５
ただし、Ｒ_22F、Ｒ_22Rはそれぞれレンズ群Ｂの像側レンズ成分の最も物体側の面、最も像側の面の光軸上曲率半径、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、ｆ_2Rは移動レンズ群Ｂの像側レンズ成分の焦点距離である。

条件（１２）はレンズ群Ｂの像側レンズ成分の形状ファクターに関する規定である。その下限の−１．５を越えると、レンズ群Ｂの２つのレンズ成分の空気間隔を薄くしやすいが、コマ収差・非点収差の補正が困難になる。上限値の０．２を越えると、２つのレンズ成分の機械的干渉が起きやすく、それを防ぐために両者の間隔を大きくすることになり好ましくない。

条件（１３）の下限値の０．０５を越えると、射出瞳位置が像面に接近シェーディングを引き起こしやすく、また、レンズ群Ｂ内の２つの成分間の偏心敏感度が大きくなりやすい。上限値の０．５を越えると、小型で高いズーム比を確保し難い。

なお、条件（１２）、（１３）の何れかあるいは両方を以下のようにするとよりよい。

（12）’ −１．２＜（Ｒ_22F＋Ｒ_22R）／（Ｒ_22F−Ｒ_22R）＜−０．２（13）’ ０．１＜Ｌ／ｆ_2R＜０．４
さらに、条件（１２）、（１３）の何れかあるいは両方を以下のようにするとさらによい。特に両方を以下のようにすると最もよい。

（12）” −１．０＜（Ｒ_22F＋Ｒ_22R）／（Ｒ_22F−Ｒ_22R）＜−０．６（13）” ０．１５＜Ｌ／ｆ_2R＜０．３
以上、ズームレンズａの場合についての説明であったが、ズームレンズｃの場合は、上記レンズ群Ｂについての記述をレンズ群Ｃに置き換えることで実現できる。

すなわち、条件式（４）の代わりに次の条件式（４Ｃ）が設定される。

（4C）０．２５＜Ｒ_32R／Ｒ_32F＜０．７５
ただし、Ｒ_32F、Ｒ_32Rはそれぞれ第３のレンズ群Ｃの像側レンズ成分の最物体側面、最像側面の光軸上曲率半径である。

その下位の条件（４）’、（４）”につても同様である。

また、条件式（５）、（６）の代わりにそれぞれ次の条件式（５Ｃ）、（６Ｃ）が設定される。

（5C） −１．０＜Ｌ／Ｒ_32C＜０．６
（6C）１４＜ν_32F−ν_32R
ただし、Ｒ_32Cは第３のレンズ群Ｃの像側レンズ成分の接合面の光軸上における曲率半径、Ｌは使用する電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、ν_32F、ν_32Rはそれぞれ第３のレンズ群Ｃの像側レンズ成分の正レンズ、負レンズの媒質のｄ線基準でのアッベ数である。

これらの下位の条件（５）’、（５）”、（６）’、（６）”につても同様である。

また、条件式（７）、（８）の代わりにそれぞれ次の条件式（７Ｃ）、（８Ｃ）が設定される。

（7C） −１．６＜（Ｒ_31F＋Ｒ_31R）／（Ｒ_31F−Ｒ_31R）＜０．４
（8C） −１．２＜Ｌ／ｆ_3R＜−０．１
ただし、Ｒ_31F、Ｒ_31Rはそれぞれ第３のレンズ群Ｃの物体側レンズ成分における最物体側面、最像側面の光軸上の曲率半径、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、ｆ_3Rは第３のレンズ群Ｃの像側レンズ成分の焦点距離である。

これらの下位の条件（７）’、（７）”、（８）’、（８）”につても同様である。

また、条件式（９）の代わりに次の条件式（９Ｃ）が設定される。

（9C）０．６＜Ｒ_31R／Ｒ_31F＜１．０
ただし、ただし、Ｒ_31F、Ｒ_32Rはそれぞれ第３のレンズ群Ｃの物体側レンズ成分の最物体側面、最像側面の光軸上の曲率半径である。

その下位の条件（９）’、（９）”につても同様である。

また、条件式（１０）、（１１）の代わりにそれぞれ次の条件式（１０Ｃ）、（１１Ｃ）が設定される。

（10C ） −１．６＜Ｌ／Ｒ_32C＜−０．４
（11C ）２０＜ν_32F−ν_32R
ただし、Ｒ_32Cは第３のレンズ群Ｃの像側レンズ成分の接合面の光軸上における曲率半径、Ｌは使用する電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、ν_32F、ν_32Rはそれぞれ第３のレンズ群Ｃの像側レンズ成分の正レンズ、負レンズの媒質のｄ線基準でのアッベ数である。

これらの下位の条件（１０）’、（１０）”、（１１）’、（１１）”につても同様である。

また、条件式（１２）、（１３）の代わりにそれぞれ次の条件式（１２Ｃ）、（１３Ｃ）が設定される。

（12C ） −１．５＜（Ｒ_32F＋Ｒ_32R）／（Ｒ_32F−Ｒ_32R）＜０．２
（13C ）０．０５＜Ｌ／ｆ_3R＜０．５
ただし、Ｒ_32F、Ｒ_32Rはそれぞれ第３のレンズ群Ｃの像側レンズ成分の最物体側面、最像側面の光軸上曲率半径、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、ｆ_3Rは第３のレンズ群Ｃの像側レンズ成分の焦点距離である。

これらの下位の条件（１２）’、（１２）”、（１３）’、（１３）”につても同様である。

次に、ズームレンズｂのレンズ群Ｂは以下の条件（１４）から（１９）を満たすとよい。

（14）０．６＜Ｒ_21R／Ｒ_21F＜１．２
ただし、Ｒ_21F、Ｒ_21Rはそれぞれ移動レンズ群Ｂの物体側レンズ成分における最物体側面、最像側面の光軸上の曲率半径である。

条件（１４）の上限の１．２を越えると、全系収差の球面収差・コマ収差・非点収差の補正には有利だが、接合による偏心敏感度の緩和の効果が少ない。下限の０．６を越えると、全系収差の球面収差・コマ収差・非点収差の補正が困難になりやすい。

なお、以下のようにするとよりよい。

（14）’ ０．７＜Ｒ_21R／Ｒ_21F＜１．１
さらに、以下のようにすると最もよい。

（14）” ０．８＜Ｒ_21R／Ｒ_21F＜１．０
さらには、色収差補正に関する条件（１５）、（１６）を満たすとよい。

（15）０．３＜Ｌ／Ｒ_21C＜１．６
（16）１０＜ν_21F−ν_21R
ただし、Ｒ_21Cは移動レンズ群Ｂの物体側レンズ成分における接合面の光軸上の曲率半径、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、ν_21F、ν_21Rはそれぞれ移動レンズ群Ｂ
の物体側レンズ成分における正レンズ、負レンズの媒質のｄ線基準でのアッベ数である。なお、電子撮像素子については、広角端画角が５５°以上を含むように使用することが前提である。

条件（１５）の下限の０．３を越えると、軸上色収差・倍率色収差の補正には有利だが、球面収差の色収差が発生しやすく、特に、基準波長における球面収差が良好に補正できても、短波長の球面収差はオーバーコレクト状態となり、画像における色のにじみの原因となるので好ましくない。上限の１．６を越えると、軸上色収差・倍率色収差の補正不足や、短波長球面収差のアンダーコレクト状態となりやすい。

条件（１６）の下限値の１０を越えると、軸上色収差が補正不足になりやすく、一方、条件（１６）にあえて上限を付けるとすれば、７０を越えないこととすると、材料を低価格に構成できて好ましい。

なお、条件（１５）、（１６）の何れかあるいは両方を以下のようにするとよりよい。

（15）’ ０．３５＜Ｌ／Ｒ_21C＜１．５
（16）’ １５＜ν_21F−ν_21R
さらに、条件（１５）、（１６）の何れかあるいは両方を以下のようにするとさらによい。特に両方を以下のようにすると最もよい。

（15）” ０．４＜Ｌ／Ｒ_21C＜１．４
（16）” ２０＜ν_21F−ν_21R
条件（１４）を満たすズームレンズｂでは、条件（１７）、（１８）を条件（１４）に補助的な条件として加えてもよい。

（17） −５．０＜（Ｒ_22F＋Ｒ_22R）／（Ｒ_22F−Ｒ_22R）＜０．７
（18）０．１＜Ｌ／ｆ_2R＜１．０
ただし、Ｒ_22F、Ｒ_22Rはそれぞれ移動レンズ群Ｂの像側レンズ成分における最物体側面、最像側面の光軸上の曲率半径、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、ｆ_2Rは移動レンズ群Ｂの像側レンズ成分の焦点距離である。

条件（１７）はレンズ群Ｂの像側レンズ成分の形状ファクターに関する規定である。その下限の−５．０を越えると、レンズ群Ｂの２つのレンズ成分の空気間隔を薄くしやすいが、コマ収差・非点収差の補正が困難になる。上限値の０．７を越えると、２つのレンズ成分の機械的干渉が起きやすく、それを防ぐために両者の間隔を大きくすることになり好ましくない。

条件（１８）の下限値の０．１を越えると、射出瞳位置が像面に接近し、シェーディングを引き起こしやすく、また、レンズ群Ｂ内の２つの成分間の偏心敏感度が大きくなりやすい。上限値の１．０を越えると、小型で高いズーム比を確保し難い。

なお、条件（１７）、（１８）の何れかあるいは両方を以下のようにするとよりよい。

（17）’ −３．５＜（Ｒ_22F＋Ｒ_22R）／（Ｒ_22F−Ｒ_22R）＜０．５
（18）’ ０．２＜Ｌ／ｆ_2R＜０．８
さらに、条件（１７）、（１８）の何れかあるいは両方を以下のようにするとさらによい。特に両方を以下のようにすると最もよい。

（17）” −０．７＜（Ｒ_22F＋Ｒ_22R）／（Ｒ_22F−Ｒ_22R）＜０．３
（18）” ０．２５＜Ｌ／ｆ_2R＜０．６
以上、ズームレンズｂの場合についての説明であったが、ズームレンズｄの場合は、上記レンズ群Ｂについての記述をレンズ群Ｃに置き換えることで実現できる。

すなわち、条件式（１４）の代わりに次の条件式（１４Ｃ）が設定される。

（14C ）０．６＜Ｒ_31R／Ｒ_31F＜１．２
ただし、Ｒ_31F、Ｒ_31Rはそれぞれ第３のレンズ群Ｃの物体側レンズ成分における最物体側面、最像側面の光軸上の曲率半径である。

その下位の条件（１４）’、（１４）”につても同様である。

また、条件式（１５）、（１６）の代わりにそれぞれ次の条件式（１５Ｃ）、（１６Ｃ）が設定される。

（15C ）０．３＜Ｌ／Ｒ_31C＜１．６
（16C ）１０＜ν_31F−ν_31R
ただし、Ｒ_31Cは第３のレンズ群Ｃの物体側レンズ成分における接合面の光軸上の曲率半径、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、ν_31F、ν_31Rはそれぞれ第３のレンズ群Ｃの物体側レンズ成分における正レンズ、負レンズの媒質のｄ線基準でのアッベ数である。

これらの下位の条件（１５）’、（１５）”、（１６）’、（１６）”につても同様である。

また、条件式（１７）、（１８）の代わりにそれぞれ次の条件式（１７Ｃ）、（１８Ｃ）が設定される。

（17C ） −５．０＜（Ｒ_32F＋Ｒ_32R）／（Ｒ_32F−Ｒ_32R）＜０．７
（18C ）０．１＜Ｌ／ｆ_3R＜１．０
ただし、Ｒ_22F、Ｒ_22Rはそれぞれ第３のレンズ群Ｃの像側レンズ成分における最物体側面、最像側面の光軸上の曲率半径、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、ｆ_3Rは第３のレンズ群Ｃの像側レンズ成分の焦点距離である。

これらの下位の条件（１７）’、（１７）”、（１８）’、（１８）”につても同様である。

なお、ズームレンズａとｂについても、変倍機能と焦点位置補正機能の両方を有するために、レンズ群Ｂの像側に少なくとも１つの可動群を有するほうがよい。そして、それはレンズ群Ｂに隣接するレンズ群Ｃであることが望ましい。一方、撮像装置そのものを薄くするには、ズームレンズの機構を極力単純化するのがよい。つまり、変倍時、合焦時における可動な群は全体で２つの群のみとするのがよい。

以下に述べる条件については、ズームレンズａからｄまでの全てに共通である。

フォーカスについては、レンズ群Ｂよりも後の群、特にレンズ群Ｃを有する場合は、それで行うのがよい。さらに、望遠端における無限遠物点合焦時のレンズ群Ｂからレンズ群Ｃの光軸上空気間隔Ｄ_FTは以下の条件式を満足するのがよい。

（19）０．１＜Ｄ_FT／ｆ_T＜１．０
ただし、ｆ_Tは望遠端での無限遠物点合焦時の全系焦点距離である。

条件（１９）の上限の１．０を越えると、ズーム比の確保が困難となり、下限値の０．１を越えると、フォーカス可能距離レンジを十分にとることができない。

なお、以下のようにするとよりよい。

（19）’ ０．２＜Ｄ_FT／ｆ_T＜０．８
さらに、以下のようにすると最もよい。

（19）” ０．３＜Ｄ_FT／ｆ_T＜０．６
ところで、第３のレンズ群Ｃはレンズ群Ｂのパワー的負担を軽くし収差補正を容易にする意味でも、正の屈折力とした方がよい。その場合は、より近距離物体へのフォーカス時の繰り出し方向は物体側となる。

（20） −０．４＜Ｌ／ｆ_C＜０．８
ただし、ｆ_Cは第３のレンズ群Ｃの焦点距離、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長である。

条件（２０）の下限の−０．４を越えると、フォーカス時の繰り出し量が多くなりすぎレンズ群Ｂと干渉しやすく、またフォーカス時の収差変動も大きくなりやすい。上限値の０．８を越えると、レンズ群Ｂのパワーを弱くするため、その変倍時の移動量が増大するか、変倍比が低下しやすい。

なお、以下のようにするとよりよい。

（20）’ −０．３＜Ｌ／ｆ_C＜０．６
さらに、以下のようにすると最もよい。

（20）” −０．２＜Ｌ／ｆ_C＜０．４
また、広角端から望遠端に変倍する際は、レンズ群Ｂとレンズ群Ｃが相対的間隔を変えながら移動するようなズーム形式にするとよい。この方式は、スペースを効率良く使って変倍による焦点位置補正を行いながら、高い変倍率を稼ぐことができる。その場合、無限遠合焦時に広角端から望遠端に変倍する際のレンズ群Ｂ、レンズ群Ｃのそれぞれの移動量Ｍ₂、Ｍ₃の比を以下の条件（２１）のようにするとよい。

（21）０．０＜Ｍ₃／Ｍ₂＜１．６
ただし、Ｍ₂、Ｍ₃は移動レンズ群Ｂ、第３のレンズ群Ｃのそれぞれの無限遠物点合焦時における広角端に対する望遠端での移動量であり、像側への移動を正とする。

条件（２１）の上限値の１．６を越えると、ズーム比やフォーカス可能距離レンジを十分にとることができない。下限値の０．０を越えると、こちらもズーム比の確保が困難である。

なお、以下のようにするとよりよい。

（21）’ ０．２＜Ｍ₃／Ｍ₂＜１．４
さらに、以下のようにすると最もよい。

（21）” ０．４＜Ｍ₃／Ｍ₂＜１．２
なお、収差補正や射出側テレセントリック性を良くする目的で、レンズ群Ｃよりも像側にレンズ群Ｄを配するのがよい。さらに、以下の条件（２２）を満足するとよい。

（22）０．０＜Ｌ／ｆ_D＜０．７
ただし、ｆ_Dは第４のレンズ群Ｄの焦点距離、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長である。

条件（２２）の下限値の０．０を越えると、広角端での射出瞳位置が像面に近づきやすく、また、上限値の０．７を越えると、変倍時の射出瞳位置の変動量が大きくなりすぎ、いずれもシェーディングの原因となりやすい。

なお、以下のようにするとよりよい。

（22）’ ０．１＜Ｌ／ｆ_D＜０．５
さらに、以下のようにすると最もよい。

（22）” ０．２＜Ｌ／ｆ_D＜０．３５
また、レンズ群Ａ、レンズ群Ｂにて補正し切れない収差を、レンズ群Ｄに非球面を導入して補正すると効果的である。特に、歪曲収差・非点収差・コマ収差等の軸外収差の補正には大変効果がある。このレンズ群Ｄによりそれより物体側にて発生する収差を相当量キャンセルしている訳であるから、フォーカス等によって動かすと収差のバランスを崩してしまう。したがって、レンズ群Ｄはフォーカス時には固定である方が望ましい。

レンズ入射面を物体側に向けなおかつ奥行きを薄くするには、光路折り曲げを撮影光学系の出来るだけ物体側の位置で、しかも、光線高が低い部位で実施するのが好ましい。また、沈胴式鏡枠の廃止や防水といった観点から、移動群は折り曲げ位置よりも像側とするのがよい。

折り曲げスペースを極力小さくするためには、折り曲げ部近傍での結像に寄与する全ての光線高が低いのがよいことを考えると、折り曲げ部の存在する最も物体側のレンズ群から変倍時に可動な群の直前までの部分系の合成焦点距離が負であることが望ましい。

したがって、奥行き方向を薄くするために光路を折り曲げることは、本発明のように、負の屈折力を有する最も物体側に位置するレンズ群Ａが固定であるズームレンズが実施しやすい。特に、レンズ群Ａ内に反射光学素子を挿入して光路を折り曲げるのがよい。その場合、レンズ群Ａは、物体側に凸面を有する負メニスカスレンズを有する副群Ａ１、光路を折り曲げるための反射光学素子、少なくとも正レンズを含む副群Ａ２にて構成するのがよい。

この場合、何れのタイプでも第１レンズ群副群Ａ１の最も像側の面頂から副群Ａ２の最も物体側の面頂までの光軸上に沿って測ったときの空気換算長ｄ、すなわち、変倍時固定のレンズ群Ａにおける反射光学素子の反射面の直前の屈折力を持つ屈折面から反射面の直後の屈折力を持つ屈折面までの空気換算長ｄを以下のようにするのがよい。

（23）０．８＜ｄ／Ｌ＜２．０
この条件（２３）の上限値の２．０を越えると、プリズムを含めた物体側の光学素子が大型化しやすく、収差補正上も不利であるし、レンズ群Ｂ以降の群の合成倍率が低くなりレンズ群Ｂの移動量が増大するか、高いズーム比を確保することが困難となる。下限値の０．８を越えると、画像周辺部の結像に寄与する光束が満足に像面に達しないし、あるいはゴーストが発生しやすい。

なお、光路を折り曲げる方向の画角が２５°±３°の場合、約１９°±３°の場合、それぞれ以下の範囲がよい。

（23-1）０．９＜ｄ／Ｌ＜１．７
（23-2）１．０＜ｄ／Ｌ＜１．８
さらに、条件（２３−１）、（２３−２）はそれぞれ以下のようにすると最もよい。

（23-1）’ １．０＜ｄ／Ｌ＜１．５
（23-2）’ １．２＜ｄ／Ｌ＜１．７
反射光学素子は屈折力の高い媒質のプリズムにて構成するのが、プリズムを含めた物体側の光学素子の小型化や収差補正上有利である。

（24）１．５＜ｎ_pri
ただし、ｎ_priはプリズムのｄ線に対する媒質の屈折率である。

条件（２４）の下限値の１．５を越えると、プリズムを含めた物体側の光学素子が大型化しやすく、収差補正上も不利であるし、レンズ群Ｂ以降の群の合成倍率が低くなりレンズ群Ｂの移動量が増大するか、高いズーム比を確保することが困難となる。上限値を定める場合、屈折率が１．９０を越えないことが望ましい。こも上限値を越えると、全反射によるゴーストが発生しやすくなる。さらには、その上限値を１．８７、さらには１．８４とすることがより好ましい。

なお、以下のようにするとよりよい。

（24）’ １．６＜ｎ_pri
さらに、以下のようにすると最もよい。

（24）” １．７＜ｎ_pri
なお、レンズ群Ａの副群Ａ２は、色収差や歪曲収差等の軸外収差を補正するために、物体側から順に、負レンズ、正レンズの２枚にて構成し、以下の条件を満足するとよい。

（25） −０．５＜Ｌ／ｆ₁₂＜０
ただし、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、ｆ₁₂は変倍時固定レンズ群Ａの像側副群Ａ２の焦点距離である。

条件（２５）の上限の０を越えると、レンズ群Ｂ以降の群の合成倍率が低くなり、レンズ群Ｂの移動量が増大するか高いズーム比を確保することが困難となり、下限の−０．５を越えると、プリズムを含めた物体側の光学素子が大型化しやすく収差補正上も不利である。

なお、以下のようにするとよりよい。

（25）’ −０．４＜Ｌ／ｆ₁₂＜−０．０５
さらに、以下のようにすると最もよい。

（25）” −０．３＜Ｌ／ｆ₁₂＜−０．１
なお、何れのタイプも、近軸的屈折力配置を適切にするために反射面を平面以外で構成してもよい。また、反射面の形状を自由に変えることのできる制御系を設け、それでもって変倍の際に発生する焦点位置や収差の変動を補正したり、フォーカスをしたり、変倍を
するために形状制御可能な形状可変ミラーにするのがより好ましい。これとは別に、反射光学素子としてプリズム平面部に平凹レンズを接合したり、プリズムの有効光線通過あるいは反射面を曲面で構成してもよい。歪曲補正のレベルと電子撮像装置の目標サイズとのバランスの関係から、最も物体側にパワーの弱い正レンズを付加してもよい。その場合は、レンズ群Ａの副群Ａ２はなくてもよい。また、レンズ群Ａの副群Ａ１は変倍時固定とするが、副群Ａ２は移動することが比較的容易なため可動としてもよい。その場合、変倍時に像側に凸の軌跡を描きつつ移動するのがよい。

なお、反射光学素子は、必ずしも固定レンズ群Ａにおける複数のレンズの間に配されていなくてもよく、反射光学素子が固定レンズ群Ａの最も物体側や最も像側に配されてなるものであって構わない。

以下の構成上の限定の何れかを加えると、より一層高い仕様性能、簡素な構成の折り曲げズームレンズを得ることができ、撮像装置のさらなる薄型化に寄与する。

○レンズ群Ａの副群Ａ１物体側に凸の負レンズ１枚のみとする。

この配置が画角を維持しながら光学系の奥行きを最も薄くできる構成である。 ○その場合、その負レンズのパワーがある程度ないと意味がないので、レンズ群Ａの副群Ａ１とＡ２のパワー比を、
（26）０＜ｆ₁₁／ｆ₁₂＜１．６
とする。ただし、ｆ₁₁、ｆ₁₂はそれぞれレンズ群Ａの副群Ａ１、Ａ２の焦点距離である。

条件（２６）の上限の１．６、下限の０の何れかを越えても折り曲げ光学素子が大型化しやすい。

なお、以下のようにするとよりよい。

（26）’ ０．１＜ｆ₁₁／ｆ₁₂＜１．５
さらに、以下のようにすると最もよい。

（26）” ０．２＜ｆ₁₁／ｆ₁₂＜１．４
構成枚数を削減してコストダウンを図る場合は、レンズ群Ｂ又はレンズ群Ｃの何れか一方を単レンズとし、もう一方には少なくとも負レンズを含むような構成としてもよい。本発明のレンズ群Ｂとレンズ群Ｃは変倍時に相対的間隔をわずかに変えながら概ね同一方向に移動するために移動スペースを共用でき、少ないスペースで焦点位置を一定に保ちつつ変倍することができるのであるが、その他、レンズ群Ｂ、レンズ群Ｃで相互に色収差を補正できるというメリットがある。したがって、それぞれの群の色収差の補正が完結している必要がなく、上記のような構成が可能である。

レンズ群Ｂとレンズ群Ｃの相対的間隔変化を出来るだけ小さく保つには、レンズ群Ｂ以降の合成系の倍率が−１倍近傍にて変倍するのがよい。ただし、収差補正上は倍率の絶対値は低い方が有利である。したがって、望遠端においては以下の条件を満足するのがよい。

（27）０．８＜−β_Rt＜２．１
ただし、β_Rtは無限遠物点合焦時の望遠端における移動レンズ群Ｂ以降の合成倍率である。

条件（２７）の上限の２．１、下限の０．８の何れを越えても、レンズ群Ｂとレンズ群
Ｃとの相対的間隔の変化量が大きくなってしまう。

なお、以下のようにするとよりよい。

（27）’ ０．９＜−β_Rt＜１．９
さらに、以下のようにすると最もよい。

（27）” １．０＜−β_Rt＜１．７
なお、以上において、第３のレンズ群Ｃと第４のレンズ群Ｄとの間に他のレンズ群が配されてもよい。第３のレンズ群Ｃと第４のレンズ群Ｄとは可変する空気間隔を挟んで配置することで、小型化に有利となり、より好ましい。

以上のズームレンズの中、光路を折り曲げるための反射光学素子をプリズムにすると、入射瞳位置を浅くしやすく、レンズ群Ａの小型化に有利である。また、そのプリズムの透過面の中、少なくとも一面に曲率を設ける、つまり、プリズムに屈折力を保有させることで、レンズ要素数を削減でき、コンパクト化やコストダウンに寄与することができる。特に奥行き方向を薄くするためには、そのプリズムは最も物体側に配置するとよく、その場合には、プリズムの入射面は物体側に凹面を向けるようにするとよい。これにより、全てが平面のプリズムの場合に必要であったプリズムよりも物体側の負メニスカスレンズを省略でき、奥行き方向をより薄くすることが可能となる。ただし、こうした構成をとった場合、歪曲収差等の軸外収差補正が不利となるため、非球面を導入することでその補正を可能としている。また、プリズム入射面に非球面を導入すると、射出面との面間偏心精度の確保が困難となるため、射出面については平面として面間偏心要求精度を緩和している。

結局、レンズ群Ａは物体側に凹面を向けた透過面（入射面）を有する光路を折り曲げるためのプリズムＡ１と少なくとも正レンズを含む副群Ａ２で構成するのが、小型化、奥行き方向の薄型化には最良となる。

本構成において、特にレンズ群Ｂとレンズ群Ｃの構成がｂタイプ（ズームレンズｂ）である場合は、コマ収差、非点収差、歪曲収差の発生の仕方が変わってくるため、以下の条件（３）〜（８）、（２１）、（２３）、（２６）の数値範囲にするのがよい（前記条件（３）〜（８）、（２１）、（２３）、（２６）に対応して。また、それらのさらに限定した条件（（３）’、（３）”等）に対応して。）。

（３）２．０＜log γ_B／log γ＜１０
（３）’ ２．２＜log γ_B／log γ＜９
（３）” ２．４＜log γ_B／log γ＜８
（４）０．４５＜Ｒ_22R／Ｒ_22F＜０．９５
（４）’ ０．５０＜Ｒ_22R／Ｒ_22F＜０．９０
（４）” ０．５５＜Ｒ_22R／Ｒ_22F＜０．８５
（５） −０．８＜Ｌ／Ｒ_22C＜０．８
（５）’ −０．６＜Ｌ／Ｒ_22C＜０．６
（５）” −０．４＜Ｌ／Ｒ_22C＜０．４
（６）２５＜ν_22F−ν_22R
（６）’ ３０＜ν_22F−ν_22R
（６）” ３５＜ν_22F−ν_22R
（７） −１．２＜（Ｒ_21F＋Ｒ_21R）／（Ｒ_21F−Ｒ_21R）＜１．２
（７）’ −０．８＜（Ｒ_21F＋Ｒ_21R）／（Ｒ_21F−Ｒ_21R）＜０．８
（７）” −０．５＜（Ｒ_21F＋Ｒ_21R）／（Ｒ_21F−Ｒ_21R）＜０．５
（８） −１．２＜Ｌ／ｆ_2R＜０．１
（８）’ −１．０＜Ｌ／ｆ_2R＜０．０
（８）” −０．９＜Ｌ／ｆ_2R＜−０．１
（21）０．４＜Ｍ₃／Ｍ₂＜１．６
（21）’ ０．５＜Ｍ₃／Ｍ₂＜１．４
（21）” ０．６＜Ｍ₃／Ｍ₂＜１．２
（23）０．８＜ｄ／Ｌ＜１．８
（23-1）０．９＜ｄ／Ｌ＜１．５
（23-2）１．０＜ｄ／Ｌ＜１．６
（23-1）’ １．０＜ｄ／Ｌ＜１．３
（23-2）’ １．２＜ｄ／Ｌ＜１．５
（26）０．５＜ｆ₁₁／ｆ₁₂＜１．６
（26）’ ０．６＜ｆ₁₁／ｆ₁₂＜１．５
（26）” ０．７＜ｆ₁₁／ｆ₁₂＜１．４
また、レンズ群Ｂとレンズ群Ｃの構成がｂタイプで、レンズ群Ａのプリズム入射面が物体側に凹面を向けている場合以外については、前記の条件（３）〜（８）、（２１）、（２３）、（２６）に対応して、また、それらのさらに限定した条件（（３）’、（３）”等）に対応して、以下の範囲にするのがよい。

（３）０．９＜log γ_B／log γ＜４．５
（３）’ １．０＜log γ_B／log γ＜４．０
（３）” １．１＜log γ_B／log γ＜３．８
（４）０．２５＜Ｒ_22R／Ｒ_22F＜０．７５
（４）’ ０．３０＜Ｒ_22R／Ｒ_22F＜０．６５
（４）” ０．３３＜Ｒ_22R／Ｒ_22F＜０．５５
（５） −１．０＜Ｌ／Ｒ_22C＜０．６
（５）’ −０．８＜Ｌ／Ｒ_22C＜０．４
（５）” −０．６＜Ｌ／Ｒ_22C＜０．２
（６）１４＜ν_22F−ν_22R
（６）’ １８＜ν_22F−ν_22R
（６）” ２２＜ν_22F−ν_22R
（７） −１．６＜（Ｒ_21F＋Ｒ_21R）／（Ｒ_21F−Ｒ_21R）＜０．４
（７）’ −１．２＜（Ｒ_21F＋Ｒ_21R）／（Ｒ_21F−Ｒ_21R）＜０．０
（７）” −０．８＜（Ｒ_21F＋Ｒ_21R）／（Ｒ_21F−Ｒ_21R）＜−０．４（８） −１．２＜Ｌ／ｆ_2R＜−０．１
（８）’ −１．０＜Ｌ／ｆ_2R＜−０．２
（８）” −０．９＜Ｌ／ｆ_2R＜−０．３
（21）０．０＜Ｍ₃／Ｍ₂＜１．０
（21）’ ０．２＜Ｍ₃／Ｍ₂＜０．９
（21）” ０．４＜Ｍ₃／Ｍ₂＜０．８
（23）１．０＜ｄ／Ｌ＜２．０
（23-1）１．１＜ｄ／Ｌ＜１．７
（23-2）１．２＜ｄ／Ｌ＜１．８
（23-1）’ １．２＜ｄ／Ｌ＜１．５
（23-2）’ １．４＜ｄ／Ｌ＜１．７
（26）０＜ｆ₁₁／ｆ₁₂＜１．１
（26）’ ０．１＜ｆ₁₁／ｆ₁₂＜１．０
（26）” ０．２＜ｆ₁₁／ｆ₁₂＜０．９
さて、さらには、本発明のズームレンズを、物体側から順に、変倍時固定レンズ群Ａ、移動レンズ群Ｂ、第３のレンズ群Ｃ、第４のレンズ群Ｄにて構成することで、小型の４群ズームレンズが構成できる。

以上、ズームレンズ部について沈胴厚を薄くしつつも結像性能を良好にする手段を提供した。

次に、フィルター類を薄くする件について言及する。電子撮像装置には、通常、赤外光が撮像面に入射しないように一定の厚みのある赤外吸収フィルターを撮像素子よりも物体側に挿入している。これを厚みのないコーティングに置き換えることを考える。当然その分薄くなる訳だが、副次的効果がある。ズームレンズ系後方にある撮像素子よりも物体側に、波長６００ｎｍでの透過率（τ₆₀₀）が８０％以上、７００ｎｍでの透過率（τ₇₀₀）が８％以下の近赤外シャープカットコートを導入すると、吸収タイプよりも７００ｎｍ以上の近赤外領域の透過率が低く、かつ、相対的に赤側の透過率が高くなり、補色モザイクフィルターを有するＣＣＤ等の固体撮像素子の欠点である青紫側のマゼンタ化傾向がゲイン調整により緩和され、原色フィルターを有するＣＣＤ等の固体撮像素子並みの色再現を得ることができる。また、原色補色に限らず、植物や人肌のように近赤外領域に強い反射率を有するものの色再現が改善される。

すなわち、
（28） τ₆₀₀／τ₅₅₀≧０．８
（29） τ₇₀₀／τ₅₅₀≦０．０８
を満たすことが望ましい。ただし、τ₅₅₀は波長５５０ｎｍでの透過率である。

なお、条件（２８）、（２９）の何れかあるいは両方を以下のようにするとよりよい。

（28）’ τ₆₀₀／τ₅₅₀≧０．８５
（29）’ τ₇₀₀／τ₅₅₀≦０．０５
さらに、条件（２８）、（２９）の何れかあるいは両方を以下のようにするとさらによい。特に両方を以下のようにすると最もよい。

（28）” τ₆₀₀／τ₅₅₀≧０．９
（29）” τ₇₀₀／τ₅₅₀≦０．０３
ＣＣＤ等の固体撮像素子のもう１つの欠点は、近紫外域の波長５５０ｎｍに対する感度が人間の眼のそれよりもかなり高いことである。これも、近紫外域の色収差による画像のエッジ部の色にじみを目立たせている。特に光学系を小型化すると致命的である。したがって、波長４００ｎｍでの透過率（τ₄₀₀）の５５０ｎｍでのそれ（τ₅₅₀）に対する比が０．０８を下回り、４４０ｎｍでの透過率（τ₄₄₀）の５５０ｎｍでのそれ（τ₅₅₀）に対する比が０．４を上回るような吸収体あるいは反射体を光路上に挿入すれば、色再現上必要な波長域を失わず（良好な色再現を保ったまま）、色にじみなどのノイズがかなり軽減される。

すなわち、
（30） τ₄₀₀／τ₅₅₀≦０．０８
（31） τ₄₄₀／τ₅₅₀≧０．４
を満たすことが望ましい。

なお、条件（３０）、（３１）の何れかあるいは両方を以下のようにするとよりよい。

（30）’ τ₄₀₀／τ₅₅₀≦０．０６
（31）’ τ₄₄₀／τ₅₅₀≧０．５
さらに、条件（３０）、（３１）の何れかあるいは両方を以下のようにするとさらによい。特に両方を以下のようにすると最もよい。

（30）” τ₄₀₀／τ₅₅₀≦０．０４
（31）” τ₄₄₀／τ₅₅₀≧０．６
なお、これらのフィルターの設置場所は結像光学系と撮像素子の間がよい。

一方、補色フィルターの場合、その透過光エネルギーの高さから、原色フィルター付きＣＣＤと比べ実質的感度が高く、かつ、解像的にも有利であるため、小型ＣＣＤを使用したときのメリットが大である。

また、光学系を短く薄くするには、もう一方のフィルターである光学的ローパスフィルターについても出来るだけ薄くするのがよい。一般的に、光学ローパスフィルターは水晶のような単軸結晶が有する複屈折作用を利用しているが、結晶軸がズームレンズの光軸に対してなす角が３５°から５５°の範囲であり、かつ、各々の結晶軸を像面に投影したときの方向がそれぞれ異なる複数あるいは単独の水晶光学ローパスフィルターを含む場合、その中でズームレンズ光軸上に沿った厚みが最も厚いフィルターの厚みｔ_LPF（ｍｍ）を以下の条件を満たすようにするとよい。

（32）０．０８＜ｔ_LPF／ａ＜０．１６（ａ＜４μｍのとき）
０．０７５＜ｔ_LPF／ａ＜０．１５（ａ＜３μｍのとき）
ただし、ｔ_LPF（ｍｍ）はズームレンズの光軸に沿って最も厚くそれとのなす角が３５°から５５°の範囲に１つの結晶軸を有する光学的ローパスフィルターの厚み、ａは電子撮像素子の水平画素ピッチ（単位μｍ）である。

１枚あるいは複数枚で構成された光学的ローパスフィルターの中最も厚いものは、その厚さがナイキスト限界周波数にて理論上コントラストがゼロになるように設定されており、およそａ／５．８８（ｍｍ）である。これよりも厚くすると、モアレ縞のような偽信号の防止には効果があるが、電子撮像素子の持つ分解能を十分に発揮できなくなり、薄くするとモアレ縞のような偽信号が十分に除去できない。しかし、モアレ縞のような偽信号はズームレンズ等の撮影レンズの結像性能とも深く関連し、結像性能が高い場合はモアレ縞のような偽信号が発生しやすいので、光学的ローパスフィルターはやや厚めに、逆の場合はやや薄めに設定するのがよい。

一方、画素ピッチが小さくなるにつれて結像レンズ系の回折の影響によりナイキスト限界以上の周波数成分のコントラストが減少するため、モアレ縞のような偽信号の発生は少なくなる。したがって、ａ／５．８８（ｍｍ）より数％乃至数十％程度薄くすると、むしろナイキスト限界に相当する周波数以下の空間周波数でのコントラストが向上し好ましい。

なお、以下のようにするとよりよい。

（32）’ ０．０７５＜ｔ_LPF／ａ＜０．１５（ａ＜４μｍのとき）
０．０７＜ｔ_LPF／ａ＜０．１４（ａ＜３μｍのとき）
さらに、以下のようにすると最もよい。

（32）” ０．０７＜ｔ_LPF／ａ＜０．１４（ａ＜４μｍのとき）
０．０６５＜ｔ_LPF／ａ＜０．１３（ａ＜３μｍのとき）
また、ａ＜４μｍにおいて、光学的ローパスフィルターは薄くしすぎると加工が困難であるため、余り薄くせず、つまり条件（３２）、（３２）’、（３２）”の上限を越えても、コントラストがゼロになる空間周波数（カットオフ周波数）を高くする別の方法がある。それは、光学的ローパスフィルターの結晶軸がズームレンズの光軸に対してなす角が
１５°から３５°の範囲、若しくは、５５°から７５°となるようにするか、場合によっては光学的ローパスフィルターを省略することである。この角度の範囲においては入射光の常光線と異常光線への分離量が４５°近傍のときよりも少なくなり、０°若しくは９０°になったときには分離しなくなる（ただし、９０°の場合は両者に速度差がつき位相差が発生する…λ／４板の原理）。

また、前述のごとく画素ピッチが小さくなると、回折の影響でそれに見合った高い空間周波数の結像性能が劣化してくるため、Ｆナンバーを大きくすることが困難である。したがって、カメラにしたときの開口絞りの種類は幾何収差による劣化の大きな開放と、回折限界近傍の絞り値の２種類のみとしてもよい。その場合、前述の光学的ローパスフィルターはなくても可である。

特に画素ピッチが小さく、開放時の結像性能が最も良い場合等は、撮像面への入射光束サイズを規制する手段として、内径が可変であったり、内径の異なるものと入れ換える方法を用いず、常に内径が固定の開口絞りとしてもよい。その場合、開口絞りに隣接するレンズ面は少なくとも一方はその開口絞りに向かって凸面を向けており、その何れかの隣接するレンズ面が開口絞り内径部を貫通するようにすると、絞りによる無駄なスペースがなく、光学系の全長短縮に寄与する。また、開口絞りとは、レンズ面を１つ以上隔てた光軸を含む何れかの空間に透過率が９０％以下の光学素子（出来れば入射面、射出面が共に平面がよい。）を配したり、透過率の異なる別の光学素子と入れ換える手段を持つとよい。

あるいは、開口サイズが固定の複数の開口を有し、その中の１つを第１群の最も像側のレンズ面と第３群の最も物体側のレンズ面の間の何れかの光路内に挿入でき、かつ、他のものと交換可能とすることで、像面照度を調節することができる電子撮像装置としておき、その複数の開口の中、一部の開口内に５５０ｎｍに対する透過率がそれぞれ異なりかつ８０％未満であるような媒体を有するようにして光量調節を行うのがよい。あるいは、ａ（μｍ）／Ｆナンバー＜０．４となるようなＦ値に相当する光量になるように調節を実施する場合は、開口内に５５０ｎｍに対する透過率がそれぞれ異なりかつ８０％未満の媒体を有する電子撮像装置とするのがよい。例えば、開放値から上記条件の範囲外ではその媒体なしかあるいは５５０ｎｍに対する透過率が９１％以上のダミー媒質としておき、範囲内のときは回折の影響が出る程に開口絞り径を小さくするのではなく、ＮＤフィルターのようなもので光量調節するのがよい。

また、上記の複数の開口をそれぞれ径をＦ値に反比例して小さくしたものにして揃えておき、ＮＤフィルターの代わりに、それぞれ周波数特性の異なる光学的ローパスフィルターを開口内に入れておくのでもよい。絞り込むにつれて回折劣化が大きくなるので、開口径が小さくなる程光学フィルターの周波数特性を高く設定しておくとよい。

なお、広角端の開放Ｆ値と使用する画素ピッチａμｍとの関係において、Ｆ＞ａを満たす場合は、光学的ローパスフィルターはなくてもよい。つまり、ズームレンズ系と電子撮像素子間の光路上の媒質は全て空気あるいは非結晶媒質のみとしてよい。回折と幾何収差による結像特性の劣化のために、折り返し歪みを発生させ得る周波数成分がほとんどないためである。

なお、上記の各条件式の限定は、それぞれの上限値のみの限定、あるいは、下限値のみの限定でも当然に適用できる。また、後記の各実施例のこれの条件式に対応する値も、各条件式の上限又は下限まで変更し得るものである。

本発明により極力物体側にミラー等の反射光学素子を挿入して光学系、特にズームレン
ズ系の光路（光軸）を折り曲げる構成とし諸々の工夫を入れることにより、高ズーム比、広画角、小さいＦ値、少ない収差等、高い光学仕様性能を確保しながらも、沈胴式鏡筒に見られるようなカメラの使用状態への立ち上げ時間（レンズのせり出し時間）がなく、防水・防塵上も好ましく、また、奥行き方向が極めて薄いカメラとすることが可能となる。

本発明のズームレンズの実施例１の無限遠物点合焦時の広角端（ａ）、中間状態（ｂ）、望遠端（ｃ）でのレンズ断面図である。実施例２のズームレンズの図１と同様のレンズ断面図である。実施例３のズームレンズの図１と同様のレンズ断面図である。実施例４のズームレンズの図１と同様のレンズ断面図である。実施例５のズームレンズの図１と同様のレンズ断面図である。実施例６のズームレンズの図１と同様のレンズ断面図である。実施例７のズームレンズの図１と同様のレンズ断面図である。実施例８のズームレンズの図１と同様のレンズ断面図である。実施例９のズームレンズの図１と同様のレンズ断面図である。実施例１０のズームレンズの図１と同様のレンズ断面図である。実施例１１のズームレンズの図１と同様のレンズ断面図である。実施例１２のズームレンズの図１と同様のレンズ断面図である。実施例１３のズームレンズの図１と同様のレンズ断面図である。実施例１のズームレンズの広角端無限遠物点合焦時の折り曲げ時における光路図である。実施例１の無限遠物点合焦時の収差図である。実施例２の無限遠物点合焦時の収差図である。実施例３の無限遠物点合焦時の収差図である。実施例４の無限遠物点合焦時の収差図である。電子撮像素子にて撮影を行う場合の有効撮像面の対角長について説明するための図である。近赤外シャープカットコートの一例の透過率特性を示す図である。ローパスフィルターの射出面側に設ける色フィルターの一例の透過率特性を示す図である。補色モザイクフィルターの色フィルター配置を示す図である。補色モザイクフィルターの波長特性の一例を示す図である。各実施例の明るさ絞りの部分の一例の詳細を示す斜視図である。各実施例の明るさ絞りの部分の別の例の詳細を示す図である。本発明による光路折り曲げズーム光学系を組み込んだデジタルカメラの外観を示す前方斜視図である。図２６のデジタルカメラの後方斜視図である。図２６のデジタルカメラの断面図である。本発明による光路折り曲げズーム光学系を対物光学系として組み込れたパソコンのカバーを開いた前方斜視図である。パソコンの撮影光学系の断面図である。図２９の状態の側面図である。本発明による光路折り曲げズーム光学系を対物光学系として組み込れた携帯電話の正面図、側面図、その撮影光学系の断面図である。

以下、本発明のズームレンズの実施例１〜１３について説明する。実施例１〜１３の無限遠物点合焦時の広角端（ａ）、中間状態（ｂ）、望遠端（ｃ）でのレンズ断面図をそれぞれ図１〜図１３に示す。図１〜図１２中、第１レンズ群はＧ１、絞りはＳ、第２レンズ
群はＧ２、第３レンズ群はＧ３、第４レンズ群はＧ４、光学的ローパスフィルターはＬＦ、電子撮像素子であるＣＣＤのカバーガラスはＣＧ、ＣＣＤの像面はＩで示してある。また、第１レンズ群中Ｇ１中の光路折り曲げプリズムを展開した平行平板はＰで示してある。また、図１３中、第１−１レンズ群はＧ１−１、第１−２レンズ群はＧ１−２、光路折り曲げプリズムはＰ、第２レンズ群はＧ２、第３レンズ群はＧ３、第４レンズ群はＧ４、近赤外カットコート面はＩＣ、光学的ローパスフィルターはＬＦ、電子撮像素子であるＣＣＤのカバーガラスはＣＧ、ＣＣＤの像面はＩで示してあり、物体側から順に配置された、近赤外カットコート面ＩＣ、光学的ローパスフィルターＬＦ、カバーガラスＣＧは、最終群Ｇ４と像面Ｉの間に固定配置されている。これらの実施例について、光学的ローパスフィルターＬＦの最大厚みについては後記する。なお、近赤外シャープカットコートについては、例えば光学的ローパスフィルターＬＦに直接コートを施こしてもよく、また、別に赤外カット吸収フィルターを配置してもよく、あるいは、透明平板の入射面に近赤外シャープカットコートしたものを用いてもよい。

光路折り曲げプリズムＰは、代表例として例えば実施例１のズームレンズの広角端無限遠物点合焦時の折り曲げ時における光路図を図１４に示すように、光路を９０°折り曲げる反射プリズムとして構成される。なお、実施例１〜１３における有効撮像領域の縦横比は３：４であり、折り曲げ方向は横方向である。

実施例１のズームレンズは、図１に示すように、物体側に凸の負メニスカスレンズと、光路折り曲げプリズムＰと、両凹負レンズと、両凸正レンズとからなる第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、両凸正レンズと、両凸正レンズと両凹負レンズの接合レンズとからなる第２レンズ群Ｇ２、両凸正レンズ１枚からなる第３レンズ群Ｇ３、両凸正レンズ１枚からなる第４レンズ群Ｇ４からなり、広角端から望遠端に変倍する際は、第１レンズ群Ｇ１、第４レンズ群Ｇ４は固定で、第２レンズ群Ｇ２は開口絞りＳと共に物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は第２レンズ群Ｇ２との間隔を一旦広げその後縮めながら物体側へ移動する。近距離の被写体にフォーカシングするために、第３レンズ群Ｇ３は物体側へ繰り出される。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の両凹負レンズの像面側の面、第２レンズ群Ｇ２の最も物体側の面、第４レンズ群Ｇ４の像面側の面の３面に用いられている。

実施例２のズームレンズは、図２に示すように、物体側に凸の負メニスカスレンズと、光路折り曲げプリズムＰと、物体側に凸の負メニスカスレンズと、物体側に凸の正メニスカスレンズとからなる第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、物体側に凸の負メニスカスレンズと両凸正レンズの接合レンズからなる第２レンズ群Ｇ２、物体側に凸の正メニスカスレンズと物体側に凸の負メニスカスレンズの接合レンズと、物体側に凸の正メニスカスレンズとからなる第３レンズ群Ｇ３、像面側に凸の正メニスカスレンズ１枚からなる第４レンズ群Ｇ４からなり、広角端から望遠端に変倍する際は、第１レンズ群Ｇ１、第４レンズ群Ｇ４は固定で、第２レンズ群Ｇ２は開口絞りＳと共に物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は第２レンズ群Ｇ２との間隔を広げながら物体側へ移動する。近距離の被写体にフォーカシングするために、第３レンズ群Ｇ３は物体側へ繰り出される。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の光路折り曲げプリズムＰの直後の負メニスカスレンズの像面側の面、第３レンズ群Ｇ３の最も物体側の面、第４レンズ群Ｇ４の像面側の面の３面に用いられている。

実施例３のズームレンズは、図３に示すように、物体側に凸の負メニスカスレンズと、光路折り曲げプリズムＰと、物体側に凸の負メニスカスレンズと、物体側に凸の正メニスカスレンズとからなる第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、物体側に凸の負メニスカスレンズ
と両凸正レンズの接合レンズからなる第２レンズ群Ｇ２、物体側に凸のメニスカスレンズと、両凸正レンズと像面側に凸の負メニスカスレンズの接合レンズとからなる第３レンズ群Ｇ３、両凸正レンズ１枚からなる第４レンズ群Ｇ４からなり、広角端から望遠端に変倍する際は、第１レンズ群Ｇ１、第４レンズ群Ｇ４は固定で、第２レンズ群Ｇ２は開口絞りＳと共に物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は第２レンズ群Ｇ２との間隔を一旦広げその後縮めながら物体側へ移動する。近距離の被写体にフォーカシングするために、第３レンズ群Ｇ３は物体側へ繰り出される。

実施例４のズームレンズは、図４に示すように、物体側に凸の負メニスカスレンズと、光路折り曲げプリズムＰと、物体側に凸の負メニスカスレンズと、物体側に凸の正メニスカスレンズとからなる第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、物体側に凸の正メニスカスレンズと物体側に凸の負メニスカスレンズの接合レンズと、両凸正レンズとからなる第２レンズ群Ｇ２、両凸正レンズと両凹負レンズの接合レンズからなる第３レンズ群Ｇ３、両凸正レンズ１枚からなる第４レンズ群Ｇ４からなり、広角端から望遠端に変倍する際は、第１レンズ群Ｇ１、第４レンズ群Ｇ４は固定で、第２レンズ群Ｇ２は開口絞りＳと共に物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は第２レンズ群Ｇ２との間隔を一旦広げその後縮めながら物体側へ移動する。近距離の被写体にフォーカシングするために、第３レンズ群Ｇ３は物体側へ繰り出される。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の光路折り曲げプリズムＰの直後の負メニスカスレンズの像面側の面、第２レンズ群Ｇ２の最も物体側の面、第４レンズ群Ｇ４の物体側の面の３面に用いられている。

実施例５のズームレンズは、図５に示すように、物体側に凸の負メニスカスレンズと、光路折り曲げプリズムＰと、物体側に凸の負メニスカスレンズと、物体側に凸の正メニスカスレンズとからなる第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、物体側に凸の正メニスカスレンズと物体側に凸の負メニスカスレンズの接合レンズと、両凸正レンズとからなる第２レンズ群Ｇ２、物体側に凸の正メニスカスレンズ１枚からなる第３レンズ群Ｇ３、両凸正レンズと像面側に凸の負メニスカスレンズの接合レンズからなる第４レンズ群Ｇ４からなり、広角端から望遠端に変倍する際は、第１レンズ群Ｇ１、第４レンズ群Ｇ４は固定で、第２レンズ群Ｇ２は開口絞りＳと共に物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は一旦第２レンズ群Ｇ２との間隔を広げながら像面側に移動し、その後第２レンズ群Ｇ２との間隔を縮めながら物体側に移動する。近距離の被写体にフォーカシングするために、第３レンズ群Ｇ３は物体側へ繰り出される。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の光路折り曲げプリズムＰの直後の負メニスカスレンズの像面側の面、第２レンズ群Ｇ２の最も物体側の面、第３レンズ群Ｇ３の物体側の面、第４レンズ群Ｇ４の最も物体側の面の４面に用いられている。

実施例６のズームレンズは、図６に示すように、物体側に凸の負メニスカスレンズと、光路折り曲げプリズムＰと、物体側に凸の負メニスカスレンズと、物体側に凸の正メニスカスレンズとからなる第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、物体側に凸の正メニスカスレンズと物体側に凸の負メニスカスレンズの接合レンズと、両凸正レンズとからなる第２レンズ群Ｇ２、物体側に凸の正メニスカスレンズ１枚からなる第３レンズ群Ｇ３、両凸正レンズと像面側に凸の負メニスカスレンズの接合レンズからなる第４レンズ群Ｇ４からなり、広角端から望遠端に変倍する際は、第１レンズ群Ｇ１、第４レンズ群Ｇ４は固定で、第２レ
ンズ群Ｇ２は開口絞りＳと共に物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は一旦第２レンズ群Ｇ２との間隔を広げながら像面側に移動し、その後第２レンズ群Ｇ２との間隔を縮めながら物体側に移動する。近距離の被写体にフォーカシングするために、第３レンズ群Ｇ３は物体側へ繰り出される。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の光路折り曲げプリズムＰの直後の負メニスカスレンズの像面側の面、第２レンズ群Ｇ２の最も物体側の面、第４レンズ群Ｇ４の最も物体側の面の３面に用いられている。

実施例７のズームレンズは、図７に示すように、物体側に凸の負メニスカスレンズと、光路折り曲げプリズムＰと、物体側に凸の負メニスカスレンズと、物体側に凸の正メニスカスレンズとからなる第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、物体側に凸の正メニスカスレンズと物体側に凸の負メニスカスレンズの接合レンズと、両凸正レンズとからなる第２レンズ群Ｇ２、物体側に凸の正メニスカスレンズ１枚からなる第３レンズ群Ｇ３、物体側に凸の負メニスカスレンズと両凸正レンズの接合レンズからなる第４レンズ群Ｇ４からなり、広角端から望遠端に変倍する際は、第１レンズ群Ｇ１、第４レンズ群Ｇ４は固定で、第２レンズ群Ｇ２は開口絞りＳと共に物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は一旦第２レンズ群Ｇ２との間隔を広げながら像面側に移動し、その後第２レンズ群Ｇ２との間隔を縮めながら物体側に移動する。近距離の被写体にフォーカシングするために、第３レンズ群Ｇ３は物体側へ繰り出される。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側の負メニスカスレンズの像面側の面、第２レンズ群Ｇ２の最も物体側の面、第４レンズ群Ｇ４の最も像面側の面の３面に用いられている。

実施例８のズームレンズは、図８に示すように、物体側に凸の負メニスカスレンズと、光路折り曲げプリズムＰと、両凹負レンズと物体側に凸の正メニスカスレンズの接合レンズとからなる第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、物体側に凸の正メニスカスレンズと物体側に凸の負メニスカスレンズの接合レンズと、両凸正レンズとからなる第２レンズ群Ｇ２、物体側に凸の正メニスカスレンズ１枚からなる第３レンズ群Ｇ３、両凸正レンズと像面側に凸の負メニスカスレンズの接合レンズからなる第４レンズ群Ｇ４からなり、広角端から望遠端に変倍する際は、第１レンズ群Ｇ１、第４レンズ群Ｇ４は固定で、第２レンズ群Ｇ２は開口絞りＳと共に物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は一旦第２レンズ群Ｇ２との間隔を広げながら像面側に移動し、その後第２レンズ群Ｇ２との間隔を縮めながら物体側に移動する。近距離の被写体にフォーカシングするために、第３レンズ群Ｇ３は物体側へ繰り出される。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズの像面側の面、第２レンズ群Ｇ２の最も物体側の面、第４レンズ群Ｇ４の最も物体側の面の３面に用いられている。

実施例９のズームレンズは、図９に示すように、物体側に凸の負メニスカスレンズと、光路折り曲げプリズムＰと、像面側に凸の負メニスカスレンズと像面側に凸の正メニスカスレンズの接合レンズとからなる第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、両凸正レンズと、凸平正レンズと平凹負レンズの接合レンズからなる第２レンズ群Ｇ２、両凸正レンズ１枚からなる第３レンズ群Ｇ３、両凸正レンズと像面側に凸の負メニスカスレンズの接合レンズからなる第４レンズ群Ｇ４からなり、広角端から望遠端に変倍する際は、第１レンズ群Ｇ１、第４レンズ群Ｇ４は固定で、第２レンズ群Ｇ２は開口絞りＳと共に物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は第２レンズ群Ｇ２との間隔を一旦広げその後縮めながら物体側へ移動する。近距離の被写体にフォーカシングするために、第３レンズ群Ｇ３は物体側へ繰り出される。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側の負メニスカスレンズの像面側の面、第２レンズ群Ｇ２の最も物体側の面、第４レンズ群Ｇ４の最も物体側の面の３面に用いられている。

実施例１０のズームレンズは、図１０に示すように、物体側に凸の負メニスカスレンズと、光路折り曲げプリズムＰと、両凹負レンズと、物体側に凸の正メニスカスレンズとからなる第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、物体側に凸の正メニスカスレンズと物体側に凸の負メニスカスレンズの接合レンズと、両凸正レンズとからなる第２レンズ群Ｇ２、物体側に凸の正メニスカスレンズ１枚からなる第３レンズ群Ｇ３、像面側に凸の負メニスカスレンズと像面側に凸の正メニスカスレンズの接合レンズからなる第４レンズ群Ｇ４からなり、広角端から望遠端に変倍する際は、第１レンズ群Ｇ１、第４レンズ群Ｇ４は固定で、第２レンズ群Ｇ２は開口絞りＳと共に物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は一旦第２レンズ群Ｇ２との間隔を広げながら像面側に移動し、その後第２レンズ群Ｇ２との間隔を縮めながら物体側に移動する。近距離の被写体にフォーカシングするために、第３レンズ群Ｇ３は物体側へ繰り出される。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の光路折り曲げプリズムＰの直後の両凹負レンズの像面側の面、第２レンズ群Ｇ２の最も物体側の面、第３レンズ群Ｇ３の物体側の面、第４レンズ群Ｇ４の最も像面側の面の４面に用いられている。

実施例１１のズームレンズは、図１１に示すように、物体側に凸の負メニスカスレンズと、光路折り曲げプリズムＰと、両凹負レンズと、物体側に凸の正メニスカスレンズとからなる第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、物体側に凸の正メニスカスレンズと物体側に凸の負メニスカスレンズの接合レンズと、両凸正レンズとからなる第２レンズ群Ｇ２、物体側に凸の正メニスカスレンズ１枚からなる第３レンズ群Ｇ３、像面側に凸の負メニスカスレンズと像面側に凸の正メニスカスレンズの接合レンズからなる第４レンズ群Ｇ４からなり、広角端から望遠端に変倍する際は、第１レンズ群Ｇ１、第４レンズ群Ｇ４は固定で、第２レンズ群Ｇ２は開口絞りＳと共に物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は一旦第２レンズ群Ｇ２との間隔を広げながら像面側に移動し、その後第２レンズ群Ｇ２との間隔を縮めながら物体側に移動する。近距離の被写体にフォーカシングするために、第３レンズ群Ｇ３は物体側へ繰り出される。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の光路折り曲げプリズムＰの直後の両凹負レンズの両面、第２レンズ群Ｇ２の最も物体側の面、第４レンズ群Ｇ４の最も像面側の面の４面に用いられている。

実施例１２のズームレンズは、図１２に示すように、物体側に凸の負メニスカスレンズと、光路折り曲げプリズムＰと、両凹負レンズと、物体側に凸の正メニスカスレンズとからなる第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、物体側に凸の正メニスカスレンズと物体側に凸の負メニスカスレンズの接合レンズと、両凸正レンズとからなる第２レンズ群Ｇ２、物体側に凸の正メニスカスレンズ１枚からなる第３レンズ群Ｇ３、物体側に凸の負メニスカスレンズと両凸正レンズの接合レンズからなる第４レンズ群Ｇ４からなり、広角端から望遠端に変倍する際は、第１レンズ群Ｇ１、第４レンズ群Ｇ４は固定で、第２レンズ群Ｇ２は開口絞りＳと共に物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は一旦第２レンズ群Ｇ２との間隔を広げながら像面側に移動し、その後第２レンズ群Ｇ２との間隔を縮めながら物体側に移動する。近距離の被写体にフォーカシングするために、第３レンズ群Ｇ３は物体側へ繰り出される。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズの像面側の面、第２レンズ群Ｇ２の
最も物体側の面、第４レンズ群Ｇ４の最も像面側の面の３面に用いられている。

なお、以上の実施例１〜１２の第１レンズ群Ｇ１が本発明のレンズ群Ａを、第２レンズ群Ｇ２が本発明のレンズ群Ｂを構成している。

実施例１３のズームレンズは、図１３に示すように、凹平負レンズと等価な光路折り曲げプリズムＰからなる第１−１レンズ群Ｇ１−１、物体側に凹の負メニスカスレンズと物体側に凹の正メニスカスレンズの接合レンズからなる第１−２レンズ群Ｇ１−２、開口絞りと、両凸正レンズと、物体側に凸の正メニスカスレンズと物体側に凸の負メニスカスレンズの接合レンズとからなる第２レンズ群Ｇ２、両凸正レンズからなる第３レンズ群Ｇ３、像面側に凸の正メニスカスレンズからなる第４レンズ群Ｇ４からなり、広角端から望遠端に変倍する際は、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３は間の間隔を一旦は広げ後に狭めながら物体側へ移動する。

非球面は、第１−１レンズ群Ｇ１−１の光路折り曲げプリズムＰの物体側の面、第２レンズ群Ｇ２の最も物体側の面、第４レンズ群Ｇ４の正メニスカスレンズの像面側の面の３面に用いられている。

なお、実施例１３においては、第１−１レンズ群Ｇ１−１と第１−２レンズ群Ｇ１−２が本発明のレンズ群Ａを、第２レンズ群Ｇ２が本発明のレンズ群Ｂを構成している。

以下に、上記各実施例の数値データを示すが、記号は上記の外、ｆは全系焦点距離、２ωは画角、Ｆ_NOはＦナンバー、ＷＥは広角端、ＳＴは中間状態、ＴＥは望遠端、ｒ₁、ｒ₂…は各レンズ面の曲率半径、ｄ₁、ｄ₂…は各レンズ面間の間隔、ｎ_d1、ｎ_d2…は各レンズのｄ線の屈折率、ν_d1、ν_d2…は各レンズのアッベ数である。なお、非球面形状は、ｘを光の進行方向を正とした光軸とし、ｙを光軸と直交する方向にとると、下記の式にて表される。

ｘ＝（ｙ²／ｒ）／［１＋｛１−（Ｋ＋１）（ｙ／ｒ）²｝^1/2］
＋A₄ｙ⁴＋A₆ｙ⁶＋A₈ｙ⁸＋ A₁₀ｙ¹⁰
ただし、ｒは近軸曲率半径、Ｋは円錐係数、A₄、A₆、A₈、A₁₀はそれぞれ４次、６次、８次、１０次の非球面係数である。

実施例１
ｒ₁= 14.8444 ｄ₁= 1.2000 ｎ_d1 =1.80610 ν_d1 =40.92
ｒ₂= 7.9462 ｄ₂= 2.9000
ｒ₃= ∞ ｄ₃= 12.5000 ｎ_d2 =1.78590 ν_d2 =44.20
ｒ₄= ∞ ｄ₄= 0.4100
ｒ₅= -29.2456 ｄ₅= 1.0000 ｎ_d3 =1.80610 ν_d3 =40.92
ｒ₆= 9.2661（非球面）ｄ₆= 1.0000
ｒ₇= 15.5357 ｄ₇= 1.8200 ｎ_d4 =1.71736 ν_d4 =29.52
ｒ₈= -23.5495 ｄ₈= （可変）
ｒ₉= ∞（絞り）ｄ₉= 1.0000
ｒ₁₀= 8.5761（非球面）ｄ₁₀= 2.3000 ｎ_d5 =1.80610 ν_d5 =40.92
ｒ₁₁= -36.3441 ｄ₁₁= 0.1500
ｒ₁₂= 15.2953 ｄ₁₂= 2.7000 ｎ_d6 =1.69350 ν_d6 =53.21
ｒ₁₃= -15.0000 ｄ₁₃= 0.8000 ｎ_d7 =1.80518 ν_d7 =25.42
ｒ₁₄= 5.3453 ｄ₁₄= （可変）
ｒ₁₅= 16.7201 ｄ₁₅= 1.6000 ｎ_d8 =1.48749 ν_d8 =70.23
ｒ₁₆= -486.1483 ｄ₁₆= （可変）
ｒ₁₇= 28.4526 ｄ₁₇= 1.7000 ｎ_d9 =1.58313 ν_d9 =59.38
ｒ₁₈= -34.4702（非球面）ｄ₁₈= 0.6600
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 1.4400 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.8000
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.6000 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₂= ∞ ｄ₂₂= 1.3598
ｒ₂₃= ∞（像面）
非球面係数
第６面
Ｋ = 0
A₄ =-3.5636 ×10^-4
A₆ = 5.2749 ×10^-6
A₈ =-2.9541 ×10^-7
A₁₀= 5.5683 ×10^-9
第１０面
Ｋ = 0
A₄ =-2.3319 ×10^-4
A₆ =-9.0916 ×10^-7
A₈ =-3.8758 ×10^-8
A₁₀= 0.0000
第１８面
Ｋ = 0
A₄ = 4.8568 ×10^-4
A₆ =-3.3258 ×10^-5
A₈ = 1.7328 ×10^-6
A₁₀=-3.3044 ×10^-8
ズームデータ（∞）
ＷＥＳＴＴＥ
ｆ (mm) 6.00491 9.33131 14.49908
Ｆ_NO 2.8494 3.6391 4.5331
２ω (°) 32.7 21.4 13.9
ｄ₈ 14.59760 7.77126 1.49983
ｄ₁₄ 1.99990 7.34104 5.91654
ｄ₁₆ 5.46534 6.96338 14.64643 。

実施例２
ｒ₁= 18.3518 ｄ₁= 1.2000 ｎ_d1 =1.78590 ν_d1 =44.20
ｒ₂= 8.4466 ｄ₂= 2.9000
ｒ₃= ∞ ｄ₃= 12.5000 ｎ_d2 =1.78590 ν_d2 =44.20
ｒ₄= ∞ ｄ₄= 0.5000
ｒ₅= 1113.2775 ｄ₅= 1.0000 ｎ_d3 =1.74320 ν_d3 =49.34
ｒ₆= 8.4738（非球面）ｄ₆= 0.8000
ｒ₇= 10.8733 ｄ₇= 2.0000 ｎ_d4 =1.72825 ν_d4 =28.46
ｒ₈= 156.2997 ｄ₈= （可変）
ｒ₉= ∞（絞り）ｄ₉= 1.0000
ｒ₁₀= 17.7870 ｄ₁₀= 0.7000 ｎ_d5 =1.84666 ν_d5 =23.78
ｒ₁₁= 9.5000 ｄ₁₁= 2.0000 ｎ_d6 =1.53172 ν_d6 =48.84
ｒ₁₂= -16.0207 ｄ₁₂= （可変）
ｒ₁₃= 4.2286（非球面）ｄ₁₃= 2.5000 ｎ_d7 =1.69350 ν_d7 =53.21
ｒ₁₄= 5.4000 ｄ₁₄= 0.7000 ｎ_d8 =1.84666 ν_d8 =23.78
ｒ₁₅= 3.0911 ｄ₁₅= 0.9300
ｒ₁₆= 7.7824 ｄ₁₆= 1.5000 ｎ_d9 =1.51633 ν_d9 =64.14
ｒ₁₇= 15.1208 ｄ₁₇= （可変）
ｒ₁₈= -12.0255 ｄ₁₈= 1.8000 ｎ_d10=1.51633 ν_d10=64.14
ｒ₁₉= -6.7836（非球面）ｄ₁₉= 0.6600
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 1.4400 ｎ_d11=1.54771 ν_d11=62.84
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.8000
ｒ₂₂= ∞ ｄ₂₂= 0.6000 ｎ_d12=1.51633 ν_d12=64.14
ｒ₂₃= ∞ ｄ₂₃= 1.3603
ｒ₂₄= ∞（像面）
非球面係数
第６面
Ｋ = 0
A₄ =-1.2289 ×10^-4
A₆ =-5.3381 ×10^-6
A₈ = 8.7422 ×10^-8
A₁₀=-3.3652 ×10^-11
第１３面
Ｋ = 0
A₄ =-1.9805 ×10^-4
A₆ =-2.8934 ×10^-5
A₈ = 1.9147 ×10^-6
A₁₀=-1.9986 ×10^-7
第１９面
Ｋ = 0
A₄ = 8.1993 ×10^-4
A₆ =-1.1656 ×10^-5
A₈ =-3.0739 ×10^-7
A₁₀= 0.0000
ズームデータ（∞）
ＷＥＳＴＴＥ
ｆ (mm) 6.00484 9.32900 14.49815
Ｆ_NO 2.8586 3.5391 4.4656
２ω (°) 32.7 21.2 14.0
ｄ₈ 14.82338 7.17554 1.49960
ｄ₁₂ 1.39943 6.88233 7.06951
ｄ₁₇ 4.89357 7.02815 12.54751 。

実施例３
ｒ₁= 18.4212 ｄ₁= 1.2000 ｎ_d1 =1.78590 ν_d1 =44.20
ｒ₂= 8.6018 ｄ₂= 2.9000
ｒ₃= ∞ ｄ₃= 12.5000 ｎ_d2 =1.78590 ν_d2 =44.20
ｒ₄= ∞ ｄ₄= 0.5000
ｒ₅= 62.7612 ｄ₅= 1.0000 ｎ_d3 =1.74320 ν_d3 =49.34
ｒ₆= 6.4831（非球面）ｄ₆= 0.8000
ｒ₇= 9.0709 ｄ₇= 2.0000 ｎ_d4 =1.72825 ν_d4 =28.46
ｒ₈= 107.5707 ｄ₈= （可変）
ｒ₉= ∞（絞り）ｄ₉= 1.0000
ｒ₁₀= 12.3123 ｄ₁₀= 0.7000 ｎ_d5 =1.84666 ν_d5 =23.78
ｒ₁₁= 7.0000 ｄ₁₁= 2.0000 ｎ_d6 =1.58313 ν_d6 =59.38
ｒ₁₂= -25.6683 ｄ₁₂= （可変）
ｒ₁₃= 4.7382（非球面）ｄ₁₃= 2.5000 ｎ_d7 =1.80610 ν_d7 =40.92
ｒ₁₄= 3.4603 ｄ₁₄= 0.9300
ｒ₁₅= 7.8166 ｄ₁₅= 2.0000 ｎ_d8 =1.48749 ν_d8 =70.23
ｒ₁₆= -7.2953 ｄ₁₆= 0.7000 ｎ_d9 =1.83400 ν_d9 =37.16
ｒ₁₇= -69.1622 ｄ₁₇= （可変）
ｒ₁₈= 220.1623 ｄ₁₈= 1.8000 ｎ_d10=1.51633 ν_d10=64.14
ｒ₁₉= -14.8379（非球面）ｄ₁₉= 0.6600
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 1.4400 ｎ_d11=1.54771 ν_d11=62.84
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.8000
ｒ₂₂= ∞ ｄ₂₂= 0.6000 ｎ_d12=1.51633 ν_d12=64.14
ｒ₂₃= ∞ ｄ₂₃= 1.3610
ｒ₂₄= ∞（像面）
非球面係数
第６面
Ｋ = 0
A₄ =-3.8689 ×10^-4
A₆ =-4.0903 ×10^-7
A₈ =-3.1388 ×10^-7
A₁₀= 4.2432 ×10^-9
第１３面
Ｋ = 0
A₄ =-1.1413 ×10^-5
A₆ = 1.9818 ×10^-6
A₈ =-3.1231 ×10^-7
A₁₀= 0.0000
第１９面
Ｋ = 0
A₄ = 4.8219 ×10^-4
A₆ =-1.8188 ×10^-5
A₈ = 2.6094 ×10^-7
A₁₀= 0.0000
ズームデータ（∞）
ＷＥＳＴＴＥ
ｆ (mm) 6.00765 9.33160 14.49720
Ｆ_NO 2.8190 3.5028 4.4438
２ω (°) 32.7 21.2 13.9
ｄ₈ 14.09558 6.85361 1.49984
ｄ₁₂ 1.40013 6.67003 5.54950
ｄ₁₇ 5.11617 7.07754 13.56271 。

実施例４
ｒ₁= 20.3735 ｄ₁= 1.2000 ｎ_d1 =1.78590 ν_d1 =44.20
ｒ₂= 8.8056 ｄ₂= 2.9000
ｒ₃= ∞ ｄ₃= 12.5000 ｎ_d2 =1.78590 ν_d2 =44.20
ｒ₄= ∞ ｄ₄= 0.3000
ｒ₅= 91.5080 ｄ₅= 0.9000 ｎ_d3 =1.80610 ν_d3 =40.92
ｒ₆= 6.4940（非球面）ｄ₆= 0.1400
ｒ₇= 7.2843 ｄ₇= 2.2000 ｎ_d4 =1.74000 ν_d4 =28.30
ｒ₈= 146.5397 ｄ₈= （可変）
ｒ₉= ∞（絞り）ｄ₉= 1.0000
ｒ₁₀= 5.1758（非球面）ｄ₁₀= 2.5000 ｎ_d5 =1.74320 ν_d5 =49.34
ｒ₁₁= 9.0000 ｄ₁₁= 0.7000 ｎ_d6 =1.84666 ν_d6 =23.78
ｒ₁₂= 4.6154 ｄ₁₂= 0.9300
ｒ₁₃= 17.8685 ｄ₁₃= 1.5000 ｎ_d7 =1.72916 ν_d7 =54.68
ｒ₁₄= -34.0913 ｄ₁₄= （可変）
ｒ₁₅= 10.1880 ｄ₁₅= 1.9600 ｎ_d8 =1.77250 ν_d8 =49.60
ｒ₁₆= -50.0000 ｄ₁₆= 0.7000 ｎ_d9 =1.67270 ν_d9 =32.10
ｒ₁₇= 10.2079 ｄ₁₇= （可変）
ｒ₁₈= 23.9392（非球面）ｄ₁₈= 1.8000 ｎ_d10=1.58313 ν_d10=59.38
ｒ₁₉= -44.7453 ｄ₁₉= 0.6600
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 1.4400 ｎ_d11=1.54771 ν_d11=62.84
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.8000
ｒ₂₂= ∞ ｄ₂₂= 0.6000 ｎ_d12=1.51633 ν_d12=64.14
ｒ₂₃= ∞ ｄ₂₃= 1.3599
ｒ₂₄= ∞（像面）非球面係数
第６面
Ｋ = 0
A₄ =-2.8088 ×10^-4
A₆ = 2.6396 ×10^-6
A₈ =-4.8363 ×10^-7
A₁₀= 9.0705 ×10^-9
第１０面
Ｋ = 0
A₄ =-3.1977 ×10^-4
A₆ =-2.1006 ×10^-6
A₈ =-7.1881 ×10^-7
A₁₀= 0.0000
第１８面
Ｋ = 0
A₄ =-2.6755 ×10^-4
A₆ = 3.6472 ×10^-6
A₈ =-2.1043 ×10^-7
A₁₀= 0.0000
ズームデータ（∞）
ＷＥＳＴＴＥ
ｆ (mm) 6.01024 9.33049 14.49490
Ｆ_NO 2.8184 3.5212 4.3375
２ω (°) 32.6 21.6 13.9
ｄ₈ 14.61596 7.52861 1.49916
ｄ₁₄ 1.39873 7.91160 7.03236
ｄ₁₇ 5.91073 6.48903 13.39408 。

実施例５
ｒ₁= 17.9860 ｄ₁= 1.2000 ｎ_d1 =1.78590 ν_d1 =44.20
ｒ₂= 8.3182 ｄ₂= 2.9000
ｒ₃= ∞ ｄ₃= 12.5000 ｎ_d2 =1.78590 ν_d2 =44.20
ｒ₄= ∞ ｄ₄= 0.3000
ｒ₅= 72.7266 ｄ₅= 0.9000 ｎ_d3 =1.58313 ν_d3 =59.38
ｒ₆= 5.2266（非球面）ｄ₆= 0.4400
ｒ₇= 7.1726 ｄ₇= 1.9000 ｎ_d4 =1.83400 ν_d4 =37.16
ｒ₈= 22.4388 ｄ₈= （可変）
ｒ₉= ∞（絞り）ｄ₉= 1.0000
ｒ₁₀= 5.2528（非球面）ｄ₁₀= 2.5000 ｎ_d5 =1.74320 ν_d5 =49.34
ｒ₁₁= 10.0000 ｄ₁₁= 0.7000 ｎ_d6 =1.84666 ν_d6 =23.78
ｒ₁₂= 4.6454 ｄ₁₂= 0.8000
ｒ₁₃= 13.3752 ｄ₁₃= 1.5000 ｎ_d7 =1.72916 ν_d7 =54.68
ｒ₁₄= -37.9999 ｄ₁₄= （可変）
ｒ₁₅= 10.5633（非球面）ｄ₁₅= 1.4000 ｎ_d8 =1.48749 ν_d8 =70.23
ｒ₁₆= 15.0339 ｄ₁₆= （可変）
ｒ₁₇= 38.6419（非球面）ｄ₁₇= 2.1000 ｎ_d9 =1.74320 ν_d9 =49.34
ｒ₁₈= -11.0000 ｄ₁₈= 0.8000 ｎ_d10=1.84666 ν_d10=23.78
ｒ₁₉= -30.5080 ｄ₁₉= 0.6600
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 1.4400 ｎ_d11=1.54771 ν_d11=62.84
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.8000
ｒ₂₂= ∞ ｄ₂₂= 0.6000 ｎ_d12=1.51633 ν_d12=64.14
ｒ₂₃= ∞ ｄ₂₃= 1.3598
ｒ₂₄= ∞（像面）非球面係数
第６面
Ｋ = 0
A₄ =-6.0228 ×10^-4
A₆ =-1.9006 ×10^-5
A₈ = 4.0887 ×10^-7
A₁₀=-4.9789 ×10^-8
第１０面
Ｋ = 0
A₄ =-2.8288 ×10^-4
A₆ =-4.3087 ×10^-6
A₈ =-4.8342 ×10^-7
A₁₀= 0.0000
第１５面
Ｋ = 0
A₄ = 1.4603 ×10^-5
A₆ =-9.3569 ×10^-8
A₈ = 2.0899 ×10^-7
A₁₀= 0.0000
第１７面
Ｋ = 0
A₄ =-1.8274 ×10^-4
A₆ = 1.4781 ×10^-6
A₈ =-1.2650 ×10^-7
A₁₀= 0.0000
ズームデータ（∞）
ＷＥＳＴＴＥ
ｆ (mm) 6.00754 9.32975 14.49731
Ｆ_NO 2.8495 3.5727 4.3700
２ω (°) 32.6 21.6 13.9
ｄ₈ 14.07403 7.43206 1.49953
ｄ₁₄ 1.39969 9.03177 6.40046
ｄ₁₆ 6.73599 5.75394 14.30980 。

実施例６
ｒ₁= 17.8001 ｄ₁= 1.2000 ｎ_d1 =1.78590 ν_d1 =44.20
ｒ₂= 8.2437 ｄ₂= 2.9000
ｒ₃= ∞ ｄ₃= 12.5000 ｎ_d2 =1.78590 ν_d2 =44.20
ｒ₄= ∞ ｄ₄= 0.3000
ｒ₅= 46.5308 ｄ₅= 0.9000 ｎ_d3 =1.58313 ν_d3 =59.38
ｒ₆= 5.1472（非球面）ｄ₆= 0.4400
ｒ₇= 7.0137 ｄ₇= 1.9000 ｎ_d4 =1.83400 ν_d4 =37.16
ｒ₈= 19.5923 ｄ₈= （可変）
ｒ₉= ∞（絞り）ｄ₉= 1.0000
ｒ₁₀= 5.4144（非球面）ｄ₁₀= 2.5000 ｎ_d5 =1.74320 ν_d5 =49.34
ｒ₁₁= 11.0000 ｄ₁₁= 0.7000 ｎ_d6 =1.84666 ν_d6 =23.78
ｒ₁₂= 4.9373 ｄ₁₂= 0.8000
ｒ₁₃= 16.3823 ｄ₁₃= 1.5000 ｎ_d7 =1.72916 ν_d7 =54.68
ｒ₁₄= -27.0398 ｄ₁₄= （可変）
ｒ₁₅= 9.6711 ｄ₁₅= 1.4000 ｎ_d8 =1.48749 ν_d8 =70.23
ｒ₁₆= 12.8264 ｄ₁₆= （可変）
ｒ₁₇= 40.2313（非球面）ｄ₁₇= 2.1000 ｎ_d9 =1.74320 ν_d9 =49.34
ｒ₁₈= -11.0000 ｄ₁₈= 0.8000 ｎ_d10=1.84666 ν_d10=23.78
ｒ₁₉= -29.7083 ｄ₁₉= 0.6600
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 1.4400 ｎ_d11=1.54771 ν_d11=62.84
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.8000
ｒ₂₂= ∞ ｄ₂₂= 0.6000 ｎ_d12=1.51633 ν_d12=64.14
ｒ₂₃= ∞ ｄ₂₃= 1.3602
ｒ₂₄= ∞（像面）非球面係数
第６面
Ｋ = 0
A₄ =-6.1045 ×10^-4
A₆ =-2.1149 ×10^-5
A₈ = 6.3248 ×10^-7
A₁₀=-6.3667 ×10^-8
第１０面
Ｋ = 0
A₄ =-2.8497 ×10^-4
A₆ =-3.9160 ×10^-6
A₈ =-4.1489 ×10^-7
A₁₀= 0.0000
第１７面
Ｋ = 0
A₄ =-1.5883 ×10^-4
A₆ =-2.4464 ×10^-6
A₈ = 4.8112 ×10^-8
A₁₀= 0.0000
ズームデータ（∞）
ＷＥＳＴＴＥ
ｆ (mm) 6.01250 9.32862 14.49489
Ｆ_NO 2.8398 3.5522 4.3431
２ω (°) 32.6 21.6 13.9
ｄ₈ 13.97559 7.36589 1.49906
ｄ₁₄ 1.39898 9.08823 6.32194
ｄ₁₆ 6.84047 5.77938 14.39408 。

実施例７
ｒ₁= 21.2933 ｄ₁= 1.2000 ｎ_d1 =1.78590 ν_d1 =44.20
ｒ₂= 9.1188（非球面）ｄ₂= 2.9000
ｒ₃= ∞ ｄ₃= 12.5000 ｎ_d2 =1.78590 ν_d2 =44.20
ｒ₄= ∞ ｄ₄= 0.3000
ｒ₅= 580.7411 ｄ₅= 0.9000 ｎ_d3 =1.58267 ν_d3 =46.42
ｒ₆= 7.7517 ｄ₆= 0.4400
ｒ₇= 8.2515 ｄ₇= 1.9000 ｎ_d4 =1.84666 ν_d4 =23.78
ｒ₈= 15.6144 ｄ₈= （可変）
ｒ₉= ∞（絞り）ｄ₉= 1.0000
ｒ₁₀= 5.7808（非球面）ｄ₁₀= 2.5000 ｎ_d5 =1.74320 ν_d5 =49.34
ｒ₁₁= 13.0000 ｄ₁₁= 0.7000 ｎ_d6 =1.84666 ν_d6 =23.78
ｒ₁₂= 5.2982 ｄ₁₂= 0.8000
ｒ₁₃= 14.1056 ｄ₁₃= 1.5000 ｎ_d7 =1.72916 ν_d7 =54.68
ｒ₁₄= -27.2119 ｄ₁₄= （可変）
ｒ₁₅= 13.7890 ｄ₁₅= 1.4000 ｎ_d8 =1.48749 ν_d8 =70.23
ｒ₁₆= 20.8162 ｄ₁₆= （可変）
ｒ₁₇= 100.9793 ｄ₁₇= 0.8000 ｎ_d9 =1.84666 ν_d9 =23.78
ｒ₁₈= 13.5000 ｄ₁₈= 2.1000 ｎ_d10=1.80610 ν_d10=40.92
ｒ₁₉= -25.2224（非球面）ｄ₁₉= 0.6600
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 1.4400 ｎ_d11=1.54771 ν_d11=62.84
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.8000
ｒ₂₂= ∞ ｄ₂₂= 0.6000 ｎ_d12=1.51633 ν_d12=64.14
ｒ₂₃= ∞ ｄ₂₃= 1.3601
ｒ₂₄= ∞（像面）非球面係数
第２面
Ｋ = 0
A₄ =-1.4911 ×10^-5
A₆ =-1.1650 ×10^-6
A₈ = 4.2491 ×10^-9
A₁₀= 0.0000
第１０面
Ｋ = 0
A₄ =-2.3339 ×10^-4
A₆ =-2.6427 ×10^-6
A₈ =-2.6924 ×10^-7
A₁₀= 0.0000
第１９面
Ｋ = 0
A₄ = 1.8090 ×10^-4
A₆ = 4.1230 ×10^-6
A₈ =-1.2807 ×10^-7
A₁₀= 0.0000
ズームデータ（∞）
ＷＥＳＴＴＥ
ｆ (mm) 6.00574 9.32712 14.49692
Ｆ_NO 2.8248 3.5310 4.2987
２ω (°) 32.7 21.5 13.9
ｄ₈ 13.57761 7.20846 1.49942
ｄ₁₄ 1.39965 9.63810 5.81790
ｄ₁₆ 7.23336 5.38063 14.89331 。

実施例８
ｒ₁= 19.1761 ｄ₁= 1.2000 ｎ_d1 =1.78590 ν_d1 =44.20
ｒ₂= 8.5695（非球面）ｄ₂= 2.9000
ｒ₃= ∞ ｄ₃= 12.5000 ｎ_d2 =1.78590 ν_d2 =44.20
ｒ₄= ∞ ｄ₄= 0.3000
ｒ₅= -46.5888 ｄ₅= 0.9000 ｎ_d3 =1.58267 ν_d3 =46.42
ｒ₆= 10.3343 ｄ₆= 1.9000 ｎ_d4 =1.84666 ν_d4 =23.78
ｒ₇= 26.0699 ｄ₇= （可変）
ｒ₈= ∞（絞り）ｄ₈= 1.0000
ｒ₉= 6.0465（非球面）ｄ₉= 2.5000 ｎ_d5 =1.74320 ν_d5 =49.34
ｒ₁₀= 13.0000 ｄ₁₀= 0.7000 ｎ_d6 =1.84666 ν_d6 =23.78
ｒ₁₁= 5.6300 ｄ₁₁= 0.8000
ｒ₁₂= 15.1088 ｄ₁₂= 1.5000 ｎ_d7 =1.72916 ν_d7 =54.68
ｒ₁₃= -28.7654 ｄ₁₃= （可変）
ｒ₁₄= 12.4863 ｄ₁₄= 1.4000 ｎ_d8 =1.48749 ν_d8 =70.23
ｒ₁₅= 17.7361 ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= 24.3278（非球面）ｄ₁₆= 2.1000 ｎ_d9 =1.74320 ν_d9 =49.34
ｒ₁₇= -12.0000 ｄ₁₇= 0.8000 ｎ_d10=1.78472 ν_d10=25.68
ｒ₁₈= -75.9792 ｄ₁₈= 0.6600
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 1.4400 ｎ_d11=1.54771 ν_d11=62.84
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.8000
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.6000 ｎ_d12=1.51633 ν_d12=64.14
ｒ₂₂= ∞ ｄ₂₂= 1.3600
ｒ₂₃= ∞（像面）非球面係数
第２面
Ｋ = 0
A₄ =-4.7160 ×10^-5
A₆ =-7.1255 ×10^-7
A₈ =-6.5873 ×10^-9
A₁₀= 0.0000
第９面
Ｋ = 0
A₄ =-2.1357 ×10^-4
A₆ =-2.1714 ×10^-6
A₈ =-1.6484 ×10^-7
A₁₀= 0.0000
第１６面
Ｋ = 0
A₄ =-1.4451 ×10^-4
A₆ = 1.3508 ×10^-6
A₈ =-6.3819 ×10^-8
A₁₀= 0.0000
ズームデータ（∞）
ＷＥＳＴＴＥ
ｆ (mm) 6.00723 9.32846 14.49784
Ｆ_NO 2.8379 3.5413 4.3096
２ω (°) 32.7 21.5 13.9
ｄ₇ 13.98735 7.36539 1.49963
ｄ₁₃ 1.39974 9.60703 5.93291
ｄ₁₅ 7.26137 5.69110 15.21593 。

実施例９
ｒ₁= 246.0095 ｄ₁= 1.2000 ｎ_d1 =1.80610 ν_d1 =40.92
ｒ₂= 20.1760（非球面）ｄ₂= 1.5000
ｒ₃= ∞ ｄ₃= 12.5000 ｎ_d2 =1.78590 ν_d2 =44.20
ｒ₄= ∞ ｄ₄= 1.5000
ｒ₅= -7.3867 ｄ₅= 1.0000 ｎ_d3 =1.80100 ν_d3 =34.97
ｒ₆= -50.0000 ｄ₆= 1.8200 ｎ_d4 =1.84666 ν_d4 =23.78
ｒ₇= -12.2328 ｄ₇= （可変）
ｒ₈= ∞（絞り）ｄ₈= 1.0000
ｒ₉= 10.6609（非球面）ｄ₉= 2.3000 ｎ_d5 =1.80610 ν_d5 =40.92
ｒ₁₀= -67.8827 ｄ₁₀= 0.1500
ｒ₁₁= 13.1203 ｄ₁₁= 2.7000 ｎ_d6 =1.75700 ν_d6 =47.82
ｒ₁₂= ∞ ｄ₁₂= 0.8000 ｎ_d7 =1.84666 ν_d7 =23.78
ｒ₁₃= 6.4827 ｄ₁₃= （可変）
ｒ₁₄= 17.6756 ｄ₁₄= 1.6000 ｎ_d8 =1.48749 ν_d8 =70.23
ｒ₁₅= -50.5413 ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= 15.9493（非球面）ｄ₁₆= 1.7000 ｎ_d9 =1.58313 ν_d9 =59.38
ｒ₁₇= -15.0000 ｄ₁₇= 0.8000 ｎ_d10=1.84666 ν_d10=23.78
ｒ₁₈= -46.4329 ｄ₁₈= 0.6600
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 1.4400 ｎ_d11=1.54771 ν_d11=62.84
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.8000
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.6000 ｎ_d12=1.51633 ν_d12=64.14
ｒ₂₂= ∞ ｄ₂₂= 1.3601
ｒ₂₃= ∞（像面）非球面係数
第２面
Ｋ = 0
A₄ =-1.0773 ×10^-4
A₆ =-3.3089 ×10^-7
A₈ =-1.5283 ×10^-9
A₁₀= 0.0000
第９面
Ｋ = 0
A₄ =-1.2210 ×10^-4
A₆ =-1.3984 ×10^-8
A₈ =-1.6300 ×10^-8
A₁₀= 0.0000
第１６面
Ｋ = 0
A₄ =-2.6736 ×10^-4
A₆ = 1.3631 ×10^-5
A₈ =-4.5357 ×10^-7
A₁₀= 0.0000
ズームデータ（∞）
ＷＥＳＴＴＥ
ｆ (mm) 5.99832 9.32950 14.50084
Ｆ_NO 2.6479 3.3092 4.0475
２ω (°) 32.6 21.4 13.9
ｄ₇ 15.07816 7.55691 1.00023
ｄ₁₃ 1.40041 6.49779 5.90725
ｄ₁₅ 6.09306 8.53155 15.66403 。

実施例１０
ｒ₁= 16.8630 ｄ₁= 1.1000 ｎ_d1 =1.77250 ν_d1 =49.60
ｒ₂= 8.7727 ｄ₂= 3.0000
ｒ₃= ∞ ｄ₃= 12.5000 ｎ_d2 =1.83481 ν_d2 =42.72
ｒ₄= ∞ ｄ₄= 0.3000
ｒ₅= -43.7867 ｄ₅= 0.9000 ｎ_d3 =1.58313 ν_d3 =59.38
ｒ₆= 5.4937（非球面）ｄ₆= 0.5200
ｒ₇= 7.8835 ｄ₇= 1.9000 ｎ_d4 =1.80610 ν_d4 =40.92
ｒ₈= 41.6500 ｄ₈= （可変）
ｒ₉= ∞（絞り）ｄ₉= 1.0000
ｒ₁₀= 5.6352（非球面）ｄ₁₀= 2.5000 ｎ_d5 =1.74320 ν_d5 =49.34
ｒ₁₁= 10.5000 ｄ₁₁= 0.7000 ｎ_d6 =1.84666 ν_d6 =23.78
ｒ₁₂= 5.2717 ｄ₁₂= 0.8000
ｒ₁₃= 27.0282 ｄ₁₃= 1.5000 ｎ_d7 =1.72916 ν_d7 =54.68
ｒ₁₄= -19.3196 ｄ₁₄= （可変）
ｒ₁₅= 17.7925（非球面）ｄ₁₅= 1.4000 ｎ_d8 =1.48749 ν_d8 =70.23
ｒ₁₆= 121.8190 ｄ₁₆= （可変）
ｒ₁₇= -6.1686 ｄ₁₇= 0.8000 ｎ_d9 =1.84666 ν_d9 =23.78
ｒ₁₈= -12.5000 ｄ₁₈= 2.1000 ｎ_d10=1.74320 ν_d10=49.34
ｒ₁₉= -5.4525（非球面）ｄ₁₉= 0.6600
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 1.4400 ｎ_d11=1.54771 ν_d11=62.84
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.8000
ｒ₂₂= ∞ ｄ₂₂= 0.6000 ｎ_d12=1.51633 ν_d12=64.14
ｒ₂₃= ∞ ｄ₂₃= 1.3600
ｒ₂₄= ∞（像面）非球面係数
第６面
Ｋ = 0
A₄ =-6.5162 ×10^-4
A₆ =-9.3748 ×10^-6
A₈ = 2.0963 ×10^-7
A₁₀=-3.4547 ×10^-8
第１０面
Ｋ = 0
A₄ =-2.9965 ×10^-4
A₆ =-3.4364 ×10^-9
A₈ =-4.7103 ×10^-7
A₁₀= 0.0000
第１５面
Ｋ = 0
A₄ =-9.8531 ×10^-7
A₆ = 2.0729 ×10^-6
A₈ =-3.4211 ×10^-8
A₁₀= 0.0000
第１９面
Ｋ = 0
A₄ = 1.0008 ×10^-3
A₆ =-1.7464 ×10^-5
A₈ = 1.1785 ×10^-6
A₁₀= 0.0000
ズームデータ（∞）
ＷＥＳＴＴＥ
ｆ (mm) 6.01706 10.39915 17.99747
Ｆ_NO 2.8430 3.7925 4.6965
２ω (°) 32.6 19.3 11.3
ｄ₈ 18.39512 9.82836 1.49931
ｄ₁₄ 1.39990 11.66800 9.86995
ｄ₁₆ 8.11544 6.41342 16.54158 。

実施例１１
ｒ₁= 18.1242 ｄ₁= 1.1000 ｎ_d1 =1.77250 ν_d1 =49.60
ｒ₂= 11.0917 ｄ₂= 3.0000
ｒ₃= ∞ ｄ₃= 12.5000 ｎ_d2 =1.80610 ν_d2 =40.92
ｒ₄= ∞ ｄ₄= 0.3000
ｒ₅= -189.0024（非球面）ｄ₅= 0.9000 ｎ_d3 =1.80610 ν_d3 =40.92
ｒ₆= 7.0839（非球面）ｄ₆= 0.8000
ｒ₇= 8.8339 ｄ₇= 1.9000 ｎ_d4 =1.76182 ν_d4 =26.52
ｒ₈= 33.9090 ｄ₈= （可変）
ｒ₉= ∞（絞り）ｄ₉= 1.0000
ｒ₁₀= 6.5543（非球面）ｄ₁₀= 2.5000 ｎ_d5 =1.74320 ν_d5 =49.34
ｒ₁₁= 16.5000 ｄ₁₁= 0.7000 ｎ_d6 =1.84666 ν_d6 =23.78
ｒ₁₂= 6.8813 ｄ₁₂= 0.8000
ｒ₁₃= 110.5063 ｄ₁₃= 1.5000 ｎ_d7 =1.72916 ν_d7 =54.68
ｒ₁₄= -13.4784 ｄ₁₄= （可変）
ｒ₁₅= 17.0895 ｄ₁₅= 1.4000 ｎ_d8 =1.48749 ν_d8 =70.23
ｒ₁₆= 214.7721 ｄ₁₆= （可変）
ｒ₁₇= -8.1890 ｄ₁₇= 0.8000 ｎ_d9 =1.84666 ν_d9 =23.78
ｒ₁₈= -20.0000 ｄ₁₈= 2.1000 ｎ_d10=1.74320 ν_d10=49.34
ｒ₁₉= -7.6979（非球面）ｄ₁₉= 0.6600
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 1.4400 ｎ_d11=1.54771 ν_d11=62.84
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.8000
ｒ₂₂= ∞ ｄ₂₂= 0.6000 ｎ_d12=1.51633 ν_d12=64.14
ｒ₂₃= ∞ ｄ₂₃= 1.3601
ｒ₂₄= ∞（像面）非球面係数
第５面
Ｋ = 0
A₄ = 3.1801 ×10^-4
A₆ =-7.4933 ×10^-6
A₈ = 1.3268 ×10^-7
A₁₀= 0.0000
第６面
Ｋ = 0
A₄ = 1.0755 ×10^-4
A₆ =-2.2069 ×10^-6
A₈ =-4.2215 ×10^-8
A₁₀= 1.2946 ×10^-9
第１０面
Ｋ = 0
A₄ =-2.8130 ×10^-4
A₆ =-7.1076 ×10^-7
A₈ =-1.7424 ×10^-7
A₁₀= 0.0000
第１９面
Ｋ = 0
A₄ = 5.5956 ×10^-4
A₆ =-1.7107 ×10^-5
A₈ = 5.6651 ×10^-7
A₁₀= 0.0000
ズームデータ（∞）
ＷＥＳＴＴＥ
ｆ (mm) 6.00227 10.39870 17.99964
Ｆ_NO 2.8302 3.7274 4.5463
２ω (°) 32.7 19.3 11.3
ｄ₈ 17.74229 9.38185 1.50012
ｄ₁₄ 1.39992 10.71211 9.41560
ｄ₁₆ 7.69801 6.74827 15.92451 。

実施例１２
ｒ₁= 11.6487 ｄ₁= 0.7000 ｎ_d1 =1.77250 ν_d1 =49.60
ｒ₂= 4.8810（非球面）ｄ₂= 1.5500
ｒ₃= ∞ ｄ₃= 6.8000 ｎ_d2 =1.77250 ν_d2 =49.60
ｒ₄= ∞ ｄ₄= 0.1500
ｒ₅= -170.6138 ｄ₅= 0.7000 ｎ_d3 =1.77250 ν_d3 =49.60
ｒ₆= 6.6934 ｄ₆= 0.5000
ｒ₇= 6.6793 ｄ₇= 1.2500 ｎ_d4 =1.84666 ν_d4 =23.78
ｒ₈= 13.3262 ｄ₈= （可変）
ｒ₉= ∞（絞り）ｄ₉= 0.0000
ｒ₁₀= 3.9559（非球面）ｄ₁₀= 1.8000 ｎ_d5 =1.74320 ν_d5 =49.34
ｒ₁₁= 9.5000 ｄ₁₁= 0.7000 ｎ_d6 =1.84666 ν_d6 =23.78
ｒ₁₂= 3.5668 ｄ₁₂= 0.5000
ｒ₁₃= 7.5793 ｄ₁₃= 1.6500 ｎ_d7 =1.72916 ν_d7 =54.68
ｒ₁₄= -14.4945 ｄ₁₄= （可変）
ｒ₁₅= 9.1093 ｄ₁₅= 1.0000 ｎ_d8 =1.48749 ν_d8 =70.23
ｒ₁₆= 13.6404 ｄ₁₆= （可変）
ｒ₁₇= 146.0359 ｄ₁₇= 0.7000 ｎ_d9 =1.84666 ν_d9 =23.78
ｒ₁₈= 9.0000 ｄ₁₈= 1.4500 ｎ_d10=1.74320 ν_d10=49.34
ｒ₁₉= -22.2698（非球面）ｄ₁₉= 0.7000
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.6000 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 1.0000
ｒ₂₂= ∞（像面）
非球面係数
第２面
Ｋ = 0
A₄ =-7.6360 ×10^-5
A₆ =-3.2706 ×10^-5
A₈ = 4.2217 ×10^-7
A₁₀= 0.0000
第１０面
Ｋ = 0
A₄ =-9.5407 ×10^-4
A₆ =-1.7864 ×10^-5
A₈ =-3.9103 ×10^-6
A₁₀= 0.0000
第１９面
Ｋ = 0
A₄ = 2.5017 ×10^-5
A₆ = 5.7463 ×10^-4
A₈ =-6.4941 ×10^-5
A₁₀= 0.0000
ズームデータ（∞）
ＷＥＳＴＴＥ
ｆ (mm) 3.25717 5.63806 9.74723
Ｆ_NO 2.5244 3.3633 4.2965
２ω (°) 32.7 19.4 11.3
ｄ₈ 9.37157 4.85881 0.89899
ｄ₁₄ 1.10006 8.11201 1.30017
ｄ₁₆ 3.67578 1.18818 11.94819 。

実施例１３ｒ₁= -14.2761（非球面）ｄ₁= 5.1000 ｎ_d1 =1.50913 ν_d1 =56.20
ｒ₂= ∞（反射面）ｄ₂= 5.7941 ｎ_d2 =1.50913 ν_d2 =56.20
ｒ₃= ∞ ｄ₃= 2.1000
ｒ₄= -6.4892 ｄ₄= 0.8000 ｎ_d3 =1.64000 ν_d3 =60.07
ｒ₅= -84.1654 ｄ₅= 1.1935 ｎ_d4 =1.84666 ν_d4 =23.78
ｒ₆= -16.8306 ｄ₆= （可変）
ｒ₇= ∞（絞り）ｄ₇= 0.4000
ｒ₈= 34.9225（非球面）ｄ₈= 1.4006 ｎ_d5 =1.74330 ν_d5 =49.33
ｒ₉= -15.2934 ｄ₉= 0.1500
ｒ₁₀= 6.1210 ｄ₁₀= 3.3481 ｎ_d6 =1.61800 ν_d6 =63.33
ｒ₁₁= 27.4556 ｄ₁₁= 0.8000 ｎ_d7 =1.84666 ν_d7 =23.78
ｒ₁₂= 4.9467 ｄ₁₂= （可変）
ｒ₁₃= 13.6380 ｄ₁₃= 1.4415 ｎ_d8 =1.51633 ν_d8 =64.14
ｒ₁₄= -143.7586 ｄ₁₄= （可変）
ｒ₁₅= -19.5436 ｄ₁₅= 1.3641 ｎ_d9 =1.58913 ν_d9 =61.25
ｒ₁₆= -7.1346（非球面）ｄ₁₆= 0.8000
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 1.0500 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.8000
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.8000 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.9669
ｒ₂₁= ∞（像面）
非球面係数
第１面
Ｋ = 0
A₄ = 3.2165 ×10^-4
A₆ =-9.1756 ×10^-7
A₈ = 4.1788 ×10^-9
A₁₀= 0.0000
第８面
Ｋ = 0
A₄ =-1.2083 ×10^-4
A₆ = 1.1516 ×10^-7
A₈ =-2.9381 ×10^-8
A₁₀= 0.0000
第１６面
Ｋ = 0
A₄ = 1.3137 ×10^-3
A₆ =-2.0878 ×10^-5
A₈ = 4.9397 ×10^-7
A₁₀= 0.0000
ズームデータ（∞）
ＷＥＳＴＴＥ
ｆ (mm) 5.02898 8.69474 14.52092
Ｆ_NO 2.6544 3.5217 4.5079
２ω (°) 64.0 40.8 24.2
ｄ₆ 14.61860 7.39251 1.80000
ｄ₁₂ 3.75585 8.20107 4.39975
ｄ₁₄ 3.16733 5.96897 15.38987 。

以上の実施例１〜４の無限遠物点合焦時の収差図をそれぞれ図１５〜図１８に示す。これらの収差図において、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間状態、（ｃ）は望遠端における球面収差ＳＡ、非点収差ＡＳ、歪曲収差ＤＴ、倍率色収差ＣＣを示す。図中、“ＦＩＹ”は像高を表す。

次に、上記各実施例におけるズームタイプａ〜ｄの区別と、条件（１）〜（３１の値、条件（３２）に関するａ、ｔ_LPF及びＬの値を示す。

実施例１実施例２実施例３実施例４実施例５
ズームタイプａｄｃｂｂ
（１） 1.38822 1.41072 1.37082 1.45054 1.37212
（２） 1.66024 2.28107 2.01027 1.74028 1.58543
（３） 1.67612 1.52529 1.29028 1.28997 1.18812
（４），（4C） 0.34947 *** *** *** ***
（５），（5C）， -0.48666 *** -1.00064 *** ***
（10），（10C ）（６），（6C）， 27.79 *** 33.07 *** ***
（11），（11C ）（７），（7C） -0.61816 *** *** *** ***
（８），（8C）， -0.72084 0.25142 0.21762 0.44850 0.53142
（13），（13C ），（18），（18C ）（９），（9C），
*** 0.73100 0.73030 0.89173 0.88437
（14），（14C ）（12），（12C ）， *** -3.12101 -0.79692 -0.31222 -0.47931
（17），（17C ）
（15），（15C ） *** 1.35184 *** 0.81112 0.73000
（16），（16C ） *** 29.43 *** 25.56 25.56
（19） 0.40806 0.48761 0.38280 0.40516 0.44149
（20） 0.21992 0.15218 0.10734 0.14176 -0.11046
（21） 0.70097 0.57446 0.67059 0.57052 0.60231
（22） 0.27038 0.27052 0.27044 0.27032 0.27034
（23） 1.41223 1.42456 1.42456 1.39716 1.39716
（24） 1.78590 1.78590 1.78590 1.78590 1.78592
（25） -0.19814 -0.14934 -0.16882 -0.12548 -0.14612
（26） 0.62425 0.43029 0.50182 0.35540 0.41694
（27） 1.11933 1.10145 1.13322 1.07061 1.13215
（28） 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0
（29） 0.04 0.04 0.04 0.04 0.04
（30） 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
（31） 1.06 1.06 1.06 1.06 1.06
ａ 3.5 3.9 3.7 2.9 2.5
ｔ_LPF 0.55 0.58 0.52 0.38 0.30
Ｌ 7.30 7.30 7.30 7.30 7.30
。

実施例６実施例７実施例８実施例９実施例10
ズームタイプｂｂｂａｂ
（１） 1.36326 1.30842 1.37622 1.49634 1.15970
（２） 1.57780 1.51202 1.57269 1.88643 1.47797
（３） 1.16490 1.13951 1.14667 3.68738 1.41403
（４），（4C） *** *** *** 0.49409 ***
（５），（5C）， *** *** *** 0.00000 ***
（10），（10C ）（６），（6C）， *** *** *** 24.04 ***
（11），（11C ）（７），（7C） *** *** *** -0.72854 ***
（８），（8C）， 0.51417 0.56419 0.52960 -0.42385 0.46600
（13），（13C ），（18），（18C ）（９），（9C），
0.91188 0.91652 0.93112 *** 0.93549
（14），（14C ）（12），（12C ）， -0.24544 -0.31721 -0.31127 *** 0.16632
（17），（17C ）
（15），（15C ） 0.66364 0.56154 0.56154 *** 0.69524
（16），（16C ） 25.56 25.56 25.56 *** 25.56
（19） 0.43615 0.40132 0.40923 0.40737 0.54841
（20） 0.10368 0.09281 0.09173 0.26966 0.17155
（21） 0.60543 0.63420 0.63699 0.67986 0.49871
（22） 0.27030 0.27035 0.27038 0.27043 0.27026
（23） 1.39716 1.39716 1.39716 1.36976 1.385301
（24） 1.78590 1.78590 1.78590 1.78590 1.83481
（25） -0.14430 -0.16362 -0.13904 -0.20851 -0.23197
（26） 0.40879 0.47549 0.39515 0.78065 0.79956
（27） 1.13895 1.18742 1.12882 1.03909 1.49131
（28） 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0
（29） 0.04 0.04 0.04 0.04 0.04
（30） 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
（31） 1.06 1.06 1.06 1.06 1.06
ａ 2.8 2.7 2.6 3.3 3.1
ｔ_LPF 0.25 0.25 0.26 0.24 0.25
Ｌ 7.30 7.30 7.30 7.30 7.30
。

実施例11 実施例12 実施例13
ズームタイプｂｂａ
（１） 1.12846 1.06460 1.24661
（２） 1.43635 1.43051 1.49969
（３） 1.50110 1.23503 5.68083
（４），（4C） *** *** 0.80815
（５），（5C）， *** *** 0.21853
（10），（10C ）（６），（6C）， *** *** 39.55
（11），（11C ）（７），（7C） *** *** 0.39089
（８），（8C）， 0.44082 0.56189 0.11923
（13），（13C ），（18），（18C ）（９），（9C），
1.04989 0.90164 ***
（14），（14C ）（12），（12C ）， 0.78258 -0.31328 ***
（17），（17C ）
（15），（15C ） 0.44242 0.41684 ***
（16），（16C ） 25.56 25.56 ***
（19） 0.52310 0.13339 0.30301
（20） 0.19211 0.07549 0.24793
（21） -0.50649 -0.97637 0.95350
（22） 0.10425 0.11002 0.32739
（23） 1.40014 1.39808 1.20313
（24） 1.80610 1.7725 1.50913
（25） -0.35720 -0.20746 0.27111
（26） 1.94314 0.59664 1.26698 ＊
（27） 1.53460 1.62493 1.36309
（28） 1.0 1.0 1.0
（29） 0.04 0.04 0.04
（30） 0.0 0.0 0.0
（31） 1.06 1.06 1.06
ａ 2.8 1.85 2.5
ｔ_LPF 0.25 0 1.20
Ｌ 7.30 3.96 6.0
＊印：プリズムの入射面に屈折力がある場合のｆ₁₁は、最も物体側の面からプリズムの射出面までの焦点距離とした。

なお、実施例１〜１３の数値データにおける光学的ローパスフィルターは複数枚構成であり、さらに赤外カットフィルター等の厚みも含んでいるので、その最大厚みがｔ_LPFの値でなく、上記表中のｔ_LPFの値を用いるものである。

ここで、電子撮像素子の有効撮像面の対角長Ｌと画素間隔ａについて説明しておく。図１９は、電子撮像素子の画素配列の１例を示す図であり、画素間隔ａでＲ（赤）、Ｇ（緑）、Ｂ（青）の画素あるいはシアン、マゼンダ、イエロー、グリーン（緑）の４色の画素（図２２）がモザイク状に配されている。有効撮像面は撮影した映像の再生（パソコン上での表示、プリンターによる印刷等）に用いる撮像素子上の光電変換面内における領域を意味する。図中に示す有効撮像面は、光学系の性能（光学系の性能が確保し得るイメージサークル）に合わせて、撮像素子の全光電変換面よりも狭い領域に設定されている。有効撮像面の対角長Ｌは、この有効撮像面の対角長である。なお、映像の再生に用いる撮像範囲を種々変更可能としてよいが、そのような機能を有する撮像装置に本発明のズームレンズを用いる際は、その有効撮像面の対角長Ｌが変化する。そのような場合は、本発明における有効撮像面の対角長Ｌは、Ｌのとり得る範囲における最大値とする。

以上の各実施例において、最終レンズ群の像側には、近赤外カットフィルター又は近赤外カットコート面を入射面側に施した光学的ローパスフィルターＬＦを有している。この近赤外カットフィルター、近赤外カットコート面は、波長６００ｎｍでの透過率が８０％以上、波長７００ｎｍでの透過率が１０％以下となるように構成されている。具体的には、例えば次のような２７層の層構成からなる多層膜である。ただし、設計波長は７８０ｎｍである。

基板材質物理的膜厚（ｎｍ） λ／４
───────────────────────────────
第１層Ａｌ₂Ｏ₃ ５８．９６０．５０
第２層ＴｉＯ₂ ８４．１９１．００
第３層ＳｉＯ₂ １３４．１４１．００
第４層ＴｉＯ₂ ８４．１９１．００
第５層ＳｉＯ₂ １３４．１４１．００
第６層ＴｉＯ₂ ８４．１９１．００
第７層ＳｉＯ₂ １３４．１４１．００
第８層ＴｉＯ₂ ８４．１９１．００
第９層ＳｉＯ₂ １３４．１４１．００
第10層ＴｉＯ₂ ８４．１９１．００
第11層ＳｉＯ₂ １３４．１４１．００
第12層ＴｉＯ₂ ８４．１９１．００
第13層ＳｉＯ₂ １３４．１４１．００
第14層ＴｉＯ₂ ８４．１９１．００
第15層ＳｉＯ₂ １７８．４１１．３３
第16層ＴｉＯ₂ １０１．０３１．２１
第17層ＳｉＯ₂ １６７．６７１．２５
第18層ＴｉＯ₂ ９６．８２１．１５
第19層ＳｉＯ₂ １４７．５５１．０５
第20層ＴｉＯ₂ ８４．１９１．００
第21層ＳｉＯ₂ １６０．９７１．２０
第22層ＴｉＯ₂ ８４．１９１．００
第23層ＳｉＯ₂ １５４．２６１．１５
第24層ＴｉＯ₂ ９５．１３１．１３
第25層ＳｉＯ₂ １６０．９７１．２０
第26層ＴｉＯ₂ ９９．３４１．１８
第27層ＳｉＯ₂ ８７．１９０．６５
───────────────────────────────
空気。

上記の近赤外シャープカットコートの透過率特性は図２０に示す通りである。また、ローパスフィルターＬＦの射出面側には、図２１に示すような短波長域の色の透過を低滅する色フィルターを設けるか若しくはコーティングを行うことで、より一層電子画像の色再現性を高めている。

具体的には、このフィルター若しくはコーティングにより、波長４００ｎｍ〜７００ｎｍで透過率が最も高い波長の透過率に対する４２０ｎｍの波長の透過率の比が１５％以上であり、その最も高い波長の透過率に対する４００ｎｍの波長の透過率の比が６％以下であることが好ましい。

それにより、人間の目の色に対する認識と、撮像及び再生される画像の色とのずれを低減させることができる。言い換えると、人間の視覚では認識され難い短波長側の色が、人間の目で容易に認識されることによる画像の劣化を防止することができる。

上記の４００ｎｍの波長の透過率の比が６％を越えると、人間の目では認識され難い単波長城が認識し得る波長に再生されてしまい、逆に、上記の４２０ｎｍの波長の透過率の比が１５％よりも小さいと、人間の認識し得る波長城の再生が低くなり、色のバランスが悪くなる。

このような波長を制限する手段は、補色モザイクフィルターを用いた撮像系においてより効果を奏するものである。

上記各実施例では、図２１に示すように、波長４００ｎｍにおける透過率を０％、４２０ｎｍにおける透過率を９０％、４４０ｎｍにて透過率のピーク１００％となるコーティングとしている。

前記した近赤外シャープカットコートとの作用の掛け合わせにより、波長４５０ｎｍの透過率９９％をピークとして、４００ｎｍにおける透過率を０％、４２０ｎｍにおける透過率を８０％、６００ｎｍにおける透過率を８２％、７００ｎｍにおける透過率を２％としている。それにより、より忠実な色再現を行っている。

また、ローパスフィルターＬＦは、像面上投影時の方位角度が水平（＝０°）と±４５°方向にそれぞれ結晶軸を有する３種類のフィルターを光軸方向に重ねて使用しており、それぞれについて、水平にａμｍ、±４５°方向にそれぞれSQRT(1/2) ×ａだけずらすことで、モアレ抑制を行っている。ここで、ＳＱＲＴは前記のようにスクエアルートであり平方根を意味する。

また、ＣＣＤの撮像面Ｉ上には、図２２に示す通り、シアン、マゼンダ、イエロー、グリーン（緑）の４色の色フィルターを撮像画素に対応してモザイク状に設けた補色モザイクフィルターを設けている。これら４種類の色フィルターは、それぞれが略同じ数になるように、かつ、隣り合う画素が同じ種類の色フィルターに対応しないようにモザイク状に配置されている。それにより、より忠実な色再現が可能となる。

補色モザイクフィルターは、具体的には、図２２に示すように少なくとも４種類の色フィルターから構成され、その４種類の色フィルターの特性は以下の通りであることが好ましい。

グリーンの色フイルターＧは波長Ｇ_Pに分光強度のピークを有し、
イエローの色フィルターＹ_eは波長Ｙ_Pに分光強度のピークを有し、
シアンの色フィルターＣは波長Ｃ_Pに分光強度のピークを有し、
マゼンダの色フィルターＭは波長Ｍ_P1とＭ_P2にピークを有し、以下の条件を満足する。

５１０ｎｍ＜Ｇ_P＜５４０ｎｍ
５ｎｍ＜Ｙ_P−Ｇ_P＜３５ｎｍ
−１００ｎｍ＜Ｃ_P−Ｇ_P＜−５ｎｍ
４３０ｎｍ＜Ｍ_P1＜４８０ｎｍ
５８０ｎｍ＜Ｍ_P2＜６４０ｎｍ
さらに、グリーン、イエロー、シアンの色フィルターはそれぞれの分光強度のピークに対して波長５３０ｎｍでは８０％以上の強度を有し、マゼンダの色フィルターはその分光強度のピークに対して波長５３０ｎｍでは１０％から５０％の強度を有することが、色再現性を高める上でより好ましい。

上記各実施例におけるそれぞれの波長特性の一例を図２３に示す。グリーンの色フィルターＧは５２５ｎｍに分光強度のビークを有している。イエローの色フィルターＹ_eは５５５ｎｍに分光強度のピークを有している。シアンの色フイルターＣは５１０ｎｍに分光強度のピークを有している。マゼンダの色フィルターＭは４４５ｎｍと６２０ｎｍにピークを有している。また、５３０ｎｍにおける各色フィルターは、それぞれの分光強度のピークに対して、Ｇは９９％、Ｙ_eは９５％、Ｃは９７％、Ｍは３８％としている。

このような補色フイルターの場合、図示しないコントローラー（若しくは、デジタルカメラに用いられるコントローラー）で、電気的に次のような信号処理を行い、
輝度信号
Ｙ＝｜Ｇ＋Ｍ＋Ｙ_e＋Ｃ｜×１／４
色信号
Ｒ−Ｙ＝｜（Ｍ＋Ｙ_e）−（Ｇ＋Ｃ）｜
Ｂ−Ｙ＝｜（Ｍ＋Ｃ）−（Ｇ＋Ｙ_e）｜
の信号処理を経てＲ（赤）、Ｇ（緑）、Ｂ（青）の信号に変換される。

ところで、上記した近赤外シャープカットコートの配置位置は、光路上のどの位置であってもよい。また、ローパスフィルターＬＦの枚数も前記した通り２枚でも１枚でも構わない。

また、各実施例の明るさ絞りの部分についての詳細を図２４示す。ただし、この図は４群構成の場合であり、第１群Ｇ１における光路折り曲げプリズムＰは省いて図示してある。撮像光学系の第１群Ｇ１と第２群Ｇ２との間の光軸上の絞り位置に、０段、−１段、−２段、−３段、−４段の明るさ調節を可能とするターレット１０を配置している。ターレット１０には、０段の調整をする開口形状が直径約４ｍｍの円形で固定の空間からなる開口１Ａ（波長５５０ｎｍに対する透過率は１００％) と、−１段補正するために開口１Ａの開口面積の約半分の開口面積を有する開口形状が固定の透明な平行平板（波長５５０ｎｍに対する透過率は９９％）からなる開口１Ｂと、開口１Ｂと同じ面積の円形開口部を有し、−２段、−３段、−４段に補正するため、各々波長５５０ｎｍに対する透過率が５０％、２５％、１３％のＮＤフィルターが設けられた開口部１Ｃ、１Ｄ、１Ｅとを有している。

そして、ターレット１０の回転軸１１の周りの回動により何れかの開口を絞り位置に配することで光量調節を行っている。

また、実効ＦナンバーＦ_no' がＦ_no' ＞ａ／０．４μｍとなるときに、開口内に波長５５０ｎｍに対する透過率が８０％未満のＮＤフィルターが配される構成としている。具体的には、実施例１では、望遠端の実効Ｆ値が上記式を満たすのは、絞り開放時（０段）に対して−２段とした実行Ｆ値が９．０となるときであり、そのときに対応する開口は１Ｃとなる。それにより、絞りの回折現象による像の劣化を抑えている。

また、図２４に示すターレット１０に代えて、図２５（ａ）に示すターレット１０’を用いた例を示す。撮像光学系の第１群Ｇ１と第２群Ｇ２との間の光軸上の明るさ絞り位置に、０段、−１段、−２段、−３段、−４段の明るさ調節を可能とするターレット１０’を配置している。ターレット１０’には、０段の調整をする開口形状が直径約４ｍｍの円形で固定の開口１Ａ' と、−１段補正するために開口１Ａ’の開口面積の約半分の開口面積を有する開口形状が固定の開口１Ｂ' と、さらに開口面積が順に小さくなり、−２段、−３段、−４段に補正するための形状が固定の開口部１Ｃ' 、１Ｄ' 、１Ｅ' とを有している。そして、ターレット１０’の回転軸１１の周りの回動により何れかの開口を絞り位置に配することで光量調節を行っている。

また、これら複数の開口の中の１Ａ' から１Ｄ' にそれぞれ空間周波数特性の異なる光学的ローパスフィルターを配している。そして、図２５（ｂ）に示すように、開口径が小さくなる程光学フィルターの空間周波数特性を高く設定しており、それにより絞り込むことによる回折現象による像の劣化を抑えている。なお、図２５（ｂ）の各曲線は、ローパスフィルターのみの空間周波数特性を示すものであり、各絞りの回折も含めた特性は何れも等しくなるように設定しているものである。

さて、以上のような本発明の電子撮像装置は、ズームレンズ等の結像光学系で物体像を形成しその像をＣＣＤや銀塩フィルムといった撮像素子に受光させて撮影を行う撮影装置、とりわけデジタルカメラやビデオカメラ、情報処理装置の例であるパソコン、電話、特に持ち運びに便利な携帯電話等に用いることができる。以下に、その実施形態を例示する。

図２６〜図２８は、本発明による結像光学系をデジタルカメラの撮影光学系４１に組み込んだ構成の概念図を示す。図２６はデジタルカメラ４０の外観を示す前方斜視図、図２７は同後方斜視図、図２８はデジタルカメラ４０の構成を示す断面図である。デジタルカメラ４０は、この例の場合、撮影用光路４２を有する撮影光学系４１、ファインダー用光路４４を有するファインダー光学系４３、シャッター４５、フラッシュ４６、液晶表示モニター４７等を含み、カメラ４０の上部に配置されたシャッター４５を押圧すると、それに連動して撮影光学系４１、例えば実施例１の光路折り曲げズームレンズを通して撮影が行われる。撮影光学系４１によって形成された物体像が、近赤外カットフィルターと光学的ローパスフィルターＬＦを介してＣＣＤ４９の撮像面上に形成される。このＣＣＤ４９で受光された物体像は、処理手段５１を介し、電子画像としてカメラ背面に設けられた液晶表示モニター４７に表示される。また、この処理手段５１には記録手段５２が接続され、撮影された電子画像を記録することもできる。なお、この記録手段５２は処理手段５１と別体に設けてもよいし、フロッピーディスクやメモリーカード、ＭＯ等により電子的に記録書込を行うように構成してもよい。また、ＣＣＤ４９に代わって銀塩フィルムを配置した銀塩カメラとして構成してもよい。

さらに、ファインダー用光路４４上にはファインダー用対物光学系５３が配置してある。このファインダー用対物光学系５３によって形成された物体像は、像正立部材であるポロプリズム５５の視野枠５７上に形成される。このポリプリズム５５の後方には、正立正像にされた像を観察者眼球Ｅに導く接眼光学系５９が配置されている。なお、撮影光学系４１及びファインダー用対物光学系５３の入射側、接眼光学系５９の射出側にそれぞれカバー部材５０が配置されている。

このように構成されたデジタルカメラ４０は、撮影光学系４１が広画角で高変倍比であり、収差が良好で、明るく、フィルター等が配置できるバックフォーカスの大きなズームレンズであるので、高性能・低コスト化が実現できる。

なお、図２８の例では、カバー部材５０として平行平面板を配置しているが、パワーを持ったレンズを用いてもよい。

次に、本発明の結像光学系が対物光学系として内蔵された情報処理装置の一例であるパソコンが図２９〜図３１に示される。図２９はパソコン３００のカバーを開いた前方斜視図、図３０はパソコン３００の撮影光学系３０３の断面図、図３１は図２９の状態の側面図である。図２９〜図３１に示されるように、パソコン３００は、外部から繰作者が情報を入力するためのキーボード３０１と、図示を省略した情報処理手段や記録手段と、情報を操作者に表示するモニター３０２と、操作者自身や周辺の像を撮影するための撮影光学系３０３とを有している。ここで、モニター３０２は、図示しないバックライトにより背面から照明する透過型液晶表示素子や、前面からの光を反射して表示する反射型液晶表示素子や、ＣＲＴディスプレイ等であってよい。また、図中、撮影光学系３０３は、モニター３０２の右上に内蔵されているが、その場所に限らず、モニター３０２の周囲や、キーボード３０１の周囲のどこであってもよい。

この撮影光学系３０３は、撮影光路３０４上に、本発明による例えば実施例１の光路折り曲げズームレンズからなる対物レンズ１１２と、像を受光する撮像素子チップ１６２とを有している。これらはパソコン３００に内蔵されている。

ここで、撮像素子チップ１６２上には光学的ローパスフィルターＬＦが付加的に貼り付けられて撮像ユニット１６０として一体に形成され、対物レンズ１１２の鏡枠１１３の後端にワンタッチで嵌め込まれて取り付け可能になっているため、対物レンズ１１２と撮像素子チップ１６２の中心合わせや面間隔の調整が不要であり、組立が簡単となっている。
また、鏡枠１１３の先端（図示略）には、対物レンズ１１２を保護するためのカバーガラス１１４が配置されている。なお、鏡枠１１３中のズームレンズの駆動機構等は図示を省いてある。

撮像素子チップ１６２で受光された物体像は、端子１６６を介して、パソコン３００の処理手段に入力され、電子画像としてモニター３０２に表示される、図２９には、その一例として、操作者の撮影された画像３０５が示されている。また、この画像３０５は、処理手段を介し、インターネットや電話を介して、遠隔地から通信相手のパソコンに表示されることも可能である。

次に、本発明の結像光学系が撮影光学系として内蔵された情報処理装置の一例である電話、特に持ち運びに便利な携帯電話が図３２に示される。図３２（ａ）は携帯電話４００の正面図、図３２（ｂ）は側面図、図３２（ｃ）は撮影光学系４０５の断面図である。図３２（ａ）〜（ｃ）に示されるように、携帯電話４００は、操作者の声を情報として入力するマイク部４０１と、通話相手の声を出力するスピーカ部４０２と、操作者が情報を入力する入力ダイアル４０３と、操作者自身や通話相手等の撮影像と電話番号等の情報を表示するモニター４０４と、撮影光学系４０５と、通信電波の送信と受信を行うアンテナ４０６と、画像情報や通信情報、入力信号等の処理を行う処理手段（図示せず）とを有している。ここで、モニター４０４は液晶表示素子である。また、図中、各構成の配置位置は、特にこれらに限られない。この撮影光学系４０５は、撮影光路４０７上に配置された本発明による例えば実施例１の光路折り曲げズームレンズからなる対物レンズ１１２と、物体像を受光する撮像素子チップ１６２とを有している。これらは、携帯電話４００に内蔵されている。

ここで、撮像素子チップ１６２上には光学的ローパスフィルターＬＦが付加的に貼り付けられて撮像ユニット１６０として一体に形成され、対物レンズ１１２の鏡枠１１３の後端にワンタッチで嵌め込まれて取り付け可能になっているため、対物レンズ１１２と撮像素子チップ１６２の中心合わせや面間隔の調整が不要であり、組立が簡単となっている。また、鏡枠１１３の先端（図示略）には、対物レンズ１１２を保護するためのカバーガラス１１４が配置されている。なお、鏡枠１１３中のズームレンズの駆動機構等は図示を省いてある。

撮影素子チップ１６２で受光された物体像は、端子１６６を介して、図示していない処理手段に入力され、電子画像としてモニター４０４に、又は、通信相手のモニターに、又は、両方に表示される。また、通信相手に画像を送信する場合、撮像素子チップ１６２で受光された物体像の情報を、送信可能な信号へと変換する信号処理機能が処理手段には含まれている。

以上の本発明のズームレンズとそれを用いた電子撮像装置は例えば次のように構成することができる。

〔１〕正の屈折力を有し、広角端から望遠端にかけて変倍する際に物体側にのみ移動する移動レンズ群Ｂと、前記移動レンズ群Ｂよりも物体側に配され、負の屈折力を有し、前記変倍時に固定である変倍時固定レンズ群Ａとを有し、
前記移動レンズ群Ｂは、物体側から順に、正レンズと正レンズと負レンズの３枚のレンズにて構成されていることを特徴とするズームレンズ。

〔２〕前記移動レンズ群Ｂ中の前記負レンズは、物体側に隣接する前記正レンズと接合されていることを特徴とする上記１記載のズームレンズ。

〔３〕正の屈折力を有し、広角端から望遠端にかけて変倍する際に物体側にのみ移動する移動レンズ群Ｂと、前記移動レンズ群Ｂよりも物体側に配され、負の屈折力を有し、前記変倍時に固定である変倍時固定レンズ群Ａとを有し、
前記移動レンズ群Ｂは、物体側から順に、正レンズと負レンズと正レンズの３枚のレンズにて構成されていることを特徴とするズームレンズ。

〔４〕前記移動レンズ群Ｂ中の前記負レンズは、物体側又は像側に隣接する前記正レンズと接合されていることを特徴とする上記３記載のズームレンズ。

〔５〕前記移動レンズ群Ｂの像側に可変空気間隔を介して第３のレンズ群Ｃを有することを特徴とする上記１から４の何れか１項記載のズームレンズ。

〔６〕正の屈折力を有し、広角端から望遠端にかけて変倍する際に物体側にのみ移動する移動レンズ群Ｂと、前記移動レンズ群Ｂよりも物体側に配され、負の屈折力を有し、前記変倍時に固定である変倍時固定レンズ群Ａとを有し、
前記移動レンズ群Ｂの像側に可変空気間隔を介して配される第３のレンズ群Ｃを有し、前記移動レンズ群Ｂは、正レンズと負レンズの２枚のレンズにて構成され、前記第３のレンズ群Ｃは、物体側から順に、正レンズ、正レンズ、負レンズの３枚のレンズにて構成されていることを特徴とするズームレンズ。

〔７〕前記第３のレンズ群Ｃの前記負レンズは、物体側に隣接する前記正レンズと接合されていることを特徴とする上記６記載のズームレンズ。

〔８〕正の屈折力を有し、広角端から望遠端にかけて変倍する際に物体側にのみ移動する移動レンズ群Ｂと、前記移動レンズ群Ｂよりも物体側に配され、負の屈折力を有し、前記変倍時に固定である変倍時固定レンズ群Ａとを有し、
前記移動レンズ群Ｂの像側に可変空気間隔を介して配される第３のレンズ群Ｃを有し、前記移動レンズ群Ｂは、正レンズと負レンズの２枚のレンズにて構成され、前記第３のレンズ群Ｃは、物体側から順に、正レンズ、負レンズ、正レンズの３枚のレンズにて構成されていることを特徴とするズームレンズ。

〔９〕前記移動レンズ群Ｂ中の前記負レンズは、物体側又は像側に隣接する前記正レンズと接合されていることを特徴とする上記８記載のズームレンズ。

〔１０〕前記変倍時又は合焦動作時において移動するレンズ群は、ズームレンズ全体で前記移動レンズ群Ｂを含めて２つのレンズ群のみであることを特徴とする上記５から９の何れか１項記載のズームレンズ。

〔１１〕前記第３のレンズ群Ｃは合焦動作時に移動することを特徴とする上記５から１０の何れか１項記載のズームレンズ。

〔１２〕前記第３のレンズ群Ｃは正の屈折力を有することを特徴とする上記５から１１の何れか１項記載のズームレンズ。

〔１３〕前記第３のレンズ群Ｃよりも像側に非球面を有する第４のレンズ群Ｄを有することを特徴とする上記５から１２の何れか１項記載のズームレンズ。

〔１４〕前記第４のレンズ群Ｄは、前記変倍時及び合焦動作時には固定されていることを特徴とする上記１３記載のズームレンズ。

〔１５〕前記変倍時固定レンズ群Ａは光路を折り曲げる反射光学素子を有することを特徴とする上記１から１４の何れか１項記載のズームレンズ。

〔１６〕前記光路を折り曲げる反射光学素子はプリズムであることを特徴とする上記１５記載のズームレンズ。

〔１７〕前記プリズムの透過面の中少なくとも一面が曲率を有することを特徴とする上記１６記載のズームレンズ。

〔１８〕前記プリズムは最も物体側に配置されていることを特徴とする上記１６又は１７記載のズームレンズ。

〔１９〕前記プリズムは入射面が物体側に凹面を向けていることを特徴とする上記１６から１８の何れか１項記載のズームレンズ。

〔２０〕前記プリズムは入射面が非球面であることを特徴とする上記１６から１９の何れか１項記載のズームレンズ。

〔２１〕前記プリズムの射出面が平面であることを特徴とする上記１６から２０の何れか１項記載のズームレンズ。

〔２２〕前記変倍時固定レンズ群Ａは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズを有する物体側副群Ａ１、前記反射光学素子、正レンズを含む像側副群Ａ２とからなることを特徴とする上記１５記載のズームレンズ。

〔２３〕前記変倍時固定レンズ群Ａは、物体側に凹面を向けた透過面を有する光路を折り曲げるプリズムＡ１と、少なくとも正レンズを含む副群Ａ２とからなることを特徴とする上記１５記載のズームレンズ。

〔２４〕以下の条件式（１）、（２）を満足することを特徴とする上記１から２３の何れか１項記載のズームレンズ。

（１）０．９＜−ｆ_A／√（ｆ_W・ｆ_T）＜２．０
（２）１．０＜ｆ_B／√（ｆ_W・ｆ_T）＜３．０
ただし、ｆ_A、ｆ_Bはそれぞれレンズ群Ａ、Ｂの焦点距離、ｆ_W、ｆ_Tはそれぞれズームレンズ全系の広角端、望遠端の焦点距離である。

〔２５〕以下の条件式（３）を満足することを特徴とする上記２４記載のズームレンズ。

（３）０．９＜log γ_B／log γ＜１０
ただし、γ、γ_Bはそれぞれ、
γ＝ｆ_T／ｆ_W
γ_B＝望遠端におけるレンズ群Ｂの倍率／広角端におけるレンズ群Ｂの倍率とする。

〔２６〕前記移動レンズ群Ｂが、物体側から順に、前記正レンズである物体側レンズ成分と前記接合された接合レンズである像側レンズ成分とからなることを特徴とする上記２記載のズームレンズ。

〔２７〕以下の条件式（４）を満足することを特徴とする上記２６記載のズームレ
ンズ。

〔２８〕上記２７記載のズームレンズと、その像側に配された電子撮像素子とを有し、以下の条件式（５）、（６）を満足することを特徴とする電子撮像装置。

（５） −１．０＜Ｌ／Ｒ_22C＜０．８
（６）１４＜ν_22F−ν_22R
ただし、Ｒ_22Cはレンズ群Ｂの像側レンズ成分の接合面の光軸上における曲率半径、Ｌは使用する電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、ν_22F、ν_22Rはそれぞれレンズ群Ｂの像側レンズ成分の正レンズ、負レンズの媒質のｄ線基準でのアッベ数である。

〔２９〕広角端画角が５５°以上を有することを特徴とする上記２８記載の電子撮像装置。

〔３０〕上記２７記載のズームレンズと、その像側に配された電子撮像素子とを有し、以下の条件式（７）、（８）を満足することを特徴とする電子撮像装置。

〔３１〕以下の条件式（９）を満足することを特徴とする上記２６記載のズームレンズ。

〔３２〕上記３１記載のズームレンズと、その像側に配された電子撮像素子とを有し、以下の条件式（１０）、（１１）を満足することを特徴とする電子撮像装置。

（10） −１．６＜Ｌ／Ｒ_22C＜−０．４
（11）２０＜ν_22F−ν_22R
ただし、Ｒ_22Cはレンズ群Ｂの像側レンズ成分の接合面の光軸上における曲率半径、Ｌは使用する電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、ν_22F、ν_22Rはそれぞれレンズ群Ｂの像側レンズ成分の正レンズ、負レンズの媒質のｄ線基準でのアッベ数である。

〔３３〕広角端画角が５５°以上を有することを特徴とする上記３２記載の電子撮像装置。

〔３４〕上記３１記載のズームレンズと、その像側に配された電子撮像素子とを有し、以下の条件式（１２）、（１３）を満足することを特徴とする電子撮像装置。

〔３５〕前記第３のレンズ群Ｃが、物体側より、前記正レンズである物体側レンズ成分と前記接合された接合レンズである像側レンズ成分からなることを特徴とする上記７記載のズームレンズ。

〔３６〕以下の条件式（４Ｃ）を満足することを特徴とする上記３５記載のズームレンズ。

〔３７〕上記３６記載のズームレンズと、その像側に配された電子撮像素子とを有し、以下の条件式（５Ｃ）、（６Ｃ）を満足することを特徴とする電子撮像装置。

〔３８〕広角端画角が５５°以上を有することを特徴とする上記３７記載の電子撮像装置。

〔３９〕上記３６記載のズームレンズと、その像側に配された電子撮像素子とを有し、以下の条件式（７Ｃ）、（８Ｃ）を満足することを特徴とする電子撮像装置。

〔４０〕以下の条件式（９Ｃ）を満足することを特徴とする上記３５記載のズームレンズ。

〔４１〕上記４０記載のズームレンズと、その像側に配された電子撮像素子とを有し、以下の条件式（１０Ｃ）、（１１Ｃ）を満足することを特徴とする電子撮像装置。

〔４２〕広角端画角が５５°以上を有することを特徴とする上記４１記載の電子撮像装置。

〔４３〕上記４０記載のズームレンズと、その像側に配された電子撮像素子とを有し、以下の条件式（１２Ｃ）、（１３Ｃ）を満足することを特徴とする電子撮像装置。

〔４４〕前記移動レンズ群Ｂが、物体側から順に、前記正レンズである物体側レンズ成分と前記接合された接合レンズである像側レンズ成分からなるか、あるいは、物体側から順に、前記接合された接合レンズである物体側レンズ成分と前記正レンズである像側レンズ成分とからなることを特徴とする上記４記載のズームレンズ。

〔４５〕以下の条件式（１４）を満足することを特徴とする上記４４記載のズームレンズ。

〔４６〕上記４５記載のズームレンズと、その像側に配された電子撮像素子とを有し、前記物体側レンズ成分が前記接合された接合レンズであり、以下の条件式（１５）、（１６）を満足することを特徴とする電子撮像装置。

（15）０．３＜Ｌ／Ｒ_21C＜１．６
（16）１０＜ν_21F−ν_21R
ただし、Ｒ_21Cは移動レンズ群Ｂの物体側レンズ成分における接合面の光軸上の曲率半径、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、ν_21F、ν_21Rはそれぞれ移動レンズ群Ｂの物体側レンズ成分における正レンズ、負レンズの媒質のｄ線基準でのアッベ数である。

〔４７〕広角端画角が５５°以上を有することを特徴とする上記４６記載の電子撮像装置。

〔４８〕上記４５記載のズームレンズと、その像側に配された電子撮像素子とを有し、以下の条件式（１７）、（１８）を満足することを特徴とする電子撮像装置。

〔４９〕前記第３のレンズ群Ｃが、物体側から順に、前記正レンズである物体側レンズ成分と前記接合された接合レンズである像側レンズ成分からなるか、あるいは、物体側から順に、前記接合された接合レンズである物体側レンズ成分と前記正レンズである像側レンズ成分とからなることを特徴とする上記９記載のズームレンズ。

〔５０〕以下の条件式（１４Ｃ）を満足することを特徴とする上記４９記載のズームレンズ。

〔５１〕上記４９記載のズームレンズと、その像側に配された電子撮像素子とを有し、前記物体側レンズ成分が前記接合された接合レンズであり、以下の条件式（１５Ｃ）、（１６Ｃ）を満足することを特徴とする電子撮像装置。

〔５２〕広角端画角が５５°以上を有することを特徴とする上記５１記載の電子撮像装置。

〔５３〕上記５０記載のズームレンズと、その像側に配された電子撮像素子とを有し、以下の条件式（１７Ｃ）、（１８Ｃ）を満足することを特徴とする電子撮像装置。

〔５４〕前記移動レンズ群Ｂよりも像側に、移動にて合焦動作を行うレンズ群を有することを特徴とする上記１から１０の何れか１項記載のズームレンズ。

〔５５〕以下の条件（１９）を満足することを特徴とする上記１１記載のズームレンズ。

（19）０．１＜Ｄ_FT／ｆ_T＜１．０
ただし、Ｄ_FTは望遠端における無限遠物点合焦時の移動レンズ群Ｂから第３のレンズ群Ｃまでの光軸上空気間隔、ｆ_Tは望遠端での無限遠物点合焦時のズームレンズ全系の焦点距離である。

〔５６〕上記５から１２の何れか１項記載のズームレンズと、その像側に配された電子撮像素子を有し、以下の条件式（２０）を満足することを特徴とする電子撮像装置。

〔５７〕以下の条件（２１）を満足することを特徴とする上記５から１２の何れか１項記載のズームレンズ。

〔５８〕上記１３又は１４記載のズームレンズとその像側に配した電子撮像素子とを有し、以下の条件式（２２）を満足することを特徴とする電子撮像装置。

〔５９〕上記５から１２の何れか１項記載のズームレンズとその像側に配した電子撮像素子とを有し、前記ズームレンズが以下の条件式（２２）を満足する第４のレンズ群Ｄを前記第３のレンズ群Ｃよりも像側に配したことを特徴とする電子撮像装置。

〔６０〕変倍又は合焦動作時に移動する全てのレンズ群に対して物体側に光路を折り曲げる反射ための反射光学素子を配したことを特徴とする上記１から１５の何れか１項記載のズームレンズ。

〔６１〕前記変倍時固定のレンズ群Ａが、ズームレンズ中で最も物体側に位置することを特徴とする上記１から１５の何れか１項記載のズームレンズ。

〔６２〕前記変倍時固定レンズ群Ａは、物体側から順に、物体側副群Ａ１と、前記反射光学素子と、像側副群Ａ２とからなることを特徴とする上記１５又は６１記載のズームレンズ。

〔６３〕上記２２又は６２の何れか１項記載のズームレンズとその像側に配された電子撮像素子とを有し、以下の条件式（２３）を満足することを特徴とする電子撮像装置。

（23）０．８＜ｄ／Ｌ＜２．０
ただし、ｄは変倍時固定のレンズ群Ａにおける反射光学素子の反射面の直前の屈折力を持つ屈折面から反射面の直後の屈折力を持つ屈折面までの空気換算長、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長である。

〔６４〕前記反射光学素子の反射面に入射する入射光軸及び反射後の反射光軸を含む面の方向での画角が２２°乃至２８°であり、かつ、以下の条件（２３−１）を満足することを特徴とする上記６３記載の電子撮像装置。

（23-1）１．１＜ｄ／Ｌ＜１．７
〔６５〕前記反射光学素子の反射面に入射する入射光軸及び反射後の反射光軸を含む面の方向での画角が１６°乃至２２°であり、かつ、以下の条件（２３−２）を満足することを特徴とする上記６３記載の電子撮像装置。

（23-2）１．２＜ｄ／Ｌ＜１．８
〔６６〕前記反射光学素子が以下の条件（２４）を満足するプリズムにて構成されていることを特徴とする上記１５、２２、６０、６２の何れか１項記載のズームレンズ。

〔６７〕前記反射光学素子が以下の条件（２４）を満足するプリズムにて構成されていることを特徴とする上記６３、６４、６５の何れか１項記載の電子撮像装置。

〔６８〕前記変倍時固定レンズ群Ａにおける像側副群Ａ２が、物体側より順に、負レンズ、正レンズの２枚のレンズからなることを特徴とする上記２２又は６２の何れか１項記載のズームレンズ。

〔６９〕上記２２、６２又は６８の何れか１項記載のズームレンズとその像側に配された電子撮像装置を有し、前記ズームレンズが以下の条件式（２５）を満足することを特徴とする電子撮像装置。

〔７０〕前記変倍時固定レンズ群の物体側副群Ａ１が、物体側に凸面を向けた負レンズ１枚のみからなることを特徴とする上記２２又は６２記載のズームレンズ。

〔７１〕以下の条件式（２６）を満足することを特徴とする上記７０記載のズームレンズ。

（26）０＜ｆ₁₁／ｆ₁₂＜１．６
ただし、ｆ₁₁、ｆ₁₂はそれぞれ変倍時固定レンズ群Ａの物体側副群Ａ１、像側副群Ａ２の焦点距離である。

〔７２〕前記第３のレンズ群Ｃが１枚の単レンズからなることを特徴とする上記５記載のズームレンズ。

〔７３〕前記第３のレンズ群Ｃは広角端よりも望遠端で像側に移動することを特徴とする上記１から２２の何れか１項記載のズームレンズ。

〔７４〕以下の条件式（２７）を満足することを特徴とする上記７３記載のズームレンズ。

〔７５〕上記１から２７、３１、３５、３６、４０、４４、４８、４９、５０、５４、５５、５７、６０から６２、６６、６８、７０から７４の何れか１項記載のズームレンズと、その像側に配された電子撮像素子とを備えた電子撮像装置。

以上説明したように、本発明により極力物体側にミラー等の反射光学素子を挿入して光学系、特にズームレンズ系の光路（光軸）を折り曲げる構成とし諸々の工夫を入れることにより、高ズーム比、広画角、小さいＦ値、少ない収差等、高い光学仕様性能を確保しながらも、沈胴式鏡筒に見られるようなカメラの使用状態への立ち上げ時間（レンズのせり出し時間）がなく、防水・防塵上も好ましく、また、奥行き方向が極めて薄いカメラとすることが可能となる。

Ｇ１−１…Ｇ１−１レンズ群
Ｇ１−２…Ｇ１−２レンズ群
Ｇ１…第１レンズ群
Ｇ２…第２レンズ群
Ｇ３…第３レンズ群
Ｇ４…第４レンズ群
Ｐ…光路折り曲げプリズム
Ｓ…開口絞り
ＩＣ…近赤外カットコート面
ＬＦ…光学的ローパスフィルター
ＣＧ…カバーガラス
Ｉ…像面
Ｅ…観察者眼球
１Ａ、１Ｂ、１Ｃ、１Ｄ、１Ｅ…開口
１Ａ’、１Ｂ’、１Ｃ’、１Ｄ’、１Ｅ’…開口
１０…ターレット
１０’…ターレット
１１…回転軸
４０…デジタルカメラ
４１…撮影光学系
４２…撮影用光路
４３…ファインダー光学系
４４…ファインダー用光路
４５…シャッター
４６…フラッシュ
４７…液晶表示モニター
４９…ＣＣＤ
５０…カバー部材
５１…処理手段
５２…記録手段
５３…ファインダー用対物光学系
５５…ポロプリズム
５７…視野枠
５９…接眼光学系
１１２…対物レンズ
１１３…鏡枠
１１４…カバーガラス
１６０…撮像ユニット
１６２…撮像素子チップ
１６６…端子
３００…パソコン
３０１…キーボード
３０２…モニター
３０３…撮影光学系
３０４…撮影光路
３０５…画像
４００…携帯電話
４０１…マイク部
４０２…スピーカ部
４０３…入力ダイアル
４０４…モニター
４０５…撮影光学系
４０６…アンテナ
４０７…撮影光路

Claims

正の屈折力を有し、広角端から望遠端にかけて変倍する際に物体側にのみ移動する移動レンズ群Ｂと、前記移動レンズ群Ｂよりも物体側に配され、負の屈折力を有し、前記変倍時に固定である変倍時固定レンズ群Ａとを有し、
前記移動レンズ群Ｂは、物体側から順に、正レンズと負レンズと正レンズの３枚のレンズにて構成されていることを特徴とするズームレンズ。
前記移動レンズ群Ｂ中の前記負レンズは、物体側又は像側に隣接する前記正レンズと接合されていることを特徴とする請求項１記載のズームレンズ。
前記移動レンズ群Ｂの像側に可変空気間隔を介して第３のレンズ群Ｃを有することを特徴とする請求項１又は２記載のズームレンズ。
前記変倍時又は合焦動作時において移動するレンズ群は、ズームレンズ全体で前記移動レンズ群Ｂを含めて２つのレンズ群のみであることを特徴とする請求項３記載のズームレンズ。
前記第３のレンズ群Ｃは合焦動作時に移動することを特徴とする請求項３又は４記載のズームレンズ。
前記第３のレンズ群Ｃは正の屈折力を有することを特徴とする請求項３から５の何れか１項記載のズームレンズ。
前記第３のレンズ群Ｃよりも像側に非球面を有する第４のレンズ群Ｄを有することを特徴とする請求項３から６の何れか１項記載のズームレンズ。
前記第４のレンズ群Ｄは、前記変倍時及び合焦動作時には固定されていることを特徴とする請求項７記載のズームレンズ。
前記変倍時固定レンズ群Ａは光路を折り曲げる反射光学素子を有することを特徴とする請求項１から８の何れか１項記載のズームレンズ。
前記光路を折り曲げる反射光学素子はプリズムであることを特徴とする請求項９記載のズームレンズ。
前記プリズムの透過面の中少なくとも一面が曲率を有するレンズ面であることを特徴とする請求項１０記載のズームレンズ。
前記プリズムは最も物体側に配置されていることを特徴とする請求項１０又は１１記載のズームレンズ。
前記プリズムは入射面が物体側に凹面を向けていることを特徴とする請求項１０から１２の何れか１項記載のズームレンズ。
前記プリズムは入射面が非球面であることを特徴とする請求項１０から１３の何れか１項記載のズームレンズ。
前記プリズムの射出面が平面であることを特徴とする請求項１０から１４の何れか１項記載のズームレンズ。
前記変倍時固定レンズ群Ａは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズを有する物体側副群Ａ１、前記反射光学素子、正レンズを含む像側副群Ａ２とからなることを特徴とする請求項９記載のズームレンズ。
前記変倍時固定レンズ群Ａは、物体側に凹面を向けた透過面を有する光路を折り曲げるプリズムＡ１と、少なくとも正レンズを含む副群Ａ２とからなることを特徴とする請求項９記載のズームレンズ。
以下の条件式（１）、（２）を満足することを特徴とする請求項１から１７の何れか１項記載のズームレンズ。
（１）０．９＜−ｆ_A／√（ｆ_W・ｆ_T）＜２．０
（２）１．０＜ｆ_B／√（ｆ_W・ｆ_T）＜３．０
ただし、ｆ_A、ｆ_Bはそれぞれレンズ群Ａ、Ｂの焦点距離、ｆ_W、ｆ_Tはそれぞれズームレンズ全系の広角端、望遠端の焦点距離である。
以下の条件式（３）を満足することを特徴とする請求項１８記載のズームレンズ。
（３）０．９＜log γ_B／log γ＜１０
ただし、γ、γ_Bはそれぞれ、
γ＝ｆ_T／ｆ_W
γ_B＝望遠端におけるレンズ群Ｂの倍率／広角端におけるレンズ群Ｂの倍率とする。
前記移動レンズ群Ｂが、物体側から順に、前記正レンズである物体側レンズ成分と前記接合された接合レンズである像側レンズ成分からなるか、あるいは、物体側から順に、前記接合された接合レンズである物体側レンズ成分と前記正レンズである像側レンズ成分とからなることを特徴とする請求項２記載のズームレンズ。
以下の条件式（１４）を満足することを特徴とする請求項２０記載のズームレンズ。
（14）０．６＜Ｒ_21R／Ｒ_21F＜１．２
ただし、Ｒ_21F、Ｒ_21Rはそれぞれ移動レンズ群Ｂの物体側レンズ成分における最物体側面、最像側面の光軸上の曲率半径である。
請求項２１記載のズームレンズと、その像側に配された電子撮像素子とを有し、前記物体側レンズ成分が前記接合された接合レンズであり、以下の条件式（１５）、（１６）を満足することを特徴とする電子撮像装置。
（15）０．３＜Ｌ／Ｒ_21C＜１．６
（16）１０＜ν_21F−ν_21R
ただし、Ｒ_21Cは移動レンズ群Ｂの物体側レンズ成分における接合面の光軸上の曲率半径、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、ν_21F、ν_21Rはそれぞれ移動レンズ群Ｂの物体側レンズ成分における正レンズ、負レンズの媒質のｄ線基準でのアッベ数である。
広角端画角が５５°以上を有することを特徴とする請求項２２記載の電子撮像装置。
請求項２１記載のズームレンズと、その像側に配された電子撮像素子とを有し、以下の条件式（１７）、（１８）を満足することを特徴とする電子撮像装置。
（17） −５．０＜（Ｒ_22F＋Ｒ_22R）／（Ｒ_22F−Ｒ_22R）＜０．７
（18）０．１＜Ｌ／ｆ_2R＜１．０
ただし、Ｒ_22F、Ｒ_22Rはそれぞれ移動レンズ群Ｂの像側レンズ成分における最物体側面、最像側面の光軸上の曲率半径、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、ｆ_2Rは移動レンズ群Ｂの像側レンズ成分の焦点距離である。
前記移動レンズ群Ｂよりも像側に、移動にて合焦動作を行うレンズ群を有することを特徴とする請求項１から４の何れか１項記載のズームレンズ。
以下の条件（１９）を満足することを特徴とする請求項５記載のズームレンズ。
（19）０．１＜Ｄ_FT／ｆ_T＜１．０
ただし、Ｄ_FTは望遠端における無限遠物点合焦時の移動レンズ群Ｂから第３のレンズ群Ｃまでの光軸上空気間隔、ｆ_Tは望遠端での無限遠物点合焦時のズームレンズ全系の焦点距離である。
請求項３から６の何れか１項記載のズームレンズと、その像側に配された電子撮像素子を有し、以下の条件式（２０）を満足することを特徴とする電子撮像装置。
（20） −０．４＜Ｌ／ｆ_C＜０．８
ただし、ｆ_Cは第３のレンズ群Ｃの焦点距離、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長である。
以下の条件（２１）を満足することを特徴とする請求項３から６の何れか１項記載のズームレンズ。
（21）０．０＜Ｍ₃／Ｍ₂＜１．６
ただし、Ｍ₂、Ｍ₃は移動レンズ群Ｂ、第３のレンズ群Ｃのそれぞれの無限遠物点合焦時における広角端に対する望遠端での移動量であり、像側への移動を正とする。
請求項７又は８記載のズームレンズとその像側に配した電子撮像素子とを有し、以下の条件式（２２）を満足することを特徴とする電子撮像装置。
（22）０．０＜Ｌ／ｆ_D＜０．７
ただし、ｆ_Dは第４のレンズ群Ｄの焦点距離、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長である。
請求項３から６の何れか１項記載のズームレンズとその像側に配した電子撮像素子とを有し、前記ズームレンズが以下の条件式（２２）を満足する第４のレンズ群Ｄを前記第３のレンズ群Ｃよりも像側に配したことを特徴とする電子撮像装置。
（22）０．０＜Ｌ／ｆ_D＜０．７
ただし、ｆ_Dは第４のレンズ群Ｄの焦点距離、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長である。
変倍又は合焦動作時に移動する全てのレンズ群に対して物体側に光路を折り曲げる反射のための反射光学素子を配したことを特徴とする請求項１から９の何れか１項記載のズームレンズ。
前記変倍時固定のレンズ群Ａが、ズームレンズ中で最も物体側に位置することを特徴とする請求項１から９の何れか１項記載のズームレンズ。
前記変倍時固定レンズ群Ａは、物体側から順に、物体側副群Ａ１と、前記反射光学素子と、像側副群Ａ２とからなることを特徴とする請求項９又は３２記載のズームレンズ。
請求項１６又は３３の何れか１項記載のズームレンズとその像側に配された電子撮像素子とを有し、以下の条件式（２３）を満足することを特徴とする電子撮像装置。
（23）０．８＜ｄ／Ｌ＜２．０
ただし、ｄは変倍時固定のレンズ群Ａにおける反射光学素子の反射面の直前の屈折力を持つ屈折面から反射面の直後の屈折力を持つ屈折面までの空気換算長、Ｌは電子撮像素子の
有効撮像領域の対角長である。
前記反射光学素子の反射面に入射する入射光軸及び反射後の反射光軸を含む面の方向での画角が２２°乃至２８°であり、かつ、以下の条件（２３−１）を満足することを特徴とする請求項３４記載の電子撮像装置。
（23-1）１．１＜ｄ／Ｌ＜１．７
前記反射光学素子の反射面に入射する入射光軸及び反射後の反射光軸を含む面の方向での画角が１６°乃至２２°であり、かつ、以下の条件（２３−２）を満足することを特徴とする請求項３４記載の電子撮像装置。
（23-2）１．２＜ｄ／Ｌ＜１．８
前記反射光学素子が以下の条件（２４）を満足するプリズムにて構成されていることを特徴とする請求項９、１６、３２、３３の何れか１項記載のズームレンズ。
（24）１．５＜ｎ_pri
ただし、ｎ_priはプリズムのｄ線に対する媒質の屈折率である。
前記反射光学素子が以下の条件（２４）を満足するプリズムにて構成されていることを特徴とする請求項３４、３５、３６の何れか１項記載の電子撮像装置。（24）１．５＜ｎ_pri
ただし、ｎ_priはプリズムのｄ線に対する媒質の屈折率である。
前記変倍時固定レンズ群Ａにおける像側副群Ａ２が、物体側より順に、負レンズ、正レンズの２枚のレンズからなることを特徴とする請求項１６又は３３の何れか１項記載のズームレンズ。
請求項１６、３３又は３９の何れか１項記載のズームレンズとその像側に配された電子撮像素子を有し、前記ズームレンズが以下の条件式（２５）を満足することを特徴とする電子撮像装置。
（25） −０．５＜Ｌ／ｆ₁₂＜０
ただし、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、ｆ₁₂は変倍時固定レンズ群Ａの像側副群Ａ２の焦点距離である。
前記変倍時固定レンズ群の物体側副群Ａ１が、物体側に凸面を向けた負レンズ１枚のみからなることを特徴とする請求項１６又は３３記載のズームレンズ。
以下の条件式（２６）を満足することを特徴とする請求項４１記載のズームレンズ。
（26）０＜ｆ₁₁／ｆ₁₂＜１．６
ただし、ｆ₁₁、ｆ₁₂はそれぞれ変倍時固定レンズ群Ａの物体側副群Ａ１、像側副群Ａ２の焦点距離である。
前記第３のレンズ群Ｃが１枚の単レンズからなることを特徴とする請求項３記載のズームレンズ。
前記第３のレンズ群Ｃは広角端よりも望遠端で物体側に移動することを特徴とする請求項１から１６の何れか１項記載のズームレンズ。
以下の条件式（２７）を満足することを特徴とする請求項４４記載のズームレンズ。
（27）０．８＜−β_Rt＜２．１
ただし、β_Rtは無限遠物点合焦時の望遠端における移動レンズ群Ｂ以降の合成倍率である
。
請求項１から２０、２４から２６、２８、３１から３３、３７、３９、４１から４５の何れか１項記載のズームレンズと、その像側に配された電子撮像素子とを備えた電子撮像装置。