JP2009221864A - 水素含有ガス利用システム - Google Patents

Abstract

【課題】高いエネルギー効率で水素含有ガス中の水素及びその他のガスを利用することが可能な水素含有ガスの利用システムを提供する。
【解決手段】水素化装置１と、発電装置３とを具え、前記水素化装置１において、水素含有ガスを用いて芳香族炭化水素を水素化し、該水素化反応生成物中のガス分を前記発電装置３に供給することを特徴とする水素含有ガス利用システムである。該水素含有ガス利用システムは、更に、気液分離装置２を具え、該気液分離装置２において、前記水素化反応生成物をガス分と液分とに分離することが好ましい。
【選択図】図１

Description

本発明は、水素含有ガスの利用システム、特には、水素を含む混合ガスの利用において、高いエネルギー効率で水素及びその他のガスを利用することが可能なシステムに関するものである。

製油所や製鉄所を含むコンビナートやバイオマス・廃棄物のガス化装置等からは、水素を含む混合ガスが発生するが、該混合ガスは価値が低いため、従来は燃料ガスとして利用されることが多かった。近年、燃料電池等への水素の利用が盛んに検討されるようになり、このような価値の低い水素含有ガスから水素を取り出す技術が開発されている。最も一般的な方法はＰＳＡ（Pressure Swing Adsorption）であるが、水素回収率が８０％程度であるため、芳香族炭化水素との反応を利用する方法が注目されている。

例えば、下記特許文献１では、コークス炉ガス（ＣＯＧ）中の水素を用いてベンゼンからシクロヘキサンを製造し、分離されたＣＯＧ中のその他の成分は、メタンリッチガスであるため、ＳＮＧ（synthetic natural gas）としての利用が可能とある。また、下記特許文献２では、ＣＯＧ中の水素濃度を調整するためにベンゼンとの反応を利用し、水素濃度が調整されたＣＯＧは水蒸気改質してメタノールやＤＭＥの製造に用いられるとある。更に、下記特許文献３では、ナフタレンとテトラリン間の反応を利用してヘテロ化合物を多く含むＣＯＧから水素を取り出す方法が示されており、残存したＣＯＧは、メタン濃度が高まるため高カロリーとなり、燃料ガスとして適するとある。これらの方法では、芳香族炭化水素との反応条件を適宜設定することにより、水素含有ガス中の水素をほぼ全量回収することができるが、水素含有ガスから水素を取り出した残りのガスは、燃料ガスとして燃やされたり、天然ガスの代替に使われたり、化学品製造の原料とされており、直接発電に用いられることはなかった。

一方、水素を含むガスを用いる発電装置としては、ガスタービンや燃料電池が知られている。しかしながら、水素含有ガスを燃焼させて用いるガスタービンの場合、ガス中の水素含有量が多いと火炎の検知が難しいため、水素含有量の高い水素含有ガスを用いることができなかった。また、燃料電池では、その種類によって水素以外の成分含有量が厳しく規定されるものもある。そのため、様々な副生ガス、燃料ガス等をそのままガスタービンや燃料電池に用いることは好ましくない。

特開昭６２−２１５５４０号公報 特開２００５−１４６１４７号公報 特開２００６−１４３５０７号公報

そこで、本発明の目的は、上記従来技術の問題を解決し、高いエネルギー効率で水素含有ガス中の水素及びその他のガスを利用することが可能な水素含有ガスの利用システムを提供することにある。

本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意研究した結果、水素含有ガスと芳香族炭化水素の水素化反応で水素を利用した後、水素濃度が低くなったガス分をガスタービンや燃料電池等の発電装置に利用することにより、水素を取り出した残りのガスを単に燃焼させて熱だけを取り出すのに比べ、発電を行い、同時に発生する熱を利用できるようになるため、エネルギー効率が向上することを見出し、本発明を完成させるに至った。

即ち、本発明の水素含有ガス利用システムは、水素化装置と、発電装置とを具え、
前記水素化装置において、水素含有ガスを用いて芳香族炭化水素を水素化し、該水素化反応生成物中のガス分を前記発電装置に供給することを特徴とする。

本発明の水素含有ガス利用システムは、更に、気液分離装置を具え、該気液分離装置において、前記水素化反応生成物をガス分と液分とに分離することが好ましい。

本発明の水素含有ガス利用システムにおいて、前記発電装置としては、ガスタービン及び燃料電池が好ましい。ここで、該燃料電池としては、固体酸化物形燃料電池（ＳＯＦＣ）、りん酸形燃料電池及び溶融炭酸塩形燃料電池が好ましい。

本発明の水素含有ガス利用システムにおいて、前記水素含有ガスは、水素濃度が２０〜８０体積％で、飽和炭化水素濃度が１０〜８０体積％で、硫黄化合物濃度が硫黄濃度として１００モルｐｐｍ以下で、ＣＯ濃度が１００体積ｐｐｍ以下で、塩素化合物濃度が塩素濃度として０．１モルｐｐｍ以下で、シアン化合物濃度がＣＮ濃度として０．１モルｐｐｍ以下であることが好ましい。この場合、該水素含有ガスは、水素濃度が２０体積％未満になるまで前記芳香族炭化水素の水素化に水素が用いられることが好ましい。

本発明の水素含有ガス利用システムによれば、芳香族炭化水素の水素化反応に水素含有ガス中の水素を利用し、水素濃度が低下したガスを発電装置に供給して、発電に使用する。ここで、発電装置がガスタービンの場合、水素含有ガスにメタン等の炭化水素が含まれていると、水素含有ガスそのものをガスタービンに導入するよりも、芳香族炭化水素との水素化反応後に利用するほうが、水素濃度が下がり炭化水素濃度が上がるため高カロリーとなり、システムのエネルギー効率を向上させるのに効果的である。

また、発電装置が燃料電池の場合は、発電によって発生する熱量が大きいので、改質装置を含む場合に改質反応に必要な熱を発電による熱で補えるため、水素含有ガスを用いるのに適している。しかも、水素が少なく炭化水素濃度が高いガスを用いる方が、発電によって発生する熱を炭化水素の改質反応に有効に利用でき、発電効率が高くなるので、水素含有ガスを芳香族炭化水素の水素化反応後に利用するほうが、水素濃度が下がり、好適である。特に、発電装置が固体酸化物形燃料電池（ＳＯＦＣ）の場合、ＳＯＦＣは固体高分子形燃料電池（ＰＥＦＣ）に比べ水素以外の成分、例えばＣＯも発電に用いることができるため、水素含有ガスの利用により適している。

以下に、本発明の実施の形態について図１を用いて具体的に説明する。図１に示す水素含有ガス利用システムは、芳香族炭化水素の水素化装置１と、気液分離装置２と、発電装置３とを具える。水素化装置１には、水素含有ガスと芳香族炭化水素が供給され、水素化反応により生成した芳香族炭化水素水素化物と、未反応の芳香族炭化水素と、水素含有ガスから水素が利用された後の残存ガスとの混合物が生成する。次に、該水素化反応生成物は、気液分離装置２においてガス分と液分とに分離される。分離されたガス分は、発電装置３に供給され、電気と熱とに変換されて最終利用される。一方、分離された液分は、芳香族炭化水素水素化物と未反応の芳香族炭化水素とを含み、必要に応じて水素化装置１にリサイクルしたり、溶剤や化学品の原料として使用することができる。なお、図示例の水素含有ガス利用システムは、気液分離装置２を具えるが、上記水素化反応生成物のガス分を、気液分離装置２を経ずに発電装置３に供給して、発電に利用することも可能であるため、本発明の水素含有ガス利用システムは、気液分離装置２を具えていなくてもよい。

図１に示すシステムにおいて用いられる水素含有ガスとしては、製鉄所、製油所、石油化学コンビナート等で得られる副生水素や燃料ガス、あるいはバイオマスガス化装置、廃棄物ガス化装置等から生じる副生水素が挙げられる。これらの水素含有ガスには、水素の他、メタン、エタン、エチレン等の炭化水素や、硫黄化合物、一酸化炭素、窒素化合物、塩素化合物、シアン化合物等が含まれる場合があり、芳香族炭化水素の水素化反応において用いられる触媒の被毒物質となるようなもの、あるいは、発電装置の運転に障害となるような物質を多く含んでいる場合には、従来技術を用いてこれらを予め所定の濃度以下に低減することが好ましい。

水素含有ガスに硫黄化合物が多く含まれる場合には、製油所、製鉄所等で通常行われる水素化脱硫、吸着脱硫、ソーダ洗浄、アミン洗浄等を行えばよく、水素含有ガス中の硫黄濃度を１００モルｐｐｍ以下、好ましくは５０モルｐｐｍ以下にすることが好ましい。

水素含有ガスにＣＯが多く含まれる場合は、ＣＯシフト反応等によりＣＯ₂に変換して除去すればよく、水素含有ガス中のＣＯ濃度を１００体積ｐｐｍ以下、好ましくは５０体積ｐｐｍ以下にすることが好ましい。

また、ＨＣｌ、Ｃｌ₂、ＨＣＮ等の酸性ガスが水素含有ガスに含まれる場合には、通常水洗浄、アミン洗浄等で除去する。除去した後の水素含有ガス中の塩素化合物濃度は塩素濃度として０．１モルｐｐｍ以下であることが好ましく、シアン化合物濃度はＣＮ濃度として０．１モルｐｐｍ以下であることが好ましい。

不飽和炭化水素は、芳香族炭化水素の水素化において同時に水素化され、飽和炭化水素に転化するので、反応効率上好ましくはないが、水素含有ガスに含まれていても良い。

上記水素含有ガスには、主に水素と炭化水素が多く含まれる。水素含有ガス中の水素濃度は２０〜８０体積％の範囲が好ましく、飽和炭化水素濃度は１０〜８０体積％の範囲が好ましい。水素濃度が８０体積％を超える高純度ガスの場合は、水素としての利用価値が高いため、石化製品の製造原料として直接用いることができる。一方、水素濃度が２０体積％よりも低い場合は、炭化水素としての利用価値が高いため、水素製造用原料として用いることができる。なお、本発明のシステムは、水素としても炭化水素としても利用価値の低い水素含有ガスから有効に水素を取り出すのに特に好適である。

水素化装置１に供給される芳香族炭化水素としては、ベンゼン類、ナフタレン類が挙げられるが、安全性、取り扱い易さの観点から、置換基を持つものが好ましく、トルエン、エチルベンゼン、キシレン、ジエチルベンゼン、トリメチルベンゼン等のアルキルベンゼン、メチルナフタレン、エチルナフタレン、ジメチルナフタレン、ジエチルナフタレン等のアルキルナフタレン、及びこれらの混合物を用いることが好ましい。また、ヘキサン、ヘプタン等のパラフィン類や、シクロヘキサン、シクロペンタン等のナフテン類など、芳香族炭化水素の水素化反応に影響を及ぼさないものは、水素化装置１に供給される芳香族炭化水素中に含まれていても良い。

芳香族炭化水素の水素化装置１は、固定床でも、流動床でも、懸濁床でもよい。例えば、ベンゼンからシクロヘキサンを製造するプロセスとしては商用プロセスが既に存在し、従来技術に基づき、同様に水素化反応で発生する熱を除去するような装置を使用することが好ましい。反応熱を除去しない場合、コーキングの恐れがあるからである。

水素化に用いる触媒は、一般的に用いられるものでよく、白金、パラジウム、ルテニウム、ロジウム、イリジウム、ニッケル、コバルト、鉄、レニウム、バナジウム、クロム、タングステン、モリブデン及び銅からなる群から選定される少なくとも１種の金属を、活性炭、ゼオライト、チタニア、カーボンナノチューブ、モレキュラーシーブ、ジルコニア、メソ細孔シリカ多孔質材料、アルミナ及びシリカからなる群から選定される少なくとも１種の担体に担持した金属担持触媒が用いられる。金属担持触媒における金属担持率は、好ましくは０．００１〜１０質量％であり、より好ましくは０．０１〜５質量％である。水素含有ガスに硫黄化合物や一酸化炭素が含まれる場合には、これらに耐性のある触媒を選択することが好ましく、石油精製の脱硫・脱芳香族触媒としてよく用いられるパラジウム、ニッケル−モリブデン、ニッケル−タングステン等が適している。

水素化反応の条件は、用いる水素含有ガスの組成および芳香族炭化水素の組成により適宜選択されるが、反応温度が５０〜５００℃、好ましくは８０〜３５０℃、水素分圧が０．１〜１０ＭＰａ、好ましくは０．１〜５ＭＰａ、より好ましくは０．３〜２ＭＰａの条件下に行えばよい。水素化反応の後に残るガスの組成を制御するためには、水素含有ガスと芳香族炭化水素の流量・流速や反応温度により水素化転化率を制御することが好ましく、例えば反応温度を下げることで転化率を下げることができる。

水素化後は、気液分離装置２を介して、ガス分と液分とに分離することが好ましい。ここで、気液分離装置２の運転温度は、使用する芳香族炭化水素及び生成する芳香族炭化水素水素化物の沸点に応じて適宜選択され、５〜５０℃の範囲が好ましく、１５〜３５℃の範囲が更に好ましい。

水素化反応生成物中のガス分、特には気液分離装置２で分離されたガス分には、水素含有ガスから芳香族炭化水素の水素化反応及び不飽和炭化水素の水素化に用いられて減少した水素と、不飽和炭化水素の水素化で増加した飽和炭化水素と、およびその他の水素化に用いられなかったガス成分、未反応の芳香族炭化水素のベーパーと、芳香族炭化水素の水素化で生成した芳香族炭化水素水素化物（ナフテン類）のベーパーが含まれる。該ガス分は、燃料電池、ガスタービン等の発電装置３に供給されるため、水素濃度が低く、運転に障害となるような物質の濃度が低いことが好ましい。そのため、水素濃度が２０体積％未満、好ましくは１０体積％以下で、硫黄化合物濃度が硫黄濃度として１００モルｐｐｍ以下で、ＣＯ濃度が１００体積ｐｐｍ以下で、塩素化合物濃度が塩素濃度として０．１モルｐｐｍ以下で、シアン化合物濃度がＣＮ濃度として０．１モルｐｐｍ以下となるように、水素化反応の転化率を制御することが好ましい。

一方、水素化反応生成物中の液分、特には気液分離装置２で分離された液分には、未反応の芳香族炭化水素と、芳香族炭化水素の水素化で生成した芳香族炭化水素水素化物（ナフテン類）とが含まれる。液分に含まれる芳香族炭化水素の水素化物は、使用する芳香族炭化水素によって異なり、例えば、メチルシクロヘキサン、エチルシクロヘキサン、ジメチルシクロヘキサン、ジエチルシクロヘキサン、トリメチルシクロヘキサン等のアルキルシクロヘキサン、メチルデカリン、エチルデカリン、ジメチルデカリン、ジエチルデカリン等のアルキルデカリン、及びこれらの混合物である。該液分は、必要に応じて水素化装置１にリサイクルしても良いし、溶剤や化学品の原料として用いても良い。

水素化反応生成物中のガス分、特には気液分離装置２で分離されたガス分は、発電装置３に供給され、発電に利用される。発電装置３としては、水素、炭化水素、二酸化炭素、一酸化炭素等を含む混合ガスを原料に発電できるものとして、燃料電池、ガスタービン等が挙げられる。

発電装置３がガスタービンの場合、ガスタービンに供給されたガス分は燃焼され発電に用いられる。そのため、ガス分が高カロリーなほど、発電効率が良くなる。

一方、発電装置３が燃料電池の場合、該燃料電池としては、固体酸化物形燃料電池（ＳＯＦＣ）、りん酸形燃料電池及び溶融炭酸塩形燃料電池が挙げられ、これらの中でもＳＯＦＣが好ましい。なお、ＳＯＦＣには必要に応じて、脱硫装置、予備改質装置を設けることが好ましい。供給されるガス分中の硫黄濃度が５０モルｐｐｂ以上の場合には、酸化鉄、酸化亜鉛、ゼオライト、活性炭等の吸着剤を用いて脱硫し、ＳＯＦＣに供給されるガス分中の硫黄濃度が５０モルｐｐｂ以下となるようにすることが好ましい。また、供給されるガス分中にＣ２以上の炭化水素が含まれる場合には、コーキングの要因となり易いので、予備改質を行い、Ｃ２以上の炭化水素がＳＯＦＣに供給されないようにすることが好ましい。

予備改質器及びＳＯＦＣ内の改質器に用いる改質用触媒としては、水蒸気改質用触媒として一般に知られる触媒を用いればよく、例えば、Ｎｉ、Ｒｕ、Ｒｈ等の金属をアルミナ、ジルコニア、セリア等の担体に担持したものが用いられる。

改質反応は、反応温度が４００〜９００℃、反応圧力が常圧〜３ＭＰａ、ＧＨＳＶが５００〜５０００００、Ｓ／Ｃが０．５〜３の条件で行うことが好ましい。

ガスタービン、燃料電池等の発電装置３により発電した電気は、装置を設置した工場やコミュニティーに提供され、家庭・ビル・事業所等で使用したり、電気自動車に供給することも出来る。

以下に、実施例を挙げて本発明を更に詳しく説明するが、本発明は下記の実施例に何ら限定されるものではない。

（実施例１）
水素化装置と、気液分離装置と、ガスタービン又はＳＯＦＣとを具えるシステムを組み立てた。該システムの水素化装置において、水素５０体積％、メタン３０体積％、エタン２０体積％、硫黄化合物濃度が硫黄濃度として３モルｐｐｍ（Ｈ₂Ｓ５体積ｐｐｍ）、塩素化合物濃度が塩素濃度として０．１モルｐｐｍ未満（ＨＣｌ濃度０．１体積ｐｐｍ未満）、シアン化合物濃度がＣＮ濃度として０．１モルｐｐｍ未満（ＨＣＮ濃度０．１体積ｐｐｍ未満）の水素含有ガスＡを用いて、トルエンの水素化を行った。Ｎｉ−Ｍｏ触媒を用い、２ＭＰａ、２６０℃で水素化反応を行ったところ、原料の水素含有ガスＡに含まれていた水素のうち９０％が使われた。

次に、上記システムの気液分離装置において、反応ガスを３０℃で気液分離して、水素８．９体積％、メタン５３．４体積％、エタン３５．７体積％、硫黄化合物濃度が硫黄濃度として６モルｐｐｍ（Ｈ₂Ｓ９体積ｐｐｍ）、メチルシクロヘキサン１．９体積％、塩素化合物濃度が塩素濃度として０．１モルｐｐｍ未満（ＨＣｌ濃度０．１体積ｐｐｍ未満）、シアン化合物濃度がＣＮ濃度として０．１モルｐｐｍ未満（ＨＣＮ濃度０．１体積ｐｐｍ未満）のガス分Ｂを得た。

次に、上記ガス分Ｂをガスタービンに供給して、発電を行った。水素化反応に供給した水素含有ガスＡはその組成から発熱量が７１８ｋＪ／ｍｏｌで、ガスタービンに供給したガス分Ｂは発熱量が１１４１ｋＪ／ｍｏｌであり、水素含有ガスＡをそのまま供給するよりも高カロリーのガスを用いて発電することができた。発電効率３０％、熱効率４５％のガスタービンから８５５．７５ｋＪ／ｍｏｌをエネルギーとして取り出すことができた。

同様に、水素化反応後に得られたガス分Ｂを脱硫器つきＳＯＦＣに供給して、発電を行ったところ、発電効率４５％、熱効率３５％のＳＯＦＣから９１２．８ｋＪ／ｍｏｌをエネルギーとして取り出すことができた。なお、原料の水素含有ガスＡの流量が５００Ｎｍ³／ｈの場合、水素含有ガスＡを炉効率６０％の小型加熱炉に供給して熱としてとりだせるのは、９６１６ＭＪ／ｈであるが、水素化反応装置に使用して水素が減少し流量が２７５Ｎｍ³／ｈとなったガス分Ｂをガスタービンに供給すると１０５０５ＭＪ／ｈとなり、有効にエネルギーを取り出すことができた。

（実施例２）
実施例１と同じシステムの水素化装置において、水素含有ガスとして、重質油水素化分解装置のオフガスＣを用いて、トルエンの水素化反応を行った。該オフガスＣは、水素６２．１体積％、メタン２０．６体積％、エタン１０体積％、プロパン以上の炭化水素４．８体積％、窒素２．５体積％、硫黄化合物濃度が硫黄濃度として３３モルｐｐｍ（Ｈ₂Ｓ５０体積ｐｐｍ）、塩素化合物濃度が塩素濃度として０．１モルｐｐｍ未満（ＨＣｌ濃度０．１体積ｐｐｍ未満）、シアン化合物濃度がＣＮ濃度として０．１モルｐｐｍ未満（ＨＣＮ濃度０．１体積ｐｐｍ未満）である。Ｎｉ−Ｍｏ触媒を用い、２．５ＭＰａ、２８０℃でトルエンの水素化反応を行ったところ、オフガスＣに含まれる水素の９３％が使われた。

次に、上記システムの気液分離装置において、反応ガスを３０℃で気液分離して、水素９．８体積％、メタン４９．０体積％、エタン２３．８体積％、プロパン以上の炭化水素４．８体積％、窒素２．５体積％、硫黄化合物濃度が硫黄濃度として７８モルｐｐｍ（Ｈ₂Ｓ１１９体積ｐｐｍ）、メチルシクロヘキサン１．９体積％、塩素化合物濃度が塩素濃度として０．１モルｐｐｍ未満（ＨＣｌ濃度０．１体積ｐｐｍ未満）、シアン化合物濃度がＣＮ濃度として０．１モルｐｐｍ未満（ＨＣＮ濃度０．１体積ｐｐｍ未満）のガス分Ｄを得た。

次に、上記ガス分Ｄをガスタービンに供給して、発電を行った。水素化反応に供給したオフガスＣはその組成から発熱量が５７１ｋＪ／ｍｏｌで、ガスタービンに供給したガス分Ｄは発熱量が１０２５ｋＪ／ｍｏｌであり、オフガスＣをそのまま供給するよりも高カロリーのガスを用いて発電することができた。発電効率３０％、熱効率４５％のガスタービンから７６８．７ｋＪ／ｍｏｌをエネルギーとして取り出すことができた。ガス分Ｄの流量が１００Ｎｍ３／ｈのとき、ガスタービンに供給すると、電気として１３７３ＭＪ／ｈ、熱として２０５９ＭＪ／ｈが取り出せ、重質油水素化分解装置の設置されたコンビナート内で有効に利用された。一方、炉効率６０％の小型加熱炉に供給した場合は、熱として２７４６ＭＪ／ｈが取り出せたが、電気として取り出せるエネルギーはゼロであった。コンビナート内で必要な電気はすべて系統電力から購入しなければならなかった。また、ガス分Ｄをガスタービンの代わりに脱硫器つきＳＯＦＣに供給して発電を行った。発電効率４５％、熱効率３５％のＳＯＦＣから、電気として４６１ｋＪ／ｍｏｌ、熱として３５９ｋＪ／ｍｏｌ、合計８２０ｋＪ／ｍｏｌのエネルギーを取り出すことができ、重質油水素化分解装置の設置されたコンビナート内で有効に利用された。炉効率６０％の小型加熱炉に供給した場合は、熱として６１５ｋＪ／ｍｏｌが取り出せるが、これに比べ、ＳＯＦＣに供給した場合のほうが、取り出せるエネルギー量が多く、しかも電気エネルギーを含んでいた。

本発明の水素含有ガス利用システムの一例の概略フローを示す。

符号の説明

１ 水素化装置
２ 気液分離装置
３ 発電装置

Claims (6)

1. 水素化装置と、発電装置とを具え、
   前記水素化装置において、水素含有ガスを用いて芳香族炭化水素を水素化し、該水素化反応生成物中のガス分を前記発電装置に供給することを特徴とする水素含有ガス利用システム。
2. 更に、気液分離装置を具え、
   該気液分離装置において、前記水素化反応生成物をガス分と液分とに分離することを特徴とする請求項１に記載の水素含有ガス利用システム。
3. 前記発電装置がガスタービン又は燃料電池であることを特徴とする請求項１に記載の水素含有ガス利用システム。
4. 前記燃料電池が、固体酸化物形燃料電池、りん酸形燃料電池又は溶融炭酸塩形燃料電池であることを特徴とする請求項３に記載の水素含有ガス利用システム。
5. 前記水素含有ガスは、水素濃度が２０〜８０体積％で、飽和炭化水素濃度が１０〜８０体積％で、硫黄化合物濃度が硫黄濃度として１００モルｐｐｍ以下で、ＣＯ濃度が１００体積ｐｐｍ以下で、塩素化合物濃度が塩素濃度として０．１モルｐｐｍ以下で、シアン化合物濃度がＣＮ濃度として０．１モルｐｐｍ以下であることを特徴とする請求項１に記載の水素含有ガス利用システム。
6. 前記水素含有ガスは、水素濃度が２０体積％未満になるまで前記芳香族炭化水素の水素化に水素が用いられることを特徴とする請求項５に記載の水素含有ガス利用システム。

Images