JP2009166194A - 高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆切削工具 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】工具基体の表面に、下部層として、密着性Ti化合物層と縦長成長結晶組織を有する改質Ti系炭窒化物層、上部層としてAl2O3層からなる硬質被覆層を形成してなる表面被覆切削工具において、前記改質Ti系炭窒化物層は、電界放出型走査電子顕微鏡を用い、表面研磨面の測定範囲内に存在する立方晶結晶格子を有する結晶粒個々に電子線を照射して、前記表面研磨面の法線に対して、前記結晶粒の結晶面である{112}面の法線および{111}面の法線がなす傾斜角を測定し、前記測定傾斜角のうちで、{112}面についての測定傾斜角および{111}面についての測定傾斜角が、前記表面研磨面の法線に対して0〜10度の傾斜角の範囲内にあるそれぞれの結晶粒子の総面積Aと総面積Bを求めた場合、A/Bが2〜9である結晶配向性を示す改質Ti系炭窒化物層である。
【選択図】 なし
Description
(a)下部層として、化学蒸着形成されたTiN層、TiCN層からなり、0.1〜1μmの平均層厚を有する第1密着層と、化学蒸着形成され、Zr含有量が0.3〜50質量%であり、かつ2.5〜15μmの平均層厚を有するTiとZrの炭窒化物(以下、従来TiZrCNで示す)層、
(b)中間層として、TiCO層、TiCNO層からなり、0.1〜1μmの平均層厚を有する第2密着層、
(c)上部層として、化学蒸着形成されたAl2O3層からなり、かつ1〜15μmの平均層厚を有する高温硬質層、
以上(a)〜(c)で構成された硬質被覆層を形成してなる被覆工具(以下、従来被覆工具という)が知られており、この被覆工具が、例えば各種の鋼や鋳鉄などの連続切削加工で、すぐれた膜密着性と耐摩耗性を有することが知られている。
(a)上記従来被覆工具の硬質被覆層の下部層を構成する従来TiZrCN層は、通常の化学蒸着装置で、
反応ガス組成−体積%で、TiCl4:0.3〜2.5%、ZrCl4:0.3〜2.5%、CH3CN:0.6〜5%、N2:25〜45%、H2:残り、
反応雰囲気温度:750〜980℃、
反応雰囲気圧力:2.7〜13.3kPa、
の条件で蒸着することにより形成されている。
そこで、上記従来TiZrCN層の形成条件を変更し、
反応ガス組成−体積%で、TiCl4:0.5〜5%、ZrCl4:2〜3.5%、CH3CN:2〜3.5%、N2:10〜30%、H2:残り、
の反応ガス雰囲気中で、
初期反応時(蒸着開始から30分間)には、
反応雰囲気温度:750〜850℃、
反応雰囲気圧力:2.5〜5kPa、
の比較的低温、低圧の雰囲気中で蒸着し、一方、
メイン反応時(蒸着開始から30分経過以降)には、
反応雰囲気温度:870〜1000℃、
反応雰囲気圧力:6〜15kPa、
の比較的高温、高圧の雰囲気中で蒸着し、
初期反応とメイン反応で反応雰囲気の温度と圧力を上記のように変化させてやると、
組成式:(Ti1−XZrX)CN(ただし、原子比で、X:0.15〜0.3)を満足し、かつ、縦長成長結晶組織を有するTiとZrの炭窒化物(以下、改質TiZrCNで示す)層が蒸着形成され、そして、この改質TiZrCN層は、上記従来TiZrCN層に比して、すぐれた耐熱性とすぐれた高温強度を備える。
(b)上記の改質TiZrCN層は、上記従来TiZrCN層と同様に、格子点にTi、Zr、炭素(C)、および窒素(N)からなる構成原子がそれぞれ存在するNaCl型面心立方晶の結晶構造を有し、この改質TiZrCN層について、電界放出型走査電子顕微鏡を用い、表面研磨面の測定範囲内に存在する立方晶結晶格子を有する結晶粒個々に電子線を照射して、前記表面研磨面の法線に対して、前記結晶粒の結晶面である{112}面の法線がなす傾斜角(図1(a),(b)に概略図を示す)および{111}面の法線がなす傾斜角(図2(a),(b)に概略図を示す)を測定し、前記測定傾斜角のうちで、{112}面についての測定傾斜角が前記表面研磨面の法線に対して0〜10度の傾斜角の範囲内にある結晶粒子の総面積Aを測定し、また、{111}面についての測定傾斜角が前記表面研磨面の法線に対して0〜10度の傾斜角の範囲内にある結晶粒子の総面積Bを測定し、総面積Aと総面積Bの比の値A/Bを求めると、A/Bの値は2〜9を示し、この結果、改質TiZrCN層は、縦長成長結晶組織を有する{112}面配向のTiZrCN結晶粒中に、縦長成長結晶組織を有する{111}面配向のTiZrCN結晶粒が存在する結晶組織構造を呈する。
なお、前記従来TiZrCN層については、結晶粒の{112}面についての測定傾斜角が前記表面研磨面の法線に対して0〜10度の傾斜角の範囲内にある結晶粒子の総面積Aを測定し、{111}面についての測定傾斜角が前記表面研磨面の法線に対して0〜10度の傾斜角の範囲内にある結晶粒子の総面積Bを測定し、総面積Aと総面積Bの比の値A/Bを求めたところ、A/Bの値は2未満あるいは9を超えるものであった。
(c)硬質被覆層の下部層を密着性Ti化合物層と改質TiZrCN層、また、上部層をAl2O3層で構成した被覆工具は、これを、高熱発生を伴う高速切削加工に用いた場合にも、改質TiZrCN層がすぐれたと耐熱性とすぐれた高温強度を備えるため、熱塑性変形、偏摩耗を発生することなく、また、チッピング、欠損、剥離等を生じることもなく、長期の使用にわたって、すぐれた耐摩耗性と耐チッピング性を示すようになること。
この発明は、上記知見に基づいてなされたものであって、
「 炭化タングステン基超硬合金または炭窒化チタン基サーメットで構成された工具基体の表面に、
(a)下部層として、3〜20μmの合計平均層厚を有し、いずれも化学蒸着で形成された密着性Ti化合物層と改質Ti系炭窒化物(改質TiZrCN)層、
(b)上部層として、化学蒸着で形成された1〜15μmの平均層厚を有する酸化アルミニウム層、
上記(a)、(b)からなる硬質被覆層を蒸着形成した表面被覆切削工具において、
(c)上記下部層の密着性Ti化合物層は、0.5〜5μmの合計平均層厚を有するTiの炭化物層、窒化物層、炭窒化物層、炭酸化物層、および炭窒酸化物層のうちの1層または2層以上からなり、
(d)上記下部層の改質Ti系炭窒化物(改質TiZrCN)層は、2.5〜15μmの平均層厚を有し、かつ、
組成式:(Ti1−XZrX)CN
で表した場合、0.15≦X≦0.3(但し、原子比)を満足し、かつ、縦長成長結晶組織を有するTiとZrの複合炭窒化物層からなり、
さらに、上記改質Ti系炭窒化物(改質TiZrCN)層は、
電界放出型走査電子顕微鏡を用い、表面研磨面の測定範囲内に存在する立方晶結晶格子を有する結晶粒個々に電子線を照射して、前記表面研磨面の法線に対して、前記結晶粒の結晶面である{112}面の法線および{111}面の法線がなす傾斜角を測定し、前記測定傾斜角のうちで、{112}面についての測定傾斜角が前記表面研磨面の法線に対して0〜10度の傾斜角の範囲内にある結晶粒子の総面積Aと、{111}面についての測定傾斜角が前記表面研磨面の法線に対して0〜10度の傾斜角の範囲内にある結晶粒子の総面積Bを求めた場合、A/Bが2〜9である結晶配向性を示す改質Ti系炭窒化物(改質TiZrCN)層であることを特徴とする表面被覆切削工具。」
に特徴を有するものである。
つぎに、この発明の被覆工具の硬質被覆層の構成層について、詳細に説明する。
(a)下部層の密着性Ti化合物層
Ti化合物層は、自体が高温強度を有し、これの存在によって硬質被覆層が高温強度を具備するようになるほか、工具基体と改質TiZrCN層のいずれに対しても強固に密着し、よって硬質被覆層の工具基体に対する密着性向上に寄与する作用をもつが、その合計平均層厚が3μm未満では、前記作用を十分に発揮させることができず、一方その合計平均層厚が20μmを越えると、高熱発生を伴う高速切削加工では熱塑性変形を起し易くなり、これが偏摩耗の原因となることから、その合計平均層厚を3〜20μmと定めた。
(b)下部層の改質Ti系炭窒化物(改質TiZrCN)層
下部層の密着性Ti化合物層の上に、
反応ガス組成−体積%で、TiCl4:0.5〜5%、ZrCl4:2〜3.5%、CH3CN:2〜3.5%、N2:10〜30%、H2:残り、
の反応ガス雰囲気中で、
初期反応時(蒸着開始から30分間)には、
反応雰囲気温度:750〜850℃、
反応雰囲気圧力:2.5〜5kPa、
の比較的低温、低圧の雰囲気中で蒸着し、一方、
メイン反応時(蒸着開始から30分経過以降)には、
反応雰囲気温度:870〜1000℃、
反応雰囲気圧力:6〜15kPa、
の比較的高温、高圧の雰囲気中で蒸着すると、
組成式:(Ti1−XZrX)CN
で表した場合、0.15≦X≦0.3(但し、原子比)を満足するZr成分を含有し、かつ、縦長成長結晶組織を有する改質TiZrCN層が蒸着形成される。
なお、上記A/Bの値を求めるための手順は、具体的には以下のとおりである。
まず、上記改質TiZrCN層の表面を研磨面とした状態で、電界放出型走査電子顕微鏡の鏡筒内にセットし、前記研磨面に70度の入射角度で15kVの加速電圧の電子線を1nAの照射電流で、前記表面研磨面の測定範囲内に存在する立方晶結晶格子を有する結晶粒個々に照射して、電子後方散乱回折像装置を用い、30×50μmの領域を0.1μm/stepの間隔で走査し、まず、改質TiZrCN層であると認識したピクセル数γをカウントし、次に、前記表面研磨面の法線に対して、前記結晶粒の結晶面である{112}面の法線がなす傾斜角を測定し、この測定傾斜角のうちで、その値が0〜10度の範囲にある結晶粒子と認識したピクセル数αをカウントし、A=K×α/γ×100の式(但し、K=改質TiZrCN層の総面積/測定範囲内に存在する改質TiZrCN層の面積)から、{112}面についての測定傾斜角が前記表面研磨面の法線に対して0〜10度の傾斜角の範囲内にある結晶粒子の総面積Aの値を算出する。
また、改質TiZrCN層の平均層厚が2.5μm未満では所望のすぐれた高温強度、耐熱性を発揮することができず、一方その平均層厚が15μmを越えると、偏摩耗の原因となる熱塑性変形が発生し易くなり、摩耗が促進されるようになることから、その平均層厚を2.5〜15μmと定めた。
(c)Al2O3層(上部層)
Al2O3層は、すぐれた高温硬さと耐熱性を有し、硬質被覆層の耐摩耗性向上に寄与するが、その平均層厚が1μm未満では、硬質被覆層に十分な耐摩耗性を発揮せしめることができず、一方その平均層厚が15μmを越えて厚くなりすぎると、チッピングが発生し易くなることから、その平均層厚を1〜15μmと定めた。
つぎに、これらの工具基体A〜Fおよび工具基体a〜fの表面に、通常の化学蒸着装置を用い、硬質被覆層の下部層として、密着性Ti化合物層および改質TiZrCN層からなる下部層を表3に示される条件で、表4に示される組み合わせおよび目標層厚で蒸着形成し、ついで同じく表3に示される条件にて、上部層としてのAl2O3層を同じく表4に示される組み合わせで、かつ目標層厚で蒸着形成することにより本発明被覆工具1〜13をそれぞれ製造した。
比較の目的で、工具基体に密着性Ti化合物層を蒸着形成した後、従来TiZrCN層を表3に示される条件で、表5に示される組み合わせおよび目標層厚で蒸着形成し、さらに上部層としてのAl2O3層を、表3に示される条件で、かつ同じく表5に示される目標層厚で蒸着形成することにより比較被覆工具1〜13をそれぞれ製造した。
上記の本発明被覆工具1〜13の改質TiZrCN層は縦長成長結晶組織を有するのに対して、従来被覆工具1〜13の従来TiZrCN層は、粒状結晶組織を有しており、そして、それぞれについて、電界放出型走査電子顕微鏡を用い、前記各TiZrCN層の表面研磨面の測定範囲内に存在する立方晶結晶格子を有する結晶粒個々に電子線を照射して、前記表面研磨面の法線に対して、前記結晶粒の結晶面である{112}面の法線および{111}面の法線がなす傾斜角を測定し、前記測定傾斜角のうちで、{112}面についての測定傾斜角が前記表面研磨面の法線に対して0〜10度の傾斜角の範囲内にある結晶粒子の総面積をA、また、{111}面についての測定傾斜角が前記表面研磨面の法線に対して0〜10度の傾斜角の範囲内にある結晶粒子の総面積をBとして、総面積Aと総面積Bの比の値A/Bを求めた。上記総面積Aと総面積Bの比の値(A/B)を表4、5にそれぞれ示す。
なお、上記A/Bの値は、既に述べたように、以下の手順で算出した。
表4、5にそれぞれ示される通り、本発明被覆工具の改質TiZrCN層について、電界放出型走査電子顕微鏡を用いて求めた{112}面についての測定傾斜角が表面研磨面の法線に対して0〜10度の傾斜角の範囲内にある結晶粒子の総面積Aと、{111}面についての測定傾斜角が前記表面研磨面の法線に対して0〜10度の傾斜角の範囲内にある結晶粒子の総面積Bの比の値(A/B)は2〜9であるのに対して、比較被覆工具の従来TiZrCN層では、前記面積比A/Bの値は、2未満あるいは9を超えるものであった。
さらに、上記の本発明被覆工具1〜13および比較被覆工具1〜13について、これの硬質被覆層の構成層を電子線マイクロアナライザー(EPMA)およびオージェ分光分析装置を用いて観察(層の縦断面を観察)したところ、前者および後者とも目標組成と実質的に同じ組成を有する密着性Ti化合物層、改質TiZrCN層、従来TiZrCN層、さらにAl2O3層からなることが確認された。また、これらの被覆工具の硬質被覆層の構成層の厚さを、走査型電子顕微鏡を用いて測定(同じく縦断面測定)したところ、いずれも目標層厚と実質的に同じ平均層厚(5点測定の平均値)を示した。
被削材:JIS・SCM435の丸棒、
切削速度: 470 m/min、
切り込み: 2.5 mm、
送り: 0.23 mm/rev、
切削時間: 10 分、
の条件(切削条件Aという)でのクロムモリブデン鋼の湿式高速連続切削試験、
被削材:JIS・S40Cの丸棒、
切削速度: 470 m/min、
切り込み: 2.8 mm、
送り: 0.25 mm/rev、
切削時間: 10 分、
の条件(切削条件Bという)での炭素鋼の湿式高速連続切削試験、
被削材:JIS・FCD350の丸棒、
切削速度: 470 m/min、
切り込み: 2.5 mm、
送り: 0.30 mm/rev、
切削時間: 10 分、
の条件(切削条件Cという)での球状黒鉛鋳鉄の湿式高速連続切削試験、
いずれの切削試験(水溶性切削油使用)でも切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。この測定結果を表6に示した。
上述のように、この発明の被覆工具は、各種鋼や鋳鉄などの通常の条件での連続切削や断続切削は勿論のこと、特に高い熱発生を伴う高速連続切削加工でも、硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性とすぐれた耐チッピング性を示し、長期に亘ってすぐれた切削性能を発揮するものであるから、切削装置の高性能化並びに切削加工の省力化および省エネ化、さらに低コスト化に十分満足に対応できるものである。
Claims (1)
- 炭化タングステン基超硬合金または炭窒化チタン基サーメットで構成された工具基体の表面に、
(a)下部層として、3〜20μmの合計平均層厚を有し、いずれも化学蒸着で形成された密着性Ti化合物層と改質Ti系炭窒化物層、
(b)上部層として、化学蒸着で形成された1〜15μmの平均層厚を有する酸化アルミニウム層、
上記(a)、(b)からなる硬質被覆層を蒸着形成した表面被覆切削工具において、
(c)上記下部層の密着性Ti化合物層は、0.5〜5μmの合計平均層厚を有するTiの炭化物層、窒化物層、炭窒化物層、炭酸化物層、および炭窒酸化物層のうちの1層または2層以上からなり、
(d)上記下部層の改質Ti系炭窒化物層は、2.5〜15μmの平均層厚を有し、かつ、
組成式:(Ti1−XZrX)CN
で表した場合、0.15≦X≦0.3(但し、原子比)を満足し、かつ、縦長成長結晶組織を有するTiとZrの複合炭窒化物層からなり、
さらに、上記改質Ti系炭窒化物層は、
電界放出型走査電子顕微鏡を用い、表面研磨面の測定範囲内に存在する立方晶結晶格子を有する結晶粒個々に電子線を照射して、前記表面研磨面の法線に対して、前記結晶粒の結晶面である{112}面の法線および{111}面の法線がなす傾斜角を測定し、前記測定傾斜角のうちで、{112}面についての測定傾斜角が前記表面研磨面の法線に対して0〜10度の傾斜角の範囲内にある結晶粒子の総面積Aと、{111}面についての測定傾斜角が前記表面研磨面の法線に対して0〜10度の傾斜角の範囲内にある結晶粒子の総面積Bを求めた場合、A/Bが2〜9である結晶配向性を示す改質Ti系炭窒化物層であることを特徴とする表面被覆切削工具。
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