JP2009024245A - 疲労特性に優れたばね用線材 - Google Patents
疲労特性に優れたばね用線材 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2009024245A JP2009024245A JP2007191234A JP2007191234A JP2009024245A JP 2009024245 A JP2009024245 A JP 2009024245A JP 2007191234 A JP2007191234 A JP 2007191234A JP 2007191234 A JP2007191234 A JP 2007191234A JP 2009024245 A JP2009024245 A JP 2009024245A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- wire
- maximum thickness
- tin
- view
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 72
- 238000012360 testing method Methods 0.000 claims description 10
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 9
- 238000005496 tempering Methods 0.000 claims description 8
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 238000009661 fatigue test Methods 0.000 claims description 7
- 238000005452 bending Methods 0.000 claims description 6
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 230000000007 visual effect Effects 0.000 abstract description 10
- 229910000639 Spring steel Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 22
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 13
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 13
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 13
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 12
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 11
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 11
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 8
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 description 7
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 7
- 229910000655 Killed steel Inorganic materials 0.000 description 6
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 6
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 6
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 5
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- 238000002791 soaking Methods 0.000 description 5
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 4
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 4
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 238000004453 electron probe microanalysis Methods 0.000 description 3
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 3
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 238000010894 electron beam technology Methods 0.000 description 2
- 238000009776 industrial production Methods 0.000 description 2
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 2
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 2
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 2
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 2
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 2
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 2
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 2
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 2
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 229910001651 emery Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 230000036961 partial effect Effects 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 1
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 1
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 1
- 150000003568 thioethers Chemical class 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/34—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
- C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
- C21D8/065—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/525—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length for wire, for rods
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S148/00—Metal treatment
- Y10S148/902—Metal treatment having portions of differing metallurgical properties or characteristics
- Y10S148/908—Spring
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
【解決手段】線材の中心を通る縦断面において、図1の斜線部で示される領域を合わせて1視野とすることとし、20以上の視野でTiN系介在物の最大厚みを測定し、この最大厚みが、(1)5μm以下になるもの、(2)5μmを超え10μm以下になるもの、(3)10μmを超え25μm以下になるもの、(4)25μmを超えるものの、4クラスに各視野を分類したとき、全視野数に対して、クラス(1)の視野割合が5%未満、クラス(2)の視野割合が30%以下、クラス(3)の視野割合が70%以上、クラス(4)の視野割合が5%未満であるばね用線材。
【選択図】図1
Description
一方、アルミキルド鋼についてはシリコンキルド鋼ほど研究が進んでおらず、一般的には、鋼中の酸素量を低減して酸化物系介在物を微細化する程度である。特許文献2は、アルミキルド鋼の耐切り欠き疲労特性を改善するものであり、介在物(硫化物、窒化物、これらの複合物)の平均粒径を7μm以下にすることを提案している。
本発明の他の目的は、シリコンキルド鋼だけでなく、アルミキルド鋼にも適用可能な疲労特性の改善技術を提供することにある。
本発明のさらに他の目的は、Ti添加量が少ない場合のみならず、Ti添加量が増大しても疲労特性を改善できる技術を開発することにある。
C:0.35〜0.70%(質量%の意味、以下同じ)、
Si:1.5〜2.5%、
Mn:0.05〜1.5%、
Cr:0.1〜2%、
Ti:0.0010〜0.10%、
Al:0.001〜0.05%
を含有し、残部が鉄および不可避不純物からなる線材であり、
その線材の中心を通る縦断面において、線材表面から深さD/4(mm)(D:線材の直径)までを一辺とし、線材の長手方向の長さ20(mm)を一辺とする四辺形の観察領域を線材の両表面側の2箇所で設定し、この2箇所の観察領域を合わせて1視野とすることとし、
20以上の視野でTiN系介在物の最大厚みを測定し、この最大厚みが5μm以下になるもの、5μmを超え10μm以下になるもの、10μmを超え25μm以下になるもの、25μmを超えるものの4クラスに各視野を分類したとき、それぞれのクラスの視野の割合が、全視野数に対して以下の通り;であることを特徴とするものである。
(1)最大厚みが5μm以下である視野: 5%未満
(2)最大厚みが5μmを超え10μm以下である視野: 30%以下
(3)最大厚みが10μmを超え25μm以下である視野: 70%以上
(4)最大厚みが25μmを越える視野: 5%未満
N:0.006%以下(0%を含まない)
O:0.001%以下(0%を含まない)
P:0.015%以下(0%を含まない)
S:0.015%以下(0%を含まない)
本発明のばね用線材は、さらに以下の選択元素を含有していてもよく、含有する元素の種類に応じて線材の特性がさらに向上する。
(a)Cu:0.7%以下(0%を含まない)および/またはNi:0.8%以下(0%を含まない)
(b)V:0.4%以下(0%を含まない)および/またはNb:0.1%以下(0%を含まない)
(c)Mo:0.5%以下(0%を含まない)
(d)B:0.005%以下(0%を含まない)
(1)最大厚みが5μm以下である視野: 5%未満
(2)最大厚みが5μmを超え10μm以下である視野: 30%以下
(3)最大厚みが10μmを超え25μm以下である視野: 70%以上
(4)最大厚みが25μmを越える視野: 5%未満
またクラス(2)はクラス(1)ほどの悪影響は与えないが、最適なクラス(3)に比べれば悪影響を与えるため、その割合は少ないほど望ましい。従ってクラス(2)の好ましい割合は、20%以下、特に10%以下である。
一方、クラス(3)は疲労特性に与える悪影響が最も少ないため、その割合は多いほど望ましい。クラス(3)の好ましい割合は、80%以上、特に90%以上である。
なおこの冷却速度が0.1℃/秒より遅くなると、TiN系介在物の厚み分布がブロードになり、望ましい範囲(10〜25μm)の視野を所定割合以上にすることが難しくなる。従って冷却速度を再設定する場合でも、0.1℃/秒以上の範囲で設定することが推奨される。
Cは、焼入・焼戻し後の強度(硬さ)を確保するために必要な元素である。また大気耐久性を向上させる作用もある。しかしC量が過剰となると、靱性が劣化し、また表面疵や介在物に対する欠陥感受性が高まって、疲労特性が低下する。そこでC量を、0.35%以上(好ましくは0.38%以上、さらに好ましくは0.45%以上)、0.70%以下(好ましくは0.65%以下、さらに好ましくは0.61%以下)と定めた。
Siは、固溶強化元素として作用し、マトリックス強度および耐力を向上させる。しかしSi量が過剰であると、鋼材表面においては熱処理時にフェライト脱炭が生じやすく、またSiの固溶が難しくなる。そこでSi量を、1.5%以上(好ましくは1.6%以上、さらに好ましくは1.7%以上)、2.5%以下(好ましくは2.4%以下、さらに好ましくは2.2%以下)と定めた。
Mnは、焼入性を向上させるだけでなく、鋼中の固溶SをMnSとしてトラップし、靱性を向上させるために有効な元素である。しかしMn量が過剰であると、焼入性が向上しすぎ、ばね製造工程で焼入・焼戻しする時に焼割れが生ずるおそれがある。そこでMn量を、0.05%以上(好ましくは0.15%以上、さらに好ましくは0.3%以上)、1.5%以下(好ましくは1.2%以下、さらに好ましくは1.0%以下)と定めた。
Crは、固溶強化により鋼材のマトリックス強度を向上させる元素である。さらにCrは、Mnと同様に、焼入性向上にも有効に作用する。しかしCrが過剰であると鋼材が脆化しやすくなって介在物の感受性が増大するため、疲労特性が劣化する。そこでCr量を、0.1%以上(好ましくは0.5%以上、さらに好ましくは0.9%以上)、2%以下(好ましくは1.8%以下、さらに好ましくは1.5%以下)と定めた。
Tiは、焼入・焼戻し後の旧オーステナイト結晶粒を微細化し、大気耐久性および耐水素脆性を向上させる元素である。しかしTi量が過剰になると、粗大な窒化物が析出しやすくなり、疲労特性に悪影響を及ぼす。そこでTi量を、0.0010%以上(好ましくは0.005%以上、さらに好ましくは0.01%以上、特に0.02%以上)、0.10%以下(好ましくは0.09%以下、さらに好ましくは0.08%以下)と定めた。
Alは、窒素と共に微細な窒化物を形成し、この微細窒化物のピニング効果によって結晶粒を微細化する元素であり、また溶鋼処理時には脱酸剤として作用する元素である。しかしAl量が過剰であると、酸化物系介在物量が増大し、疲労特性が低下し得る。そこでAl量を、0.001%以上(好ましくは0.003%以上、さらに好ましくは0.01%以上)、0.05%以下(好ましくは0.04%以下、さらに好ましくは0.03%以下)と定めた。
Nが過剰になるとTiN系介在物が粗大化する。従ってNは、TiN系介在物の大きさ(厚み)が本発明の範囲を逸脱しない範囲で許容でき、例えば、0.006%以下、好ましくは0.005%以下である。Nが少なくなるほど鋼材特性は向上するが、少なくし過ぎても効果が飽和する一方で経済性が低下する。従って、N量の下限は、例えば、0.001%以上、好ましくは0.002%以上である。
Oは、Al等と結合して酸化物系介在物を形成するため、少ないほど好ましい。O量は、例えば、0.001%以下、好ましくは0.0008%以下である。一方、O量の下限は、経済性の観点から、例えば、0.0002%以上、好ましくは0.0003%以上である。
Pは、旧オーステナイト粒界に偏析して、粒界を脆化させ、疲労特性を低下させる有害な元素であり、その量は少ないほど好ましい。P量は、例えば、0.015%以下、好ましくは0.013%以下である。但しPは、工業生産上、不可避的に混入する不純物であり、その量を0%にすることは困難である。
Sは、Pと同様に、旧オーステナイト粒界に偏析して、粒界を脆化させ、疲労特性を低下させる有害な元素であり、その量は少ないほど好ましい。S量は、例えば、0.015%以下、好ましくは0.013%以下である。但しSは、工業生産上、不可避的に混入する不純物であり、その量を0%にすることは困難である。
前記他の元素としては、以下の選択元素を例示できる。下記選択元素は、単独で又は適宜組み合わせて添加できる。
CuおよびNiは、線材製造時の熱間圧延やばね製造時の熱処理の際に生ずるフェライト脱炭を抑制するのに有効な元素であり、必要に応じて線材中に含有させても良い。この作用に加えて、Cuは耐食性を高める作用を有する。またNiは、焼入・焼戻し後のばねの靱性を高める作用を有する。好ましいCu量は、例えば、0.01%以上(より好ましくは0.1%以上、特に0.2%以上)であり、好ましいNi量は、例えば、0.05%以上(より好ましくは0.1%以上、特に0.25%以上)である。
VおよびNbは、炭素や窒素等と結合して微細な炭化物や窒化物等を形成し、耐水素脆性や疲労特性を高めるだけでなく、さらには結晶粒微細化効果を発揮して、靱性、耐力、耐へたり性の向上にも寄与する元素であり、必要に応じて線材中に含有させても良い。好ましいV量は、0.07%以上(より好ましくは0.10%以上)であり、好ましいNb量は、0.01%以上(より好ましくは0.02%以上)である。
Moは、焼入性向上に有効であることに加えて、軟化抵抗を向上させて耐へたり性の向上に寄与する元素であり、必要に応じて線材中に含有させても良い。Moを、好ましくは0.01%以上(より好ましくは0.05%以上)の量で含有させることが推奨される。しかしMo量が過剰になると、熱間圧延時に過冷組織が発生し易くなり、また延性も劣化する。そこでMoを含有させる場合、その上限を0.5%以下(好ましくは0.4%以下)と定めた。
Bは、Pの粒界偏析を防止して粒界を清浄化し、耐水素脆性や靱延性を向上させるのに有効な元素であり、必要に応じて線材中に含有させても良い。Bを、好ましくは0.0003%以上(より好ましくは0.0005%以上)の量で含有させることが推奨される。しかしB量が過剰になると、Fe23(CB)6等のB化合物を形成してフリーBが減少するため、Pの粒界偏析の防止効果が飽和する。さらにはこのB化合物は粗大な場合が多いため、疲労折損の起点となって疲労特性を低下させる。そこでBを含有させる場合、その上限を0.005%以下(好ましくは0.004%以下)と定めた。
上記のようにして得られた圧延線材を20mmの長さに切断してから樹脂に埋め込み、中心まで研磨することにより、1視野に対応した観察用サンプルを作製した。このサンプルを顕微鏡で観察し、JIS G 0555に準じてTiN系介在物の厚さを求め、その最大値を調べた。より詳細には、D系介在物(粒状酸化物系介在物であって、変形せず、角張った形状或いは円形又は低アスペクト比の形状をしており、黒又は青みがかったランダムに分布する粒子)及びDs系介在物(個別粒状介在物であって、円形又は円形に近い形状をしており、長径が13μm以上の単独の粒子)の中から一視野中で長径が最大になる介在物について、TiN系介在物であることをEPMA(電子線マイクロアナライザー)で確認した上で、その長径を当該視野のTiN系介在物の最大厚みとした。
20の観察用サンプル(視野)についてTiN系介在物厚さの最大値を調べ、各クラスの視野割合(%)を求めた。結果を表2に示す。
上記のようにして得られた圧延線材を直径14.3mmまで引抜き加工して直棒(長さ2m)とし、長さ70mmに切断して、925℃×10分の加熱を行った後、70℃×5分の油冷を行うことによって焼入れし、次に400℃で60分加熱して焼戻しした。この焼入れ・焼戻し鋼を切削し、JIS Z 2274の1号試験片を作製した。この試験片の平行部を800番のエメリー紙で研磨した。線材ごとに50本の試験片を用いて、負荷応力750MPa、中止回数を5千万回に設定して小野式回転曲げ疲労試験を実施し、各試験片が折損するまでの疲労寿命(回)を測定した。50本の試験片のうち、最も速く折損した試験片の寿命(最短疲労寿命)に基づいて、疲労特性を評価した。
B−2は、均熱処理温度が高めに設定されておりかつその時間も長めに設定されているため、TiN系介在物が粗大化してしまい、疲労寿命が短くなった。
C−3は、連続鋳造後の冷却速度が遅すぎるため、TiN系介在物の大きさの分布がブロードになった結果、微細な介在物も粗大な介在物も多くなり過ぎ、疲労寿命が短くなった(E−3も同様)。
E−2は、均熱温度が低すぎるため、TiN系介在物が微細化し、疲労寿命が低下した。
上記例の中でもA−2、C−2、E−2、E−3、F−2、G−2の例は、起点介在物となるTiN系介在物のアスペクト比が大きくなった影響も受けており、疲労寿命が著しく短い。
Claims (7)
- C:0.35〜0.70%(質量%の意味、以下同じ)、
Si:1.5〜2.5%、
Mn:0.05〜1.5%、
Cr:0.1〜2%、
Ti:0.0010〜0.10%、
Al:0.001〜0.05%
を含有し、残部が鉄および不可避不純物からなる線材であり、
その線材の中心を通る縦断面において、線材表面から深さD/4(mm)(D:線材の直径)までを一辺とし、線材の長手方向の長さ20(mm)を一辺とする四辺形の観察領域を線材の両表面側の2箇所で設定し、この2箇所の観察領域を合わせて1視野とすることとし、
20以上の視野でTiN系介在物の最大厚みを測定し、この最大厚みが5μm以下になるもの、5μmを超え10μm以下になるもの、10μmを超え25μm以下になるもの、25μmを超えるものの4クラスに各視野を分類したとき、それぞれのクラスの視野の割合が、全視野数に対して以下の通りであることを特徴とする疲労特性に優れたばね用線材。
(1)最大厚みが5μm以下である視野: 5%未満
(2)最大厚みが5μmを超え10μm以下である視野: 30%以下
(3)最大厚みが10μmを超え25μm以下である視野: 70%以上
(4)最大厚みが25μmを越える視野: 5%未満 - 前記線材から採取した試験片50本を、調質した後、負荷応力750MPaで小野式回転曲げ疲労試験に供し、TiN系介在物を起点として最も早く折損した試験片の破断面を走査型電子顕微鏡観察し、破壊起点介在物のサイズを調べたとき、その長径が30μm以下、アスペクト比が4.0以下である請求項1に記載のばね用線材。
- 前記不可避不純物には、N、O、P、Sが含まれ、その許容量がN:0.006%以下(0%を含まない)、O:0.001%以下(0%を含まない)、P:0.015%以下(0%を含まない)、S:0.015%以下(0%を含まない)である請求項1又は2に記載のばね用線材。
- さらにCu:0.7%以下(0%を含まない)および/またはNi:0.8%以下(0%を含まない)を含有する請求項1〜3のいずれかに記載のばね用線材。
- さらにV:0.4%以下(0%を含まない)および/またはNb:0.1%以下(0%を含まない)を含有する請求項1〜4のいずれかに記載のばね用線材。
- さらにMo:0.5%以下(0%を含まない)を含有する請求項1〜5のいずれかに記載のばね用線材。
- さらにB:0.005%以下(0%を含まない)を含有する請求項1〜6のいずれかに記載のばね用線材。
Priority Applications (6)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2007191234A JP4694537B2 (ja) | 2007-07-23 | 2007-07-23 | 疲労特性に優れたばね用線材 |
US12/146,755 US7901520B2 (en) | 2007-07-23 | 2008-06-26 | Spring wire rod excelling in fatigue characteristics |
CN2008101357133A CN101353767B (zh) | 2007-07-23 | 2008-07-03 | 疲劳特性优异的弹簧用线材 |
EP08012258A EP2022867B1 (en) | 2007-07-23 | 2008-07-07 | Spring wire rod excelling in fatigue characteristics |
DE602008002657T DE602008002657D1 (de) | 2007-07-23 | 2008-07-07 | Federwalzdraht mit hervorragender Ermüdungsfestigkeit |
KR1020080071646A KR101040858B1 (ko) | 2007-07-23 | 2008-07-23 | 피로 특성이 우수한 용수철용 선재 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2007191234A JP4694537B2 (ja) | 2007-07-23 | 2007-07-23 | 疲労特性に優れたばね用線材 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2009024245A true JP2009024245A (ja) | 2009-02-05 |
JP4694537B2 JP4694537B2 (ja) | 2011-06-08 |
Family
ID=39713974
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2007191234A Expired - Fee Related JP4694537B2 (ja) | 2007-07-23 | 2007-07-23 | 疲労特性に優れたばね用線材 |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US7901520B2 (ja) |
EP (1) | EP2022867B1 (ja) |
JP (1) | JP4694537B2 (ja) |
KR (1) | KR101040858B1 (ja) |
CN (1) | CN101353767B (ja) |
DE (1) | DE602008002657D1 (ja) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2012046779A1 (ja) * | 2010-10-06 | 2012-04-12 | 新日本製鐵株式会社 | 肌焼鋼及びその製造方法 |
WO2012057070A1 (ja) * | 2010-10-29 | 2012-05-03 | 株式会社神戸製鋼所 | 伸線加工性に優れた高炭素鋼線材 |
WO2012132821A1 (ja) | 2011-03-31 | 2012-10-04 | 株式会社神戸製鋼所 | 伸線加工性および伸線後の疲労特性に優れたばね用鋼線材、ならびに疲労特性およびばね加工性に優れたばね用鋼線 |
WO2013024876A1 (ja) * | 2011-08-18 | 2013-02-21 | 新日鐵住金株式会社 | ばね鋼およびばね |
JP2014162949A (ja) * | 2013-02-25 | 2014-09-08 | Nippon Steel & Sumitomo Metal | 耐腐食特性に優れたばね用鋼およびばね用鋼材 |
WO2015098531A1 (ja) * | 2013-12-27 | 2015-07-02 | 株式会社神戸製鋼所 | 高強度ばね用圧延材及びこれを用いた高強度ばね用ワイヤ |
US10385427B2 (en) | 2014-12-15 | 2019-08-20 | Nippon Steel Corporation | Wire rod |
Families Citing this family (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4310359B2 (ja) * | 2006-10-31 | 2009-08-05 | 株式会社神戸製鋼所 | 疲労特性と伸線性に優れた硬引きばね用鋼線 |
JP5595358B2 (ja) * | 2010-08-30 | 2014-09-24 | 株式会社神戸製鋼所 | 伸線性に優れた高強度ばね用鋼線材およびその製造方法、並びに高強度ばね |
CN102943214B (zh) * | 2012-11-16 | 2014-10-08 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种汽车用冷轧膜片弹簧钢的生产方法 |
EP3135785B1 (en) * | 2014-04-23 | 2018-12-26 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Spring steel and method for producing same |
CN105385940B (zh) * | 2015-12-15 | 2018-10-30 | 安徽楚江特钢有限公司 | 一种弹簧钢合金生产工艺 |
CN106893948A (zh) * | 2017-01-19 | 2017-06-27 | 辽宁通达建材实业有限公司 | 一种耐腐蚀预应力管道用钢丝 |
CN110646580A (zh) * | 2019-05-22 | 2020-01-03 | 广东韶钢松山股份有限公司 | 一种弹簧钢盘条非金属夹杂物的检测方法 |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62170460A (ja) * | 1986-01-21 | 1987-07-27 | Honda Motor Co Ltd | 高強度弁ばね用鋼及びその製造方法 |
JPH02163319A (ja) * | 1988-12-16 | 1990-06-22 | Nippon Steel Corp | 高靭性鋼の製造方法および高靭性鋼部品の製造方法 |
JPH032352A (ja) * | 1989-05-29 | 1991-01-08 | Nippon Steel Corp | 高疲労強度ばね鋼線及び冷間成型ばね用鋼線の製造方法 |
JPH06158226A (ja) * | 1992-11-24 | 1994-06-07 | Nippon Steel Corp | 疲労特性に優れたばね用鋼 |
JP2004232053A (ja) * | 2003-01-31 | 2004-08-19 | Nippon Steel Corp | 耐疲労特性の優れたばね鋼線材と耐疲労特性の判定方法 |
JP2007031747A (ja) * | 2005-07-22 | 2007-02-08 | Kobe Steel Ltd | ばね用鋼線材およびその耐疲労性の判定方法 |
JP2007126700A (ja) * | 2005-11-02 | 2007-05-24 | Kobe Steel Ltd | 耐水素脆化特性に優れたばね用鋼、並びに該鋼から得られる鋼線及びばね |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6224686B1 (en) * | 1998-02-27 | 2001-05-01 | Chuo Hatsujo Kabushiki Kaisha | High-strength valve spring and it's manufacturing method |
JP3595901B2 (ja) | 1998-10-01 | 2004-12-02 | 鈴木金属工業株式会社 | 高強度ばね用鋼線およびその製造方法 |
JP3504521B2 (ja) * | 1998-12-15 | 2004-03-08 | 株式会社神戸製鋼所 | 疲労特性に優れたばね用鋼 |
JP2003105496A (ja) * | 2001-09-26 | 2003-04-09 | Daido Steel Co Ltd | 低脱炭及び耐遅れ破壊性に優れたばね鋼 |
JP3763573B2 (ja) * | 2002-11-21 | 2006-04-05 | 三菱製鋼株式会社 | 焼入れ性と耐孔食性を改善したばね用鋼 |
JP3888333B2 (ja) | 2003-06-13 | 2007-02-28 | 住友金属工業株式会社 | 高強度鋼材及びその製造方法 |
KR100764253B1 (ko) * | 2005-01-28 | 2007-10-05 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 내수소취화 특성이 우수한 고강도 스프링용 강 |
FR2894987B1 (fr) | 2005-12-15 | 2008-03-14 | Ascometal Sa | Acier a ressorts, et procede de fabrication d'un ressort utilisant cet acier, et ressort realise en un tel acier |
-
2007
- 2007-07-23 JP JP2007191234A patent/JP4694537B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
2008
- 2008-06-26 US US12/146,755 patent/US7901520B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2008-07-03 CN CN2008101357133A patent/CN101353767B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2008-07-07 DE DE602008002657T patent/DE602008002657D1/de active Active
- 2008-07-07 EP EP08012258A patent/EP2022867B1/en not_active Expired - Fee Related
- 2008-07-23 KR KR1020080071646A patent/KR101040858B1/ko active IP Right Grant
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62170460A (ja) * | 1986-01-21 | 1987-07-27 | Honda Motor Co Ltd | 高強度弁ばね用鋼及びその製造方法 |
JPH02163319A (ja) * | 1988-12-16 | 1990-06-22 | Nippon Steel Corp | 高靭性鋼の製造方法および高靭性鋼部品の製造方法 |
JPH032352A (ja) * | 1989-05-29 | 1991-01-08 | Nippon Steel Corp | 高疲労強度ばね鋼線及び冷間成型ばね用鋼線の製造方法 |
JPH06158226A (ja) * | 1992-11-24 | 1994-06-07 | Nippon Steel Corp | 疲労特性に優れたばね用鋼 |
JP2004232053A (ja) * | 2003-01-31 | 2004-08-19 | Nippon Steel Corp | 耐疲労特性の優れたばね鋼線材と耐疲労特性の判定方法 |
JP2007031747A (ja) * | 2005-07-22 | 2007-02-08 | Kobe Steel Ltd | ばね用鋼線材およびその耐疲労性の判定方法 |
JP2007126700A (ja) * | 2005-11-02 | 2007-05-24 | Kobe Steel Ltd | 耐水素脆化特性に優れたばね用鋼、並びに該鋼から得られる鋼線及びばね |
Cited By (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US8673094B2 (en) | 2010-10-06 | 2014-03-18 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Case hardening steel and manufacturing method thereof |
WO2012046779A1 (ja) * | 2010-10-06 | 2012-04-12 | 新日本製鐵株式会社 | 肌焼鋼及びその製造方法 |
KR101355321B1 (ko) | 2010-10-06 | 2014-01-23 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 표면경화강 및 그 제조 방법 |
WO2012057070A1 (ja) * | 2010-10-29 | 2012-05-03 | 株式会社神戸製鋼所 | 伸線加工性に優れた高炭素鋼線材 |
JP2012097300A (ja) * | 2010-10-29 | 2012-05-24 | Kobe Steel Ltd | 伸線加工性に優れた高炭素鋼線材 |
US9994940B2 (en) | 2010-10-29 | 2018-06-12 | Kobe Steel, Ltd. | High carbon steel wire rod having excellent drawability |
CN103154295A (zh) * | 2010-10-29 | 2013-06-12 | 株式会社神户制钢所 | 拉丝加工性优异的高碳钢线材 |
WO2012132821A1 (ja) | 2011-03-31 | 2012-10-04 | 株式会社神戸製鋼所 | 伸線加工性および伸線後の疲労特性に優れたばね用鋼線材、ならびに疲労特性およびばね加工性に優れたばね用鋼線 |
JP5541418B2 (ja) * | 2011-08-18 | 2014-07-09 | 新日鐵住金株式会社 | ばね鋼およびばね |
US9523404B2 (en) | 2011-08-18 | 2016-12-20 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Spring steel and spring |
WO2013024876A1 (ja) * | 2011-08-18 | 2013-02-21 | 新日鐵住金株式会社 | ばね鋼およびばね |
JP2014162949A (ja) * | 2013-02-25 | 2014-09-08 | Nippon Steel & Sumitomo Metal | 耐腐食特性に優れたばね用鋼およびばね用鋼材 |
WO2015098531A1 (ja) * | 2013-12-27 | 2015-07-02 | 株式会社神戸製鋼所 | 高強度ばね用圧延材及びこれを用いた高強度ばね用ワイヤ |
US10385427B2 (en) | 2014-12-15 | 2019-08-20 | Nippon Steel Corporation | Wire rod |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US7901520B2 (en) | 2011-03-08 |
US20090025832A1 (en) | 2009-01-29 |
EP2022867B1 (en) | 2010-09-22 |
KR101040858B1 (ko) | 2011-06-14 |
CN101353767A (zh) | 2009-01-28 |
CN101353767B (zh) | 2012-07-04 |
EP2022867A1 (en) | 2009-02-11 |
KR20090010926A (ko) | 2009-01-30 |
DE602008002657D1 (de) | 2010-11-04 |
JP4694537B2 (ja) | 2011-06-08 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4694537B2 (ja) | 疲労特性に優れたばね用線材 | |
JP4476863B2 (ja) | 耐食性に優れた冷間成形ばね用鋼線 | |
TWI551693B (zh) | Steel wire material for high strength spring with excellent hydrogen embrittlement resistance and its manufacturing method and high strength spring | |
KR101711776B1 (ko) | 피로 특성이 우수한 Si 킬드 강선재 및 그것을 이용한 스프링 | |
WO2015129403A1 (ja) | 高強度ばね用圧延材および高強度ばね用ワイヤ | |
JP2009046763A (ja) | ばね用線材及びその製造方法 | |
JP4311740B2 (ja) | 大入熱溶接継手靭性に優れた厚鋼板 | |
JP2008291325A (ja) | 疲労特性に優れた高清浄度ばね用鋼および高清浄度ばね | |
CN112912530B (zh) | 屈服强度优异的奥氏体高锰钢材及其制备方法 | |
JP5142601B2 (ja) | 高硬度・非磁性の快削ステンレス鋼 | |
JP2012017484A (ja) | ボルト用鋼、ボルトおよびボルトの製造方法 | |
JP2018104792A (ja) | 液体水素用Ni鋼 | |
JP4430559B2 (ja) | 耐遅れ破壊性に優れた高強度ボルト用鋼及び高強度ボルト | |
JP4600988B2 (ja) | 被削性に優れた高炭素鋼板 | |
KR20170118882A (ko) | 피로 특성이 우수한 열처리 강선 | |
JP4515347B2 (ja) | ばね用鋼線材およびばね用鋼線の耐疲労性の判定方法 | |
JP2010202935A (ja) | 高強度リンクチェーンとその製造方法 | |
JPH11270531A (ja) | 遅れ破壊特性の優れた高強度ボルトおよびその製造方法 | |
JP2010174291A (ja) | 熱間打抜き性に優れたダイクエンチ用鋼板 | |
JP3429164B2 (ja) | 靱性及び疲労特性に優れたばね用鋼材 | |
KR101536405B1 (ko) | 내피로특성이 우수한 고탄소 크롬 베어링용 강 및 그 제조방법 | |
JP2010174299A (ja) | 熱間打抜き性に優れたダイクエンチ用鋼板 | |
JP2010174275A (ja) | 熱間打ち抜き性に優れたダイクエンチ用鋼板及びダイクエンチ工法による部材の製造方法 | |
JP2010174276A (ja) | 熱間打ち抜き性に優れたダイクエンチ用鋼板及びダイクエンチ工法による部材の製造方法 | |
EP3279358A1 (en) | Heat-treated steel wire having excellent bendability |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20090611 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20090707 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20090812 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20100330 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20100528 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821 Effective date: 20100528 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20110125 |
|
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20110223 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140304 Year of fee payment: 3 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 4694537 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |