JP2008241180A - ヒートパイプ用伝熱管およびヒートパイプ - Google Patents
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Abstract
【解決手段】ヒートパイプに使用されるヒートパイプ用伝熱管1であって、管内面には、多数の溝と、この溝間に形成されたフィン3とを有しており、フィン3と溝部2との接続部の曲率半径rが0.03mm以下、フィン高さhが0.10mm以上0.30mm以下、フィン根元幅Bが0.05mm以上0.25mm以下、溝底幅Lが0.10mm以上0.30mm以下、フィン3の両斜面3a、3aのなす山頂角Q1が25°以下、フィン3と管軸とがなすリード角θが5°以下であることを特徴とする。
【選択図】図1
Description
ここで、図5(a)、(b)は、ヒートパイプの使用形態の一例を示す模式図、図6は、ヒートパイプの内部の作用を説明するための説明図である。
図5(a)に示すように、冷却装置100は、主に、ヒートパイプ101と、放熱板(銅板)103と、小型ファン102とから構成されている。
従来のヒートパイプにおいては、冷却性能のレベルは向上しているものの、さらなるCPU等の高性能に対応するため、さらに、冷却性能を向上させることができるヒートパイプおよびこれに用いる伝熱管の開発が望まれている。
図7(a)に示すように、偏平形状としたヒートパイプ用伝熱管110は、管軸直交方向における断面において、直線部と円弧部を有している。そして、図7(b)に示すように、偏平加工により円弧部のフィン111同士は接近し、円弧部での溝幅が狭くなり、円弧部の溝部112の断面積は小さくなる。そのため、扁平管においては、円弧部の溝部112に保持できる作動液量が少なくなり、また、作動液の流れが阻害されるという問題があった。なお、円弧部の中央ほど円弧部の溝幅が狭く、溝部112の面積は小さくなる。
つまり、ヒートパイプとしての性能は、フィンの根元に形成される曲率半径が大きくなるにつれて劣ることとなる。そのため、従来のヒートパイプにおいては、曲率半径の大きさによっては、冷却性能が低下するという問題があった。
このような構成によれば、請求項1または請求項2に記載のヒートパイプ用伝熱管を使用してヒートパイプを作製するので、ヒートパイプの熱伝達性能が向上し、冷却性能が向上する。
このような構成によれば、ヒートパイプ用伝熱管を扁平形状にすることにより、吸熱部(ヒートパイプ内部で水が蒸発)および発熱部(ヒートパイプ内部で水蒸気が凝縮)において、それぞれCPUの熱を伝える放熱板およびアルミフィン等の熱放散体との当接面積が大きくなり、ヒートパイプとして、蒸発性能および凝縮性能が向上する。
本発明に係るヒートパイプによれば、熱伝達率や最大熱輸送量を向上させたヒートパイプ用伝熱管を用いるため、冷却性能を向上させることができる。また、ヒートパイプ用伝熱管を扁平形状として用いることで、冷却性能の向上を図ることができると共に、このヒートパイプが用いられる電子機器の薄肉化を図ることができる。
図1(a)、(b)に示すように、ヒートパイプ用伝熱管1は、ヒートパイプに用いるものであり、管内面には、多数の溝(溝部2)と、この溝間に形成されたフィン3とを有しており、フィン3と溝部2との接続部(フィン根元部)の曲率半径r、フィン高さh、フィン根元幅B、溝底幅L、フィン3の両斜面3a、3aのなす山頂角Q1、フィン3と管軸とがなすリード角θを所定に規定したものである。
以下、各構成について説明する。
ヒートパイプ用伝熱管1は、銅および銅合金、その中でも無酸素銅、低リン脱酸銅、リン脱酸銅を好適に用いることができる。特に、無酸素銅JIS H3300 C1020を好適に用いることができる。また、これらの銅や銅合金を軟質材あるいは硬質材に調質して用いるのがさらに好ましい。さらに、伝熱性の良い金属として、銅の他に、アルミニウム等も好適に用いることができる。
ヒートパイプ用伝熱管1の作製方法については後記するが、ヒートパイプ用伝熱管1を作製するための、転造前の素管の寸法としては、その外径が7〜13mmのものを用いると好適である。素管の外径が7mm未満であると、ヒートパイプ用伝熱管1を作製した場合に形成されるフィン3が小さくなるために、フィン加工の際に工具が欠損する等の理由で量産が困難となりやすい。また、素管の外径が13mmを超えると、作製されるヒートパイプ用伝熱管1が大きくなり、省スペース化を目的としたヒートパイプを作製しにくくなる。
曲率半径rを0.03mm以下にすることで、溝部2の管軸直交方向における断面積(以下、溝部断面積という)が大きくなり、従来の伝熱管に比べ、曲率半径rを形成するフィン3の根元部分において、溝部2に保持する水との接触長さが長くなる。そのため、蒸発部12側(図6参照)での潜熱による熱の移動が活発になり、ヒートパイプとしての性能が向上る。
フィン高さhが0.10未満では、溝部断面積が小さくなり、溝部2での保持が可能な水量が少なく、蒸発部12側での潜熱による熱の移動が盛んに行われわれず、また、水不足で温度が異常に上昇するドライアウトを生じることがある。そのため、熱伝達性能が悪化し、ヒートパイプとしての冷却性能が低下する。一方、0.30mmを超えると、フィン3の成形性が悪化すると共に、工具の欠損等が生じ易くなる。また、扁平加工した際の円弧部(図7(a)参照)でフィン3の先端同士が接触するほど接近し、溝部断面積が狭くなり、作動液8(図6参照)の流れが悪くなる。
フィン根元幅Bが0.05mm未満では、フィン3の成形が困難であり、一方、0.25mmを超えると、溝部断面積が小さくなり、溝部2での保持が可能な水量が少なく、蒸発部12側での潜熱による熱の移動が盛んに行われず、また、水不足のために温度が異常に上昇するドライアウトを生じることがある。そのため、熱伝達性能が悪化し、冷却性能が低下する。
溝底幅Lが0.10mm未満では、作動液8が、その表面張力のために溝部2に入り難く、熱伝達性能が悪化し、冷却性能が低下する。また、フィン3の成形が困難となる。一方、0.30mmを超えると、後記するメニカスを形成する角度αが小さくなり、溝部2に凝縮する作動液8に働く毛細管力ΔP(図2(a)、(b)参照)が低くなる。そのため、凝縮部11から蒸発部12(図6参照)への作動液8の循環量が少なく、蒸発部12で液体が気体蒸発するときの潜熱が少なくなり、熱伝達性能が悪化し、冷却性能が低下する。
山頂角Q1は、図1(b)に示すように、フィン3の両斜面3a、3aのなす角度であり、前記斜面が垂直に近い程(山頂角Q1が小さい程)、前記したメニスカスを形成する角度αが大きくなり、両斜面3a、3a´と溝底部2aとで形成される溝部2に凝縮した作動液8の毛細管力が高くなる(図2(a)、(b)参照)。その結果、作動液8の高い毛細管力によって、凝縮部11から蒸発部12への作動液8の循環量が多く、蒸発部12で液体が気体蒸発するときの潜熱が多くなり、熱伝達性能が向上するため、冷却性能の向上を図ることができる。
リード角θを5°以下にする理由について、図3(a)、(b)を参照して説明する。
図3は、ヒートパイプを図7のように断面形状が扁平状(断面が、直線および特定の曲率半径を有する円弧で形成される)となるように加工した場合の、管軸を含む水平断面図(下側断面)である。図3(a)は、本発明の規定値より大きいリード角を有する場合、図3(b)は、本発明の規定範囲のリード角を有する場合の模式図である。また、図3(a)、(b)のX1およびX2は、ヒートパイプ用伝熱管20、30において、凝縮部11側から蒸発部12側に作動液8が流れる間に(図6参照)、扁平断面の円弧部(図7(a)参照)を通過する溝22、32、Y1およびY2は、前記円弧部を通過しない溝22、32である。溝X1およびX2を流れる冷媒は、円弧部において、水平断面の下側から上側に流れる位置が変わる。また、溝X1およびX2が直線部から円弧部に移行する部分では(図7(a)参照)、そのリード角θが連続的に大きくなる。このような理由により、凝縮部11側から蒸発部12側に作動液8が流れる間に(図6参照)、円弧部を通過する溝22、32においては、作動液8の流れが妨害される。
しかし、リード角θが5°を超えると、凝縮した作動液8の戻りを早くすることができず、冷却性能の向上を図ることができない。
なお、フィン先端部5の高さh´は、全フィン高さの1/8以上とするのが好ましい。1/8より低いと、フィン先端部5を加工しにくく、また、円弧部でのフィン接近防止効果が小さくなる。なお、上限値は、7/8以下とするのが好ましい。また、山頂角Pの角度は、10〜50°が好ましい。山頂角Pの角度が10°未満では、Q2<Pの形状とする必要があることから、フィンの形状が針状に近くなり、フィンを加工しにくく、50°を超えると、フィン先端部5の高さh´が小さくなるため、円弧部での溝部断面積確保の効果が小さくなる。
なお、フィンの形態を、他の形態としたこと以外については、前記説明したとおりであるので、ここでは説明を省略する。
次に、ヒートパイプ用伝熱管の作製方法について説明する。
ヒートパイプ用伝熱管の内周面のフィンは、例えば、転造加工法により形成することができる。具体的には、図4に示すように、フィンに対応した溝形状が施された溝付プラグ7を、所定の径の素管(銅管)6の内側に挿入する。そして、スチールボール9を素管6の外側から圧下しながら遊星回転させる。そして、素管6を抽伸方向に引き抜くことにより、溝付プラグ7が回転し、素管6の内周面に連続的に所定形状のフィンが加工され、ヒートパイプ用伝熱管が作製される。なお、ヒートパイプ用伝熱管の内周面へのフィン加工は、ボール転造加工法だけでなく、ロール転造加工法でもよい。また、転造加工法に限定されず、例えば圧延加工法によっても行うことができる。
なお、フィンを、フィン本体部とフィン先端部とからなる形状とするには、溝付プラグ7を予めそのような形状に加工することにより行う。
次に、ヒートパイプの作製方法について説明する。
前記のヒートパイプ用伝熱管を所定の長さに切断後、その一端をTIG溶接により封止する。片側が封止されたヒートパイプ用伝熱管に所定量の作動液を注入後、管内の作動液を蒸発させながら、もう一端をTIG溶接によって封止する事で、パイプ内部が真空に近い状態のヒートパイプを作製することができる。なお、作動液の注入量は、熱伝達率や最大熱輸送量を勘案すると、蒸発部の内容積の20〜35%程度とするのが好ましい。しかしながら、注入量は、これに限定さるものではない。また、作動液としては、水、メチルアルコール等が使用され、特に、表面張力が大きく、毛細管力が高くなる水(純水)が好ましいが、本発明の作動液を水(純水)に限定するものではない。
なお、表1において、実施例2〜10、比較例8、11〜18は、フィンを、フィン本体部と、フィン先端部とから構成したものである。
また、表1において、本発明の構成を満たさないもの等については、数値に下線を引いて示す。
冷却性能は、以下に説明する性能測定を行うことにより評価した。
<性能測定方法>
図8(a)は、冷却性能を測定する際のヒートパイプの形状を示す模式図、(b)は、冷却性能の測定方法を示す模式図である。
図8(a)、(b)に示すように、前記作製したヒートパイプを、L曲げ半径30mmに加工して、先端をヒーターの内部に挿入し(図8(b)では、ヒーター内部断面の状態を模式的に示している)、ヒーターで、管端から25mmの範囲を加熱した。なお、ヒーターの入力電力は30Wとし、熱伝対はT型(銅−コンスタンタン熱電対)を使用した。次に、管端から10mmの部位のヒートパイプ表面温度を加熱部温度Thとして、加熱10分後に加熱部温度Thを測定すると共に、雰囲気温度Taを測定した。
なお、ここでの雰囲気温度Taとは、ヒーターから、約20cm離れた試験環境の室温のことである。
以上の結果を表2に示す。
2 溝部
3 フィン
3a、3a´4a、5a 斜面
4 フィン本体部
5 フィン先端部
8 作動液
10、101 ヒートパイプ
B フィン根元幅
h フィン高さ
L 溝底幅
P、Q1、Q2 山頂角
r 曲率半径
θ リード角
Claims (4)
- ヒートパイプに使用されるヒートパイプ用伝熱管であって、
管内面には、多数の溝と、この溝間に形成されたフィンとを有しており、
前記フィンと溝部との接続部の曲率半径rが0.03mm以下、フィン高さhが0.10mm以上0.30mm以下、フィン根元幅Bが0.05mm以上0.25mm以下、溝底幅Lが0.10mm以上0.30mm以下、前記フィンの両斜面のなす山頂角Q1が25°以下、前記フィンと管軸とがなすリード角θが5°以下であることを特徴とするヒートパイプ用伝熱管。 - ヒートパイプに使用されるヒートパイプ用伝熱管であって、
管内面には、多数の溝と、この溝間に形成されたフィンとを有しており、
前記フィンは、フィン根元のフィン本体部と、このフィン本体部の先端に形成されたフィン先端部とからなり、前記フィン先端部の両斜面のなす山頂角Pが、前記フィン本体部の両斜面のなす山頂角Q2よりも大きく形成されており、
前記フィンと溝部との接続部の曲率半径rが0.03mm以下、フィン高さhが0.10mm以上0.30mm以下、フィン根元幅Bが0.05mm以上0.25mm以下、溝底幅Lが0.10mm以上0.30mm以下、前記フィン本体部の両斜面のなす山頂角Q2が25°以下、前記フィンと管軸とがなすリード角θが5°以下であることを特徴とするヒートパイプ用伝熱管。 - 請求項1または請求項2に記載のヒートパイプ用伝熱管を使用したことを特徴とするヒートパイプ。
- 前記ヒートパイプ用伝熱管を扁平形状にしたことを特徴とする請求項3に記載のヒートパイプ。
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