JP2010256000A - ヒートパイプ用内面溝付管及びヒートパイプ - Google Patents

Abstract

【課題】加工性及び生産性に優れ、品質上も安定し、更に、冷却性能に優れたヒートパイプ用内面溝付管及びヒートパイプを提供する。
【解決手段】管軸直交断面にて、管周方向に隣接するフィンが交互に管周方向の異なる方向に傾斜して傾斜フィン３が形成されており、これらの傾斜フィンのうち、その頂部が相互に遠ざかる方向に傾斜した隣接する傾斜フィンの相互間の溝部に補助フィン３０が形成されている。管周方向に連続して並ぶ５個の傾斜フィン３及び補助フィン３０のうち、２個以上の割合で、傾斜フィン又は補助フィンの頂部から溝底にかけて形成される斜面の片側又は両側に管軸と平行若しくは斜面を上る方向若しくは斜面を下る方向に切り欠き状の凹み４が形成されている。傾斜フィン３の高さＨが０．０５乃至０．３０ｍｍ、補助フィン３０の高さｈと傾斜フィン３の高さＨの比ｈ/Ｈが０.１乃至０．９である。
【選択図】図１

Description

本発明はパソコンの中央演算処理装置（ＣＰＵ）等の放熱・冷却に用いられるヒートパイプとして使用され、水を冷媒（作動液）として用いる内面溝付管及びその内面溝付管を加工して作られるヒートパイプに関する。

近時、パソコンの高速化に伴いＣＰＵの発熱量が大きくなり、ＣＰＵの冷却に使用されるヒートパイプに高伝熱性能が求められている。更に、携帯性の要求からノート型パソコンの薄肉化が進められている。このように発熱量の大きな薄肉化されたノート型パソコンへの内蔵の必要性から、ヒートパイプには銅又は銅合金製の伝熱管の内面に溝を設け、溝間の突起としてのフィンを形成することにより、伝熱管と冷媒（作動液）である水との接触面積を増やすことによって伝熱性能を向上させた内面溝付管が使用されている。この内面溝付管は、偏平加工してヒートパイプに供される。図３（ａ）は偏平加工された内面溝付管の断面図、（ｂ）は、偏平加工された内面溝付管の曲線部を示す断面図である。図３に示すように、内面溝付管１は偏平加工されることにより、管軸直交断面において半円形の曲線部１１ｂを直線部１１ａで結んだ形状となる。そして、曲線部１１ｂの管内面における曲率半径は、元の内面溝付管の内半径より小さくなっている。そのため、管の曲線部にあるフィン同士は接近し、曲線部におけるフィン間の溝の幅は狭まり、曲線部の溝部、特に曲線部中央付近の溝部断面積は小さくなる。そのため、溝部に保持できる作動液量が減少するとともに作動液の流れは阻害される。

ヒートパイプ内の作動液は気体と液体の状態で存在する。作動液はＣＰＵ等の熱源（蒸発部側）付近で管壁から熱を奪い、液体から気体となる。そのため蒸発部側の圧力が高くなり、気体となった作動液は圧力の低い放熱部側（凝縮部側）へ管断面中心部を流れる。放熱部側に流れた気体は熱を管壁に放出し、気体から液体となり、毛細管力によって溝部を凝縮部側から蒸発部側へと流れる。

従来、ヒートパイプには溝部が管軸に対するリード角を有し、フィン根元に傾斜部を持つことにより、作動液が溝部を凝縮部から蒸発部へと流れやすくしている内面溝付管が使用されている。

例えば、特許文献１には、互いに平行に延びる多数の突条が金属管内面に形成され、これらの突条が隣接する１対ずつ互いに接近する方向に傾斜させられ、対をなす突条の間には開口幅が底幅以下の管状溝が形成されるとともに、対をなさない突条の間には底幅よりも開口幅が広い幅広溝が形成されることで、蒸発管として使用される際には管状溝内部に気泡が発生しやすく、この気泡が核となって熱媒液体の蒸発を促進し、凝縮管として使用される際には開口幅の広がった幅広溝で液膜が生じにくく、液膜による管内面と熱媒気体との熱交換が阻害されないようにした冷媒として例えばＲ−１１を使用する空調装置や冷蔵庫等の熱交換器用内面溝付伝熱管が提案されている。更に、この内面溝付伝熱管の製造方法として、多数の平行溝を有する第１のプラグを金属管に通し、金属管内面に多数の突条を形成した後、この突条を１対ずつ収容しうる平行溝を有する第２のプラグを管内に挿入して、管内に形成された突条の隣接する１対ずつを互いに接近させる方向に傾斜させる手法が開示されている。

また、特許文献２には、管軸に平行またはリード角を有する複数本のＵ字状の主溝及び主溝に対して交差角を持つ複数本のＶ字状の副溝を圧延加工によって断続的に板材に施し、その後ロールフォーミングによって溝成形面を内側に向けて円弧状に丸め、電縫加工によって管体にした内面溝付管が提案されている。また、成形されたＶ字状のフィンが溝上部の開口幅を部分的に狭めて管状溝を形成し、管状溝内に気泡が発生しやすくして、この気泡が核となって蒸発を促進することによって気化効率を高め、更に、溝内での表面張力による作動液の輸送効率が向上することが開示されている。

また、特許文献３には、管軸に平行またはリード角を有する複数本の主溝を圧延加工によって板材に施した後、主溝と一定角度で交差するＶ字状の副溝を間欠的に板材に施し、その後ロールフォーミングによって溝成形面を内側に向けて円弧状に丸め、電縫加工によって管体にした内面溝付伝熱管が提案されている。また、管内面に形成される主溝とＶ字溝の交差部では、主溝間に形成される突条がＶ字溝によって分割されて左右に傾斜した傾斜壁が形成され、隣接する傾斜壁の間には底部よりも開口幅が小さい管状溝が間欠的に形成され、突条のみが形成された領域と管状溝が形成された領域とが交互に形成されることで、管状溝内では作動液の気泡が発生しやすくし、突条のみが形成された領域では気泡が滞留しないようにして、作動液の流速が大きい場合においても熱媒流体と伝熱管との伝熱効率低下が少なくなることが開示されている。

特開平５−１０６９９１号公報 特開平３−２３４３０２号公報 特開平６−１０１９８６号公報

しかしながら、前述の従来技術には以下のような問題点がある。特許文献１に提案されている内面溝付管は、内面溝付管に偏平加工を施して、直線部及び曲線部を有する形状とし、水を冷媒（作動液）として使用するヒートパイプとして用いる場合においては、偏平管の曲線部にあるフィン同士が接近し、曲線部におけるフィン間の溝の幅が狭まって作動液の流路として有効に活用できなくなる場合がある。そのため、蒸発部側に作動液が不足してドライアウトしやすく、冷却性能が十分に得られない。また、特許文献１に例示された内面溝付管はリード角が大きいため、管内面に溝加工を施す際、溝付プラグ外面の溝と管の引き抜き方向とがなす角度が大きくなり、溝付プラグの損耗が大きく、加工性が悪く、加工コストが大きくなる。

また、特許文献２及び３に記載の内面溝付管は、板材に圧延による溝加工及びロールフォーミングを施した後、電縫加工によって管に成形するため、管内面に電縫加工による溶接部が生じてしまい品質上安定しないという欠点を有している。更に、管内面に形成されるフィンの形状が管軸方向に変化するため、製品として伝熱性能が安定しない場合が多く、品質を保証し難いという問題がある。

本発明はかかる問題点に鑑みてなされたものであって、加工性及び生産性に優れ、品質上も安定し、更に、冷却性能に優れたヒートパイプ用内面溝付管及びヒートパイプを提供することを目的とする。

本発明に係るヒートパイプ用内面溝付管は、管内面に管軸方向と平行又は傾斜する方向に伸びるフィンが形成された銅又は銅合金製のヒートパイプ用内面溝付管において、
前記管の外径が４乃至１０ｍｍ、前記フィンの管軸に対するリード角βが０乃至２０°であり、
更に、管軸直交断面にて、管周方向に隣接するフィンが交互に管周方向の異なる方向に傾斜して傾斜フィンを構成しており、
更に、これらの傾斜フィンのうち、その頂部が相互に遠ざかる方向に傾斜した隣接する傾斜フィンの相互間の溝部に補助フィンが形成されており、
頂部が相互に接近する方向に傾斜した隣接する傾斜フィンの対に対し、管の中心から前記傾斜フィンの互いに接近した斜面に引いた２本の接線の前記斜面との２接点間の距離をｓとするとき、
前記傾斜フィンの高さＨが０．０５乃至０．３０ｍｍ、前記傾斜フィンの根元幅Ｌ_１が０．１０乃至０．２５ｍｍ、前記傾斜フィン間に形成される溝底幅Ｌ_２が０．１０乃至０．３５ｍｍ、前記接点間距離ｓと前記溝底幅Ｌ_２の比ｓ／Ｌ_２が０．８５以下であり、前記補助フィンの高さｈと傾斜フィンの高さＨの比ｈ/Ｈが０.１乃至０．９であり、
更に、管軸直交断面にて、管周方向に連続して並ぶ５個の傾斜フィン及び補助フィンのうち、２個以上の割合で、前記傾斜フィン又は補助フィンの頂部から前記溝底にかけて形成される斜面の片側又は両側に管軸と平行若しくは斜面を上る方向若しくは斜面を下る方向に切り欠き状の凹みが形成されていることを特徴とする。

更に、本発明に係るヒートパイプ用内面溝付管は、管内面にプラグにより溝形状を転造加工することにより、前記フィンが管内面に形成されていることが好ましい。

更に本発明に係るヒートパイプは、前述のヒートパイプ用内面溝付管を、その円形断面を偏平状に成形したものであり、冷媒（作動液）として水を使用することを特徴とする。

本発明のヒートパイプ用内面溝付管によれば、管内面に形成される傾斜フィンを１対ずつ互いに接近する方向に傾斜させたことで、この頂部が互いに接近する方向に傾斜した傾斜フィン間に管状溝が形成されて、液体の作動液が凝縮部側から蒸発部側へと毛細管力によって流れやすくなり、更に、傾斜フィン根元部分が傾斜させられて傾斜フィンの斜面と溝底面とがなす角度が鋭角となる溝においては、毛細管力が高く、偏平加工されて用いられる場合においても、作動液の循環を保つことができる。

また、本発明においては、隣接する傾斜フィンのうち、その頂部が相互に異なる方向に傾斜した傾斜フィン間の溝においては、補助フィンが形成されているので、傾斜フィンの斜面と溝底面とがなす角度が鈍角となる溝においても、補助フィンの斜面と傾斜フィンの斜面とが鋭角をなして交差するため、この補助フィンと傾斜フィンとの間に毛細管力が作用する。即ち、補助フィンを、頂部が相互に遠ざかる方向に傾斜した傾斜フィン間の溝部に設けることにより、傾斜フィン及び補助フィンを含む全てのフィンの隣接する側面のなす角度が確実に鋭角となり、この隣接する側面間のフィン根元部で毛細管力が作用し、冷媒（水）の運搬能力が向上し、伝熱性能が向上する。仮に、補助フィンが設けられていないとすると、隣接する傾斜フィンのなかで、それらの頂部が相互に遠ざかる方向に傾斜した傾斜フィンの相互間のなす角度は鈍角であり、毛細管力の効果による冷媒の運搬能力が低下する。しかし、本発明においては、少なくとも、この溝部分には、補助フィンを設けたので、傾斜フィンと補助フィンとの斜面同士がなす角度は鋭角となり、この溝部分においても、毛細管力による冷媒の運搬能力の向上が確実に得られ、伝熱性能が向上する。

更に、傾斜フィンの斜面に切り欠き状の凹みを設けたことで性能が向上する。つまり、蒸発部では切り欠き状の凹みが気泡の起点となって核沸騰が起こりやすくなり、最大熱容量が増加する。また、凝縮部及び凝縮と蒸発の中間域においては、切り欠き状の凹みが作動液を毛細管力で蒸発部側へと流れやすくし、熱抵抗が低下する。更に、本発明のヒートパイプ用内面溝付管は、管内に形成されるフィンの形状が管軸方向に均一であるため品質上安定している。更に、成形される溝の管軸に対するリード角が小さいため、管内面に溝を設ける際に溝付プラグの損耗を抑えられ、加工性、生産性に優れている。

また、本発明のヒートパイプ用内面溝付管を偏平加工して、水を作動液として使用するヒートパイプとして用いる場合においては、成形される溝の管軸に対するリード角が小さいため、偏平加工された場合においても冷却性能を保つことができる。

本発明の第１実施形態に係るヒートパイプ用内面溝付管の一部を示す管軸直交断面図である。 同じくその数値の定義を示す管軸直交断面図である。 （ａ）は偏平加工された内面溝付管の断面図、（ｂ）は偏平加工された内面溝付管の曲線部を示す断面図である。 溝形状を示す管軸直交断面図である。 本実施形態のヒートパイプ用内面溝付管の製造装置の一部を示す断面図である。 本実施形態のヒートパイプ用内面溝付管の製造方法において、タンデム転造過程における第２の溝付プラグ及び内面溝付管及び転動ボールの一部を示す断面図である。 本実施形態のヒートパイプ用内面溝付管の偏平加工後における内面の展開図であり、リード角βが小さい場合を示す。 本実施形態のヒートパイプ用内面溝付管の偏平加工後における内面の展開図であり、リード角βが大きい場合を示す。 本実施形態のヒートパイプ用内面溝付管における管軸直交断面での内面溝付管の一部を示す断面図である。 試験に使用したヒートパイプを示す図である。 冷却伝熱性能の試験装置を示す図である。

以下、本発明の実施の形態について、添付の図面を参照して具体的に説明する。図１は本発明の第１実施形態に係るヒートパイプ用内面溝付管の周方向の一部を示す管軸直交断面図である。本実施形態のヒートパイプ用内面溝付管１は、銅又は銅合金製であり、管軸方向に平行又は傾斜する方向に延びるフィン３が、管軸直交断面において管周方向に複数個形成されている。このフィン３間が溝２となっており、フィン３が、管軸方向に傾斜する方向に延びている場合は、溝２は螺旋状の内面溝を形成する。

フィン３は、管軸直交断面において、管周方向に隣接するフィンが交互に管周方向の異なる方向に傾斜して傾斜フィンを構成している。即ち、傾斜フィン３は、管周方向に隣り合うもののうち、その頂部が相互に接近する方向に傾斜する２個の傾斜フィン３が１対の傾斜フィン対を構成し、これらの傾斜フィン３の各対が管周方向に配置されている。そして、各傾斜フィン３の間の溝２内に、補助フィン３０が１個おきに形成されている。即ち、補助フィン３０は、隣接する傾斜フィン３のうち、その頂部が相互に遠ざかる方向に傾斜した傾斜フィン３間の溝２に形成されている。即ち、隣接する傾斜フィン３のうち、その頂部が相互に接近する方向に傾斜した傾斜フィン３間の溝２には、補助フィン３０は形成されていない。この補助フィン３０も傾斜フィン３及び溝２と共に、管軸に平行に直線状に延び、又は管軸に対し傾斜して螺旋状に延びている。

また、管周方向に連続して並ぶ５個の傾斜フィン３及び補助フィン３０のうち、２個以上の割合で、傾斜フィン３又は補助フィン３０の頂部から傾斜フィン３間の溝２の底部にかけて形成されるフィン斜面の片側又は両側に管軸と平行若しくは斜面を上る方向若しくは斜面を下る方向に切り欠き状の凹み４が形成されている。

本発明においては、内面溝付管１の外径は４乃至１０ｍｍ、傾斜フィン３（溝２）の管軸に対するリード角βは０乃至２０°である。また、図２に示すように、管軸直交断面において、頂部が相互に接近する方向に傾斜した各対の２個の傾斜フィン３に対し、その相互に対向するフィン斜面に、伝熱管の中心Ｏから引いた接線と、前記フィン斜面との接点を夫々Ｐ_１及びＰ_２としたとき、接点Ｐ_１及びＰ_２間の距離をｓとする。このとき、溝底を基準とする傾斜フィン３頂部の最も高い位置までの高さＨは０．０５乃至０．３０ｍｍである。更に、傾斜フィン３の根元幅Ｌ_１が０．１０乃至０．２５ｍｍ、傾斜フィン３の間に形成される溝底幅Ｌ_２が０．１０乃至０．３５ｍｍ、接点間距離ｓと溝底幅Ｌ_２との比ｓ／Ｌ_２は０．８５以下である。また、補助フィン３０のフィン高さｈと傾斜フィン３のフィン高さＨの比ｈ／Ｈは０．１乃至０．９である。なお、傾斜フィン３のフィン高さＨは、伝熱管の中心から傾斜フィンに接する円を描いたとき、前記円と傾斜フィンの接点の溝底からの高さである。

ヒートパイプ用内面溝付管１は、偏平加工を施されると図３（ａ）に示すように、半円形の曲線部１１ｂを直線部１１ａで結ぶ形状となる。偏平加工を施されることによって、前述の接点間距離ｓは直線部１１ａにおいて拡大し、図３（ｂ）に示すように曲線部１１ｂにおいて縮小する。ヒートパイプの蒸発及び凝縮伝熱に寄与するのは、直線部１１ａに形成されたフィンであり、偏平加工を施されることによって直線部１１ａにある傾斜フィン３の接点間距離ｓは拡大する。内面溝付管の接点間距離ｓは、直線部１１ａの溝底部から互いに接近する方向に傾斜させられた１対のフィン斜面に向けて垂直に延びる接線の接点間距離ｓ’に対応する。そしてこの接点間距離ｓ’と溝底幅Ｌ_２との比ｓ’／Ｌ_２は０．０２乃至０．９０であることが望ましい。

以下、上記各数値限定の理由について説明する。

「リード角β：０乃至２０°」
内面溝付管を偏平加工すると、図３（ａ）に示すように、内面溝付管１は直線部１１ａ及び曲線部１１ｂを有する形状となる。この偏平加工した内面溝付管をヒートパイプとして使用する場合においては、図３（ｂ）に示すように管の曲線部にある傾斜フィン同士は接近し、傾斜フィン間の溝の幅は狭まるため、溝部を凝縮部側から蒸発部側へと流れる液体の作動液の循環量は減少する。図７及び図８は、内面溝付管の内面の展開図であり、図７はリード角βが小さい場合、図８はリード角βが大きい場合を示す。図７及び図８に示す破線は、偏平加工による曲線部１１ｂの影響を受ける傾斜フィン、実線は偏平加工による曲線部１１ｂの影響を受けない傾斜フィンを示す。図７及び図８に示すように、リード角βが大きくなるに従って、単位長さ当たりの管において曲線部１１ｂを通る傾斜フィンの数は増えるため、性能は低下する。更に、蒸発部から凝縮部へと流れる蒸気がほぼ管軸に平行な流れであるのに対し、凝縮部から蒸発部へと流れる液体の作動液の流れはリード角βによって傾斜フィンの斜面に垂直な速度成分を持ち、リード角βが大きくなるに伴い、より強く流れが阻害されてしまう。また、凝縮部で液体となった作動液は毛細管力によって溝底部を蒸発部側へと流れるが、リード角βが大きくなると、作動液の流動長さがそれだけ増大するため流れが遅くなる。そして、作動液の循環量低下により蒸発部側に作動液が不足するとドライアウトしやすくなり、蒸発部側での潜熱による熱の移動が行われる量が減少して、急激に冷却性能が低下する。更にまた、リード角βが大きいと、管内面に溝を加工する際に溝付プラグの損耗が大きく、加工性が低下し、加工コストが増大する。リード角βが２０°を超えると、偏平加工された管において、管の曲線部において溝部面積が減少する頻度が増えて作動液の循環量が減るのに加え、作動液のフィン斜面に直交する速度成分が大きくなり、更に、作動液の流動長さが増大するためドライアウトしやすくなる。このため、管内面の傾斜フィン及び溝の管軸に対するリード角βは０乃至２０°である。

「傾斜フィンの高さＨ：０．０５乃至０．３０ｍｍ」
本発明において、傾斜フィンの高さは溝部から傾斜フィンの頂部までの高さの最大値である。傾斜フィンの高さが小さいと溝部断面積が小さくなり溝部に保持できる作動液量が減るため、作動液循環量が減り、凝縮部側から蒸発部側へと流れる冷媒（作動液）が蒸発部側に不足してドライアウトを生じ、冷却性能が低下しやすくなる。一方、傾斜フィンの高さが大きいと、ヒートパイプを偏平加工した際に曲線部となる部分で、傾斜フィンの先端同士が接触する程接近して溝部面積が狭くなり、溝部に保持される作動液の循環量が減り冷却性能が低下する。傾斜フィンの高さが０．０５ｍｍ未満であると、溝部断面積の減少によってドライアウトを生じ、冷却性能が低下する。傾斜フィンの高さが０．３０ｍｍを超えると、溝部に保持される作動液の循環量が減り冷却性能が低下する。このため、傾斜フィンの高さＨは０．０５乃至０．３０ｍｍである。

「接点間距離ｓと溝底幅Ｌ_２との比ｓ／Ｌ_２：０．８５以下」
接点間距離ｓと溝底幅Ｌ_２との比ｓ／Ｌ_２が大きいことは傾斜フィンの接近距離が小さいことを示す。接点間距離ｓと溝底幅Ｌ_２との比ｓ／Ｌ_２が０．８５を超えると、蒸発部側から凝縮部側へ図９のＣの領域を流れる蒸気と凝縮部側から蒸発部側へとＡの領域を流れる液体の作動液（互いに逆向きの流れ）の接触面積が増えて、液相と気相の間に生じる摩擦が大きくなるため、蒸気及び液体の作動液の流動速度が低下し、ヒートパイプに加工したときの熱交換性能が低下する。ヒートパイプ用内面溝付管を偏平加工してヒートパイプを製作すると、内面溝付管の管軸直交断面における断面形状は、図３に示すように、半円形の曲線部１１ｂを直線部１１ａで結ぶ形状となる。偏平加工を施されることによって接点間距離ｓは、直線部１１ａにおいて拡大し、曲線部１１ｂにおいて縮小する。ヒートパイプの蒸発及び凝縮伝熱に寄与するのは、直線部１１ａに形成された傾斜フィンであり、偏平加工を施されることによって接点間距離ｓは大きくなるため、偏平加工前の内面溝付管において接点間距離ｓと溝底幅Ｌ_２との比ｓ／Ｌ_２は０であってもよい。従って、接点間距離ｓと溝底幅Ｌ_２との比ｓ／Ｌ_２は０．８５以下である。また、接点間距離ｓと溝底幅Ｌ_２との比ｓ／Ｌ_２は０．０１乃至０．８０であることが望ましく、更に、０．０５乃至０．７５であることがより望ましい。

「フィン根元幅Ｌ_１：０．１０乃至０．２５ｍｍ」
フィン根元幅Ｌ_１が０．１０ｍｍ未満であると、管内に溝及びフィンを形成する第１の転造工程において、第１の溝付プラグの溝部に管材が充満することが困難となり、フィン成形ができない。フィン根元幅Ｌ_１が０．２５ｍｍを超えると、内面溝付管の単位重量が増えるとともに、単位長さあたりに必要な材料が増えるため、コストアップとなる。従って、フィン根元幅Ｌ_１は０．１０乃至０．２５ｍｍである。

「溝底幅Ｌ_２：０．１０乃至０．３５ｍｍ」
溝底幅が減ると、互いに接近する方向に傾斜させられた１対の傾斜フィン３間に形成された管状溝の断面積が減って、図９に示すＡの領域を毛細管力によって凝縮部側から蒸発部側へと流れる液体の作動液の循環量が減るため、冷却伝熱性能は低下する。溝底幅が広くなると溝部面積が増えて保持しうる作動液の量が増えるため、作動液の循環量が増加して冷却性能は向上するが、溝底幅が広くなりすぎるとメニスカスの高さが低くなって毛細管力が得られなくなる。本発明においては、図９のＢの領域において、管断面の中央部を蒸発部側から凝縮部側へ流れる蒸気と溝部を凝縮部側から蒸発部側へと流れる液体の作動液との接触面積が増えるため、蒸気と液体の作動液との間に生じる摩擦力によって冷媒の循環量が減り、冷却伝熱性能は低下する。また、溝底幅が大きくなるに従い傾斜フィン３の根元幅は小さくなるため、管内に溝２及び傾斜フィン３を形成する第１の転造工程において、第１の溝付プラグの溝部に管材が充満することが困難となり、傾斜フィン３の成形が難しくなる。溝底幅が０．１０ｍｍ未満であると、管状溝の断面積不足によって冷却伝熱性能は低下する。溝底幅が０．３５ｍｍを超えると、管内に傾斜フィン３を成形することが困難となり、更に、蒸気と液体の作動液の間に生じる摩擦力によって冷却伝熱性能は低下する。従って溝底幅Ｌ_２は０．１０乃至０．３５ｍｍである。

「切り欠き状の凹みを持つフィンの割合：連続する５個のフィンの内２個以上」
傾斜フィン３及び補助フィン３０の斜面に切り欠き状の凹み４を設けると、蒸発部では切り欠き状の凹み４が気泡の起点となって核沸騰が起こりやすく最大熱容量が増加する。また、凝縮部及び凝縮と蒸発の中間域においては、切り欠き状の凹み４が作動液を毛細管力で蒸発部側へと流れやすくし、熱抵抗が低下する。切り欠き状の凹み４を持つ突起の割合が連続する５個の傾斜フィン３及び補助フィン３０のうち、２個未満であると、最大熱容量の増加及び熱抵抗の低下が十分得られない。切り欠き状の凹み４を持つ傾斜フィン３及び補助フィン３０の割合が連続する５個のフィンの内２個以上になると、核沸騰の頻度が大きくなり、毛細管力で作動液を凝縮部から蒸発部側へと供給しやすくなるため冷却効率が高まり、ドライアウトしにくくなる。このため、切り欠き状の凹み４を持つフィンの割合は、連続する５個のフィンの内２個以上とする。

「補助フィンの高さｈと傾斜フィンの高さＨとの比ｈ/Ｈが０.１乃至０．９」
補助フィン３０は溝２における冷媒の毛細管力を高める。図４は、溝２の形状を示す管軸直交断面を示す。図４に示すように、頂部が相互に接近する方向に傾斜した１対のフィン３間に形成された溝２の形状２２は、十分に小さいものであり、毛細管力が優れており、冷媒（水）の運搬能力は高い。しかし、この溝２の隣の溝、即ち、頂部が相互に離間するように傾斜した１対のフィン間に形成された溝２の形状２１は、逆台形状をなし、形状２１の下辺と側辺は、鈍角をなす。この形状２１のように、傾斜フィン３の斜面と溝２の底面とがなす角度が鈍角であるような溝２においては、毛細管力が弱く、冷媒の運搬応力が低い。

しかし、本発明の場合は、図１、図２及び図４に示すように、この逆台形状をなす形状２１の溝２内に、補助フィン３０が形成されている。このため、形状２１の部分においても、傾斜フィン３と補助フィン３０とは、その斜面が鋭角をなす。このため、傾斜フィン３と補助フィン３０との間に形成される溝は、十分に小さく、毛細管力が優れたものである。従って、この溝における冷媒の運搬能力は高い。しかし、補助フィンの高さｈと傾斜フィンの高さＨとの比ｈ/Ｈが０.１未満であると、毛細管力が不十分であり、冷媒の運搬能力の向上効果が得られない。一方、補助フィンの高さｈと傾斜フィンの高さＨとの比ｈ/Ｈが０．９を超えると、狭い台形の形状２２の溝２で、傾斜フィン３と補助フィン３０とが接触したり、形状２２の溝２で補助フィン３０を除く空間部分の断面積が小さくなり、冷媒（水）の運搬能力が低下する。よって、補助フィンの高さｈと傾斜フィンの高さＨとの比ｈ/Ｈは０.１乃至０．９とする。

次に、本発明の実施形態に係るヒートパイプ用内面溝付管の製造方法について説明する。図５は本実施形態のヒートパイプ用内面溝付管の転造装置１０を示す断面図、図６は本実施形態のヒートパイプ用内面溝付管のタンデム転造工程における第２の溝付プラグ５並びに内面溝付管及び転造ボールの一部を示す断面図である。図７及び図８は、前述の如く、本実施形態のヒートパイプ用内面溝付管を偏平加工した後にその内面を展開したときの模式図である。図５に示すように、銅又は銅合金からなる素管１７内に、螺旋状の溝が表面に形成された第１の溝付プラグ９とこの溝付プラグ９に連結軸を介して相対的に回転可能に連結された縮径プラグ７とが挿入され、縮径プラグ７の位置に整合して、素管の外面に接するダイス８が設置されている。また、溝付プラグ９の位置に整合する位置に、複数個の転造ボール６が素管１７の外面にその周方向に転動するように配置されている。この転造ボール６が素管１７の外面にその周方向に転動することにより、素管１７を溝付プラグ９の溝に向けて押圧する。なお、この転造ボール６の代わりに、１対の転造ロールを設置して、転造ロールにより素管１７を縮径する方向に圧下してもよい。上述のごとく、本実施形態では、第１の溝付プラグ９により、図６に示すように、大きなフィン３ａが所定のピッチで形成されると共に、この大きなフィン３ａ間の溝２に、一つおきに補助フィン３０が形成される。

このような素管１７内面のフィン形状は、第１の溝付プラグ９における大きなフィン３ａを形成するための深い溝を所定のピッチ（フィン３ａのピッチ）で形成し、この深い溝間に形成されるランド部（フィン頂部）に、補助フィン３０を形成するための浅い溝を形成したものを、第１の溝付プラグとして使用することにより形成できる。この場合に、補助フィン３０用の浅い溝は、第１の溝付プラグ９のランド部（フィン頂部）に対し、１個おきにランド部（フィン頂部）に形成すればよい。

そして、第１の溝付プラグ９には、連結軸を介して、第２の溝付プラグ５が溝付プラグ９に対して相対的に回転可能に連結されている。この溝付プラグ５の溝形状は、図６に示すように、その周方向に１個の溝に対し、内面溝付管（溝が形成された素管１７）の２個のフィン３ａ（後工程で傾斜フィン３となる大きなフィン）が入るだけのピッチで、溝が形成されている。即ち、第１の溝付プラグ９におけるフィン３ａを形成するための溝のピッチの実質的に２倍のピッチで、第２の溝付プラグ５の溝部５２が形成されている。この第２の溝付プラグ５は溝部５２の間にフィン５１がフィン３ａの実質的に２倍のピッチで形成されている。そして、溝付プラグ６の位置に整合する位置に、複数個の転造ボール６が素管１７の外面にその周方向に転動するように配置されている。この転造ボール６が素管１７の外面にその周方向に転動することにより、素管１７を溝付プラグ５の溝に向けて押圧する。なお、この転造ボール６の代わりに、１対の転造ロールを設置して、転造ロールにより素管１７を縮径する方向に圧下してもよい。

この場合に、フィン５１は、補助フィン３０が形成された溝２に噛み合うように、第１の溝付プラグ９と第２の溝付プラグ５とが同期される。即ち、第２の溝付プラグ５のフィン５１は、補助フィン３０が形成されたフィン３ａ間にのみ入り込み、補助フィン３０が形成されていないフィン３ａ間には、入らないので、第２の溝付プラグ５を通過した素管１７の管内面は、補助フィン３０を挟むようにして形成されたフィン３ａ同士が、その頂部が遠ざかるように、フィン５ａにより押し広げられる。従って、図１に示すように、この転造装置により、頂部が相互に接近する方向に傾斜した傾斜フィン３間には、補助フィン３０が存在せず、頂部が相互に遠ざかるように傾斜した傾斜フィン３間には、補助フィン３０が存在する内面溝付管が得られる。

なお、上述のごとく、第２の溝付プラグ５においては、その溝部５２内に、第１の溝付プラグ９で形成した２個のフィン３ａ（両者間に補助フィン３０が存在しないもの）が入り、そのフィン５１が隣接するフィン３ａ間の補助フィン３０の上部に入り込むことが必要である。このため、第１の溝付プラグ９と第２の溝付プラグ５とは、同期して回転する必要がある。このためには、例えば、第１の溝付プラグ９と第２の溝付プラグ５とを連結する連結軸に半径方向外方に突出する突起を設け、第１の溝付プラグ９と第２の溝付プラグ５には、その連結軸が挿通される軸孔にキー溝を形成して、前記突起が前記キー溝に嵌合するようにして、第１の溝付プラグ９と第２の溝付プラグ５の回転を同期させればよい。

このように構成された転造装置１０においては、以下に示すようにして、傾斜フィン３及び補助フィン３０が形成される。素管１７内に、溝付プラグ５，９及びプラグ７を挿入する。そして、素管１７を図５の右方に引き抜くことにより、縮径ダイス８により素管１７を縮径加工すると共に、縮径ダイス８は、素管１７の引抜力に抗して、プラグ７を縮径ダイス８に整合する位置に保持する。また、このプラグ７がその位置に保持されることにより、連結棒を介して連結された溝付プラグ９，５もフローティング状態でその位置に保持される。そして、素管１７の引抜の過程で、素管１７は、転造ボール６により第１の溝付プラグ９に向けて押圧され、素管１７の管肉が溝付プラグ９の溝内に侵入して、素管１７の内面に第１の溝付プラグ９の溝に対応するフィンが形成される。このとき、素管１７自体は回転しない。このため、管内面に形成する溝（フィン）が管軸方向に平行の溝（平行のフィン形成）の場合は、第１の溝付プラグ９は回転しないが、管内面に形成する溝が管軸方向に傾斜する方向に延びる螺旋溝（螺旋フィン）の場合は、第１の溝付プラグ９は素管１７の引抜と共に、一方向に回転する。第１の溝付プラグ９は内面溝付管のフィンに対応する形状の溝が形成されたものであり、後工程で傾斜フィン３となる大きなフィン３ａ用の大きな溝と、補助フィン３０となる小さなフィン用の小さな溝とが形成されている。この第１の溝付プラグ９により、素管１７の管内面には、図６に示すように、後工程で傾斜フィン３となる大きなフィン３ａと、補助フィン３０とが、管内面に管半径方向に垂直に起立した状態で、管周方向に交互に形成される。

次いで、このフィン３ａ及び補助フィン３０が形成された素管１７は、その内面が転造装置１０の転造ボール６により第２の溝付プラグ５に向けて押圧される。この第２の溝付プラグ５は、図６に示すように、フィン３ａの２倍のピッチでフィン５１が形成されているので、フィン５１は補助フィン３０の上部のフィン３ａ間に入り込む。このフィン５１はその斜面の間隔が、フィン３ａの斜面の間隔に対し、フィン５１が補助フィン３０に接触しない状態で、フィン３ａの斜面に接触するような大きさを有しており、第２の溝付プラグ５に管内面が押圧されたときに、フィン３ａはフィン５１に接触してフィン５１により押し広げられて傾き、傾斜フィン３となるが、補助フィン３０はフィン５１に接触しないので、傾斜しない。これにより、図１に示すように、大きな傾斜フィン３間の溝２に１個おきに、小さな補助フィン３０が形成された本実施形態の内面溝付管が得られる。この第２の溝付プラグ５も、内面溝付管の溝（フィン）が螺旋溝（螺旋フィン）の場合は、素管１７の引抜に応じて、一方向に回転する。

但し、この図１に示すように、傾斜フィン３の側面には、第１の溝付プラグ９によるフィン３ａの形成時に形成された凹み４が形成されている。図１には図示を省略するが、補助フィン３０にも凹み４が形成される。この凹み４は、第１の溝付プラグ９に素管１７の内面が押圧されてその管肉が第１の溝付プラグ９の溝間に侵入してフィン３ａ及び補助フィン３０を形成する際に、第１の溝付プラグ９のランド部（フィン頂部）と溝部斜面の境界部において管肉の溝付プラグ溝内への侵入が阻害されて、切欠状に形成される。この凹み４は転造ボール６の回転方向にも関係しており、この回転方向に応じてフィン３ａ及び補助フィン３０のいずれか一方の斜面に形成されるか、又は両斜面に形成される。このような凹み４を形成するためには、第１の溝付プラグ９のランド部（フィン頂部）と溝部斜面との境界部における曲率半径Ｒをフィン高さに対して十分小さくすればよい。これにより、第１の溝付プラグ９の頂部と溝部斜面の境界部において管肉の溝付プラグ溝内への侵入が阻害されて、切り欠き状に管肉が満たされない凹み４が形成される。また、第１の溝付プラグ９の溝に侵入してフィン形状となった素管１７内面の管肉が、転造ボール６と溝付プラグ９との間を抜ける際、第１の溝付プラグ９によって引き抜き力に対して逆方向の抗力を受け、管内面に生成された傾斜フィン３の斜面に切り欠き状の凹み４が形成されることもある。

更に詳述すると、第１溝付プラグ９により、図６に示すようにフィン３ａ及び補助フィン３０が２個のフィン３ａに対して１個の補助フィン３０の割合で形成される。これは、第１の溝付プラグ９の断面形状が図６のフィン３ａ及び補助フィン３０の逆の断面形状を有しているからであり、転造ボール６により素管１７が第１の溝付プラグ９に押圧されて、素管１７の管肉が第１の溝付プラグ９の溝に入り込んで、素管１７にはフィン３ａ，補助フィン３０が形成され、第１の溝付プラグ９のランド部（溝間のフィン形状の頂部）により、素管１７の溝２の底面が形成される。なお、第１の溝付プラグ９のランド部（フィン頂部）と溝部斜面との境界部は、特定の曲率半径Ｒの曲面をなしている。上述の転造ボール６による圧延時には、この第１の溝付プラグ９のランド部（フィン頂部）と溝部斜面との境界部（即ち、素管１７の溝２の底面とフィン３ａ，補助フィン３０の斜面との境界部）にて、管肉の第１の溝付プラグ９の溝内への侵入が阻害されると、フィン３ａ，補助フィン３０の斜面に凹み４が切欠状に形成される。この場合、第１の溝付プラグ９のランド部と溝部斜面との境界部の曲率半径Ｒが大きい方が、転造加工時に素管１７の管肉のプラグ溝内への流入が円滑になり、プラグ溝内への管肉の充填が十分に行われる。逆に、曲率半径Ｒが小さいほど，管肉のプラグ溝内への管肉の充填が行われにくくなり、プラグ溝内への管肉の流動が不足することにより、素管１７のフィン３ａ，補助フィン３０の斜面に凹み（窪み）が形成されやすくなる。

本実施形態のヒートパイプ用内面溝付管は、上述のごとく、タンデム転造によって製造され、図５に示すように、第１の溝付プラグ９によって溝２及び傾斜フィン３が形成された素管１７は、第１の溝付プラグ９と連結された第２の溝付プラグ５及び転動ボール６若しくは転動ロールによって、２度目の転造を施される。図６に示すように、第２の転造工程において、第２の溝付プラグ５は第１の転造工程にて素管１７内面に形成された複数の溝２に対して一つ置きにフィン５１が配置され、このフィン５１の斜面がなす山頂角は、第１の転造工程にて素管１７内面に形成される傾斜フィン３斜面がなす山頂角よりも大きく設けられている。転造ロール又は転造ボール６によって図６の白抜き矢印方向の押圧力を受けると、フィン３ａは溝付プラグ５の各溝部５２に１対ずつ収まるとともに、フィン５１により押圧されて互いに接近する方向に傾斜し、傾斜フィン３に加工される。その後、製造装置の成形部でさらに縮径されて内面溝付管として仕上げられる。そして、完成した内面溝付管１に作動液として水を封入し、厚さ３ｍｍ程度に偏平加工して、ヒートパイプに供される。本実施形態においては、第１の溝付プラグ９及び第２の溝付プラグ５により、内面溝付管の内面フィン形状を形成することができるので、加工性が優れていると共に、生産性も高い。そして、安定して上述の高性能の内面溝付管を得ることができる。

本実施形態のヒートパイプ用内面溝付管は、上述の如く、管の内面に転造加工によって溝（フィン）が成形されて製造されるため、管内面に溶接部がなく、また、フィン形状が管軸方向に均一に形成されるため、圧延加工によって溝を成形した後電縫加工によって管に成形する製造方法に比して品質上安定している。

なお、第１の溝付プラグ９において、素管は、若干圧延されて、素管移動方向の下流側の方が直径が小さくなっている。従って、素管１７が第１の溝付プラグ９を通過するときの速度と、第２の溝付プラグ５を通過するときの速度とが異なる。しかも、素管１７の引抜速度自体が、転造工程において、変化する可能性もある。そうすると、第１の溝付プラグ９と第２の溝付プラグ５とをキー溝により同期させたとしても（回転角度を一定角度相対的にずらして同一の速度で回転するようにしたとしても）、ある特定の条件でのみ、図６に示す状態が作りだせるに過ぎない。しかしながら、第１の溝付プラグ９の終端と第２の溝付プラグ５の始端とを接触させる程度に相互に近接して設置することにより、第１の溝付プラグ９と第２の溝付プラグ５とを素管が通過するときの間の時間差を小さくすることにより、確実に、フィン５１が補助フィン３０が形成された溝２にのみ入り込むようにすることができる。また、定常状態では、引抜速度を極力一定に制御すると共に、圧延による直径の減少に起因する速度差を見込んで、第１の溝付プラグ９と第２の溝付プラグ５の回転角度を設定することにより、更に、確実に、フィン５１を補助フィン３０が形成された溝２内にのみ、噛み合わせることができる。

そして、このように補助フィン３０が、頂部が相互に遠ざかる方向に傾斜した隣接傾斜フィン３間の溝２に形成されているので、この溝２の形状２１が逆台形状であっても、補助フィン３０の存在により補助フィン３０と傾斜フィン３とのなす角度が鋭角になっており、この補助フィン３０と傾斜フィン３との間隙では毛細管力が十分に作用し、冷媒の運搬能力が優れた内面溝付管が得られる。また、頂部が相互に接近する方向に傾斜した隣接傾斜フィン３間の溝２には、補助フィン３０が形成されていないが、この溝２は、その上端部の開口が狭くなるように、傾斜フィン３が形成されているので、十分に高い毛細管力を得ることができる。よって、本実施形態も伝熱性能が高い内面溝付管を得ることができる。一方、本実施形態は、隣接する傾斜フィン３がその頂部が相互に接近する方向に傾斜している溝２においては、補助フィン３０が存在しないので、この部分の冷媒通路を極端に狭めてしまうことが回避される。また、上述のように、狭い溝２には、補助フィン３０を形成しないので、転造装置における加工性及び生産性が優れている。

次に、本発明の実施例について、本発明の範囲から外れる比較例と比較して説明する。下記表１及び表２は夫々実施例及び比較例の形状条件を示し、表３及び表４は夫々実施例及び比較例の測定条件及び評価結果を示す。なお、本実施例は、図１に示すフィン形状を有する内面溝付管についてのものである。

この実施例及び比較例のヒートパイプの製造には、外径１０ｍｍ、肉厚０．４ｍｍの素管に対し、上述の製造方法で溝（フィン）を形成し、外径６ｍｍ、底肉厚０．３ｍｍに加工した内面溝付管を使用した。この内面溝付管の構成（形状、寸法）を下記表１及び表２に示す。また、実施例及び比較例の内面溝付管について、管の内面に形成されたお互いに接近する方向に傾斜させられた８対のフィンについて接点間距離を計測し、その平均値をその実施例又は比較例の接点間距離ｓとした。

そして、この内面溝付管を長さ２１０ｍｍに切断後、内面を洗浄し油分を除去した。次に、管の一方の端部を口絞り長さ５ｍｍ区間縮径し、ＴＩＧ溶接で塞いだ後、他方の端部を口絞り長さ５ｍｍ区間縮径した。次に、ＴＩＧ溶接していない管端より０．６±０．０１ｃｃ入れた後、水が漏れないよう管を温め、管内の水を蒸発させながら、開口端をＴＩＧ溶接して塞いだ。そして、両端を５ｍｍ区間ずつ縮径され、更に両端をＴＩＧ溶接によって塞がれて長さ２００ｍｍとなった管を、厚さ３ｍｍに偏平加工後、図１０に示すように、管端から１００ｍｍの位置にて曲げ半径３０ｍｍでＬ字状に曲げ加工した。この管の寸法は表５に示すとおりである。

図１１は本実施形態の内面溝付管の性能測定に用いた実験装置を示す。ヒートパイプ１１は管端より２５ｍｍの区間を加熱部であるヒーター１２によって加熱した。本実施例においては、ヒーター１２により入力電力３０Ｗにてヒートパイプ１１を１０分間加熱後、Ｔ型熱電対式温度計を用いて加熱部温度、凝縮部温度及び雰囲気温度を測定した。ここで加熱部温度はヒーター１２によって加熱される管端より１０ｍｍの位置１４におけるヒートパイプ１１の表面温度であり、凝縮部温度はヒートパイプ１１のヒーター１２によって加熱されない管端より２０ｍｍの位置１５におけるヒートパイプ表面温度であり、雰囲気温度は実験時の大気温度測定点１６における温度である。

ヒートパイプの性能は、下記数式１及び２にて算出したパラメータを用いて評価する。

ここで、Ｑは管の冷却性能を示すパラメータとして用いる冷却効率であり、ヒーター１２による加熱に対し、加熱部温度の上昇度を示す値である。ここで、Ｔ_ｈは加熱部温度で、加熱される管端より１０ｍｍの位置１４におけるヒートパイプ１１の表面温度、Ｔ_ａは雰囲気温度、Ｗはヒーターによる入力電力である。加熱部温度の上昇が少ない方がヒートパイプの冷却性能に優れるので、Ｑ値が小さい方が冷却性能に優れていると判断できる。

ここで、ΔＴは管の加熱部と凝縮部の温度差で、ヒートパイプのように蒸気と液体が混合して流動する管内流において発生するドライアウトの有無を判断するのに用いる値であり、値が小さいほど性能に優れている。即ち、蒸気の割合が増して液体が管壁を流れることができなくなると、急激に熱伝達率が低下するためにヒートパイプがその役割を果たすことができなくなる。また、Ｔ_ｃは凝縮部温度で、ヒートパイプ１１のヒーター１２によって加熱されない管端より２０ｍｍの位置１５におけるヒートパイプ表面温度である。

この表１乃至表４に示すように、実施例１乃至１７はリード角βが本発明の範囲を満足するので、本発明の範囲を満足しない比較例１に比して冷却性能に優れている。また、実施例１乃至１７はフィン高さＨが本発明の範囲を満足するので、本発明の範囲を満足しない比較例２及び３に比して冷却性能に優れている。更に、実施例１乃至１７は接点間距離ｓと溝底幅Ｌ_２との比ｓ／Ｌ_２が本発明の範囲を満足するので、本発明の範囲を満足しない比較例４に比して冷却性能に優れている。実施例１乃至１７はフィン根元幅Ｌ_１が本発明の範囲を満足するので、本発明の範囲を満足しない比較例５及び６に比して冷却性能に優れている。実施例１乃至１７は溝底幅Ｌ_２が本発明の範囲を満足するので、本発明の範囲を満足しない比較例７及び８に比して冷却性能に優れている。実施例１乃至１７は補助フィンの高さｈと傾斜フィンの高さＨとの比ｈ／Ｈが本発明の範囲を満足するので、本発明の範囲から外れる比較例１０及び１１に比して、冷却性能が優れている。また、比較例１２〜１８は、補助フィンが存在しない（ｈ／Ｈ＝０）ので、伝熱効率が低かった。本発明の実施例１乃至１７は切り欠き状の凹みを持つ突起の割合が本発明の範囲を満足するので、本発明の範囲を満足しない比較例９に比して冷却性能に優れている。

１：内面溝付管、２：溝、３：フィン、４：切り欠き状の凹み、５：第２の溝付プラグ、６：転造ボール、７：縮径プラグ、８：縮径ダイス、９：第１の溝付プラグ、１０：転造装置、１１：ヒートパイプ、１１ａ：直線部、１１ｂ：曲線部、１２：ヒーター、１４：加熱部温度測定点、１５：凝縮部温度測定点、１６：雰囲気温度測定点、１７：管、１８：管壁、３０：補助フィン、５１：フィン、５２：溝、β：リード角、Ｈ：フィン高さ、ｓ：フィン先端間隔、Ｌ_１：フィン底幅、Ｌ_２：溝底幅、Ｗ：ヒーターによる入力電力、Ｔ_ｈ：加熱部温度、Ｔ_ａ：雰囲気温度、Ｔ_ｃ：凝縮部温度

Claims (2)

1. 管内面に管軸方向と平行又は傾斜する方向に伸びるフィンが形成された銅又は銅合金製のヒートパイプ用内面溝付管において、前記管の外径が４乃至１０ｍｍ、前記フィンの管軸に対するリード角βが０乃至２０°であり、
   更に、管軸直交断面にて、管周方向に隣接するフィンが交互に管周方向の異なる方向に傾斜して傾斜フィンを構成しており、
   更に、これらの傾斜フィンのうち、その頂部が相互に遠ざかる方向に傾斜した隣接する傾斜フィンの相互間の溝部に補助フィンが形成されており、
   頂部が相互に接近する方向に傾斜した隣接する傾斜フィンの対に対し、管の中心から前記傾斜フィンの互いに接近した斜面に引いた２本の接線の前記斜面との２接点間の距離をｓとするとき、
   前記傾斜フィンの高さＨが０．０５乃至０．３０ｍｍ、前記傾斜フィンの根元幅Ｌ_１が０．１０乃至０．２５ｍｍ、前記傾斜フィン間に形成される溝底幅Ｌ_２が０．１０乃至０．３５ｍｍ、前記接点間距離ｓと前記溝底幅Ｌ_２の比ｓ／Ｌ_２が０．８５以下であり、前記補助フィンの高さｈと傾斜フィンの高さＨの比ｈ/Ｈが０.１乃至０．９であり、
   更に、管軸直交断面にて、管周方向に連続して並ぶ５個の傾斜フィン及び補助フィンのうち、２個以上の割合で、前記傾斜フィン又は補助フィンの頂部から前記溝底にかけて形成される斜面の片側又は両側に管軸と平行若しくは斜面を上る方向若しくは斜面を下る方向に切り欠き状の凹みが形成されていることを特徴とするヒートパイプ用内面溝付管。
2. 請求項１に記載のヒートパイプ用内面溝付管を、その円形断面を偏平状に成形したものであり、冷媒（作動液）として水を使用することを特徴とするヒートパイプ。

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