JP2008230971A - ジアリールカーボネートの製造方法 - Google Patents
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Abstract
【課題】 可動部を有さない反応器を用いることによって、安全性に優れたジアリールカーボネートの連続的な製造方法を提供すること。
【解決手段】 芳香族ヒドロキシ化合物とハロゲン化カルボニルとを反応器に供給して反応させることにより、ジアリールカーボネートを連続的に製造する方法において、該反応器として反応塔を用いて、かつ、該反応塔に供給する該ハロゲン化カルボニルの流量をＧ［ｍ3／秒］、該反応塔の水平方向の塔内断面積をＡ［ｍ2］とした場合に、０．０１≦Ｇ／Ａ≦０．１０［ｍ／秒］とする。
【選択図】 図１
【解決手段】 芳香族ヒドロキシ化合物とハロゲン化カルボニルとを反応器に供給して反応させることにより、ジアリールカーボネートを連続的に製造する方法において、該反応器として反応塔を用いて、かつ、該反応塔に供給する該ハロゲン化カルボニルの流量をＧ［ｍ3／秒］、該反応塔の水平方向の塔内断面積をＡ［ｍ2］とした場合に、０．０１≦Ｇ／Ａ≦０．１０［ｍ／秒］とする。
【選択図】 図１
Description
本発明は、容器や光ディスク基板等の素材樹脂の材料である、ポリカーボネートの原料となるジアリールカーボネートの製造方法に関する。
芳香族ヒドロキシ化合物とハロゲン化カルボニルとの反応により、ジアリールカーボネートが得られることは、従来から知られている（非特許文献１）。
例えば、溶媒を用いて、水酸化ナトリウム溶液存在下、芳香族ヒドロキシ化合物と、ハロゲン化カルボニルであるホスゲンとの反応を行なうことにより、ジアリールカーボネートを得られることが知られている。この反応では溶媒と水酸化ナトリウム溶液とを使用するが、副生物として塩化ナトリウムを大量に生成すること、溶媒を回収しなければならないこと等の課題を有していた。
例えば、溶媒を用いて、水酸化ナトリウム溶液存在下、芳香族ヒドロキシ化合物と、ハロゲン化カルボニルであるホスゲンとの反応を行なうことにより、ジアリールカーボネートを得られることが知られている。この反応では溶媒と水酸化ナトリウム溶液とを使用するが、副生物として塩化ナトリウムを大量に生成すること、溶媒を回収しなければならないこと等の課題を有していた。
このような課題に対して、触媒存在下で、芳香族ヒドロキシ化合物と、ハロゲン化カルボニルとを、直接反応させる方法が提案されている。この方法では、溶媒を使用しないため溶媒回収の必要はない。例えば、芳香族ヒドロキシ化合物と、ホスゲンとを直接反応させると、上述の塩化ナトリウムの代わりにハロゲン化水素（塩化水素）を副生する。そのため、別途化学プラント内で塩化水素を再利用すること等により、塩化物をプラント外に排出する必要がなく、廃水処理の負担も低減された。
このように芳香族ヒドロキシ化合物とハロゲン化カルボニルとを直接反応させる方法としては、気相−気相での反応（気相反応）が提案されている。しかし、気相反応は、高い反応温度と高減圧下での反応となる傾向があった。
一方、芳香族ヒドロキシ化合物とハロゲン化カルボニルとを直接反応させる別の方法としては、気相−液相での反応（気液反応）が提案されている（特許文献１）。
ここで、上述の反応を気液反応で行なった場合、通常、芳香族ヒドロキシ化合物が液相となる。このとき、原料を効率的に利用するためには、ハロゲン化カルボニルをほぼ完全に反応させることが望ましい。そのため芳香族ヒドロキシ化合物を、ハロゲン化カルボニルに対して大過剰に用いて、ほぼ完全に反応させることが考えられる。しかし、この場合、未反応の芳香族ヒドロキシ化合物を回収する負担が大きくなる傾向がある。
そこで、ほぼ化学量論的な比率で、芳香族ヒドロキシ化合物とハロゲン化カルボニルとを反応させることが望ましい。しかし、上述の反応では、ハロゲン化水素が副生するため、反応後半では気相中のハロゲン化カルボニルの濃度が、著しく低下する傾向があった。そのため、気相と液相とを十分な時間接触させ、さらに気相と液相との接触界面を大きくするために、可動部を有する反応器を用いて、強攪拌下にて気泡を小さく砕くという手法が用いられてきた。
したがって、気液反応では、気相と液相との接触界面を大きくするため、通常、攪拌装置による気−液回分反応方式、又は、連続反応方式にて反応が行われる。
ここで、上述の反応を気液反応で行なった場合、通常、芳香族ヒドロキシ化合物が液相となる。このとき、原料を効率的に利用するためには、ハロゲン化カルボニルをほぼ完全に反応させることが望ましい。そのため芳香族ヒドロキシ化合物を、ハロゲン化カルボニルに対して大過剰に用いて、ほぼ完全に反応させることが考えられる。しかし、この場合、未反応の芳香族ヒドロキシ化合物を回収する負担が大きくなる傾向がある。
そこで、ほぼ化学量論的な比率で、芳香族ヒドロキシ化合物とハロゲン化カルボニルとを反応させることが望ましい。しかし、上述の反応では、ハロゲン化水素が副生するため、反応後半では気相中のハロゲン化カルボニルの濃度が、著しく低下する傾向があった。そのため、気相と液相とを十分な時間接触させ、さらに気相と液相との接触界面を大きくするために、可動部を有する反応器を用いて、強攪拌下にて気泡を小さく砕くという手法が用いられてきた。
したがって、気液反応では、気相と液相との接触界面を大きくするため、通常、攪拌装置による気−液回分反応方式、又は、連続反応方式にて反応が行われる。
なお、不均一触媒を用いて、上述の反応を行なうことも提案されている（特許文献２）。しかし、粉末状の不均一触媒を用いる場合、濾過、沈降もしくは遠心分離等の分離工程が必要である。また、固定床の不均一触媒を用いる場合、触媒効率が低くなり、反応器が大きくなる傾向がある。
以上のことから、ジアリールカーボネートを工業的に有利に製造するにあたり、芳香族ヒドロキシ化合物とハロゲン化カルボニルとを、直接反応させる方法が考えられる。
しかし、上述のように芳香族ヒドロキシ化合物とハロゲン化カルボニルとを直接反応させる場合、気相反応であっても、気液反応であっても、例えばホスゲンや塩化水素のような有毒ガスを多量に扱うことになる。そのため、可動部を有する反応器では、有毒ガス漏洩の可能性があり、安全性の面で課題を有していた。
しかし、上述のように芳香族ヒドロキシ化合物とハロゲン化カルボニルとを直接反応させる場合、気相反応であっても、気液反応であっても、例えばホスゲンや塩化水素のような有毒ガスを多量に扱うことになる。そのため、可動部を有する反応器では、有毒ガス漏洩の可能性があり、安全性の面で課題を有していた。
本発明は、上述の課題に鑑みてなされたものである。即ち、本発明の目的は、可動部を有さない反応器を用いることによって、安全性に優れ、経済的にも有利なジアリールカーボネートの連続的な製造方法を提供することにある。
本発明者らは前述の課題を解決するために鋭意研究を重ねた結果、芳香族ヒドロキシ化合物とハロゲン化カルボニルとの反応を、反応器として可動部を有さない反応塔を用いて、一定条件の下でハロゲン化カルボニルを供給しながら行なうことにより、ジアリールカーボネートを連続的に製造できることを見いだし、本発明に到達した。
即ち、本発明の要旨は、芳香族ヒドロキシ化合物とハロゲン化カルボニルとを反応器に供給して反応させることにより、ジアリールカーボネートを連続的に製造する方法であって、該反応器が反応塔であり、該反応塔に供給する該ハロゲン化カルボニルの流量をＧ［ｍ3／秒］、該反応塔の水平方向の塔内断面積をＡ［ｍ2］とした場合に、０．０１≦Ｇ／Ａ≦０．１０［ｍ／秒］であることを特徴とする、ジアリールカーボネートの製造方法に存する（請求項１）。
このとき、該反応塔内部の反応系の少なくとも一部が液状であるとともに、該反応塔内の底部から該反応系の液面までの高さをＨ、該反応塔の直径をＤとした場合に、Ｈ／Ｄ≧１０であることが好ましい（請求項２）。
また、該芳香族ヒドロキシ化合物を液体状態で、かつ、該ハロゲン化カルボニルを気体状態で、それぞれ該反応塔に供給することが好ましい（請求項３）。
さらに、該芳香族ヒドロキシ化合物と該ハロゲン化カルボニルとを該反応塔の下部に供給し、該下部から上方に並流させて反応させることも好ましい（請求項４）。
また、該反応塔が、その上部にオーバーフロー管を有し、該オーバーフロー管によって液相と気相とを分離するように構成されるとともに、該オーバーフロー管の該反応塔における接触下端と、該反応塔内の頂上部との距離をＬ、該反応塔の内径をＤとした場合に、Ｌ／Ｄ≧１であることも好ましい（請求項５）。
また、該反応塔内の気相体積をＶg、該反応塔内の空間体積をＶVとした場合に、０．０５≦Ｖg／ＶV≦０．５０であることが好ましい（請求項６）。
また、該反応塔内部の少なくとも一部に充填物を充填した状態で上記反応を行なうことが好ましい（請求項７）。
また、該充填物が不規則充填物であることが好ましい（請求項８）。
また、該反応塔内部の該充填材を充填した部分における空間率が、４０％以上、７０％以下であることが好ましい（請求項９）。
また、該反応塔内部の少なくとも一部において、該芳香族ヒドロキシ化合物が連続相を形成することが好ましい（請求項１０）。
さらに、該芳香族ヒドロキシ化合物の該反応塔内における滞留時間が、０．５時間以上、４時間以内であることが好ましい（請求項１１）。
さらに、該反応塔に供給される該芳香族ヒドロキシ化合物の温度を１３０℃以上とする
ことも好ましい（請求項１２）。
ことも好ましい（請求項１２）。
さらに、該ハロゲン化カルボニルが、ホスゲンであることが好ましい（請求項１３）。
また、反応系に均一触媒を共存させることが好ましい（請求項１４）。
また、該均一触媒が、芳香族複素環式含窒素塩基性化合物もしくはその塩であることが好ましい（請求項１５）。
本発明のジアリールカーボネートの製造方法によれば、可動部を有さない反応器を用いることができ、経済的に有利で、安全かつ効率的な条件で、連続的にジアリールカーボネートを製造することができる。
以下、本発明を詳細に説明するが、本発明は以下の説明に限定されるものではなく、その要旨の範囲内において種々に変更して実施することができる。
以下の記載では、まず、本発明のジアリールカーボネートの製造方法（単に「本発明の製造方法」という場合がある。）に使用される原料及び反応器について順に説明し、その上で本発明の製造方法の説明に移るものとする。
［１．原料］
本発明のジアリールカーボネートの製造方法においては、芳香族ヒドロキシ化合物とハロゲン化カルボニルとを原料として、それらを反応させることによりジアリールカーボネートを製造する。以下、これらの原料について説明する。
本発明のジアリールカーボネートの製造方法においては、芳香族ヒドロキシ化合物とハロゲン化カルボニルとを原料として、それらを反応させることによりジアリールカーボネートを製造する。以下、これらの原料について説明する。
［１−１．芳香族ヒドロキシ化合物］
本発明に用いられる芳香族ヒドロキシ化合物は、芳香環とヒドロキシ基とを有する化合物であればよく、本発明の効果を著しく損なわない限り、他に制限はない。
芳香環としては、π電子が非局在化している環であれば、その種類は制限されず、芳香族炭化水素環でも芳香族複素環でもよい。個々の環を構成する原子数は、通常４以上、好ましくは５以上、また、通常７以下、好ましくは６以下である。芳香族複素環の場合、環を構成する炭素以外の原子（ヘテロ原子）としては、例えば、窒素原子、酸素原子、硫黄原子等が挙げられる。また、芳香族ヒドロキシ化合物一分子あたりの環の数も制限されず、単一の芳香環を有していてもよく、一の芳香環に他の一又は二以上の環が縮合してなる縮合環を有していてもよい。縮合環の場合、芳香環に縮合する環の数は制限されないが、通常は２以下、好ましくは１である。
また、ヒドロキシ基は、芳香族ヒドロキシ化合物の一分子中に少なくとも１つ存在すればよく、その上限は制限されないが、好ましくは１つである。また、ヒドロキシ基は通常は上述の芳香環に結合するが、その結合位置も任意である。
本発明に用いられる芳香族ヒドロキシ化合物は、芳香環とヒドロキシ基とを有する化合物であればよく、本発明の効果を著しく損なわない限り、他に制限はない。
芳香環としては、π電子が非局在化している環であれば、その種類は制限されず、芳香族炭化水素環でも芳香族複素環でもよい。個々の環を構成する原子数は、通常４以上、好ましくは５以上、また、通常７以下、好ましくは６以下である。芳香族複素環の場合、環を構成する炭素以外の原子（ヘテロ原子）としては、例えば、窒素原子、酸素原子、硫黄原子等が挙げられる。また、芳香族ヒドロキシ化合物一分子あたりの環の数も制限されず、単一の芳香環を有していてもよく、一の芳香環に他の一又は二以上の環が縮合してなる縮合環を有していてもよい。縮合環の場合、芳香環に縮合する環の数は制限されないが、通常は２以下、好ましくは１である。
また、ヒドロキシ基は、芳香族ヒドロキシ化合物の一分子中に少なくとも１つ存在すればよく、その上限は制限されないが、好ましくは１つである。また、ヒドロキシ基は通常は上述の芳香環に結合するが、その結合位置も任意である。
本発明に用いられる芳香族ヒドロキシ化合物は、上述の芳香環及びヒドロキシ基に加えて、他の置換基を有していてもよい。他の置換基としては、例えば、フッ素原子、塩素原子等のハロゲン原子；メチル基、エチル基、プロピル基、イソプロピル基等のアルキル基；メトキシ基、エトキシ基等のアルコキシ基；等が挙げられる。本発明に用いられる芳香族ヒドロキシ化合物がこれらの置換基を有する場合、これらの置換基を１つのみ有していても良いし、２つ以上の置換基を任意の組み合わせ、及び比率で有していても良い。また、これらの置換基は通常は上述の芳香環に結合するが、その結合位置も任意である。
また、本発明に用いられる芳香族ヒドロキシ化合物に複数の立体異性体が存在する場合、いずれの立体構造を有していてもよい。また、複数の立体異性体の混合物であってもよい。
本発明に用いられる芳香族ヒドロキシ化合物の例としては、フェノール及びその誘導体と、その他の芳香族ヒドロキシ化合物とが挙げられる。
フェノール及びその誘導体の具体例としては、フェノール；クレゾール、イソプロピルフェノール、等のアルキルフェノール；クロロフェノール、等のハロゲン化フェノール；メトキシフェノール、等のアルコキシフェノール；等が挙げられる。
その他の芳香族ヒドロキシ化合物の例としては、ナフトール、等の芳香族炭化水素多環式ヒドロキシ化合物；４−ヒドロキシキノリン、等の芳香族複素単環式又は多環式ヒドロキシ化合物；等が挙げられる。
芳香族ヒドロキシ化合物としては、フェノール及びその誘導体が好ましく、中でも、フェノールが好ましい。
なお、本発明の製造方法において、芳香族ヒドロキシ化合物としては、何れか一種を単独で使用してもよく、二種以上を任意の組み合わせ及び比率で併用してもよい。
フェノール及びその誘導体の具体例としては、フェノール；クレゾール、イソプロピルフェノール、等のアルキルフェノール；クロロフェノール、等のハロゲン化フェノール；メトキシフェノール、等のアルコキシフェノール；等が挙げられる。
その他の芳香族ヒドロキシ化合物の例としては、ナフトール、等の芳香族炭化水素多環式ヒドロキシ化合物；４−ヒドロキシキノリン、等の芳香族複素単環式又は多環式ヒドロキシ化合物；等が挙げられる。
芳香族ヒドロキシ化合物としては、フェノール及びその誘導体が好ましく、中でも、フェノールが好ましい。
なお、本発明の製造方法において、芳香族ヒドロキシ化合物としては、何れか一種を単独で使用してもよく、二種以上を任意の組み合わせ及び比率で併用してもよい。
本発明に用いられる芳香族ヒドロキシ化合物は、本発明の効果を著しく損なわない限り、不純物を混有していても良い。ただし、反応効率の向上や、ジアリールカーボネートへの不純物の持ち込みを極力低減する観点から、芳香族ヒドロキシ化合物の純度は、通常８０重量％以上、好ましくは９０重量％以上、さらに好ましくは９９重量％以上である。
また、芳香族ヒドロキシ化合物は、本発明の製造方法に用いる際に、触媒を混合した状態で用いても良い。これらについては、後述する。
［１−２．ハロゲン化カルボニル］
本発明に用いられるハロゲン化カルボニルは、カルボニル基とハロゲン原子とが結合した化合物であれば、本発明の効果を著しく損なわない限り、他に制限はない。
本発明に用いられるハロゲン化カルボニルとしては、例えば、ホスゲン、ブロムカルボニル等が挙げられる。中でもホスゲンが特に好ましい。
なお、本発明の製造方法において、ハロゲン化カルボニルとしては、何れか一種を単独で使用してもよく、二種以上を任意の組み合わせ及び比率で併用してもよい。
本発明に用いられるハロゲン化カルボニルは、カルボニル基とハロゲン原子とが結合した化合物であれば、本発明の効果を著しく損なわない限り、他に制限はない。
本発明に用いられるハロゲン化カルボニルとしては、例えば、ホスゲン、ブロムカルボニル等が挙げられる。中でもホスゲンが特に好ましい。
なお、本発明の製造方法において、ハロゲン化カルボニルとしては、何れか一種を単独で使用してもよく、二種以上を任意の組み合わせ及び比率で併用してもよい。
本発明に用いられるハロゲン化カルボニルは、本発明の効果を著しく損なわない限り、不純物を混有していても良い。また、窒素ガスやアルゴンガス等の不活性ガスなどで希釈した状態で用いても良い。ただし、反応効率の向上や、ジアリールカーボネートへの不純物の持ち込みを極力低減する観点から、芳香族ヒドロキシ化合物の純度は、通常９０重量％以上、好ましくは９５重量％以上、さらに好ましくは９９重量％以上である。
［１−３．原料の存在状態］
本発明のジアリールカーボネートの製造方法では、上述の原料（芳香族ヒドロキシ化合物及びハロゲン化カルボニル）を反応器に供給する際の存在状態は任意であるが、通常は、双方の原料を共に気体の状態で反応器に供給して直接反応させる（即ち、気相反応させる）か、何れか一方の原料を気体の状態で、他方を液体の状態で反応器に供給して直接反応させる（即ち、気液反応させる）。
しかし、芳香族ヒドロキシ化合物を気体状態で供給するためには、高い反応温度と高減圧下での反応となる傾向があり、工業的に不利となる可能性がある。
従って、本発明のジアリールカーボネートの製造方法においては、芳香族ヒドロキシ化合物を液体状態にて、ハロゲン化カルボニルを気体状態にて、反応器に供給して直接反応させる（即ち、気液反応させる）ことが好ましい。
以下の記載では、芳香族ヒドロキシ化合物を液体状態にて、ハロゲン化カルボニルを気体状態にて、反応器に供給して直接反応させる場合（即ち、気液反応の場合）を中心に説明する。但し、本発明の製造方法は気液反応させる場合に制限されるものではない。
本発明のジアリールカーボネートの製造方法では、上述の原料（芳香族ヒドロキシ化合物及びハロゲン化カルボニル）を反応器に供給する際の存在状態は任意であるが、通常は、双方の原料を共に気体の状態で反応器に供給して直接反応させる（即ち、気相反応させる）か、何れか一方の原料を気体の状態で、他方を液体の状態で反応器に供給して直接反応させる（即ち、気液反応させる）。
しかし、芳香族ヒドロキシ化合物を気体状態で供給するためには、高い反応温度と高減圧下での反応となる傾向があり、工業的に不利となる可能性がある。
従って、本発明のジアリールカーボネートの製造方法においては、芳香族ヒドロキシ化合物を液体状態にて、ハロゲン化カルボニルを気体状態にて、反応器に供給して直接反応させる（即ち、気液反応させる）ことが好ましい。
以下の記載では、芳香族ヒドロキシ化合物を液体状態にて、ハロゲン化カルボニルを気体状態にて、反応器に供給して直接反応させる場合（即ち、気液反応の場合）を中心に説明する。但し、本発明の製造方法は気液反応させる場合に制限されるものではない。
［２．反応器］
本発明の製造方法においては、反応器として反応塔を用いることを特徴としている。ここで、本発明において「反応塔」とは、可動部分を有さない反応器のことをいう。ここで「可動部分」とは、反応器を貫通して反応器に備えられている駆動部のことをいう。駆動部の例としては、攪拌装置が挙げられる。
以下、本発明の製造方法で使用される反応塔及びその周辺部品（これらを総称して「反応塔ユニット」という場合がある。）の構成を、代表的な２つの態様を挙げて説明する。但し、本発明の製造方法で使用可能な反応塔ユニットの構成は、以下に挙げる２つの態様に制限されるものではなく、任意の構成とすることができる。
本発明の製造方法においては、反応器として反応塔を用いることを特徴としている。ここで、本発明において「反応塔」とは、可動部分を有さない反応器のことをいう。ここで「可動部分」とは、反応器を貫通して反応器に備えられている駆動部のことをいう。駆動部の例としては、攪拌装置が挙げられる。
以下、本発明の製造方法で使用される反応塔及びその周辺部品（これらを総称して「反応塔ユニット」という場合がある。）の構成を、代表的な２つの態様を挙げて説明する。但し、本発明の製造方法で使用可能な反応塔ユニットの構成は、以下に挙げる２つの態様に制限されるものではなく、任意の構成とすることができる。
［２−１．第１の態様］
図１は、本発明の製造方法で使用される反応塔ユニットの一態様を模式的に示す側面図である。具体的に、図１に示す反応塔ユニット１０は、反応塔１と、供給管２，３と、オーバーフロー管４と、気相管５と、ジャケット６と、調節機構２ａ，３ａ，４ａ，５ａとを備えてなる。そして、原料である芳香族ヒドロキシ化合物とハロゲン化カルボニルとを、共に反応塔１の下部から供給するように構成されている。
図１は、本発明の製造方法で使用される反応塔ユニットの一態様を模式的に示す側面図である。具体的に、図１に示す反応塔ユニット１０は、反応塔１と、供給管２，３と、オーバーフロー管４と、気相管５と、ジャケット６と、調節機構２ａ，３ａ，４ａ，５ａとを備えてなる。そして、原料である芳香族ヒドロキシ化合物とハロゲン化カルボニルとを、共に反応塔１の下部から供給するように構成されている。
（反応塔）
図１において、符号１は、反応塔を示す。反応塔１の内部に上述の原料が供給されることで、反応が進行し、ジアリールカーボネートが製造される。なお、反応時において反応塔１の内部に存在する成分を、本明細書では適宜「反応系」という場合がある。また、反応時に反応系の液相が存在する主な部分を、図１では模式的に斜線を付している。
図１において、符号１は、反応塔を示す。反応塔１の内部に上述の原料が供給されることで、反応が進行し、ジアリールカーボネートが製造される。なお、反応時において反応塔１の内部に存在する成分を、本明細書では適宜「反応系」という場合がある。また、反応時に反応系の液相が存在する主な部分を、図１では模式的に斜線を付している。
反応塔１の材質は、本発明のジアリールカーボネートの製造方法を実施できれば、特に制限はない。例としては、ステンレス、ハステロイ等の金属、及びガラス等の材料を用いることができる。また、原料や反応生成物の接触する部分が、前記金属等で保護された材料を用いることもできる。例えば、前記金属でメッキや溶射の処理を行なった材料や、グラスライニング、テフロン（登録商標）ライニング等の処理を行なった材料を用いることもできる。これらの中でも好ましくは、ガラス、グラスライニング処理を施した材料である。なお、反応塔１の材質は、上記の各種の材料（各種処理を行なった材料を含む）のうち、１種を単独で使用してもよく、２種以上を任意の組み合わせ、及び、比率で使用してもよい。
反応塔１の壁の厚みは任意であり、反応塔１の材質や、本発明の製造方法の実施時における温度や圧力等の条件を考慮して設定すればよいが、通常１ｍｍ以上、４０ｍｍ以下の範囲である。なお、反応塔１の壁の厚みは、反応塔の全域に亘って均一であってもよく、不均一であってもよいが、反応塔１の壁の厚みが不均一である場合も、反応塔１の壁の通常９０％以上、好ましくは９９％の厚みが、上記範囲に入っていることが望ましい。
なお、図１においては表記の簡便のため、反応塔１の壁の厚みをないものと見做して、後述のＬ、Ｈ、Ｇ等の寸法を表示している。但し、これらはあくまでも模式的な表示であり、実際には反応塔１の壁は厚みを有するため、後述のＬ、Ｈ、Ｇ等の寸法はその壁の厚みを考慮して決められることになる。
なお、図１においては表記の簡便のため、反応塔１の壁の厚みをないものと見做して、後述のＬ、Ｈ、Ｇ等の寸法を表示している。但し、これらはあくまでも模式的な表示であり、実際には反応塔１の壁は厚みを有するため、後述のＬ、Ｈ、Ｇ等の寸法はその壁の厚みを考慮して決められることになる。
反応塔１の高さ及び内径は、目的とする生産量や設置場所などの条件により、本発明の効果を著しく損なわない範囲で、任意に設定することができる。
反応塔１内部の高さ（図１のＬ＋Ｈで表わされる距離）とは、反応塔１内の底部と頂上部との距離をいう。なお、「反応塔１内の底部」とは、反応塔１の内部で最も低い部分をいい、「反応塔１内の頂上部」とは、反応塔１の内部で最も高い部分をいう。
反応塔１内部の高さは、本発明の効果を著しく損なわない限り制限はないが、通常１ｍ以上、好ましくは３ｍ以上、より好ましくは５ｍ以上、また、通常３０ｍ以下、好ましくは２０ｍ以下、より好ましくは１８ｍ以下である。上記範囲よりも大きすぎると反応塔のサイズが大きくなり、強度等の点でコスト高になる可能性があり、小さすぎると反応が十分に進行しない可能性がある。
反応塔１内部の高さは、本発明の効果を著しく損なわない限り制限はないが、通常１ｍ以上、好ましくは３ｍ以上、より好ましくは５ｍ以上、また、通常３０ｍ以下、好ましくは２０ｍ以下、より好ましくは１８ｍ以下である。上記範囲よりも大きすぎると反応塔のサイズが大きくなり、強度等の点でコスト高になる可能性があり、小さすぎると反応が十分に進行しない可能性がある。
反応塔１の内径（図１のＤ）とは、反応塔１の内径の平均値をいう。
反応塔１の内径は、本発明の効果を著しく損なわない限り制限はないが、通常０．０５ｍ以上、好ましくは０．１ｍ以上、より好ましくは０．２ｍ以上、また、通常１０ｍ以下、好ましくは５ｍ以下、より好ましくは４ｍ以下である。上記範囲よりも大きすぎると反応塔のサイズが大きくなり、気相が反応系に均一に分散しづらくなる傾向があり、小さすぎると内壁の反応系に及ぼす影響が大きくなる傾向がある。
反応塔１の内径は、本発明の効果を著しく損なわない限り制限はないが、通常０．０５ｍ以上、好ましくは０．１ｍ以上、より好ましくは０．２ｍ以上、また、通常１０ｍ以下、好ましくは５ｍ以下、より好ましくは４ｍ以下である。上記範囲よりも大きすぎると反応塔のサイズが大きくなり、気相が反応系に均一に分散しづらくなる傾向があり、小さすぎると内壁の反応系に及ぼす影響が大きくなる傾向がある。
（管）
図１において、符号２〜５は、反応塔１に原料などを供給したり、又は生成物などを取り出したりするための管を示す。これらの管２〜５には、図示するように、開閉する量を調整すること等によって流通量を調節する機構２ａ〜５ａ（以下、「調節機構」という）を備えていてもよい。調節機構の例としては、バルブ、流量計等が挙げられる。また、この調節機構２ａ〜５ａは、管２〜５を流通する物質の様態（気体、液体、等）や、物理的性質（粘性、圧力、温度、等）、化学的性質（酸化還元性、ｐＨ、等）によって最適なものを選択すればよい。また、管２〜５の材質は、上述の反応塔の材質と同様のものを用いることができる。
以下、管２〜５の詳細について説明する。
図１において、符号２〜５は、反応塔１に原料などを供給したり、又は生成物などを取り出したりするための管を示す。これらの管２〜５には、図示するように、開閉する量を調整すること等によって流通量を調節する機構２ａ〜５ａ（以下、「調節機構」という）を備えていてもよい。調節機構の例としては、バルブ、流量計等が挙げられる。また、この調節機構２ａ〜５ａは、管２〜５を流通する物質の様態（気体、液体、等）や、物理的性質（粘性、圧力、温度、等）、化学的性質（酸化還元性、ｐＨ、等）によって最適なものを選択すればよい。また、管２〜５の材質は、上述の反応塔の材質と同様のものを用いることができる。
以下、管２〜５の詳細について説明する。
（芳香族ヒドロキシ化合物の供給管）
図１の管２は、芳香族ヒドロキシ化合物を供給する供給口となる管（以下、反応塔１の内部に原料や触媒等の成分を供給する供給口となる管を、適宜「供給管」ということがある）である。供給管２は、反応塔１の下部に備えられる。具体的には、供給管２の反応塔１における接触下端が、反応塔１の下部になるように備えられる。ここで、「反応塔の下部」とは、反応塔１内の底部から、反応塔１内部の高さの２分の１までの間の部分をいうものとする。図１中の供給管２に向けられた矢印は、芳香族ヒドロキシ化合物の供給方向を示している。
図１において、供給管２には、芳香族ヒドロキシ化合物の供給量を調節できる調節機構２ａが備えられている。なお、供給管２は、この調節機構２ａを備えていなくてもよい。但し、供給管２が調節機構２ａを備えていないときは、予め供給量を調整された芳香族ヒドロキシ化合物を、供給管２に供給することが好ましい。
図１の管２は、芳香族ヒドロキシ化合物を供給する供給口となる管（以下、反応塔１の内部に原料や触媒等の成分を供給する供給口となる管を、適宜「供給管」ということがある）である。供給管２は、反応塔１の下部に備えられる。具体的には、供給管２の反応塔１における接触下端が、反応塔１の下部になるように備えられる。ここで、「反応塔の下部」とは、反応塔１内の底部から、反応塔１内部の高さの２分の１までの間の部分をいうものとする。図１中の供給管２に向けられた矢印は、芳香族ヒドロキシ化合物の供給方向を示している。
図１において、供給管２には、芳香族ヒドロキシ化合物の供給量を調節できる調節機構２ａが備えられている。なお、供給管２は、この調節機構２ａを備えていなくてもよい。但し、供給管２が調節機構２ａを備えていないときは、予め供給量を調整された芳香族ヒドロキシ化合物を、供給管２に供給することが好ましい。
（ハロゲン化カルボニルの供給管）
図１の管３は、ハロゲン化カルボニルを供給する供給管である。供給管３は、反応塔１の下部に備えられる。図１中の供給管３に向けられた矢印は、ハロゲン化カルボニルの供給方向を示している。
図１において、供給管３には、ハロゲン化カルボニルの供給量を調節できる調節機構３ａが備えられている。なお、供給管３は、この調節機構３ａを備えていなくてもよい。但し、供給管３が調節機構３ａを備えていないときは、予め供給量を調整されたハロゲン化カルボニルを、供給管３に供給することが好ましい。
図１の管３は、ハロゲン化カルボニルを供給する供給管である。供給管３は、反応塔１の下部に備えられる。図１中の供給管３に向けられた矢印は、ハロゲン化カルボニルの供給方向を示している。
図１において、供給管３には、ハロゲン化カルボニルの供給量を調節できる調節機構３ａが備えられている。なお、供給管３は、この調節機構３ａを備えていなくてもよい。但し、供給管３が調節機構３ａを備えていないときは、予め供給量を調整されたハロゲン化カルボニルを、供給管３に供給することが好ましい。
（オーバーフロー管）
図１の管４は、反応塔１の内部の成分について、気相と液相との分離（本明細書ではこれを「気液分離」という場合がある。）を行なった後の、液相を排出するための管（以下、反応塔１の内部の成分の液相を排出するための管を、適宜「オーバーフロー管」ということがある）である。液体状態の芳香族ヒドロキシ化合物と、気体状態のハロゲン化カルボニルとを反応させると、反応後の反応系には液相と気相とが存在する。液相には、反応により主生成したジアリールカーボネートが存在する。また、気相には、反応により副生成したハロゲン化水素が存在し、さらに、過剰に加えられたハロゲン化カルボニルや未反応のハロゲン化カルボニルも存在する。
ここで、芳香族ヒドロキシ化合物とハロゲン化カルボニルとを反応塔１の下部に供給し、該下部から上方に並流させて反応させ、反応塔１の上部（この定義については後述する。）に存在する反応後の液相のみをオーバーフロー管４から溢れ出させることによって、液相と気相との分離（気液分離）を行なうことができる。反応後の液相には、主に主生成物であるジアリールカーボネートが存在するため、各原料を反応塔１の下部から供給管２，３を通じて連続的に供給し、反応後の反応系を反応塔１の上部でオーバーフロー管４により気液分離することで、主生成物のみを連続的に得ることができる。
図１の管４は、反応塔１の内部の成分について、気相と液相との分離（本明細書ではこれを「気液分離」という場合がある。）を行なった後の、液相を排出するための管（以下、反応塔１の内部の成分の液相を排出するための管を、適宜「オーバーフロー管」ということがある）である。液体状態の芳香族ヒドロキシ化合物と、気体状態のハロゲン化カルボニルとを反応させると、反応後の反応系には液相と気相とが存在する。液相には、反応により主生成したジアリールカーボネートが存在する。また、気相には、反応により副生成したハロゲン化水素が存在し、さらに、過剰に加えられたハロゲン化カルボニルや未反応のハロゲン化カルボニルも存在する。
ここで、芳香族ヒドロキシ化合物とハロゲン化カルボニルとを反応塔１の下部に供給し、該下部から上方に並流させて反応させ、反応塔１の上部（この定義については後述する。）に存在する反応後の液相のみをオーバーフロー管４から溢れ出させることによって、液相と気相との分離（気液分離）を行なうことができる。反応後の液相には、主に主生成物であるジアリールカーボネートが存在するため、各原料を反応塔１の下部から供給管２，３を通じて連続的に供給し、反応後の反応系を反応塔１の上部でオーバーフロー管４により気液分離することで、主生成物のみを連続的に得ることができる。
オーバーフロー管４は、反応塔１の上部に備えられる。具体的には、オーバーフロー管４の反応塔１における接触下端が、反応塔１の上部に位置するように、オーバーフロー管４が反応塔１に備えられる。ここで、「反応塔１の上部」とは、反応塔１内の頂上部から、反応塔１内部の高さの２分の１までの間の部分をいう。
なお、オーバーフロー管４の反応塔１における接触下端と、反応塔１内の頂上部との距離をＬ、反応塔１の内径をＤとした場合に、Ｌ／Ｄの値が通常１以上、好ましくは１．１以上、さらに好ましくは１．２以上、また、通常１０以下、好ましくは５以下、さらに好ましくは２以下、となる位置にオーバーフロー管４を備えることが好ましい。Ｌ／Ｄの値が大きすぎると、反応塔が大きくなり、コスト高になる傾向がある。また、Ｌ／Ｄの値が小さすぎると、反応液が泡立つために、気液分離が困難になる傾向がある。
さらに、反応塔１内の底部から反応時における反応系の液相の液面（これを以下「反応系の液面」という場合がある。反応系の液面は、即ち、オーバーフロー管４の反応塔１における接触下端と概ね等しくなる。）までの高さをＨ、該反応塔１の直径をＤとした場合に、Ｈ／Ｄの値が通常１０以上、好ましくは２０以上、さらに好ましくは４０以上、また、通常１００以下、好ましくは７０以下、さらに好ましくは５０以下となる位置にオーバーフロー管４を備えることが好ましい。
なお、オーバーフロー管４の反応塔１における接触下端と、反応塔１内の頂上部との距離をＬ、反応塔１の内径をＤとした場合に、Ｌ／Ｄの値が通常１以上、好ましくは１．１以上、さらに好ましくは１．２以上、また、通常１０以下、好ましくは５以下、さらに好ましくは２以下、となる位置にオーバーフロー管４を備えることが好ましい。Ｌ／Ｄの値が大きすぎると、反応塔が大きくなり、コスト高になる傾向がある。また、Ｌ／Ｄの値が小さすぎると、反応液が泡立つために、気液分離が困難になる傾向がある。
さらに、反応塔１内の底部から反応時における反応系の液相の液面（これを以下「反応系の液面」という場合がある。反応系の液面は、即ち、オーバーフロー管４の反応塔１における接触下端と概ね等しくなる。）までの高さをＨ、該反応塔１の直径をＤとした場合に、Ｈ／Ｄの値が通常１０以上、好ましくは２０以上、さらに好ましくは４０以上、また、通常１００以下、好ましくは７０以下、さらに好ましくは５０以下となる位置にオーバーフロー管４を備えることが好ましい。
図１において、オーバーフロー管４には、例えばバルブのような、オーバーフロー管４の開閉量を調節できる調節機構４ａが備えられている。但し、オーバーフロー管４は、この調節機構４ａを有していなくてもよい。
また、図中のオーバーフロー管４から伸びている矢印は、液相の排出方向を示している。
また、図中のオーバーフロー管４から伸びている矢印は、液相の排出方向を示している。
（気相管）
図１の管５は、気液分離された気相を排出する管（以下、反応塔１の内部の成分の気相を排出するための管を、適宜「気相管」ということがある）である。気相管５は、反応塔１の上部に備えられる。なお、図中の気相管５から伸びている矢印は、気相の排出方向を示している。
図１において、気相管５には、例えばバルブのような、気相管５の開閉量を調節できる調節機構５ａが備えられている。但し、気相管５は、この調節機構５ａを有していなくてもよい。
図１の管５は、気液分離された気相を排出する管（以下、反応塔１の内部の成分の気相を排出するための管を、適宜「気相管」ということがある）である。気相管５は、反応塔１の上部に備えられる。なお、図中の気相管５から伸びている矢印は、気相の排出方向を示している。
図１において、気相管５には、例えばバルブのような、気相管５の開閉量を調節できる調節機構５ａが備えられている。但し、気相管５は、この調節機構５ａを有していなくてもよい。
（ジャケット）
図１において、符号６は、ジャケットを示す。ジャケット６は、反応塔１の外側面の少なくとも一部を覆うように設けられ、反応塔１を保温、加熱、又は、冷却等することにより、反応塔１内部の温度を制御するものである。
なお、図１では図示の明確化のため、反応塔１の図中手前側に存在するジャケット６の一部を一点鎖線で透視して示している。また、図１の反応塔ユニット１０では反応塔１がオーバーフロー管４を有しているため、ジャケット６はそのオーバーフロー管４の反応塔１に対する取り付け部を避けて設けられている。
ジャケット６の例としては、電熱線式ジャケット、熱媒体循環式ジャケット等が挙げられるが、熱媒体循環式ジャケットが好ましい。熱媒体としては、オイル、水、水蒸気などの使用が可能であるが、中でもオイルが好ましい。高温でも使用可能だからである。
図１において、符号６は、ジャケットを示す。ジャケット６は、反応塔１の外側面の少なくとも一部を覆うように設けられ、反応塔１を保温、加熱、又は、冷却等することにより、反応塔１内部の温度を制御するものである。
なお、図１では図示の明確化のため、反応塔１の図中手前側に存在するジャケット６の一部を一点鎖線で透視して示している。また、図１の反応塔ユニット１０では反応塔１がオーバーフロー管４を有しているため、ジャケット６はそのオーバーフロー管４の反応塔１に対する取り付け部を避けて設けられている。
ジャケット６の例としては、電熱線式ジャケット、熱媒体循環式ジャケット等が挙げられるが、熱媒体循環式ジャケットが好ましい。熱媒体としては、オイル、水、水蒸気などの使用が可能であるが、中でもオイルが好ましい。高温でも使用可能だからである。
液体状態の芳香族ヒドロキシ化合物と、気体状態のハロゲン化カルボニルとの反応を行う場合、ジャケット６の温度（惹いては、ジャケット６によって制御される反応塔１内部の温度）は、通常８０℃以上、好ましくは１００℃以上、さらに好ましくは１５０℃以上、また、通常５００℃以下、好ましくは１８０℃以下、さらに好ましくは１７０℃以下である。温度が高すぎるとジアリールカーボネートの品質に影響を与える可能性がある。また、低すぎると内液が固化、閉塞し、反応率が低下する傾向がある。
（充填剤）
なお、反応塔１内部の少なくとも一部に、充填物（図１に図示しない）を充填することが好ましい。液体状態の芳香族ヒドロキシ化合物と、気体状態のハロゲン化カルボニルとを反応させるには、反応塔１内において反応系をよく混合し、液相と気相との接触面積を大きくすることが重要である。そのために、反応塔１に充填物を充填し、それにより混合性を高め、より小さな反応塔１で高反応率を達成することができる。以下、充填剤について説明する。
なお、反応塔１内部の少なくとも一部に、充填物（図１に図示しない）を充填することが好ましい。液体状態の芳香族ヒドロキシ化合物と、気体状態のハロゲン化カルボニルとを反応させるには、反応塔１内において反応系をよく混合し、液相と気相との接触面積を大きくすることが重要である。そのために、反応塔１に充填物を充填し、それにより混合性を高め、より小さな反応塔１で高反応率を達成することができる。以下、充填剤について説明する。
充填剤は、規則充填物であってもよく、不規則充填物であってもよいが、不規則充填物であることが好ましい。
充填剤の材料としては、本発明の効果を著しく損なわない限り制限はないが、例えば、ガラス、セラミック、プラスチック、等を用いることができる。中でも、ガラス、セラミック、等が好ましい。
充填剤の材料としては、本発明の効果を著しく損なわない限り制限はないが、例えば、ガラス、セラミック、プラスチック、等を用いることができる。中でも、ガラス、セラミック、等が好ましい。
反応塔１内部の容積に対する、反応塔１内部の充填剤を充填した部分の体積の割合が、通常５０％以上、好ましくは７０％以上、さらに好ましくは８０％以上である。この割合が低すぎると、気相が十分に反応系に分散しづらくなる傾向がある。
また、反応塔１内部の充填剤を充填した部分の体積に対する、充填剤の存在しない間隙部分の割合（空間率）が、通常４０％以上、好ましくは５０％以上、さらに好ましくは５５％以上、また、通常７０％以下、好ましくは６０％以下である。割合が高すぎると気相滞留時間が短くなる傾向がある。また、割合が低すぎると気相及び液相の滞留時間が短くなる傾向がある。なお、充填剤が多孔性の場合、充填剤内の空隙も「充填剤の存在しない間隙部分」に含まれるものとする。
（その他）
本発明における、反応器は、上述の構成の他、コンデンサー、ガススパージャー、目皿等のその他の構成を備えていてもよい。
本発明における、反応器は、上述の構成の他、コンデンサー、ガススパージャー、目皿等のその他の構成を備えていてもよい。
［２−２．第２の態様］
図２は、本発明の製造方法で使用される反応塔ユニットの別の態様を模式的に示す側面図である。なお、図２において、図１と共通の機能を有する構成要素は、同じ符号を用いて示している。
具体的に、図２に示す反応塔ユニット１０’は、反応塔１’と、供給管２，３と、気相管５と、ジャケット６’と、液相管７と、調節機構２ａ，３ａ，５ａ，７ａとを備えてなる。そして、原料である芳香族ヒドロキシ化合物を反応塔１’の上部に、ハロゲン化カルボニルを反応塔１’の下部に供給するように構成されている。
以下、図１を用いて説明した、第１の態様にかかる反応塔ユニット１０の構成との相違点について説明する。
図２は、本発明の製造方法で使用される反応塔ユニットの別の態様を模式的に示す側面図である。なお、図２において、図１と共通の機能を有する構成要素は、同じ符号を用いて示している。
具体的に、図２に示す反応塔ユニット１０’は、反応塔１’と、供給管２，３と、気相管５と、ジャケット６’と、液相管７と、調節機構２ａ，３ａ，５ａ，７ａとを備えてなる。そして、原料である芳香族ヒドロキシ化合物を反応塔１’の上部に、ハロゲン化カルボニルを反応塔１’の下部に供給するように構成されている。
以下、図１を用いて説明した、第１の態様にかかる反応塔ユニット１０の構成との相違点について説明する。
反応塔ユニット１０’は、図１の反応塔ユニット１０と異なり、反応塔１’の上部から芳香族ヒドロキシ化合物を供給する構成を有する。ここで、反応塔１’は、管２〜５，７の設けられる位置が異なる他は、図１の反応塔１と同様である。また、反応時に反応系の液相が存在する主な部分を、図２では模式的に斜線を付している。
芳香族ヒドロキシ化合物を供給する供給管２は、反応塔１’の上部に備えられる以外は、図１の供給管２と同様である。供給管２から供給される芳香族ヒドロキシ化合物の供給の速度と、後述する液相管７から排出される液相の排出の速度とを調整することによって、反応塔１’内の底部から該反応系の液面までの高さ（Ｈ）を調整し、Ｈ／Ｄの値を上述の範囲とすることができる。
芳香族ヒドロキシ化合物を供給する供給管２は、反応塔１’の上部に備えられる以外は、図１の供給管２と同様である。供給管２から供給される芳香族ヒドロキシ化合物の供給の速度と、後述する液相管７から排出される液相の排出の速度とを調整することによって、反応塔１’内の底部から該反応系の液面までの高さ（Ｈ）を調整し、Ｈ／Ｄの値を上述の範囲とすることができる。
また、反応塔ユニット１０’は、図１の反応塔ユニット１０とは異なり、液相を反応塔１’の下部から排出する構成を有する。具体的には、反応塔１’の下部に液相管７を備える。したがって、反応塔１’の上部に備えられた供給管２から供給された芳香族ヒドロキシ化合物が、反応塔１’の下部に流れていくにつれてハロゲン化カルボニルと反応し、その反応の主生成物であるジアリールカーボネートが、反応塔１’の下部に備えられた液相管７から排出される。なお、液相管７としては、オーバーフロー管４等と同様の材料を用いることができる。
また、図２において、液相管７は、液相管７の開閉量を調節できる調節機構７ａを有している。但し、液相管７は、この調節機構７ａを有していなくてもよい。
また、図２において、液相管７は、液相管７の開閉量を調節できる調節機構７ａを有している。但し、液相管７は、この調節機構７ａを有していなくてもよい。
また、反応塔ユニット１０’は、図１の反応塔ユニット１０とは異なり、反応塔１’にオーバーフロー管４が設けられていない。そして、ジャケット６’が、反応塔１’の側方全周に亘って設けられている。なお、ジャケット６’は、その形状以外については、図１の反応塔ユニット１０が有するジャケット６と同様である。
［３．ジアリールカーボネートの製造方法］
本発明のジアリールカーボネートの製造方法では、上述した反応器（反応塔）に芳香族ヒドロキシ化合物と、ハロゲン化カルボニルとを供給することで、ジアリールカーボネートを連続的に製造することができる。以下、上記の原料の供給方法、触媒等、ジアリールカーボネートの製造方法について説明する。
本発明のジアリールカーボネートの製造方法では、上述した反応器（反応塔）に芳香族ヒドロキシ化合物と、ハロゲン化カルボニルとを供給することで、ジアリールカーボネートを連続的に製造することができる。以下、上記の原料の供給方法、触媒等、ジアリールカーボネートの製造方法について説明する。
（芳香族ヒドロキシ化合物の供給方法）
本発明の製造方法では、反応器内における連続相が、芳香族ヒドロキシ化合物であることが好ましい。ここで、連続相とは、反応塔内において一連の相を形成している相のことをいう。
これは、未反応芳香族ヒドロキシ化合物は、原料としてリサイクルすることが可能であるが、未反応ハロゲン化カルボニルは、副生したハロゲン化水素と混合して回収が困難となるためである。そのため、可能な限りハロゲン化カルボニルの反応率を向上させることが好ましく、このとき、芳香族ヒドロキシ化合物がハロゲン化カルボニルよりモル当量以上過剰に用いられてもよい。
本発明の製造方法では、反応器内における連続相が、芳香族ヒドロキシ化合物であることが好ましい。ここで、連続相とは、反応塔内において一連の相を形成している相のことをいう。
これは、未反応芳香族ヒドロキシ化合物は、原料としてリサイクルすることが可能であるが、未反応ハロゲン化カルボニルは、副生したハロゲン化水素と混合して回収が困難となるためである。そのため、可能な限りハロゲン化カルボニルの反応率を向上させることが好ましく、このとき、芳香族ヒドロキシ化合物がハロゲン化カルボニルよりモル当量以上過剰に用いられてもよい。
なお、反応後の液相には、主に主生成物であるジアリールカーボネートが存在するため、材料を反応塔下部から連続的に供給し、反応後の反応系を気液分離することで、主生成物のみを連続的に得ることができる。そのため、芳香族ヒドロキシ化合物を、オーバーフロー管に至るまでに反応が完了する速度で、連続的に供給することが好ましい。
反応器に供給する芳香族ヒドロキシ化合物の温度は、通常４０℃以上、好ましくは８０℃以上、より好ましくは１３０℃以上、さらに好ましくは１４０℃以上、また、好ましくは１８０℃以下、さらに好ましくは１７０℃以下である。温度が高すぎると沸点に近く、取り扱いが困難になる傾向がある。また、低すぎると固化する傾向がある。
芳香族ヒドロキシ化合物の反応塔内における滞留時間は、好ましくは０．５時間以上、さらに好ましくは１時間以上、また、好ましくは４時間以下、さらに好ましくは３時間以下である。
滞留時間は、反応器に供給する芳香族ヒドロキシ化合物の流量や、該反応塔の底部から反応系の液面までの高さを調整することにより、調整できる。
滞留時間は、反応器に供給する芳香族ヒドロキシ化合物の流量や、該反応塔の底部から反応系の液面までの高さを調整することにより、調整できる。
（ハロゲン化カルボニルの供給方法）
反応器に供給するハロゲン化カルボニルの流量（Ｇ［ｍ3／秒］）と、反応器の水平方向の塔内断面積（Ａ［ｍ2］）との比（Ｇ／Ａ［ｍ／秒］）の値は、通常０．０１ｍ／秒以上、好ましくは０．０１５ｍ／秒以上、さらに好ましくは０．２ｍ／秒以上、また、通常０．１０ｍ／秒以下、好ましくは０．０５ｍ／秒以下、さらに好ましくは０．０３ｍ／秒以下である。Ｇ／Ａ［ｍ／秒］の値が大きすぎると、フラッティングに似た現象が起こる可能性がある。また、上述の範囲を下回るには、反応塔が大きくなる傾向がある。なお、本発明において、反応器に供給するハロゲン化カルボニルの流量（Ｇ［ｍ3／秒］）とは、特に断り書きのない限り、気体の標準状態（２７３．１５Ｋ，１０5Ｐａ）に換算した値をいうものとする。
反応器に供給するハロゲン化カルボニルの流量（Ｇ［ｍ3／秒］）と、反応器の水平方向の塔内断面積（Ａ［ｍ2］）との比（Ｇ／Ａ［ｍ／秒］）の値は、通常０．０１ｍ／秒以上、好ましくは０．０１５ｍ／秒以上、さらに好ましくは０．２ｍ／秒以上、また、通常０．１０ｍ／秒以下、好ましくは０．０５ｍ／秒以下、さらに好ましくは０．０３ｍ／秒以下である。Ｇ／Ａ［ｍ／秒］の値が大きすぎると、フラッティングに似た現象が起こる可能性がある。また、上述の範囲を下回るには、反応塔が大きくなる傾向がある。なお、本発明において、反応器に供給するハロゲン化カルボニルの流量（Ｇ［ｍ3／秒］）とは、特に断り書きのない限り、気体の標準状態（２７３．１５Ｋ，１０5Ｐａ）に換算した値をいうものとする。
反応塔内の気相体積（Ｖg）に対する、反応塔内の空間体積（ＶV）の比率（Ｖg／ＶV）の値は、通常０．０１以上、好ましくは０．０５以上、さらに好ましくは０．１０以上、また、通常０．７０以下、好ましくは０．５０以下、さらに好ましくは０．３０以下である。この比率の値が大きすぎると気相滞留時間が短くなる傾向がある。また、小さすぎると反応効率が低下する傾向がある。
ここで、「反応塔内の空間体積」とは、反応塔の液体部分の容積を意味する。図１を例に説明すると、高さＨで表わされる部分の容積を意味する。なお、反応塔に充填剤が充填されている場合には、反応塔の液体部分の容積から充填剤の体積を除いた値とする。また、多孔性の充填剤の場合、充填剤の空隙は充填剤の体積には含まない。
また、「反応塔の気相体積」とは、反応塔の液相部分に存在する気体の体積をいう。図１を例に説明すると、高さＨで表わされる部分の容積のうち、気泡として存在する気体の体積である。
ここで、「反応塔内の空間体積」とは、反応塔の液体部分の容積を意味する。図１を例に説明すると、高さＨで表わされる部分の容積を意味する。なお、反応塔に充填剤が充填されている場合には、反応塔の液体部分の容積から充填剤の体積を除いた値とする。また、多孔性の充填剤の場合、充填剤の空隙は充填剤の体積には含まない。
また、「反応塔の気相体積」とは、反応塔の液相部分に存在する気体の体積をいう。図１を例に説明すると、高さＨで表わされる部分の容積のうち、気泡として存在する気体の体積である。
（並流形式）
本発明のジアリールカーボネートの製造方法では、反応塔に材料が供給されれば、その供給方法に制限はない。例えば、芳香族ヒドロキシ化合物を反応塔上部から供給し、ハロゲン化カルボニルを反応塔下部から供給することができる。また、両方の材料を、反応塔の下部から供給することもできる。中でも、後者の方が好ましく、芳香族ヒドロキシ化合物とハロゲン化カルボニルを反応器の下部に供給し、下部から上部に並流させて反応させることが好ましい。
本発明のジアリールカーボネートの製造方法では、反応塔に材料が供給されれば、その供給方法に制限はない。例えば、芳香族ヒドロキシ化合物を反応塔上部から供給し、ハロゲン化カルボニルを反応塔下部から供給することができる。また、両方の材料を、反応塔の下部から供給することもできる。中でも、後者の方が好ましく、芳香族ヒドロキシ化合物とハロゲン化カルボニルを反応器の下部に供給し、下部から上部に並流させて反応させることが好ましい。
（触媒）
本発明において、反応を触媒の存在下で行うことが好ましい。本発明に用いられる触媒は、本発明の効果を著しく損なわない限り制限はないが、均一触媒を用いることが好ましい。
このような触媒としては、例えば、芳香族含窒素複素環化合物及びその塩、第３級窒素塩基、アルカリ金属塩、等が挙げられる。中でも芳香族含窒素複素環化合物及びその塩が好ましい。
本発明において、反応を触媒の存在下で行うことが好ましい。本発明に用いられる触媒は、本発明の効果を著しく損なわない限り制限はないが、均一触媒を用いることが好ましい。
このような触媒としては、例えば、芳香族含窒素複素環化合物及びその塩、第３級窒素塩基、アルカリ金属塩、等が挙げられる。中でも芳香族含窒素複素環化合物及びその塩が好ましい。
芳香族含窒素複素環化合物は、窒素原子を含有する芳香族複素環（これを「芳香族含窒素複素環」という。）を有する化合物である。芳香族含窒素複素環の員数は制限されないが、通常は６員環または５員環である。また、芳香族含窒素複素環の中に含まれる窒素原子の数は一つでもよく、二つ以上でもよい。更には、環の中に窒素原子以外のヘテロ原子（例えばイオウ原子、酸素原子等）を含んでいても良い。また、芳香族含窒素複素環化合物一分子あたりの環の数も制限されず、単一の芳香族含窒素複素環からなっていてもよいが、芳香族含窒素複素環が他の一又は二以上の環と縮合して縮合環を形成していてもよい。縮合環の場合、環の数は制限されない。また、芳香族含窒素複素環化合物は、その触媒とし一又は二以上の任意の置換基を有していてもよい。置換基としてはアルキル基、アルコキシ基、水酸基、ハロゲン原子、等が挙げられるが、アルキル基、アルコキシ基が好ましい。
このような芳香族含窒素複素環化合物及びその塩としては、例えば、ピリジン、キノリン、イソキノリン、ピコリン、アクリジン、ピラジン、ピリミジン、イミダゾール、２−メチルイミダゾール、２−メトキシピリジン、２−ヒドロキシピリジン、等が挙げられる。中でも、ピリジン、α−ピコリン、β，γ−混合ピコリン、イソキノリン、２−ヒドロキシピリジン、イミダゾールが好ましく、その中でも、ピリジンが特に好ましい。
また、例えば、ポリビニルピリジンのように、ポリマー状に成形した上記化合物も同様に触媒として使用できる。
なお、本発明の製造方法において、これらの触媒は、何れか一種を単独で使用してもよく、二種以上を任意の組み合わせ及び比率で併用してもよい。
なお、本発明の製造方法において、これらの触媒は、何れか一種を単独で使用してもよく、二種以上を任意の組み合わせ及び比率で併用してもよい。
本発明の製造方法において触媒を使用する場合、その供給方式は特に制限されない。通常は反応前又は反応中に反応塔内に供給すればよいが、中でも芳香族ヒドロキシ化合物を液体状態で反応塔内に供給する場合であって、触媒として芳香族含窒素複素環化合物を使用する場合等には、芳香族ヒドロキシ化合物と芳香族含窒素複素環化合物とを混合し、溶液又は分散液の状態として反応塔内に供給することが好ましい。
この場合、芳香族ヒドロキシ化合物と芳香族含窒素複素環化合物との混合比は、所望の反応効率が得られれば制限されないが、芳香族ヒドロキシ化合物に対する芳香族含窒素複素環化合物の割合を通常１重量％以上、好ましくは２重量％以上、また、通常１０重量％以下、好ましくは５重量％以下の範囲とすることが望ましい。芳香族含窒素複素環化合物の割合が低過ぎると反応効率が低下する傾向がある。また、芳香族含窒素複素環化合物の割合を高くしても反応効率が頭打ちになったり、触媒回収を行なう場合には触媒回収に負荷がかかったりする場合がある。
（反応条件）
上述の条件を満たす限り、本発明の製造方法におけるその他の反応条件は制限されないが、代表的な条件は以下の通りである。
上述の条件を満たす限り、本発明の製造方法におけるその他の反応条件は制限されないが、代表的な条件は以下の通りである。
反応塔内の温度は、通常１２０℃以上、好ましくは１４０℃以上、より好ましくは１５０℃以上、また、通常２００℃以下、好ましくは１８０℃以下、より好ましくは１７０℃以下とすることが望ましい。反応塔内の温度が高すぎると、芳香族ヒドロキシ化合物の沸点に近くなり、取り扱いが難しくなる傾向がある。また、反応塔内の温度が低すぎると、反応効率が低下する傾向がある。
また、各原料、特に液体状態で供給される芳香族ヒドロキシ化合物については、その供給前に窒素ガスやアルゴンガス等の不活性ガスでバブリングし、残存する酸素等の活性気体等を概ね除去した状態としてから、反応塔に供給することが好ましい。
（後処理）
本発明の製造方法により主生成物として得られるジアリールカーボネートは、通常は、反応後の反応系の液相中に液体の状態で含まれることになる。よって、反応後の反応系の液相を回収することにより、ジアリールカーボネートを得ることができる。
回収後の液相に含まれるジアリールカーボネートを、その状態のまま目的とする用途に用いてもよいが、必要に応じて単離・精製等の後処理を加えてもよい。
本発明の製造方法により主生成物として得られるジアリールカーボネートは、通常は、反応後の反応系の液相中に液体の状態で含まれることになる。よって、反応後の反応系の液相を回収することにより、ジアリールカーボネートを得ることができる。
回収後の液相に含まれるジアリールカーボネートを、その状態のまま目的とする用途に用いてもよいが、必要に応じて単離・精製等の後処理を加えてもよい。
（本発明の利点）
本発明のジアリールカーボネートの製造方法によれば、可動部を有さない反応器を用いることができるため、毒性の高い原料が漏出する可能性が低まり、また作業者が可動部による負傷すること等が防げるため、安全性が高い。
また、効率的な条件で連続的にジアリールカーボネートを製造することができるため、歩留まりが高く、経済的に有利である。
本発明のジアリールカーボネートの製造方法によれば、可動部を有さない反応器を用いることができるため、毒性の高い原料が漏出する可能性が低まり、また作業者が可動部による負傷すること等が防げるため、安全性が高い。
また、効率的な条件で連続的にジアリールカーボネートを製造することができるため、歩留まりが高く、経済的に有利である。
以下、本発明について、実施例を用いてさらに詳細に説明するが、本発明はその要旨を逸脱しない限り、以下の実施例に限定されるものではない。
［測定方法］
（塩化カルボニル未反応率）
反応器から抜き出された気相を、容量既知のガラス製容器に充分な時間供給させ、密閉した後、３０容量％アニリン／アセトニトリル溶液を５０ｍＬ加えて、塩化カルボニルとアニリンとを反応させ、未反応の残存塩化カルボニルを全量ジフェニルウレアへと変換した。この溶液を液体クロマトグラフィー（島津製作所社製、型番ＬＣ６Ａ；カラムはＧＬサイエンス社製、型番ＭＣＩ ＧＥＬ ＯＤＳ−１ＨＵ；移動相は５０％アセトニトリル／水（０．１ｍｏｌ／ｌ酢酸アンテニウム含有））で定量分析し、ジフェニルウレアの量を測定した。得られた測定値から、未反応の塩化カルボニルの量を算出した。
この算出された未反応の塩化カルボニルの量から、以下式を用いて塩化カルボニル未反応率（％）を求めた。
（塩化カルボニル未反応率）
反応器から抜き出された気相を、容量既知のガラス製容器に充分な時間供給させ、密閉した後、３０容量％アニリン／アセトニトリル溶液を５０ｍＬ加えて、塩化カルボニルとアニリンとを反応させ、未反応の残存塩化カルボニルを全量ジフェニルウレアへと変換した。この溶液を液体クロマトグラフィー（島津製作所社製、型番ＬＣ６Ａ；カラムはＧＬサイエンス社製、型番ＭＣＩ ＧＥＬ ＯＤＳ−１ＨＵ；移動相は５０％アセトニトリル／水（０．１ｍｏｌ／ｌ酢酸アンテニウム含有））で定量分析し、ジフェニルウレアの量を測定した。得られた測定値から、未反応の塩化カルボニルの量を算出した。
この算出された未反応の塩化カルボニルの量から、以下式を用いて塩化カルボニル未反応率（％）を求めた。
［実施例］
＜実施例１＞
反応器として、反応塔の内径（Ｄ）が０．０５ｍ（水平方向の塔内断面積（Ａ）が０．００１９６ｍ2）のオイル循環式ジャケット付きガラス製反応塔を、１６０℃のオイルを循環させ、ラシヒリング（磁製、外径６ｍｍ×６ｍｍ、中空部径３ｍｍ）１９８９ｇを、反応塔の底部から０．１ｍ〜１．１ｍの部分に充填した状態で使用した。
＜実施例１＞
反応器として、反応塔の内径（Ｄ）が０．０５ｍ（水平方向の塔内断面積（Ａ）が０．００１９６ｍ2）のオイル循環式ジャケット付きガラス製反応塔を、１６０℃のオイルを循環させ、ラシヒリング（磁製、外径６ｍｍ×６ｍｍ、中空部径３ｍｍ）１９８９ｇを、反応塔の底部から０．１ｍ〜１．１ｍの部分に充填した状態で使用した。
次に、均一触媒としてピリジンを３．０モル％含有するフェノールを、１５０℃に加熱した状態で、該反応塔の塔上部より、１１７７ｇ／時で連続的に供給した。
そこへ、塩化カルボニルを、該反応塔の塔下部より、５５５ｇ／時（Ｇ＝０．００００３５ｍ3／秒、該フェノールに対して０．４６モル当量）で連続的に供給し、反応液を塔下部より抜き出した。このときのＧ／Ａは０．０１８であった。
なお、塔下部より反応液を抜き出す速度を調整し、該ガラス製反応塔の底部から反応系の液面までの高さ（Ｈ）を１．１ｍになるようにした。このときのＨ／Ｄは２２であった。
連続式の反応中の塩化カルボニル未反応率を、上述の測定方法に従って分析し、算出すると１５．６７％であった。
そこへ、塩化カルボニルを、該反応塔の塔下部より、５５５ｇ／時（Ｇ＝０．００００３５ｍ3／秒、該フェノールに対して０．４６モル当量）で連続的に供給し、反応液を塔下部より抜き出した。このときのＧ／Ａは０．０１８であった。
なお、塔下部より反応液を抜き出す速度を調整し、該ガラス製反応塔の底部から反応系の液面までの高さ（Ｈ）を１．１ｍになるようにした。このときのＨ／Ｄは２２であった。
連続式の反応中の塩化カルボニル未反応率を、上述の測定方法に従って分析し、算出すると１５．６７％であった。
＜実施例２＞
反応器として、オーバーフロー管を備える他は、実施例１と同様の構成のガラス製反応塔を用いた。
該オーバーフロー管は、反応塔との接触下端と反応塔頂との距離（Ｌ）が０．１ｍであって、反応塔との接触下端と反応塔の底部との距離が１．１ｍである位置に備えられた。なお、該反応塔のＬ／Ｄは２であった。
該反応塔に実施例１と同じラシヒリング４２７ｇを、反応塔の底部から０．１ｍ〜０．３２ｍの部分（塔下部のみ）に充填した。
そこへ、ピリジン３．０モル％含有フェノールを塔下部より供給し、該オーバーフロー管からオーバーフローさせて気液を分離した以外は、実施例１と同様の条件で操作を行った。なお、反応塔の底部から反応系の液面までの高さ（Ｈ）は、該オーバーフロー管によって気液を分離したため、１．１ｍであった。ゆえに該反応塔のＨ／Ｄは２２であった。
連続式の反応中の塩化カルボニル未反応率を、上述の測定方法に従って分析し、算出すると６．９３％であった。
反応器として、オーバーフロー管を備える他は、実施例１と同様の構成のガラス製反応塔を用いた。
該オーバーフロー管は、反応塔との接触下端と反応塔頂との距離（Ｌ）が０．１ｍであって、反応塔との接触下端と反応塔の底部との距離が１．１ｍである位置に備えられた。なお、該反応塔のＬ／Ｄは２であった。
該反応塔に実施例１と同じラシヒリング４２７ｇを、反応塔の底部から０．１ｍ〜０．３２ｍの部分（塔下部のみ）に充填した。
そこへ、ピリジン３．０モル％含有フェノールを塔下部より供給し、該オーバーフロー管からオーバーフローさせて気液を分離した以外は、実施例１と同様の条件で操作を行った。なお、反応塔の底部から反応系の液面までの高さ（Ｈ）は、該オーバーフロー管によって気液を分離したため、１．１ｍであった。ゆえに該反応塔のＨ／Ｄは２２であった。
連続式の反応中の塩化カルボニル未反応率を、上述の測定方法に従って分析し、算出すると６．９３％であった。
＜実施例３＞
反応器として、実施例２と同様のオーバーフロー管を備えるガラス製反応塔を用いた。
該ガラス製反応塔に、実施例１と同様のラシヒリング１９８９ｇを、反応塔の底部から０．１ｍ〜１．１ｍの部分に充填した状態で使用した。
そこへ、ピリジン３．０モル％含有フェノールを塔下部より供給し、該オーバーフロー管からオーバーフローさせて気液を分離した以外は、実施例１と同様の条件で操作を行った。
連続式の反応中の塩化カルボニル未反応率を、上述の測定方法に従って分析し、算出すると１．９５％であった。
反応器として、実施例２と同様のオーバーフロー管を備えるガラス製反応塔を用いた。
該ガラス製反応塔に、実施例１と同様のラシヒリング１９８９ｇを、反応塔の底部から０．１ｍ〜１．１ｍの部分に充填した状態で使用した。
そこへ、ピリジン３．０モル％含有フェノールを塔下部より供給し、該オーバーフロー管からオーバーフローさせて気液を分離した以外は、実施例１と同様の条件で操作を行った。
連続式の反応中の塩化カルボニル未反応率を、上述の測定方法に従って分析し、算出すると１．９５％であった。
＜実施例４＞
ピリジン３．０モル％含有フェノールを５８９ｇ／時、塩化カルボニルを２７７ｇ／時（Ｇ＝０．００００１８ｍ3／秒、該フェノールに対して０．４６モル当量）供給した以外は、実施例３と同様の条件で操作を行った。なお、このときのＧ／Ａは０．０１であった。
連続式の反応中の塩化カルボニル未反応率を、上述の測定方法に従って分析し、算出すると０．１２％であった。
ピリジン３．０モル％含有フェノールを５８９ｇ／時、塩化カルボニルを２７７ｇ／時（Ｇ＝０．００００１８ｍ3／秒、該フェノールに対して０．４６モル当量）供給した以外は、実施例３と同様の条件で操作を行った。なお、このときのＧ／Ａは０．０１であった。
連続式の反応中の塩化カルボニル未反応率を、上述の測定方法に従って分析し、算出すると０．１２％であった。
＜実施例５＞
反応器として、反応塔の内径（Ｄ）が０．０５ｍ（水平方向の反応塔内の断面積（Ａ）が０．００１９６ｍ2）で、さらに、オーバーフロー管を備える、オイル循環式ジャケット付きガラス製反応塔を、１６０℃のオイルを循環させ、インタロックスサドル（岩尾磁器工業製、粒径１／４インチ）３９５７ｇを、反応塔の底部から０．１ｍ〜２．１ｍの部分に充填した状態で使用した。なお、１インチは２．５４ｃｍである。
該オーバーフロー管は、該反応塔との接触下端と反応塔頂との距離（Ｌ）が０．１ｍであって、反応塔との接触下端と反応塔の底部との距離が２．１ｍである位置に備えられた。なお、該反応塔のＬ／Ｄは２であった。
次に、ピリジン３．０モル％含有フェノールを１５０℃に加熱した状態で、該反応塔の塔下部より、１４７１ｇ／時で連続的に供給した。
そこへ、塩化カルボニルを、該反応塔の塔下部より、６９４ｇ／時（Ｇ＝０．００００４４ｍ3／秒、該フェノールに対して０．４６モル当量）で連続的に供給し、該オーバーフロー管からオーバーフローさせて気液を分離した。このときのＧ／Ａは０．０２２あった。なお、反応塔の底部から反応系の液面までの高さ（Ｈ）は、該オーバーフロー管によって気液を分離したため、２．１ｍであった。ゆえに該反応塔のＨ／Ｄは４２であった。
連続式の反応中の塩化カルボニル未反応率を、上述の測定方法に従って分析し、算出すると０．２８％であった。
反応器として、反応塔の内径（Ｄ）が０．０５ｍ（水平方向の反応塔内の断面積（Ａ）が０．００１９６ｍ2）で、さらに、オーバーフロー管を備える、オイル循環式ジャケット付きガラス製反応塔を、１６０℃のオイルを循環させ、インタロックスサドル（岩尾磁器工業製、粒径１／４インチ）３９５７ｇを、反応塔の底部から０．１ｍ〜２．１ｍの部分に充填した状態で使用した。なお、１インチは２．５４ｃｍである。
該オーバーフロー管は、該反応塔との接触下端と反応塔頂との距離（Ｌ）が０．１ｍであって、反応塔との接触下端と反応塔の底部との距離が２．１ｍである位置に備えられた。なお、該反応塔のＬ／Ｄは２であった。
次に、ピリジン３．０モル％含有フェノールを１５０℃に加熱した状態で、該反応塔の塔下部より、１４７１ｇ／時で連続的に供給した。
そこへ、塩化カルボニルを、該反応塔の塔下部より、６９４ｇ／時（Ｇ＝０．００００４４ｍ3／秒、該フェノールに対して０．４６モル当量）で連続的に供給し、該オーバーフロー管からオーバーフローさせて気液を分離した。このときのＧ／Ａは０．０２２あった。なお、反応塔の底部から反応系の液面までの高さ（Ｈ）は、該オーバーフロー管によって気液を分離したため、２．１ｍであった。ゆえに該反応塔のＨ／Ｄは４２であった。
連続式の反応中の塩化カルボニル未反応率を、上述の測定方法に従って分析し、算出すると０．２８％であった。
実施例１〜５の結果について、表１に示す。
＜比較例１＞
反応器として、塔径（Ｄ）が０．０８５ｍ（水平方向の断面積（Ａ）が０．００５６７ｍ2）で、さらに、オーバーフロー管、及び、オイル循環式ジャケットを備える、ディスクタービン型攪拌翼付きガラス製反応器を、１６０℃のオイルを循環させた状態で使用した。
該オーバーフロー管は、反応塔との接触下端と反応塔頂との距離（Ｌ）が０．０７５７ｍであって、反応塔との接触下端と反応塔の底部との距離が０．０８５ｍである位置に備えられた。なお、該反応塔のＬ／Ｄは０．８９であった。
該反応塔のディスクタービン型撹拌翼を、攪拌動力０．５６ｋＷ／ｍ3で混合しながら、ピリジン３．０モル％含有フェノールを１５０℃に加熱した状態で、該反応塔の塔下部より、４７０ｇ／時で連続的に供給した。
そこへ、塩化カルボニルを、該反応塔の塔下部より、２２３ｇ／時（Ｇ＝０．００００１４ｍ3／秒、該フェノールに対して０．４６モル当量）で連続的に供給し、該オーバーフロー管からオーバーフローさせて気液を分離した。このときのＧ／Ａは０．００２４であった。なお、反応塔の底部から反応系の液面までの高さ（Ｈ）は、該オーバーフロー管によって気液を分離したため、０．０８５ｍであった。ゆえに該反応塔のＨ／Ｄは１であった。
連続式の反応中の塩化カルボニル未反応率を、上述の測定方法に従って分析し、算出すると２９．６１％であった。
反応器として、塔径（Ｄ）が０．０８５ｍ（水平方向の断面積（Ａ）が０．００５６７ｍ2）で、さらに、オーバーフロー管、及び、オイル循環式ジャケットを備える、ディスクタービン型攪拌翼付きガラス製反応器を、１６０℃のオイルを循環させた状態で使用した。
該オーバーフロー管は、反応塔との接触下端と反応塔頂との距離（Ｌ）が０．０７５７ｍであって、反応塔との接触下端と反応塔の底部との距離が０．０８５ｍである位置に備えられた。なお、該反応塔のＬ／Ｄは０．８９であった。
該反応塔のディスクタービン型撹拌翼を、攪拌動力０．５６ｋＷ／ｍ3で混合しながら、ピリジン３．０モル％含有フェノールを１５０℃に加熱した状態で、該反応塔の塔下部より、４７０ｇ／時で連続的に供給した。
そこへ、塩化カルボニルを、該反応塔の塔下部より、２２３ｇ／時（Ｇ＝０．００００１４ｍ3／秒、該フェノールに対して０．４６モル当量）で連続的に供給し、該オーバーフロー管からオーバーフローさせて気液を分離した。このときのＧ／Ａは０．００２４であった。なお、反応塔の底部から反応系の液面までの高さ（Ｈ）は、該オーバーフロー管によって気液を分離したため、０．０８５ｍであった。ゆえに該反応塔のＨ／Ｄは１であった。
連続式の反応中の塩化カルボニル未反応率を、上述の測定方法に従って分析し、算出すると２９．６１％であった。
＜比較例２＞
攪拌動力を１．０５ｋＷ／ｍ3とした以外は、比較例１と同様の条件で操作を行った。
連続式の反応中の塩化カルボニル未反応率を、上述の測定方法に従って分析し、算出すると１６．６４％であった。
攪拌動力を１．０５ｋＷ／ｍ3とした以外は、比較例１と同様の条件で操作を行った。
連続式の反応中の塩化カルボニル未反応率を、上述の測定方法に従って分析し、算出すると１６．６４％であった。
＜比較例３＞
実施例３において、塩化カルボニルを供給する前に、窒素ガスを０．０００４ｍ3／秒で供給した以外は、実施例３と同様にして実施しようとしたところ、塔上部にて気液分離が十分なされないことが判明したので、塩化カルボニルによる反応は不可能であると判断し、実験を中止した。
実施例３において、塩化カルボニルを供給する前に、窒素ガスを０．０００４ｍ3／秒で供給した以外は、実施例３と同様にして実施しようとしたところ、塔上部にて気液分離が十分なされないことが判明したので、塩化カルボニルによる反応は不可能であると判断し、実験を中止した。
以下、比較例１〜３の結果について、表２に示す。
以上の結果から、以下のことか分かる。
まず、実施例１〜５と比較例１〜２の塩化カルボニル未反応率を比較すると、本発明に係る反応塔の様に、可動部（ディスクタービン型撹拌翼）を有さない反応器であっても、ジアリールカーボネートが効率よく生産できていることが分かった。また、比較例３において、Ｇ／Ａの値が０．１０を超える窒素ガスを供給すると、気液分離が塔上部で十分なされないことが分かった。従って、仮に窒素ガスの代わりに塩化カルボニルを反応塔に供給したとしても、反応生成物であるジアリールカーボネートを、未反応の塩化カルボニルや副生成物と、十分分離できないと判断した。
まず、実施例１〜５と比較例１〜２の塩化カルボニル未反応率を比較すると、本発明に係る反応塔の様に、可動部（ディスクタービン型撹拌翼）を有さない反応器であっても、ジアリールカーボネートが効率よく生産できていることが分かった。また、比較例３において、Ｇ／Ａの値が０．１０を超える窒素ガスを供給すると、気液分離が塔上部で十分なされないことが分かった。従って、仮に窒素ガスの代わりに塩化カルボニルを反応塔に供給したとしても、反応生成物であるジアリールカーボネートを、未反応の塩化カルボニルや副生成物と、十分分離できないと判断した。
次に、実施例１と実施例３の塩化カルボニル未反応率を比較すると、芳香族ヒドロキシ化合物とハロゲン化カルボニルとを反応塔の下部から供給し、該下部から上方に並流させて反応させる方が、ジアリールカーボネートを効率よく生産できることが分かった。
さらに、実施例２と実施例３の塩化カルボニル未反応率を比較すると、充填剤が反応塔内部全体に充填されている方が、ジアリールカーボネートを効率よく生産できることが分かった。充填剤により気相と液相との接触がよくなるためと推測される。
本発明は、容器や光ディスク基板等の素材樹脂の材料である、ポリカーボネートの原料となるジアリールカーボネートの製造方法に有用に用いられる。
１，１’ 反応塔
２ 供給管（芳香族ヒドロキシ化合物の供給管）
３ 供給管（ハロゲン化カルボニルの供給管）
４ オーバーフロー管
５ 気相管
６，６’ ジャケット
７ 液相管
２ａ，３ａ，４ａ，５ａ，７ａ 調節機構
１０，１０’ 反応塔ユニット
Ｄ 反応塔の内径
Ｌ オーバーフロー管の反応塔における接触下端と、反応塔内の頂上部との距離
Ｈ 反応塔内の底部から反応系の液面までの高さ
２ 供給管（芳香族ヒドロキシ化合物の供給管）
３ 供給管（ハロゲン化カルボニルの供給管）
４ オーバーフロー管
５ 気相管
６，６’ ジャケット
７ 液相管
２ａ，３ａ，４ａ，５ａ，７ａ 調節機構
１０，１０’ 反応塔ユニット
Ｄ 反応塔の内径
Ｌ オーバーフロー管の反応塔における接触下端と、反応塔内の頂上部との距離
Ｈ 反応塔内の底部から反応系の液面までの高さ
Claims (15)
- 芳香族ヒドロキシ化合物とハロゲン化カルボニルとを反応器に供給して反応させることにより、ジアリールカーボネートを連続的に製造する方法であって、
該反応器が反応塔であり、
該反応塔に供給する該ハロゲン化カルボニルの流量をＧ［ｍ3／秒］、該反応塔の水平方向の塔内断面積をＡ［ｍ2］とした場合に、０．０１≦Ｇ／Ａ≦０．１０［ｍ／秒］である
ことを特徴とする、ジアリールカーボネートの製造方法。 - 該反応塔内部の反応系の少なくとも一部が液状であるとともに、
該反応塔内の底部から該反応系の液面までの高さをＨ、該反応塔の内径をＤとした場合に、Ｈ／Ｄ≧１０である
ことを特徴とする、請求項１記載のジアリールカーボネートの製造方法。 - 該芳香族ヒドロキシ化合物を液体状態で、かつ、該ハロゲン化カルボニルを気体状態で、それぞれ該反応塔に供給する
ことを特徴とする、請求項１又は請求項２に記載のジアリールカーボネートの製造方法。 - 該芳香族ヒドロキシ化合物と該ハロゲン化カルボニルとを該反応塔の下部に供給し、該下部から上方に並流させて反応させる
ことを特徴とする、請求項１〜３の何れか一項に記載のジアリールカーボネートの製造方法。 - 該反応塔が、その上部にオーバーフロー管を有し、該オーバーフロー管によって液相と気相とを分離するように構成されるとともに、
該オーバーフロー管の該反応塔における接触下端と、該反応塔内の頂上部との距離をＬ、該反応塔の内径をＤとした場合に、Ｌ／Ｄ≧１である
ことを特徴とする、請求項１〜４の何れか一項に記載のジアリールカーボネートの製造方法。 - 該反応塔内の気相体積をＶg、該反応塔内の空間体積をＶVとした場合に、０．０５≦Ｖg／ＶV≦０．５０である
ことを特徴とする、請求項１〜５の何れか一項に記載のジアリールカーボネートの製造方法。 - 該反応塔内部の少なくとも一部に充填物を充填した状態で上記反応を行なう
ことを特徴とする、請求項１〜６の何れか一項に記載のジアリールカーボネートの製造方法。 - 該充填物が不規則充填物である
ことを特徴とする、請求項７記載のジアリールカーボネートの製造方法。 - 該反応塔内部の該充填材を充填した部分における空間率が、４０％以上、７０％以下である
ことを特徴とする、請求項７又は請求項８に記載のジアリールカーボネートの製造方法。 - 該反応塔内部の少なくとも一部において、該芳香族ヒドロキシ化合物が連続相を形成する
ことを特徴とする、請求項１〜９の何れか一項に記載のジアリールカーボネートの製造方法。 - 該芳香族ヒドロキシ化合物の該反応塔内における滞留時間が、０．５時間以上、４時間以内である
ことを特徴とする、請求項１〜１０の何れか一項に記載のジアリールカーボネートの製造方法。 - 該反応塔に供給される該芳香族ヒドロキシ化合物の温度を１３０℃以上とする
ことを特徴とする、請求項１〜１１の何れか一項に記載のジアリールカーボネートの製造方法。 - 該ハロゲン化カルボニルが、ホスゲンである
ことを特徴とする、請求項１〜１２の何れか一項に記載のジアリールカーボネートの製造方法。 - 反応系に均一触媒を存在させる
ことを特徴とする、請求項１〜１３の何れか一項に記載のジアリールカーボネートの製造方法。 - 該均一触媒が、芳香族複素環式含窒素塩基性化合物もしくはその塩である
ことを特徴とする、請求項１４記載のジアリールカーボネートの製造方法。
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