JP2008203870A - 電子撮像装置 - Google Patents

Abstract

【課題】適当なズーム方式を選択し、レンズエレメントを薄くして各群の総厚を薄くし、徹底的にズームレンズの薄型化を図り、電子撮像装置を薄型化する。
【解決手段】物体側より順に、２枚のレンズからなり全体として負のパワーを持つ第１レンズ群Ｇ１と、２枚のレンズからなり全体として正のパワーを持つ第２レンズ群Ｇ２とから構成され、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔を変えることによって全群の焦点距離を変化させることができ、（１）、（２）を満足するズームレンズとその像面側に配置された電子撮像素子を有する電子撮像装置。
【選択図】図１

Description

本発明は、電子撮像装置に関し、特に、ズームレンズとＣＣＤ等の電子撮像素子を備えた撮像装置、とりわけ電子画像を得ることが可能なデジタルカメラに関するものである。また、ズームレンズ等光学系部分の工夫により奥行方向の薄型化を実現したビデオカメラやデジタルカメラに関するものである。また、そのズームレンズの一部はリアフォーカスをも可能にならしめたものである。

近年、銀塩３５ｍｍフィルム（通称ライカ版）カメラに代わる次世代カメラとしてデジタルカメラ（電子カメラ）が注目されてきている。さらに、それは業務用高機能タイプからポータブルな普及タイプまで幅広い範囲でいくつものカテゴリーを有するようになってきている。

本発明においては、特にポータブルな普及タイプのカテゴリーに注目し、高画質を確保しながら奥行の薄いビデオカメラ、デジタルカメラを実現する技術を提供することをねらっている。

カメラの奥行方向を薄くするのに最大のネックとなっているのは、光学系、特にズームレンズ系の最も物体側の面から撮像面までの厚みである。最近では、撮影時に光学系をカメラボディ内からせり出し、携帯時に光学系をカメラボディ内に収納するいわゆる沈胴式鏡筒を採用することが主流になっている。

しかしながら、使用するレンズタイプやフィルターによって光学系沈胴時の厚みが大きく異なる。特に、ズーム比やＦ値等の仕様を高く設定するには、最も物体側のレンズ群が正の屈折力を有するいわゆる正先行型ズームレンズは、各々のレンズエレメントの厚みやデッドスペースが大きく、沈胴してもたいして厚みが薄くならない（特許文献１）。

負先行型で特に２乃至３群構成のズームレンズはその点有利であるが、群内構成枚数が多かったり、エレメントの厚みが大きかったり、最も物体側のレンズが正レンズの場合も、沈胴しても薄くならない（特許文献２）。

現在知られている中で電子撮像素子用に適しかつズーム比、画角、Ｆ値等を含めた結像性能が良好で沈胴厚を最も薄くできる可能性を有するものの例として、特許文献３、特許文献４、特許文献５等のものがある。

第１レンズ群を薄くするには入射瞳位置を浅くするのがよいが、そのためには第２レンズ群の倍率を高くすることになる。一方、そのために第２レンズ群の負担が大きくなり、それ自身を薄くすることが困難になるばかりでなく収差補正の困難さや製造誤差の効きが増大し好ましくない。薄型化小型化を実施するには、撮像素子を小さくすればよいが、同じ画素数とするためには画素ピッチを小さくする必要があり、感度不足を光学系でカバーしなければならない。回折の影響も然りである。また、奥行の薄いカメラボディにするために、合焦時のレンズ移動を前群ではなくいわゆるリアフォーカスが駆動系のレイアウト上有効である。すると、リアフォーカスを実施したときの収差変動が少ない光学系を選択する必要が出てくる。

ところで、従来より、ズームレンズと電子撮像素子を用いた撮像装置では、ズームレンズを通過する光量を調整するため、開口径を変化させるいわゆる可変絞りを用いることが主流であった。

一方、画質の向上を目指して、昨今の撮像素子の高画素化が進んでいる。撮像素子の画素数が多くなると、光学系に要求される光学性能も高くなる。

しかしながら、従来の可変絞りを用いる場合、絞り径を小さくして光量を調整しようとすると、回折の影響により解像度が低下する問題を有しており、光量調整と高画質化の両立が困難であった。また、ズームレンズの全長を小さくしたい場合であっても、可変絞りの機械的構成による厚みが光学系全長の短縮化の制限となる場合もあった。
特開平１１−２５８５０７号公報 特開平１１−５２２４６号公報 特開平１１−１９４２７４号公報 特開平１１−２８７９５３号公報 特開２０００−９９９７号公報

本発明は以上のような問題点に鑑みてなされたものであり、その目的は、構成枚数が少なく、機構レイアウト上小型で簡素にしやすく、無限遠から近距離まで安定した高い結像性能を有するズーム方式あるいはズーム構成を選択し、さらには、レンズエレメントを薄くして各群の総厚を薄くしたり、フィルター類の選択をも考慮して、徹底的にズームレンズの薄型化を図り、電子撮像装置を薄型化することである。

本発明のもう１つの目的は、回折の影響を抑えて高画質を保ちつつ光量調整が行え、かつ、ズームレンズの全長の短縮化も可能とした電子撮像装置を提供することである。

上記目的を達成する本発明の電子撮像装置は、物体側より順に、２枚のレンズからなり全体として負のパワーを持つ第１レンズ群と、２枚のレンズからなり全体として正のパワーを持つ第２レンズ群とから構成され、前記第１レンズ群と第２レンズ群との空気間隔を変えることによって全群の焦点距離を変化させることができ、以下の条件（ａ）から（ｎ）までの中の１つ以上を満足するズームレンズ、及び、前記ズームレンズの像面側に配置された電子撮像素子を有することを特徴とするものである。

（ａ） ７＜ｄ_NP・Ａ＜２７
（ｂ） ２０＜ｔ₁ ・Ａ＜５０
（ｃ） ２０＜Ｄ₂ ・Ａ＜４５
（ｄ） ３０＜（ｔ₁ ＋Ｄ₂ ）・Ａ＜９０
（ｅ） ３０＜−ｆ₁₁・Ａ＜７０
（ｆ） ９０＜ｆ₁₂・Ａ＜２５０
（ｇ） ２０＜ｆ₂₁・Ａ＜４２
（ｈ） ０．６＜Φ₂₁／Φ_w ＜１．０５
（ｉ） １９．５＜Ｒ₂₁・Ａ＜４５
（ｊ） ４０＜−ｆ₂₂・Ａ＜１４０
（ｋ） ０．３３＜−Φ₂₂／Φ_w ＜０．８０
（ｌ） −１＜（Ｒ₂₁＋Ｒ₂₂）／（Ｒ₂₁−Ｒ₂₂）＜０
（ｍ） ０．２５＜（Ｒ₂₃＋Ｒ₂₄）／（Ｒ₂₃−Ｒ₂₄）＜３．４
（ｎ） ７２＜ν_d21 ＜１００
ただし、Ａ＝４３．２／Ｌ（Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長）、ｔ₁ 、Ｄ₂ はそれぞれ第１レンズ群、第２レンズ群の光軸上の総厚、ｄ_NPは第１レンズ群の２枚のレンズの光軸上での間隔、ｆ₁₁、ｆ₁₂、ｆ₂₁、ｆ₂₂はそれぞれ第１レンズ群の２枚のレンズの中の物体側のレンズ、像側のレンズ、第２レンズ群の２枚のレンズの中の物体側のレンズ、像側のレンズの焦点距離、Φ₂₁、Φ₂₂、Φ_w はそれぞれ第２レンズ群の２枚のレンズの中の物体側のレンズ、像側のレンズの、そして広角端における全系の屈折力、Ｒ₂₁、Ｒ₂₂、Ｒ₂₃、Ｒ₂₄は第２レンズ群を構成する物体側から順の屈折面の曲率半径、ν_d21 は第２レンズ群の物体側正レンズの媒質のアッベ数である。

本発明のもう１つの電子撮像装置は、物体側より順に、負レンズ、正レンズの２枚からなり、全体として負のパワーを持つ第１レンズ群と、物体側より、開口絞り、正レンズ、負レンズの２枚からなり、全体として正のパワーを持つ第２レンズ群から構成され、広角端から望遠端へ変倍するときに、前記第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が小さくなり、前記第１レンズ群は非球面を有し、前記第２レンズ群は最も物体側の面に非球面を有し、かつ、以下の条件式（１）、（２）を満たすズームレンズ、及び、前記ズームレンズの像面側に配置された電子撮像素子を有することを特徴とするものである。

（１） ０．６＜（Ｒ₂₃＋Ｒ₂₄）／（Ｒ₂₃−Ｒ₂₄）＜３．０
（２） ０．０８＜ｔ_2N／Ｄ₂ ＜０．２８
ただし、Ｒ₂₃は第２レンズ群の負レンズの物体側の面の光軸近傍の曲率半径、Ｒ₂₄は第２レンズ群の負レンズの像面側の面の光軸近傍の曲率半径、Ｄ₂ は第２レンズ群の正レンズの物体側の面から第２レンズ群の負レンズの像側の面までの光軸上の厚さ、ｔ_2Nは第２レンズ群の正レンズの像側の面から第２レンズ群の像側の面までの光軸上の距離である。

本発明のもう１つの電子撮像装置は、物体側より順に、最も物体側が負レンズで最も像側が正レンズであり全体として負のパワーを持つ第１レンズ群と、物体側より、開口絞り、正レンズ、負レンズの２枚からなり、全体として正のパワーを持つ第２レンズ群と、正レンズ１枚からなる第３レンズ群とを有し、広角端から望遠端へ変倍するときに、前記第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が小さくなり、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が大きくなり、前記第１レンズ群は非球面を有し、前記第２レンズ群は最も物体側の面に非球面を有し、かつ、第２レンズ群の負レンズの形状が、以下の条件式（１）を満たすズームレンズ、及び、前記ズームレンズの像面側に配置された電子撮像素子を有することを特徴とするものである。

（１） ０．６＜（Ｒ₂₃＋Ｒ₂₄）／（Ｒ₂₃−Ｒ₂₄）＜３．０
ただし、Ｒ₂₃は第２レンズ群の負レンズの物体側の面の光軸近傍の曲率半径、Ｒ₂₄は第２レンズ群の負レンズの像面側の面の光軸近傍の曲率半径である。

本発明のさらにもう１つの電子撮像装置は、物体側より順に、最も物体側が負レンズで最も像側が正レンズであり全体として負のパワーを持つ第１レンズ群と、物体側より、開口絞り、正レンズ、負レンズの２枚からなり、全体として正のパワーを持つ第２レンズ群と、正レンズ１枚からなる第３レンズ群とを有し、広角端から望遠端へ変倍するときに、前記第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が小さくなり、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が大きくなり、前記第１レンズ群は非球面を有し、前記第２レンズ群は最も物体側の面に非球面を有し、以下の条件式（２）を満たすズームレンズ、及び、前記ズームレンズの像面側に配置された電子撮像素子を有することを特徴とするものである。

（２） ０．０８＜ｔ_2N／Ｄ₂ ＜０．２８
ただし、Ｄ₂ は第２レンズ群の正レンズの物体側の面から第２レンズ群の負レンズの像側の面までの光軸上の厚さ、ｔ_2Nは第２レンズ群の正レンズの像側の面から第２レンズ群の像側の面までの光軸上の距離である。

本発明のさらに別の電子撮像装置は、物体側より順に、負レンズ、正レンズの２枚、若しくは、負レンズ、負レンズ、正レンズの３枚からなり、全体として負のパワーを持つ第１レンズ群と、物体側より、開口絞り、正レンズ、負レンズからなり、全体として正のパワーを持つ第２レンズ群とを有し、広角端から望遠端へ変倍するときに、前記第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が小さくなり、前記第１レンズ群は非球面を有し、前記第２レンズ群は最も物体側の面に非球面を有し、以下の条件式（１）、（２）を満たすズームレンズ、及び、前記ズームレンズの像面側に配置された電子撮像素子を有することを特徴とするものである。

（１） ０．６＜（Ｒ₂₃＋Ｒ₂₄）／（Ｒ₂₃−Ｒ₂₄）＜３．０
（２） ０．０８＜ｔ_2N／Ｄ₂ ＜０．２８
ただし、Ｒ₂₃は第２レンズ群の負レンズの物体側の面の光軸近傍の曲率半径、Ｒ₂₄は第２レンズ群の負レンズの像面側の面の光軸近傍の曲率半径、Ｄ₂ は第２レンズ群の正レンズの物体側の面から第２レンズ群の負レンズの像側の面までの光軸上の厚さ、ｔ_2Nは第２レンズ群の正レンズの像側の面から第２レンズ群の像側の面までの光軸上の距離である。

以下に、本発明において上記構成をとる理由と作用を説明する。

本発明の電子撮像装置は、物体側より順に、２枚のレンズからなり全体として負のパワーを持つ第１レンズ群と、２枚のレンズからなり全体として正のパワーを持つ第２レンズ群とから構成され、前記第１レンズ群と第２レンズ群との空気間隔を変えることによって全群の焦点距離を変化させることができるズームレンズ、及び、そのズームレンズの像面側に配置された電子撮像素子を有するものである。

そして、そのズームレンズは、前記の条件（ａ）から（ｎ）までの中の１つ以上を満足するものである。

沈胴時のレンズ長を短くするには、第１レンズ群内の２枚のレンズエレメントの間隔を薄くすると効果があるが、条件（ａ）の下限の７を越えると、２枚のレンズによる空気レンズの有効光線通過部が物理的に成り立たなくなる。上限の２７を越えると、沈胴時のレンズ長が長くなりレンズ枚数を極限まで減らす意味がなくなる。

なお、条件（ａ）中のＡは、銀塩３５ｍｍフィルム１画面の対角長４３．２ｍｍに対する電子撮像素子の有効撮像領域の対角長の比であり、像面サイズ換算係数を表す。

別の見方をすれば、第１レンズ群全体の厚みを薄くすると効果がある。第１レンズ群全体の光軸上での厚みの条件（ｂ）の下限の２０を越えると、レンズ縁肉、中肉あるいは２枚のレンズによる空気レンズの有効光線通過部が物理的に成り立たなくなるし、そうでない場合でも、歪曲収差やコマ収差が補正しきれなくなる。上限の５０を越えると、厚くなることで沈胴時のレンズ長が長くなるばかりでなく、入射瞳位置が深くなりレンズ径も大型化し、レンズ枚数を極限まで減らす意味がなくなる。

あるいは、第２レンズ群についても、全体の厚みを薄くしても同様の効果がある。この場合も、条件（ｃ）の下限の２０を越えると、レンズ縁肉、中肉が物理的に成り立たなくなる。上限の４５を越えると、沈胴時のレンズ長が長くなり、レンズ枚数を極限まで減らす意味がなくなる。

もっと別の見方をすれば、第１レンズ群と第２レンズ群のそれぞれの群の光軸上での総厚の和が条件（ｄ）を満たせばよい。この条件の下限の３０、上限の９０を超えたときの不具合事項は、以上より自明である。

レンズエレメントやレンズ群の厚みを薄くする以外に、沈胴時のレンズ長を短くするにはもっと別の方法がある。一つは、第１レンズ群の焦点距離を広角端の全系の焦点距離と望遠端の全系の焦点距離との相乗平均近傍まで短くするとよい。それは、第１レンズ群と第２レンズ群の間隔を変倍全域にわたり短くすることが可能である。すると、鏡枠を短くできることと、第１レンズ群の径を小さくそして薄くしやすいため、沈胴時のレンズ長を短くしやすい。つまり、第１レンズ群の負レンズの条件（ｅ）の上限の７０を越えると、第１レンズ群の径が大きくなる等沈胴時のレンズ長を短くするには不利で、下限の３０を越えると、歪曲収差やコマ収差、像面湾曲あるいは色収差等が発生しやすくなる。

一方、 第１レンズ群の正レンズは色収差の補正上不可欠であり、条件（ｆ）の上限２５０を越えると、色収差の補正ができず、下限の９０を越えると、第１レンズ群のパワーをキャンセルし好ましくない。なお、画角が狭くズーム比が小さいうちは、第１レンズ群の正レンズにパワーがなくても色収差の補正は可能なため、ズーム比２．５以下でかつ広角端画角が６６°以下の場合は適用しなくても可である。

また、第２レンズ群の焦点距離もできるだけ短くするとよい。それは、第２レンズ群の広角端から望遠端まで変倍時の総移動量が小さくて済むため、鏡枠を短くできて沈胴時のレンズ長を短くしやすい。つまり、条件（ｇ）の上限の４２を越えると、使用状態全長が長くなり沈胴時のレンズ長を短くするのに不利で、下限の２０を越えると、球面収差やコマ収差あるいは色収差等が発生しやすくなる。

なお、条件（ｇ）はズーム比２．５倍以下の場合に適用し、ズーム比が２．５倍以上の場合は、第２レンズ群の正レンズのパワーと広角端における全系の焦点距離との比を規定した条件（ｈ）を適用した方がよい。その条件の下限の０．６を越えると、使用状態全長が長くなり沈胴時のレンズ長を短くするのに不利で、上限の１．０５を越えると、球面収差やコマ収差あるいは色収差等が発生しやすくなる。

もう一つの考え方として、第２レンズ群の正レンズの物体側の曲率半径を条件（ｉ）の範囲で小さくする方法でもよい。その上限の４５を越えると、使用状態全長が長くなり沈胴時のレンズ長を短くするのに不利で、下限の１９．５を越えると、球面収差やコマ収差あるいは色収差等が発生しやすくなる。

一方、 第２レンズ群の負レンズは色収差の補正上不可欠であり、条件（ｊ）の上限の１４０を越えると、色収差の補正ができず、下限の４０を越えると、第２レンズ群のパワーをキャンセルし好ましくない。なお、ズーム比が２．５倍以下では、範囲から外れても問題ないため適用しなくても可である。

あるいは、条件（ｋ）のように第２レンズ群の負レンズのパワーと広角端における全系の焦点距離との比を規定してもよい。その条件の下限の０．３３を越えると、色収差の補正ができず、上限の０．８０を越えると、第２レンズ群のパワーをキャンセルし好ましくない。なお、ズーム比２．５以下でかつ広角端画角が６６°以下の場合は、範囲から外れても問題ないため適用しなくても可である。 沈胴時のレンズ長を短くするには、各群の厚みを薄くしたりパワーを強めたりするのが効果的であるが、これらを実現しようとすると、一般的傾向として収差補正が困難になる。逆に言えば、非球面を導入する等何らかの手段で収差補正ができさえすれば、物理的に可能な限り短くすることができる。つまり、第２レンズ群のレンズエレメントの形状を規定するのが効果的である。第２レンズ群正レンズの形状を規定する条件（ｌ）の上限値の０を越えると、コマ収差がプラス傾向になり、球面収差も増大する。下限値の−１を越えると、コマ収差がプラス傾向になり、球面収差も増大する。なお、ズーム比２．５以下の場合は範囲から外れても、球面収差、コマ収差共に十分補正できるため適用しなくても可である。 第２レンズ群負レンズの形状を規定する条件（ｍ）の上限値の３．４を越えると、像面がフラットに保てなくなり、下限の０．２５を越えると、高次成分による球面収差が増大する。

あと、色収差についても同様に、条件（ｎ）の下限値の７２を越えると、軸上色収差、倍率色収差の補正が困難である。上限の１００を越えると、供給が非常に困難なレンズ材料しかない。なお、画角が狭くズーム比が小さい、つまり、ズーム比２．５以下で、かつ、広角端画角が６６°以下の場合は、条件（ｎ）を外れても、色収差の補正は可能なため適用しなくても可である。

以上述べてきた通り、条件（ａ）から（ｎ）までの中、満足する条件が多い程、沈胴時のレンズ長をより短くすることが可能である。

なお、各々条件の範囲を個別に又は同時に、次のようにすれば、沈胴時のレンズ長を短くするのにより有利となる。

（ａ）’ ７＜ｄ_NP・Ａ＜２４．６
（ｂ）’ ２０＜ｔ₁ ・Ａ＜４５．２
（ｃ）’ ２０＜Ｄ₂ ・Ａ＜４２．５
（ｄ）’ ３０＜（ｔ₁ ＋Ｄ₂ ）・Ａ＜８４
（ｅ）’ ３０＜−ｆ₁₁・Ａ＜６６．７
（ｆ）’ ９０＜ｆ₁₂・Ａ＜２４０
（ｇ）’ ２０＜ｆ₂₁・Ａ＜４１
（ｈ）’ ０．６＜Φ₂₁／Φ_w ＜１．０２
（ｉ）’ １９．５＜Ｒ₂₁・Ａ＜４０
（ｊ）’ ４７＜−ｆ₂₂・Ａ＜１４０
（ｋ）’ ０．３３＜−Φ₂₂／Φ_w ＜０．７５
（ｌ）’ −１＜（Ｒ₂₁＋Ｒ₂₂）／（Ｒ₂₁−Ｒ₂₂）＜−０．１
（ｍ）’ ０．５＜（Ｒ₂₃＋Ｒ₂₄）／（Ｒ₂₃−Ｒ₂₄）＜３
（ｎ）’ ７２＜ν_d21 ＜９６
さらに、各々の条件の範囲を以下のように限定すればなお好ましい。

（ａ）” ７＜ｄ_NP・Ａ＜２０
（ｂ）” ２０＜ｔ₁ ・Ａ＜４０
（ｃ）” ２０＜Ｄ₂ ・Ａ＜４０
（ｄ）” ３０＜（ｔ₁ ＋Ｄ₂ ）・Ａ＜８０
（ｅ）” ３０＜−ｆ₁₁・Ａ＜５５
（ｆ）” ９０＜ｆ₁₂・Ａ＜１１０
（ｇ）” ２０＜ｆ₂₁・Ａ＜４０
（ｈ）” ０．６＜Φ₂₁／Φ_w ＜０．８
（ｉ）” １９．５＜Ｒ₂₁・Ａ＜３４
（ｊ）” ７５＜−ｆ₂₂・Ａ＜１４０
（ｋ）” ０．３３＜−Φ₂₂／Φ_w ＜０．４９
（ｌ）” −１＜（Ｒ₂₁＋Ｒ₂₂）／（Ｒ₂₁−Ｒ₂₂）＜−０．５
（ｍ）” ０．８＜（Ｒ₂₃＋Ｒ₂₄）／（Ｒ₂₃−Ｒ₂₄）＜２．５
（ｎ）” ７２＜ν_d21 ＜９０
次に、本発明において同様な目的の他の電子撮像装置について述べる。

本発明のもう１つの電子撮像装置は、物体側より順に、負レンズ、正レンズの２枚からなり、全体として負のパワーを持つ第１レンズ群と、物体側より、開口絞り、正レンズ、負レンズの２枚からなり、全体として正のパワーを持つ第２レンズ群から構成され、広角端から望遠端へ変倍するときに、前記第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が小さくなり、前記第１レンズ群は非球面を有し、前記第２レンズ群は最も物体側の面に非球面を有し、かつ、以下の条件式（１）、（２）を満たす第１のタイプのズームレンズ、又は、物体側より順に、最も物体側が負レンズで最も像側が正レンズであり全体として負のパワーを持つ第１レンズ群と、物体側より、開口絞り、正レンズ、負レンズの２枚からなり、全体として正のパワーを持つ第２レンズ群と、正レンズ１枚からなる第３レンズ群とを有し、広角端から望遠端へ変倍するときに、前記第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が小さくなり、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が大きくなり、前記第１レンズ群は非球面を有し、前記第２レンズ群は最も物体側の面に非球面を有し、かつ、第２レンズ群の負レンズの形状が、以下の条件式（１）を満たす第２のタイプのズームレンズ、又は、物体側より順に、最も物体側が負レンズで最も像側が正レンズであり全体として負のパワーを持つ第１レンズ群と、物体側より、開口絞り、正レンズ、負レンズの２枚からなり、全体として正のパワーを持つ第２レンズ群と、正レンズ１枚からなる第３レンズ群とを有し、広角端から望遠端へ変倍するときに、前記第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が小さくなり、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が大きくなり、前記第１レンズ群は非球面を有し、前記第２レンズ群は最も物体側の面に非球面を有し、以下の条件式（２）を満たす第３のタイプのズームレンズ、又は、物体側より順に、負レンズ、正レンズの２枚、若しくは、負レンズ、負レンズ、正レンズの３枚からなり、全体として負のパワーを持つ第１レンズ群と、物体側より、開口絞り、正レンズ、負レンズからなり、全体として正のパワーを持つ第２レンズ群とを有し、広角端から望遠端へ変倍するときに、前記第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が小さくなり、前記第１レンズ群は非球面を有し、前記第２レンズ群は最も物体側の面に非球面を有し、以下の条件式（１）、（２）を満たす第４のタイプのズームレンズの何れかを採用した電子撮像装置としている。

負の第１レンズ群、正の第２レンズ群の構成にすることで、バックフォーカスを長くすることが容易となり、結像面の前にローパスフィルター等を配置するスペースを取りやすくなる。変倍群である第２レンズ群の最も物体側に第２レンズ群と共に移動する開口絞りを設けることで、第２レンズ群の有効径を小さくでき、それによって第２レンズ群の厚さも小さくできるので、薄型化が可能となる。第２レンズ群を正・負の２枚で構成することで色収差が補正でき、かつ、薄型化が可能となる。

さらに、本発明の電子撮像装置に採用したズームレンズでは、第１レンズ群は非球面を有し、第２レンズ群は最も物体側の面に非球面を有している。第１レンズ群の非球面は歪曲収差、非点収差、コマ収差に効果があり、第２レンズ群の最も物体側の非球面は球面収差、コマ収差の補正に効果がある。なお、第２レンズ群の最も像面側にも非球面を入れると、非点収差の補正に効果がある。

以下、条件（１）、（２）について説明する。

（１） ０．６＜（Ｒ₂₃＋Ｒ₂₄）／（Ｒ₂₃−Ｒ₂₄）＜３．０
（２） ０．０８＜ｔ_2N／Ｄ₂ ＜０．２８
ただし、Ｒ₂₃は第２レンズ群の負レンズの物体側の面の光軸近傍の曲率半径、Ｒ₂₄は第２レンズ群の負レンズの像面側の面の光軸近傍の曲率半径、Ｄ₂ は第２レンズ群の正レンズの物体側の面から第２レンズ群の負レンズの像側の面までの光軸上の厚さ、ｔ_2Nは第２レンズ群の正レンズの像側の面から第２レンズ群の像側の面までの光軸上の距離である。

第２レンズ群の負レンズが像側に凹面を持つメニスカス形状をしていることにより、コマ収差を良好に補正できるが、その凹面の曲率がきつすぎると、光線の像面への入射角が大きくなり、シェーディングの問題が起こりやすい。つまり、条件（１）の上限の３．０を越えると、シェーディングが発生しやすく、下限の０．６を越えると、コマ収差の補正が不十分になりやすい。

なお、次のようにすればより好ましい。

（１）’ ０．８＜（Ｒ₂₃＋Ｒ₂₄）／（Ｒ₂₃−Ｒ₂₄）＜２．５
さらに、次のようにすればなお好ましい。

（１）” ０．９＜（Ｒ₂₃＋Ｒ₂₄）／（Ｒ₂₃−Ｒ₂₄）＜２．０
条件（２）は第２レンズ群の正レンズの像側の面から第２レンズ群の負レンズの像側の面までの光軸上の距離ｔ_2Nを規定したものである。この部位はある程度厚くしないと非点収差が補正しきれないが、光学系の各エレメントの厚みを薄くする目的の場合、これが足枷になる。したがって、非点収差の補正は、その負レンズの像側の面に非球面を導入して補正する。それでも、下限値の０．０８を越えると、非点収差は補正しきれなくなる。上限値の０．２８を越えると、レンズ全系の厚さが許容できない。

なお、次のようにすればより好ましい。

（２）’ ０．１＜ｔ_2N／Ｄ₂ ＜０．２５
さらに、次のようにすればなお好ましい。

（２）” ０．１２＜ｔ_2N／Ｄ₂ ＜０．２２
また、条件（２）の代わりに若しくは追加して、以下の条件式（３）、（４）の中少なくとも一方を満たすようにしてもよい。

（３） ０．３＜Ｄ₂ ／ｆ_W ＜１．５
（４） ０．２４＜Ｄ₂ ／Ｌ＜１．２
ただし、Ｄ₂ は第２レンズ群の正レンズの物体側の面から第２レンズ群の負レンズの像側の面までの光軸上の厚さ、ｆ_W は広角端での全系での焦点距離（無限遠物点合焦時）、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域（略矩形）の対角長である。

条件（３）、（４）共に下限の０．３乃至０．２４より小さいと、非点収差の補正が困難になる。縁肉が小さくなるので製造上も困難である。上限の１．５乃至１．２より大きいと、沈胴したときの厚さが厚くなる。

なお、各々個別に又は同時に、次のようにすればより好ましい。

（３）’ ０．５＜Ｄ₂ ／ｆ_W ＜１．４
（４）’ ０．４＜Ｄ₂ ／Ｌ＜１．１２
さらに、次のようにすればなお好ましい。

（３）” ０．７＜Ｄ₂ ／ｆ_W ＜１．３
（４）” ０．５６＜Ｄ₂ ／Ｌ＜１．０４
また、第２レンズ群の正レンズの屈折率ｎ₂₁は、球面収差、コマ収差、ペッツバール和を良好にしながら小型化する上では高い方がより好ましい。すなわち、 （５） １．６＜ｎ₂₁＜１．９
を満足することが好ましい。

この条件の下限の１．６を越えると、これらの収差が補正不足になりやすく、補正すると小型化が困難になる。上限の１．９を設定したのは、現実的に使える硝材がないためである。

なお、次のようにすればより好ましい。

（５）’ １．６５＜ｎ₂₁＜１．９
さらに、次のようにすればなお好ましい。

（５）” １．６８＜ｎ₂₁＜１．９
第２レンズ群は何れも空気と接する４つの屈折面からなる訳だが、ズーム全域にわたり収差変動が少なく、良好な収差状態を維持するために各屈折面の形状を適切にすることが重要である。つまり、物体側から順に、各面の光軸近傍の曲率半径Ｒ₂₁、Ｒ₂₂、Ｒ₂₃、Ｒ₂₄が、以下の条件を各々個別に又は同時に満足するとよい。

（６） −１．５＜Ｒ₂₁／Ｒ₂₂＜０．２
（７） −１．０＜Ｒ₂₂／Ｒ₂₃＜０．５
（８） −０．３＜Ｒ₂₄／Ｒ₂₃＜０．５
（９） ０．５＜Ｒ₂₄／Ｒ₂₁＜２．０
条件（６）の上限値０．２を越えると、球面収差が発生しやすく、下限値の−１．５を越えると、コマ収差が発生しやすい。先述のごとく、第２レンズ群の負レンズが像側に凹面を持つメニスカス形状をしていることにより、コマ収差を良好に補正できる。条件（７）、（８）のそれぞれ上限値０．５、０．５を越えると、コマ収差が悪化しやすく、条件（７）の下限値の−１．０を越えると、球面収差が発生しやすく、条件（８）の下限値の−０．３を越えると、光線の像面への入射角が大きくなり、シェーディングの問題が起こりやすい。第２レンズ群の基本的パワーはＲ₂₁とＲ₂₄とによって概ね決まっている。条件（９）の下限値の０．５を越えると、球面収差やコマ収差等の補正にはよいが、屈折力が弱まり小型化には好ましくない。上限値の２．０を越えると、球面収差、コマ収差に加えて色収差の補正も不足する。また、上記４つの条件の何れを外れてもズーム全域での収差の安定性が良くない。

なお、各々個別に又は同時に、次のようにすればより好ましい。

（６）’ −１．２＜Ｒ₂₁／Ｒ₂₂＜０
（７）’ −０．７＜Ｒ₂₂／Ｒ₂₃＜０．３５
（８）’ −０．２＜Ｒ₂₄／Ｒ₂₃＜０．３
（９）’ ０．７＜Ｒ₂₄／Ｒ₂₁＜１．５
さらに、次のようにすればなお好ましい。

（６）” −０．９＜Ｒ₂₁／Ｒ₂₂＜−０．２
（７）” −０．５＜Ｒ₂₂／Ｒ₂₃＜０．２５
（８）” −０．１５＜Ｒ₂₄／Ｒ₂₃＜０．２
（９）” ０．９＜Ｒ₂₄／Ｒ₂₁＜１．２
なお、本発明の電子撮像装置に搭載するズームレンズとして１枚の正レンズ で構成される第３レンズ群を有する場合（前記２番目と３番目の発明のタイプ）は、以下の条件を満たすと効果的である。

１つ目は、第３レンズ群にフォーカス機能を持たせる場合に限り、各屈折面は球面のみ又は以下に示す条件を満たす偏奇量の少ない非球面とすることである。 （１０） ｜abs （Ｚ）｜／Ｌ＜１．５×１０^-2
ただし、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、abs （Ｚ）は光軸からの高さが０．３５Ｌの位置における第３レンズ群の各屈折面の光軸上の曲率半径を有する球面から前記屈折面までの光軸方向への偏奇量である。

この第３レンズ群をフォーカス用として使用する場合、収差変動が問題になるが、第３レンズ群に必要以上の量の非球面が入ると、その効果を出すために第１レンズ群、第２レンズ群で残存する非点収差を第３レンズ群にて補正することになり、ここで第３レンズ群がフォーカスのために動くと、そのバランスが崩れてしまい好ましくない。したがって、第３レンズ群でフォーカスする場合は、第１レンズ群、第２レンズ群で非点収差をズーム全域にわたり略取り切らねばならない。そのため、第３レンズ群は球面系又は少ない非球面量にて構成し、開口絞りを第２レンズ群の物体側に配し、第２レンズ群の中の特に軸外収差に効果のある最も像側のレンズに非球面を施すのがよい。また、このタイプでは、前玉径が大きくなり難いので、開口絞りを第２レンズ群と一体（後記の実施例では、第２レンズ群の直前に配置し、第２レンズ群と一体）とした方が、機構上単純であるばかりでなく、沈胴時のデッドスペースが発生し難く、広角端と望遠端のＦ値差が小さい。

条件（１０）の上限値の１．５×１０^-2を越えると、第３レンズ群によりリアフォーカスをすると非点収差が大きく崩れ好ましくない。

なお、次のようにすればより好ましい。

（１０）’｜abs （Ｚ）｜／Ｌ＜１．５×１０^-3
さらに、次のようにすればなお好ましい。

（１０）”｜abs （Ｚ）｜／Ｌ＜１．５×１０^-4
その他に、光学系を薄くしながらリアフォーカスを導入してもズーム全域において無限から近距離まで非点収差や色収差等各収差を安定させることを考えた場合、第３レンズ群が以下の条件（１１）を満たすようにしてもよい。

（１１） −２．０＜（Ｒ₃₁＋Ｒ₃₂）／（Ｒ₃₁−Ｒ₃₂）＜１．０
ただし、Ｒ₃₁は第３レンズ群の正レンズの物体側面の光軸上における曲率半径、Ｒ₃₂は第３レンズ群の正レンズの像側面の光軸上における曲率半径である。

条件（１１）の上限値の１．０を越えると、リアフォーカスによる非点収差の変動が大きくなりすぎ、無限物点で非点収差を良好に補正し得ても、近距離物点に対しては非点収差が悪化しやすい。下限値の−２．０を越えると、リアフォーカスによる非点収差変動は少ないが無限物点に対する収差補正が困難となる。

なお、次のようにすればより好ましい。

（１１）’−１．６＜（Ｒ₃₁＋Ｒ₃₂）／（Ｒ₃₁−Ｒ₃₂）＜０．７
さらに、次のようにすればなお好ましい。

（１１）”−１．２＜（Ｒ₃₁＋Ｒ₃₂）／（Ｒ₃₁−Ｒ₃₂）＜０．４
また、広角端から望遠端に変倍する際、第３レンズ群のズーム時移動量ｘ₃ が以下の条件を満たすようにすれば、ズーム全域での収差の安定性に優れる。

（１２） −０．５＜ｘ₃ ／√（ｆ_W ・ｆ_T ）＜０．５
条件（１２）の上限の０．５を越えると、球面収差、コマ収差、非点収差等ズーム全域での収差の安定性が劣化してくる。下限値の−０．５を越えると、広角端と望遠端の射出瞳位置の差が大きくなりすぎ、シェーディングに関しズーム全域において良好に保つことが困難になる。

なお、次のようにすればより好ましい。

（１２）’−０．４＜ｘ₃ ／√（ｆ_W ・ｆ_T ）＜０．４
さらに、次のようにすればなお好ましい。

（１２）”−０．３＜ｘ₃ ／√（ｆ_W ・ｆ_T ）＜０．３
また、物体側より順に、負のパワーを持つ第１レンズ群と、正のパワーを持つ第２レンズ群とを有し、前記第１レンズ群が、光軸上の面がそれぞれ物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと正メニスカスレンズを有し、前記正メニスカスレンズの物体側面は、屈折面有効部の中の最周辺部が、光軸近傍の曲率中心の存在する方向と反対側へ凹形状となる非球面であるズームレンズ、及び、前記ズームレンズの像面側に配された電子撮像素子を有することを特徴とする電子撮像装置として構成することが好ましい。

前述の非球面を用いることで、広角端での軸上光束と軸外光束とで収差補正を分担することができる。この際に、第１レンズ群中の負レンズと正レンズの光軸上の面がそれぞれ物体側に凸面を向けることで、軸上光束に対する光線の曲げ角が小さくできるため、広角端から望遠端にかけての軸上収差の補正が良好に行える。

また、物体側より順に、負のパワーを持つ第１レンズ群と、正のパワーを持つ第２レンズ群とを有し、前記第１レンズ群が、像面側に凹面を向けた負レンズと、光軸上の面がそれぞれ物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズを有し、前記正メニスカスレンズの物体側面は、屈折面有効部の中の最周辺部が、光軸近傍の曲率中心の存在する方向と反対側へ凹形状となる非球面であり、かつ、以下の条件（Ａ）を満足するズームレンズ、及び、前記ズームレンズの像面側に配された電子撮像素子を有することを特徴とする電子撮像装置として構成することが好ましい。

（Ａ） −５．０＜（Ｒ₁₃＋Ｒ₁₄）／（Ｒ₁₃−Ｒ₁₄）＜−１．７
ただし、Ｒ₁₃は前記第１レンズ群の正メニスカスレンズの物体側面の曲率半径、Ｒ₁₄は前記第１レンズ群の正メニスカスレンズの像面側面の曲率半径である。

前述の非球面を用いることで、広角端での軸上光束と軸外光束とで収差補正を分担することができる。特に、上述の条件（Ａ）を満足することで、広角端における軸上乃至軸外の収差補正が良好に行える。条件（Ａ）の上限の−１．７を越えると、正レンズの中心部分のメニスカス形状が緩くなり、一方、下限の−５．０を越えると、メニスカス形状が強くなりすぎるため、軸上乃至軸外にかけての収差補正が難しくなる。さらには、条件（Ａ）に代えて、以下の条件（Ａ）’を満足する電子撮像装置とすることがより好ましい。

（Ａ）’ −５．０＜（Ｒ₁₃＋Ｒ₁₄）／（Ｒ₁₃−Ｒ₁₄）＜−２．４
このような光学系であっても、上述の種々の条件や構成を複数満足することで、より小型化、高性能化、低コスト化が行える。

また、射出瞳位置の変動について、具体的には以下の条件（１３）、つまり、無限遠物点合焦時に広角端から望遠端に変倍する際、射出瞳位置の逆数の変化量Δ（１／EXP ）［＝｜（１／EXPT）−（１／EXPW）｜］が、
（１３） Δ（１／EXP ）・√（ｆ_W ・ｆ_T ）＜１
を満足するようにする。ただし、EXPTは望遠端における射出瞳位置、EXPWは広角端における射出瞳位置である。

この条件（１３）の上限の１を越えると、シェーディングに関してズーム全域において良好に保つことが困難になる。

なお、次のようにすればより好ましい。

（１３）’Δ（１／EXP ）・√（ｆ_W ・ｆ_T ）＜０．８
さらに、次のようにすればなお好ましい。

（１３）”Δ（１／EXP ）・√（ｆ_W ・ｆ_T ）＜０．７
なお、以上の条件（１）〜（１３）”は変倍比が２．４以上若しくは２．８以上のズームレンズを有する電子撮像装置に用いるのが好ましい。

また、広角端から望遠端に変倍する際、第３レンズ群のズーム時移動量ｘ₃ が第２レンズ群と第３レンズ群の空気間隔の変化量ｘ_2-3 に対して以下の条件を満たすようにすることが望ましい。

（Ｂ） ０．００５＜｜ｘ₃ ／（γ×ｘ_2-3 ）｜＜０．０５
ただし、γは広角端から望遠端までのズーム比である。

この条件（Ｂ）の下限の０．００５を越えて第３レンズ群のズーム時の移動量が小さくなると、射出瞳位置を調整する作用が低減する。一方、上限の０．０５を越えると、第３レンズ群の移動量が大きくなり光学系全体が大型化する。

さらには、
（Ｂ）’ ０．０１＜｜ｘ₃ ／（γ×ｘ_2-3 ）｜＜０．０３５
とすると、その効果が増す。

また、第３レンズ群は、広角端よりも望遠端で像側に移動することが、光学系を小型に構成するためにより好ましい。

これから述べることは、今まで述べてきたズームレンズに対し、条件として追加することによって、さらに収差補正を良好にした構成枚数の少ない小型なズームレンズにし得るものである。

１つ、
第１レンズ群の最も物体側の面と最も像側の面に非球面を導入することで、このタイプのズームレンズにありがちな広角側の樽型歪曲収差（特に、第１レンズ群を１枚にすると、パワーの確保上どうしても発生する。）を非点収差、コマ収差そして望遠側の球面収差を悪化させずに補正することができる。特に、両面非球面とすれば効果が高い。

１つ、
第２レンズ群の最も物体側の面と最も像側の面に非球面を導入することで球面収差、コマ収差、非点収差をズーム全域にわたり良好に保つ。さらには、フォーカスについても全域で良好に保つために条件（１０）も加えるとよい。

１つ、
第１レンズ群の正レンズの両面に非球面を導入することで、前記同様このタイプのズームレンズにありがちな広角側の樽型歪曲収差を非点収差、コマ収差そして望遠側の球面収差を悪化させずに補正することができる。

１つ、
第１レンズ群及び前記第２レンズ群の全ての負レンズが物体側に凸面を持つメニスカス形状とする。第１レンズ群の場合は、広角側の樽型歪曲収差、非点収差、コマ収差補正と望遠側の球面収差の両立に有利であり、第２レンズ群の場合は、全ズーム域にわたって球面収差とコマ収差、非点収差補正の補正が有利である。

１つ、
第２レンズ群の正レンズの物体側の面は強い凸面とする。第２レンズ群の正レンズを物体側に強い凸面を持つ形状にすることにより、小型化とコマ収差の補正の両立が容易となる。

１つ、
第１レンズ群の負レンズの物体側の面の光軸近傍の曲率半径について以下の条件を満足するようにすることで、前記同様このタイプのズームレンズにありがちな広角側の樽型歪曲収差を非点収差、コマ収差そして望遠側の球面収差を悪化させずに補正することができる。非球面を導入すればなお一層良くなる。

（１４） −０．３＜ｆ_W ／Ｒ₁₁＜０．４
ただし、Ｒ₁₁は第１レンズ群の物体側から１番目のレンズ面の光軸近傍（光軸上）の曲率半径、ｆ_W は広角端における全系の焦点距離（無限遠物点合焦時）である。

この条件（１４）の上限の０．４を越えると、非点収差や望遠側の球面収差の補正が困難で、下限値の−０．３を越えると、広角端での樽型歪曲収差の補正が困難になる。また、第１レンズ群に非球面を導入することで歪曲収差を補正し、残る球面成分で非点収差の補正を行なうのがよい。上限値を越えると、非点収差や望遠側の球面収差の補正には不利になり、下限値を越えると、非球面でも歪曲収差を補正しきれない。

なお、次のようにすればより好ましい。

（１４）’−０．２＜ｆ_W ／Ｒ₁₁＜０．３０
さらに、次のようにすればなお好ましい。

（１４）”−０．１５＜ｆ_W ／Ｒ₁₁＜０．２５
１つ、
第１レンズ群の正レンズの物体側に接する光軸上の空気間隔を以下の条件を満足するようにすることで、第１レンズ群自身を光軸方向に薄くしながらも歪曲収差や非点収差補正を両立させることが可能である。

（１５） ０．３＜ｄ_NP／ｆ_W ＜１
ただし、ｄ_NPは第１レンズ群の正レンズの物体側に接する光軸上の空気間隔である。

この条件（１５）の上限値の１を越えると、非点収差の補正には有利になるが第１レンズ群の厚みが増し小型化に反する。下限値の０．３を越えると、非点収差の補正が困難となる。

なお、次のようにすればより好ましい。

（１５）’０．４＜ｄ_NP／ｆ_W ＜０．９
さらに、次のようにすればなお好ましい。

（１５）”０．５＜ｄ_NP／ｆ_W ＜０．８
又は、ｄ_NPを第１レンズ群の焦点距離ｆ₁ で規定して、以下の条件（１５）^* 、（１５）^**の何れかを満足するようにしてもよい。

（１５）^* １＜｜ｄ_NP／ｆ₁ ｜＜３
（１５）^**１．５＜｜ｄ_NP／ｆ₁ ｜＜２．５
１つ、
第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上での厚みを以下の条件を満足するようにすることで、ズームレンズ系諸仕様、性能を小型、薄型の上で成立させることが可能である。

（１６） ０．４＜ｔ₁ ／Ｌ＜２．２
ただし、ｔ₁ は第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の厚み、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域（略矩形）の対角長である。

この条件（１６）の上限値の２．２を越えると、薄型化の妨げになりやすく、下限値の０．４を越えると、各レンズ面の曲率半径を緩くせざるを得ず、近軸関係の成立や諸収差補正が困難になる。

なお、この条件範囲は縁肉、機械的なスペース確保上、Ｌの値によって変える必要がある。

（１６）’０．６＜ｔ₁ ／Ｌ＜２．２ （ただし、Ｌ＜６．２ｍｍのとき） ０．５＜ｔ₁ ／Ｌ＜２．０ （ただし、６．２ｍｍ＜Ｌ＜９．２ ｍｍのとき）
０．４＜ｔ₁ ／Ｌ＜１．８ （ただし、９．２ｍｍ＜Ｌのとき）
１つ、
第１レンズ群に導入する非球面の中少なくとも１面は屈折面有効部の中の最周辺部が光軸近傍の曲率中心の存在する方向と反対側に凹形状となるような形状の面（つまり、光軸を含む断面においてその断面形状が有効部中に１次変曲点を持つ面）とすることで、第１レンズ群の負レンズの構成枚数を１枚にしても、広角側の樽型歪曲収差を始め、非点収差、コマ収差と望遠側の球面収差の両立が可能である。さらには、光軸外の有効面中に面の法線が光軸と平行になる領域を含む面とすることがより好ましい。

１つ、
第１レンズ群に導入する非球面の中少なくとも２面は屈折面有効部の中の最周辺部が光軸近傍の曲率中心の存在する方向と反対側に凹形状となるような形状の面とすることで、第１レンズ群の負レンズの構成枚数を１枚にしても、広角側の樽型歪曲収差を始め、非点収差、コマ収差と望遠側の球面収差の両立がさらにやりやすくなる。さらには、その２面が光軸外の有効面中に面の法線が光軸と平行になる領域を含む面とすることがより好ましい。

１つ、
以下の条件を満足するとよい。

（１７） −１＜ｆ₁ ／Ｒ₁₁＜０．５
ただし、ｆ₁ は第１レンズ群の焦点距離、Ｒ₁₁は第１レンズ群の最も物体側の面の光軸近傍（光軸上）の曲率半径である。

この条件（１７）の上限値の０．５を越えると、有効範囲中で光軸上以外に極値を有する屈折面を導入しても、樽型歪曲にならなくても複雑な形状の歪曲になったり、その他の軸外収差にかえって悪影響を及ぼす。下限の−１を越えると、その導入効果は小さい。

なお、次のようにすればより好ましい。

（１７）’−０．８＜ｆ₁ ／Ｒ₁₁＜０．３
さらに、次のようにすればなお好ましい。

（１７）”−０．７＜ｆ₁ ／Ｒ₁₁＜０．２
１つ、
第１レンズ群中の正レンズは、両面共光軸近傍の曲率半径が正の値でかつそれぞれの面の光学的有効範囲中の周辺部に物体側が凹形状となるような部分が存在するようにすると、第１レンズ群の負レンズの構成枚数を１枚にしても、広角側の樽型歪曲収差を始め、非点収差、コマ収差と望遠側の球面収差の両立が可能である。

さらに、以下の条件を満足するとよい。

（１８） −２．５＜ｆ₁ ／Ｒ₁₃＜−０．５
（１９） −１．５＜ｆ₁ ／Ｒ₁₄＜０．５
ただし、ｆ₁ は第１レンズ群の焦点距離、Ｒ₁₃は前記第１レンズ群の正レンズの物体側面の曲率半径、Ｒ₁₄は前記第１レンズ群の正レンズの像面側面の曲率半径である。

これら条件（１８）、（１９）の下限値のそれぞれ−２．５、−１．５を越えると、有効範囲中で光軸上以外に極値を有する屈折面を導入しても、樽型歪曲にならなくても複雑な形状の歪曲になったり、その他の軸外収差にかえって悪影響を及ぼす。上限のそれぞれ−０．５、０．５を越えると、その導入効果は小さい。

なお、次のようにすればより好ましい。

（１８）’−２．０＜ｆ₁ ／Ｒ₁₃＜−０．６
（１９）’−１．２＜ｆ₁ ／Ｒ₁₄＜０．２
さらに、次のようにすればなお好ましい。

（１８）”−１．７＜ｆ₁ ／Ｒ₁₃＜−０．７
（１９）”−１＜ｆ₁ ／Ｒ₁₄＜０
なお、以上の本発明のズームレンズの場合、近距離物体にフォーカシングする場合は、第１レンズ群を光軸に沿って物体側に繰り出すのがよい。

以上述べてきたズームレンズを電子撮像装置用として用いるためには、これから述べる条件を満足するようにした方が望ましい。

まず、仕様面であるが、広角端半画角、望遠端開放Ｆ値、ズーム比γの適性範囲を以下の条件に示してある。

（２０） ２８°＜ω_W ＜４０°
（２１） ２．７＜Ｆ_T ＜５
（２２） ２＜γ＜４
ただし、ω_W は広角端の半画角。Ｆ_T は望遠端の開放Ｆ値。γはズーム比である。

条件（２０）は上限の４０°を越えると、軸外収差の補正が困難で、かつ、径や厚みを増大しなくてはならず、小型化と相反する。下限の２８°を越えると、一般ユースとしての広角端画角としては不足である。本発明では、この範囲の画角に十分対応したものである。

条件（２１）は下限の２．７を越えると、軸上収差の補正が困難で、かつ、径や厚みを増大しなくてはならず、小型化と相反する。上限の５を越えると、一般ユースとしてのＦ値としては不足である。特に、小さなイメージャーサイズへの適用を考慮すると、回折や感度の問題が生じやすい。

条件（２２）は上限の４を越えると、ザイデル各収差や色収差補正ができなくなってくる。下限の２を越えると、高画素数の単焦点レンズでの画像をトリミングする方式の方が安価で高画質にしやすく、意味がない。

次に、フィルター類を薄くする点について言及する。電子撮像装置には、通常赤外光が撮像面に入射しないように一定の厚みのある赤外吸収フィルターを撮像素子よりも物体側に挿入している。これを厚みのないコーティングに置き換えることを考える。当然その分薄くなる訳だが、副次的効果がある。上記のズームレンズ系後方にある撮像素子よりも物体側に、６００ｎｍでの透過率が８０％以上、７００ｎｍでの透過率が１０％以下の近赤外シャープカットコートを導入すると、吸収タイプよりも相対的に赤側の透過率が高くなり、補色モザイクフィルターを有するＣＣＤの欠点である青紫側のマゼンタ化傾向がゲイン調整により緩和され、原色フィルターを有するＣＣＤ並みの色再現を得ることができる。一方、補色フィルターの場合、その透過光エネルギーの高さから原色フィルター付きＣＣＤと比べ、実質的感度が高く、かつ解像的にも有利であるため、小型ＣＣＤを使用したときのメリットが大である。もう一方のフィルターである光学的ローパスフィルターについても、その総厚ｔ_LPF が以下の条件を満たすようにするとよい。

（２３） ０．１５ａ＜ｔ_LPF ＜０．５ａ 〔ｍｍ〕
ただし、ａは電子撮像素子の水平画素ピッチ（単位μｍ）である。

沈胴厚を薄くするには光学的ローパスフィルターを薄くすることも効果的であるが、一般的にはモアレ抑制効果が減少して好ましくない。一方、画素ピッチが小さくなるにつれて結像レンズ系の回折の影響により、ナイキスト限界以上の周波数成分のコントラストは減少し、モアレ抑制効果の減少はある程度許容されるようになる。例えば、像面上投影時の方位角度が水平（＝０°）と±４５°方向にそれぞれ結晶軸を有する３種類のフィルターを光軸方向に重ねて使用する場合、かなりモアレ抑制効果があることが知られている。この場合のフィルターが最も薄くなる仕様としては、水平にａμｍ、±４５°方向にそれぞれSQRT(1/2) ＊ａμｍだけずらせるものが知られている。ここで、ＳＱＲＴはスクエアルートであり平方根を意味する。このときのフィルター厚は、およそ［１＋２＊SQRT(1/2) ］＊ａ／５．８８（ｍｍ）となる。

これは、ちょうどナイキスト限界に相当する周波数においてコントラストをゼロにする仕様である。これよりは数％乃至数十％程度薄くすると、ナイキスト限界に相当する周波数のコントラストが少し出てくるが、上記回折の影響で抑えることが可能になる。上記以外のフィルター仕様、例えは２枚重ねあるいは１枚で実施する場合も含めて、条件（２３）を満足するのがよい。上限値の０．５ａを越えると、光学的ローパスフィルターが厚すぎ薄型化の妨げになる。下限値の０．１５ａを越えると、モアレ除去が不十分になる。ただし、これを実施する場合のａの条件は５μｍ以下である。

ａが４μｍ以下なら、より回折の影響を受けやすいので、
（２３）’０．１３ａ＜ｔ_LPF ＜０．５ａ 〔ｍｍ〕
としてもよい。また、以下のようにしてもよい。

（２３）”
ａが４μｍ以上の場合：
０．３ａ＜ｔ_LPF ＜０．５ａ 〔ｍｍ〕
（ただし、フィルターが３枚重ね、かつ、ａ＜５μｍのとき）
０．２ａ＜ｔ_LPF ＜０．２８ａ 〔ｍｍ〕
（ただし、フィルターが２枚重ね、かつ、ａ＜５μｍのとき）
０．１ａ＜ｔ_LPF ＜０．１６ａ 〔ｍｍ〕
（ただし、フィルターが１枚、かつ、ａ＜５μｍのとき）
ａが４μｍ以下の場合：
０．２５ａ＜ｔ_LPF ＜０．５ａ 〔ｍｍ〕
（ただし、フィルターが３枚重ねのとき）
０．１６ａ＜ｔ_LPF ＜０．２５ａ〔ｍｍ〕
（ただし、フィルターが２枚重ねのとき）
０．０８ａ＜ｔ_LPF ＜０．１４ａ〔ｍｍ〕
（ただし、フィルターが１枚のとき）
画素ピッチの小さな撮像素子を使用する場合、絞り込みによる回折効果の影響で画質が劣化する。しがって、開口サイズが固定の複数の開口を有し、その中の１つを第１レンズ群の最も像側のレンズ面と第３レンズ群の最も物体側のレンズ面の間の何れかの光路内に挿入でき、かつ、他のものと交換可能とすることで、像面照度を調節することができる電子撮像装置としておき、その複数の開口の中、一部の開口内に５５０ｎｍに対する透過率がそれぞれ異なり、かつ、８０％未満であるような媒体を有するようにして光量調節を行なうのがよい。あるいは、ａ（μｍ）／Ｆナンバー＜０．４となるようなＦ値に相当する光量になるように調節を実施する場合は、開口内に５５０ｎｍに対する透過率がそれぞれ異なりかつ８０％未満の媒体を有する電子撮像装置とするのがよい。例えば、開放値から上記条件の範囲外ではその媒体なしかあるいは５５０ｎｍに対する透過率が９１％以上のダミー媒質としておき、範囲内のときは回折の影響が出る程に開口絞り径を小さくするのではなく、ＮＤフィルターのようなもので光量調節するのがよい。

また、その複数の開口をそれぞれ径をＦ値に反比例して小さくしたものにして揃えておき、ＮＤフィルターの代わりにそれぞれ周波数特性の異なる光学的ローパスフィルターを開口内に入れておくのでもよい。絞り込むにつれて回折劣化が大きくなるので、開口径が小さくなる程光学的ローパスフィルターの周波数特性を高く設定しておく。

さて、前記したように本発明のもう１つの目的は、回折の影響を抑えて高画質を保ちつつ光量調整が行え、かつ、ズームレンズの全長の短縮化も可能とした電子撮像装置を提供することである。そのための構成を以下に説明する。

その第１の構成は、各々の間隔を変化させ焦点距離を変更させる複数のレンズ群と、光路中に配されかつ少なくとも軸上光束径を制限する開口絞りとを有するズームレンズ、及び、その像側に配された電子撮像素子を備えた電子撮像装置において、
前記開口絞りは絞り形状が固定であり、前記開口絞りの配される空間とは異なる位置の空間の光軸上に透過率変更にて光量調整を行うフィルターを配したことを特徴とする電子撮像装置である。

このような構成によると、光量調整はフィルターの透過率変更により行い、絞り形状を固定とすることで、従来絞り径を小さくしたときに生じる回折光による電子画像への劣化を抑えることができる。

また、従来の絞り位置で光量を調整する機構では、絞り形状可変とする等の光量調整のための機構が光学系の配置の自由度を妨げる原因となっていたが、このような構成では、絞り形状が固定のものを用いているため、絞り機構自体の厚さを薄くできる。したがって、絞りを挟むレンズ間隔を従来よりも短くすることができ、レンズ全長の短縮化も可能となる。

なお、開口絞りは、群の中、つまり、変倍時に間隔が一定のレンズ間にあってもよい。

また、開口絞りは必ずしも円形でなくても構わない。ただし、従前の可変絞りにあっては、常に円形の絞り形状とするために、多数の絞り板を用いていた。本発明において、さらに開口形状を円形絞りとすることで、光量調整の状態によらず、非合焦部分の画像のムラを抑えたいわゆる綺麗なボケ味を簡易な構成で得ることができるのでより好ましい。

また、開口絞りで決定される軸外光束の主光線は、他の部位でケラレても構わない。つまり、一般に開口絞りの面積を小さくするタイプの光量調整手段では、絞り込んだときの画面周辺部の光量が極端に低下しない位置に配さなければならなかった。しかしながら、本発明ではその必要がないため、設計における自由度を高くすることが可能となる。

また、形状が固定の開口絞りに関して、以下の形状とすることで解像度の高い電子画像を得ることができる。

すなわち、第２の構成は、第１の構成において、望遠端における開放ＦナンバーＦが、前記電子撮像素子の最小画素ピッチａ（単位ｍｍ）に対し、
１．５×１０³ ×ａ／１ｍｍ＜Ｆのとき、
撮像面の垂直方向又は水平方向の前記開口絞りの長さが、撮像面の対角方向の前記開口絞りの長さに対して長いか、若しくは、
望遠端における開放ＦナンバーＦが、前記電子撮像素子の最小画素ピッチａ（単位ｍｍ）に対し、
１．５×１０³ ×ａ／１ｍｍ＞Ｆのとき、
撮像面の垂直方向又は水平方向の前記開口絞りの長さが、撮像面の対角方向の前記開口絞りの長さに対して短い、ことを特徴とする電子撮像装置である。

例えば、画素ピッチの長さが２μｍ前半になると、Ｆナンバーが５．６程度で回折限界になる。本発明では、絞りの形状が常に固定であるので、開口形状を任意に決めることで解像度を高めることが可能となる。

レーレー限界周波数は、使用する撮像レンズのＦナンバーをＦ、使用する光の波長をλ（ｎｍ）とすると、おおむね１／（１．２２Ｆλ）で表される。

一方、複数の画素を有する撮像素子の解像限界は、１／（２ａ）（ａは画素ピッチ：単位は全てｍｍ）で表される。

したがって、レーレー限界周波数が撮像素子の解像限界を越えて小さくならないようにするためには、
１．２２Ｆλ＜２ａ
つまり、
Ｆ＜１．６４ａ／λ
を満足させることが条件となる。

ここで、可視光線での撮影を鑑みて使用波長λ＝５４６（ｎｍ）とすると、
Ｆ＜１．５×１０³ ×ａ／１ｍｍ
がＦ値の理論限界の条件式となる。

電子画像は水平・垂直方向の周波数特性を良くすることが画質向上に効果的であるため、開放Ｆ値が、
１．５×１０³ ×ａ／１ｍｍ＜Ｆのとき、
回折の影響を受け難いように、
撮像面の垂直方向又は水平方向の前記開口絞りの長さが、撮像面の対角方向の前記開口絞りの長さに対して長い、ことが好ましい。

一方、開放Ｆ値が、
１．５×１０³ ×ａ／１ｍｍ＞Ｆのとき、
幾何光学収差の影響を受け難いように、
撮像面の垂直方向又は水平方向の前記開口絞りの長さが、撮像面の対角方向の前記開口絞りの長さに対して短い、ことが好ましい。

さらに、従来使用していたローパスフィルターのカットオフ周波数を上げる、若しくは、ローパスフィルターそのものをなくすことも可能となる。

また、レンズ全長の短縮化のために、第３の構成は、第１の構成において、前記ズームレンズにおける可変の空気間隔の中で最小の空気間隔、又は、一定の空気間隔の中で最も長い空気間隔中に、前記フィルターを配したこと特徴とする電子撮像装置である。

このような構成により、変倍域中常に広い間隔を確保した箇所にフィルターを配することができる。そのため、レンズ全長の短縮化に有利となる。

後述するように、シャッターを配する場合でも同様である。

また、絞り形状は固定であるため、光量の確保のために絞り形状を大きく設定すると、レンズ鏡筒等による光束のケラレが生じる。そのため、画像の中心部と周辺部とで明るさにムラが生じることがある。

そのため、光量調整を行うフィルターにて明るさのムラを抑えるために、第４の構成は、第１の構成において、前記光量調整を行うフィルターは、中心部の透過率に対して周辺部の透過率を高くした透過面を少なくとも１つ有することを特徴とする電子撮像装置である。

このような構成とすることで、明るさムラを抑えた撮影が可能となる。

また、フィルターの反射光によるゴーストを低減させるために、第５の構成は、第１の構成において、前記光量調整を行うフィルターを光軸に対して傾ける配置が可能なことを特徴とする電子撮像装置である。

また、本発明の第６の構成は、第１の構成において、前記開口絞りは、変倍時若しくは合焦点動作の際に、可変の空気間隔を挟む前後のレンズ群の間に配され、前記光量調整を行うフィルターは前記空気間隔とは異なる位置に配されることを特徴とする電子撮像装置である。

このような構成とすることで、変倍時のレンズ群の移動量を大きくできるため、高変倍化が容易となる。

また、本発明の第７の構成は、第１から第６の構成において、前記開口絞りは、その開口絞りから光軸に下ろした垂線と光軸との交わる位置が、レンズ群中のレンズ媒質内に位置することを特徴とする電子撮像装置である。

開口絞りはその開口形状が変化しないため、このような構成が可能となる。この構成により、より一層の小型化が達成できる。

また、本発明の第８の構成は、第７の構成において、前記開口絞りは、前記レンズ群中の何れかのレンズ面に接して設けられることを特徴とする電子撮像装置である。

この構成により、絞り位置調整が不要なため精度を高めることが可能となる。特にレンズ面に絞りを黒塗りした構成とすると、より簡易に構成できる。

また、本発明の第９の構成は、第１から第８の構成において、前記開口絞りを、光軸側に開口を設けた口径板としたことを特徴とする電子撮像装置である。

このようにすると、絞りの厚さを薄くすることができる。

また、本発明の第１０の構成は、第１から第９の構成において、前記ズームレンズは少なくとも負の屈折力のレンズ群と、その像側直後に配された正の屈折力のレンズ群とを有し、広角端よりも望遠端にて前記負の屈折力のレンズ群と前記正の屈折力のレンズ群との間隔が減少し、前記開口絞りを前記負の屈折力のレンズ群の最も像側面から前記正の屈折力のレンズ群の像側面の間に配し、前記光量調整を行うフィルターを前記開口絞りよりも像面側に配したことを特徴とする電子撮像装置である。

ズームレンズ中に負レンズ群、正レンズ群の順で配される構成を含む場合、開口絞りを上記の位置に配する構成とすると、ズームレンズ全体をコンパクト化し、かつ、広角端での画角が確保しやすくできる。

また、このような位置に開口絞りを配すると、それよりも像側の光束の広がりが大きくなりすぎないため、上記の位置に光量調整を行うフィルターを配すると、フィルター自体をコンパクトに構成できるため、小型化に有利である。

より具体的には、本発明の第１１の構成は、第１０の構成において、前記負のレンズ群を最も物体側に配置したことを特徴とする電子撮像装置である。

このような構成とすると、広画角化、高変倍比化、全長短縮の少なくとも何れかの効果を奏することができる。

さらには、本発明の第１２の構成は、第１０の構成において、前記ズームレンズは、物体側から順に、前記負の屈折力を有するレンズ群と、前記正の屈折力を有するレンズ群とを有し、変倍時に可動のレンズ群は前記負の屈折力を有するレンズ群と前記正の屈折力を有するレンズ群の２つのレンズ群のみであることを特徴とする電子撮像装置である。

このような構成とすると、広画角高変倍比化、全長短縮の少なくとも何れかの効果を有する。

さらには、本発明の第１３の構成は、第１０の構成において、前記ズームレンズは、物体側から順に、前記負の屈折力を有するレンズ群と、前記正の屈折力を有するレンズ群との２つのレンズ群のみであることを特徴とする電子撮像装置である。

このような構成とすることで、さらに構成を簡単にできる。

また、本発明の第１４の構成は、第１０から第１３の構成において、前記開口絞りは、前記正の屈折力のレンズ群直前の空気間隔中に配されことを特徴とする電子撮像装置である。

このような構成により、電子撮像素子に入射する光線を撮像面に対して垂直に近づけることができる。

特に、ズームレンズを、物体側より負レンズ群と正レンズ群の順で構成した場合、望遠端で、第１レンズ群である負のレンズ群を一層第２レンズ群に近づけることが可能となる。それにより、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔の減少量以上にズームレンズ全長の短縮化を行うことができる。

また、正の屈折力のレンズ群と開口絞りが一体で移動するようにすると、鏡枠構成を簡単にできる。

また、本発明の第１５の構成は、第１０から第１４の構成において、前記光量調整を行うフィルターは、前記正の屈折力のレンズ群の直後の空気間隔中に配することを特徴とする電子撮像装置である。

このような構成にすると、光線束が余り広がらない位置にフィルターを配することができ、より好ましい。特に、負レンズ群と正レンズ群の２群ズームレンズを用いる場合は、その光線束が余り広がらず好ましい。

また、本発明の第１６の構成は、第１から第１５の構成において、前記開口絞りとそれよりも像側の前記光量調整を行うフィルターの入射面との光軸上の距離をα、前記光量調整を行うフィルターの入射面と前記電子撮像素子における撮像面までの光軸上での距離をβとしたときに、常に以下の条件を満足することを特徴とする電子撮像装置である。

（２４） ０．０１＜α／β＜１．０
開口絞りに対しフィルターを近くに配すると、フィルター自身の大きさを小さく構成できるためより好ましい。この条件の上限の１．０を越えると、フィルターを小さく構成することが難しくなる。一方、この条件の下限の０．０１を越えると、絞りとフィルターが近くなりすぎ、ズームレンズ全体をコンパクトに構成することが難しくなる。

この条件式において、下限値を０．１、さらには０．２とすることがより好ましい。また、上限値を０．８、さらには０．６、さらには０．４とすることがより好ましい。

なお、この条件式は、全変倍域で満足することが望ましい。若しくは、変倍域中で最も像側に絞りが位置する状態で満たすことが望ましい。

また、本発明の第１７の構成は、第１から第１６の構成において、前記開口絞りの開口の最大開口径（直径）をφα、前記光量調整を行うフィルターの最大有効径（対角長）をφβとするときに、以下の条件を満足することを特徴とする電子撮像装置である。

（２５） ０．５＜φβ／φα＜１．５
この条件式の下限の０．５を越えると、撮像に用いる光束のケラレが生じる可能性が大きくなる。一方、上限の１．５を越えると、フィルターが大きくなってしまう。

この条件式において、下限値を０．７、さらには０．８とすることがより好ましい。また、上限値を１．２、さらには１．０５とすることがより好ましい。

この条件式は、全変倍域で満足することが望ましい。若しくは、変倍域中で最も像側に絞りが位置する状態で満たすことが望ましい。

また、本発明の第１８の構成は、第１から第１７の構成において、前記開口絞りは可変間隔に配され、前記開口絞りの直前のレンズ面及び直後のレンズ面は共に像側に凹面を向け、前記開口絞りの外形が、光軸から離れる程像側に傾いた漏斗形状であることを特徴とする電子撮像装置である。

この構成においては、絞りの外形が前後のレンズ面の形状に沿っているので、前後のレンズ面を近づけることがより容易となる。もちろん、レンズ面に絞り外形を黒塗りしたものもこの概念に含んでいる。

なお、本発明の第１９の構成は、第１から第１８の構成において、前記光量調整を行うフィルターは、光路中に挿脱可能に構成されていることを特徴とする電子撮像装置である。

また、本発明の第２０の構成は、第１９の構成において、前記光量調整を行うフィルターは、光軸上から退避する際に面が光軸と平行に近づく方向に揺動することを特徴とする電子撮像装置である。

このように構成すると、ズームレンズの周辺のフィルターの退避するスペースを光軸から離れる方向に大としなくてもよくなり、小型化できる。

以上、本発明の第１の構成から第２０の構成として、光量調整を行うフィルターを主として説明したが、この他にも、従来の可変絞りがシャッターの役割を持つ場合があった。そのため、フィルターに代えて、若しくは、これに付加してフィルターの近傍にシャッターを設けることが好ましい。若しくは、フィルターとそのシャッターを少なくとも１つのレンズを挟んで別の空間の配することも可能である。

例えば、以下の第２１から第３４の構成のように構成することが可能である。それらの構成の作用については、上記のフィルターに関して説明したものをシャッターに置き換えることで理解できる。

すなわち、本発明の第２１の構成は、各々の間隔を変化させ焦点距離を変更させる複数のレンズ群と、光路中に配されかつ少なくとも軸上光束径を制限する開口絞りとを有するズームレンズ、及び、その像側に配された電子撮像素子を備えた電子撮像装置において、
前記開口絞りは絞り形状が固定であり、前記開口絞りの配される空間とは異なる位置の空間の光軸上にシャッターを配したことを特徴とする電子撮像装置である。

本発明の第２２の構成は、第２１の構成において、前記開口絞りは、変倍時若しくは合焦点動作の際に、可変の空気間隔を挟む前後のレンズ群の間に配され、前記シャッターは前記空気間隔とは異なる位置に配されることを特徴とする電子撮像装置である。

本発明の第２３の構成は、第２１又は第２２の構成において、前記開口絞りは、その開口絞りから光軸に下ろした垂線と光軸との交わる位置が、レンズ群中のレンズ媒質内に位置することを特徴とする電子撮像装置である。

本発明の第２４の構成は、第２３の構成において、前記開口絞りは、前記レンズ群中の何れかのレンズ面に接して設けられることを特徴とする電子撮像装置である。

本発明の第２５の構成は、第２１から第２４の構成において、前記開口絞りを、光軸側に開口を設けた口径板としたことを特徴とする電子撮像装置である。

本発明の第２６の構成は、第２１から第２５の構成において、前記ズームレンズは少なくとも負の屈折力のレンズ群と、その像側直後に配された正の屈折力のレンズ群とを有し、広角端よりも望遠端にて前記負の屈折力のレンズ群と前記正の屈折力のレンズ群との間隔が減少し、前記開口絞りを前記負の屈折力のレンズ群の最も像側面から前記正の屈折力のレンズ群の像側面の間に配し、前記シャッターを前記開口絞りよりも像面側に配したことを特徴とする電子撮像装置である。

本発明の第２７の構成は、第２６の構成において、前記負のレンズ群を最も物体側に配置したことを特徴とする電子撮像装置である。

本発明の第２８の構成は、第２６の構成において、前記ズームレンズは、物体側から順に、前記負の屈折力を有するレンズ群と、前記正の屈折力を有するレンズ群とを有し、変倍時に可動のレンズ群は前記負の屈折力を有するレンズ群と前記正の屈折力を有するレンズ群の２つのレンズ群のみであることを特徴とする電子撮像装置である。

本発明の第２９の構成は、第２６の構成において、前記ズームレンズは、物体側から順に、前記負の屈折力を有するレンズ群と、前記正の屈折力を有するレンズ群との２つのレンズ群のみであることを特徴とする電子撮像装置である。

本発明の第３０の構成は、第２６から第２９の構成において、前記開口絞りは、前記正の屈折力のレンズ群直前の空気間隔中に配されことを特徴とする電子撮像装置である。

本発明の第３１の構成は、第２６から第３０の構成において、前記シャッターは、前記正の屈折力のレンズ群の直後の空気間隔中に配することを特徴とする電子撮像装置である。

本発明の第３２の構成は、第２１から第３１の構成において、前記開口絞りとそれよりも像側の前記シャッターとの光軸上の距離をα’、前記シャッターと前記電子撮像素子における撮像面までの光軸上での距離をβ’としたときに、常に以下の条件を満足することを特徴とする電子撮像装置である。

（２６） ０．０１＜α’／β’＜１．０
この条件式において、下限値を０．１、さらには０．２とすることがより好ましい。また、上限値を０．８、さらには０．６、さらには０．４とすることがより好ましい。

この条件式は、全変倍域で満足することが望ましい。若しくは、変倍域中で最も像側に絞りが位置する状態で満たすことが望ましい。

本発明の第３３の構成は、第２１から第３２の構成において、前記開口絞りの開口の最大開口径（直径）をφα、前記シャッターの最大有効径（対角長）をφβ’とするときに、以下の条件を満足することを特徴とする電子撮像装置である。

（２７） ０．５＜φβ’／φα＜１．５
この条件式において、下限値を０．７、さらには０．８とすることがより好ましい。また、上限値を１．２、さらには１．０５とすることがより好ましい。

この条件式は、全変倍域で満足することが望ましい。若しくは、変倍域中で最も像側に絞りが位置する状態で満たすことが望ましい。

本発明の第３４の構成は、第２１から第３３の構成において、前記開口絞りは可変間隔に配され、前記開口絞りの直前のレンズ面及び直後のレンズ面は共に像側に凹面を向け、前記開口絞りの外形が、光軸から離れる程像側に傾いた漏斗形状であることを特徴とする電子撮像装置である。

なお、上記の固定絞りの発明に関する数値実施例は後記の実施例１２が相当する。

なお、上記の固定絞りの形状については、
実質開放Ｆナンバーが例えばレーレー限界の４倍の明るさ以上では、
方位角ゼロ近傍のおおむね正方形（一般的には、おおむね水平あるいは垂直方向寸法が最も短い形状）、
実質開放Ｆナンバーが例えばレーレー限界の４倍の明るさ以下では、
方位角４５°近傍のおおむね正方形（一般的には、おおむね水平あるいは垂直方向寸法が最も長い形状）、
としてもよい。その理由は、水平垂直方向の解像度に有利であるからである。

なお、以上の絞りとフィルターとの条件式、若しくは、絞りとシャッターとの条件式は、全変倍域で満足することが望ましい。若しくは、変倍域中で最も像側に絞りが位置する状態で満たすことが望ましい。

本発明により、沈胴厚が薄く、収納性に優れ、かつ、高倍率でリアフォーカスにおいても結像性能の優れたズームレンズを得ることができ、ビデオカメラやデジタルカメラの徹底的薄型化を図ることが可能となる。

以下、本発明の電子撮像装置に用いられるズームレンズの実施例１〜１２について説明する。これらの実施例の無限遠物点合焦時の広角端（ａ）、中間状態（ｂ）、望遠端（ｃ）でのレンズ断面図をそれぞれ図１〜図１２に示す。各図中、第１群はＧ１、第２群はＧ２、第３群はＧ３、３枚重ねの光学的ローパスフィルターであってその第１面（物体側の表面）に近赤外カットコートが設けられている光学的ローパスフィルターをＦ、電子撮像素子であるＣＣＤのカバーガラスをＣ、ＣＣＤの像面をＩで示してあり、物体側から順に配置された、光学的ローパスフィルターＦ、カバーガラスＣは、第２群Ｇ２又は第３群Ｇ３と像面Ｉの間に固定配置されている。

実施例１のズームレンズは、図１に示すように、負屈折力の第１群Ｇ１、正屈折力の第２群Ｇ２、正屈折力の第３群Ｇ３からなり、無限遠物点合焦時に広角端から望遠端に変倍する際は、第１群Ｇ１は一旦像面側へ移動しその後物体側に反転して移動し、望遠端では中間状態の位置より若干物体側になり、第２群Ｇ２は物体側に移動して、第１群Ｇ１と第２群Ｇ２の間隔が小さくなり、第３群Ｇ３は像面側へ若干移動する。

実施例１の第１群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ２枚と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとからなり、第２群Ｇ２は、絞りと、その後に配置された両凸レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとからなり、第３群Ｇ３は物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなる。非球面は、第１群Ｇ１の物体側の負メニスカスレンズの像面側の面、第２群Ｇ２の両凸レンズの物体側の面、第２群Ｇ２の負メニスカスレンズの像面側の面の３面に用いられている。

実施例２のズームレンズは、図２に示すように、負屈折力の第１群Ｇ１、正屈折力の第２群Ｇ２、正屈折力の第３群Ｇ３からなり、無限遠物点合焦時に広角端から望遠端に変倍する際は、第１群Ｇ１は一旦像面側へ移動しその後物体側に反転して移動し、望遠端では中間状態の位置より若干物体側になり、第２群Ｇ２は物体側に移動して、第１群Ｇ１と第２群Ｇ２の間隔が小さくなり、第３群Ｇ３は像面側へ若干移動する。

実施例２の第１群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとからなり、第２群Ｇ２は、絞りと、その後に配置された両凸レンズと、両凹レンズとからなり、第３群Ｇ３は両凸レンズ１枚からなる。非球面は、第１群Ｇ１の負メニスカスレンズの像面側の面、第２群Ｇ２の両凸レンズの物体側の面、第２群Ｇ２の両凹レンズの像面側の面の３面に用いられている。

実施例３のズームレンズは、図３に示すように、負屈折力の第１群Ｇ１、正屈折力の第２群Ｇ２からなり、無限遠物点合焦時に広角端から望遠端に変倍する際は、第１群Ｇ１は像面側に移動し、第２群Ｇ２は物体側に移動して、第１群Ｇ１と第２群Ｇ２の間隔が小さくなる。

実施例３の第１群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとからなり、第２群Ｇ２は、絞りと、その後に配置された両凸レンズと、両凹レンズとからなる。非球面は、第１群Ｇ１の４面全て、第２群Ｇ２の両凸レンズの両面、第２群Ｇ２の両凹レンズの像面側の面の７面に用いられている。

実施例４のズームレンズは、図４に示すように、負屈折力の第１群Ｇ１、正屈折力の第２群Ｇ２からなり、無限遠物点合焦時に広角端から望遠端に変倍する際は、第１群Ｇ１は像面側に移動し、第２群Ｇ２は物体側に移動して、第１群Ｇ１と第２群Ｇ２の間隔が小さくなる。ただし、この実施例は、第１群Ｇ１を構成する負メニスカスレンズと正メニスカスレンズの間の間隔を広角端から望遠端に変倍する際に一端縮小して再度広げている。したがって、この負メニスカスレンズが第１群、正メニスカスレンズが第２群、そして、第２群Ｇ２が第３群を構成する負・正・正の３群ズームレンズと言うこともできる。

この実施例４の第１群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとからなり、第２群Ｇ２は、絞りと、その後に配置された両凸レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとからなる。非球面は、全てのレンズ面８面に用いられている。

実施例５のズームレンズは、図５に示すように、負屈折力の第１群Ｇ１、正屈折力の第２群Ｇ２からなり、無限遠物点合焦時に広角端から望遠端に変倍する際は、第１群Ｇ１は像面側に移動し、第２群Ｇ２は物体側に移動して、第１群Ｇ１と第２群Ｇ２の間隔が小さくなる。

実施例５の第１群Ｇ１は、両凹レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとからなり、第２群Ｇ２は、絞りと、その後に配置された両凸レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとからなる。非球面は、全てのレンズ面８面に用いられている。

実施例６のズームレンズは、図６に示すように、負屈折力の第１群Ｇ１、正屈折力の第２群Ｇ２からなり、無限遠物点合焦時に広角端から望遠端に変倍する際は、第１群Ｇ１は像面側に移動し、第２群Ｇ２は物体側に移動して、第１群Ｇ１と第２群Ｇ２の間隔が小さくなる。

実施例６の第１群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとからなり、第２群Ｇ２は、絞りと、その後に配置された両凸レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとからなる。非球面は、全てのレンズ面８面に用いられている。

実施例７のズームレンズは、図７に示すように、負屈折力の第１群Ｇ１、正屈折力の第２群Ｇ２からなり、無限遠物点合焦時に広角端から望遠端に変倍する際は、第１群Ｇ１は物体側に凹の軌跡に沿って移動し、望遠端では広角端より像面側の位置になり、第２群Ｇ２は物体側に移動して、第１群Ｇ１と第２群Ｇ２の間隔が小さくなる。

実施例７の第１群Ｇ１は、両凹レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとからなり、第２群Ｇ２は、絞りと、その後に配置された両凸レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとからなる。非球面は、全てのレンズ面８面に用いられている。

実施例８のズームレンズは、図８に示すように、負屈折力の第１群Ｇ１、正屈折力の第２群Ｇ２からなり、無限遠物点合焦時に広角端から望遠端に変倍する際は、第１群Ｇ１は物体側に凹の軌跡に沿って移動し、望遠端では広角端より像面側の位置になり、第２群Ｇ２は物体側に移動して、第１群Ｇ１と第２群Ｇ２の間隔が小さくなる。

実施例８の第１群Ｇ１は、両凹レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとからなり、第２群Ｇ２は、絞りと、その後に配置された両凸レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとからなる。非球面は、全てのレンズ面８面に用いられている。

実施例９のズームレンズは、図９に示すように、負屈折力の第１群Ｇ１、正屈折力の第２群Ｇ２からなり、無限遠物点合焦時に広角端から望遠端に変倍する際は、第１群Ｇ１は像面側に移動し、第２群Ｇ２は物体側に移動して、第１群Ｇ１と第２群Ｇ２の間隔が小さくなる。

実施例９の第１群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとからなり、第２群Ｇ２は、絞りと、その後に配置された両凸レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとからなる。非球面は、全てのレンズ面８面に用いられている。

実施例１０のズームレンズは、図１０に示すように、負屈折力の第１群Ｇ１、正屈折力の第２群Ｇ２からなり、無限遠物点合焦時に広角端から望遠端に変倍する際は、第１群Ｇ１は像面側に移動し、第２群Ｇ２は物体側に移動して、第１群Ｇ１と第２群Ｇ２の間隔が小さくなる。

実施例１０の第１群Ｇ１は、両凹レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとからなり、第２群Ｇ２は、絞りと、その後に配置された両凸レンズと、両凹レンズとからなる。非球面は、全てのレンズ面８面に用いられている。

実施例１１のズームレンズは、図１１に示すように、負屈折力の第１群Ｇ１、正屈折力の第２群Ｇ２からなり、無限遠物点合焦時に広角端から望遠端に変倍する際は、第１群Ｇ１は像面側に移動し、第２群Ｇ２は物体側に移動して、第１群Ｇ１と第２群Ｇ２の間隔が小さくなる。

実施例１１の第１群Ｇ１は、両凹レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとからなり、第２群Ｇ２は、絞りと、その後に配置された両凸レンズと、両凹レンズとからなる。非球面は、全てのレンズ面８面に用いられている。

実施例１２のズームレンズは、図１２に示すように、負屈折力の第１群Ｇ１、正屈折力の第２群Ｇ２からなり、無限遠物点合焦時に広角端から望遠端に変倍する際は、第１群Ｇ１は像面側に移動し、第２群Ｇ２は物体側に移動して、第１群Ｇ１と第２群Ｇ２の間隔が小さくなる。

実施例１２の第１群Ｇ１は、両凹レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとからなり、第２群Ｇ２は、開口数が固定の固定絞りＳ１と、その後に配置された両凸レンズと、両凹レンズと、その後に配置されたシャッターあるいは光量を調整するフィルターＳ２（後記の数値データではシャッター）とからなる。非球面は、全てのレンズ面８面に用いられている。

なお、この実施例の前記条件式（２４）のα／βの値は、α／β＝０．３９５であり、条件式（２５）のφβ／φαの値は、φβ／φα＝０．８２７である。

以下に、上記各実施例の数値データを示すが、記号は上記の外、ｆは全系焦点距離、Ｆ_NOはＦナンバー、２ωは画角、ＷＥは広角端、ＳＴは中間状態、ＴＥは望遠端、ｒ₁ 、ｒ₂ …は各レンズ面の曲率半径、ｄ₁ 、ｄ₂ …は各レンズ面間の間隔、ｎ_d1、ｎ_d2…は各レンズのｄ線の屈折率、ν_d1、ν_d2…は各レンズのアッベ数である。なお、非球面形状は、ｘを光の進行方向を正とした光軸とし、ｙを光軸と直交する方向にとると、下記の式にて表される。

ｘ＝（ｙ² ／ｒ）／［１＋｛１−（Ｋ＋１）（ｙ／ｒ）² ｝^1/2 ］
＋A₄ｙ⁴ ＋A₆ｙ⁶ ＋A₈ｙ⁸ ＋ A₁₀ｙ¹⁰
ただし、ｒは近軸曲率半径、Ｋは円錐係数、A₄、A₆、A₈、A₁₀ はそれぞれ４次、６次、８次、１０次の非球面係数である。

（実施例１）
ｒ₁ = 26.2927 ｄ₁ = 0.8000 ｎ_d1 =1.80610 ν_d1 =40.92
ｒ₂ = 9.0883（非球面） ｄ₂ = 0.6148
ｒ₃ = 14.1944 ｄ₃ = 0.8334 ｎ_d2 =1.77250 ν_d2 =49.60
ｒ₄ = 6.9111 ｄ₄ = 2.8837
ｒ₅ = 10.5856 ｄ₅ = 1.7959 ｎ_d3 =1.84666 ν_d3 =23.78
ｒ₆ = 20.0441 ｄ₆ = （可変）
ｒ₇ = ∞（絞り） ｄ₇ = 0.8000
ｒ₈ = 5.4545（非球面） ｄ₈ = 3.7931 ｎ_d4 =1.72916 ν_d4 =54.68
ｒ₉ = -20.9087 ｄ₉ = 0.0998
ｒ₁₀= 47.4258 ｄ₁₀= 0.8000 ｎ_d5 =1.84666 ν_d5 =23.78
ｒ₁₁= 6.1276（非球面） ｄ₁₁= （可変）
ｒ₁₂= 18.7959 ｄ₁₂= 1.4434 ｎ_d6 =1.72916 ν_d6 =54.68
ｒ₁₃= 551.0655 ｄ₁₃= （可変）
ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 1.4400 ｎ_d7 =1.54771 ν_d7 =62.84
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.8000
ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.8000 ｎ_d8 =1.51633 ν_d8 =64.14
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 1.0000
ｒ₁₈= ∞（像面）
非球面係数
第２面
Ｋ = 0
A₄ =-2.0473 ×10^-4
A₆ =-6.7749 ×10^-8
A₈ =-7.7201 ×10^-8
A₁₀= 3.8688 ×10^-10
第８面
Ｋ = 0
A₄ =-1.6034 ×10^-4
A₆ =-1.7070 ×10^-5
A₈ = 8.1032 ×10^-7
A₁₀=-7.1759 ×10^-8
第１１面
Ｋ = 0
A₄ = 1.9918 ×10^-3
A₆ = 6.2296 ×10^-5
A₈ = 1.1863 ×10^-5
A₁₀=-1.3691 ×10^-7
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 5.20857 9.31762 16.19691
Ｆ_NO 2.5577 3.3111 4.5000
２ω (°) 65.03 39.22 23.17
ｄ₆ 18.99871 7.84626 1.45849
ｄ₁₁ 3.77564 8.60826 15.35061
ｄ₁₃ 2.44254 1.88102 1.85510
。

（実施例２）
ｒ₁ = 1148.3249 ｄ₁ = 1.2000 ｎ_d1 =1.80610 ν_d1 =40.92
ｒ₂ = 6.1717（非球面） ｄ₂ = 3.7760
ｒ₃ = 15.4134 ｄ₃ = 1.5933 ｎ_d2 =1.84666 ν_d2 =23.78
ｒ₄ = 70.9107 ｄ₄ = （可変）
ｒ₅ = ∞（絞り） ｄ₅ = 0.8000
ｒ₆ = 6.0352（非球面） ｄ₆ = 5.2334 ｎ_d3 =1.72916 ν_d3 =54.68
ｒ₇ = -13.5021 ｄ₇ = 0.1639
ｒ₈ = -69.4120 ｄ₈ = 0.8000 ｎ_d4 =1.84666 ν_d4 =23.78
ｒ₉ = 6.8167（非球面） ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= 34.9998 ｄ₁₀= 1.5217 ｎ_d5 =1.72916 ν_d5 =54.68
ｒ₁₁= -32.6791 ｄ₁₁= （可変）
ｒ₁₂= ∞ ｄ₁₂= 1.4400 ｎ_d6 =1.54771 ν_d6 =62.84
ｒ₁₃= ∞ ｄ₁₃= 0.8000
ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 0.8000 ｎ_d7 =1.51633 ν_d7 =64.14
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 1.0000
ｒ₁₆= ∞（像面）
非球面係数
第２面
Ｋ = 0
A₄ =-5.1669 ×10^-4
A₆ =-7.7150 ×10^-6
A₈ = 1.6525 ×10^-7
A₁₀=-1.2782 ×10^-8
第６面
Ｋ = 0
A₄ =-2.1967 ×10^-4
A₆ =-1.5855 ×10^-5
A₈ = 7.1172 ×10^-7
A₁₀=-4.6968 ×10^-8
第９面
Ｋ = 0
A₄ = 1.7941 ×10^-3
A₆ = 3.4075 ×10^-5
A₈ = 1.1892 ×10^-5
A₁₀=-6.1232 ×10^-7
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 5.23086 9.31792 16.19444
Ｆ_NO 2.4099 3.2607 4.5000
２ω (°) 64.81 39.22 23.17
ｄ₄ 18.04672 7.98753 1.45849
ｄ₉ 2.79240 9.20000 16.71529
ｄ₁₁ 3.16900 1.86959 1.81786
。

（実施例３）
ｒ₁ = 76.7196（非球面） ｄ₁ = 1.2000 ｎ_d1 =1.78800 ν_d1 =47.37
ｒ₂ = 6.6378（非球面） ｄ₂ = 3.0972
ｒ₃ = 10.9897（非球面） ｄ₃ = 1.2062 ｎ_d2 =1.84666 ν_d2 =23.78
ｒ₄ = 18.4564（非球面） ｄ₄ = （可変）
ｒ₅ = ∞（絞り） ｄ₅ = 0.8000
ｒ₆ = 5.1898（非球面） ｄ₆ = 3.8593 ｎ_d3 =1.69350 ν_d3 =53.21
ｒ₇ = -9.7019（非球面） ｄ₇ = 0.0000
ｒ₈ = -1.047×10⁵ ｄ₈ = 0.8000 ｎ_d4 =1.80518 ν_d4 =25.42
ｒ₉ = 5.8643（非球面） ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= ∞ ｄ₁₀= 1.4400 ｎ_d5 =1.54771 ν_d5 =62.84
ｒ₁₁= ∞ ｄ₁₁= 0.8000
ｒ₁₂= ∞ ｄ₁₂= 0.8000 ｎ_d6 =1.51633 ν_d6 =64.14
ｒ₁₃= ∞ ｄ₁₃= 1.0000
ｒ₁₄= ∞（像面）
非球面係数
第１面
Ｋ = 0
A₄ = 4.6231 ×10^-4
A₆ =-9.3090 ×10^-6
A₈ = 5.9496 ×10^-8
A₁₀= 0
第２面
Ｋ = 0
A₄ = 2.2771 ×10^-4
A₆ =-2.1739 ×10^-6
A₈ =-3.9590 ×10^-7
A₁₀= 0
第３面
Ｋ = 0
A₄ =-7.1846 ×10^-4
A₆ =-1.2111 ×10^-5
A₈ =-2.4843 ×10^-7
A₁₀= 0
第４面
Ｋ = 0
A₄ =-7.1646 ×10^-4
A₆ =-1.4283 ×10^-5
A₈ =-4.2107 ×10^-8
A₁₀= 0
第６面
Ｋ = 0
A₄ =-6.7488 ×10^-4
A₆ =-1.4547 ×10^-5
A₈ =-8.4502 ×10^-6
A₁₀= 0
第７面
Ｋ = 0
A₄ =-1.2345 ×10^-3
A₆ =-2.0213 ×10^-5
A₈ =-4.5953 ×10^-9
A₁₀= 0
第９面
Ｋ = 0
A₄ = 3.6259 ×10^-3
A₆ = 2.3086 ×10^-4
A₈ = 2.6515 ×10^-6
A₁₀= 0
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 5.41072 7.95613 16.01169
Ｆ_NO 2.8455 3.2387 4.5000
２ω (°) 63.07 45.30 23.43
ｄ₄ 19.41025 10.42151 0.80861
ｄ₉ 6.59089 8.30259 13.69450
。

（実施例４）
ｒ₁ = 31.3163（非球面） ｄ₁ = 1.2000 ｎ_d1 =1.78800 ν_d1 =47.37
ｒ₂ = 6.3077（非球面） ｄ₂ = （可変）
ｒ₃ = 15.6288（非球面） ｄ₃ = 1.6305 ｎ_d2 =1.84666 ν_d2 =23.78
ｒ₄ = 29.8364（非球面） ｄ₄ = （可変）
ｒ₅ = ∞（絞り） ｄ₅ = 0.8000
ｒ₆ = 6.1475（非球面） ｄ₆ = 4.3722 ｎ_d3 =1.69350 ν_d3 =53.21
ｒ₇ = -7.5487（非球面） ｄ₇ = 0.0000
ｒ₈ = 1.278×10⁶ （非球面）ｄ₈ = 0.8000 ｎ_d4 =1.78472 ν_d4 =25.68
ｒ₉ = 6.1534（非球面） ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= ∞ ｄ₁₀= 1.4400 ｎ_d5 =1.54771 ν_d5 =62.84
ｒ₁₁= ∞ ｄ₁₁= 0.8000
ｒ₁₂= ∞ ｄ₁₂= 0.8000 ｎ_d6 =1.51633 ν_d6 =64.14
ｒ₁₃= ∞ ｄ₁₃= 1.0000
ｒ₁₄= ∞（像面）
非球面係数
第１面
Ｋ = 0
A₄ = 2.1781 ×10^-4
A₆ =-2.4700 ×10^-6
A₈ = 6.7661 ×10^-9
A₁₀= 0
第２面
Ｋ = 0
A₄ = 2.9274 ×10^-6
A₆ = 5.4318 ×10^-7
A₈ =-2.7932 ×10^-7
A₁₀= 0
第３面
Ｋ = 0
A₄ =-6.8760 ×10^-4
A₆ =-5.4772 ×10^-6
A₈ =-2.7113 ×10^-7
A₁₀= 0
第４面
Ｋ = 0
A₄ =-7.6115 ×10^-4
A₆ =-5.5172 ×10^-6
A₈ =-1.2101 ×10^-7
A₁₀= 0
第６面
Ｋ = 0
A₄ =-7.9971 ×10^-4
A₆ =-3.2700 ×10^-5
A₈ =-5.6059 ×10^-6
A₁₀= 0
第７面
Ｋ = 0
A₄ =-6.4906 ×10^-4
A₆ =-1.1601 ×10^-5
A₈ =-1.3240 ×10^-7
A₁₀= 0
第８面
Ｋ = 0
A₄ =-1.3589 ×10^-5
A₆ = 5.4041 ×10^-8
A₈ = 2.3274 ×10^-6
A₁₀= 0
第９面
Ｋ = 0
A₄ = 2.3384 ×10^-3
A₆ = 1.3074 ×10^-4
A₈ = 3.0058 ×10^-9
A₁₀= 0
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 5.52504 7.90361 15.98209
Ｆ_NO 2.9283 3.2981 4.5000
２ω (°) 62.00 45.57 23.47
ｄ₂ 3.15754 2.83342 3.17975
ｄ₄ 19.07192 10.96142 0.39391
ｄ₉ 6.86971 8.50151 13.80700
。

（実施例５）
ｒ₁ = -12.193 （非球面） ｄ₁ = 1.20 ｎ_d1 =1.78800 ν_d1 =47.37
ｒ₂ = 10.585 （非球面） ｄ₂ = 1.14
ｒ₃ = 6.202 （非球面） ｄ₃ = 0.84 ｎ_d2 =1.84666 ν_d2 =23.78
ｒ₄ = 7.845 （非球面） ｄ₄ = （可変）
ｒ₅ = ∞（絞り） ｄ₅ = 0.80
ｒ₆ = 3.456 （非球面） ｄ₆ = 3.10 ｎ_d3 =1.69350 ν_d3 =53.21
ｒ₇ = -5.866 （非球面） ｄ₇ = 0.00
ｒ₈ = 59.892 （非球面） ｄ₈ = 0.80 ｎ_d4 =1.80518 ν_d4 =25.42
ｒ₉ = 3.400 （非球面） ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= ∞ ｄ₁₀= 1.44 ｎ_d5 =1.54771 ν_d5 =62.84
ｒ₁₁= ∞ ｄ₁₁= 0.80
ｒ₁₂= ∞ ｄ₁₂= 0.80 ｎ_d6 =1.51633 ν_d6 =64.14
ｒ₁₃= ∞ ｄ₁₃= 1.00
ｒ₁₄= ∞（像面）
非球面係数
第１面
Ｋ = 0.000
A₄ = 7.28875×10^-3
A₆ =-3.16079×10^-4
A₈ = 5.59240×10^-6
A₁₀= 0
第２面
Ｋ = 0.000
A₄ = 6.08993×10^-3
A₆ = 7.92220×10^-4
A₈ =-3.77695×10^-5
A₁₀= 0
第３面
Ｋ = 0.000
A₄ =-8.25212×10^-3
A₆ = 1.05654×10^-3
A₈ =-5.98956×10^-5
A₁₀= 0
第４面
Ｋ = 0.000
A₄ =-8.12513×10^-3
A₆ = 7.44821×10^-4
A₈ =-4.70205×10^-5
A₁₀= 0
第６面
Ｋ = 0.000
A₄ =-5.56006×10^-4
A₆ = 3.61032×10^-5
A₈ =-1.57815×10^-5
A₁₀= 0
第７面
Ｋ = 0.000
A₄ = 2.56154×10^-3
A₆ =-5.93015×10^-4
A₈ = 8.21499×10^-5
A₁₀= 0
第８面
Ｋ = 0.000
A₄ =-1.61498×10^-2
A₆ = 2.62229×10^-4
A₈ = 1.11700×10^-4
A₁₀= 0
第９面
Ｋ = 0.000
A₄ =-1.33711×10^-2
A₆ = 1.83066×10^-3
A₈ = 1.80922×10^-4
A₁₀= 0
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 5.700 7.600 10.500
Ｆ_NO 2.84 3.24 3.86
２ω (°) 60.4 46.4 35.0
ｄ₄ 5.79 3.28 1.20
ｄ₉ 3.55 4.78 6.67
。

（実施例６）
ｒ₁ = 742.482 （非球面） ｄ₁ = 1.20 ｎ_d1 =1.88300 ν_d1 =40.76
ｒ₂ = 5.785 （非球面） ｄ₂ = 1.66
ｒ₃ = 7.599 （非球面） ｄ₃ = 1.88 ｎ_d2 =1.84666 ν_d2 =23.78
ｒ₄ = 16.421 （非球面） ｄ₄ = （可変）
ｒ₅ = ∞（絞り） ｄ₅ = 0.80
ｒ₆ = 4.194 （非球面） ｄ₆ = 3.18 ｎ_d3 =1.49700 ν_d3 =81.54
ｒ₇ = -20.581 （非球面） ｄ₇ = 0.00
ｒ₈ = 13.506 （非球面） ｄ₈ = 0.80 ｎ_d4 =1.84666 ν_d4 =23.78
ｒ₉ = 6.472 （非球面） ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= ∞ ｄ₁₀= 1.44 ｎ_d5 =1.54771 ν_d5 =62.84
ｒ₁₁= ∞ ｄ₁₁= 0.80
ｒ₁₂= ∞ ｄ₁₂= 0.80 ｎ_d6 =1.51633 ν_d6 =64.14
ｒ₁₃= ∞ ｄ₁₃= 1.00
ｒ₁₄= ∞（像面）
非球面係数
第１面
Ｋ = 0.000
A₄ = 9.25825×10^-4
A₆ =-2.08555×10^-5
A₈ = 1.29524×10^-7
A₁₀= 0
第２面
Ｋ = 0.000
A₄ =-1.75234×10^-4
A₆ = 6.38980×10^-5
A₈ =-2.65816×10^-6
A₁₀= 0
第３面
Ｋ = 0.000
A₄ =-1.50510×10^-3
A₆ = 3.91584×10^-5
A₈ =-3.01945×10^-7
A₁₀= 0
第４面
Ｋ = 0.000
A₄ =-1.01332×10^-3
A₆ = 1.61802×10^-5
A₈ = 1.03000×10^-7
A₁₀= 0
第６面
Ｋ = 0.000
A₄ =-7.98420×10^-4
A₆ =-1.86068×10^-5
A₈ =-2.94687×10^-6
A₁₀= 0
第７面
Ｋ = 0.000
A₄ = 2.17134×10^-3
A₆ =-3.36530×10^-4
A₈ = 2.23456×10^-5
A₁₀= 0
第８面
Ｋ = 0.000
A₄ = 3.99355×10^-3
A₆ =-2.87967×10^-4
A₈ = 1.70044×10^-5
A₁₀= 0
第９面
Ｋ = 0.000
A₄ = 5.40085×10^-3
A₆ =-1.35135×10^-5
A₈ = 3.54182×10^-5
A₁₀= 0
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 5.472 9.450 16.492
Ｆ_NO 2.84 3.49 4.67
２ω (°) 62.2 38.4 22.8
ｄ₄ 19.39 9.00 2.90
ｄ₉ 8.11 11.30 16.96
。

（実施例７）
ｒ₁ = -79.529 （非球面） ｄ₁ = 1.20 ｎ_d1 =1.88300 ν_d1 =40.76
ｒ₂ = 6.338 （非球面） ｄ₂ = 2.02
ｒ₃ = 9.087 （非球面） ｄ₃ = 2.14 ｎ_d2 =1.84666 ν_d2 =23.78
ｒ₄ = 25.643 （非球面） ｄ₄ = （可変）
ｒ₅ = ∞（絞り） ｄ₅ = 0.80
ｒ₆ = 4.591 （非球面） ｄ₆ = 3.76 ｎ_d3 =1.49700 ν_d3 =81.54
ｒ₇ = -19.255 （非球面） ｄ₇ = 0.00
ｒ₈ = 13.328 （非球面） ｄ₈ = 0.80 ｎ_d4 =1.84666 ν_d4 =23.78
ｒ₉ = 6.340 （非球面） ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= ∞ ｄ₁₀= 1.44 ｎ_d5 =1.54771 ν_d5 =62.84
ｒ₁₁= ∞ ｄ₁₁= 0.80
ｒ₁₂= ∞ ｄ₁₂= 0.80 ｎ_d6 =1.51633 ν_d6 =64.14
ｒ₁₃= ∞ ｄ₁₃= 1.00
ｒ₁₄= ∞（像面）
非球面係数
第１面
Ｋ = 0.000
A₄ = 6.90799×10^-4
A₆ =-1.17782×10^-5
A₈ = 4.88182×10^-8
A₁₀= 0
第２面
Ｋ = 0.000
A₄ =-4.06939×10^-4
A₆ = 4.52557×10^-5
A₈ =-1.51312×10^-6
A₁₀= 0
第３面
Ｋ = 0.000
A₄ =-1.03153×10^-3
A₆ = 2.22306×10^-5
A₈ =-2.57487×10^-7
A₁₀= 0
第４面
Ｋ = 0.000
A₄ =-5.56360×10^-4
A₆ = 4.49314×10^-6
A₈ = 1.08906×10^-8
A₁₀= 0
第６面
Ｋ = 0.000
A₄ =-5.80555×10^-4
A₆ =-3.39765×10^-6
A₈ =-2.44132×10^-6
A₁₀= 0
第７面
Ｋ = 0.000
A₄ = 2.25406×10^-3
A₆ =-2.80904×10^-4
A₈ = 1.27498×10^-5
A₁₀= 0
第８面
Ｋ = 0.000
A₄ = 2.85554×10^-3
A₆ =-2.15203×10^-4
A₈ = 8.69324×10^-6
A₁₀= 0
第９面
Ｋ = 0.000
A₄ = 3.48116×10^-3
A₆ = 3.63247×10^-6
A₈ = 1.69137×10^-5
A₁₀= 0
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 5.500 11.000 22.000
Ｆ_NO 2.84 3.73 5.53
２ω (°) 62.2 33.6 17.2
ｄ₄ 23.03 8.67 1.49
ｄ₉ 9.02 13.72 23.11
。

（実施例８）
ｒ₁ = -60.278 （非球面） ｄ₁ = 1.20 ｎ_d1 =1.88300 ν_d1 =40.76
ｒ₂ = 7.222 （非球面） ｄ₂ = 2.07
ｒ₃ = 8.952 （非球面） ｄ₃ = 2.08 ｎ_d2 =1.84666 ν_d2 =23.78
ｒ₄ = 22.635 （非球面） ｄ₄ = （可変）
ｒ₅ = ∞（絞り） ｄ₅ = 0.80
ｒ₆ = 4.814 （非球面） ｄ₆ = 3.81 ｎ_d3 =1.49700 ν_d3 =81.54
ｒ₇ = -24.368 （非球面） ｄ₇ = 0.00
ｒ₈ = 12.210 （非球面） ｄ₈ = 0.80 ｎ_d4 =1.84666 ν_d4 =23.78
ｒ₉ = 6.177 （非球面） ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= ∞ ｄ₁₀= 1.44 ｎ_d5 =1.54771 ν_d5 =62.84
ｒ₁₁= ∞ ｄ₁₁= 0.80
ｒ₁₂= ∞ ｄ₁₂= 0.80 ｎ_d6 =1.51633 ν_d6 =64.14
ｒ₁₃= ∞ ｄ₁₃= 1.00
ｒ₁₄= ∞（像面）
非球面係数
第１面
Ｋ = 0.000
A₄ = 6.00951×10^-4
A₆ =-8.43631×10^-6
A₈ = 3.37449×10^-8
A₁₀= 0
第２面
Ｋ = 0.000
A₄ =-3.72010×10^-4
A₆ = 2.79016×10^-5
A₈ =-6.20166×10^-7
A₁₀= 0
第３面
Ｋ = 0.000
A₄ =-1.09669×10^-3
A₆ = 1.28385×10^-5
A₈ =-4.91592×10^-8
A₁₀= 0
第４面
Ｋ = 0.000
A₄ =-6.10641×10^-4
A₆ = 3.03012×10^-6
A₈ = 3.35101×10^-8
A₁₀= 0
第６面
Ｋ = 0.000
A₄ =-3.63773×10^-4
A₆ =-1.22811×10^-5
A₈ =-8.74615×10^-7
A₁₀= 0
第７面
Ｋ = 0.000
A₄ = 1.68273×10^-3
A₆ =-1.42484×10^-4
A₈ = 6.05817×10^-6
A₁₀= 0
第８面
Ｋ = 0.000
A₄ = 1.58428×10^-3
A₆ =-8.00129×10^-6
A₈ =-1.87986×10^-6
A₁₀= 0
第９面
Ｋ = 0.000
A₄ = 2.15661×10^-3
A₆ = 1.52232×10^-4
A₈ = 2.48220×10^-6
A₁₀= 0
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 5.500 11.870 26.600
Ｆ_NO 2.84 3.79 6.02
２ω (°) 62.2 30.6 14.2
ｄ₄ 29.63 10.40 1.20
ｄ₉ 9.74 15.00 27.15
。

（実施例９）
ｒ₁ = 72.039 （非球面） ｄ₁ = 1.20 ｎ_d1 =1.88300 ν_d1 =40.76
ｒ₂ = 4.217 （非球面） ｄ₂ = 1.62
ｒ₃ = 5.885 （非球面） ｄ₃ = 1.27 ｎ_d2 =1.84666 ν_d2 =23.78
ｒ₄ = 9.267 （非球面） ｄ₄ = （可変）
ｒ₅ = ∞（絞り） ｄ₅ = 0.80
ｒ₆ = 3.053 （非球面） ｄ₆ = 3.93 ｎ_d3 =1.49700 ν_d3 =81.54
ｒ₇ = -6.282 （非球面） ｄ₇ = 0.00
ｒ₈ = 6.618 （非球面） ｄ₈ = 0.80 ｎ_d4 =1.84666 ν_d4 =23.78
ｒ₉ = 3.348 （非球面） ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= ∞ ｄ₁₀= 1.44 ｎ_d5 =1.54771 ν_d5 =62.84
ｒ₁₁= ∞ ｄ₁₁= 0.80
ｒ₁₂= ∞ ｄ₁₂= 0.80 ｎ_d6 =1.51633 ν_d6 =64.14
ｒ₁₃= ∞ ｄ₁₃= 1.00
ｒ₁₄= ∞（像面）
非球面係数
第１面
Ｋ = 0.000
A₄ = 3.17076×10^-3
A₆ =-1.37514×10^-4
A₈ = 1.96035×10^-6
A₁₀= 0
第２面
Ｋ = 0.000
A₄ = 3.08247×10^-3
A₆ = 3.63679×10^-4
A₈ =-3.34382×10^-5
A₁₀= 0
第３面
Ｋ = 0.000
A₄ =-1.89408×10^-3
A₆ = 2.05447×10^-4
A₈ =-6.40061×10^-6
A₁₀= 0
第４面
Ｋ = 0.000
A₄ =-2.03988×10^-3
A₆ = 1.30917×10^-4
A₈ =-2.56924×10^-6
A₁₀= 0
第６面
Ｋ = 0.000
A₄ =-1.61253×10^-3
A₆ =-7.47302×10^-5
A₈ =-2.30842×10^-5
A₁₀= 0
第７面
Ｋ = 0.000
A₄ = 3.13913×10^-3
A₆ =-1.53242×10^-3
A₈ = 1.98597×10^-4
A₁₀= 0
第８面
Ｋ = 0.000
A₄ =-1.43433×10^-2
A₆ =-2.19219×10^-3
A₈ = 6.46815×10^-5
A₁₀= 0
第９面
Ｋ = 0.000
A₄ =-1.54578×10^-2
A₆ =-1.19883×10^-3
A₈ = 2.38275×10^-4
A₁₀= 0
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 4.38 6.08 8.45
Ｆ_NO 2.84 3.28 3.84
２ω (°) 74.4 57.2 42.8
ｄ₄ 6.59 3.46 1.42
ｄ₉ 2.77 4.13 5.86
。

（実施例１０）
ｒ₁ = -31.474 （非球面） ｄ₁ = 1.20 ｎ_d1 =1.88300 ν_d1 =40.76
ｒ₂ = 6.197 （非球面） ｄ₂ = 2.48
ｒ₃ = 10.479 （非球面） ｄ₃ = 2.20 ｎ_d2 =1.84666 ν_d2 =23.78
ｒ₄ = 47.491 （非球面） ｄ₄ = （可変）
ｒ₅ = ∞（絞り） ｄ₅ = 0.80
ｒ₆ = 3.789 （非球面） ｄ₆ = 3.61 ｎ_d3 =1.49700 ν_d3 =81.54
ｒ₇ = -16.623 （非球面） ｄ₇ = 0.00
ｒ₈ = -39.726 （非球面） ｄ₈ = 0.80 ｎ_d4 =1.84666 ν_d4 =23.78
ｒ₉ = 14.332 （非球面） ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= ∞ ｄ₁₀= 1.44 ｎ_d5 =1.54771 ν_d5 =62.84
ｒ₁₁= ∞ ｄ₁₁= 0.80
ｒ₁₂= ∞ ｄ₁₂= 0.80 ｎ_d6 =1.51633 ν_d6 =64.14
ｒ₁₃= ∞ ｄ₁₃= 1.00
ｒ₁₄= ∞（像面）
非球面係数
第１面
Ｋ = 0.000
A₄ = 9.59521×10^-4
A₆ =-1.72098×10^-5
A₈ = 1.13583×10^-7
A₁₀= 0
第２面
Ｋ = 0.000
A₄ =-3.60488×10^-4
A₆ = 3.77368×10^-5
A₈ =-1.07135×10^-6
A₁₀= 0
第３面
Ｋ = 0.000
A₄ =-1.01828×10^-3
A₆ = 1.27783×10^-5
A₈ = 1.61699×10^-7
A₁₀= 0
第４面
Ｋ = 0.000
A₄ =-5.67770×10^-4
A₆ = 1.51253×10^-6
A₈ = 1.26398×10^-7
A₁₀= 0
第６面
Ｋ = 0.000
A₄ =-8.01515×10^-4
A₆ =-2.76063×10^-5
A₈ =-3.86277×10^-6
A₁₀= 0
第７面
Ｋ = 0.000
A₄ = 9.05298×10^-3
A₆ =-1.86656×10^-3
A₈ = 1.48924×10^-4
A₁₀= 0
第８面
Ｋ = 0.000
A₄ = 9.67002×10^-3
A₆ =-1.17161×10^-3
A₈ = 7.64468×10^-5
A₁₀= 0
第９面
Ｋ = 0.000
A₄ = 7.85242×10^-3
A₆ = 1.15922×10^-4
A₈ = 3.78215×10^-5
A₁₀= 0
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 4.380 7.516 12.700
Ｆ_NO 2.84 3.42 4.40
２ω (°) 74.4 48.0 29.4
ｄ₄ 19.85 8.42 1.91
ｄ₉ 6.61 9.22 13.52
。

（実施例１１）
ｒ₁ = -21.847 （非球面） ｄ₁ = 1.20 ｎ_d1 =1.88300 ν_d1 =40.76
ｒ₂ = 6.937 （非球面） ｄ₂ = 2.47
ｒ₃ = 9.213 （非球面） ｄ₃ = 2.21 ｎ_d2 =1.84666 ν_d2 =23.78
ｒ₄ = 32.046 （非球面） ｄ₄ = （可変）
ｒ₅ = ∞（絞り） ｄ₅ = 0.80
ｒ₆ = 3.998 （非球面） ｄ₆ = 3.54 ｎ_d3 =1.49700 ν_d3 =81.54
ｒ₇ = -21.908 （非球面） ｄ₇ = 0.00
ｒ₈ = -33.149 （非球面） ｄ₈ = 0.80 ｎ_d4 =1.84666 ν_d4 =23.78
ｒ₉ = 17.323 （非球面） ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= ∞ ｄ₁₀= 1.44 ｎ_d5 =1.54771 ν_d5 =62.84
ｒ₁₁= ∞ ｄ₁₁= 0.80
ｒ₁₂= ∞ ｄ₁₂= 0.80 ｎ_d6 =1.51633 ν_d6 =64.14
ｒ₁₃= ∞ ｄ₁₃= 1.00
ｒ₁₄= ∞（像面）
非球面係数
第１面
Ｋ = 0.000
A₄ = 9.33410×10^-4
A₆ =-1.30751×10^-5
A₈ = 6.70483×10^-8
A₁₀= 0
第２面
Ｋ = 0.000
A₄ =-6.18417×10^-4
A₆ = 4.10180×10^-5
A₈ =-7.84432×10^-7
A₁₀= 0
第３面
Ｋ = 0.000
A₄ =-1.01784×10^-3
A₆ = 4.66075×10^-6
A₈ = 1.15224×10^-7
A₁₀= 0
第４面
Ｋ = 0.000
A₄ =-3.78733×10^-4
A₆ =-7.08997×10^-6
A₈ = 1.63277×10^-7
A₁₀= 0
第６面
Ｋ = 0.000
A₄ =-8.04530×10^-4
A₆ =-3.34025×10^-5
A₈ =-6.46621×10^-6
A₁₀= 0
第７面
Ｋ = 0.000
A₄ = 2.52254×10^-3
A₆ =-4.58004×10^-4
A₈ = 3.15723×10^-5
A₁₀= 0
第８面
Ｋ = 0.000
A₄ = 7.40135×10^-3
A₆ =-3.03505×10^-4
A₈ = 1.41481×10^-5
A₁₀= 0
第９面
Ｋ = 0.000
A₄ = 8.67706×10^-3
A₆ = 1.94947×10^-4
A₈ = 2.90374×10^-5
A₁₀= 0
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 4.380 8.500 16.900
Ｆ_NO 2.84 3.57 5.07
２ω (°) 74.4 42.2 22.2
ｄ₄ 25.20 9.37 1.00
ｄ₉ 7.72 11.24 18.43
。

（実施例１２）
ｒ₁ = -285.835 （非球面） ｄ₁ = 1.20 ｎ_d1 =1.88300 ν_d1 =40.76
ｒ₂ = 5.867 （非球面） ｄ₂ = 1.82
ｒ₃ = 8.501 （非球面） ｄ₃ = 1.90 ｎ_d2 =1.84666 ν_d2 =23.78
ｒ₄ = 22.434 （非球面） ｄ₄ = （可変）
ｒ₅ = ∞（固定絞り） ｄ₅ = -0.85
ｒ₆ = 4.202 （非球面） ｄ₆ = 3.05 ｎ_d3 =1.49700 ν_d3 =81.54
ｒ₇ = -16.394 （非球面） ｄ₇ = 0.10
ｒ₈ = -59.287 （非球面） ｄ₈ = 0.80 ｎ_d4 =1.84666 ν_d4 =23.78
ｒ₉ = 17.675 （非球面） ｄ₉ = 1.20
ｒ₁₀= ∞（シャッター） ｄ₁₀= （可変）
ｒ₁₁= ∞ ｄ₁₁= 1.44 ｎ_d5 =1.54771 ν_d5 =62.84
ｒ₁₂= ∞ ｄ₁₂= 0.80
ｒ₁₃= ∞ ｄ₁₃= 0.80 ｎ_d6 =1.51633 ν_d6 =64.14
ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 1.00
ｒ₁₅= ∞（像面）
非球面係数
第１面
Ｋ = 0.000
A₄ = 7.70010×10^-4
A₆ =-1.56894×10^-5
A₈ = 9.34888×10^-8
A₁₀= 0
第２面
Ｋ = 0.000
A₄ =-1.15782×10^-4
A₆ = 5.84590×10^-5
A₈ =-2.50813×10^-6
A₁₀= 0
第３面
Ｋ = 0.000
A₄ =-9.83337×10^-4
A₆ = 4.53271×10^-5
A₈ =-5.50922×10^-7
A₁₀= 0
第４面
Ｋ = 0.000
A₄ =-3.78733×10^-4
A₆ =-7.08997×10^-6
A₈ = 1.63277×10^-7
A₁₀= 0
第６面
Ｋ = 0.000
A₄ =-1.13708×10^-3
A₆ =-3.62429×10^-5
A₈ =-1.26007×10^-5
A₁₀= 0
第７面
Ｋ = 0.000
A₄ = 1.50876×10^-3
A₆ =-4.75141×10^-4
A₈ = 2.46413×10^-5
A₁₀= 0
第８面
Ｋ = 0.000
A₄ = 7.86320×10^-3
A₆ =-4.05987×10^-4
A₈ = 2.42457×10^-5
A₁₀= 0
第９面
Ｋ = 0.000
A₄ = 9.22752×10^-3
A₆ = 9.75655×10^-5
A₈ = 3.39493×10^-5
A₁₀= 0
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 5.484 9.438 16.500
Ｆ_NO 2.84 3.53 4.76
２ω (°) 62.4 38.8 22.8
ｄ₄ 19.39 9.05 2.90
ｄ₁₀ 6.84 9.90 15.36
。

以上の実施例１〜３、５、６、９、１２の無限遠物点合焦時の収差図をそれぞれ図１３〜図１９に示す。これらの収差図において、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間状態、（ｃ）は望遠端における球面収差ＳＡ、非点収差ＡＳ、歪曲収差ＤＴ、倍率色収差ＣＣを示す。

次に、上記各実施例における条件式（ａ）〜（ｌ）、（ｎ）、（１）〜（２３）、（Ａ）、（Ｂ）の値を以下に示す（条件式（ｍ）は条件式（１）と同じ）。
条件式 実施例１ 実施例２ 実施例３ 実施例４
(a) 18.762 24.567 20.150 20.543
(b) 45.072 42.740 35.805 38.958
(c) 30.532 40.320 30.314 33.650
(d) 75.604 83.060 66.119 72.608
(e) 56.340(*) 50.104 60.451 66.624
(f) 158.574 149.371 194.349 239.601
(g) 41.093 41.955 35.486 36.566
(h) 0.825 0.811 1.019 0.983
(i) 35.487 39.265 33.765 39.996
(j) 54.558 47.469 47.382 51.017
(k) 0.621 0.717 0.743 0.704
(l) -0.586 -0.382 -0.303 -0.102
(n) 54.68 54.68 53.21 53.21
(*) は隣り合った２枚の負レンズで構成されているので、合成焦点距離を示した。

条件式 実施例５ 実施例６ 実施例７ 実施例８
(a) 7.421 10.779 13.164 13.446
(b) 20.694 30.818 34.894 34.786
(c) 25.373 25.894 29.667 29.993
(d) 46.067 56.712 64.561 64.779
(e) 45.737 42.940 42.940 46.843
(f) 184.120 98.892 102.145 106.699
(g) 23.422 47.494 51.398 55.301
(h) 1.583 0.753 0.696 0.647
(i) 22.485 27.290 29.872 31.320
(j) 29.277 100.843 98.241 102.145
(k) 1.267 0.355 0.364 0.350
(l) -0.259 -0.661 -0.615 -0.670
(n) 53.21 81.54 81.54 81.54 。

条件式 実施例９ 実施例10 実施例11 実施例12
(a) 10.545 16.110 16.091 11.856
(b) 26.615 38.230 38.276 32.004
(c) 30.773 28.692 28.236 25.673
(d) 57.388 66.922 66.512 57.677
(e) 33.181 37.735 37.735 42.275
(f) 105.398 100.843 94.988 99.003
(g) 31.229 42.940 46.193 46.043
(h) 0.913 0.664 0.617 0.775
(i) 19.862 24.649 26.012 27.337
(j) 58.554 80.675 86.530 104.133
(k) 0.487 0.353 0.329 0.343
(l) -0.346 -0.629 -0.691 -0.592
(n) 81.54 81.54 81.54 81.54 。

条件式 実施例１ 実施例２ 実施例３ 実施例４
(1) 1.29675 0.82115 1 1
(2) 0.19174 0.15554 0.17170 0.15467
(3) 0.90100 1.18476 0.86112 0.93614
(4) 0.70676 0.93333 0.70170 0.77895
(5) 1.72916 1.72916 1.69350 1.69350
(6) -0.26087 -0.44698 -0.53493 -0.81438
(7) -0.44087 0.19452 0 0
(8) 0.12920 -0.09821 0 0
(9) 1.12340 1.12949 1.12997 1.00096
(10) 0 0 - -
(11) -1.07063 0.03429 - -
(12) 0.06396 0.14680 - -
(13) 0.50299 0.56783 0.30267 0.27301
(14) 0.19810 0.00456 0.07053 0.17643
(15) 0.55365 0.72187 0.57242 0.57149
(16) 1.04334 0.98935 0.82883 0.90181
(17) -0.58847 -0.01314 -0.19617 -0.49095
(18) -1.46166 -0.97864 -1.36946 -0.98374
(19) -0.77192 -0.21272 -0.81544 -0.51530
(20) 32.51 ° 32.40 ° 31.53 ° 31.00 °
(21) 4.50 4.50 4.50 4.50
(22) 3.10967 3.09594 2.95925 2.89267
(23) 1.44 1.44 1.44 1.44
(aはμm) (a=3.0) (a=3.0) (a=3.0) (a=3.0)
(A) - - -3.94
(B) -0.0163 -0.031 - 。

条件式 実施例５ 実施例６ 実施例７ 実施例８
(1) 1.120 2.840 2.814 3.048
(2) 0.205 0.201 0.175 0.174
(3) 0.684 0.724 0.829 0.838
(4) 0.587 0.599 0.687 0.694
(5) 1.69350 1.49700 1.49700 1.49700
(6) -0.589 -0.204 -0.238 -0.198
(7) -0.098 -1.524 -1.445 -1.996
(8) 0.057 0.479 0.476 0.506
(9) 0.984 1.543 1.381 1.283
(10) ＊＊＊ ＊＊＊ ＊＊＊ ＊＊＊
(11) ＊＊＊ ＊＊＊ ＊＊＊ ＊＊＊
(12) ＊＊＊ ＊＊＊ ＊＊＊ ＊＊＊
(13) 0.219 0.258 0.342 0.391
(14) -0.467 0.007 -0.069 -0.091
(15) 0.200 0.301 0.368 0.376
(16) 0.482 0.713 0.808 0.805
(17) 0.768 -0.017 0.171 0.256
(18) -1.511 -1.705 -1.497 -1.727
(19) -1.194 -0.789 -0.530 -0.683
(20) 30.2° 31.1° 31.1° 31.1°
(21) 3.86 4.67 5.53 6.02
(22) 1.842 3.000 4.000 4.836
(23) 1.44 1.44 1.44 1.44
(aはμm) (a=3.0) (a=3.0) (a=3.0) (a=3.0) 。

条件式 実施例９ 実施例10 実施例11 実施例12
(1) 3.047 0.470 0.314 0.541
(2) 0.169 0.181 0.184 0.228
(3) 1.080 1.007 0.991 0.720
(4) 0.712 0.664 0.654 0.594
(5) 1.49700 1.49700 1.49700 1.49700
(6) -0.486 -0.228 -0.182 -0.256
(7) -0.949 0.419 0.661 0.277
(8) 0.506 -0.361 -0.523 -0.298
(9) 1.097 3.783 4.333 4.207
(10) ＊＊＊ ＊＊＊ ＊＊＊ ＊＊＊
(11) ＊＊＊ ＊＊＊ ＊＊＊ ＊＊＊
(12) ＊＊＊ ＊＊＊ ＊＊＊ ＊＊＊
(13) 0.170 0.217 0.264 0.291
(14) 0.061 -0.139 -0.200 -0.019
(15) 0.370 0.565 0.565 0.332
(16) 0.616 0.885 0.886 0.741
(17) -0.109 0.382 0.592 0.046
(18) -1.336 -1.147 -1.403 -1.556
(19) -0.848 -0.253 -0.403 -0.590
(20) 37.2° 37.2° 37.2° 31.2°
(21) 3.84 4.4 5.86 4.76
(22) 1.929 2.900 3.858 3.000
(23) 1.44 1.44 1.44 1.44
(aはμm) (a=3.0) (a=3.0) (a=3.0) (a=3.0) 。

以上の実施例は、例えば、ローパスフィルターを１枚で構成する等、前記に記載した構成の範囲で種々変更が可能である。

以上の各実施例において、第３群Ｇ３の像側には、図示のように、入射面側に近赤外シャープカットコートを施したローパスフィルターＦを有している。この近赤外シャープカットコートは、波長６００ｎｍでの透過率が８０％以上、波長７００ｎｍでの透過率が１０％以下となるように構成されている。具体的には、例えば次のような２７層の層構成からなる多層膜である。ただし、設計波長は７８０ｎｍである。

基 板 材質 物理的膜厚（ｎｍ） λ／４
───────────────────────────────
第１層 Ａｌ₂ Ｏ₃ ５８．９６ ０．５０
第２層 ＴｉＯ₂ ８４．１９ １．００
第３層 ＳｉＯ₂ １３４．１４ １．００
第４層 ＴｉＯ₂ ８４．１９ １．００
第５層 ＳｉＯ₂ １３４．１４ １．００
第６層 ＴｉＯ₂ ８４．１９ １．００
第７層 ＳｉＯ₂ １３４．１４ １．００
第８層 ＴｉＯ₂ ８４．１９ １．００
第９層 ＳｉＯ₂ １３４．１４ １．００
第10層 ＴｉＯ₂ ８４．１９ １．００
第11層 ＳｉＯ₂ １３４．１４ １．００
第12層 ＴｉＯ₂ ８４．１９ １．００
第13層 ＳｉＯ₂ １３４．１４ １．００
第14層 ＴｉＯ₂ ８４．１９ １．００
第15層 ＳｉＯ₂ １７８．４１ １．３３
第16層 ＴｉＯ₂ １０１．０３ １．２１
第17層 ＳｉＯ₂ １６７．６７ １．２５
第18層 ＴｉＯ₂ ９６．８２ １．１５
第19層 ＳｉＯ₂ １４７．５５ １．０５
第20層 ＴｉＯ₂ ８４．１９ １．００
第21層 ＳｉＯ₂ １６０．９７ １．２０
第22層 ＴｉＯ₂ ８４．１９ １．００
第23層 ＳｉＯ₂ １５４．２６ １．１５
第24層 ＴｉＯ₂ ９５．１３ １．１３
第25層 ＳｉＯ₂ １６０．９７ １．２０
第26層 ＴｉＯ₂ ９９．３４ １．１８
第27層 ＳｉＯ₂ ８７．１９ ０．６５
───────────────────────────────
空 気 。

上記の近赤外シャープカットコートの透過率特性は図２０に示す通りである。

また、ローパスフィルターＦの射出面側には、図２１に示すような短波長域の色の透過を低滅する色フィルターを設けるか若しくはコーティングを行うことで、より一層電子画像の色再現性を高めている。

具体的には、このフィルター若しくはコーティングにより、波長４００ｎｍ〜７００ｎｍで透過率が最も高い波長の透過率に対する４２０ｎｍの波長の透過率の比が１５％以上であり、その最も高い波長の透過率に対する４００ｎｍの波長の透過率の比が６％以下であることが好ましい。

それにより、人間の目の色に対する認識と、撮像及び再生される画像の色とのずれを低減させることができる。言い換えると、人間の視覚では認識され難い短波長側の色が、人間の目で容易に認識されることによる画像の劣化を防止することができる。

上記の４００ｎｍの波長の透過率の比が６％を越えると、人間の目では認識され難い単波長城が認識し得る波長に再生されてしまい、逆に、上記の４２０ｎｍの波長の透過率の比が１５％よりも小さいと、人間の認識し得る波長城の再生が低くなり、色のバランスが悪くなる。

このような波長を制限する手段は、補色モザイクフィルターを用いた撮像系においてより効果を奏するものである。

上記各実施例では、図２１に示すように、波長４００ｎｍにおける透過率を０％、４２０ｎｍにおける透過率を９０％、４４０ｎｍにて透過率のピーク１００％となるコーティングとしている。

前記した近赤外シャープカットコートとの作用の掛け合わせにより、波長４５０ｎｍの透過率９９％をピークとして、４００ｎｍにおける透過率を０％、４２０ｎｍにおける透過率を８０％、６００ｎｍにおける透過率を８２％、７００ｎｍにおける透過率を２％としている。それにより、より忠実な色再現を行っている。

また、ローパスフィルターＦは、像面上投影時の方位角度が水平（＝０°）と±４５°方向にそれぞれ結晶軸を有する３種類のフィルターを光軸方向に重ねて使用しており、それぞれについて、水平にａμｍ、±４５°方向にそれぞれSQRT(1/2) ×ａだけずらすことで、モアレ抑制を行っている。ここで、ＳＱＲＴは前記のようにスクエアルートであり平方根を意味する。

また、ＣＣＤの撮像面Ｉ上には、図２２に示す通り、シアン、マゼンダ、イエロー、グリーン（緑）の４色の色フィルターを撮像画素に対応してモザイク状に設けた補色モザイクフィルターを設けている。これら４種類の色フィルターは、それぞれが略同じ数になるように、かつ、隣り合う画素が同じ種類の色フィルターに対応しないようにモザイク状に配置されている。それにより、より忠実な色再現が可能となる。

補色モザイクフィルターは、具体的には、図２２に示すように少なくとも４種類の色フィルターから構成され、その４種類の色フィルターの特性は以下の通りであることが好ましい。

グリーンの色フイルターＧは波長Ｇ_P に分光強度のピークを有し、
イエローの色フィルターＹ_e は波長Ｙ_P に分光強度のピークを有し、
シアンの色フィルターＣは波長Ｃ_P に分光強度のピークを有し、
マゼンダの色フィルターＭは波長Ｍ_P1とＭ_P2にピークを有し、以下の条件を満足する。

５１０ｎｍ＜Ｇ_P ＜５４０ｎｍ
５ｎｍ＜Ｙ_P −Ｇ_P ＜３５ｎｍ
−１００ｎｍ＜Ｃ_P −Ｇ_P ＜−５ｎｍ
４３０ｎｍ＜Ｍ_P1＜４８０ｎｍ
５８０ｎｍ＜Ｍ_P2＜６４０ｎｍ
さらに、グリーン、イエロー、シアンの色フィルターはそれぞれの分光強度のピークに対して波長５３０ｎｍでは８０％以上の強度を有し、マゼンダの色フィルターはその分光強度のピークに対して波長５３０ｎｍでは１０％から５０％の強度を有することが、色再現性を高める上でより好ましい。

上記各実施例におけるそれぞれの波長特性の一例を図２３に示す。グリーンの色フィルターＧは５２５ｎｍに分光強度のビークを有している。イエローの色フィルターＹ_e は５５５ｎｍに分光強度のピークを有している。シアンの色フイルターＣは５１０ｎｍに分光強度のピークを有している。マゼンダの色フィルターＭは４４５ｎｍと６２０ｎｍにピークを有している。また、５３０ｎｍにおける各色フィルターは、それぞれの分光強度のピークに対して、Ｇは９９％、Ｙ_e は９５％、Ｃは９７％、Ｍは３８％としている。

このような補色フイルターの場合、図示しないコントローラー（若しくは、デジタルカメラに用いられるコントローラー）で、電気的に次のような信号処理を行い、
輝度信号
Ｙ＝｜Ｇ＋Ｍ＋Ｙ_e ＋Ｃ｜×１／４
色信号
Ｒ−Ｙ＝｜（Ｍ＋Ｙ_e ）−（Ｇ＋Ｃ）｜
Ｂ−Ｙ＝｜（Ｍ＋Ｃ）−（Ｇ＋Ｙ_e ）｜
の信号処理を経てＲ（赤）、Ｇ（緑）、Ｂ（青）の信号に変換される。

ところで、上記した近赤外シャープカットコートの配置位置は、光路上のどの位置であってもよい。また、ローパスフィルターＦの枚数も前記した通り２枚でも１枚でも構わない。

また、各実施例の明るさ絞りの部分についての詳細を図２４示す。撮像光学系の第１群Ｇ１と第２群Ｇ２との間の光軸上の絞り位置に、０段、−１段、−２段、−３段、−４段の明るさ調節を可能とするターレット１０を配置している。ターレット１０には、０段の調整をする開口形状が直径約４ｍｍの円形で固定の空間からなる開口１Ａ（波長５５０ｎｍに対する透過率は１００％) と、−１段補正するために開口１Ａの開口面積の約半分の開口面積を有する開口形状が固定の透明な平行平板（波長５５０ｎｍに対する透過率は９９％）からなる開口１Ｂと、開口１Ｂと同じ面積の円形開口部を有し、−２段、−３段、−４段に補正するため、各々波長５５０ｎｍに対する透過率が５０％、２５％、１３％のＮＤフィルターが設けられた開口部１Ｃ、１Ｄ、１Ｅとを有している。

そして、ターレット１０の回転軸１１の周りの回動により何れかの開口を絞り位置に配することで光量調節を行っている。

また、実効ＦナンバーＦ_no' がＦ_no' ＞ａ／０．４μｍとなるときに、開口内に波長５５０ｎｍに対する透過率が８０％未満のＮＤフィルターが配される構成としている。具体的には、実施例１では、望遠端の実効Ｆ値が上記式を満たすのは、絞り開放時（０段）に対して−２段とした実行Ｆ値が９．０となるときであり、そのときに対応する開口は１Ｃとなる。それにより、絞りの回折現象による像の劣化を抑えている。

また、図２４に示すターレット１０に代えて、図２５（ａ）に示すターレット１０’を用いた例を示す。撮像光学系の第１群Ｇ１と第２群Ｇ２との間の光軸上の明るさ絞り位置に、０段、−１段、−２段、−３段、−４段の明るさ調節を可能とするターレット１０’を配置している。ターレット１０’には、０段の調整をする開口形状が直径約４ｍｍの円形で固定の開口１Ａ' と、−１段補正するために開口１Ａ’の開口面積の約半分の開口面積を有する開口形状が固定の開口１Ｂ' と、さらに開口面積が順に小さくなり、−２段、−３段、−４段に補正するための形状が固定の開口部１Ｃ' 、１Ｄ' 、１Ｅ' とを有している。そして、ターレット１０’の回転軸１１の周りの回動により何れかの開口を絞り位置に配することで光量調節を行っている。

また、これら複数の開口の中の１Ａ' から１Ｄ' にそれぞれ空間周波数特性の異なる光学的ローパスフィルターを配している。そして、図２５（ｂ）に示すように、開口径が小さくなる程光学フィルターの空間周波数特性を高く設定しており、それにより絞り込むことによる回折現象による像の劣化を抑えている。なお、図２５（ｂ）の各曲線は、ローパスフィルターのみの空間周波数特性を示すものであり、各絞りの回折も含めた特性は何れも等しくなるように設定しているものである。

次に、本発明の電子撮像装置に用いるズームレンズ中に形状が固定の開口絞り（固定絞り）と光量調整を行うフィルターあるいはシャッターを配置する場合の固定絞りの形状について、前記したように、望遠端における開放ＦナンバーＦが、電子撮像素子の最小画素ピッチａ（単位ｍｍ）に対し、
１．５×１０³ ×ａ／１ｍｍ＜Ｆのとき、
撮像面の垂直方向又は水平方向の開口絞りの長さが、撮像面の対角方向の開口絞りの長さに対して長いように設定することが望ましい。

例えば、図２６（ａ）〜（ｃ）の何れかの形状を用いることで、回折の影響を小さくすることが可能となる。例えば、特に水平方向の回折の影響を少なくしたい撮影では、開口絞りに横長の形状を用いることが好ましい。

また、
１．５×１０³ ×ａ／１ｍｍ＞Ｆのとき、
撮像面の垂直方向又は水平方向の開口絞りの長さが、撮像面の対角方向の開口絞りの長さに対して短いように設定することが望ましい。

例えば、図２７（ａ）〜（ｃ）の何れかの形状を用いることで、幾何光学収差の影響を小さくすることが可能となる。例えば、特に水平方向の幾何光学収差の影響を少なくしたい撮影では、開口絞りに縦長の形状を用いることが好ましい。

ところで、前記の実施例１２において、固定絞りＳ１と次のレンズ面との間隔がマイナスの値（−０．８５）となっているのは、そのレンズ面の位置が固定絞りＳ１の位置に対して光軸方向とは逆方向に位置することによる。この数値実施例ではこの固定絞りを平板としているが、もちろん円形の開口を持ったレンズ面への黒塗り（図３１参照）としてもよい。また、図２８のような漏斗状の絞りを凸のレンズ面の傾きに沿って被せるようにしてもよいし、また、レンズを保持する鏡枠によって絞りを形成するようにしてもよい。

また、前記の実施例１２においては、フィルターＳ２は第２レンズ群Ｇ２の像側の空気間隔に設けている。光量調節に際しては、図２９に示したように、ターレット１０”の開口１Ａ”は素通し面又は中空の開口、開口１Ｂ”は透過率１／２のＮＤフィルター、開口１Ｃ”は透過率１／４のＮＤフィルター、開口１Ｄ”は透過率１／８のＮＤフィルター等を設けたターレット状のものを用いることができる。

また、フィルターＳ２として、光量ムラを抑えるように光量調節が可能なフィルター面を設けてもよい。例えば、暗い被写体に対しては中心部の光量確保を優先して透過率を均一とし、明るい被写体に対してのみ明るさムラを補うように、図３０に示すように、同心円状に光量が中心程低下するフィルターを配する構成としてもよい。

さらに、図３１に模式的に示すように、フィルターＳ２を光路中に揺動にて挿脱する構成としてもよい。特に、この実施例１２の場合、第２レンズ群Ｇ２以降にスペースができるため、スペースを節約したこの揺動構造を用いることができる。

また、ＮＤフィルターの反射光によるゴーストを低減させるために、図３２に模式的に示すように、光量を調整するフィルターＳ２を光軸に対して傾けるように構成してもよい。このとき、フィルターＳ２を揺動構造とすると、揺動時の移動角を鋭角の範囲とできるため、撮影動作を速くできる。

また、光量を調整するフィルターＳ２を２枚の偏光フィルターの偏光方向を変えることにより光量調整を行う構成としてもよい。また、フィルターに代えてシャッターを設けてもよいし、併設させてもよい。シャッターは像面近傍に配した移動幕によるフォーカルプレーンシャッターとしてもよいし、光路途中に設けた２枚羽のレンズシャッター、フォーカルプレーンシャッター、液晶シャッター等、種々のもので構わない。

図３３にシャッターの一例を示す。図３３に示すものは、フォーカルプレーンシャッターの１つであるロータリーフォーカルプレーンシャッターの例であり、図３３（ａ）は裏面側から見た図、図３３（ｂ）は表面側から見た図である。１５はシャッター基板であり、像面の直前又は任意の光路位置に配される構成となっている。基板１５には、光学系の有効光束を透過する開口部１６が設けられている。１７はロータリーシャッター幕である。１８はロータリーシャッター幕１７の回転軸であり、回転軸１８は基板１５に対して回転し、ロータリーシャッター幕１７と一体化されている。回転軸１８は基板１５の表面のギヤ１９、２０と連結されている。このギア１９、２０は図示しないモーターと連結されている。

このような構成において、図示しないモーターの駆動により、ギア１９、２０、回転軸１８を介して、ロータリーシャッター幕１７が回転軸１８を中心に回転するように構成されている。

このロータリーシャッター幕１７は略半円型に構成され、回転により基板１５の開口部１６の遮蔽と退避を行い、シャッターの役割を果たしている。シャッタースピードはこのロータリーシャッター幕１７の回転するスピードを変えることで調整される。

図３４（ａ）〜（ｄ）は、ロータリーシャッター幕１７が回転する様子を像面側からみた図である。時間を追って図の（ａ）、（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ａ）の順で移動する。

以上のように、ズームレンズ中の異なる位置に形状が固定の開口絞りと光量調整を行うフィルターあるいはシャッターを配置することにより、回折の影響を抑えて高画質を保ちつつ、フィルターやシャッターにより光量調整が行え、かつ、ズームレンズの全長の短縮化も可能とした電子撮像装置を得ることができる。

さて、以上のような本発明の電子撮像装置は、ズームレンズで物体像を形成しその像をＣＣＤや銀塩フィルムといった撮像素子に受光させて撮影を行う撮影装置、とりわけデジタルカメラやビデオカメラ、情報処理装置の例であるパソコン、電話、特に持ち運びに便利な携帯電話等に用いることができる。以下に、その実施形態を例示する。

図３５〜図３７は、本発明によるのズームレンズをデジタルカメラの撮影光学系４１に組み込んだ構成の概念図を示す。図３５はデジタルカメラ４０の外観を示す前方斜視図、図３６は同後方斜視図、図３７はデジタルカメラ４０の構成を示す断面図である。デジタルカメラ４０は、この例の場合、撮影用光路４２を有する撮影光学系４１、ファインダー用光路４４を有するファインダー光学系４３、シャッター４５、フラッシュ４６、液晶表示モニター４７等を含み、カメラ４０の上部に配置されたシャッター４５を押圧すると、それに連動して撮影光学系４１、例えば実施例１のズームレンズを通して撮影が行われる。撮影光学系４１によって形成された物体像が、近赤外カットコートを設けた光学的ローパスフィルターＦを介してＣＣＤ４９の撮像面上に形成される。このＣＣＤ４９で受光された物体像は、処理手段５１を介し、電子画像としてカメラ背面に設けられた液晶表示モニター４７に表示される。また、この処理手段５１には記録手段５２が接続され、撮影された電子画像を記録することもできる。なお、この記録手段５２は処理手段５１と別体に設けてもよいし、フロッピーディスクやメモリーカード、ＭＯ等により電子的に記録書込を行うように構成してもよい。また、ＣＣＤ４９に代わって銀塩フィルムを配置した銀塩カメラとして構成してもよい。

さらに、ファインダー用光路４４上にはファインダー用対物光学系５３が配置してある。このファインダー用対物光学系５３によって形成された物体像は、像正立部材であるポロプリズム５５の視野枠５７上に形成される。このポリプリズム５５の後方には、正立正像にされた像を観察者眼球Ｅに導く接眼光学系５９が配置されている。なお、撮影光学系４１及びファインダー用対物光学系５３の入射側、接眼光学系５９の射出側にそれぞれカバー部材５０が配置されている。

このように構成されたデジタルカメラ４０は、撮影光学系４１が広画角で高変倍比であり、収差が良好で、明るく、フィルター等が配置できるバックフォーカスの大きなズームレンズであるので、高性能・低コスト化が実現できる。

なお、図３７の例では、カバー部材５０として平行平面板を配置しているが、パワーを持ったレンズを用いてもよい。

次に、本発明のズームレンズが対物光学系として内蔵された情報処理装置の一例であるパソコンが図３８〜図４０に示される。図３８はパソコン３００のカバーを開いた前方斜視図、図３９はパソコン３００の撮影光学系３０３の断面図、図４０は図３８の状態の側面図である。図３８〜図４０に示されるように、パソコン３００は、外部から繰作者が情報を入力するためのキーボード３０１と、図示を省略した情報処理手段や記録手段と、情報を操作者に表示するモニター３０２と、操作者自身や周辺の像を撮影するための撮影光学系３０３とを有している。ここで、モニター３０２は、図示しないバックライトにより背面から照明する透過型液晶表示素子や、前面からの光を反射して表示する反射型液晶表示素子や、ＣＲＴディスプレイ等であってよい。また、図中、撮影光学系３０３は、モニター３０２の右上に内蔵されているが、その場所に限らず、モニター３０２の周囲や、キーボード３０１の周囲のどこであってもよい。

この撮影光学系３０３は、撮影光路３０４上に、本発明によるズームレンズ（図では略記）からなる対物レンズ１１２と、像を受光する撮像素子チップ１６２とを有している。これらはパソコン３００に内蔵されている。

ここで、撮像素子チップ１６２上には光学的ローパスフィルターＦが付加的に貼り付けられて撮像ユニット１６０として一体に形成され、対物レンズ１１２の鏡枠１１３の後端にワンタッチで嵌め込まれて取り付け可能になっているため、対物レンズ１１２と撮像素子チップ１６２の中心合わせや面間隔の調整が不要であり、組立が簡単となっている。また、鏡枠１１３の先端には、対物レンズ１１２を保護するためのカバーガラス１１４が配置されている。なお、鏡枠１１３中のズームレンズの駆動機構は図示を省いてある。

撮像素子チップ１６２で受光された物体像は、端子１６６を介して、パソコン３００の処理手段に入力され、電子画像としてモニター３０２に表示される、図３８には、その一例として、操作者の撮影された画像３０５が示されている。また、この画像３０５は、処理手段を介し、インターネットや電話を介して、遠隔地から通信相手のパソコンに表示されることも可能である。

次に、本発明のズームレンズが撮影光学系として内蔵された情報処理装置の一例である電話、特に持ち運びに便利な携帯電話が図４１に示される。図４１（ａ）は携帯電話４００の正面図、図４１（ｂ）は側面図、図４１（ｃ）は撮影光学系４０５の断面図である。図４１（ａ）〜（ｃ）に示されるように、携帯電話４００は、操作者の声を情報として入力するマイク部４０１と、通話相手の声を出力するスピーカ部４０２と、操作者が情報を入力する入力ダイアル４０３と、操作者自身や通話相手等の撮影像と電話番号等の情報を表示するモニター４０４と、撮影光学系４０５と、通信電波の送信と受信を行うアンテナ４０６と、画像情報や通信情報、入力信号等の処理を行う処理手段（図示せず）とを有している。ここで、モニター４０４は液晶表示素子である。また、図中、各構成の配置位置は、特にこれらに限られない。この撮影光学系４０５は、撮影光路４０７上に配置された本発明によるズームレンズ（図では略記）からなる対物レンズ１１２と、物体像を受光する撮像素子チップ１６２とを有している。これらは、携帯電話４００に内蔵されている。

ここで、撮像素子チップ１６２上には光学的ローパスフィルターＦが付加的に貼り付けられて撮像ユニット１６０として一体に形成され、対物レンズ１１２の鏡枠１１３の後端にワンタッチで嵌め込まれて取り付け可能になっているため、対物レンズ１１２と撮像素子チップ１６２の中心合わせや面間隔の調整が不要であり、組立が簡単となっている。また、鏡枠１１３の先端には、対物レンズ１１２を保護するためのカバーガラス１１４が配置されている。なお、鏡枠１１３中のズームレンズの駆動機構は図示を省いてある。

撮影素子チップ１６２で受光された物体像は、端子１６６を介して、図示していない処理手段に入力され、電子画像としてモニター４０４に、又は、通信相手のモニターに、又は、両方に表示される。また、通信相手に画像を送信する場合、撮像素子チップ１６２で受光された物体像の情報を、送信可能な信号へと変換する信号処理機能が処理手段には含まれている。

以上の本発明の電子撮像装置は例えば次のように構成することができる。

〔１〕 物体側より順に、２枚のレンズからなり全体として負のパワーを持つ第１レンズ群と、２枚のレンズからなり全体として正のパワーを持つ第２レンズ群とから構成され、前記第１レンズ群と第２レンズ群との空気間隔を変えることによって全群の焦点距離を変化させることができ、以下の条件（ａ）から（ｎ）までの中の１つ以上を満足するズームレンズ、及び、前記ズームレンズの像面側に配置された電子撮像素子を有することを特徴とする電子撮像装置。

（ａ） ７＜ｄ_NP・Ａ＜２７
（ｂ） ２０＜ｔ₁ ・Ａ＜５０
（ｃ） ２０＜Ｄ₂ ・Ａ＜４５
（ｄ） ３０＜（ｔ₁ ＋Ｄ₂ ）・Ａ＜９０
（ｅ） ３０＜−ｆ₁₁・Ａ＜７０
（ｆ） ９０＜ｆ₁₂・Ａ＜２５０
（ｇ） ２０＜ｆ₂₁・Ａ＜４２
（ｈ） ０．６＜Φ₂₁／Φ_w ＜１．０５
（ｉ） １９．５＜Ｒ₂₁・Ａ＜４５
（ｊ） ４０＜−ｆ₂₂・Ａ＜１４０
（ｋ） ０．３３＜−Φ₂₂／Φ_w ＜０．８０
（ｌ） −１＜（Ｒ₂₁＋Ｒ₂₂）／（Ｒ₂₁−Ｒ₂₂）＜０
（ｍ） ０．２５＜（Ｒ₂₃＋Ｒ₂₄）／（Ｒ₂₃−Ｒ₂₄）＜３．４
（ｎ） ７２＜ν_d21 ＜１００
ただし、Ａ＝４３．２／Ｌ（Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長）、ｔ₁ 、Ｄ₂ はそれぞれ第１レンズ群、第２レンズ群の光軸上の総厚、ｄ_NPは第１レンズ群の２枚のレンズの光軸上での間隔、ｆ₁₁、ｆ₁₂、ｆ₂₁、ｆ₂₂はそれぞれ第１レンズ群の２枚のレンズの中の物体側のレンズ、像側のレンズ、第２レンズ群の２枚のレンズの中の物体側のレンズ、像側のレンズの焦点距離、Φ₂₁、Φ₂₂、Φ_w はそれぞれ第２レンズ群の２枚のレンズの中の物体側のレンズ、像側のレンズの、そして広角端における全系の屈折力、Ｒ₂₁、Ｒ₂₂、Ｒ₂₃、Ｒ₂₄は第２レンズ群を構成する物体側から順の屈折面の曲率半径、ν_d21 は第２レンズ群の物体側正レンズの媒質のアッベ数である。

〔２〕 物体側より順に、負レンズ、正レンズの２枚からなり、全体として負のパワーを持つ第１レンズ群と、物体側より、開口絞り、正レンズ、負レンズの２枚からなり、全体として正のパワーを持つ第２レンズ群から構成され、広角端から望遠端へ変倍するときに、前記第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が小さくなり、前記第１レンズ群は非球面を有し、前記第２レンズ群は最も物体側の面に非球面を有し、かつ、以下の条件式（１）、（２）を満たすズームレンズ、及び、前記ズームレンズの像面側に配置された電子撮像素子を有することを特徴とする電子撮像装置。

（１） ０．６＜（Ｒ₂₃＋Ｒ₂₄）／（Ｒ₂₃−Ｒ₂₄）＜３．０
（２） ０．０８＜ｔ_2N／Ｄ₂ ＜０．２８
ただし、Ｒ₂₃は第２レンズ群の負レンズの物体側の面の光軸近傍の曲率半径、Ｒ₂₄は第２レンズ群の負レンズの像面側の面の光軸近傍の曲率半径、Ｄ₂ は第２レンズ群の正レンズの物体側の面から第２レンズ群の負レンズの像側の面までの光軸上の厚さ、ｔ_2Nは第２レンズ群の正レンズの像側の面から第２レンズ群の像側の面までの光軸上の距離である。

〔３〕 物体側より順に、最も物体側が負レンズで最も像側が正レンズであり全体として負のパワーを持つ第１レンズ群と、物体側より、開口絞り、正レンズ、負レンズの２枚からなり、全体として正のパワーを持つ第２レンズ群と、正レンズ１枚からなる第３レンズ群とを有し、広角端から望遠端へ変倍するときに、前記第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が小さくなり、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が大きくなり、前記第１レンズ群は非球面を有し、前記第２レンズ群は最も物体側の面に非球面を有し、かつ、第２レンズ群の負レンズの形状が、以下の条件式（１）を満たすズームレンズ、及び、前記ズームレンズの像面側に配置された電子撮像素子を有することを特徴とする電子撮像装置。

（１） ０．６＜（Ｒ₂₃＋Ｒ₂₄）／（Ｒ₂₃−Ｒ₂₄）＜３．０
ただし、Ｒ₂₃は第２レンズ群の負レンズの物体側の面の光軸近傍の曲率半径、Ｒ₂₄は第２レンズ群の負レンズの像面側の面の光軸近傍の曲率半径である。

〔４〕 物体側より順に、最も物体側が負レンズで最も像側が正レンズであり全体として負のパワーを持つ第１レンズ群と、物体側より、開口絞り、正レンズ、負レンズの２枚からなり、全体として正のパワーを持つ第２レンズ群と、正レンズ１枚からなる第３レンズ群とを有し、広角端から望遠端へ変倍するときに、前記第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が小さくなり、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が大きくなり、前記第１レンズ群は非球面を有し、前記第２レンズ群は最も物体側の面に非球面を有し、以下の条件式（２）を満たすズームレンズ、及び、前記ズームレンズの像面側に配置された電子撮像素子を有することを特徴とする電子撮像装置。

（２） ０．０８＜ｔ_2N／Ｄ₂ ＜０．２８
ただし、Ｄ₂ は第２レンズ群の正レンズの物体側の面から第２レンズ群の負レンズの像側の面までの光軸上の厚さ、ｔ_2Nは第２レンズ群の正レンズの像側の面から第２レンズ群の像側の面までの光軸上の距離である。

〔５〕 物体側より順に、負レンズ、正レンズの２枚、若しくは、負レンズ、負レンズ、正レンズの３枚からなり、全体として負のパワーを持つ第１レンズ群と、物体側より、開口絞り、正レンズ、負レンズからなり、全体として正のパワーを持つ第２レンズ群とを有し、広角端から望遠端へ変倍するときに、前記第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が小さくなり、前記第１レンズ群は非球面を有し、前記第２レンズ群は最も物体側の面に非球面を有し、以下の条件式（１）、（２）を満たすズームレンズ、及び、前記ズームレンズの像面側に配置された電子撮像素子を有することを特徴とする電子撮像装置。

（１） ０．６＜（Ｒ₂₃＋Ｒ₂₄）／（Ｒ₂₃−Ｒ₂₄）＜３．０
（２） ０．０８＜ｔ_2N／Ｄ₂ ＜０．２８
ただし、Ｒ₂₃は第２レンズ群の負レンズの物体側の面の光軸近傍の曲率半径、Ｒ₂₄は第２レンズ群の負レンズの像面側の面の光軸近傍の曲率半径、Ｄ₂ は第２レンズ群の正レンズの物体側の面から第２レンズ群の負レンズの像側の面までの光軸上の厚さ、ｔ_2Nは第２レンズ群の正レンズの像側の面から第２レンズ群の像側の面までの光軸上の距離である。

〔６〕 前記第１レンズ群に、屈折面有効部の中の最周辺部が光軸近傍の曲率中心の存在する方向と反対側へ凹形状となる面を少なくとも１面含むことを特徴とする上記１〜５の何れか１項記載の電子撮像装置。

〔７〕 前記第１レンズ群に、屈折面有効部の中の最周辺部が光軸近傍の曲率中心の存在する方向と反対側が凹形状となる面を少なくとも２面含むことを特徴とする上記１〜５の何れか１項記載の電子撮像装置。

〔８〕 第２レンズ群の最も像側の面が非球面であることを特徴とする上記１〜５の何れか１項記載の電子撮像装置。

〔９〕 前記条件（１）に代えて以下の条件（１）' を満足することを特徴とする上記２、３、５の何れか１項記載の電子撮像装置。

（１）’ ０．８＜（Ｒ₂₃＋Ｒ₂₄）／（Ｒ₂₃−Ｒ₂₄）＜２．５
〔１０〕 前記条件（１）に代えて以下の条件（１）”を満足することを特徴とする上記２、３、５の何れか１項記載の電子撮像装置。

（１）” ０．９＜（Ｒ₂₃＋Ｒ₂₄）／（Ｒ₂₃−Ｒ₂₄）＜２．０
〔１１〕 前記条件（２）に代えて以下の条件（２）’を満足することを特徴とする上記２、４、５の何れか１項記載の電子撮像装置。

（２）’ ０．１＜ｔ_2N／Ｄ₂ ＜０．２５
〔１２〕 前記条件（２）に代えて以下の条件（２）”を満足することを特徴とする上記２、４、５の何れか１項記載の電子撮像装置。

（２）” ０．１２＜ｔ_2N／Ｄ₂ ＜０．２２
〔１３〕 前記条件（２）に代えて以下の条件（３）を満足することを特徴とする上記２、４、５の何れか１項記載の電子撮像装置。

（３） ０．３＜Ｄ₂ ／ｆ_W ＜１．５
ただし、Ｄ₂ は第２レンズ群の正レンズの物体側の面から第２レンズ群の負レンズの像側の面までの光軸上の厚さ、ｆ_W は広角端での全系での焦点距離（無限遠物点合焦時）である。

〔１４〕 前記条件（２）に代えて以下の条件（３）’を満足することを特徴とする上記２、４、５の何れか１項記載の電子撮像装置。

（３）’ ０．５＜Ｄ₂ ／ｆ_W ＜１．４
ただし、Ｄ₂ は第２レンズ群の正レンズの物体側の面から第２レンズ群の負レンズの像側の面までの光軸上の厚さ、ｆ_W は広角端での全系での焦点距離（無限遠物点合焦時）である。

〔１５〕 前記条件（２）に代えて以下の条件（４）を満足することを特徴とする上記２、４、５の何れか１項記載の電子撮像装置。

（４） ０．２４＜Ｄ₂ ／Ｌ＜１．２
ただし、Ｄ₂ は第２レンズ群の正レンズの物体側の面から第２レンズ群の負レンズの像側の面までの光軸上の厚さ、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長である。

〔１６〕 前記条件（２）に代えて以下の条件（４）’を満足することを特徴とする上記２、４、５の何れか１項記載の電子撮像装置。

（４）’ ０．４＜Ｄ₂ ／Ｌ＜１．１２
ただし、Ｄ₂ は第２レンズ群の正レンズの物体側の面から第２レンズ群の負レンズの像側の面までの光軸上の厚さ、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長である。

〔１７〕 前記条件（２）に代えて以下の条件（３）、（４）を満足することを特徴とする上記２、４、５の何れか１項記載の電子撮像装置。

（３） ０．３＜Ｄ₂ ／ｆ_W ＜１．５
（４） ０．２４＜Ｄ₂ ／Ｌ＜１．２
ただし、Ｄ₂ は第２レンズ群の正レンズの物体側の面から第２レンズ群の負レンズの像側の面までの光軸上の厚さ、ｆ_W は広角端での全系での焦点距離（無限遠物点合焦時）、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長である。

〔１８〕 以下の条件（５）を満足することを特徴とする上記２〜１７の何れか１項記載の電子撮像装置。

（５） １．６＜ｎ₂₁＜１．９
ただし、ｎ₂₁は第２レンズ群の正レンズの屈折率である。

〔１９〕 以下の条件（６）を満足することを特徴とする上記２〜１８の何れか１項記載の電子撮像装置。

（６） −１．５＜Ｒ₂₁／Ｒ₂₂＜０．２
ただし、Ｒ₂₁は第２レンズ群の正レンズの物体側面の光軸上における曲率半径、Ｒ₂₂は第２レンズ群の正レンズの像側面の光軸上における曲率半径である。

〔２０〕 以下の条件（７）を満足することを特徴とする上記２〜１９の何れか１項記載の電子撮像装置。

（７） −１．０＜Ｒ₂₂／Ｒ₂₃＜０．５
ただし、Ｒ₂₂は第２レンズ群の正レンズの像側面の光軸上における曲率半径、Ｒ₂₃は第２レンズ群の負レンズの物体側面の光軸上における曲率半径である。

〔２１〕 以下の条件（８）を満足することを特徴とする上記２〜２０の何れか１項記載の電子撮像装置。

（８） −０．３＜Ｒ₂₄／Ｒ₂₃＜０．５
ただし、Ｒ₂₄は第２レンズ群の負レンズの像側面の光軸上における曲率半径、Ｒ₂₃は第２レンズ群の負レンズの物体側面の光軸上における曲率半径である。

〔２２〕 以下の条件（９）を満足することを特徴とする上記２〜２０の何れか１項記載の電子撮像装置。

（９） ０．５＜Ｒ₂₄／Ｒ₂₁＜２．０
ただし、Ｒ₂₄は第２レンズ群の負レンズの像側面の光軸上における曲率半径、Ｒ₂₁は第２レンズ群の正レンズの物体側面の光軸上における曲率半径である。

〔２３〕 前記第３レンズ群がフォーカシング時に移動する群であり、かつ、第３レンズ群の全ての屈折面が以下に示す条件（１）を満足する偏奇量の小さい屈折面であることを特徴とする上記３又は４記載の電子撮像装置。

（１０） ｜abs （Ｚ）｜／Ｌ＜１．５×１０^-2
ただし、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、abs （Ｚ）は光軸からの高さが０．３５Ｌの位置における第３レンズ群の各屈折面の光軸上の曲率半径を有する球面から前記屈折面までの光軸方向への偏奇量である。

〔２４〕 前記第３レンズ群がフォーカシング時に移動する群であり、かつ、第３レンズ群の全ての屈折面が球面であることを特徴とする上記３又は４の電子撮像装置。

〔２５〕 前記第３レンズ群がフォーカシング時に移動する群であり、前記第３レンズ群の正レンズが以下の条件（１１）を満足することを特徴とする上記３、４、２３又は２４の何れか１項記載の電子撮像装置。

（１１） −２．０＜（Ｒ₃₁＋Ｒ₃₂）／（Ｒ₃₁−Ｒ₃₂）＜１．０
ただし、Ｒ₃₁は第３レンズ群の正レンズの物体側面の光軸上における曲率半径、Ｒ₃₂は第３レンズ群の正レンズの像側面の光軸上における曲率半径である。

〔２６〕 広角端から望遠端に変倍する際、前記第３レンズ群の移動量ｘ₃ が以下の条件（１２）を満足することを特徴とする上記３、４、２３、２４又は２５の何れか１項記載の電子撮像装置。

（１２） −０．５＜ｘ₃ ／√（ｆ_W ・ｆ_T ）＜０．５
ただし、ｆ_W は広角端における全系の焦点距離（無限遠物点合焦時）、ｆ_T は望遠端における全系の焦点距離（無限遠物点合焦時）である。

〔２７〕 広角端から望遠端に変倍する際、前記第３レンズ群の移動量ｘ₃ が前記第２レンズ群と第３レンズ群の空気間隔の変化量ｘ_2-3 に対して以下の条件（Ｂ）を満足することを特徴とする上記３、４、２３、２４又は２５の何れか１項記載の電子撮像装置。

（Ｂ） ０．００5 ＜｜ｘ₃ ／（γ×ｘ_2-3 ）｜＜０．０５
ただし、γは広角端から望遠端までのズーム比である。

〔２８〕 以下の条件（１３）を満足することを特徴とする上記１〜２７の何れか１項記載の電子撮像装置。

（１３） Δ（１／EXP ）・√（ｆ_W ・ｆ_T ）＜１
ただし、ｆ_W は広角端における全系の焦点距離（無限遠物点合焦時）、ｆ_T は望遠端における全系の焦点距離（無限遠物点合焦時）であり、Δ（１／EXP ）は射出瞳位置の逆数の変化量であり、以下の式で表される。

Δ（１／EXP ）＝｜（１／EXPT）−（１／EXPW）｜
ただし、EXPTは望遠端における射出瞳位置、EXPWは広角端における射出瞳位置である。

〔２９〕 前記ズームレンズの変倍比が２．４以上であることを特徴とする上記１〜２８の何れか１項記載の電子撮像装置。

〔３０〕 前記ズームレンズの変倍比が２．８以上であることを特徴とする上記１〜２８の何れか１項記載の電子撮像装置。

〔３１〕 前記第１レンズ群の最も物体側の面と最も像側の面が非球面であることを特徴とする上記１〜３０の何れか１項記載の電子撮像装置。

〔３２〕 前記第２レンズ群の最も物体側の面と最も像側の面が非球面であることを特徴とする上記１〜３０の何れか１項記載の電子撮像装置。

〔３３〕 前記第１レンズ群の正レンズの両面が非球面であることを特徴とする上記１〜３０の何れか１項記載の電子撮像装置。

〔３４〕 前記第１レンズ群及び前記第２レンズ群に含まれる全ての負レンズが物体側に凸面を向けたメニスカスレンズであることを特徴とする上記１〜３０の何れか１項記載の電子撮像装置。

〔３５〕 前記第２レンズ群の前記正レンズの物体側の面は像側面よりも強い屈折力を持つ面であることを特徴とする上記１〜３０の何れか１項記載の電子撮像装置。

〔３６〕 前記第１レンズ群の前記負レンズが以下の条件（１４）を満足することを特徴とする上記１〜３０の何れか１項記載の電子撮像装置。

（１４） −０．３＜ｆ_W ／Ｒ₁₁＜０．４
ただし、Ｒ₁₁は第１レンズ群の物体側から１番目のレンズ面の光軸近傍（光軸上）の曲率半径、ｆ_W は広角端における全系の焦点距離（無限遠物点合焦時）である。

〔３７〕 前記第１レンズ群の前記正レンズの物体側に接する光軸上の空気間隔が以下の条件（１５）を満足することを特徴とする上記２〜３０の何れか１項記載の電子撮像装置。

（１５） ０．３＜ｄ_NP／ｆ_W ＜１
ただし、ｄ_NPは前記第１レンズ群の前記正レンズの物体側に接する光軸上の空気間隔、ｆ_W は広角端における全系の焦点距離（無限遠物点合焦時）である。

〔３８〕 前記第１レンズ群の前記正レンズの物体側に接する光軸上の空気間隔が以下の条件（１５）^* を満足することを特徴とする上記２〜３０の何れか１項記載の電子撮像装置。

（１５）^* １＜｜ｄ_NP／ｆ₁ ｜＜３
ただし、ｄ_NPは前記第１レンズ群の前記正レンズの物体側に接する光軸上の空気間隔、ｆ₁ は第１レンズ群の焦点距離である。

〔３９〕 前記第１レンズ群が以下の条件（１６）を満足することを特徴とする上記１〜３０の何れか１項記載の電子撮像装置。

（１６） ０．４＜ｔ₁ ／Ｌ＜２．２
ただし、ｔ₁ は第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の厚み、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長である。

〔４０〕 物体側より順に、負のパワーを持つ第１レンズ群と、正のパワーを持つ第２レンズ群とを有し、前記第１レンズ群が、光軸上の面がそれぞれ物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと正メニスカスレンズを有し、前記正メニスカスレンズの物体側面は、屈折面有効部の中の最周辺部が、光軸近傍の曲率中心の存在する方向と反対側へ凹形状となる非球面であるズームレンズ、及び、前記ズームレンズの像面側に配された電子撮像素子を有することを特徴とする電子撮像装置。

〔４１〕 物体側より順に、負のパワーを持つ第１レンズ群と、正のパワーを持つ第２レンズ群とを有し、前記第１レンズ群が、像面側に凹面を向けた負レンズと、光軸上の面がそれぞれ物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズを有し、前記正メニスカスレンズの物体側面は、屈折面有効部の中の最周辺部が、光軸近傍の曲率中心の存在する方向と反対側へ凹形状となる非球面であり、かつ、以下の条件（Ａ）を満足するズームレンズ、及び、前記ズームレンズの像面側に配された電子撮像素子を有することを特徴とする電子撮像装置。

（Ａ） −５．０＜（Ｒ₁₃＋Ｒ₁₄）／（Ｒ₁₃−Ｒ₁₄）＜−１．７
ただし、Ｒ₁₃は前記第１レンズ群の正メニスカスレンズの物体側面の曲率半径、Ｒ₁₄は前記第１レンズ群の正メニスカスレンズの像面側面の曲率半径である。

〔４２〕 以下の条件（１７）を満足することを特徴とする上記１〜４０の何れか１項記載の電子撮像装置。

（１７） −１＜ｆ₁ ／Ｒ₁₁＜０．５
ただし、ｆ₁ は第１レンズ群の焦点距離、Ｒ₁₁は第１レンズ群の最も物体側の面の光軸近傍（光軸上）の曲率半径である。

〔４３〕 前記第１レンズ群中の前記正レンズは両面共光軸近傍（光軸上）の曲率半径が正の値の正メニスカスレンズであり、かつ、それぞれの面の屈折面有効部の中の最周辺部が、光軸近傍の曲率中心の存在する方向と反対側へ凹形状となる非球面であり、第１レンズ群中の負レンズを１枚のみとし、前記第１レンズ群を２枚のレンズで構成したことを特徴とする上記２〜４２の何れか１項記載の電子撮像装置。

〔４４〕 以下の条件（１８）、（１９）を満足することを特徴とする上記４３記載の電子撮像装置。

（１８） −２．５＜ｆ₁ ／Ｒ₁₃＜−０．５
（１９） −１．５＜ｆ₁ ／Ｒ₁₄＜０．５
ただし、ｆ₁ は第１レンズ群の焦点距離、Ｒ₁₃は前記第１レンズ群の正メニスカスレンズの物体側面の曲率半径、Ｒ₁₄は前記第１レンズ群の正メニスカスレンズの像面側面の曲率半径である。

〔４５〕 前記ズームレンズの広角端における半画角ω_W が以下の条件（２０）を満足することを特徴とする上記１〜４４の何れか１項記載の電子撮像装置。

（２０） ２８°＜ω_W ＜４０°
〔４６〕 前記ズームレンズの望遠端における開放Ｆ値Ｆ_T が以下の条件（２１）を満足することを特徴とする上記１〜４５の何れか１項記載の電子撮像装置。

（２１） ２．７＜Ｆ_T ＜５
〔４７〕 前記ズームレンズの広角端から望遠端におけるズーム比γが以下の条件（２２）を満足することを特徴とする上記１〜４６の何れか１項記載の電子撮像装置。

（２２） ２＜γ＜４
〔４８〕 各々の間隔を変化させ焦点距離を変更させる複数のレンズ群と、光路中に配されかつ少なくとも軸上光束径を制限する開口絞りとを有するズームレンズ、及び、その像側に配された電子撮像素子を備えた電子撮像装置において、
前記開口絞りは絞り形状が固定であり、前記開口絞りの配される空間とは異なる位置の空間の光軸上に透過率変更にて光量調整を行うフィルターを配したことを特徴とする電子撮像装置。

〔４９〕 上記４８において、望遠端における開放ＦナンバーＦが、前記電子撮像素子の最小画素ピッチａ（単位ｍｍ）に対し、
１．５×１０³ ×ａ／１ｍｍ＜Ｆのとき、
撮像面の垂直方向又は水平方向の前記開口絞りの長さが、撮像面の対角方向の前記開口絞りの長さに対して長いか、若しくは、
望遠端における開放ＦナンバーＦが、前記電子撮像素子の最小画素ピッチａ（単位ｍｍ）に対し、
１．５×１０³ ×ａ／１ｍｍ＞Ｆのとき、
撮像面の垂直方向又は水平方向の前記開口絞りの長さが、撮像面の対角方向の前記開口絞りの長さに対して短い、ことを特徴とする電子撮像装置。

〔５０〕 上記４８において、前記ズームレンズにおける可変の空気間隔の中で最小の空気間隔、又は、一定の空気間隔の中で最も長い空気間隔中に、前記フィルターを配したこと特徴とする電子撮像装置である。

〔５１〕 上記４８において、前記光量調整を行うフィルターは、中心部の透過率に対して周辺部の透過率を高くした透過面を少なくとも１つ有することを特徴とする電子撮像装置。

〔５２〕 上記４８において、前記光量調整を行うフィルターを光軸に対して傾ける配置が可能なことを特徴とする電子撮像装置。

〔５３〕 上記４８において、前記開口絞りは、変倍時若しくは合焦点動作の際に、可変の空気間隔を挟む前後のレンズ群の間に配され、前記光量調整を行うフィルターは前記空気間隔とは異なる位置に配されることを特徴とする電子撮像装置。

〔５４〕 上記４８から５３の何れか１項において、前記開口絞りは、その開口絞りから光軸に下ろした垂線と光軸との交わる位置が、レンズ群中のレンズ媒質内に位置することを特徴とする電子撮像装置。

〔５５〕 上記５４において、前記開口絞りは、前記レンズ群中の何れかのレンズ面に接して設けられることを特徴とする電子撮像装置。

〔５６〕 上記４８から５５の何れか１項において、前記開口絞りを、光軸側に開口を設けた口径板としたことを特徴とする電子撮像装置。

〔５７〕 上記４８から５６の何れか１項において、前記ズームレンズは少なくとも負の屈折力のレンズ群と、その像側直後に配された正の屈折力のレンズ群とを有し、広角端よりも望遠端にて前記負の屈折力のレンズ群と前記正の屈折力のレンズ群との間隔が減少し、前記開口絞りを前記負の屈折力のレンズ群の最も像側面から前記正の屈折力のレンズ群の像側面の間に配し、前記光量調整を行うフィルターを前記開口絞りよりも像面側に配したことを特徴とする電子撮像装置。

〔５８〕 上記５７において、前記負のレンズ群を最も物体側に配置したことを特徴とする電子撮像装置。

〔５９〕 上記５７において、前記ズームレンズは、物体側から順に、前記負の屈折力を有するレンズ群と、前記正の屈折力を有するレンズ群とを有し、変倍時に可動のレンズ群は前記負の屈折力を有するレンズ群と前記正の屈折力を有するレンズ群の２つのレンズ群のみであることを特徴とする電子撮像装置。

〔６０〕 上記５７において、前記ズームレンズは、物体側から順に、前記負の屈折力を有するレンズ群と、前記正の屈折力を有するレンズ群との２つのレンズ群のみであることを特徴とする電子撮像装置。

〔６１〕 上記５７から６０の何れか１項において、前記開口絞りは、前記正の屈折力のレンズ群直前の空気間隔中に配されことを特徴とする電子撮像装置。

〔６２〕 上記５７から６１の何れか１項において、前記光量調整を行うフィルターは、前記正の屈折力のレンズ群の直後の空気間隔中に配することを特徴とする電子撮像装置。

〔６３〕 上記４８から６２の何れか１項において、前記開口絞りとそれよりも像側の前記光量調整を行うフィルターの入射面との光軸上の距離をα、前記光量調整を行うフィルターの入射面と前記電子撮像素子における撮像面までの光軸上での距離をβとしたときに、常に以下の条件を満足することを特徴とする電子撮像装置。

（２４） ０．０１＜α／β＜１．０
〔６４〕 上記４８から６３の何れか１項において、前記開口絞りの開口の最大開口径（直径）をφα、前記光量調整を行うフィルターの最大有効径（対角長）をφβとするときに、以下の条件を満足することを特徴とする電子撮像装置。

（２５） ０．５＜φβ／φα＜１．５
〔６５〕 上記４８から６４の何れか１項において、前記開口絞りは可変間隔に配され、前記開口絞りの直前のレンズ面及び直後のレンズ面は共に像側に凹面を向け、前記開口絞りの外形が、光軸から離れる程像側に傾いた漏斗形状であることを特徴とする電子撮像装置。

〔６６〕 上記４８から６５の何れか１項において、前記光量調整を行うフィルターは、光路中に挿脱可能に構成されていることを特徴とする電子撮像装置。

〔６７〕 上記６６において、前記光量調整を行うフィルターは、光軸上から退避する際に面が光軸と平行に近づく方向に揺動することを特徴とする電子撮像装置。

〔６８〕 各々の間隔を変化させ焦点距離を変更させる複数のレンズ群と、光路中に配されかつ少なくとも軸上光束径を制限する開口絞りとを有するズームレンズ、及び、その像側に配された電子撮像素子を備えた電子撮像装置において、
前記開口絞りは絞り形状が固定であり、前記開口絞りの配される空間とは異なる位置の空間の光軸上にシャッターを配したことを特徴とする電子撮像装置。

〔６９〕 上記６８において、前記開口絞りは、変倍時若しくは合焦点動作の際に、可変の空気間隔を挟む前後のレンズ群の間に配され、前記シャッターは前記空気間隔とは異なる位置に配されることを特徴とする電子撮像装置。

〔７０〕 上記６８又は６９において、前記開口絞りは、その開口絞りから光軸に下ろした垂線と光軸との交わる位置が、レンズ群中のレンズ媒質内に位置することを特徴とする電子撮像装置。

〔７１〕 上記７０において、前記開口絞りは、前記レンズ群中の何れかのレンズ面に接して設けられることを特徴とする電子撮像装置。

〔７２〕 上記６８から７１の何れか１項において、前記開口絞りを、光軸側に開口を設けた口径板としたことを特徴とする電子撮像装置。

〔７３〕 上記６８から７２の何れか１項において、前記ズームレンズは少なくとも負の屈折力のレンズ群と、その像側直後に配された正の屈折力のレンズ群とを有し、広角端よりも望遠端にて前記負の屈折力のレンズ群と前記正の屈折力のレンズ群との間隔が減少し、前記開口絞りを前記負の屈折力のレンズ群の最も像側面から前記正の屈折力のレンズ群の像側面の間に配し、前記シャッターを前記開口絞りよりも像面側に配したことを特徴とする電子撮像装置。

〔７４〕 上記７３において、前記負のレンズ群を最も物体側に配置したことを特徴とする電子撮像装置。

〔７５〕 上記７３において、前記ズームレンズは、物体側から順に、前記負の屈折力を有するレンズ群と、前記正の屈折力を有するレンズ群とを有し、変倍時に可動のレンズ群は前記負の屈折力を有するレンズ群と前記正の屈折力を有するレンズ群の２つのレンズ群のみであることを特徴とする電子撮像装置。

〔７６〕 上記７３において、前記ズームレンズは、物体側から順に、前記負の屈折力を有するレンズ群と、前記正の屈折力を有するレンズ群との２つのレンズ群のみであることを特徴とする電子撮像装置。

〔７７〕 上記７３から７６の何れか１項において、前記開口絞りは、前記正の屈折力のレンズ群直前の空気間隔中に配されことを特徴とする電子撮像装置。

〔７８〕 上記７３から７７の何れか１項において、前記シャッターは、前記正の屈折力のレンズ群の直後の空気間隔中に配することを特徴とする電子撮像装置。

〔７９〕 上記６８から７８の何れか１項において、前記開口絞りとそれよりも像側の前記シャッターとの光軸上の距離をα’、前記シャッターと前記電子撮像素子における撮像面までの光軸上での距離をβ’としたときに、常に以下の条件を満足することを特徴とする電子撮像装置。

（２６） ０．０１＜α’／β’＜１．０
〔８０〕 上記６８から７９の何れか１項において、前記開口絞りの開口の最大開口径（直径）をφα、前記シャッターの最大有効径（対角長）をφβ’とするときに、以下の条件を満足することを特徴とする電子撮像装置。

（２７） ０．５＜φβ’／φα＜１．５
〔８１〕 上記６８から８０の何れか１項において、前記開口絞りは可変間隔に配され、前記開口絞りの直前のレンズ面及び直後のレンズ面は共に像側に凹面を向け、前記開口絞りの外形が、光軸から離れる程像側に傾いた漏斗形状であることを特徴とする電子撮像装置。

以上の説明から明らかなように、本発明により、沈胴厚が薄く、収納性に優れ、かつ、高倍率でリアフォーカスにおいても結像性能の優れたズームレンズを得ることができ、ビデオカメラやデジタルカメラの徹底的薄型化を図ることが可能となる。

本発明の電子撮像装置に用いられるズームレンズの実施例１の無限遠物点合焦時の広角端でのレンズ断面図である。 実施例２のズームレンズの図１と同様のレンズ断面図である。 実施例３のズームレンズの図１と同様のレンズ断面図である。 実施例４のズームレンズの図１と同様のレンズ断面図である。 実施例５のズームレンズの図１と同様のレンズ断面図である。 実施例６のズームレンズの図１と同様のレンズ断面図である。 実施例７のズームレンズの図１と同様のレンズ断面図である。 実施例８のズームレンズの図１と同様のレンズ断面図である。 実施例９のズームレンズの図１と同様のレンズ断面図である。 実施例１０のズームレンズの図１と同様のレンズ断面図である。 実施例１１のズームレンズの図１と同様のレンズ断面図である。 実施例１２のズームレンズの図１と同様のレンズ断面図である。 実施例１の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例２の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例３の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例５の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例６の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例９の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例１２の無限遠物点合焦時の収差図である。 近赤外シャープカットコートの一例の透過率特性を示す図である。 ローパスフィルターの射出面側に設ける色フィルターの一例の透過率特性を示す図である。 補色モザイクフィルターの色フィルター配置を示す図である。 補色モザイクフィルターの波長特性の一例を示す図である。 各実施例の明るさ絞りの部分の一例の詳細を示す斜視図である。 各実施例の明るさ絞りの部分の別の例の詳細を示す図である。 固定絞りとフィルターあるいはシャッターを配置する本発明によるズームレンズの固定絞りがＦ値の理論限界より大きいときの固定絞りの形状例を示す図である。 固定絞りとフィルターあるいはシャッターを配置する本発明によるズームレンズの固定絞りがＦ値の理論限界より小さいときの固定絞りの形状例を示す図である。 漏斗状固定絞りの例を示す図である。 実施例１２においては利用可能なターレット状の光量調整フィルターを示す図である。 光量ムラを抑えるフィルターの例を示す図である。 光路中に揺動にて挿脱するフィルターの例を示す図である。 反射光によるゴーストを低減させるフィルターの揺動挿脱構造を示す図である。 ロータリーフォーカルプレーンシャッターの例を示す裏面図と表面図である。 図３３のシャッターのロータリーシャッター幕が回転する様子を示す図である。 本発明によるズームレンズを組み込んだデジタルカメラの外観を示す前方斜視図である。 図３５のデジタルカメラの後方斜視図である。 図３５のデジタルカメラの断面図である。 本発明によるズームレンズが対物光学系として組み込れたパソコンのカバーを開いた前方斜視図である。 パソコンの撮影光学系の断面図である。 図３８の状態の側面図である。 本発明によるズームレンズが対物光学系として組み込れた携帯電話の正面図、側面図、その撮影光学系の断面図である。

符号の説明

Ｇ１…第１群
Ｇ２…第２群
Ｇ３…第３群
Ｆ…光学的ローパスフィルター
Ｃ…カバーガラス
Ｉ…像面
Ｅ…観察者眼球
Ｓ１…固定絞り
Ｓ２…シャッター又は光量調整フィルター
１Ａ、１Ｂ、１Ｃ、１Ｄ、１Ｅ…開口
１Ａ’、１Ｂ’、１Ｃ’、１Ｄ’、１Ｅ’…開口
１Ａ”、１Ｂ”、１Ｃ”、１Ｄ”…開口
１０…ターレット
１０’…ターレット
１０”…ターレット
１１…回転軸
１５…シャッター基板
１６…開口部
１７…ロータリーシャッター幕
１８…回転軸
１９、２０…ギヤ
４０…デジタルカメラ
４１…撮影光学系
４２…撮影用光路
４３…ファインダー光学系
４４…ファインダー用光路
４５…シャッター
４６…フラッシュ
４７…液晶表示モニター
４９…ＣＣＤ
５０…カバー部材
５１…処理手段
５２…記録手段
５３…ファインダー用対物光学系
５５…ポロプリズム
５７…視野枠
５９…接眼光学系
１１２…対物レンズ
１１３…鏡枠
１１４…カバーガラス
１６０…撮像ユニット
１６２…撮像素子チップ
１６６…端子
３００…パソコン
３０１…キーボード
３０２…モニター
３０３…撮影光学系
３０４…撮影光路
３０５…画像
４００…携帯電話
４０１…マイク部
４０２…スピーカ部
４０３…入力ダイアル
４０４…モニター
４０５…撮影光学系
４０６…アンテナ
４０７…撮影光路

Claims (32)

1. 物体側より順に、負レンズ、正レンズの２枚、若しくは、負レンズ、負レンズ、正レンズの３枚からなり、全体として負のパワーを持つ第１レンズ群と、物体側より、開口絞り、正レンズ、負レンズからなり、全体として正のパワーを持つ第２レンズ群とを有し、広角端から望遠端へ変倍するときに、前記第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が小さくなり、前記第１レンズ群は非球面を有し、前記第２レンズ群は最も物体側の面に非球面を有し、以下の条件式（１）、（２）を満たすズームレンズ、及び、前記ズームレンズの像面側に配置された電子撮像素子を有することを特徴とする電子撮像装置。
   （１） ０．８２１１５０≦（Ｒ₂₃＋Ｒ₂₄）／（Ｒ₂₃−Ｒ₂₄）＜３．０
   （２） ０．０８＜ｔ_2N／Ｄ₂ ＜０．２８
   ただし、Ｒ₂₃は第２レンズ群の負レンズの物体側の面の光軸近傍の曲率半径、Ｒ₂₄は第２レンズ群の負レンズの像面側の面の光軸近傍の曲率半径、Ｄ₂ は第２レンズ群の正レンズの物体側の面から第２レンズ群の負レンズの像側の面までの光軸上の厚さ、ｔ_2Nは第２レンズ群の正レンズの像側の面から第２レンズ群の像側の面までの光軸上の距離である。
2. 物体側より順に、最も物体側が負レンズで最も像側が正レンズであり全体として負のパワーを持つ第１レンズ群と、物体側より、開口絞り、正レンズ、負レンズの２枚からなり、全体として正のパワーを持つ第２レンズ群と、正レンズ１枚からなる第３レンズ群とを有し、広角端から望遠端へ変倍するときに、前記第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が小さくなり、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が大きくなり、前記第１レンズ群は非球面を有し、前記第２レンズ群は最も物体側の面に非球面を有し、かつ、第２レンズ群の負レンズの形状が、以下の条件式（１）を満たすズームレンズ、及び、前記ズームレンズの像面側に配置された電子撮像素子を有することを特徴とする電子撮像装置。
   （１） ０．８２１１５０≦（Ｒ₂₃＋Ｒ₂₄）／（Ｒ₂₃−Ｒ₂₄）＜３．０
   ただし、Ｒ₂₃は第２レンズ群の負レンズの物体側の面の光軸近傍の曲率半径、Ｒ₂₄は第２レンズ群の負レンズの像面側の面の光軸近傍の曲率半径である。
3. 物体側より順に、最も物体側が負レンズで最も像側が正レンズであり全体として負のパワーを持つ第１レンズ群と、物体側より、開口絞り、正レンズ、負レンズの２枚からなり、全体として正のパワーを持つ第２レンズ群と、正レンズ１枚からなる第３レンズ群とを有し、広角端から望遠端へ変倍するときに、前記第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が小さくなり、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が大きくなり、前記第１レンズ群は非球面を有し、前記第２レンズ群は最も物体側の面に非球面を有し、かつ、第２レンズ群の負レンズの形状が、以下の条件式（２）を満たすズームレンズ、及び、前記ズームレンズの像面側に配置された電子撮像素子を有することを特徴とする電子撮像装置。
   （２） ０．０８＜ｔ_2N／Ｄ₂ ＜０．２８
   ただし、Ｄ₂ は第２レンズ群の正レンズの物体側の面から第２レンズ群の負レンズの像側の面までの光軸上の厚さ、ｔ_2Nは第２レンズ群の正レンズの像側の面から第２レンズ群の像側の面までの光軸上の距離である。
4. 物体側より順に、負レンズ、正レンズの２枚、若しくは、負レンズ、負レンズ、正レンズの３枚からなり、全体として負のパワーを持つ第１レンズ群と、物体側より、開口絞り、正レンズ、負レンズからなり、全体として正のパワーを持つ第２レンズ群とを有し、広角端から望遠端へ変倍するときに、前記第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が小さくなり、前記第１レンズ群は非球面を有し、前記第２レンズ群は最も物体側の面に非球面を有し、以下の条件式（１）、（２）を満たすズームレンズ、及び、前記ズームレンズの像面側に配置された電子撮像素子を有することを特徴とする電子撮像装置。
   （１） ０．８２１１５０≦（Ｒ₂₃＋Ｒ₂₄）／（Ｒ₂₃−Ｒ₂₄）＜３．０
   （２） ０．０８＜ｔ_2N／Ｄ₂ ＜０．２８
   ただし、Ｒ₂₃は第２レンズ群の負レンズの物体側の面の光軸近傍の曲率半径、Ｒ₂₄は第２レンズ群の負レンズの像面側の面の光軸近傍の曲率半径、Ｄ₂ は第２レンズ群の正レンズの物体側の面から第２レンズ群の負レンズの像側の面までの光軸上の厚さ、ｔ_2Nは第２レンズ群の正レンズの像側の面から第２レンズ群の像側の面までの光軸上の距離である。
5. 前記条件（２）に代えて以下の条件（３）を満足することを特徴とする請求項１、３、４の何れか１項記載の電子撮像装置。
   （３） ０．３＜Ｄ₂ ／ｆ_W ＜１．５
   ただし、Ｄ₂ は第２レンズ群の正レンズの物体側の面から第２レンズ群の負レンズの像側の面までの光軸上の厚さ、ｆ_W は広角端での全系での焦点距離（無限遠物点合焦時）である。
6. 前記条件（２）に代えて以下の条件（４）を満足することを特徴とする請求項１、３、４の何れか１項記載の電子撮像装置。
   （４） ０．２４＜Ｄ₂ ／Ｌ＜１．２
   ただし、Ｄ₂ は第２レンズ群の正レンズの物体側の面から第２レンズ群の負レンズの像側の面までの光軸上の厚さ、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長である。
7. 前記条件（２）に代えて以下の条件（３）、（４）を満足することを特徴とする請求項１、３、４の何れか１項記載の電子撮像装置。
   （３） ０．３＜Ｄ₂ ／ｆ_W ＜１．５
   （４） ０．２４＜Ｄ₂ ／Ｌ＜１．２
   ただし、Ｄ₂ は第２レンズ群の正レンズの物体側の面から第２レンズ群の負レンズの像側の面までの光軸上の厚さ、ｆ_W は広角端での全系での焦点距離（無限遠物点合焦時）、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長である。
8. 以下の条件（５）を満足することを特徴とする請求項１〜７の何れか１項記載の電子撮像装置。
   （５） １．６＜ｎ₂₁＜１．９
   ただし、ｎ₂₁は第２レンズ群の正レンズの屈折率である。
9. 以下の条件（６）を満足することを特徴とする請求項１〜８の何れか１項記載の電子撮像装置。
   （６） −１．５＜Ｒ₂₁／Ｒ₂₂＜０．２
   ただし、Ｒ₂₁は第２レンズ群の正レンズの物体側面の光軸上における曲率半径、Ｒ₂₂は第２レンズ群の正レンズの像側面の光軸上における曲率半径である。
10. 以下の条件（７）を満足することを特徴とする請求項１〜９の何れか１項記載の電子撮像装置。
    （７） −１．０＜Ｒ₂₂／Ｒ₂₃＜０．５
    ただし、Ｒ₂₂は第２レンズ群の正レンズの像側面の光軸上における曲率半径、Ｒ₂₃は第２レンズ群の負レンズの物体側面の光軸上における曲率半径である。
11. 以下の条件（８）を満足することを特徴とする請求項１〜１０の何れか１項記載の電子撮像装置。
    （８） −０．３＜Ｒ₂₄／Ｒ₂₃＜０．５
    ただし、Ｒ₂₄は第２レンズ群の負レンズの像側面の光軸上における曲率半径、Ｒ₂₃は第２レンズ群の負レンズの物体側面の光軸上における曲率半径である。
12. 以下の条件（９）を満足することを特徴とする請求項１〜１０の何れか１項記載の電子撮像装置。
    （９） ０．５＜Ｒ₂₄／Ｒ₂₁＜２．０
    ただし、Ｒ₂₄は第２レンズ群の負レンズの像側面の光軸上における曲率半径、Ｒ₂₁は第２レンズ群の正レンズの物体側面の光軸上における曲率半径である。
13. 前記第３レンズ群がフォーカシング時に移動する群であり、かつ、第３レンズ群の全ての屈折面が以下に示す条件（１０）を満足する偏奇量の小さい屈折面であることを特徴とする請求項２又は３記載の電子撮像装置。
    （１０） ｜abs （Ｚ）｜／Ｌ＜１．５×１０^-2
    ただし、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長、abs （Ｚ）は光軸からの高さが０．３５Ｌの位置における第３レンズ群の各屈折面の光軸上の曲率半径を有する球面から前記屈折面までの光軸方向への偏奇量である。
14. 前記第３レンズ群がフォーカシング時に移動する群であり、かつ、第３レンズ群の全ての屈折面が球面であることを特徴とする請求項２又は３記載の電子撮像装置。
15. 前記第３レンズ群がフォーカシング時に移動する群であり、前記第３レンズ群の正レンズが以下の条件（１１）を満足することを特徴とする請求項２、３、１３、１４の何れか１項記載の電子撮像装置。
    （１１） −２．０＜（Ｒ₃₁＋Ｒ₃₂）／（Ｒ₃₁−Ｒ₃₂）＜１．０
    ただし、Ｒ₃₁は第３レンズ群の正レンズの物体側面の光軸上における曲率半径、Ｒ₃₂は第３レンズ群の正レンズの像側面の光軸上における曲率半径である。
16. 広角端から望遠端に変倍する際、前記第３レンズ群の移動量ｘ₃ が以下の条件（１２）を満足することを特徴とする請求項２、３、１３〜１５の何れか１項記載の電子撮像装置。
    （１２） −０．５＜ｘ₃ ／√（ｆ_W ・ｆ_T ）＜０．５
    ただし、ｆ_W は広角端における全系の焦点距離（無限遠物点合焦時）、ｆ_T は望遠端における全系の焦点距離（無限遠物点合焦時）である。
17. 広角端から望遠端に変倍する際、前記第３レンズ群の移動量ｘ₃ が前記第２レンズ群と第３レンズ群の空気間隔の変化量ｘ_2-3 に対して以下の条件（Ｂ）を満足することを特徴とする請求項２、３、１３〜１５の何れか１項記載の電子撮像装置。
    （Ｂ） ０．００５＜｜ｘ₃ ／（γ×ｘ_2-3 ）｜＜０．０５
    ただし、γは広角端から望遠端までのズーム比である。
18. 以下の条件（１３）を満足することを特徴とする請求項１〜１７の何れか１項記載の電子撮像装置。
    （１３） Δ（１／EXP ）・√（ｆ_W ・ｆ_T ）＜１
    ただし、ｆ_W は広角端における全系の焦点距離（無限遠物点合焦時）、ｆ_T は望遠端における全系の焦点距離（無限遠物点合焦時）であり、Δ（１／EXP ）は射出瞳位置の逆数の変化量であり、以下の式で表される。
    Δ（１／EXP ）＝｜（１／EXPT）−（１／EXPW）｜
    ただし、EXPTは望遠端における射出瞳位置、EXPWは広角端における射出瞳位置である。
19. 前記ズームレンズの変倍比が２．４以上であることを特徴とする請求項１〜１８の何れか１項記載の電子撮像装置。
20. 前記第１レンズ群の最も物体側の面と最も像側の面が非球面であることを特徴とする請求項１〜１９の何れか１項記載の電子撮像装置。
21. 前記第２レンズ群の最も物体側の面と最も像側の面が非球面であることを特徴とする請求項１〜１９の何れか１項記載の電子撮像装置。
22. 前記第１レンズ群の正レンズの両面が非球面であることを特徴とする請求項１〜１９の何れか１項記載の電子撮像装置。
23. 前記第１レンズ群及び前記第２レンズ群に含まれる全ての負レンズが物体側に凸面を向けたメニスカスレンズであることを特徴とする請求項１〜１９の何れか１項記載の電子撮像装置。
24. 前記第２レンズ群の前記正レンズの物体側の面は像側面よりも強い屈折力を持つ面であることを特徴とする請求項１〜１９の何れか１項記載の電子撮像装置。
25. 前記第１レンズ群の前記負レンズが以下の条件（１４）を満足することを特徴とする請求項１〜１９の何れか１項記載の電子撮像装置。
    （１４） −０．３＜ｆ_W ／Ｒ₁₁＜０．４
    ただし、Ｒ₁₁は第１レンズ群の物体側から１番目のレンズ面の光軸近傍（光軸上）の曲率半径、ｆ_W は広角端における全系の焦点距離（無限遠物点合焦時）である。
26. 前記第１レンズ群が以下の条件（１６）を満足することを特徴とする請求項１〜１９の何れか１項記載の電子撮像装置。
    （１６） ０．４＜ｔ₁ ／Ｌ＜２．２
    ただし、ｔ₁ は第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の厚み、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長である。
27. 以下の条件（１７）を満足することを特徴とする請求項１〜２６の何れか１項記載の電子撮像装置。
    （１７） −１＜ｆ₁ ／Ｒ₁₁＜０．５
    ただし、ｆ₁ は第１レンズ群の焦点距離、Ｒ₁₁は第１レンズ群の最も物体側の面の光軸近傍（光軸上）の曲率半径である。
28. 前記第１レンズ群中の前記正レンズは両面共光軸近傍（光軸上）の曲率半径が正の値の正メニスカスレンズであり、かつ、それぞれの面の屈折面有効部の中の最周辺部が、光軸近傍の曲率中心の存在する方向と反対側へ凹形状となる非球面であり、第１レンズ群中の負レンズを１枚のみとし、前記第１レンズ群を２枚のレンズで構成したことを特徴とする請求項１〜２７の何れか１項記載の電子撮像装置。
29. 以下の条件（１８）、（１９）を満足することを特徴とする請求項２８記載の電子撮像装置。
    （１８） −２．５＜ｆ₁ ／Ｒ₁₃＜−０．５
    （１９） −１．５＜ｆ₁ ／Ｒ₁₄＜０．５
    ただし、ｆ₁ は第１レンズ群の焦点距離、Ｒ₁₃は前記第１レンズ群の正メニスカスレンズの物体側面の曲率半径、Ｒ₁₄は前記第１レンズ群の正メニスカスレンズの像面側面の曲率半径である。
30. 前記ズームレンズの広角端における半画角ω_W が以下の条件（２０）を満足することを特徴とする請求項１〜２９の何れか１項記載の電子撮像装置。
    （２０） ２８°＜ω_W ＜４０°
31. 前記ズームレンズの望遠端における開放Ｆ値Ｆ_T が以下の条件（２１）を満足することを特徴とする請求項１〜３０の何れか１項記載の電子撮像装置。
    （２１） ２．７＜Ｆ_T ＜５
32. 前記ズームレンズの広角端から望遠端におけるズーム比γが以下の条件（２２）を満足することを特徴とする請求項１〜３１の何れか１項記載の電子撮像装置。
    （２２） ２＜γ＜４

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