JP2008180282A - スラストころ軸受およびトルクコンバータ - Google Patents

Abstract

【課題】保持器と軌道輪との組立性を損なうことなく、かつ分離を有効に防止したスラストころ軸受を提供する。
【解決手段】スラストころ軸受は、複数のころと、保持器と、軌道面と外周鍔部と第１の爪部とを有する円環状の第１の軌道輪と、軌道面と内周鍔部と第２の爪部とを有する円環状の第２の軌道輪とを備える。そして、外周鍔部と保持器の外縁部との間および内周鍔部と保持器の内縁部との間には第１の軌道輪と第２の軌道輪との偏芯回転を許容する軸受内部隙間が設けられている。また、第１および第２の爪部のうちの少なくとも一方は、曲げ加工によって形成された張出部である。さらに、張出部に対面する保持器の縁部は、軌道面に対面する側の角部に第１の傾斜部１３ｃと、厚み方向反対側の角部に第１の傾斜部１３ｃより径方向長さが相対的に短い第２の傾斜部１３ｄとを有する。
【選択図】図１

Description

この発明は、スラストころ軸受、特にトルクコンバータ等の偏心回転を伴う環境で使用されるスラストころ軸受に関するものである。

従来のスラストころ軸受１０１は、例えば、特開２００３−８３３３９号公報（特許文献１）に記載されている。図１５を参照して、同公報に記載されているスラストころ軸受１０１は、複数のころ１０２と、複数のころ１０２を保持する保持器１０３と、ころ１０２を厚み方向から挟持する第１および第２の軌道輪１０４，１０５とを備える。

第１の軌道輪１０４は、円環状部材の厚み方向一方側の壁面にころ１０２と接触する軌道面１０４ａと、円環状部材の外縁部から軌道面１０４ａ側に延びる円筒形状の鍔部１０４ｂと、鍔部１０４ｂの先端から径方向内側に突出して保持器１０３を保持する複数の張出部１０４ｃとを有する。

同様に、第２の軌道輪１０５は、円環状部材の厚み方向一方側の壁面にころ１０２と接触する軌道面１０５ａと、円環状部材の内縁部から軌道面１０５ａ側に延びる円筒形状の鍔部１０５ｂと、鍔部１０５ｂの先端から径方向外側に突出して保持器１０３を保持する複数の張出部１０５ｃとを有する。

このスラストころ軸受１０１は、保持器１０３の外径寸法より鍔部１０４ｂの内径寸法を大きく設定し、保持器１０３と鍔部１０４ｂとの間に径方向の軸受内部隙間を設けている。これにより、トルクコンバータ等のように偏心回転を伴う環境で使用される場合でも、保持器１０３と鍔部１０４ｂとの間の摩擦による発熱や摩耗を有効に防止することができると記載されている。

ここで、軸受内部隙間を設けたことにより、保持器１０３と第１の軌道輪１０４とが分離してしまうおそれがある。例えば、第１および第２の軌道輪１０４ａ，１０５ａを垂直にした状態で搬送する場合等に分離する可能性がある。そこで、同公報に記載されているスラストころ軸受１０１は、張出部１０４ｃの先端を結んだ円の直径を保持器１０３の外径寸法より小さくする。これにより、保持器１０３と第１の軌道輪１０４との分離を防止することができると記載されている。これは、保持器１０３を第２の軌道輪１０５に組み込む場合も同様である。

また、同様の構成のスラストころ軸受が、例えば、特開平９−１３７８２４号公報（特許文献２）、特開平９−１８９３２５号公報（特許文献３）、特開２０００−２６６０４３号公報（特許文献４）、および特開２００３−２５４３２７号公報（特許文献５）にも記載されている。
特開２００３−８３３３９号公報 特開平９−１３７８２４号公報 特開平９−１８９３２５号公報 特開２０００−２６６０４３号公報 特開２００３−２５４３２７号公報

しかし、張出部１０４ｃの突出量を大きくすると、スラストころ軸受１０１の組立性が悪化する。具体的には、張出部１０４ｃを乗り越える際に保持器１０３や張出部１０４ｃを大きく弾性変形させなければならない。これは保持器１０３の変形や張出部１０４ｃの破損の原因ともなり得る。

この問題を解消する一つの方法として、例えば、張出部１０４ｃに防浸炭処理等を施して焼き入れの効果が及ばないようにするか、焼き入れ後に部分焼鈍しをすることが考えられる。しかし、これらの処理を施すことで保持器１０３を組み込みやすくなるが、同時に張出部１０４ｃの強度は低下する。

また、他の方法として、ころ１０２および保持器１０３を第１の軌道輪１０４に組み込んだ後にスラストころ軸受１０１全体に熱処理を施すことが考えられる。しかし、保持器１０３と軌道輪１０４とがそれぞれ変形する場合があり、スラストころ軸受１０１の回転不良の原因となり得る。

そこで、この発明の目的は、トルクコンバータ等の偏心回転を伴う環境で使用されるスラストころ軸受であって、保持器と軌道輪との組立性を損なうことなく、かつ分離を有効に防止したスラストころ軸受を提供することである。

また、この発明の他の目的は、上記のようなスラストころ軸受を採用することにより、信頼性の高いトルクコンバータを提供することである。

この発明に係るスラストころ軸受は、複数のころと、複数のころを保持する保持器と、ころが転走する軌道面と、軌道面の外周端から軸方向に延びる円筒形状の外周鍔部と、外周鍔部の先端から内径側に突出して保持器の軸方向移動を制限する第１の爪部とを有する円環状の第１の軌道輪と、ころが転走する軌道面と、軌道面の内周端から軸方向に延びる円筒形状の内周鍔部と、内周鍔部の先端から外径側に突出して保持器の軸方向移動を制限する第２の爪部とを有する円環状の第２の軌道輪とを備える。そして、外周鍔部と保持器の外縁部との間および内周鍔部と保持器の内縁部との間には第１の軌道輪と第２の軌道輪との偏芯回転を許容する軸受内部隙間が設けられている。また、第１および第２の爪部のうちの少なくとも一方は、曲げ加工によって形成された張出部である。さらに、張出部に対面する保持器の縁部は、軌道面に対面する側の角部に第１の傾斜部と、厚み方向反対側の角部に第１の傾斜部より径方向長さが相対的に短い第２の傾斜部とを有する。

上記構成のスラストころ軸受は、軌道輪と保持器との間の軸受内部隙間を支持部材の偏心量の２倍以上とすることによって、偏心回転によって保持器と軌道輪とが接触して生じる発熱や摩耗を有効に防止することができる。

また、第１および第２の傾斜部は、張出部を乗り越える際の案内面として機能する。そこで、保持器と軌道輪との組立時に案内面として機能する第１の傾斜部の径方向長さを長くし、分解時に案内面として機能する第２の傾斜部の径方向長さを短くする。これにより、保持器と軌道輪との組立性を損なうことなく、分離を有効に防止したスラストころ軸受を得ることができる。

一実施形態として、第１および第２の傾斜部は縁部を折り曲げて形成される。縁部を折り曲げることによって、曲面形状（Ｒ形状）の傾斜部が形成されると共に保持器の剛性が向上する。その他、縁部を面取り加工（「Ｃ面取り」および「Ｒ面取り」の両方を含む）することによって傾斜部を形成してもよい。

好ましくは、保持器は、出発材料としてＳＰＣまたはＳＣＭを用い、熱処理として軟窒化処理、浸炭処理、または浸炭窒化処理のいずれかを経て製造される。また、第１および第２の軌道輪は、出発材料としてＳＰＣまたはＳＣＭを用い、浸炭処理または浸炭窒化処理を経て製造されるのが好ましい。これにより、保持器や軌道輪に要求される寸法精度および機械的性質等を得ることができる。

好ましくは、張出部を有する軌道輪に保持器を組み込む際の第１の傾斜部と張出部との接触角θ_１は、θ_１≧４５°を満たす。

さらに好ましくは、張出部を有する軌道輪から保持器を分離する際の第２の傾斜部と張出部との接触角θ_２は、θ_２≦４５°を満たす。

保持器と張出部との接触角が大きい程、保持器は張出部を乗り越えやすい。一方、接触角が小さい程、保持器は張出部を乗り越えにくい。そこで、第１の傾斜部と張出部との接触角θ_１を４５°以上とし、第２の傾斜部と張出部との接触角θ_２を４５°以下とすることにより、組み込みやすく分離しにくいスラストころ軸受を得ることができる。

この発明に係るトルクコンバータは、入力軸に接続されるインペラと、出力軸に接続されるタービンと、タービンからの作動流体をインペラに指向させるステータと、タービンとステータとの間、および／または、インペラとステータとの間に配置される上記のいずれかに記載のスラストころ軸受とを備える。上記構成のスラストころ軸受を偏心回転を伴うタービンやインペラを支持する軸受として採用することにより、信頼性の高いトルクコンバータを得ることができる。

この発明によれば、保持器を軌道輪に組み込む際に挿入案内面として機能する第１の傾斜部を大きくすることにより、保持器と軌道輪との組立性を損なうことなく、かつ分離を有効に防止したスラストころ軸受を得ることができる。また、このようなスラストころ軸受を採用することにより、信頼性の高いトルクコンバータを得ることができる。

図１〜図８を参照して、この発明の一実施形態に係るスラストころ軸受１１を説明する。なお、図１は図７のＰ部の拡大図、図２はスラストころ軸受１１を示す図、図３および図４は第１の軌道輪１４の断面図および平面図、図５および図６は第２の軌道輪１５の断面図および平面図、図７および図８は保持器１３の断面図および平面図である。

まず、図２を参照して、スラストころ軸受１１は、複数のころ１２と、複数のころ１２を保持する保持器１３と、保持器１３を受け入れる第１および第２の軌道輪１４，１５とを備える三位一体のスラストころ軸受である。

図３および図４を参照して、第１の軌道輪１４は、中央に厚み方向に貫通する貫通孔１４ａを有する円環形状の部材である。そして、厚み方向一方側の壁面にころ１２が転走する軌道面１４ｂと、円環状部材の外縁部に厚み方向の軌道面１４ｂ側に延びる円筒形状の外周鍔部１４ｃと、外周鍔部１４ｃの先端に径方向内側に突出する第１の爪部としての複数の張出部１４ｄとを含む。

外周鍔部１４ｃは、スラストころ軸受１１を組み立てた際に、保持器１３の外縁部のさらに外側に位置する。張出部１４ｄは、外周鍔部１４ｃの複数箇所から径方向内側に突出する。この張出部１４ｄは、保持器１３の外縁部に係合して保持器１３が第１の軌道輪１４から分離するのを防止する。なお、この実施形態における張出部１４ｄは、外周鍔部１４ｃの円周上の８箇所に等間隔に設けられている。

なお、８箇所の張出部１４ｄの先端を通る円をＯ_１（図４中、二点鎖線で示す）とすると、円Ｏ_１の直径が保持器１３の外径寸法より小さくなるように張出部１４ｄの突出量を調整する。したがって、保持器１３の第１の軌道輪１４への組み込みは、保持器１３の外縁部および張出部１４ｄを弾性変形させた状態で行う。

次に、図５および図６を参照して、第２の軌道輪１５は、中央に厚み方向に貫通する貫通孔１５ａを有する円環形状の部材である。そして、厚み方向一方側の壁面にころ１２が転走する軌道面１５ｂと、円環状部材の内縁部に厚み方向の軌道面１５ｂ側に延びる円筒形状の内周鍔部１５ｃと、内周鍔部１５ｃの先端に径方向外側に突出する第２の爪部としての複数のステーキング１５ｄとを含む。

内周鍔部１５ｃは、スラストころ軸受１１を組み立てた際に、保持器１３の内縁部のさらに内側に位置する。ステーキング１５ｄは、内周鍔部１５ｃの複数箇所から径方向外側に突出する。このステーキング１５ｄは、保持器１３の内縁部に係合して保持器１３が第２の軌道輪１５から分離するのを防止する。なお、この実施形態におけるステーキング１５ｄは、内周鍔部１５ｃの円周上の４箇所に等間隔に設けられている。

なお、４箇所のステーキング１５ｄの先端を通る円をＯ_２（図６中、二点鎖線で示す）とすると、円Ｏ_２の直径が保持器１３の内径寸法より大きくなるようにステーキング１５ｄの突出量を調整する。したがって、保持器１３の第２の軌道輪１５への組み込みは、保持器１３の内縁部およびステーキング１５ｄを弾性変形させた状態で行う。

上記構成の第１および第２の軌道輪１４，１５は、例えば、出発材料としてＳＰＣまたはＳＣＭを用いて、プレス加工によって製造される。さらに、所定の機械的性質を得るために熱処理として浸炭処理または浸炭窒化処理が施される。

また、第１の軌道輪１４に設けられた張出部１４ｄと、第２の軌道輪１５に設けられたステーキング１５ｄとは、共に保持器１３を保持する爪部として機能する。なお、張出部１４ｄは、外周鍔部１４ｃの先端を曲げ加工によって径方向内側に折り曲げて形成する。また、張出部１４ｄはステーキング１５ｄと比較して保持器１３を保持する能力が高い。

次に、図７および図８を参照して、保持器１３は、中央に厚み方向に貫通する貫通孔１３ａを有する円環形状の部材である。また、その壁面にはころ１２を収容する複数のポケット１３ｂが放射状に配置されている。さらに、図１を参照して、保持器１３の外縁部は径方向内側に折り返されており、その角部には、第１および第２の傾斜部１３ｃ，１３ｄが形成されている。

第１および第２の傾斜部１３ｃ，１３ｄは、それぞれ所定の曲率で湾曲する曲面である。そして、第１の傾斜部１３ｃの径方向長さＡは、第２の傾斜部１３ｄの径方向長さＢと比較して長くなっている（Ａ＞Ｂ）。また、図２を参照して、保持器１３を第１の軌道輪１４に組み込んだとき、第１の傾斜部１３ｃは軌道面１４ｂに対面するように配置される。

上記構成の保持器１３は、例えば、出発材料としてＳＰＣまたはＳＣＭを用いて、プレス加工によって製造される。さらに、所定の機械的性質を得るために熱処理として軟窒化処理、浸炭処理または浸炭窒化処理のいずれかが施される。

次に、図９および図１０を参照して、保持器１３を第１の軌道輪１４に組み込む方法を説明する。なお、図９は保持器１３を第１の軌道輪１４に組み込む状態を示す図、図１０は図９のＱ部の拡大図である。

まず、図９を参照して、保持器１３を第１の軌道輪１４に組み込む場合、保持器１３の外縁部の一部（図９の右側）を張出部１４ｄの内側に潜り込ませて、保持器１３の外縁部と鍔部１４ｃの内径面とを当接させる。このとき他方側（図９の左側）では、保持器１３の外縁部と張出部１４ｄとが引っ掛かって組み込むことができない。そこで、保持器１３および張出部１４ｄを弾性変形させながら、保持器１３を第１の軌道輪１４に組み込む。

図１０を参照して、図９のＱ部では、保持器１３の第１の傾斜部１３ｃと張出部１４ｄの角部とが接触している。ここで、第１の傾斜部１３ｃは保持器１３を第１の軌道輪１４に組み込むための挿入案内面として機能する。

具体的には、張出部１４ｄの第１の傾斜部１３ｃとの接触部分には、保持器１３の挿入方向（図１０の下方向）に組込荷重Ｆ_１が作用する。この組込荷重Ｆ_１は、張出部１４ｄの角部が接触する位置における第１の傾斜部１３ｃとの接線ｌ_１に平行な方向に作用する分力Ｆ_１１と、接線ｌ_１に垂直な方向に作用する分力Ｆ_１２とに分解することができる。そして、分力Ｆ_１１が一定値を超えたとき、保持器１３は張出部１４ｄを乗り越えて第１の軌道輪１４に組み込まれる。

ここで、分力Ｆ_１１は、接線ｌ_１と張出部１４ｄの表面と平行な直線ｌ_２とのなす接触角θ_１に比例して大きくなる。そして、θ_１≧４５°のとき、Ｆ_１１≧Ｆ_１２となる。したがって、接触角θ_１が４５°以上になるように第１の傾斜部１３ｃの径方向長さＡを調整すれば、保持器１３を第１の軌道輪１４に組み込むときの組込荷重Ｆ_１を小さくすることができる。

次に、図１１および図１２を参照して、保持器１３を第１の軌道輪１４から分離する方法を説明する。なお、図１１は保持器１３を第１の軌道輪１４から分離する状態を示す図、図１２は図１１のＲ部の拡大図である。

まず、図１１を参照して、保持器１３を第１の軌道輪１４から分離する場合、保持器１３の外縁部の一部（図１１の右側）が鍔部１４ｃの内径面に当接した状態で、他方側（図１１の左側）が持ち上がる。このとき、保持器１３の外縁部と張出部１４ｄとが引っ掛かって両者は分離することができない。ここで、スラストころ軸受１１に外力が加わると、保持器１３および張出部１４ｄが弾性変形して、両者が分離する。

図１２を参照して、図１１のＲ部では、保持器１３の第２の傾斜部１３ｄと張出部１４ｄの角部とが接触している。張出部１４ｄの第２の傾斜部１３ｄとの接触部分には、保持器１３の分離方向（図１２の上方向）に分離荷重Ｆ_２が作用する。この分離荷重Ｆ_２は、張出部１４ｄの角部が接触する位置における第２の傾斜部１３ｄとの接線ｌ_３に平行な方向に作用する分力Ｆ_２１と、接線ｌ_３に垂直な方向に作用する分力Ｆ_２２とに分解することができる。そして、分力Ｆ_２１が一定値を超えたとき、保持器１３は張出部１４ｄを乗り越えて第１の軌道輪１４から分離する。

ここで、分力Ｆ_２１は、接線ｌ_３と張出部１４ｄの表面と平行な直線ｌ_４とのなす接触角θ_２に比例して大きくなる。そして、θ_２≦４５°のとき、Ｆ_２１≦Ｆ_２２となる。したがって、接触角θ_２が４５°以下になるように第２の傾斜部１３ｄの径方向長さＢを調整すれば、保持器１３を第１の軌道輪１４にから分離するときの分離荷重Ｆ_２を大きくすることができる。

次に、図１３を参照して、保持器１３と第１の軌道輪１４との寸法関係について説明する。なお、図１３は保持器１３が第１の軌道輪１４に対して径方向一方側に最大限偏った状態を示す図である。なお、以下の説明は、保持器１３と第２の軌道輪１５との間にも同様に成立する。

まず、保持器１３の外縁部と張出部１４ｄとの最小掛かり代σは、−０．１ｍｍ≦σ≦０．５ｍｍに設定する。なお、最小掛かり代σは、保持器１３の外径寸法をＤ_１、鍔部１４ｃの内径寸法をＤ_２、張出部１４ｄの突出量をｔとすると、σ＝Ｄ_１−（Ｄ_２−ｔ）で算出される値である。

最小掛かり代σが０．５ｍｍより大きくなると、組立時に保持器１３や張出部１４ｄの変形量が大きくなって、変形や破損を生じるおそれがある。一方、最小掛かり代σが−０．１ｍｍより小さいと、保持器１３と第１の軌道輪１４とが分離する可能性が高くなる。そこで、上記範囲とすることにより、組立性を損なうことなく分離を有効に防止することができる。

なお、最小掛かり代σが−０．１ｍｍになる場合とは、張出部１４ｄが保持器１３の外縁部を係止できない状態である。しかし、図４に示す実施形態のように、外周鍔部１４ｃの円周上に複数の張出部１４ｄが設けられている場合には、その両隣の張出部１４ｄによって保持器１３が係止される。上記の構成とすることにより、保持器１３と第１の軌道輪１４との分離荷重Ｆ_２が３０Ｎ以上となる。その結果、搬送時等、特に軌道面１４ｂを垂直にした状態で搬送される際に両者が分離するのを有効に防止することができる。

次に、保持器１３の外縁部と外周鍔部１４ｃとの間に形成される径方向の軸受内部隙間δは、支持部材の偏心量によって調整する。具体的には、支持部材の偏心量の２倍以上とする。これにより、偏心回転によって保持器と軌道輪とが接触して生じる発熱や摩耗を有効に防止することができる。

なお、上記の実施形態においては、保持器１３の外縁部を折り返して曲面形状（Ｒ形状）の第１および第２の傾斜部１３ｃ，１３ｄを形成した例を示したが、これに限ることなく、任意の方法で第１および第２の傾斜部１３ｃ，１３ｄを形成することができる。例えば、外縁部の角部に面取り加工を施してもよい。また、第１および第２の傾斜部１３ｃ，１３ｄは、曲面形状（Ｒ形状）に限ることなく、直線形状（テーパ形状）であってもよい。

また、上記の実施形態における第１の軌道輪１４において、張出部１４ｄの位置、および個数は任意に決定することができる。ただし、張出部１４ｄの数が少ないと、保持器１３を適切に保持できないおそれがある。一方、張出部１４ｄの数が多すぎると、保持器１３を組み込むのが困難となる。また、保持器１３を適切に保持する観点からは、張出部１４ｄは、等間隔に配置するのが望ましい。これは、第２の軌道輪１５に形成されるステーキング１５ｄにも同様に当てはまる。

また、上記の実施形態においては、張出部１４ｄを有する第１の軌道輪１４と、ステーキング１５ｄを有する第２の軌道輪１５と、外縁部に第１および第２の傾斜部１３ｃ，１３ｄを有する保持器とを備えるスラストころ軸受１１の例を示したが、これに限ることなく、任意の構成を採用することができる。例えば、第１の軌道輪の外周鍔部にステーキングを形成し、第２の軌道輪の内周鍔部に張出部を形成してもよい。その場合、第１および第２の傾斜部は保持器の内縁部に設ける。さらには、第１および第２の軌道輪の両方に張出部を形成してもよい。その場合、第１および第２の傾斜部は、保持器の外縁部および内縁部の両方に設ける。

また、この発明は、ころとして針状ころ、棒状ころ、または円筒ころを有するあらゆる形式のスラストころ軸受に適用することができる。ただし、厚み寸法を削減する観点からは、スラスト針状ころ軸受であることが望ましい。

次に、表１を参照して、この発明の効果を確認するために行った試験について説明する。この効果確認試験は、第１の傾斜部１３ｃの径方向寸法Ａ、第２の傾斜部１３ｄの径方向寸法Ｂ、および最小掛かり代σの値を表１の通りとした３種類のスラストころ軸受（試験軸受１〜３）のそれぞれについて、組込荷重と分離荷重とを測定した。なお、組込は図９および図１０に示す方法を用いて、分離は図１１および図１２に示す方法を用いて行った。

表１を参照して、第１の傾斜部１３ｃおよび第２の傾斜部１３ｄの径方向寸法が同程度（Ａ≒Ｂ）の試験軸受１においては、組込荷重と分離荷重とは同じであった。一方、Ａ＜Ｂとした試験軸受２においては、組込荷重が分離荷重を上回った。さらに、Ａ＞Ｂとした試験軸受３においては、分離荷重が組込荷重を上回った。

以上より、第１の傾斜部１３ｃの径方向寸法Ａが大きい程、保持器１３の第１の軌道輪１４への組み込みが容易になることが確認された。同様に、第２の傾斜部１３ｄの径方向寸法Ｂが小さい程、保持器１３の第１の軌道輪１４からの分離が困難になることが確認された。そして、Ａ＞Ｂとすれば、保持器１３を第１の軌道輪１４に組み込みやすく、かつ両者が分離しにくいスラストころ軸受１１が得られることが確認された。

次に、図１４を参照して、この発明の一実施形態に係るトルクコンバータ２０を説明する。トルクコンバータ２０は、インペラ２１と、ステータ２２と、タービン２３とを主に有している。具体的には、エンジン（図示省略）の出力軸（トルクコンバータ２０を中心にすると「入力軸」）に連結されるインペラ２１と、自動変速機（図示省略）の入力軸（トルクコンバータ２０を中心にすると「出力軸」）に連結されるタービン２３とが互いに対向するように配置されている。また、ステータ２２は、ケーシングに固定されたステータシャフトに一方向クラッチ２４を介して取り付けられている。

このステータ２２は、それぞれ椀状に形成されたインペラブレード２１ａとタービンブレード２３ａとの間で還流する流体を、これらの内径側でタービン２３側からインペラ２１側に指向させる。これにより、流体の流れ方向を変えてインペラ２１に順方向の回転力を付与し、伝達トルクを増幅するものである。

上記のトルクコンバータ２０は、入力軸および出力軸のいずれかの回転によりスラスト荷重を生じる。また、インペラ２１とタービン２３とは偏心回転する。そこで、インペラ２１とステータ２２との間、および、ステータ２２とタービン２３との間に図２に示すようなこの発明の一実施形態に係るスラストころ軸受１１が配置されている。

このスラストころ軸受１１は、保持器１３と第１の軌道輪１４との間の内部隙間δをインペラ２１およびタービン２３の偏心量の２倍以上に設定する。これにより、インペラ２１やタービン２３等の偏心回転する回転部材を支持するのに適した軸受となる。その結果、信頼性の高いトルクコンバータ２０を得ることができる。

なお、上記の実施形態においては、図２に示したスラストころ軸受１１を図１４に示したトルクコンバータ２０に組み込んだ例を示したが、これに限ることなく、他の用途、特に偏心回転を伴う環境で使用することができる。

以上、図面を参照してこの発明の実施形態を説明したが、この発明は、図示した実施形態のものに限定されない。図示した実施形態に対して、この発明と同一の範囲内において、あるいは均等の範囲内において、種々の修正や変形を加えることが可能である。

この発明は、偏心回転を生じる環境で使用されるスラストころ軸受に有利に利用される。

図７のＰ部の拡大図である。 この発明の一実施形態に係るスラストころ軸受を示す図である。 第１の軌道輪の断面図である。 第１の軌道輪の正面図である。 第２の軌道輪の断面図である。 第２の軌道輪の正面図である。 保持器の断面図である。 保持器の正面図である。 保持器を軌道輪に組み込む状態を示す図である。 図９のＱ部の拡大図である。 保持器を軌道輪から分離する状態を示す図である。 図１１のＲ部の拡大図である。 保持器が軌道輪の中で径方向に最大限偏った状態を示す図である。 この発明の一実施形態に係るトルクコンバータを示す図である。 従来のスラストころ軸受を示す図である。

符号の説明

１１，１０１ スラストころ軸受、１２，１０２ ころ、１３，１０３ 保持器、１４，１５，１０４，１０５ 軌道輪、１３ａ，１４ａ，１５ａ 貫通孔、１３ｂ ポケット、１３ｃ，１３ｄ 傾斜部、１４ｂ，１５ｂ，１０４ａ，１０５ａ 軌道面、１４ｃ，１５ｃ，１０４ｂ，１０５ｂ 鍔部、１４ｄ，１０４ｃ，１０５ｃ 張出部、１５ｄ ステーキング、２０ トルクコンバータ、２１ インペラ、２１ａ インペラブレード、２２ ステータ、２３ タービン、２３ａ タービンブレード。

Claims (7)

1. 複数のころと、
   前記複数のころを保持する保持器と、
   前記ころが転走する軌道面と、前記軌道面の外周端から軸方向に延びる円筒形状の外周鍔部と、前記外周鍔部の先端から内径側に突出して前記保持器の軸方向移動を制限する第１の爪部とを有する円環状の第１の軌道輪と、
   前記ころが転走する軌道面と、前記軌道面の内周端から軸方向に延びる円筒形状の内周鍔部と、前記内周鍔部の先端から外径側に突出して前記保持器の軸方向移動を制限する第２の爪部とを有する円環状の第２の軌道輪とを備え、
   前記外周鍔部と前記保持器の外縁部との間および前記内周鍔部と前記保持器の内縁部との間には前記第１の軌道輪と前記第２の軌道輪との偏芯回転を許容する軸受内部隙間が設けられ、
   前記第１および第２の爪部のうちの少なくとも一方は、曲げ加工によって形成された張出部であって、
   前記張出部に対面する前記保持器の縁部は、前記軌道面に対面する側の角部に第１の傾斜部と、厚み方向反対側の角部に前記第１の傾斜部より径方向長さが相対的に短い第２の傾斜部とを有する、スラストころ軸受。
2. 前記第１および第２の傾斜部は、前記縁部を折り曲げて形成される、請求項１に記載のスラストころ軸受。
3. 前記保持器は、出発材料としてＳＰＣまたはＳＣＭを用い、熱処理として軟窒化処理、浸炭処理、または浸炭窒化処理のいずれかを経て製造される、請求項１または２に記載のスラストころ軸受。
4. 前記第１および第２の軌道輪は、出発材料としてＳＰＣまたはＳＣＭを用い、浸炭処理または浸炭窒化処理を経て製造される、請求項１〜３のいずれかに記載のスラストころ軸受。
5. 前記張出部を有する軌道輪に前記保持器を組み込む際の前記第１の傾斜部と前記張出部との接触角θ_１は、θ_１≧４５°を満たす、請求項１〜４のいずれかに記載のスラストころ軸受。
6. 前記張出部を有する軌道輪から前記保持器を分離する際の前記第２の傾斜部と前記張出部との接触角θ_２は、θ_２≦４５°を満たす、請求項１〜５のいずれかに記載のスラストころ軸受。
7. 入力軸に接続されるインペラと、
   出力軸に接続されるタービンと、
   前記タービンからの作動流体を前記インペラに指向させるステータと、
   前記タービンと前記ステータとの間、および／または、前記インペラと前記ステータとの間に配置される請求項１〜６のいずれかに記載のスラストころ軸受とを備える、トルクコンバータ。

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