JP2008053493A - 熱電変換材料とそれを用いた熱電変換モジュール - Google Patents
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Abstract
【解決手段】熱電変換材料は、組成式:(TipHfqZr1-p-q)xCoy(Sb1-rSnr)100-x-y(式中、p、q、r、xおよびyは0.1<p≦0.3、0.1<q≦0.3、0.1<r≦0.8、30≦x≦35原子%、30≦y≦35原子%を満足する数である)で表される組成を有し、かつMgAgAs型結晶相を主相としている。
【選択図】図2
Description
組成式:(TipHfqZr1-p-q)xCoy(Sb1-rSnr)100-x-y
(式中、p、q、r、xおよびyは0.1<p≦0.3、0.1<q≦0.3、0.1<r≦0.8、30≦x≦35原子%、30≦y≦35原子%を満足する数である)
で表される組成を有し、MgAgAs型結晶構造を有する相(MgAgAs型結晶相)を主相とすることを特徴としている。
組成式:(TipHfqZr1-p-q)xCoy(Sb1-rSnr)100-x-y …(1)
(式中、p、q、r、xおよびyは0.1<p≦0.3、0.1<q≦0.3、0.1<r≦0.8、30≦x≦35原子%、30≦y≦35原子%を満足する数である)
で表される組成を有し、かつMgAgAs型結晶相を主相としている。
Z=α2/(ρ・κ) …(2)
(式中、αは熱電変換材料のゼーベック係数、ρは熱電変換材料の電気抵抗率、κは熱電変換材料の熱伝導率である)
で表される。(2)式で表される性能指数Zは温度の逆数の次元を有し、この性能指数Zに絶対温度Tを乗ずると無次元の値となる。この値ZTは無次元性能指数と呼ばれ、熱電変換材料の熱電変換効率に相関関係を有している。このZT値が大きい材料ほど熱電変換効率は大きくなる。上記した(2)式から分かるように、高いZT値を持つ熱電変換材料を実現するためには、より高いゼーベック係数α、より低い電気抵抗率ρ、より低い熱伝導率κを有する熱電変換材料が求められる。
まず、(Ti0.25Hf0.25Zr0.5)33Co33(Sb0.85Sn0.15)34の組成となるように各原料を所定量秤量し、これをアーク溶解して母合金を作製した。母合金を乳鉢で粒径45μm以下に粉砕した後、合金粉末を1350℃×1時間の条件でホットプレスして、外径15mm、厚さ3mmの成型体(熱電変換材料)を作製した。この成型体から所望形状のチップを切り出して熱電特性の評価に供した。残部を粉末X線回折に供して生成相を調査した結果、主にMgAgAs型結晶相に由来する回折ピークが観測された。
各原料をそれぞれ表1に示す組成となるように所定量秤量し、これらをアーク溶解して母合金を作製した。これら各母合金を乳鉢で粒径45μm以下に粉砕した後、各合金粉末を1350℃×1時間の条件でホットプレスすることによって、それぞれ外径15mm、厚さ3mmの成型体(熱電変換材料)を作製した。これら各成型体から所望形状のチップを切り出して熱電特性の評価に供した。残部については粉末X線回折に供して生成相を調査した結果、いずれも主にMgAgAs型結晶相に由来する回折ピークが観測された。
(Ti0.3Hf0.35Zr0.35)33Co33Sb34の組成を適用する以外は、実施例1と同様にして熱電変換材料を作製した。この成型体から所望形状のチップを切り出して熱電特性の評価に供した。残部を粉末X線回折に供して生成相を調査した結果、主にMgAgAs型結晶相に由来する回折ピークが観測された。
比較例1による合金組成のSbの3原子%をSnで置換した組成((Ti0.3Hf0.35Zr0.35)33Co33(Sb0.97Sn0.03)34)を適用し、それ以外は比較例1と同様にして熱電変換材料を作製した。この成型体から所望形状のチップを切り出して熱電特性の評価に供した。残部を粉末X線回折に供して生成相を調査した結果、主にMgAgAs型結晶相に由来する回折ピークが観測された。
比較例1による合金組成のSbの15原子%をSnで置換した組成((Ti0.3Hf0.35Zr0.35)33Co33(Sb0.85Sn0.15)34)を適用し、それ以外は比較例1と同様にして熱電変換材料を作製した。この成型体から所望形状のチップを切り出して熱電特性の評価に供した。残部を粉末X線回折に供して生成相を調査した結果、主にMgAgAs型結晶相に由来する回折ピークが観測された。
比較例1による合金の(Ti,Hf,Zr)組成を(Ti0.25Hf0.25Zr0.5)とした組成((Ti0.25Hf0.25Zr0.5)33Co33Sb34)を適用し、それ以外は比較例1と同様にして熱電変換材料を作製した。この成型体から所望形状のチップを切り出して熱電特性の評価に供した。残部を粉末X線回折に供して生成相を調査した結果、主にMgAgAs型結晶相に由来する回折ピークが観測された。
比較例4による合金組成のSbの85原子%をSnで置換した組成((Ti0.25Hf0.25Zr0.5)33Co33(Sb0.15Sn0.85)34)を適用し、それ以外は比較例1と同様にして熱電変換材料を作製した。この成型体から所望形状のチップを切り出して熱電特性の評価に供した。残部を粉末X線回折に供して生成相を調査した結果、主にMgAgAs型結晶相に由来する回折ピークが観測された。
表3に示すように、実施例1による合金組成の(Ti,Zr,Hf)の一部を元素Mで置換した組成、Coの一部を元素Tで置換した組成、(Sb,Sn)の一部を元素Xで置換した組成を適用する以外は、実施例1と同様にして熱電変換材料を作製した。これら各成型体から所望形状のチップを切り出して、実施例1と同様にして熱電特性を測定、評価に供した。それらの値を表4に示す。残部については粉末X線回折に供して生成相を調査した結果、いずれも主にMgAgAs型結晶相に由来する回折ピークが観測された。
Claims (5)
- 組成式:(TipHfqZr1-p-q)xCoy(Sb1-rSnr)100-x-y
(式中、p、q、r、xおよびyは0.1<p≦0.3、0.1<q≦0.3、0.1<r≦0.8、30≦x≦35原子%、30≦y≦35原子%を満足する数である)
で表される組成を有し、MgAgAs型結晶構造を有する相を主相とすることを特徴とする熱電変換材料。 - 請求項1記載の熱電変換材料において、
前記組成式におけるTi、ZrまたはHfの一部がV、Nb、Ta、Cr、Mo、W、Sc、Y、Uおよびランタノイド元素から選ばれる少なくとも1種で置換されていることを特徴とする熱電変換材料。 - 請求項1または請求項2記載の熱電変換材料において、
前記組成式におけるCoの一部がMn、Fe、Ni、Cu、Ag、Pd、Pt、RuおよびOsから選ばれる少なくとも1種で置換されていることを特徴とする熱電変換材料。 - 請求項1ないし請求項3のいずれか1項記載の熱電変換材料において、
前記組成式におけるSbまたはSnの一部がBi、Pb、Se、TeおよびGeから選ばれる少なくとも1種で置換されていることを特徴とする熱電変換材料。 - 第1の電極と、一端が前記第1の電極に接続されたp型熱電変換材料と、前記p型熱電変換材料の他端に接続された第2の電極と、一端が前記第2の電極に接続されたn型熱電変換材料と、前記n型熱電変換材料の他端に接続された第3の電極とを具備する熱電変換モジュールにおいて、
前記p型熱電変換材料および前記n型熱電変換材料の少なくとも一方は、請求項1ないし請求項4のいずれか1項記載の熱電変換材料からなることを特徴とする熱電変換モジュール。
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