JP2007516682A - 極超短波無線周波識別タグ - Google Patents
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Abstract
本発明は、無線周波識別(「RFID」)タグ用アンテナ設計に関する。より詳細には、本発明は、極超短波(「UHF」)動作帯域で特に動作するRFIDタグ用の設計に関する。このアンテナは、i)第1のアンテナ素子(20)が第1の導体(24)及び第2の導体(26)を含み、この第1のアンテナ素子(20)が上記アンテナの所望の動作周波数範囲を備えるように選定される、第1のアンテナ素子(20)と、ii)第1の部分が上記第1の導体に取り付けられ、第2の部分が上記第2の導体に取り付けられ、第2のアンテナ素子(22)が上記アンテナの所望のインピーダンス値を備えるように選定される、第2のアンテナ素子(22)と、を含む。
Description
本発明は、無線周波識別(「RFID」)タグ用のアンテナ設計に関する。より詳細には、本発明は、極超短波(「UHF」)動作帯域で特に動作するRFIDタグ用の設計に関する。
無線周波識別(「RFID」)は、RFIDタグが品物(item)に取り付けられた後で問い合せられ又は読み取られてその品物に関する情報を得る多くの用途で提案されている。例えば、米国特許第6,232,870号明細書、米国特許第6,486,780号明細書、及びPCT国際公報WO00/10122号パンフレットには、RFIDシステム用の種々の機能及び応用が記載されており、図書館におけるRFIDタグの使用が例示されている。また、米国特許第5,963,134号明細書には、図書館におけるRFIDシステム及びその他の応用のための幾つかの利用が記載されている。
典型的なRFIDタグの設計は、半導体及びプリント回路基板の産業にその起源を発している。この設計は、機能的であるけれども、特に極超短波(「UHF」)で効率及び完成品のコストを増大させる多くの注目点を有する。共振RFIDタグ(resonant RFID tag)において、アンテナの電気インダクタンスはコンデンサと並列に接続されており、このように形成された回路の共振周波数を規定の値に同調させる。更に高度な形態においては、上記RFIDタグの回路は、基板上のアンテナに電気的及び機械的に結合された集積回路を含むことができ、読取り装置信号によって上記アンテナの内部/上に誘導された電圧が電力を供給して上記集積回路を動作させる。
例えば次のような文献、即ち米国特許第6,501,435号明細書、米国特許第6,100,804号明細書、及びPCT国際公報WO00/26993号パンフレットに開示されているように、RFIDタグを設計する種々の方法が開発されている。
本発明の一態様は、極超短波(「UHF」)無線周波識別(「RFID」)タグを提供する。前記UHF RFIDタグは、a)誘電体基板と、b)前記誘電体基板に取り付けられたアンテナであって、i)第1のアンテナ素子であって、該第1のアンテナ素子が第1の導体及び第2の導体を含み、前記の各導体が第1の端部及び該第1の端部と反対側の第2の端部を有し、前記アンテナの所望の動作周波数範囲を備えるように前記第1のアンテナ素子を選定する、第1のアンテナ素子と、ii)第2のアンテナ素子であって、該第2のアンテナ素子が第1の部分及び第2の部分を含み、前記第1の部分が前記第1の導体の前記第2の端部に取り付けられ、前記第2の部分が前記第2の導体の前記第2の端部に取り付けられ、前記アンテナの所望のインピーダンス値を備えるように前記第2のアンテナ素子を選定する、第2のアンテナ素子と、を含むアンテナと、c)前記第1の導体の前記第1の端部及び前記第2の導体の前記第1の端部に取り付けられた集積回路と、を含む。
上記UHF RFIDタグの好ましい一実施形態において、前記集積回路は第1のインピーダンス値を有し、前記第2のアンテナ素子が第2のインピーダンス値を有し、前記第2のインピーダンス値の実数成分の大きさが前記第1のインピーダンス値の実数成分の大きさと実質的に同様であり、前記第2のインピーダンス値の虚数成分の大きさが前記第1のインピーダンス値の虚数成分の大きさと実質的に同様であり、前記第1のインピーダンス値の虚数成分の位相と前記第2のインピーダンス値の虚数成分の位相とが逆である。この実施形態の別の態様において、前記第1のインピーダンス値が第1の実数成分値及び第1の虚数成分値を有し、前記第2のインピーダンス値が第2の実数成分値及び第2の虚数成分値を有し、前記第1の実数成分値が前記第2の実数成分値と実質的に同様であり、前記第1の虚数成分値が前記第2の虚数成分値と実質的に同様であり、前記第2のインピーダンス値の虚数成分の大きさが前記第1のインピーダンス値の虚数成分の大きさと実質的に同様であり、前記第1のインピーダンス値の虚数成分の位相と前記第2のインピーダンス値の虚数成分の位相とが逆である。この実施形態の別の態様において、前記第1のインピーダンス値が第1の実数成分値及び第1の虚数成分値を有し、前記第2のインピーダンス値が第2の実数成分値及び第2の虚数成分値を有し、前記第1の実数成分値が前記第2の実数成分値と等しく、前記第1の虚数成分値が前記第2の虚数成分値と等しく、前記第2のインピーダンス値の虚数成分の大きさが前記第1のインピーダンス値の虚数成分の大きさと等しく、前記第1のインピーダンス値の虚数成分の位相と前記第2のインピーダンス値の虚数成分の位相とが逆である。
上記UHF RFIDタグの別の好ましい実施形態において、前記アンテナの前記第1の部分が第1の実数成分値及び第1の虚数成分値を有し、前記アンテナの前記第2の部分が第2の実数成分値及び第2の虚数成分値を有し、前記第1の実数成分値と前記第1の虚数成分値とを平衡させるのを支援する第2の実数成分値及び第2の虚数成分値を備えて、前記集積回路の前記第1のインピーダンス値と実質的に同様な前記アンテナの前記第2のインピーダンス値を備えるように前記アンテナの前記第2の部分を選定する。この実施形態の別の態様において、前記アンテナの前記第1の部分が第1の実数成分値及び第1の虚数成分値を有し、前記アンテナの前記第2の部分が第2の実数成分値及び第2の虚数成分値を有し、前記第1の実数成分値と前記第1の虚数成分値とを平衡させるのを支援する第2の実数成分値及び第2の虚数成分値を備えて、前記集積回路の前記第1のインピーダンス値と等しい前記アンテナの前記第2のインピーダンス値を備えるように、前記アンテナの前記第2の部分を選定する。
上記UHF RFIDタグの別の好ましい実施形態において、前記第2のアンテナ素子の前記第1の部分及び前記第2のアンテナ素子の前記第2の部分は閉じたループの形状をしている。上記UHF RFIDタグの更に別の好ましい実施形態において、前記第2のアンテナ素子の前記第1の部分及び前記第2のアンテナ素子の前記第2の部分は多角形の形状をしている。上記UHF RFIDタグの更に別の好ましい実施形態において、前記第2のアンテナ素子の前記第1の部分の形状は、前記第2のアンテナ素子の前記第2の部分の形状と異なる。
上記UHF RFIDタグの別の好ましい実施形態において、前記第2のアンテナ素子の前記第1の部分の形状は、前記第2のアンテナ素子の前記第2の部分の形状と同様である。上記UHF RFIDタグの更に別の好ましい実施形態において、前記第2のアンテナ素子の前記第1の部分のサイズが、前記第2のアンテナ素子の前記第2の部分のサイズと異なる。上記UHF RFIDタグの別の好ましい実施形態において、前記第1の導体及び第2の導体は蛇行部を含む。上記UHF RFIDタグの別の好ましい実施形態において、前記第1の導体及び第2の導体は、ワイヤ、パターン化導電箔、又はプリント導電配線から作られる。上記UHF RFIDタグの別の好ましい実施形態において、前記第1のアンテナ素子は、前記第2のアンテナ素子と異なる導電材料から作られる。
上記UHF RFIDタグの更に別の好ましい実施形態において、前記誘電体基板は、850MHzから960MHzの間で誘電率ε≦10*ε0を含み、ここで、ε0は自由空間の誘電率(ε0= 8.85×10-12 C2/N.m2)である。上記UHF RFIDタグの別の好ましい実施形態において、前記誘電体基板が第1の側面及び該第1の側面と反対側の第2の側面を含み、前記アンテナは前記第1の側面に取り付けられ、前記の集積チップは前記第2の側面に取り付けられている。上記UHF RFIDタグの別の好ましい実施形態において、前記第2のアンテナ素子の前記第1の部分と前記第1の導体との間の距離は前記第2のアンテナ素子の前記第2の部分と前記第2の導体との間の距離と異なる。上記UHF RFIDタグの別の好ましい実施形態において、前記第1の導体の長さは前記第2の導体の長さと異なる。
本発明の別の態様は、極超短波(「UHF」)無線周波識別(「RFID」)タグを製造する方法を提供する。この方法は、a)誘電体基板を準備するステップと、b)第1のアンテナ素子及び第2のアンテナ素子から成るアンテナを選定するステップであって、前記第1のアンテナ素子を前記アンテナの所望の動作周波数範囲を備えるように選定し、前記第2のアンテナ素子を所望のインピーダンス値を備えるように選定し、前記第1のアンテナ素子は第1の導体及び第2の導体を含み、各導体は第1の端部及び前記第1の端部と反対側の第2の端部を有し、前記第2のアンテナ素子は第1の部分及び第2の部分を含むステップと、c)前記第2のアンテナ素子の前記第1の部分を前記第1の導体の前記第2の端部に取り付け、前記第2のアンテナ素子の前記第2の部分を前記第2の導体の前記第2の端部に取り付けるように前記アンテナを前記誘電体基板に取り付けるステップと、d)前記第1の導体の前記第1の端部及び前記第2の導体の前記第1の端部に集積回路を取り付けるステップと、を含む。
上記方法の好ましい一実施形態において、前記集積回路は第1のインピーダンス値を有し、前記第2のアンテナ素子は第2のインピーダンス値を有し、前記第2のインピーダンス値の実数成分の大きさは前記第1のインピーダンス値の実数成分の大きさと実質的に同様であり、前記第2のインピーダンス値の虚数成分の大きさは前記第1のインピーダンス値の虚数成分の大きさと実質的に同様であり、前記第1のインピーダンス値の虚数成分の位相と前記第2のインピーダンス値の虚数成分の位相とは逆である。この実施形態の別の態様において、前記第1のインピーダンス値は第1の実数成分値及び第1の虚数成分値を有し、前記第2のインピーダンス値は第2の実数成分値及び第2の虚数成分値を有し、前記第1の実数成分値は前記第2の実数成分値と実質的に同様であり、前記第1の虚数成分値は前記第2の虚数成分値と実質的に同様であり、前記第2のインピーダンス値の虚数成分の大きさは前記第1のインピーダンス値の虚数成分の大きさと実質的に同様であり、前記第1のインピーダンス値の虚数成分の位相と前記第2のインピーダンス値の虚数成分の位相とは逆である。この実施形態の別の態様において、前記第1のインピーダンス値は第1の実数成分値及び第1の虚数成分値を有し、ここで前記第2のインピーダンス値は第2の実数成分値及び第2の虚数成分値を有し、前記第1の実数成分値は前記第2の実数成分値と等しく、前記第1の虚数成分値は前記第2の虚数成分値と等しく、前記第2のインピーダンス値の虚数成分の大きさは前記第1のインピーダンス値の虚数成分の大きさと等しく、前記第1のインピーダンス値の虚数成分の位相と前記第2のインピーダンス値の虚数成分の位相とは逆である。
上記方法の別の好ましい実施形態において、前記アンテナの前記第1の部分は第1の実数成分値及び第1の虚数成分値を有し、前記アンテナの前記第2の部分は第2の実数成分値及び第2の虚数成分値を有し、前記第1の実数成分値及び前記第1の虚数成分値を平衡させるのを支援する第2の実数成分値及び第2の虚数成分値を備え、前記集積回路の前記第1のインピーダンス値と実質的に同様な前記アンテナの前記第2のインピーダンス値を備えるように前記アンテナの前記第2の部分を選定する。この実施形態の別の態様において、前記アンテナの前記第1の部分は第1の実数成分値及び第1の虚数成分値を有し、前記アンテナの前記第2の部分は第2の実数成分値及び第2の虚数成分値を有し、前記第1の実数成分値及び前記第1の虚数成分値を平衡させるのを支援する第2の実数成分値及び第2の虚数成分値を備え、前記集積回路の前記第1のインピーダンス値と等しい前記アンテナの前記第2のインピーダンス値を備えるように前記アンテナの前記第2の部分を選定する。
上記方法の別の好ましい実施形態において、前記第2のアンテナ素子の前記第1の部分及び前記第2のアンテナ素子の前記第2の部分は閉じたループの形状をしている。上記方法の別の好ましい実施形態において、前記第2のアンテナ素子の前記第1の部分及び前記第2のアンテナ素子の前記第2の部分は多角形の形状をしている。上記方法の更に別の好ましい実施形態において、前記第2のアンテナ素子の前記第1の部分の形状は、前記第2のアンテナ素子の前記第2の部分の形状と異なる。上記方法の別の好ましい実施形態において、前記第2のアンテナ素子の前記第1の部分の形状は、前記第2のアンテナ素子の前記第2の部分の形状と同様である。上記方法の別の好ましい実施形態において、前記第2のアンテナ素子の前記第1の部分のサイズは、前記第2のアンテナ素子の前記第2の部分のサイズと異なる。
本発明を、添付図面を参照して更に説明し、それぞれの図を通じて同じ構造は同じ数字で表す。
本発明は、通常850MHzから960MHzに及んでおりヨーロッパでは868MHz、米国では915MHz、日本では956MHzが好ましい、極超短波(ultra high frequency「UHF」)帯域で動作する無線周波識別(radio frequency identification「RFID」)タグ(tag)に有用である。
RFIDタグは、能動又は受動のいずれであってもよい。受動RFIDタグ(Passive RFID tag)、特にUHF帯域で動作する同タグでは、このタグに電力を供給するRFID読取り装置(RFID reader)によって送出された入射電磁界からの無線周波信号を使用する。上記の無線周波読取り装置は、データ管理システムと上記RFIDタグとの間、又は使用者とRFIDタグとの間にインタフェースを備えることができる。上記RFIDタグは入射電磁界から上記無線周波信号を受信すると、アンテナは、この無線周波信号から受信した無線周波エネルギーを吸収し、上記RFIDタグ上の集積回路にこのエネルギーを導く。この集積回路は、吸収した上記無線周波エネルギーの一部を電位エネルギーに変換して、このエネルギーを上記集積回路の内部回路の一部分に格納する。上記電位エネルギーは、上記集積回路における内部電源接続部に電圧として現れる。この格納されたエネルギーによって、マイクロプロセッサ、オプションのメモリ、通信用復号化及び符号化回路を含む上記集積回路における他の回路に電力が供給される。
上記RFID読取り装置からの入射電磁エネルギーは、上記無線周波信号に符号化された命令又はデータを含むことができる。この命令は、上記RFIDタグへの、そのシリアルナンバー又は上記集積回路におけるデータレジスタの内容を通信するコマンドを含むことができる。上記集積回路上に格納されたエネルギーを用いて、この集積回路は、次に、集積回路のオンボードメモリ(on-board memory)に格納されたデータの詳細を上記RFID読取り装置に通信して戻すことができる。RFIDタグを「読み取る」ことができる、即ち、上記RFID読取り装置との双方向通信(two-way communication)に関与することができる距離は、そのRFID読取り装置の出力電力、周囲の環境、及びそのRFIDタグが上記入射電磁界と相互作用する効率に依存する。上記RFIDタグがそのメモリに新しいデータを「書き込む」ことができる範囲は、「書込み」動作に必要な電圧の方が通常高いので、「読取り」範囲よりも通常狭い。特にUHF RFIDタグの場合、このRFIDタグは、RFIDアンテナ上の負荷を変調することによって上記RFID読取り装置と通信して、上記入射電磁エネルギーの一部がこのRFID読取り装置に後方散乱されるようにする。上記読取り装置は、この後方散乱された電磁放射を受信して、変調された信号を復号化する。
政府の規制によって制限されたRFID読取り装置の電力放射では、読取り範囲の向上は、より効率的なタグアンテナ設計でのみ多分可能であろう。従って、上記の入射無線周波エネルギーのアンテナ吸収とその吸収されたエネルギーの上記の集積回路への伝達の効率の増大が求められる。UHF RFIDタグアンテナは、上記入射電磁放射を吸収して電磁放射を上記RFID読取り装置に後方散乱させて戻すのに効率的であるべきである。更に、上記RFIDタグアンテナと集積回路との間の接続は、動作距離の上限、即ち、上記RFID読取り装置とRFIDタグとを隔てる距離が長い(例えば、3m)場合でも、十分なエネルギーを上記集積回路に供給するのに効率的である必要がある。
上記RFIDタグと電磁界との相互作用の効率は、RFIDタグアンテナ設計及び上記アンテナからの電磁エネルギーを上記集積回路に結合する効率に依存する。この効率は、上記アンテナのインピーダンス及び上記集積回路のインピーダンスに関連している。適度に効率的なUHFアンテナは、好ましくはおよそ半波長のダイポールあるいは2つの導体から製造可能である。900MHzで、自由空間波長は、約300mmである。上記アンテナと上記集積回路との間の電磁エネルギーの効率的な結合は、上記集積回路の入力接続部でのインピーダンスに上記アンテナのインピーダンスを実質的に整合又は完全に整合させることに依存する。インピーダンスZは、複素数によって表現することができ、その実数成分(Re Zで表現)は、電圧と同相の時間変化電流(φ=0、但しφを電圧及び電流波形間の位相角として定義される)が散逸(抵抗)損失関数になる抵抗負荷を表す。虚数成分(Im Zで表現)は、特性位相角(characteristic phase angle)φだけ制限負荷における上記時間変化電流より進む(φ=π/2、誘導性)又は遅れる(φ=−π/2、容量性)時間変化電圧を表す。上記アンテナの複素インピーダンス及び上記集積回路の複素インピーダンスは、実数成分と虚数成分の合計によって表現することができる。インピーダンス、電圧、及び電流の複素表現は、複素変数の通常の数学的規則を用いて扱うことができる。
上記アンテナと集積回路との間の入力接続部にかかる電磁エネルギーの効率的な結合は、アンテナインピーダンスの実数成分(Re ZANT)を、上記集積回路入力インピーダンスの実数成分(Re ZIC)に近くなる、好ましくは等しくなるように設計することによって実現される。上記アンテナ及び集積回路入力インピーダンスの実数成分を整合させることは、上記アンテナと集積回路接続点との間の境界での電磁エネルギーの反射を最小にするのに役立ち、RFIDタグをより効率化する。この現象は、Paul Horowitz及びWinfield Hillによる「エレクトロニクス技術」(The Art of Electronics)、(ケンブリッジ大学出版局(Cambridge University Press)、Cambridge、England)、1980年、565〜568頁に教示されており、これを参照により本明細書に援用する。
特にUHF動作帯域を含む種々の動作周波数帯域において、上記アンテナの虚数インピーダンス及び上記集積回路の虚数インピーダンス(それぞれ、Im ZANT及びIm ZIC)は、上記集積回路への電力伝達の効率に影響を及ぼすことになる。用語「力率」は、上記アンテナによって吸収されるRFID読取り装置によって送られる吸収無線周波電磁エネルギーを上記集積回路における格納エネルギーに変換する効率を特徴づけるのに使用される。(力率の定義及び説明について、Paul Horowitz及びWinfield Hillによる「エレクトロニクス技術」、(ケンブリッジ大学出版局、Cambridge、England)、1980年、29頁に更に記述されており、これを参照により本明細書に援用する。)この力率は、電流及び電圧が同相の時に最大であり、これは上記集積回路入力の虚数(容量性)インピーダンス成分を上記アンテナの虚数(誘導性)インピーダンス成分と平衡させることによって実現可能である。
単純なダイポールアンテナの動作は、当業者によってよく知られており、マックスウェルの方程式によって記述可能である。単純なダイポールアンテナについて、ニュージャージー州(NJ)Englewood CliffsのPrentice-Hall,Inc.のGeorge Shortley及びDudley Williamsによる「物理学の初歩」(Elements of Physics)(1971年)に更に記述されており、これを参照により本明細書に援用する。ダイポールアンテナの物理的な全長は、好ましい物理長を維持しながらこのダイポールアンテナの有効な電気的長さ(信号経路)を増大させる上記ダイポールアンテナに沿った回り道の回路あるいは湾曲部である蛇行部(meander)30を用いて短縮することができる。この蛇行部は、均一でも不均一でもよい。
これも技術的によく知られている上記ダイポールアンテナの別の変形例は、折返しダイポール(folded dipole)であり、そこでは上記集積回路の反対側に延びた2つの自由末端部(free distal end)がそれら自体の上で折り返され、電気的に接続されている。折返しダイポールアンテナの直線部の長さが140mmである例の折返しダイポールアンテナのインピーダンスは、f=915MHzで次のように計算される。
ZFOLDED DIPOLE(l0=140mm)=(24.58Ω,−j13.93Ω)
ここで、l0は、上記折返しダイポールアンテナにおける直線部の終端間長さ(end-to-end length)である。この計算は、ユタ州(UT)RivertonにあるNittany Scientificから市販されているNEC(Numerical Electromagnetics Code:電磁気学数値コード)Win-Proを用いて行われた。この例の折返しダイポールの長さを有効長さ1%だけ短くすると、計算の結果、f=915MHzでのインピーダンスは次のように変化する。
ZFOLDED DIPOLE(l=0.99*l0)=(4.83Ω,−j8.635Ω)
上記折返しダイポールの物理的特性長(physical characteristic length)の比較的小さい変化に対する計算されたアンテナインピーダンスのこの大きな変化は、その全長の小さい変化に対する上記折返しダイポールアンテナの敏感さを表している。
ZFOLDED DIPOLE(l0=140mm)=(24.58Ω,−j13.93Ω)
ここで、l0は、上記折返しダイポールアンテナにおける直線部の終端間長さ(end-to-end length)である。この計算は、ユタ州(UT)RivertonにあるNittany Scientificから市販されているNEC(Numerical Electromagnetics Code:電磁気学数値コード)Win-Proを用いて行われた。この例の折返しダイポールの長さを有効長さ1%だけ短くすると、計算の結果、f=915MHzでのインピーダンスは次のように変化する。
ZFOLDED DIPOLE(l=0.99*l0)=(4.83Ω,−j8.635Ω)
上記折返しダイポールの物理的特性長(physical characteristic length)の比較的小さい変化に対する計算されたアンテナインピーダンスのこの大きな変化は、その全長の小さい変化に対する上記折返しダイポールアンテナの敏感さを表している。
本発明のRFIDタグは、アンテナで受信される無線周波電力をRFID集積回路に効率的に結合するアンテナ設計を提供し、特にUHF動作帯域で動作するRFIDタグである。このアンテナ設計は、コンパクトで、RFIDタグ全体のサイズを最小にすることが望ましいRFIDラベル又はそれと同様な用途に適するようにするものである。選定された動作周波数で上記集積回路の複素入力インピーダンスと複素アンテナインピーダンスとを整合及び平衡させるのを支援するように、上前アンテナ設計を容易に修正することができる。
図1は、本発明のRFIDタグ10の一実施形態を例示する。RFIDタグ10は、UHF範囲で特に有用であり、従ってUHF RFIDタグ10であってよい。RFIDタグ10は、第1の側面14及びこの第1の側面14と反対側の第2の側面16を有する誘電体基板12を含む。アンテナ18は、誘電体基板12の第1の側面14に取り付けられている。好ましくは、技術的に既知の任意の手段、例えば、粘着、硬化性接着フィルム(pressure sensitive, curable adhesive film)を用いたラミネート加工、又は上記基板上に直接成膜(deposition)によって、アンテナ18を誘電体基板12に取り付ける。また、RFIDタグ10は、誘電体基板12の第1の側面14に取り付けられた集積回路36を含む。好ましくは、技術的に既知の任意の手段、例えば、異方性導電膜接着剤(anisotropic conductive film adhesive)、はんだ、又は熱圧着(thermo-compression bonding)によって、集積回路36を誘電体基板12に取り付ける。
アンテナ18は、第1のアンテナ素子20及び第2のアンテナ素子22を含む。第1のアンテナ20は、第1の導体24及び第2の導体26を含むダイポールアンテナであることが好ましい。好ましい一実施形態において、導体24、26は、蛇行部30を含む。蛇行部30は、上記ダイポールアンテナの全体的な物理的長さを低減するのを助け、しかもその電気的長さ(信号経路)を増大させるのに役立つ。各導体24、26は、第1の端部27及びこの第1の端部27と反対側の第2の端部28を含む。第2のアンテナ素子は、第1の部分32及び第2の部分34を含む。好ましい一実施形態において、この第1の部分32及び第2の部分34は、閉じたループ又は多角形の形状をしている。一例では、図1に例示するように、第1の部分32は円形であってもよく、第2の部分34は楕円形であってもよい。しかしながら、上記第2のアンテナ素子の部分32、34は、どのような形状であってもよい。上記第2のアンテナ素子の部分32、34を、同様な形状又は同じ形状にすることができる。上記第2のアンテナ素子の部分32、34を、同様なサイズ又は異なるサイズにしてもよい。しかしながら、上記第2のアンテナ素子の部分32、34の形状及びサイズを、以下に述べるようにアンテナ18のインピーダンスを集積回路36のインピーダンスと平衡させるのを支援するように当業者によって選定することができる。
導体24、26の第1の端部27は、好ましくは個々の端子パッド(terminal pad)(図示せず)によって、集積回路36と電気的に接続されている。好ましい一実施形態において、第1の導体24の第2の端部28は、第2のアンテナ素子22の第1の部分32に取り付けられ、あるいは第1の部分32と電気的に接続されており、また第2の導体26の第2の端部28は、第2のアンテナ素子22の第2の部分34に取り付けられ、あるいは第2の部分34と電気的に接続されている。(図1に例示されるように)第1の導体24の第2の端部28と第1の導体24の湾曲部との間で測定される長さ「c」は、第2の導体26の第2の端部28と第2の導体26の湾曲部3との間で測定される長さ「d」と等しくても異なっていてもよい。この長さc及びdをそれぞれ、以下に述べるようにアンテナ18のインピーダンスを集積回路36のインピーダンスと平衡させるのを支援するように当業者によって選定することができる。
RFIDアンテナ18の動作周波数帯域をチューニングするために、第1のアンテナ素子20を構成する第1の導体24及び第2の導体26の長さを変更することができる。第1の導体24及び第2の導体26の長さを選定することによって、RFIDタグ10のアンテナ18の動作周波数範囲を決めるように第1のアンテナ素子20を選定することができる。導体24、26の長さは、同一か又は異なってもよい。導体24、26の好ましい長さは、85mm〜170mmの範囲にあり、導体24、26のより好ましい長さは、約140mmである。
また、第1のアンテナ素子20の設計は、アンテナ18のインピーダンスの実数部分を集積回路36の入力インピーダンスの実数部分に整合させることをも支援する。第1のアンテナ素子20の設計は、アンテナ18のインピーダンスの実数部分を増加、又は、それが望ましい場合は減少させて集積回路36の入力インピーダンスの範囲を実質的に整合させる又は等しくすることができる手段を提供する。
第2のアンテナ素子22の設計は、第1のアンテナ素子20の第1及び第2の導体24、26の第2の端部28での電流分布を変更するのを支援する。導体24、26の第2の端部28での電流分布を変更することによって、上記第2のアンテナ素子は、アンテナ18のインピーダンスの虚数成分を変更して、集積回路36の入力インピーダンスの虚数成分を平衡させる。アンテナ18及び集積回路36の実数インピーダンス(real impedance)を実質的に整合させ、そしてアンテナ18及び集積回路36の虚数インピーダンス成分(imaginary impedance component)を平衡させると、上記アンテナによって吸収される無線周波エネルギーは、アンテナ18から集積回路36に効率的に伝達される。
各導体24、26の第2の端部28において、第2のアンテナ素子22は、導体24、26の第2の端部28と電気的に接続されている。集積回路36の容量性リアクタンスを平衡させるのを支援するために、第2のアンテナ素子22の第1の部分32及び第2の部分34を、アンテナ18のインピーダンスに第1に誘導性リアクタンスを、そして無線周波信号における関連する位相シフトを導入するように選定する。また、第2のアンテナ素子22も、関連する容量性リアクタンスのいくらかの小さな部分を有してもよいが、第2のアンテナ素子22の正味の誘導性インピーダンス(net inductive impedance)は、上記集積回路の容量性インピーダンスを平衡させるのを支援する。第2のアンテナ素子22の部分32、34は、小は上記無線周波信号の1/8波長から大はその無線周波信号の1/2波長に及ぶ周囲を有する閉じたループの形であってよい。第2のアンテナ素子22のインピーダンスの影響の大きさは、アンテナ18の第1の部分20の長さに沿った電流の分布及び各導体24、26の第2の端部28での電流分布によって決められる。第2のアンテナ素子22の存在は、先行技術で既知のダイポールアンテナの電流分布に比べて、電流に対する境界条件を変更するのを支援する。この変更された境界条件は、先行技術で既知のダイポールアンテナの位相シフトに比べて、上記アンテナにおける電流分布の追加の位相シフトを導入する。この第2のアンテナ素子22によって導入される電流分布の位相シフトは、先行技術で既知のダイポールアンテナに比べて、第1のアンテナ素子20の第2の端部28での無線周波エネルギーの反射を変更する効果を有する。本明細書の開示に基づいて第2のアンテナ素子22を選定することによって、アンテナ18のインピーダンスの虚数成分が誘導性になるように選定することができ、これによって集積回路36の(容量性)虚数成分を平衡させる。
アンテナ18の設計は、アンテナインピーダンスの実数部分、Re ZANT、を集積回路入力インピーダンスの実数成分、Re ZIC、に整合させるのを支援して、アンテナ18から集積回路36に上記無線周波信号を効率的に結合するのを支援する。アンテナ18のインピーダンスの虚数部分、Im ZANT、は、集積回路36の入力インピーダンスの虚数部分、Im ZIC、と平衡するが、逆相であることが好ましい。整合及び平衡化されたインピーダンス成分のこれらの条件下で、アンテナ18で吸収される無線周波電力は、上記集積回路と効率的に結合する。
上記RFID動作周波数でアンテナ18の複素インピーダンスを上記集積回路の入力複素インピーダンスに正確に整合させることができない場合でも、上記動作周波数での実質的にあるいはほぼ近いインピーダンス整合により、整合が悪い場合に比べて、アンテナ18を集積回路36に一層効率的に結合することになろう。
図2は、ダイポール長さ(140mmの距離a及び10mmの端部長さ(距離b))を有する先行技術の折返しダイポールアンテナの計算インピーダンスを例示するグラフである。線50は、周波数の関数としてアンテナインピーダンスの実数成分Re ZANTを描いている。線52は、周波数の関数としてアンテナインピーダンスの虚数成分Im ZANTを描いている。915MHzの無線周波数範囲に対して与えられたRe ZANT及びIm ZANTに対する値即ち、915MHzで、ZPRIOR ART DIPOLE ANT=(24.6Ω,−j13.6Ω)に留意のこと。
図2は、先行技術の折返しループダイポールアンテナの複素インピーダンスの実数及び虚数成分の計算値を示す。この計算は、アンテナモデル化プログラム(Nittany Scientific,Inc.からNEC WinProとして市販されているNEC:電磁気学数値コード)を用いて行われた。915MHzでの複素インピーダンスは約(24.575Ω−j13.93Ω)であることに留意のこと。対象となっている無線周波数(915MHz)の近くで、上記先行技術の折返しダイポールアンテナは、小さい実数インピーダンス(抵抗性)成分及び負(即ち、容量性)の位相を有する小さい虚数インピーダンス成分を示す。上記折返しダイポールインピーダンスの実数(24Ω抵抗性)成分の小さい値は、それより大きな集積回路入力インピーダンスの実数(65Ω抵抗性)成分の値と整合しない。この折返しダイポールインピーダンスの虚数成分の小さい値(13.93Ω容量性)は、集積回路入力インピーダンスの虚数成分のより大きな値(720Ω容量性)と整合しない。上記折返しダイポールインピーダンスの虚数成分の位相(−j、容量性)は、上記集積回路入力インピーダンスの虚数成分の位相(−j、容量性)と同じである。従って、上記折返しダイポールアンテナの虚数成分は、一方が他方を実質的に相殺する(打ち消す)ようには上記集積回路入力インピーダンスの虚数成分と平衡しない。上記アンテナ及び集積回路のインピーダンスのこれらの不整合実数成分(mismatched real components)及び不平衡虚数成分(unbalanced imaginary components)の条件下では、上記アンテナで吸収される電磁信号は、低い効率、即ち低電力伝達で上記集積回路に結合することになる。
図3は、本発明のRFIDタグのアンテナ18の計算インピーダンスを例示するグラフであり、ここで距離aは140mmに等しく、距離bは10mmに等しくされている。このグラフの目盛りは図2のグラフの目盛りと異なっており、従って本発明のアンテナ設計のより大きいインピーダンス値特性を一層はっきりと表示できることに留意のこと。線54は、周波数の関数としてアンテナ18のインピーダンスの実数成分Re ZANTを描いている。線56は、周波数の関数としてアンテナ18のインピーダンスの虚数成分Im ZANTを描いている。915MHzの周波数に対して与えられたRe ZANT及びIm ZANTに対する値、即ち、ZPRESENT INVENTION DIPOLE ANT=(67.0Ω+j751.5Ω)に留意のこと。この計算は、上記アンテナモデル化プログラム(NEC:電磁気学数値コード)を用いて行われた。対象となっている無線周波数(915MHz)の近くで、アンテナ18は、実数(抵抗性)インピーダンス成分と正(即ち、誘導性)位相を有する虚数インピーダンス成分を示す。この例の本発明のアンテナのインピーダンスの実数(67Ω抵抗性)成分の大きさは、集積回路36の入力インピーダンスの実数(65Ω抵抗性)成分にほぼ整合する。この例の本発明のアンテナでのインピーダンスの虚数成分の大きさ(751Ω誘導性)は、集積回路36の入力インピーダンスの虚数成分の大きさ(720Ω容量性)にほぼ整合する。この例の本発明のアンテナのインピーダンスの虚数成分の位相(+j、誘導性)は、集積回路36の入力インピーダンスの虚数成分の位相(−j、容量性)と逆である。この例の本発明のアンテナと集積回路36の入力インピーダンスのインピーダンスの虚数成分は、互いに実質的に相殺する(あるいは打ち消す)ようにほぼ平衡する。アンテナ18及び集積回路36のインピーダンスの整合実数成分及び平衡虚数成分のこの好ましい形態においては、アンテナ18によって吸収される電磁信号は、図2に関する上記先行技術の折返しダイポールアンテナに比べて、高い効率で集積回路36にアンテナ結合することになる。
誘電体基板12は、技術的に既知のどのような誘電材料でもよい。基板12用の適切な誘電材料の例には、(ポリエステル又はPETとして一般に知られている)ポリエチレンテレフタレート、(PENとして一般に知られている)ポリエチレンナフテネート(polyethylene naphthanate)、PET及びPENの共重合体、ポリイミド、及びポリプロピレンがある。誘電体基板12の厚さは、0.010mm〜0.200mmの範囲にあることが好ましく、0.025mm〜0.100mmの範囲にあることが更に好ましい。しかしながら、上記誘電体基板は、どのような厚さでもよく、更に不均一な厚さでもよい。
適切な集積回路36の例は、部品番号SL3ICS30でオランダのEindhovenを本拠地としているフィリップス・セミコンダクターズ(Philips Semiconductors)から市販されている。
アンテナ18は、どんな種類の導電材料から作られてもよく、例えば、ワイヤ、導電金属パターン(例えば、エッチング加工アルミニウム、エッチング加工銅、めっき銅などの金属箔から形成されたもの)、プリント導電パターン(例えば、導電インク、又はオプションとして導電性を向上させるプロセス工程を含むその他の金属含有材料から成るもの)、プレス加工銅粉(例えば、公開米国特許出願第2003/0091789号明細書に開示されているもの、上記出願は参照により本明細書に援用する)、プリント又はプレス加工グラファイト又はカーボンブラック、又は当業者に既知のその他の導電材料がある。
図1に示すアンテナ18は、第1の導体24及び第2の導体26を有するダイポールアンテナである。しかしながら、技術的に既知のその他の周知のアンテナを第2のアンテナ素子22と組み合わせて使用することもでき、例えば、折返しダイポール、スパイラルアンテナ、「z形」アンテナ、ループアンテナ、又はそれらの補完物、スロットアンテナなどがある。
本発明の動作を、下記の詳細な実施例に関して更に説明する。これらの実施例は、種々の具体的で好ましい実施形態及び技法を更に説明するために提供するものである。しかしながら、本発明の範囲内にあれば、多くの変更および修正を行うことができる。
本発明のRFIDタグ10の好ましい一実施形態を、図1に例示するように実施した。アンテナ18の寸法は図1に説明されており、この実施例のアンテナでは、140mmの距離「a」及び10mmの距離「b」を含むものであった。また、先行技術の折返しダイポールアンテナの比較例も作られた。
アンテナ18は、カプトン(Kapton)E膜という商標名でデラウェア州(DE)Wilmingtonを本拠地としているデュポン・エレクトロニクス(Dupont Electronics)から市販されている厚さ0.025mmのポリイミド基板12上に厚さ0.118mmの銅をめっきすることによって作られた。「MacDermid SF320」という商標名でデラウェア州Wilmingtonを本拠地としているMacDermid,Incから市販されているフォトレジスト材料を、めっき銅膜の表面に積層した。所望の最終アンテナ18の形態で上記フォトレジスト材料を上記基板に塗布した。
所望の最終アンテナ18のパターン内の銅を残して、露出した銅をエッチングで取り除いた。フォトレジスト製造業者によって提案された方法を用いて、残りのフォトレジスト材料を上記銅から取り除いた。このフォトレジスト材料を取り除いた後、その最終形態でのパターン化銅アンテナ19をポリイミド基板12上に残した。これで得られた0.018mmの銅配線(copper trace)は、最初の銅箔の厚さと同じ厚さであった。集積回路接続パッドに接続された2本の短い配線を除いて、上記銅配線の幅は1.000mmであり、上記の2本の配線幅は0.100mmであった。上記集積回路を端部27に接続した。
アンテナ20は、10mmの寸法「b」を持つ140mmの寸法「a」を有するものであった。上記第2のアンテナ素子の第1の部分を、半径が5mmの円として形成し、寸法「c」が4mmの第1の導体24の端部28に取り付けた。上記第2のアンテナ素子の第2の部分を、半径が5mmの円として形成し、寸法「d」が58mmの第2の導体26の端部28に取り付けた。
部品番号SL3ICS30でオランダのEindhovenを本拠地としているフィリップス・セミコンダクターズ(Philips Semiconductors)から市販されている集積回路36を、異方性導電膜接着剤によってポリイミド基板12上に取り付けた。この集積回路36は、915MHzでZIC=(65Ω−j720Ω)の既知の入力インピーダンス特性を有していた。
同じ手順を用いて、上記比較例のアンテナが第2のアンテナ素子と結合された端部28を有しないことを除いては上記本発明のアンテナと同じ寸法で上記比較例のアンテナを形成した。
実数及び虚数アンテナインピーダンスを測定する手段は、この測定手段がそのアンテナに負荷をかけ、従って測定値に影響を及ぼすために疑わしい結果を与えるので、このアンテナ及びICの複素インピーダンス間の平衡を評価する好ましい手段は、読取り距離(read distance)を測定することである。より大きい読取り距離は、より平衡化されたインピーダンスに近いことを示す。
1ワットの出力電力で動作する部品番号MP9320のSAMSYSという商標名でカナダのオンタリオ州Richmond HillのSAMSys Technologiesから市販されている915MHzのRFID読取り装置を用いて、本発明のUHF RFIDタグ10の上記読取り距離を測定した。部品番号S9028PCのCUSHCRAFTという商標名でニューハンプシャー州ManchesterのCushcraft Corporationから市販されている円形偏波アンテナ(circular polarized antenna)に上記RFID読取り装置を接続した。
同じ型式のフィリップス集積回路型式SL3ICS30を用いた単純なダイポールアンテナの比較例の上記読取り距離は、0.3m未満であった。本発明のUHF RFIDタグ10の実施例の上記読取り距離は、1.5mであった。
上記の試験及び試験結果は、予測の意図よりはむしろ単に例示を意図したものであり、試験手順の変更によって、異なる結果を生ずる場合があると考えられる。
本発明について幾つかの実施形態を参照してここに説明した。上記の詳細な説明及び実施例は、単に理解を明確にするために与えられたものである。不必要な制約がそこから生ずると考えるべきではない。本明細書で引用されたすべての特許及び特許出願は、参照により本明細書に援用されているものとする。本発明の範囲から逸脱することなく上記実施形態において多くの変更を実施できることは当業者にとって明らかであろう。従って、本発明の範囲は、ここで記載された正確な詳細及び構造に限定されるべきでなく、むしろ特許請求の範囲の文言で記載された構造、及びこれらの構造と同等なものによるべきである。
Claims (27)
- a)誘電体基板と、
b)前記誘電体基板に取り付けられたアンテナであって、
i)第1のアンテナ素子であって、該第1のアンテナ素子が第1の導体及び第2の導体を含み、各前記導体は第1の端部及び該第1の端部と反対側の第2の端部を有し、前記第1のアンテナ素子は、前記アンテナの所望の動作周波数範囲を備えるように選定される、第1のアンテナ素子と、
ii)第2のアンテナ素子であって、該第2のアンテナ素子は第1の部分及び第2の部分を含み、前記第1の部分は前記第1の導体の前記第2の端部に取り付けられ、前記第2の部分は前記第2の導体の前記第2の端部に取り付けられ、前記第2のアンテナ素子は、前記アンテナの所望のインピーダンス値を備えるように選定される、第2のアンテナ素子と、
を含むアンテナと、
c)前記第1の導体の前記第1の端部及び前記第2の導体の前記第1の端部に取り付けられた集積回路と、
を含む、極超短波無線周波識別タグ。 - 前記集積回路は第1のインピーダンス値を有し、前記アンテナは第2のインピーダンス値を有し、前記第2のインピーダンス値の実数成分の大きさは前記第1のインピーダンス値の実数成分の大きさと実質的に同様であり、前記第2のインピーダンス値の虚数成分の大きさは前記第1のインピーダンス値の虚数成分の大きさと実質的に同様であり、前記第1のインピーダンス値の虚数成分の位相と前記第2のインピーダンス値の虚数成分の位相とは逆である、請求項1に記載の極超短波無線周波識別タグ。
- 前記第1のインピーダンス値は第1の実数成分値及び第1の虚数成分値を有し、前記第2のインピーダンス値は第2の実数成分値及び第2の虚数成分値を有し、前記第1の実数成分値は前記第2の実数成分値と等しく、前記第2のインピーダンス値の虚数成分の大きさは前記第1のインピーダンス値の虚数成分の大きさと等しく、前記第1のインピーダンス値の虚数成分の位相と前記第2のインピーダンス値の虚数成分の位相とは逆である、請求項2に記載の極超短波無線周波識別タグ。
- 前記アンテナの前記第1の部分は第1の実数成分値及び第1の虚数成分値を有し、前記アンテナの前記第2の部分は第2の実数成分値及び第2の虚数成分値を有し、前記アンテナの前記第2の部分は、前記第1の実数成分値及び前記第1の虚数成分値を平衡させるのを支援する第2の実数成分値及び第2の虚数成分値を備え、前記集積回路の前記第1のインピーダンス値と実質的に同様な前記アンテナの前記第2のインピーダンス値を備えるように選定される、請求項2に記載の極超短波無線周波識別タグ。
- 前記アンテナの前記第1の部分は第1の実数成分値及び第1の虚数成分値を有し、前記アンテナの前記第2の部分は第2の実数成分値及び第2の虚数成分値を有し、前記アンテナの前記第2の部分は、前記第1の実数成分値及び前記第1の虚数成分値を平衡させるのを支援する第2の実数成分値及び第2の虚数成分値を備え、前記集積回路の前記第1のインピーダンス値と等しい前記アンテナの前記第2のインピーダンス値を備えるように選定される、請求項4に記載の極超短波無線周波識別タグ。
- 前記第2のアンテナ素子の前記第1の部分及び前記第2のアンテナ素子の前記第2の部分は閉じたループの形状をしている、請求項1に記載の極超短波無線周波識別タグ。
- 前記第2のアンテナ素子の前記第1の部分及び前記第2のアンテナ素子の前記第2の部分は多角形の形状をしている、請求項1に記載の極超短波無線周波識別タグ。
- 前記第2のアンテナ素子の前記第1の部分の形状は、前記第2のアンテナ素子の前記第2の部分の形状と異なる、請求項1に記載の極超短波無線周波識別タグ。
- 前記第2のアンテナ素子の前記第1の部分の形状は、前記第2のアンテナ素子の前記第2の部分の形状と同様である、請求項1に記載の極超短波無線周波識別タグ。
- 前記第2のアンテナ素子の前記第1の部分のサイズは、前記第2のアンテナ素子の前記第2の部分のサイズと異なる、請求項1に記載の極超短波無線周波識別タグ。
- 前記第1の導体及び第2の導体は蛇行部を含む、請求項1に記載の極超短波無線周波識別タグ。
- 前記第1の導体及び第2の導体は、ワイヤ、パターン化導電箔、又はプリント導電配線から作られる、請求項1に記載の極超短波無線周波識別タグ。
- 前記第1のアンテナ素子は、前記第2のアンテナ素子と異なる導電材料から作られる、請求項1に記載の極超短波無線周波識別タグ。
- 前記誘電体基板は、850MHzから960MHzの間で誘電率ε≦10*ε0を含み、ここで、ε0は自由空間の誘電率(ε0= 8.85×10-12 C2/N.m2)である、請求項1に記載の極超短波無線周波識別タグ。
- 前記誘電体基板は第1の側面及び該第1の側面と反対側の第2の側面を含み、前記アンテナは前記第1の側面に取り付けられ、前記集積回路のチップは前記第2の側面に取り付けられている、請求項1に記載の極超短波無線周波識別タグ。
- 前記第2のアンテナ素子の前記第1の部分と前記第1の導体との間の距離は前記第2のアンテナ素子の前記第2の部分と前記第2の導体との間の距離と異なる、請求項1に記載の極超短波無線周波識別タグ。
- 前記第1の導体の長さは前記第2の導体の長さと異なる、請求項1に記載の極超短波無線周波識別タグ。
- a)誘電体基板を準備するステップと、
b)第1のアンテナ素子及び第2のアンテナ素子から成るアンテナを選定するステップであって、前記第1のアンテナ素子は、前記アンテナの所望の動作周波数範囲を備えるように選定され、前記第2のアンテナ素子は、所望のインピーダンス値を備えるように選定され、前記第1のアンテナ素子は第1の導体及び第2の導体を含み、各前記導体は第1の端部及び該第1の端部と反対側の第2の端部を有し、前記第2のアンテナ素子は第1の部分及び第2の部分を含むステップと、
c)前記第2のアンテナ素子の前記第1の部分を前記第1の導体の前記第2の端部に取り付け、前記第2のアンテナ素子の前記第2の部分を前記第2の導体の前記第2の端部に取り付けるように前記アンテナを前記誘電体基板に取り付けるステップと、
d)前記第1の導体の前記第1の端部及び前記第2の導体の前記第1の端部に集積回路を取り付けるステップと、
を含む、極超短波無線周波識別タグを製造する方法。 - 前記集積回路は第1のインピーダンス値を有し、前記アンテナは第2のインピーダンス値を有し、前記第2のインピーダンス値の実数成分の大きさは前記第1のインピーダンス値の実数成分の大きさと実質的に同様であり、前記第2のインピーダンス値の虚数成分の大きさは前記第1のインピーダンス値の虚数成分の大きさと実質的に同様であり、前記第1のインピーダンス値の虚数成分の位相と前記第2のインピーダンス値の虚数成分の位相とは逆である、請求項18に記載の方法。
- 前記第1のインピーダンス値は第1の実数成分値及び第1の虚数成分値を有し、前記第2のインピーダンス値が第2の実数成分値及び第2の虚数成分値を有し、前記第1の実数成分値は前記第2の実数成分値と等しく、前記第2のインピーダンス値の虚数成分の大きさは前記第1のインピーダンス値の虚数成分の大きさと等しく、前記第1のインピーダンス値の虚数成分の位相と前記第2のインピーダンス値の虚数成分の位相とは逆である、請求項19に記載の方法。
- 前記アンテナの前記第1の部分は第1の実数成分値及び第1の虚数成分値を有し、前記アンテナの前記第2の部分は第2の実数成分値及び第2の虚数成分値を有し、前記アンテナの前記第2の部分は、前記第1の実数成分値及び前記第1の虚数成分値を平衡させるのを支援する第2の実数成分値及び第2の虚数成分値を備え、前記集積回路の前記第1のインピーダンス値と実質的に同様な前記アンテナの前記第2のインピーダンス値を備えるように選定される、請求項19に記載の方法。
- 前記アンテナの前記第1の部分は第1の実数成分値及び第1の虚数成分値を有し、前記アンテナの前記第2の部分は第2の実数成分値及び第2の虚数成分値を有し、前記アンテナの前記第2の部分は、前記第1の実数成分値及び前記第1の虚数成分値を平衡させるのを支援する第2の実数成分値及び第2の虚数成分値を備え、前記集積回路の前記第1のインピーダンス値と等しい前記アンテナの前記第2のインピーダンス値を備えるように選定される、請求項21に記載の方法。
- 前記第2のアンテナ素子の前記第1の部分及び前記第2のアンテナ素子の前記第2の部分は閉じたループの形状をしている、請求項18に記載の方法。
- 前記第2のアンテナ素子の前記第1の部分及び前記第2のアンテナ素子の前記第2の部分は多角形の形状をしている、請求項18に記載の方法。
- 前記第2のアンテナ素子の前記第1の部分の形状は、前記第2のアンテナ素子の前記第2の部分の形状と異なる、請求項18に記載の方法。
- 前記第2のアンテナ素子の前記第1の部分の形状は、前記第2のアンテナ素子の前記第2の部分の形状と同様である、請求項18に記載の方法。
- 前記第2のアンテナ素子の前記第1の部分のサイズは、前記第2のアンテナ素子の前記第2の部分のサイズと異なる、請求項18に記載の方法。
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