JP2007031466A - スチレン系樹脂発泡体およびその製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】発泡剤として炭素数3〜5の飽和炭化水素を含む押出してなるスチレン系樹脂発泡体であって、該スチレン系樹脂発泡体が、スチレン系樹脂100重量部に対し、0.1〜20重量部のハロゲン系難燃剤、更には1〜10重量部の硫酸バリウムと0.01〜2重量部のタルクを含み、かつ、硫酸バリウムの添加重量がタルクの添加重量以上であり、発泡体密度が25〜50kg/m3のカーボンブラックを含有しないスチレン系樹脂発泡体。
【選択図】なし
Description
すなわち、本発明は、発泡剤として炭素数3〜5の飽和炭化水素を含む押出してなるスチレン系樹脂発泡体であって、該スチレン系樹脂発泡体が、スチレン系樹脂100重量部に対し、0.1〜20重量部の難燃剤、更には1〜10重量部の硫酸バリウムと0.01〜2重量部のタルクを含み、かつ、硫酸バリウムの添加重量がタルクの添加重量以上であり、発泡体密度が25〜50kg/m3のカーボンブラックを含有しないスチレン系樹脂発泡体に関する。
前記スチレン系樹脂発泡体の断面一方向の平均径が、0.05〜0.4mmであることが好ましい。
前記硫酸バリウムが、硫化バリウムと硫酸の反応により合成された沈降性硫酸バリウムであるスチレン系樹脂発泡体であることが好ましい。
前記硫酸バリウムのJIS K5101 26常温法または煮沸法で測定したpHが9以下であり、かつ、平均粒子径が0.5〜15μmであるスチレン系樹脂発泡体であることが好ましい。
本発明のスチレン系樹脂発泡体で用いられるエーテルとしては、具体的にはジメチルエーテル、ジエチルエーテル、メチルエチルエーテル、イソプロピルエーテル、n−ブチルエーテル、ジイソプロピルエーテル、フラン、フルフラール、2−メチルフラン、テトラヒドロフラン、テトラヒドロピランなどが挙げられる。これらの中でも発泡性の点からジメチルエーテル、ジエチルエーテルが好ましい。
ハロゲン系難燃剤の量が0.1重量部未満では、発泡体として、本発明の目的とする難燃性などの良好な諸特性が得られがたい傾向があり、一方、20重量部を超えると、得られる発泡体の耐熱性や表面性、発泡体製造時の安定性などをかえって損う場合がある。
本発明のスチレン系樹脂発泡体の機械的強度の安定性や断熱性の観点からは、硫化バリウムと硫酸の反応により合成された沈降性硫酸バリウム、あるいは、硫化バリウムと硫酸ナトリウムの反応により合成された沈降性硫酸バリウムが好ましい。ひ性硫酸バリウムの場合、粒度分布が広く、粒子径の大きなものも含まれることから、圧縮強度などの機械的強度が安定しないことがある。また、粒子径が大きい場合、スチレン系樹脂発泡体の独立気泡率を低下させ、その結果断熱性の向上を阻害する場合がある。
また、硫酸バリウムがJIS K5101 26常温法または煮沸法で測定したpHが9以下であり、かつ、平均粒子径が0.5〜15μmの硫酸バリウムであることも好ましい。pHが9を超えると押出時の圧力変動が大きくなる場合がある。また、平均粒子径が0.5μm未満であれば熱伝導率を低減する効果が小さくなる傾向にあり、15μmを超えるとスチレン系樹脂発泡体の表面性が悪くなる傾向にある。
更に、硫酸バリウムを表面処理して用いることも好ましい。表面処理剤の種類に特に制限はないが、スチレン系樹脂との親和性、押出時の安定性の点からは、Siおよび/またはAl系化合物で硫酸バリウムを処理することが好ましい。
上記小気泡および大気泡の気泡径は、断熱性能および成形性の観点から、より好ましくは、主として小気泡が0.01〜0.15mmおよび大気泡が0.25〜0.60mmであり、最も好ましくは、主として小気泡が0.02〜0.12mmおよび大気泡が0.30〜0.55mmである。
更に、気泡径0.20mm以下の小気泡および気泡径0.25〜0.70mmの大気泡が混在してなる特定の気泡構造を有するスチレン系樹脂発泡体においては、発泡体断面積あたりに占める小気泡の面積の割合(以下、小気泡面積率という)は、5〜95%が好ましく、さらに好ましくは10〜90%、とくに好ましくは20〜80%、最も好ましくは25〜70%である。小気泡面積率が5%未満であると、断熱性が向上しにくい傾向となり、95%を超えると、スチレン系樹脂発泡体の厚さが出にくいなど成形性が低下する場合がある。
発泡成形方法にも特に制限はなく、スリットダイより圧力開放して得られた発泡体をスリットダイと密着または接して設置した成形金型および成形ロールなどを用いて、断面積の大きい板状発泡体を成形する一般的な方法を用いることができる。
A:スチレン系樹脂
A−1:ポリスチレン(PSジャパン(株)製G9401)
B:硫酸バリウム
B−1:BMH(堺化学(株)製、硫化バリウムと硫酸ナトリウムの反応生成物、粒子径2.5μm、pH6.5)
B−2:BMH−60(堺化学(株)製、硫化バリウムと硫酸ナトリウムの反応生成物、粒子径6μm、pH6.5)
B−3:B−34(堺化学(株)製、硫化バリウムと硫酸の反応生成物、粒子径0.3μm、pH8.0)
b:カーボンブラック
b−1:カーボンブラック(三菱化学(株)製、#45)
C:タルク
C−1:タルク(林化成(株)製、タルカンパウダーPK−Z、平均粒子径9.7μm)
D:ハロゲン系難燃剤
D−1:ヘキサブロモシクロドデカン(ALBEMARLE CORPORATION製、SAYTEX HP−900)
D−2:テトラブロモビスフェノールA−ビス(2,3−ジブロモプロピルエーテル)(帝人化成(株)製、ファイヤガード3100)
D−3:トリス(2,3−ジブロモプロピル)イソシアヌレート(日本化成(株)製、TAIC−6B)
E:難燃助剤
E−1:酸化ホウ素(和光純薬(株)製、試薬)
E−2:トリフェニルホスフェート(大八化学工業(株)製、TPP)
E−3:酸化鉄Fe2O3(和光純薬(株)製、試薬)
F:その他の添加剤
F−1:ステアリン酸バリウム(堺化学工業(株)製、ステアリン酸バリウム)
F−2:ベントナイト((株)ホージュン製、ベンゲルブライト11)
F−3:AEROSIL(日本アエロジル(株)製、AEROSIL)
F−4:安定剤(チバ・スペシャルティ・ケミカルズ(株)製、IRGANOX B911(ヒンダードフェノール系抗酸化剤IRGANOX1076:オクタデシル−3−(3,5−ジ−t−ブチル−4−ヒドロキシフェニル)プロピオネートとリン系安定剤IRGAFOS168:トリス(2,4−ジ−t−ブチルフェニル)フォスファイトの1:1の混合物)
G:発泡剤
G−1:プロパン(イワタニ(株)製、無臭プロパン)
G−2:イソブタン(三井化学(株)製、イソブタン)
G−3:ジメチルエーテル(三井化学(株)製、ジメチルエーテル)
G−4:シクロペンタン(大洋液化ガス(株)製、シクロペンタン)
G−5:水(摂津市水道水)
G−6:二酸化炭素(大平産業(株)製、炭酸ガス)
(1)発泡体密度
押出発泡体を約200mm×100mm×25mmの直方体に切り出した後、この重量を測るとともに、ノギスで縦、横および高さの寸法を測定し、発泡体密度を、式:
発泡体密度(g/cm3)=発泡体重量(g)÷発泡体体積(cm3)
に基づいて求め、単位を(kg/m3)に換算して示した。
ソニック製デジタルマイクロスコープBS−D8000を用いて、スチレン系樹脂発泡体の厚さ方向断面の200倍に拡大した画像をパソコンに取り込んだ。この画像をA3用紙にプリントアウトし、任意の2箇所に厚さ方向に実寸法で1mm相当の直線を引き、それぞれこの直線を横切る気泡の数を数え、それぞれの箇所での厚さ方向の気泡径を次の式に従って算出した。
気泡径=直線の長さ1mm÷直線を横切る気泡の数
次いで、2箇所の気泡径の値を相加平均して、平均気泡径とした。
小気泡径:押出発泡体の厚さ方向断面を200倍に拡大した写真において、海島構造での海部分の任意の2箇所に厚さ方向に実寸法で1mm相当の直線を引き、それぞれこの直線を横切る気泡の数を数え、それぞれの箇所での厚さ方向の気泡径を次の式に従って算出した。
小気泡径=直線の長さ1mm÷直線を横切る気泡の数
次いで、2箇所の小気泡径の値を相加平均して、平均小気泡径とした。
大気泡径:押出発泡体の厚さ方向断面を50倍に拡大した写真において、海島構造中に点在する島部分の厚さ方向の長さを10点無作為に選び、それぞれの島について厚さ方向の最大長さを測定し、相加平均することにより平均大気泡径を求めた。
小気泡と大気泡が混在した発泡体について、厚さ方向断面での気泡径0.20mm以下の小気泡の発泡体断面積あたりの占有面積比を、以下のようにして求めた。ここで、気泡径0.20mm以下の小気泡とは、円相当直径が0.20mm以下の気泡とする。
(a)発泡体の厚さ方向断面を、走査型電子顕微鏡((株)日立製作所製、S−450)を用いて30倍に拡大して写真撮影する(写真の大きさは100mm×90mm)。
(b)撮影した写真の上にOHPシートを置き、その上に厚さ方向の径が6mmよりも大きい気泡(実寸法が0.2mmより大きい気泡に相当する)に対応する部分を黒インキで塗りつぶして写しとる(一次処理)。
(c)画像処理装置((株)ピアス製、PIAS−II)に一次処理画像を取り込み、濃色部分と淡色部分を、即ち黒インキで塗られた部分か否かを識別する。
(d)濃色部分のうち、直径6mm以下の円の面積に相当する部分、すなわち、厚さ方向の径は長いが、面積的には直径6mm以下の円の面積にしかならない部分を淡色化して、濃色部分の補正を行なう。
(e)画像解析計算機能中の「FRACTAREA(面積率)」を用い、画像全体に占める気泡径6mm以下(濃淡で分割した淡色部分)の面積比を次式により求める。
小気泡占有面積率(%)=(1−濃色部分の面積÷画像全体の面積)×100
(4)熱伝導率
発泡体の熱伝導率をJIS A9511に準じて測定した。測定は製造後、表面から10mmの部分を削除したのち、7日経過した発泡体について行なった。
発泡体の燃焼性をJIS A9511測定方法Aに準じて、厚さ10mm、長さ200mmおよび幅25mmの試験片を用い、以下の基準で評価した。測定は製造後、前記寸法に切削した後、7日経過した発泡体について行った。
(a)燃焼時間
◎:消炎時間が5本すべて3秒以内となる。
○:消炎時間が5本のうち、少なくとも1本は3秒を超えるが、残りの3本以上は3秒以内となる。
△:消炎時間が5本のうち、少なくとも3本は3秒を超えるが、残りの1本以上は3秒以内となる。
×:消炎時間が5本すべて3秒を超える。
(b)燃焼距離
◎:5本全てで限界線以内で停止する。
○:5本のうち、少なくとも1本は燃焼が限界線をこえるが、残りの3本以上は限界線以内で燃焼が停止する。
△:5本のうち、少なくとも3本は燃焼が限界線を越えるが、残りの1本以上は限界線以内で燃焼が停止する。
×:5本全てで燃焼が限界線をこえる。
(c)燃焼状況
◎:発泡剤の燃焼が全く見られない。
○:発泡剤の燃焼が若干見られる。
△:発泡剤の燃焼が見られるが、全焼には至らない。
×:発泡剤の燃焼が見られ、全焼する。
(実施例1)
ポリスチレン(A−1)100重量部に対して、硫酸バリウムBMH(B−1)6重量部、タルク(C−1)0.2重量部、ハロゲン系難燃剤(D)としてヘキサブロモシクロドデカン(D−1)3重量部、ステアリン酸バリウム(F−1)0.25重量部、安定剤(F−4)0.3重量部とからなる混合物をドライブレンドし、得られた混合物を口径65mmと口径90mmのものを縦に連結した押出機へ約70kg/hrの割合で供給した。前記口径65mmの押出機に供給した混合物を、200℃に加熱して混練しつつ、発泡剤(G)として、プロパン(G−1)とジメチルエーテル(G−3)を、押出されるスチレン系樹脂発泡体100重量%において4wt%のプロパン(G−1)と4wt%のジメチルエーテル(G−3)となるように、前記口径65mmの押出機の押出方向の先端付近から前記樹脂中に圧入した。次いで口径65mmの押出機に連結された口径90mmの押出機で冷却し、さらに口径90mmの押出機に連結された冷却機にて樹脂温度を120℃に冷却し、該冷却機の先端に設けた厚さ方向2mm、幅方向50mmの長方形断面の口金より大気中へ押し出し、おおむね厚み50mm、幅150mm、のスチレン系樹脂発泡体を得た。得られた発泡体は均一なセル構造をしており、平均気泡径は0.36mm、密度は28kg/m3であった。
ハロゲン系難燃剤(D)、難燃助剤(E)の種類および添加量を表1に示す値とした以外は実施例1と同様にしてスチレン系樹脂発泡体を得た。得られたスチレン系樹脂発泡体発泡体の特性を表1に示す。
硫酸バリウム(B)、難燃助剤(E)の添加量を表1に示す値とした以外は実施例1と同様にしてスチレン系樹脂発泡体を得た。得られたスチレン系樹脂発泡体の特性を表1に示す。
ポリスチレン(A−1)100重量部に対して、硫酸バリウムBMH(B−1)6重量部、タルク(C−1)0.2重量部、ハロゲン系難燃剤としてヘキサブロモシクロドデカン(D−1)3重量部、難燃助剤としてトリフェニルホスフェート(E−2)1重量部、さらにステアリン酸バリウム(F−1)0.25重量部、ベントナイト(F−2)1重量部、AEROSIL(F−3)0.1重量部、安定剤(F−4)0.3重量部とからなる混合物をドライブレンドし、得られた混合物を口径65mmと口径90mmのものを縦に連結した押出機へ約70kg/hrの割合で供給した。前記口径65mmの押出機に供給した混合物を、200℃に加熱して混練しつつ、発泡剤(G)として、イソブタン(G−2)とジメチルエーテル(G−3)と水(G−5)を、押出されるスチレン系樹脂発泡体100重量%において4wt%のイソブタン(G−2)と2wt%のジメチルエーテル(G−3)と1wt%の水(G−5)となるように、前記口径65mmの押出機の先端付近(口径90mmの押出機の口金と反対側の端部側に接続される側の端部)から前記樹脂中に圧入した。次いでこれに連結された口径90mmの押出機で冷却し、さらにこれに連結された冷却機で樹脂温度を120℃に冷却し、この冷却機の先端に設けた厚さ方向2mm、幅方向50mmの長方形断面の口金より大気中へ押し出し、おおむね厚み50mm、幅150mm、のスチレン系樹脂発泡体を得た。得られた発泡体は小気泡と大気泡の混在してなるセル構造をしており、小気泡の平均気泡径は0.07mm、大気泡の平均気泡径は0.32mm、小気泡面積率は45%、密度は31kg/m3であった。
硫酸バリウム(B)、タルク(C)、ハロゲン系難燃剤(D)、難燃助剤(E)、発泡剤(G)の種類および添加量を表2に示す値とした以外は実施例7と同様にしてスチレン系樹脂発泡体を得た。得られたスチレン系樹脂発泡体発泡体の特性を表2に示す。
硫酸バリウム(B)、カーボンブラック(b−1)の添加量を表2に示す値とした以外は実施例7と同様にしてスチレン系樹脂発泡体を得た。得られたスチレン系樹脂発泡体の特性を表2に示す。
Claims (11)
- 発泡剤として炭素数3〜5の飽和炭化水素を含む押出してなるスチレン系樹脂発泡体であって、該スチレン系樹脂発泡体が、スチレン系樹脂100重量部に対し、0.1〜20重量部のハロゲン系難燃剤、更には1〜10重量部の硫酸バリウムと0.01〜2重量部のタルクを含み、かつ、硫酸バリウムの添加重量がタルクの添加重量以上であり、発泡体密度が25〜50kg/m3のカーボンブラックを含有しないスチレン系樹脂発泡体。
- 前記スチレン系樹脂発泡体が、発泡剤として0.1〜8重量%の炭素数3〜5の飽和炭化水素と、0〜4重量%の水、および0〜4重量%のエーテルを含む請求項1記載のスチレン系樹脂発泡体。
- 前記スチレン系樹脂発泡体の断面一方向の平均径が、0.05〜0.4mmである請求項1あるいは請求項2のいずれかに記載のスチレン系樹脂発泡体。
- 前記スチレン系樹脂発泡体を形成する気泡が、主として気泡径0.20mm以下の気泡と気泡径0.25〜0.70mmの気泡より構成され、気泡径0.20mm以下の気泡が発泡体断面積あたり5〜95%の占有面積率を有する請求項1〜請求項3のいずれかに記載のスチレン系樹脂発泡体。
- 前記硫酸バリウムが、硫化バリウムと硫酸の反応により合成された沈降性硫酸バリウムである請求項1〜請求項4のいずれかに記載のスチレン系樹脂発泡体。
- 前記硫酸バリウムが、硫化バリウムと硫酸ナトリウムの反応により合成された沈降性硫酸バリウムである請求項1〜請求項5のいずれかに記載のスチレン系樹脂発泡体。
- 前記硫酸バリウムのJIS K5101 26常温法または煮沸法で測定したpHが9以下であり、かつ、平均粒子径が0.5〜15μmである請求項1〜請求項6のいずれかに記載のスチレン系樹脂発泡体。
- 前記硫酸バリウムがSiおよび/またはAl系化合物で表面処理された硫酸バリウムである請求項1〜請求項7のいずれかに記載のスチレン系樹脂発泡体。
- 前記ハロゲン系難燃剤が、ヘキサブロモシクロドデカン、テトラブロモシクロオクタン、テトラブロモビスフェノールAビス(2,3−ジブロモプロピルエーテル)、トリス(2,3−ジブロモプロピル)イソシアヌレートのいずれかを含む請求項1〜請求項8のいずれかに記載のスチレン系樹脂発泡体。
- 前記スチレン系樹脂発泡体の熱伝導率をJIS A9511規程の方法で測定した値が、0.028W/mK以下である請求項1〜請求項9のいずれかに記載のスチレン系樹脂発泡体。
- 請求項1〜請求項10のいずれかに記載のスチレン系樹脂発泡体の製造方法。
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