JP2006513864A - マグネシウム合金薄板およびその製造 - Google Patents
マグネシウム合金薄板およびその製造 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2006513864A JP2006513864A JP2004568602A JP2004568602A JP2006513864A JP 2006513864 A JP2006513864 A JP 2006513864A JP 2004568602 A JP2004568602 A JP 2004568602A JP 2004568602 A JP2004568602 A JP 2004568602A JP 2006513864 A JP2006513864 A JP 2006513864A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- strip
- temperature
- magnesium alloy
- rolling
- dendritic
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Abandoned
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/06—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of magnesium or alloys based thereon
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/001—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths of specific alloys
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0622—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by two casting wheels
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D21/00—Casting non-ferrous metals or metallic compounds so far as their metallurgical properties are of importance for the casting procedure; Selection of compositions therefor
- B22D21/02—Casting exceedingly oxidisable non-ferrous metals, e.g. in inert atmosphere
- B22D21/04—Casting aluminium or magnesium
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D27/00—Treating the metal in the mould while it is molten or ductile ; Pressure or vacuum casting
- B22D27/20—Measures not previously mentioned for influencing the grain structure or texture; Selection of compositions therefor
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
圧下と熱処理によるマグネシウム合金薄板の製造での使用に適したマグネシウム合金ストリップの製造方法は、双ロール鋳造装置を使用して、マグネシウム合金をストリップとして鋳造する工程を含む。該鋳造では、装置のロール間から出るストリップの厚さ及び温度を制御し、該ストリップは異形樹枝状、等軸樹枝状、並びに異形及び等軸樹枝状形状の混合組織から選択される一つの形状を有する一次相を特徴とした微細組織を有する。製造したストリップは、均質化熱処理と、その後に続く圧延と焼鈍の適用によって薄板材料の製造を容易にする。
Description
本発明は、マグネシウム合金薄板およびその製造方法に関する。
最も一般的なマグネシウム合金薄板の製造方法は、適当な鋳型に該合金の溶湯を注入して製造された鋳塊の熱間圧延を含む。該鋳塊に均質化処理を適当な高温度で施し、次いで面削して、きれいで滑らかな表面を得る。この面削した鋳塊を圧延して厚板を製造し、次に粗熱間圧延処理と、その後の熱間中間/仕上げ圧延と、最終焼鈍によってストリップ及び最終的に薄板を製造する。一部の例では、熱間中間圧延に続いて冷間圧延を行って生成する薄板の最終厚さまでの圧下を微調整することが可能になる。
この方法において、鋳塊は例えば長さ1800mmまで、幅1000mmまで、厚さ300mmまでにすることができる。均質化熱処理は、通常2時間までの間に400℃から500℃で行う。面削は、通常約3mmの深さまで行う。粗熱間圧延は、約400℃から460℃の粗熱間圧延により、25パスもの各パスにおいて15%から40%、通常約20%のような十分な圧下率を達成し、厚さ約5mmの平らな厚板を製造する。最低限400℃以上の温度の維持が必要な場合には、合金をパス間で再加熱する。
粗熱間圧延に続いて340℃ないし430℃で中間熱間圧延を通常行って、平らな厚板を厚さ約1mmのストリップに圧下する。約10パスまでのそれぞれについて、約8%ないし15%、一般的には約10%の圧下率を達成する。最低限340℃以上の温度を維持するためには、再加熱が各パスの後に必要である。
中間熱間圧延に続いて仕上げ圧延、すなわち温間圧延又は冷間圧延のいずれか一方を行うことによって、ストリップを最終厚さ約0.5mmの薄板に圧下する。仕上げ温間圧延を190℃から400℃で行う。この場合、ストリップを10〜20パスのそれぞれで、4%から10%、通常約7%ずつ圧下する。この場合も、各パス間での加熱が、薄い合金の急速な冷却のため必要である。過熱により過度の圧下および厚さの制御の消失という結果になり得るので、再加熱には注意が必要である。冷間圧延は最終厚さへの微調整を可能にするので好ましいが、これには各パスでわずか1%ないし2%の厚さ圧下率が必要であり、それ故に最終厚さには多数のパスを必要とする。
粗熱間圧延段階は、パス間での冷却のみが制限され、この低い熱損失率がほんの少数のパス後に再加熱を必要とするため、多数のパスにもかかわらず非常に効率的である。しかし、中間熱間圧延は、5mmの厚板を1mmのストリップまで加工するのにコイル圧延機を用いるので、実質的なエネルギーの消費が必要であり、熱損失には各パス前に加熱を必要とし、薄板の製造工程全体を著しく長引かせる。さらに、中間熱間圧延はストリップの表面亀裂及び縁割れを招き、結果材料歩留まりの低下を招く恐れがある。これら中間熱間圧延の問題は仕上げ温間圧延で悪化し、一方、仕上げ冷間圧延の場合は問題無いのだが、冷間圧延で必要な多数のパスの付加費用がかかる。
仕上げ温間又は冷間圧延後の最終焼鈍は、製造されたマグネシウム合金薄板の対象とする用途によって変わる。最終焼鈍は、約370℃で1時間の加熱を要するO焼きなまし、約260℃で1時間加熱するH24焼きなまし、又は約150℃で1時間加熱するH26焼きなましとすることができる。しかし、異なる用途に望ましい機械的性質を有する薄板を達成するために最終焼鈍の変化は広範囲である。
上記製造段階によるマグネシウム合金薄板の製造の時間とエネルギー消費は、比較的大きい。その結果、該薄板の製造費用は、例えばアルミニウム薄板と比較して高い。本発明は、時間及びエネルギーの消費レベルを下げるマグネシウム合金薄板の製造方法を提供しようと努め、これにより該薄板の最も費用効率の良い製造を可能にする。
双ロール鋳造(TRC)によるマグネシウム合金厚板およびストリップの製造について提案がなされてきた。TRCの利点が約1〜2mmより薄いストリップの製造に向いていないので、TRC法ではマグネシウム合金薄板を直接製造することができない。こうした事情にもかかわらず、TRCは上述した方法の可能な代替案、すなわち後の薄板加工用原料としてTRCストリップを利用することにより、鋳塊製造、熱処理の均質化、面削の工程および粗熱間圧延工程を排除する利点の代替案を提案する。すなわち、厚さの点で、TRCからの生産は、粗熱間圧延段階の後で得られた厚板相当から中間温間圧延段階で生じるストリップにまで及ぶ。しかし、TRCストリップは、鋳塊合金の粗熱間圧延から生じる厚板、又は中間温間圧延から生じるストリップのいずれとも著しく異なり、その微細組織が上記代替案への単純な依存を可能にするには過度に変わりやすい。
鋳放しTRCストリップは、鋳造条件で微細組織が異なることを見出した。この全体の変動性に加え、その厚さ全体にわたって完全に均一とはならない。表面から中心に向かって異なる大きさの樹枝状晶及び不連続又は様々な偏析を含む。さらに、鋳放しTRCストリップは、圧延中のわずかな圧下でさえ表面亀裂を発生する傾向があり、且つ、あらゆる偏析が仕上げストリップの延性に悪影響を与える。従って、微細組織のばらつきを十分に補正できず、結果圧延を困難にすると見出されても、均質化熱処理があらゆる圧延スケジュールの前に必要である。
薄板の製造を可能とする適切な微細組織を有するTRCマグネシウムストリップは、該ストリップを製造する条件の制御によって得ることができることを見出した。適切な微細組織が二次の樹枝状晶枝間隔および鋳放しストリップを製造するときに達成される圧下量に関係していることを見出し、この適切な微細組織が該ストリップをロールから出す温度に反映される。また、適切な微細組織の達成で、均質化熱処理後の鋳放しTRCストリップが、圧延及び焼鈍を実質的により容易にし、適切なマグネシウム合金薄板を製造することを見出した。
すなわち、本発明は、圧下と熱処理によるマグネシウム合金薄板の製造での使用に適したマグネシウム合金ストリップの製造方法を提供するもので、該方法は、
(a)双ロール鋳造装置を使用して、マグネシウム合金をストリップとして鋳造する工程と、
(b)該装置のロール間から出るストリップの厚さと温度を制御して、該ストリップが異形樹枝状、等軸樹枝状、並びに異形及び等軸樹枝状形状の混合組織から選択される一つの形状を有する一次相を特徴とした微細組織を有する工程とを備える。
(a)双ロール鋳造装置を使用して、マグネシウム合金をストリップとして鋳造する工程と、
(b)該装置のロール間から出るストリップの厚さと温度を制御して、該ストリップが異形樹枝状、等軸樹枝状、並びに異形及び等軸樹枝状形状の混合組織から選択される一つの形状を有する一次相を特徴とした微細組織を有する工程とを備える。
「異形」及び/又は「等軸」樹枝状の一次相を有する適切な微細組織を、約200℃から350℃、例えば約200℃から260℃のロール出口温度で製造することができる。実質的に等軸樹枝状結晶粒子のない異形樹枝状微細組織が、ストリップの厚さによって変化する相対的に低い出口温度で得られる。厚さ約4mmないし5mmといった厚いストリップでは、異形樹枝状微細組織は約200℃から220℃の温度で得られる傾向がある。薄いストリップでは、異形樹枝状微細組織は約200℃から245℃、通常約220℃以上で得られる傾向がある。実質的に異形樹枝状結晶粒子のない等軸微細組織は、一般にストリップの厚さによって変化する相対的に高い出口温度で得られる。厚さ約4mmないし5mmといった厚いストリップでは、等軸樹枝状微細組織は少なくとも230℃の温度で得られる傾向があり、この微細組織と厚さについて、出口温度は約230℃から240℃の中間レベルであるのが好ましい。かかる厚いストリップに対する高い出口温度、とりわけ約250℃から260℃の高いレベルの温度では、鋳放しストリップの表面付近の結晶粒界において偏析が増大する。薄いストリップでは、等軸樹枝状微細組織は約245℃より高い出口温度で得られる傾向があり、この場合鋳放しストリップの表面付近の結晶粒界で偏析は少ない傾向にある。
等軸樹枝状微細組織は、樹枝状結晶の成長に反映した形状を見せるというよりも、幾分丸みがあり、全方向に実質的に均一な大きさの一次相の結晶粒を有する。異形樹枝状微細組織は、より明瞭に樹枝状結晶の成長を反映する形状の一次相の結晶粒を有する。しかし、異形の一次結晶粒は、圧延方向に延在し、実質的にストリップの主要な表面に平行な細長い扁平形状である。
異形樹枝状微細組織が好ましい。本発明についてのより単純な実施形態によりマグネシウム合金薄板の製造を容易にする。また、等軸樹枝状微細組織は、鋳放しストリップの表面付近に、特に240℃ないし250℃の出口温度で微小亀裂しやすく、この微小亀裂が結晶粒界の偏析領域に現れる。
本発明において、マグネシウム合金TRCストリップを、適切な微細組織を提供する条件で10mm未満の適切な厚さに製造する。次に、該ストリップに均質化熱処理を施し、適切な結晶粒径への完全又は部分的な再結晶を達成する。均質化されたストリップを圧延し、所要の厚さのマグネシウム合金薄板を製造し、該薄板に最終焼鈍を施す。
本発明はまた、マグネシウム合金薄板の製造方法を提供するもので、該方法は、
(a)双ロール鋳造装置を使用して、マグネシウム合金をストリップとして鋳造する工程と、
(b)該装置のロール間から出るストリップの厚さと温度を制御して、該ストリップが異形樹枝状、等軸樹枝状、並びに異形及び等軸樹枝状形状の混合組織から選択される一つの形状を有する一次相を特徴とした微細組織を有する工程と、
(c)ストリップに均質化熱処理を施して、所要の結晶粒径への微細組織の完全又は部分的な再結晶を達成する工程と、
(d)均質化されたストリップを圧延して、所要の厚さのマグネシウム合金薄板を製造する工程と、
(e)工程(d)で製造された薄板を焼鈍する工程とを備える。
(a)双ロール鋳造装置を使用して、マグネシウム合金をストリップとして鋳造する工程と、
(b)該装置のロール間から出るストリップの厚さと温度を制御して、該ストリップが異形樹枝状、等軸樹枝状、並びに異形及び等軸樹枝状形状の混合組織から選択される一つの形状を有する一次相を特徴とした微細組織を有する工程と、
(c)ストリップに均質化熱処理を施して、所要の結晶粒径への微細組織の完全又は部分的な再結晶を達成する工程と、
(d)均質化されたストリップを圧延して、所要の厚さのマグネシウム合金薄板を製造する工程と、
(e)工程(d)で製造された薄板を焼鈍する工程とを備える。
鋳放しマグネシウム合金ストリップは、5mm以下の厚さを有するのが好ましい。この厚さは5mm未満であるのが最も好ましく、例えば約2.5mmまでである。微細組織は、異形樹枝状及び/又は等軸樹枝状の一次相を特徴とするものである。一次相は、230℃から260℃、好ましくは230℃から240℃の温度を有する双ロールから出る厚さ4mmないし5mmのストリップで製造される等軸樹枝状の一次相を実質的に備えることができる。しかし、一次相は、厚さ3mm未満の薄いストリップに対して200℃から245℃の温度で、また厚さ4mmと5mmの間のストリップに対して200℃から220℃の温度でロールを出るストッリプで製造される異形樹枝状の一次相から実質的になるのが好ましい。
均質化熱処理は、約330℃から500℃、好ましくは約400℃から500℃の温度であることが好ましい。鋳放しストリップからの熱エネルギーの損失を最小限に抑えるために双ロールを出た直後に、ストリップに熱処理を十分に施すのが好ましく、これにより均質化温度を得るのに必要な時間と熱エネルギー投入量を最小限にする。しかし、400℃ないし500℃の比較的高温が望ましい場合でも、中間温度の維持によりAZ系合金のようなある種の合金における偏析の程度を固溶体に取り入れられた二次相によって減少することが可能となるので、高温に加熱する前に約340℃ないし360℃のような中間温度でストリップをある期間保つことが有益となり得る。
均質化熱処理に要する期間は、熱処理温度を一層高くするにつれて短くなるが、微細組織で異なる。例えば、異形樹枝状微細組織の場合、熱処理は再結晶になる。約420℃の温度で、再結晶はほんの約2時間の間にかなり進むことができ、微細なセルを伴う領域内で優先的になる傾向がある。異形樹枝状晶内で孤立したわずかに大きい等軸樹枝状晶は個々の固体結晶粒となるが、樹枝状組織の残りがまだこれら粒子内に見られる。420℃で6時間経過後、大きい結晶粒が再結晶を始める。420℃で16時間経過後、異形樹枝状微細組織の熱処理により得られた最終的な微細組織は、より均一になり、約10μmないし15μmの大きさの微細な結晶粒からなる。この微細組織の変態に加えて、AZ系合金のようなある種の合金における偏析が、少しの粒子を除いて420℃で2時間の焼鈍後にほとんど除去し得ることを見出した。
TRCマグネシウム合金ストリップの熱処理における比較的速い偏析の除去は、偏析が非常に大きく、均質化熱処理によって除去できないTRCアルミニウム合金での経験と大いに異なる。これは、TRCマグネシウム合金の製造での凝固の初期段階で析出する二次粒子に起因するもので、該二次粒子がストリップの横断面全体に亘って比較的均一に分布することによることが見出された。対照的に、アルミニウム合金の凝固では二次粒子が後期段階で形成され、鋳放しTRCアルミニウム合金ストリップの厚みの中心に比較的濃縮する。
均質化熱処理時の微細組織の変態は、等軸樹枝状晶微細組織を有するTRCマグネシウム合金と異なる。異形樹枝状組織を有する微細組織と対照的に、等軸微細組織の大きい結晶粒は小さい結晶粒に再結晶しない。むしろ、均質化熱処理は、主として大きさが約50μmないし200μmの大きい結晶粒を含む最終微細組織をもたらす。
均質化熱処理後に、TRCストリップに各微細組織タイプに対し同一である圧延仕上げをさらに施すことができる。この場合、更なる処理として仕上げ熱間圧延、仕上げ冷間圧延および最終焼鈍の段階を含む。しかし、仕上げ熱間圧延を異形及び等軸樹枝状微細組織の両方について省略することができる。異形微細組織の仕上げ冷間圧延は、等軸微細組織より焼鈍間隔の間で大きい圧下を用いてさらに改善することができ、本発明の最も費用効率の良い実施形態を提供する。また、等軸樹枝状微細組織の場合、少なくとも或る状況下で、仕上げ熱間圧延の前にストリップを面削して表層を除去することが有益となり得る。
仕上げ熱間圧延を、該圧延が連続再結晶を生じて転位が再結晶した結晶粒内に残るような温度で行うことができる。一般に、これには200℃以上の熱間圧延温度を必要とする。しかし、熱間圧延は、通常約350℃から500℃の温度、好ましくは約400℃から500℃である。
等軸樹枝状結晶粒組織の場合、ロール出口温度で製造されたTRCストリップを230℃ないし260℃の温度範囲の低い部分と高い部分でそれぞれ区別する必要がある。少なくとも一部のマグネシウム合金については、例えば約230℃から240℃の低いロール出口温度で製造されるストリップが、まず面削して表層を例えば約3mmの深さまで十分に除去しない限り、延長された均質化熱処理の後でさえも仕上げ熱間圧延を受けることができないことを見出した。しかし、少なくとも幾つかの合金については、例えば約250℃から260℃の高いロール出口温度で製造されるストリップに面削が必要ないことを見出した。
鋳放しで、230℃から240℃のような低いロール出口温度で製造された等軸樹枝状微細組織を有するストリップの面削の必要性は、均質化熱処理によって取り除けなかったストリップの表面欠陥に起因する。熱間圧延での1パス当たりの大きい圧下率(40%)と小さい圧下率(5%)の両方で、ストリップの表面に亀裂を形成することを見出した。大きい圧下設定でほんの1パスの後に、また小さい圧下設定でたった2パスの後に、亀裂が現れることを観察した。しかし、表面欠陥を連想させる表面亀裂の有害作用は上述のとおり面削によって最小限に抑えることができることを見出した。その上、約250℃から260℃といった高い出口温度で鋳造したストリップに、均質化熱処理後表面亀裂を示すことなく1パス当たり25%までの熱延圧下を十分に施すことができることを見出した。
特に、比較的高い温度で行われた仕上げ熱間圧延により、1パス当たり20%から25%のような比較的高い実際の圧下率を達成することができる。これを説明するために、長さ330mm、幅120mm、厚さ4.7mmのAZ31Bストリップ(必要に応じて面削した後)の試験試料を、鋳放しで、等軸樹枝状微細組織を有し、約420℃で均質化熱処理を施したTRCストリップから用意した。各試料を420℃で熱間圧延して、全長約2000mm、幅120mm、厚さ0.7〜0.75mmの薄板を製造した。18m/分の圧延速度が、420℃の初期温度での熱間圧延に対し十分であると判断された。第一パスにおける圧延機の圧下設定はストリップ厚さの40%と45%の間であり、これを第二パスで50%に、第三パスで60%に増大した。各パスについてストリップで達成された実際の圧下率は、20%と25%の間であった。420℃で30分間の中間焼鈍を、第一と第二パスの間、及び第二と第三パスの間で行った。その後の3パスでは、圧延ゲージを0.13mmと0.15mmの間(0.005インチと0.006インチの間)になるまで、圧下設定を70%と90%の間でさらに増大し、加工片を各パスの後で420℃に再加熱した。後の3パスでの実際の圧下率は、先の3パスより低い17%程度であったが、これは、より薄い薄板がより急速に熱を失って圧下が少なくなると考えられる。最後の4回の圧延パスにおいて、薄板の厚さが0.7mmと0.75mmに達するまで、圧延ゲージを0.13mmと0.15mmの間で維持した。薄板が薄くなるにつれて、1パス当たりの実際の圧下量は15%から8%に減少した。
さらなる試験を、等軸ではなく、異形樹枝状鋳放し微細組織を有するTRCストリップから製造されたTRCAZ31B合金の試料を用いて行った。一部の試験試料は長さ200mm、幅50mm、厚さ2.6mmであり、他の大部分の試料は、等軸微細組織を有する上記試験で詳述されたとおりである。各試料の大きさに従って、二組の試料に、夜通しの焼鈍による均質化熱処理を、一組は350℃で、他方を420℃で施した。次いで、これら試料に350℃と420℃の二種の温度レベルであるが、上述したと同じ熱間圧延スケジュール(圧延機の圧下設定に関して)を施して0.7mmと0.75mm間の薄板の厚さにした。小さい方の試料では、1パス当たり21%と26%の間の圧下率を最初の4パスそれぞれにつき測定し、その後の一以上のパスで17%と19%の間の圧下率を測定した。
圧延前の焼鈍温度が、「縞状」微細組織の形成に影響を与えることを見出した。圧延前に350℃で焼鈍した試料における「縞状」微細組織が、更なる冷間圧延処理の後でさえも明らかで、残存した。420℃で焼鈍した試料では、大きい結晶粒がより均一に分布した。350℃の初期温度での熱間圧延でも、「縞状」微細組織を導入した。
圧延前の焼鈍時間を約18時間から2時間に減少すると、圧下及び表面の品質に影響しないことを見出した。しかしながら、微細組織は、大きい結晶粒のバンドをかなりの量含む。
焼鈍間隔時間を圧延パス間で15〜30分から7〜15分に加工性を下げることなく短縮することができた。縞状微細組織の形成は、時間の短縮により影響をわずかに受けた。7〜15分の焼鈍間隔で圧延した試料では、大きい結晶粒のクラスタの数と幅を増加したが、非常に長いバンドを形成しなかった。
全ての条件で製造した全試料は、約10μmの平均結晶粒径を有する。これら微細な結晶粒は、「異形」樹枝状晶の小さい方の出発微細組織によるものである。
「縞状」微細組織は、圧延方向に沿って仕上げした薄板の延性に有害となり得る。この微細組織の形成は、後で最終焼鈍時に大きい結晶粒と微細な結晶粒の交互のバンドそれぞれに再結晶する小さい及び大きい変形領域を導入する圧延処理中の双晶変形機構の活性化に関係する。通常、変形温度が約320℃以下である場合、双晶はマグネシウム合金の変形の主形態である。従って、少なくとも圧延前の温度及び/又は圧延速度が「縞状」微細組織の形成を防ぐに十分高くない場合、加工片の温度が圧延作業時に320℃以下に下がらないように、圧延機はロールを加熱する能力を有するのが好ましい。
仕上げ熱間圧延後、生成するストリップに仕上げ冷間圧延段階を施す。しかしながら、上述したように、必要に応じ、TRCストリップについて仕上げ熱間圧延を省略することができる。いずれの場合にも、再結晶中の結晶粒微細化の程度をTRCマグネシウム合金の二次粒子の大きさ及び分布と関連づける直接的な証拠を見出していない。主なパラメータは、蓄積した変形エネルギーの量及び分布であると思われる。冷間圧延は、高いレベルの該蓄積エネルギーを提供して、その後の熱処理で再結晶を引き起こす有効な方法である。
上述したように、薄板製造用仕上げ処理におけるマグネシウム合金の従来の処理として、仕上げ温間圧延段階をしばしば用いる。仕上げ冷間圧延段階を用いることができるが、これは1パス当たりわずか1%ないし2%の低いレベルの圧下率を必要とする。しかし、本発明の方法においては、仕上げ冷間圧延段階はかかる制約を受けない。本発明において、かかる段階は、鋳放し状態で等軸又は異形樹枝状微細組織のいずれか一方を有するTRCストリップの場合、各パスで15%から25%の圧下水準を可能にする。
鋳放しで、等軸樹枝状微細組織を有する均質化されたTRCストリップから420℃の熱間圧延によって製造された幅120mmと厚さ0.7〜0.75mmの薄板を用いた試験では、該薄板を420℃で30分以下熱処理し、次いで冷間圧延した。冷間圧延中、ロール間の間隙がないように圧延機を設定し、3回の圧延パス後の全圧下率は15%だった。他の試験では、25%の全圧下率を3回の冷間圧延パス後に得た。後者の場合、微細組織は、約3μmまでの大きさの微細な結晶粒および12μmまでの大きさの大きい結晶粒からなり、7μmの平均結晶粒径を有する。更なる試験では、20%の圧下率が1回の冷間圧延パスで得られ、10μm未満の微細な結晶粒及び25μmまでの粗結晶粒を有する微細組織を提供した。単一パス後の均一結晶粒径の少なさは、所定の全圧下率を達成するためには単一パスの代わりに複数のパスを用いるのが好ましいことを示す。
320℃以下の熱間圧延温度で、縞状微細組織が生じ得ることを上記に示している。このことは望ましくないが、該作用をクロス冷間圧延により減じて規則的な「格子縞状」微細組織を提供することを見出した。
等軸樹枝状TRCストリップから薄板の冷間圧延について詳述したものと同様で、異形樹枝状TRCストリップから得た0.7mmないし0.75mmの薄板の試料の場合、同等の結果が得られた。すなわち、3回の冷間圧延パスを施したそれぞれの試料に関して、ある場合においては20%の全圧下率を得たが、他の場合においては30%の圧下率を得た。20%から30%への圧下率の増加が、7μmから4μmへの平均結晶粒径の減少に伴われた。しかし、30%で圧下した試料には、大きい結晶粒のクラスタが多く存在した。
鋳放しで、異形樹枝状微細組織を有するTRCストリップから誘導された更なる試料は、350℃での熱間圧延の結果として製造された大きい結晶粒のバンドを示した。これらバンドが6回の冷間圧延パスの後も残存することを確認した。しかし、冷間圧延が、熱間圧延前の焼鈍時間の短縮(例えば約18時間から2時間)で形成されるものとして、上述した大きい結晶粒のバンドの大部分を除去し得ることを見出した。
さらに、異形及び等軸樹枝状微細組織両方のTRCストリップから誘導した他の試料に、各パス間の圧下程度が1%と27%の間の一定レベルである常温圧延を施した。これら試料に、鋳放しで、均質化焼鈍を350℃又は420℃で12〜18時間施し、次いで熱間圧延を間に入れることなく冷間圧延を施した。該試料は長さ200mm、幅50mm、厚さ2.6mmであった。1パス当たり20%以上の圧下率では、単一パスが縁割れを起こすに十分であった。1パス当たり14%の冷間圧下率では、2パス(24%の全圧下率)で縁割れを引き起こす。1パス当たり10%ないし13%の冷間圧下率では、縁割れせずに3パス(35%の全圧下率)行うことができた。1パス当たり1%ないし2%の冷間圧下率では、縁割れが現れる前に30パス(46%の全圧下率)を行うことができた。しかし、これら圧延手順のすべてに対し最高全圧下率に達した後で、350℃で60分又は420℃で30分といったストリップの焼鈍により、冷間圧延が悪影響を受けずに同様の圧下率でやり直すことが可能となる。
冷間圧延パス当たりの圧下率の違いは、最終微細組織に影響しない。0.7mmの厚さを有し、350℃で60分焼鈍した薄板では、微細組織が3μmの大きさの微細な結晶粒、10μmまでの大きさの大きな結晶粒のクラスタ、および5μmの平均結晶粒径を示すことができる。
仕上げ冷間圧延に続いて、圧延薄板に、再結晶を達成するに十分な仕上げ焼鈍を施す。焼鈍時間は、例えば350℃で約60分未満、又は420℃で約30分未満の一般的な適性で示されたように、温度レベルの増加につれて減少する。後者の処理により大きい結晶粒径の散乱を招くが、これら処理の各々は類似の微細組織をもたらす。しかし、横断方向の延性は、この違いによって悪影響を受けない。
主に、前述の結果がAZ31B、AZ61、AZ91及びAM60合金を用いて行った試験で立証された。しかし、マグネシウム合金について一般に同等の結果を示す。かかる合金について、鋳塊を基にした処理に必要であるものより実質的に低い資本コストを有する装置を必要とする本発明の方法で、より単純で低費用のマグネシウム合金薄板の製造を容易にすることになる。
最後に、種々の代案、変更、及び/又は追加を本発明の精神と範囲から逸脱することなく、上述の部品の構造及び配置に導入し得ると理解される。
Claims (36)
- 圧下と熱処理によるマグネシウム合金薄板の製造での使用に適したマグネシウム合金ストリップを製造するに当たり、
(a)双ロール鋳造装置を使用して、マグネシウム合金をストリップとして鋳造する工程と、
(b)該装置のロール間から出るストリップの厚さと温度を制御して、該ストリップが異形樹枝状、等軸樹枝状、並びに異形及び等軸樹枝状形状の混合組織から選択される一つの形状を有する一次相を特徴とした微細組織を有する工程とを備えることを特徴とするマグネシウム合金ストリップの製造方法。 - 工程(b)の制御は、ロール間の間隔を調節して10mm未満の厚さを有するストリップを提供する請求項1に記載の方法。
- 前記調節は、約7mm以下の厚さを有するストリップを提供する請求項2に記載の方法。
- 前記調節は、約5mm未満から約2.5mmまでの厚さを有するストリップを提供する請求項2に記載の方法。
- 工程(b)の制御は、約200℃ないし約350℃の温度でロール間から出るストリップをもたらす請求項1ないし4のいずれかに記載の方法。
- 工程(b)の制御は、約200℃ないし約260℃の温度でロール間から出るストリップをもたらす請求項1ないし4のいずれかに記載の方法。
- 工程(b)の制御を行って約200℃から約220℃の温度と約4mmから約5mmの厚さでロール間から出るストリップを提供し、該ストリップが実質的に等軸樹枝状の一次相のない異形樹枝状の一次相を特徴とした微細組織を有する請求項1ないし5のいずれかに記載の方法。
- 工程(b)の制御を行って約200℃から約245℃の温度と約4mm未満の厚さでロール間から出るストリップを提供し、該ストリップが実質的に等軸樹枝状の一次相のない異形樹枝状の一次相を特徴とした微細組織を有する請求項1ないし5のいずれかに記載の方法。
- 工程(b)の制御を行って少なくとも230℃の温度と約4mmから約5mmの厚さでロール間から出るストリップを提供し、該ストリップが実質的に等軸樹枝状の一次相を特徴とした微細組織を有する請求項1ないし5のいずれかに記載の方法。
- 前記温度が約230℃から約240℃である請求項9に記載の方法。
- 工程(b)の制御を行って少なくとも245℃の温度と約4mm未満の厚さでロール間から出るストリップを提供し、該ストリップが実質的に等軸樹枝状の一次相を特徴とした微細組織を有する請求項1ないし5のいずれかに記載の方法。
- 等軸樹枝状の一次相は、球状の形状である結晶粒を特徴とする請求項9ないし11のいずれかに記載の方法。
- 異形樹枝状の一次相は、樹枝状の成長を反映しながら、実質的にストリップの主要な表面に沿って、圧延方向に伸長した扁平形状である結晶粒を特徴とする請求項7又は8に記載の方法。
- ストリップに均質化熱処理を施して所要の結晶粒径への再結晶を達成する請求項1ないし13のいずれかに記載の方法。
- 均質化熱処理を約330℃から500℃の温度で行う請求項14に記載の方法。
- 均質化熱処理を約400℃から500℃の温度で行う請求項14に記載の方法。
- ストリップは双ロール鋳造装置から炉に移し、そこで均質化熱処理を行って熱処理前のストリップからの熱エネルギーの損失を最小限に抑える請求項14ないし16のいずれかに記載の方法。
- ストリップを均質化温度に加熱する前に、該ストリップを固溶体に取り入れられた二次相によって偏析を減少するに適した中間温度に保つ請求項14ないし16のいずれかに記載の方法。
- 前記中間温度は約340℃から360℃である請求項18に記載の方法。
- マグネシウム合金薄板を製造するに当たり、
(a)双ロール鋳造装置を使用して、マグネシウム合金をストリップとして鋳造する工程と、
(b)該装置のロール間から出るストリップの厚さと温度を制御して、該ストリップが異形樹枝状、等軸樹枝状、並びに異形及び等軸樹枝状形状の混合組織から選択される一つの形状を有する一次相を特徴とした微細組織を有する工程と、
(c)ストリップに均質化熱処理を施して、所要の結晶粒径への微細組織の完全又は部分的な再結晶を達成する工程と、
(d)均質化されたストリップを圧延して、所要の厚さのマグネシウム合金薄板を製造する工程と、
(e)工程(d)で製造された薄板を焼鈍する工程とを備えることを特徴とするマグネシウム合金薄板の製造方法。 - マグネシウム合金薄板を製造するに当たり、
(i)請求項2ないし13のいずれかに記載の方法によってマグネシウム合金ストリップを製造する工程と、
(ii)該ストリップに均質化熱処理を施して所要の結晶粒径への微細組織の完全又は部分的な再結晶を達成する工程と、
(iii)均質化されたストリップを圧延して所要の厚さのマグネシウム合金薄板を製造する工程と、
(iv)工程(iii)で製造された薄板を焼鈍する工程とを備えることを特徴とするマグネシウム合金薄板の製造方法。 - マグネシウム合金薄板を製造するに当たり、
(i)請求項15ないし19のいずれかに記載の方法によってマグネシウム合金ストリップを製造する工程と、
(ii)該ストリップに均質化熱処理を施して所要の結晶粒径への微細組織の完全又は部分的な再結晶を達成する工程と、
(iii)均質化されたストリップを圧延して所要の厚さのマグネシウム合金薄板を製造する工程と、
(iv)工程(iii)で製造された薄板を焼鈍する工程とを備えることを特徴とするマグネシウム合金薄板の製造方法。 - 均質化熱処理を、異形樹枝状の一次相の偏析を実質的に除去するのに十分な期間と温度で行う請求項20ないし22のいずれかに記載の方法。
- 均質化熱処理の完了後のストリップが、実質的に異形樹枝状微細組織の再結晶から生じる約10μmから約15μmの大きさの微細な結晶粒からなる微細組織を特徴とする請求項23に記載の方法。
- 均質化熱処理の完了後のストリップが、異形樹枝状微細組織の再結晶から生じる50μmから約200μmの大きさの結晶粒からなる微細組織を特徴とする請求項20ないし22のいずれかに記載の方法。
- 均質化したストリップを圧延する工程が、仕上げ冷間圧延と、その後に続く焼鈍熱処理の段階を備える請求項20ないし25のいずれかに記載の方法。
- 前記圧延工程が、仕上げ冷間圧延の前に、仕上げ熱間圧延段階を備える請求項26に記載の方法。
- 仕上げ熱間圧延を、微細組織の再結晶を引き起こす温度で行う請求項27に記載の方法。
- 仕上げ熱間圧延を200℃から500℃の温度で行う請求項28に記載の方法。
- 仕上げ熱間圧延を350℃から500℃の温度で行う請求項28に記載の方法。
- 仕上げ熱間圧延を400℃から500℃の温度で行う請求項28に記載の方法。
- 仕上げ熱間圧延により熱間圧延1パス当たり20%から25%の厚さ圧下率を達成する請求項27ないし31のいずれかに記載の方法。
- 仕上げ冷間圧延により冷間圧延1パス当たり15%から25%の厚さ圧下率を達成する請求項26ないし32のいずれかに記載の方法。
- 焼鈍熱処理が、微細組織の再結晶を達成するに適した約350℃で約60分未満又は420℃で約30分未満の程度の逆温度/時間関係を含む請求項26ないし33のいずれかに記載の方法。
- 請求項1ないし19のいずれかに記載の方法によって製造したマグネシウム合金ストリップ。
- 請求項20ないし34のいずれかに記載の方法によって製造したマグネシウム合金薄板。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
AU2003900971A AU2003900971A0 (en) | 2003-02-28 | 2003-02-28 | Magnesium alloy sheet and its production |
PCT/AU2003/001243 WO2004076097A1 (en) | 2003-02-28 | 2003-09-22 | Magnesium alloy sheet and its production |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2006513864A true JP2006513864A (ja) | 2006-04-27 |
Family
ID=31500016
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2004568602A Abandoned JP2006513864A (ja) | 2003-02-28 | 2003-09-22 | マグネシウム合金薄板およびその製造 |
Country Status (18)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US20060231173A1 (ja) |
EP (1) | EP1610916A4 (ja) |
JP (1) | JP2006513864A (ja) |
KR (1) | KR20050103509A (ja) |
CN (1) | CN100333860C (ja) |
AU (1) | AU2003900971A0 (ja) |
BR (1) | BR0318147A (ja) |
CA (1) | CA2517516A1 (ja) |
EG (1) | EG23753A (ja) |
HR (1) | HRP20050823A2 (ja) |
MX (1) | MXPA05009172A (ja) |
NO (1) | NO20054041L (ja) |
RS (1) | RS20050720A (ja) |
RU (1) | RU2005130176A (ja) |
TW (1) | TW200424325A (ja) |
UA (1) | UA80466C2 (ja) |
WO (1) | WO2004076097A1 (ja) |
ZA (1) | ZA200507065B (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008161879A (ja) * | 2006-12-27 | 2008-07-17 | Mitsubishi Alum Co Ltd | マグネシウム合金圧延板の製造方法 |
JP2013533375A (ja) * | 2010-05-24 | 2013-08-22 | コモンウェルス サイエンティフィック アンド インダストリアル リサーチ オーガニゼイション | 展伸用途のマグネシウム系合金 |
Families Citing this family (26)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101961779B (zh) * | 2004-06-30 | 2014-01-29 | 住友电气工业株式会社 | 镁合金材料的制造方法 |
JP4780600B2 (ja) * | 2004-11-17 | 2011-09-28 | 三菱アルミニウム株式会社 | 深絞り性に優れたマグネシウム合金板およびその製造方法 |
JP4780601B2 (ja) * | 2004-11-18 | 2011-09-28 | 三菱アルミニウム株式会社 | プレス成形性に優れたマグネシウム合金板およびその製造方法 |
JP2006239748A (ja) * | 2005-03-04 | 2006-09-14 | Sumitomo Metal Ind Ltd | マグネシウム合金の製造方法 |
JP4697657B2 (ja) * | 2005-03-22 | 2011-06-08 | 住友電気工業株式会社 | マグネシウム長尺材の製造方法 |
JP4730601B2 (ja) * | 2005-03-28 | 2011-07-20 | 住友電気工業株式会社 | マグネシウム合金板の製造方法 |
CN100366351C (zh) * | 2006-01-26 | 2008-02-06 | 鞍山科技大学 | 在线油浴热处理双辊铸轧方法及装置 |
CN100400699C (zh) * | 2006-07-10 | 2008-07-09 | 东北大学 | 300MPa级、各向同性AZ31镁合金薄板的制备方法 |
NO20064605L (no) * | 2006-10-11 | 2008-04-14 | Norsk Hydro As | Prosess for fremstilling av band av magnesiumlegering |
US20100180656A1 (en) * | 2008-01-23 | 2010-07-22 | Erde Wang | Reverse temperature field rolling method for mg alloy sheet |
CN101623699B (zh) * | 2008-07-08 | 2012-09-05 | 山西银光华盛镁业股份有限公司 | 鱼雷电池阳极镁合金板生产方法 |
US8357250B2 (en) * | 2008-07-29 | 2013-01-22 | GM Global Technology Operations LLC | Recovery heat treatment to improve formability of magnesium alloys |
CN101857933B (zh) * | 2009-04-10 | 2012-05-23 | 中国科学院金属研究所 | 一种高塑性、低各向异性镁合金及其板材的热轧制工艺 |
CN102242327B (zh) * | 2011-05-14 | 2012-11-07 | 中国科学院金属研究所 | 非/弱基面织构镁合金变形材的冷轧方法及其冷轧板材 |
CN102632100A (zh) * | 2012-04-25 | 2012-08-15 | 中南大学 | 一种高延展性镁合金板带的加工方法 |
DE102012108648B4 (de) | 2012-09-14 | 2019-03-28 | Mgf Magnesium Flachprodukte Gmbh | Verfahren zur Herstellung eines Bauteils aus einem Gießband aus einer Magnesiumlegierung mit gutem Umformverhalten |
CN102965604A (zh) * | 2012-11-20 | 2013-03-13 | 西北有色金属研究院 | 一种az31b镁合金薄板的制备方法 |
KR101502751B1 (ko) * | 2013-03-13 | 2015-03-17 | 한국기계연구원 | 향상된 성형성, 항복강도 및 인장강도를 가지는 마그네슘 합금 냉간압연판재의 제조방법 및 이에 의해 제조된 향상된 성형성, 항복강도 및 인장강도를 가지는 마그네슘 합금 냉간압연판재 |
CN103316911B (zh) * | 2013-05-24 | 2015-03-25 | 燕山大学 | 一种镁合金板材加工方法 |
RU2563077C1 (ru) * | 2014-07-29 | 2015-09-20 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт физики металлов им. М.Н.Михеева Уральского отделения Российской академии наук (ИФМ УрО РАН) | Способ изготовления фольги из магния |
CN105234174B (zh) * | 2015-08-31 | 2017-04-05 | 东北大学 | 一种镁及镁合金极薄带的轧制方法 |
CN105458007A (zh) * | 2015-11-24 | 2016-04-06 | 天津东义镁制品股份有限公司 | 厚度为1mm镁合金薄板的生产方法 |
CN107541627B (zh) * | 2016-06-24 | 2019-09-06 | 北京科技大学 | 一种具有良好室温成形性的变形镁合金板材及其制备方法 |
CN108300918B (zh) * | 2017-01-11 | 2020-05-12 | 北京科技大学 | 一种具有高室温成形性能含钙稀土镁合金板材及制备方法 |
CN112170484B (zh) * | 2020-08-26 | 2023-01-03 | 宁波兴业鑫泰新型电子材料有限公司 | 一种用于汽车继电器的铜镁合金带材的制备方法 |
CN113881835A (zh) * | 2021-10-26 | 2022-01-04 | 扬州大学 | 一种调控多晶粒尺寸镁合金的制备方法 |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3405757A (en) * | 1967-04-12 | 1968-10-15 | Harvey Aluminum Inc | Method and apparatus for continuous casting of metal between oppositely rotatable cooling rolls set generally one above the other |
JPS624842A (ja) * | 1985-06-29 | 1987-01-10 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 音響機器用マグネシウム−リチウム合金の製造法 |
JPH07115132B2 (ja) * | 1988-02-05 | 1995-12-13 | 株式会社神戸製鋼所 | 双ロールによるAl―Mg合金の鋳造方法 |
JP2000212607A (ja) * | 1999-01-26 | 2000-08-02 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | チクソモ―ルディング成形機用チップの製造方法及びその装置 |
CA2417822C (en) * | 2000-08-11 | 2009-09-15 | Brunel University | Method and apparatus for making metal alloy castings |
DE10052423C1 (de) * | 2000-10-23 | 2002-01-03 | Thyssenkrupp Stahl Ag | Verfahren zum Erzeugen eines Magnesium-Warmbands |
JP3867769B2 (ja) * | 2001-03-26 | 2007-01-10 | 徹一 茂木 | 板状金属素材の製造方法および装置 |
WO2002083341A1 (fr) * | 2001-04-09 | 2002-10-24 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Materiau en alliage de magnesium et son procede de fabrication |
-
2003
- 2003-02-28 AU AU2003900971A patent/AU2003900971A0/en not_active Abandoned
- 2003-09-22 RS YUP-2005/0720A patent/RS20050720A/sr unknown
- 2003-09-22 CN CNB038263106A patent/CN100333860C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2003-09-22 BR BRPI0318147-2A patent/BR0318147A/pt not_active IP Right Cessation
- 2003-09-22 MX MXPA05009172A patent/MXPA05009172A/es unknown
- 2003-09-22 WO PCT/AU2003/001243 patent/WO2004076097A1/en not_active Application Discontinuation
- 2003-09-22 ZA ZA200507065A patent/ZA200507065B/en unknown
- 2003-09-22 JP JP2004568602A patent/JP2006513864A/ja not_active Abandoned
- 2003-09-22 KR KR1020057015918A patent/KR20050103509A/ko not_active Application Discontinuation
- 2003-09-22 EP EP03816013A patent/EP1610916A4/en not_active Withdrawn
- 2003-09-22 CA CA002517516A patent/CA2517516A1/en not_active Abandoned
- 2003-09-22 RU RU2005130176/02A patent/RU2005130176A/ru not_active Application Discontinuation
- 2003-09-22 US US10/546,471 patent/US20060231173A1/en not_active Abandoned
- 2003-09-22 UA UAA200508462A patent/UA80466C2/uk unknown
-
2004
- 2004-02-02 TW TW093102267A patent/TW200424325A/zh unknown
-
2005
- 2005-08-25 EG EGNA2005000499 patent/EG23753A/xx active
- 2005-08-31 NO NO20054041A patent/NO20054041L/no not_active Application Discontinuation
- 2005-09-20 HR HR20050823A patent/HRP20050823A2/xx not_active Application Discontinuation
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008161879A (ja) * | 2006-12-27 | 2008-07-17 | Mitsubishi Alum Co Ltd | マグネシウム合金圧延板の製造方法 |
JP2013533375A (ja) * | 2010-05-24 | 2013-08-22 | コモンウェルス サイエンティフィック アンド インダストリアル リサーチ オーガニゼイション | 展伸用途のマグネシウム系合金 |
US9945011B2 (en) | 2010-05-24 | 2018-04-17 | Commonwealth Scientific And Industrial Research Organisation | Magnesium-based alloy for wrought applications |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
HRP20050823A2 (en) | 2005-10-31 |
CN100333860C (zh) | 2007-08-29 |
WO2004076097A1 (en) | 2004-09-10 |
US20060231173A1 (en) | 2006-10-19 |
ZA200507065B (en) | 2006-12-27 |
BR0318147A (pt) | 2006-02-21 |
TW200424325A (en) | 2004-11-16 |
NO20054041D0 (no) | 2005-08-31 |
AU2003900971A0 (en) | 2003-03-13 |
UA80466C2 (en) | 2007-09-25 |
EP1610916A4 (en) | 2007-02-28 |
NO20054041L (no) | 2005-09-23 |
RU2005130176A (ru) | 2006-06-27 |
KR20050103509A (ko) | 2005-10-31 |
MXPA05009172A (es) | 2005-10-20 |
EG23753A (en) | 2007-08-05 |
RS20050720A (en) | 2007-09-21 |
EP1610916A1 (en) | 2006-01-04 |
CA2517516A1 (en) | 2004-09-10 |
CN1764512A (zh) | 2006-04-26 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP2006513864A (ja) | マグネシウム合金薄板およびその製造 | |
KR102224687B1 (ko) | 마그네슘 합금 시트의 압연 및 준비 방법 | |
KR102001755B1 (ko) | 냉간 압연용 압연판의 제조 방법, 및 순타이타늄판의 제조 방법 | |
JP5945370B2 (ja) | 結晶粒が微細化されたアルミニウム−亜鉛−マグネシウム−銅合金板材の製造方法 | |
CA2551599A1 (en) | Manufacturing method for al-mg-si aluminum alloy sheets with excellent bake hardenability | |
JP2007186741A (ja) | 高温高速成形性に優れたアルミニウム合金板およびその製造方法 | |
JP3657217B2 (ja) | 熱間圧延用マグネシウム合金スラブの製造方法及びマグネシウム合金の熱間圧延方法 | |
CN114540728B (zh) | 一种均匀性铝合金板材制备方法 | |
AU2003260197B2 (en) | Magnesium alloy sheet and its production | |
JPS5935620A (ja) | 二相組織オ−ステナイト系ステンレス鋼ホツトコイルの割れ防止方法 | |
JPS63230856A (ja) | アルミニウム合金薄板の製造方法 | |
JPH07224325A (ja) | 板幅方向に均一な磁気特性を有する方向性珪素鋼板の製造方法 | |
JP2002001495A (ja) | 表面品質の優れたオーステナイト系ステンレス鋼薄板の製造方法及び薄鋳片 | |
JPH0787928B2 (ja) | アルミニウム箔地の製造方法 | |
CN105458007A (zh) | 厚度为1mm镁合金薄板的生产方法 | |
JPS61253354A (ja) | α+β型チタン合金板の製造方法 | |
JP2626922B2 (ja) | 板幅方向の機械的性質および耳率が均一なアルミニウム板の製造方法 | |
JPH03287748A (ja) | 成形性に優れたアルミニウム板の製造方法 | |
JPH11124624A (ja) | オーステナイト系ステンレス厚鋼板の製造方法 | |
JPH0277565A (ja) | 方向性及びリビングマークを改善した純アルミニウム板の製造法 | |
JPH03287747A (ja) | 成形性に優れたアルミニウム板の製造方法 | |
JP2000107803A (ja) | 鋼板の製造方法 | |
JP2009120926A (ja) | アルミニウム圧延板およびその製造方法 | |
JP2019529116A (ja) | 等方性に優れた鋼板の製造装置及びこれによって製造された鋼板 | |
JPS62127455A (ja) | 熱処理型アルミニウム合金圧延板の製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20060816 |
|
A762 | Written abandonment of application |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A762 Effective date: 20071011 |