JPH11124624A - オーステナイト系ステンレス厚鋼板の製造方法 - Google Patents
オーステナイト系ステンレス厚鋼板の製造方法Info
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- JPH11124624A JPH11124624A JP28741497A JP28741497A JPH11124624A JP H11124624 A JPH11124624 A JP H11124624A JP 28741497 A JP28741497 A JP 28741497A JP 28741497 A JP28741497 A JP 28741497A JP H11124624 A JPH11124624 A JP H11124624A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 オーステナイト系ステンレス鋼の連続鋳造鋳
片を用いて圧減比３以下の厚鋼板を製造する方法に関す
るものであり、熱間圧延時の割れ防止及び板厚１／８〜
１／４部の再結晶遅延や混粒組織を防止する製造方法を
提供する。 【解決手段】 オーステナイト系ステンレス鋼の連続鋳
造鋳片を用いて圧減比（素材厚／製品厚）が３以下の厚
鋼板を製造するに際し、圧延開始から３パス以上を１１
００℃以上で圧下率３％以下、かつパス間時間を１５秒
以上で行い、さらに８５０℃以上で圧延された最終板厚
に対して、８５０℃未満での圧下率ＲＤ（％）が２０％
を超える圧延を実施し、次に溶体化処理を１０００〜１
１５０℃で行う際に、その均熱時間ｔ(min) が次式を満
足するように設定することを特徴とするステンレス厚鋼
板の製造方法。 ｔ(min) ≧(791−0.68×Ｔ) ＋ (1.09×10-2・Ｔ−12.
7) ×ＲＤ，Ｔ：均熱温度 (℃)
片を用いて圧減比３以下の厚鋼板を製造する方法に関す
るものであり、熱間圧延時の割れ防止及び板厚１／８〜
１／４部の再結晶遅延や混粒組織を防止する製造方法を
提供する。 【解決手段】 オーステナイト系ステンレス鋼の連続鋳
造鋳片を用いて圧減比（素材厚／製品厚）が３以下の厚
鋼板を製造するに際し、圧延開始から３パス以上を１１
００℃以上で圧下率３％以下、かつパス間時間を１５秒
以上で行い、さらに８５０℃以上で圧延された最終板厚
に対して、８５０℃未満での圧下率ＲＤ（％）が２０％
を超える圧延を実施し、次に溶体化処理を１０００〜１
１５０℃で行う際に、その均熱時間ｔ(min) が次式を満
足するように設定することを特徴とするステンレス厚鋼
板の製造方法。 ｔ(min) ≧(791−0.68×Ｔ) ＋ (1.09×10-2・Ｔ−12.
7) ×ＲＤ，Ｔ：均熱温度 (℃)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はオーステナイト系ス
テンレス鋼を対象として、圧減比３以下の厚鋼板を製造
する方法に関するものである。
テンレス鋼を対象として、圧減比３以下の厚鋼板を製造
する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】オーステナイト系ステンレス鋼の厚鋼板
を製造するには、その多くが熱間圧延後、一旦室温まで
空冷や水冷等で冷却した後、溶体化熱処理を実施してい
る。しかし、製品板厚が厚くなると素材からの圧減比
（素材厚／製品厚）がとれなくなり、特に板厚１／８〜
１／４部分における再結晶不足やまた再結晶しても粗大
な粒が存在した混粒組織が生じるために製品特性が板厚
内でばらつくという問題が生じる。
を製造するには、その多くが熱間圧延後、一旦室温まで
空冷や水冷等で冷却した後、溶体化熱処理を実施してい
る。しかし、製品板厚が厚くなると素材からの圧減比
（素材厚／製品厚）がとれなくなり、特に板厚１／８〜
１／４部分における再結晶不足やまた再結晶しても粗大
な粒が存在した混粒組織が生じるために製品特性が板厚
内でばらつくという問題が生じる。
【０００３】このため従来、極厚材特に素材からの圧減
比が３以下の場合は、連続鋳造鋳片ではなくインゴット
法による鋼塊を加熱して鍛造或いは分塊圧延によってス
ラブとし、再度加熱して厚板圧延を行ったり、また連続
鋳造鋳片を用いる場合でも一旦鋳片を加熱して所定の厚
みまで圧延（ブレークダウン）し、再度加熱して圧延を
実施する方法いわゆる２ヒート法を採用しているのが実
状である。
比が３以下の場合は、連続鋳造鋳片ではなくインゴット
法による鋼塊を加熱して鍛造或いは分塊圧延によってス
ラブとし、再度加熱して厚板圧延を行ったり、また連続
鋳造鋳片を用いる場合でも一旦鋳片を加熱して所定の厚
みまで圧延（ブレークダウン）し、再度加熱して圧延を
実施する方法いわゆる２ヒート法を採用しているのが実
状である。
【０００４】上記の方法のうち鋼塊法による場合は歩留
まりも低くまたコストも高くなる等の問題点がある。ま
た連続鋳造鋳片を用いる場合では、鋼塊法に比べて歩留
まりは向上するが、再加熱によるエネルギーロスがある
ため、１ヒート工程による極厚材の製造が望まれてい
た。このためには、１ヒート工程による極厚材の圧延一
溶体化処理後の組織、特に板厚１／８〜１／４部におけ
る再結晶不足やまた再結晶しても粗大な粒が存在した混
粒組織が生じないようにすることが必要である。
まりも低くまたコストも高くなる等の問題点がある。ま
た連続鋳造鋳片を用いる場合では、鋼塊法に比べて歩留
まりは向上するが、再加熱によるエネルギーロスがある
ため、１ヒート工程による極厚材の製造が望まれてい
た。このためには、１ヒート工程による極厚材の圧延一
溶体化処理後の組織、特に板厚１／８〜１／４部におけ
る再結晶不足やまた再結晶しても粗大な粒が存在した混
粒組織が生じないようにすることが必要である。
【０００５】オーステナイト系ステンレス鋼の厚鋼板の
熱間圧延時の再結晶挙動に関しては従来より溶体化処理
を省略することを目的とした製造方法が特開昭５５−１
０７７２９号公報、特開昭６２−４８２５号公報に開示
されている。
熱間圧延時の再結晶挙動に関しては従来より溶体化処理
を省略することを目的とした製造方法が特開昭５５−１
０７７２９号公報、特開昭６２−４８２５号公報に開示
されている。
【０００６】特開昭５５−１０７７２９号公報は、オー
ステナイト系ステンレス鋼を８５０℃〜１１５０℃にお
ける累積圧下率を５０％以上にし、仕上圧延を８５０℃
で行った後、８５０〜５５０℃の温度域を鋼中Ｃ量で定
まる冷却速度以上で急冷する製造方法である。
ステナイト系ステンレス鋼を８５０℃〜１１５０℃にお
ける累積圧下率を５０％以上にし、仕上圧延を８５０℃
で行った後、８５０〜５５０℃の温度域を鋼中Ｃ量で定
まる冷却速度以上で急冷する製造方法である。
【０００７】また特開昭６２−４８２５号公報では、オ
ーステナイト系ステンレス鋼を１１５０〜１３００℃で
加熱後、歪速度を１〜２０/secで１パス３％以上の圧下
率による圧延を１１５０〜１２００℃では１５％以上の
累積圧下率、９５０℃から１１５０℃では累積圧下３０
％以上で、全圧下率を６０％以上として９５０℃以上で
終了し、９００〜５００℃の冷却速度を鋼中Ｃ量で決ま
る冷却速度以上とする製造方法が提示されている。
ーステナイト系ステンレス鋼を１１５０〜１３００℃で
加熱後、歪速度を１〜２０/secで１パス３％以上の圧下
率による圧延を１１５０〜１２００℃では１５％以上の
累積圧下率、９５０℃から１１５０℃では累積圧下３０
％以上で、全圧下率を６０％以上として９５０℃以上で
終了し、９００〜５００℃の冷却速度を鋼中Ｃ量で決ま
る冷却速度以上とする製造方法が提示されている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】上記の２つの方法で
は、溶体化処理を省略するために熱間圧延時に再結晶組
織を得ることを目的としているが、再結晶のための圧下
が十分にとれない場合では、板厚で１／８〜１／４部で
は初期組織に依存してばらつきが生じ、溶体化処理を行
ってもこのばらつきが解消できない。
は、溶体化処理を省略するために熱間圧延時に再結晶組
織を得ることを目的としているが、再結晶のための圧下
が十分にとれない場合では、板厚で１／８〜１／４部で
は初期組織に依存してばらつきが生じ、溶体化処理を行
ってもこのばらつきが解消できない。
【０００９】また、連続鋳造鋳片から１ヒートで極厚材
を製造する場合、鋳片厚が厚いほど初期組織が粗大とな
り圧延中に割れが発生し、手入れを必要とするなど歩留
まり低下の原因となり、割れが著しい場合は製品となら
ない場合も生じ、この点からも、前述の２ヒート法によ
り一旦鋳片を加熱して所定の厚みまで圧延（ブレークダ
ウン）し、手入れを行った後、再度加熱して圧延を実施
するのが実状である。
を製造する場合、鋳片厚が厚いほど初期組織が粗大とな
り圧延中に割れが発生し、手入れを必要とするなど歩留
まり低下の原因となり、割れが著しい場合は製品となら
ない場合も生じ、この点からも、前述の２ヒート法によ
り一旦鋳片を加熱して所定の厚みまで圧延（ブレークダ
ウン）し、手入れを行った後、再度加熱して圧延を実施
するのが実状である。
【００１０】そこで本発明は、オーステナイト系ステン
レス鋼の厚鋼板を連続鋳造鋳片から直接製造しても、鋳
片の粗大粒に起因する圧延時の割れを防止し、かつ板厚
１／８〜１／４部における再結晶不足や、再結晶しても
混粒が生じ製品特性が板厚内でばらつくという問題を解
決して、低コストでかつ板厚内での製品特性が均一なオ
ーステナイト系ステンレス鋼の厚鋼板を製造する方法を
提供することを目的とする。
レス鋼の厚鋼板を連続鋳造鋳片から直接製造しても、鋳
片の粗大粒に起因する圧延時の割れを防止し、かつ板厚
１／８〜１／４部における再結晶不足や、再結晶しても
混粒が生じ製品特性が板厚内でばらつくという問題を解
決して、低コストでかつ板厚内での製品特性が均一なオ
ーステナイト系ステンレス鋼の厚鋼板を製造する方法を
提供することを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、オーステ
ナイト系ステンレス鋼の連続鋳造鋳片から極厚鋼材を製
造する方法に関して種々の検討を実施した。その結果、
熱間圧延時の割れは、圧延１パス目から少なくても３パ
ス目までを１１００℃以上の温度域で圧下率３％以下、
かつパス間時間を１５秒以上とすることで防止可能であ
ることを知見した。また上記の熱延により割れを防止し
た後、従来よりも熱間圧延を低温で実施し、熱間圧延工
程で再結晶が生じないような圧延を行い、次の熱処理時
に再結晶を起こすと板厚内でばらつきの少ない再結晶組
織が得られることを知見した。
ナイト系ステンレス鋼の連続鋳造鋳片から極厚鋼材を製
造する方法に関して種々の検討を実施した。その結果、
熱間圧延時の割れは、圧延１パス目から少なくても３パ
ス目までを１１００℃以上の温度域で圧下率３％以下、
かつパス間時間を１５秒以上とすることで防止可能であ
ることを知見した。また上記の熱延により割れを防止し
た後、従来よりも熱間圧延を低温で実施し、熱間圧延工
程で再結晶が生じないような圧延を行い、次の熱処理時
に再結晶を起こすと板厚内でばらつきの少ない再結晶組
織が得られることを知見した。
【００１２】本発明はこの知見に基づいてなされたもの
であり、オーステナイト系ステンレス鋼の連続鋳造鋳片
を用いて圧減比（素材厚／製品厚）が３以下の厚鋼板を
製造するに際し、圧延開始から３パス以上を１１００℃
以上で圧下率３％以下、かつパス間時間を１５秒以上で
行い、さらに８５０℃以上で圧延された最終板厚に対し
て、８５０℃未満での圧下率ＲＤ（％）が２０％を超え
る圧延を実施し、次に溶体化処理を１０００〜１１５０
℃で行う際に、その均熱時間ｔ(min) が次式を満足する
ように設定することを特徴とするステンレス厚鋼板の製
造方法である。 ｔ(min) ≧（７９１−０．６８×Ｔ）＋（１．０９×１
０-2・Ｔ−１２．７）×ＲＤ ここで、ｔ：均熱時間(min) ，Ｔ：均熱温度 (℃)
であり、オーステナイト系ステンレス鋼の連続鋳造鋳片
を用いて圧減比（素材厚／製品厚）が３以下の厚鋼板を
製造するに際し、圧延開始から３パス以上を１１００℃
以上で圧下率３％以下、かつパス間時間を１５秒以上で
行い、さらに８５０℃以上で圧延された最終板厚に対し
て、８５０℃未満での圧下率ＲＤ（％）が２０％を超え
る圧延を実施し、次に溶体化処理を１０００〜１１５０
℃で行う際に、その均熱時間ｔ(min) が次式を満足する
ように設定することを特徴とするステンレス厚鋼板の製
造方法である。 ｔ(min) ≧（７９１−０．６８×Ｔ）＋（１．０９×１
０-2・Ｔ−１２．７）×ＲＤ ここで、ｔ：均熱時間(min) ，Ｔ：均熱温度 (℃)
【００１３】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て説明する。本発明者等は、２５０mm厚のＳＵＳ３０４
鋼の連続鋳造鋳片を用いて、実験室にて９０mmまでの熱
間圧延を実施し、圧延条件と割れ発生及び溶体化処理時
の再結晶挙動を調査した。その結果、熱間圧延条件によ
って割れの発生挙動並びに極厚材の再結晶挙動は大きく
変化した。
て説明する。本発明者等は、２５０mm厚のＳＵＳ３０４
鋼の連続鋳造鋳片を用いて、実験室にて９０mmまでの熱
間圧延を実施し、圧延条件と割れ発生及び溶体化処理時
の再結晶挙動を調査した。その結果、熱間圧延条件によ
って割れの発生挙動並びに極厚材の再結晶挙動は大きく
変化した。
【００１４】割れは、圧延初期の圧下率とパス間時間に
より変化し、３％以下の軽圧下率でパス間時間１５秒以
上とした圧延を１１００℃以上の温度域で３パス以上行
うことにより防止可能なことが判明した。
より変化し、３％以下の軽圧下率でパス間時間１５秒以
上とした圧延を１１００℃以上の温度域で３パス以上行
うことにより防止可能なことが判明した。
【００１５】これは圧延初期の圧下を軽圧下とすること
で割れ感受性の高い粗大な柱状晶粒界での歪みの集中を
回避し、かつパス間時間を１５秒以上とすることで回復
による軟化及び再結晶が生じ、これを３パス以上繰り返
すことにより粗大な柱状晶粒界の移動や再結晶による粗
大な柱状晶粒界の消失により割れ発生が防止できるもの
と考えられる。
で割れ感受性の高い粗大な柱状晶粒界での歪みの集中を
回避し、かつパス間時間を１５秒以上とすることで回復
による軟化及び再結晶が生じ、これを３パス以上繰り返
すことにより粗大な柱状晶粒界の移動や再結晶による粗
大な柱状晶粒界の消失により割れ発生が防止できるもの
と考えられる。
【００１６】また、溶体化処理時の再結晶挙動は、８５
０℃より低温の圧延が多くなるほど溶体化処理時に均一
な再結晶組織が得られることが判明した。この８５０℃
より低温での圧延について詳細に検討した結果、８５０
℃以上で圧延された最終の板厚に対して、８５０℃より
低温で圧延されたトータルの圧下率が２０％を超えると
溶体化処理時に混粒組織が見られなくなることが明らか
となった。この８５０℃より低温の圧延パス数は１パス
でなくてもよく、数パスによって行ってもよいが、多パ
スで行う場合、少なくても１パスは５％を超えることが
望ましい。
０℃より低温の圧延が多くなるほど溶体化処理時に均一
な再結晶組織が得られることが判明した。この８５０℃
より低温での圧延について詳細に検討した結果、８５０
℃以上で圧延された最終の板厚に対して、８５０℃より
低温で圧延されたトータルの圧下率が２０％を超えると
溶体化処理時に混粒組織が見られなくなることが明らか
となった。この８５０℃より低温の圧延パス数は１パス
でなくてもよく、数パスによって行ってもよいが、多パ
スで行う場合、少なくても１パスは５％を超えることが
望ましい。
【００１７】熱間圧延温度が８５０℃未満では、圧延の
パス間時間に回復・再結晶等の復旧挙動が生じにくく、
この温度域での圧延を実施することで加工歪を蓄積し、
焼鈍時に再結晶を生じさせることで再結晶粒の不均一を
なくすことができると考えられる。８５０℃以上の温度
では圧延パス間での復旧挙動が生じやすく、パス毎の初
期粒径、圧下率、パス間時間の影響を大きく受けるため
にばらつきを生じやすく、混粒組織が現れやすくなるも
のと考えられる。
パス間時間に回復・再結晶等の復旧挙動が生じにくく、
この温度域での圧延を実施することで加工歪を蓄積し、
焼鈍時に再結晶を生じさせることで再結晶粒の不均一を
なくすことができると考えられる。８５０℃以上の温度
では圧延パス間での復旧挙動が生じやすく、パス毎の初
期粒径、圧下率、パス間時間の影響を大きく受けるため
にばらつきを生じやすく、混粒組織が現れやすくなるも
のと考えられる。
【００１８】また、加熱条件については、本発明の場
合、低温圧延を指向しているために著しく高温は必要と
しないが、著しい高温加熱では初期粒経が大きくなり割
れが生じやすくなるばかりでなく、溶体化処理時の再結
晶に不利となったり、スケールの発生が著しく鋼板表面
の疵が生じ、手入れ等が必要となるため、１３００℃が
上限と考えられる。また１１００℃未満では、軽圧下に
よる割れ防止ができないため、１１００℃以上とする。
合、低温圧延を指向しているために著しく高温は必要と
しないが、著しい高温加熱では初期粒経が大きくなり割
れが生じやすくなるばかりでなく、溶体化処理時の再結
晶に不利となったり、スケールの発生が著しく鋼板表面
の疵が生じ、手入れ等が必要となるため、１３００℃が
上限と考えられる。また１１００℃未満では、軽圧下に
よる割れ防止ができないため、１１００℃以上とする。
【００１９】また、熱間圧延後の冷却に関しては、著し
く徐冷すると加工歪の残存程度が軽減されたり、炭化物
が析出するなど溶体化処理時の再結晶には不利になるた
めに熱延後は水冷するのが望ましい。
く徐冷すると加工歪の残存程度が軽減されたり、炭化物
が析出するなど溶体化処理時の再結晶には不利になるた
めに熱延後は水冷するのが望ましい。
【００２０】次に、再結晶組織を得るための溶体化熱処
理は、本発明の場合のように圧延終了時に加工組織まま
の圧延材には必須の工程であり、この工程に関しても詳
細な検討を行った。１９０mm厚みのＳＵＳ３０４鋼の連
続鋳造鋳片を９０mmに圧延する際に、８５０℃未満のト
ータル圧下率を１５％、２１％、３０％、３６％とした
圧延材を用いて溶体化処理時の再結晶挙動を調査した。
１０５０℃における再結晶挙動を図１に示す。この図よ
り、熱間圧延工程で８５０℃未満での圧下率によって再
結晶組織を得るための必要時間が変化することが明らか
となった。
理は、本発明の場合のように圧延終了時に加工組織まま
の圧延材には必須の工程であり、この工程に関しても詳
細な検討を行った。１９０mm厚みのＳＵＳ３０４鋼の連
続鋳造鋳片を９０mmに圧延する際に、８５０℃未満のト
ータル圧下率を１５％、２１％、３０％、３６％とした
圧延材を用いて溶体化処理時の再結晶挙動を調査した。
１０５０℃における再結晶挙動を図１に示す。この図よ
り、熱間圧延工程で８５０℃未満での圧下率によって再
結晶組織を得るための必要時間が変化することが明らか
となった。
【００２１】また、熱処理温度の影響についても調査を
行い、均一な再結晶組織を得るための均熱温度、８５０
℃以上で圧延された最終板厚に対する８５０℃未満での
累積圧下率ＲＤ（％）と均熱時間の関係は次式となるこ
とが明らかとなった。 ｔ(min）≧（７９１−０．６８×Ｔ）＋（１．０９×１
０-2・Ｔ−１２．７）×ＲＤ ここで、ｔ：均熱時間 (min)，Ｔ：均熱温度 (℃)
行い、均一な再結晶組織を得るための均熱温度、８５０
℃以上で圧延された最終板厚に対する８５０℃未満での
累積圧下率ＲＤ（％）と均熱時間の関係は次式となるこ
とが明らかとなった。 ｔ(min）≧（７９１−０．６８×Ｔ）＋（１．０９×１
０-2・Ｔ−１２．７）×ＲＤ ここで、ｔ：均熱時間 (min)，Ｔ：均熱温度 (℃)
【００２２】溶体化処理温度としては、１０００℃未満
では再結晶するための時間が著しく長くなり、また１１
５０℃を超えて熱処理してもコスト的に高くなるため、
熱処理温度は１０００〜１１５０℃とした。
では再結晶するための時間が著しく長くなり、また１１
５０℃を超えて熱処理してもコスト的に高くなるため、
熱処理温度は１０００〜１１５０℃とした。
【００２３】
【実施例】表１に示す成分を含有するオーステナイト系
ステンレス鋼（溶鋼）連続鋳造して得られたスラブを表
２に示す条件で熱間圧延し、溶体化処理を施した厚鋼板
について、熱間圧延時の割れ発生状況及び溶体化処理後
の再結晶状態を観察した。
ステンレス鋼（溶鋼）連続鋳造して得られたスラブを表
２に示す条件で熱間圧延し、溶体化処理を施した厚鋼板
について、熱間圧延時の割れ発生状況及び溶体化処理後
の再結晶状態を観察した。
【００２４】その結果、本発明によるオーステナイト系
ステンレス鋼の厚鋼板は、熱間圧延時の割れの発生もな
く、また製品における未再結晶や混粒組織も見られなく
良好な製品が製造できた。これに対して、熱間圧延時の
条件や、溶体化処理条件を満たしていない比較例では、
熱間圧延時の割れの発生や溶体化処理後の鋼板に未再結
晶粒の存在や混粒組織が認められた。
ステンレス鋼の厚鋼板は、熱間圧延時の割れの発生もな
く、また製品における未再結晶や混粒組織も見られなく
良好な製品が製造できた。これに対して、熱間圧延時の
条件や、溶体化処理条件を満たしていない比較例では、
熱間圧延時の割れの発生や溶体化処理後の鋼板に未再結
晶粒の存在や混粒組織が認められた。
【００２５】
【表１】
【００２６】
【表２】
【００２７】
【発明の効果】本発明によれば、従来の鋼塊法による分
塊圧延やブレークダウン法による２ヒートによってしか
製造できなかった極厚材を連続鋳造鋳片の１回圧延法で
製造可能になり、歩留まりの向上、製造エネルギーの低
減が可能となった。
塊圧延やブレークダウン法による２ヒートによってしか
製造できなかった極厚材を連続鋳造鋳片の１回圧延法で
製造可能になり、歩留まりの向上、製造エネルギーの低
減が可能となった。
【図１】８５０℃未満の累積圧下率と１０５０℃焼鈍時
の再結晶の関係を示す図である。
の再結晶の関係を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 竹下 哲郎 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号 新 日本製鐵株式会社八幡製鐵所内
Claims (1)
- 【請求項１】 オーステナイト系ステンレス鋼の連続鋳
造鋳片を用いて圧減比（素材厚／製品厚）が３以下の厚
鋼板を製造するに際し、圧延開始から３パス以上を１１
００℃以上で圧下率３％以下、かつパス間時間を１５秒
以上で行い、さらに８５０℃以上で圧延された最終板厚
に対して、８５０℃未満での圧下率ＲＤ（％）が２０％
を超える圧延を実施し、次に溶体化処理を１０００〜１
１５０℃で行う際に、その均熱時間ｔ(min）が次式を満
足するように設定することを特徴とするステンレス厚鋼
板の製造方法。 ｔ(min) ≧（７９１−０．６８×Ｔ）＋（１．０９×１
０-2・Ｔ−１２．７）×ＲＤ ここで、ｔ：均熱時間 (min)，Ｔ：均熱温度 (℃)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28741497A JPH11124624A (ja) | 1997-10-20 | 1997-10-20 | オーステナイト系ステンレス厚鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28741497A JPH11124624A (ja) | 1997-10-20 | 1997-10-20 | オーステナイト系ステンレス厚鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11124624A true JPH11124624A (ja) | 1999-05-11 |
Family
ID=17717028
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28741497A Pending JPH11124624A (ja) | 1997-10-20 | 1997-10-20 | オーステナイト系ステンレス厚鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11124624A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100498069B1 (ko) * | 2000-12-21 | 2005-07-01 | 주식회사 포스코 | 박판주조기에서 고강도 오스테나이트계 스테인레스열연강판의 제조방법 |
| CN102994905A (zh) * | 2012-11-01 | 2013-03-27 | 北京科技大学 | 一种含Nb的微/纳结构超高强塑性不锈钢的制备方法 |
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1997
- 1997-10-20 JP JP28741497A patent/JPH11124624A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100498069B1 (ko) * | 2000-12-21 | 2005-07-01 | 주식회사 포스코 | 박판주조기에서 고강도 오스테나이트계 스테인레스열연강판의 제조방법 |
| CN102994905A (zh) * | 2012-11-01 | 2013-03-27 | 北京科技大学 | 一种含Nb的微/纳结构超高强塑性不锈钢的制备方法 |
| CN102994905B (zh) * | 2012-11-01 | 2014-07-23 | 北京科技大学 | 一种含Nb的微/纳结构超高强塑性不锈钢的制备方法 |
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