JP2006118682A - 油圧電磁制御弁 - Google Patents

Abstract

【課題】 従来、プランジャと磁気固定子の径方向にクリアランスがあり、径方向の磁気効率が悪く、高ストローク域で出力圧のヒステリシスが増える。また、スプールの振動をオリフィスで抑制しているため、スプールの低温応答性が悪い。
【解決手段】 プランジャ２２がコアステータ２６と直接摺動するため、径方向の磁気効率が高く、プランジャ２２に発生する径方向の磁気吸引力をフラットに近づけることができ、高ストローク域でのヒステリシスの増加を抑えることができる。また、径方向の磁気吸引力は低ストローク域から安定して発生するため、低ストローク域からプランジャ２２がコアステータ２６と強く摺動する。これによって、プランジャ２２の振動を抑制でき、スプール４を制振するオリフィスを廃止できる。制振のためのオリフィスの廃止によって低温応答性を高めることができる。
【選択図】 図１

Description

本発明は、スプール弁と電磁アクチュエータによって油圧を制御する油圧電磁制御弁に関するものであり、特に自動変速機の油圧コントローラに搭載される油圧電磁制御弁に用いられて好適な技術に関する。

（従来の技術）
油圧電磁制御弁を図４を参照して説明する。
油圧電磁制御弁は、スプール弁１を電磁アクチュエータ２により駆動して油圧を制御するものである。
スプール弁１は、スリーブ３、スプール４、バネ５（付勢手段）で構成される。
そして、スリーブ３内でスプール４を軸方向に変位させることで、入力シールランド１２による入力ポート７と分配室１４の入力側シール長（ラップＡ）と、出力シールランド１３による分配室１４と排出ポート９の排出側シール長（ラップＢ）とを可変して、出力ポート８に調圧された出力圧を発生させるものである。
一方、電磁アクチュエータ２は、コイル２１、プランジャ２２、プランジャ２２を軸方向へ吸引する吸引ステータ２５を有する磁気固定子２３で構成される。
そして、コイル２１の供給電流値を可変することでプランジャ２２を軸方向へ駆動して、プランジャ２２に圧入固定されたシャフト１５によってスプール弁１のスプール４を軸方向へ変位させるものである。

（第１の問題点）
油圧電磁制御弁には、出力圧に応じた軸力（バネ５の付勢力に抗する軸力）をスプール４に発生させて、入力圧の変動により出力圧が変動するのを防止する手段が設けられている。
この手段は、出力ポート８と外部において連通するフィードバックポート（以下、フィードバックをＦＢと称す）をスリーブ３に設けるとともに、スプール４の反バネ５側に、入力シールランド１２および出力シールランド１３（入力シールランド１２と出力シールランド１３は同一径）より小径のＦＢランドＪ１を設け、入力シールランド１２とＦＢランドＪ１の間のＦＢ室Ｊ２に出力圧を供給するものである。
これによって、出力圧が大きくなるに従ってＦＢ室Ｊ２のＦＢ油圧も高まり、入力シールランド１２とＦＢランドＪ１のランド差による差圧により、スプール４にバネ力に抗する軸力が発生し、外乱に対して出力圧を安定させることができる（例えば、特許文献１参照）。
しかし、従来のスプール弁１は、出力圧を安定させるためにＦＢ室Ｊ２と、ＦＢランドＪ１とを設けているため、スプール弁１の弁長が長くなってしまう。

（第２の問題点）
電磁アクチュエータ２のプランジャ２２は、図４に示すように、軸受Ｊ３や板バネＪ４等によって軸方向へスムーズに変位できるように支持されており、プランジャ２２と磁気固定子２３の間にはクリアランスが設けられている（例えば、特許文献１参照）。
このため、プランジャ２２と磁気固定子２３の径方向の磁気効率が悪く、図３（ａ）の実線Ｆ１に示すように、プランジャ２２のストロークが大きくなるに従い、径方向の吸引力が２次曲線的に増加する特性となる。この結果、特にプランジャ２２の移動範囲の終端付近におけるストローク範囲（以下、高ストローク域）では、プランジャ２２のヒステリシスが大きくなってしまう。即ち、図３（ｂ）に示すように、スプール４の高ストローク域では、油圧の出力特性のヒステリシスΔＰｃが大きくなってしまう。

（第３の問題点）
電磁アクチュエータ２のプランジャ２２は、上述したように、軸受Ｊ３や板バネＪ４等によって軸方向へスムーズに変位できるように支持されている。このため、プランジャ２２に振動が生じ易い。
そこで、従来では、スリーブ３にＦＢ室Ｊ２に連通するＦＢオリフィスＪ５を形成したり、バネ室に連通するダンパオリフィスＪ６を形成して、スプール４の振動を抑制している（例えば、特許文献１参照）。
しかし、ＦＢオリフィスＪ５や、ダンパオリフィスＪ６によるスプール４の制振は、オイル（作動油）の粘性などの影響を受けるものであるため、低温時においてオイルの粘性が高まり、結果的にスプール４の低温応答性が悪くなってしまう。

（他の従来技術）
ＦＢ室Ｊ２とＦＢランドＪ１を設けていない油圧電磁制御弁として、特許文献２に開示された油圧電磁制御弁、および特許文献３に開示された油圧電磁制御弁が知られている。 しかし、特許文献２に開示された油圧電磁制御弁は、ブリードリニアによるパイロット圧制御を行うものであるため、スプール４の低温応答性が悪い。また、消費電流も大きい不具合がある。
また、特許文献３に開示された油圧電磁制御弁は、バネ室に連通するダンパオリフィスＪ６を形成して、スプール４の振動を抑制するものであるため、スプール４の低温応答性が悪くなってしまう。
特開平１０−１２２４１２号公報 特開平５−１８０３１８号公報 米国特許出願公開第２００２／０１６２５９３号明細書

本発明は、上記問題点に鑑みてなされたものであり、その目的は、スプール弁の弁長が短く、高ストローク域におけるヒステリシスの増加を抑えることができ、スプールの低温応答性に優れる油圧電磁制御弁の提供にある。

［請求項１の手段］
（第１の効果）
請求項１の手段の油圧電磁制御弁のスプール弁は、入力シールランドと出力シールランドが異なる径に設けられて、分配室に発生する出力圧によってスプールを軸方向に押圧するものであり、スプールのランドは、出力シールランドと入力シールランドのみであり、他のランドを備えない構造である。即ち、スプール弁は、従来技術で示したようなＦＢ室やＦＢランドを備えない構造である。
このように、スプール弁は、ＦＢ室やＦＢランドを備えない構造であるため、スプール弁の弁長を従来よりも短くできる。

（第２の効果）
請求項１の手段の油圧電磁制御弁の電磁アクチュエータは、磁気回路を構成するプランジャとコアステータが直接摺動するものである。
このため、プランジャと磁気固定子の径方向の磁気効率が優れ、所定のストロークで磁気飽和するため、プランジャのストロークが大きくなっても、径方向の磁気吸引力が略一定に抑えられる｛図３（ａ）の実線Ｆ２参照｝。これによって、高ストローク域におけるスプールのヒステリシスを抑えることができ、結果的に高ストローク域における出力圧のヒステリシスの増加を抑えることができる。

（第３の効果）
請求項１の手段の油圧電磁制御弁の電磁アクチュエータは、上述したように、磁気回路を構成するプランジャとコアステータが直接摺動するものである。
このため、低ストローク域から径方向の磁気吸引力が安定して発生する｛図３（ａ）の実線Ｆ２参照｝。これによって、プランジャの低ストローク域から広いストローク範囲にわたって、プランジャとコアステータが強く摺動することになり、プランジャの振動を抑制できる。
このように、プランジャが広いストローク範囲で強く摺動することでスプールの振動を抑制できるため、従来用いられていたＦＢオリフィスやダンパオリフィスを廃止することができる。
そして、ＦＢオリフィスやダンパオリフィスを廃止することで、オイルの粘性の影響が減り、スプールの低温応答性を高めることができる。

［請求項２の手段］
請求項２の手段は、スリーブと電磁アクチュエータの連結部に、スリーブ内と電磁アクチュエータ内を区画するダイアフラムを設けたものである。
このように、電磁アクチュエータの内部がダイアフラムによって区画されることで、スリーブ内のオイルがプランジャの周囲に浸入しない。
この結果、プランジャはオイルに含まれる異物の影響を受けなくなり、信頼性を高めることができる。

［請求項３の手段］
請求項３の手段は、吸引ステータとコアステータが１つの部品で設けられ、その部品の軸方向の途中に設けられた磁気抵抗部によって、吸引ステータとコアステータが区分されるものである。
吸引ステータとコアステータが１つの部品で設けられることで、電磁アクチュエータのコストを下げることができる。

［請求項４の手段］
請求項４の手段は、吸引ステータとコアステータが１つの部品で設けられ、その部品の内径はプランジャの摺動面となる一定径のものである。
磁気固定子の内径に段差がないため、プランジャの組付けを容易に行うことができる。

最良の形態１の油圧電磁制御弁は、スプール弁と電磁アクチュエータを備え、スプール弁を電磁アクチュエータにより駆動する。
スプール弁は、入力圧が供給される入力ポート、出力圧が発生する出力ポート、低圧側に連通する排出ポートが形成されたスリーブと、このスリーブ内に摺動可能に配置され、入力ポートをシールする入力シールランド、排出ポートをシールする出力シールランドを有し、入力シールランドと出力シールランドの間に出力ポートに連通する分配室を形成するスプールと、このスプールを軸方向へ付勢する付勢手段とを備える。
そして、スリーブ内でスプールを軸方向に変位させることで、入力シールランドによる入力ポートと分配室の入力側シール長と、出力シールランドによる分配室と排出ポートの排出側シール長とを可変させて、出力ポートに調圧された出力圧を発生させるものである。
入力シールランドと出力シールランドが異なる径に設けられて、分配室に発生する出力圧によってスプールを軸方向に押圧するものである。
スプールのランドは、出力シールランドと入力シールランドのみであり、ＦＢランドを備えない。即ち、スプール弁は、ＦＢ室やＦＢオリフィスを備えないものである。
さらに、スプール弁は、スプールの振動を抑制するためのＦＢオリフィスやダンパオリフィスを備えないものである。

電磁アクチュエータは、通電によって磁力を発生するコイルと、軸方向へ摺動自在に設けられ、スプールを軸方向へ駆動するプランジャと、コイルの発生した磁力によってプランジャを軸方向へ吸引する吸引ステータを有するとともに、プランジャの周囲を覆ってプランジャと径方向の磁束の受け渡しを行うコアステータを有した磁気固定子とを備える。 そして、コイルの供給電流値を可変することで吸引ステータの発生磁力を可変させてプランジャを軸方向へ駆動してスプールを付勢手段の付勢力に抗して軸方向へ変位させるものである。
プランジャは、スプールを直接駆動するものである。
磁気回路を構成するプランジャとコアステータは、直接摺動するものである。

実施例１を図１〜図３を参照して説明する。
油圧電磁制御弁の構造を図１を参照して説明する。
実施例１に示す油圧電磁制御弁は、例えば、自動変速機の油圧制御装置に搭載されるものであり、スプール弁１と、このスプール弁１を駆動する電磁アクチュエータ２とを備える。

（スプール弁１の説明）
スプール弁１は、スリーブ３、スプール４およびバネ５（付勢手段に相当する）を備える。
スリーブ３は、図示しない油圧コントローラのケース内に挿入されるものであり、略円筒形状を呈する。
スリーブ３には、スプール４を軸方向へ摺動自在に支持する挿通穴６、オイルポンプ（油圧発生手段：図示しない）のオイル吐出口に連通して入力圧（例えば、６００ｋＰａ）が供給される入力ポート７、油圧電磁制御弁で調圧した出力圧が出力される出力ポート８、低圧側（オイル溜まり側）に連通する排出ポート９が形成されている。
入力ポート７、出力ポート８および排出ポート９は、スリーブ３の側面に形成された穴であり、図１右側（電磁アクチュエータ２側）から左側（反電磁アクチュエータ２側）に向けて、ダイアフラム室呼吸用のドレーンポート１０、入力ポート７、出力ポート８、排出ポート９、バネ室呼吸用のドレーンポート１１が形成されている。

スプール４は、スリーブ３内に摺動可能に配置され、入力ポート７をシールする入力シールランド１２、排出ポート９をシールする出力シールランド１３を有し、入力シールランド１２と出力シールランド１３の間に分配室１４を形成する。
このスプール４には、電磁アクチュエータ２の内部にまで延びるシャフト１５が設けられており、そのシャフト１５の先端は、後述するプランジャ２２の端面に当接して、プランジャ２２がスプール４を直接駆動するように設けられている。

上記構成よりなるスプール弁１は、電磁アクチュエータ２の作動によってスプール４を軸方向に変位させることで、入力シールランド１２による入力ポート７と分配室１４の入力側シール長（ラップＡ）と、出力シールランド１３による分配室１４と排出ポート９の排出側シール長（ラップＢ）との比率が変化し、その結果、出力ポート８に発生するオイルの出力圧が変化する。

バネ５は、スプール４を開弁側（入力側シール長が短くなって出力圧が高くなる側：この実施例では図１右側）に付勢する圧縮コイルスプリングであり、スリーブ３の図１左側のバネ室内に圧縮された状態で配置される。このバネ５は、一端がスプール４の図１左面に当接し、他端がスリーブ３の挿通穴６の図１左端を閉塞する調整ネジ１６の底面に当接するものであり、調整ネジ１６の螺合量（ねじ込み量）により、バネ５の付勢力が調整できるようになっている。

（スプール弁１の特徴）
実施例１のスプール弁１は、次の特徴を備えている。
（１）出力シールランド１３のランド径αは、入力シールランド１２のランド径βより大径に設けられている。
分配室１４の圧力（出力圧）が大きくなるに従って入力シールランド１２と出力シールランド１３のランド差による差圧により、スプール４にはバネ力に抗する軸力が発生する。これによって、スプール４の変位が安定し、入力圧の変動により出力圧が変動するのを防ぐことができる。なお、スプール４は、バネ５の付勢力と、電磁アクチュエータ２によるスプール４の駆動力と、入力シールランド１２と出力シールランド１３のランド差による軸力とが釣り合う位置で静止するものである。
（２）スプール４のランドは、出力シールランド１３と入力シールランド１２のみであり、他のランドを備えない構造である。
（３）スプール４の振動を抑制するためのＦＢオリフィスＪ５やダンパオリフィスＪ６（符号、図４参照）を備えない。

（スプール弁１の効果）
実施例１のスプール弁１は、上述したように、出力シールランド１３のランド径αが入力シールランド１２のランド径βより大径に設けられて、分配室１４に発生する出力圧によってスプール４を軸方向に押圧するものであり、他のランドを備えない構造である。
即ち、実施例１のスプール弁１は、従来技術で示したようなＦＢ室Ｊ２やＦＢランドＪ１（符号、図４参照）を備えない構造である。
このように、スプール弁１は、ＦＢ室Ｊ２やＦＢランドＪ１を備えない構造であるため、図２に示すように、スプール弁１の弁長を従来よりも短くできる。

（電磁アクチュエータ２の説明）
電磁アクチュエータ２は、コイル２１、プランジャ２２、磁気固定子２３、コネクタ２４を備える。
コイル２１は、通電されると磁力を発生して、プランジャ２２と磁気固定子２３を通る磁束ループを形成させるものであり、樹脂性のボビン２１ａの周囲にエナメル線を多数巻回したものである。

プランジャ２２は、略円柱形状を呈した磁性体金属（例えば、鉄：磁気回路を構成する強磁性材料）である。
このプランジャ２２は、磁気固定子２３の内周面（具体的には、後述する吸引ステータ２５とコアステータ２６の内周面）と直接摺動するものである。
また、プランジャ２２は、上述したようにスプール４側の端面がスプール４のシャフト１５の先端と直接当接しており、スプール４に伝わるバネ５の付勢力によってスプール４とともにプランジャ２２も開弁側（入力側シール長が短くなって出力圧が高くなる側：図１右側）に付勢されている。
なお、プランジャ２２内を軸方向に貫通する孔２２ａは、プランジャ２２の両端の室内を連通する呼吸孔である。

磁気固定子２３は、吸引ステータ２５、コアステータ２６、ヨーク２７で構成される。 吸引ステータ２５は、スリーブ３とコイル２１との間に挟まれ、プランジャ２２を閉弁側（排出側シール長が短くなって出力圧が低くなる側：この実施例では図１左側）に吸引する磁性体金属（例えば、鉄：磁気回路を構成する強磁性材料）であり、ヨーク２７と磁気的に結合されている。そして吸引ステータ２５の内周には、プランジャ２２を軸方向に吸引するための磁気吸引部が形成される。
吸引ステータ２５の内周は、プランジャ２２の端部が侵入可能であり、吸引ステータ２５とプランジャ２２の一部が軸方向に交差するように設けられている。なお、吸引ステータ２５の内側の筒部の外周面にはテーパ２５ａが形成されており、プランジャ２２のストローク量に対して磁気吸引力が変化しない特性に設けられている。

コアステータ２６は、プランジャ２２の略全周を覆う略円筒形状を呈する磁性体金属（例えば、鉄：磁気回路を構成する強磁性材料）であり、ヨーク２７と磁気的に結合されている。
このコアステータ２６は、プランジャ２２と径方向に磁束の受け渡しを行うものであり、コアステータ２６の内周には、プランジャ２２とコアステータ２６の磁気の受け渡しを行う磁束受渡部が形成される。
ヨーク２７は、コイル２１の周囲を覆って磁束を流す磁性体金属（例えば、鉄：磁気回路を構成する強磁性材料）であり、端部に形成された爪部をカシメることでスリーブ３と強固に結合される。

コネクタ２４は、油圧電磁制御弁を制御する電子制御装置（図示しない）と接続線を介して電気的な接続を行う接続手段であり、その内部にはコイル２１の両端にそれぞれ接続される端子２４ａが配置されている。
なお、電子制御装置は、デューティ比制御によって電磁アクチュエータ２のコイル２１へ供給する電流値（以下、供給電流値）を制御するものであり、コイル２１への供給電流値を制御することによって、バネ５の付勢力に抗してプランジャ２２およびスプール４の軸方向の位置をリニアに変位させることで、入力側シール長（ラップＡ）と、排出側シール長（ラップＢ）との比率を変化させて、出力ポート８に発生する出力圧をコントロールするものである。

（電磁アクチュエータ２の特徴）
実施例１の電磁アクチュエータ２は、次の特徴を備えている。
（１）プランジャ２２の端面は、電磁アクチュエータ２内に延びて配置されたシャフト１５と直接当接して、スプール４を直接駆動するものである。
（２）磁気回路を構成するプランジャ２２とコアステータ２６は、直接摺動するものである。

（３）スリーブ３と電磁アクチュエータ２の連結部には、スリーブ３内と電磁アクチュエータ２内とを区画するダイアフラム２８が設けられ、スリーブ３内と電磁アクチュエータ２内をダイアフラム２８で区画するものである。
この実施例のダイアフラム２８は、略リング形状のゴム製であり、外周部がスリーブ３と吸引ステータ２５の間に挟み付けられてスリーブ３内のオイルが外周側へ漏れるのを防ぐとともに、中心部がシャフト１５の外周に形成された溝１５ａ内に嵌め合わされてスリーブ３内のオイルが電磁アクチュエータ２の内部に浸入するのを防ぐものである。

（４）吸引ステータ２５とコアステータ２６は、１つのステータ部品２９（１つの部品）で設けられるものであり、ステータ部品２９の軸方向の途中に設けられた磁気抵抗部（薄肉部、打抜部など）２９ａによって、吸引ステータ２５とコアステータ２６が区分されるものである。
（５）吸引ステータ２５とコアステータ２６を形成する１つのステータ部品２９の内径寸法は、プランジャ２２の摺動面となる一定径であり、プランジャ２２の外径寸法より僅かに大径に設けられている。

（電磁アクチュエータ２の効果）
（１）電磁アクチュエータ２は、磁気回路を構成するプランジャ２２とコアステータ２６が直接摺動することによって、プランジャ２２とコアステータ２６の径方向の磁気効率が高まり、図３（ａ）の実線Ｆ２に示すように、プランジャ２２のストロークが大きくなっても、磁気飽和することにより、プランジャ２２の径方向の吸引力が略一定に抑えられる。
このため、高ストローク域におけるプランジャ２２のヒステリシスを抑えることができ、結果的に高ストローク域における出力圧のヒステリシスΔＰｉを小さく抑えることができる。
即ち、図３（ｃ）に示すように、スプール４の全ストローク域にわたってヒステリシスΔＰｉを均等にできる（従来技術は、高ストローク域でヒステリシスΔＰｃが大きくなるものであった）。

（２）電磁アクチュエータ２は、磁気回路を構成するプランジャ２２とコアステータ２６が直接摺動するものであるため、図３（ａ）の実線Ｆ２に示すように、プランジャ２２の低ストローク域から径方向の吸引力が安定して発生する。これによって、プランジャ２２の低ストローク域から広いストローク範囲にわたって、プランジャ２２とコアステータ２６が強く摺動することになり、低ストローク域から広いストローク範囲においてプランジャ２２の振動を抑制できる。
このように、プランジャ２２が広いストローク範囲で安定して強く摺動することでスプール４の振動を抑制できるため、上記「スプール弁１の特徴」の項で述べたように、従来用いられていたＦＢオリフィスＪ５やダンパオリフィスＪ６（符号、図４参照）を廃止できる。
そして、ＦＢオリフィスＪ５やダンパオリフィスＪ６を廃止することで、オイルの粘性の影響が減り、スプール４の低温応答性を高めることができる。

（３）電磁アクチュエータ２は、電磁アクチュエータ２の内部がダイアフラム２８によってスリーブ３の内部と区画されることで、スリーブ３内のオイルがプランジャ２２の周囲に浸入しない。
これによって、プランジャ２２はオイルに含まれる異物の影響を受けなくなり、信頼性を高めることができる。

（４）吸引ステータ２５とコアステータ２６が１つのステータ部品２９で設けられることで、電磁アクチュエータ２の部品点数が減り、電磁アクチュエータ２のコストを下げることができる。
（５）吸引ステータ２５とコアステータ２６が１つのステータ部品２９で設けられ、そのステータ部品２９の内径はプランジャ２２の摺動面となる一定径であるため、磁気固定子２３の内径に段差がない。このため、電磁ソレノイド（コイル２１を磁気固定子２３に組付けた磁束発生用アセンブリ）内へプランジャ２２を容易に組付けることができる。

（実施例１の効果）
本実施例の油圧電磁制御弁は、上述したように、スプール弁１の弁長が短く、高ストローク域におけるヒステリシスの増加を抑えることができ、さらにスプール４の低温応答性に優れるものである。

〔変形例〕
上記の実施例では、自動変速機の油圧制御装置に用いられる油圧電磁制御弁に本発明を適用する例を示したが、自動変速機以外の他の油圧電磁制御弁に本発明を適用しても良い。
上記の実施例では、スリーブ３の側面に穴を形成してオイルポート（入力ポート７、出力ポート８、排出ポート９など）を設けた例を示したが、スリーブ３の構造は限定されるものではなく、例えばスリーブ３の直径方向に貫通穴を形成することで複数のオイルポートを形成しても良い。

上記の実施例では、コイル２１の供給電流値が増えるに従い、スプール４が反電磁アクチュエータ２側へ変位する油圧電磁制御弁を例に示したが、逆に、コイル２１の供給電流値が増えるに従ってスプール４が電磁アクチュエータ２側へ変位する油圧電磁制御弁であっても良い。
上記の実施例では、コイル２１の供給電流値が増えるに従い、スプール４が開弁側（入力側シール長が短くて出力圧が高い側）から閉弁側（排出側シール長が短くて出力圧が低い側）に変位する油圧電磁制御弁を例に示したが、逆に、コイル２１の供給電流値が増えるに従い、スプール４が閉弁側から開弁側に変位する油圧電磁制御弁であっても良い。
上記の実施例では、出力シールランド１３のランド径αが入力シールランド１２のランド径βより大径に設けられる例を示したが、逆に、出力シールランド１３のランド径αを入力シールランド１２のランド径βより小径に設けても良い。

油圧電磁制御弁の軸方向に沿う断面図である（実施例１）。 従来例と実施例の体格を比較する比較図である。 作動説明のためのグラフである。 油圧電磁制御弁の軸方向に沿う断面図である（従来例）。

符号の説明

１ スプール弁
２ 電磁アクチュエータ
３ スリーブ
４ スプール
５ バネ（付勢手段）
７ 入力ポート
８ 出力ポート
９ 排出ポート
１２ 入力シールランド
１３ 出力シールランド
１４ 分配室
２１ コイル
２２ プランジャ
２３ 磁気固定子
２５ 吸引ステータ
２６ コアステータ
２８ ダイアフラム
２９ ステータ部品（１つの部品）
２９ａ 磁気抵抗部

Claims (4)

1. スプール弁を電磁アクチュエータにより駆動する油圧電磁制御弁において、
   （ａ）前記スプール弁は、
   （ａ−１）入力圧が供給される入力ポート、出力圧が発生する出力ポート、低圧側に連通する排出ポートが形成されたスリーブと、
   このスリーブ内に摺動可能に配置され、前記入力ポートをシールする入力シールランド、前記排出ポートをシールする出力シールランドを有し、前記入力シールランドと前記出力シールランドの間に前記出力ポートに連通する分配室を形成するスプールと、
   このスプールを軸方向へ付勢する付勢手段とを備え、
   前記スリーブ内で前記スプールを軸方向に変位させることで、前記入力シールランドによる前記入力ポートと前記分配室の入力側シール長と、前記出力シールランドによる前記分配室と前記排出ポートの排出側シール長とを可変して、前記出力ポートに調圧された出力圧を発生させるものであり、
   （ａ−２）前記入力シールランドと前記出力シールランドは、異なる径に設けられて、前記分配室に発生する出力圧によって前記スプールを軸方向に押圧するものであり、
   （ａ−３）前記スプールのランドは、前記出力シールランドと前記入力シールランドのみであり、
   （ａ−４）前記スプールの振動を抑制するためのダンパオリフィスやフィードバックオリフィスを備えないことを特徴とし、
   （ｂ）前記電磁アクチュエータは、
   （ｂ−１）通電によって磁力を発生するコイルと、
   軸方向へ摺動自在に設けられ、前記スプールを軸方向へ駆動するプランジャと、
   前記コイルの発生した磁力によって前記プランジャを軸方向へ吸引する吸引ステータを有するとともに、前記プランジャの周囲を覆って前記プランジャと径方向の磁束の受け渡しを行うコアステータを有した磁気固定子とを備え、
   前記コイルの供給電流値を可変することで前記吸引ステータの発生磁力を可変させて前記プランジャを軸方向へ駆動して前記スプールを前記付勢手段の付勢力に抗して軸方向へ変位させるものであり、
   （ｂ−２）前記プランジャは、前記スプールを直接駆動するものであり、
   （ｂ−３）磁気回路を構成する前記プランジャと前記コアステータは、直接摺動することを特徴とする油圧電磁制御弁。
2. 請求項１に記載の油圧電磁制御弁において、
   前記スリーブと前記電磁アクチュエータの連結部には、前記スリーブ内と前記電磁アクチュエータ内とを区画するダイアフラムが設けられたことを特徴とする油圧電磁制御弁。
3. 請求項１または請求項２に記載の油圧電磁制御弁において、
   前記吸引ステータと前記コアステータは、１つの部品で設けられ、
   その部品の軸方向の途中に設けられた磁気抵抗部によって、前記吸引ステータと前記コアステータが区分されることを特徴とする油圧電磁制御弁。
4. 請求項３に記載の油圧電磁制御弁において、
   前記吸引ステータと前記コアステータは、１つの部品で設けられ、
   その部品の内径は前記プランジャの摺動面となる一定径であることを特徴とする油圧電磁制御弁。
   

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