JP2007100829A - バルブ装置 - Google Patents

Abstract

【課題】 スプールがシート部材に当接するとスプールがオイル供給ポートを閉じる構造では、オイルの粘性の大きい低温時にブリード室へのオイル供給が阻害され、オリフィス径を大きくするとオイルの消費流量が多くなってしまう。
【解決手段】 オイルをブリード室３４に導くパイロット連通部６３には、環状シート６２に形成されたスリット６６と、温度が低下することにより縮んでスリット６６を開き、温度が上昇することにより伸びてスリット６６を塞ぐ樹脂リング筒６７が設けられている。これにより、スプール４がシート部材３１に当接した状態において、オイル供給ポート１２とブリード室３４の連通度合を、温度によって変化するオイルの粘性に応じて最適にすることができ、スプール４の応答性と、オイルの消費流量を抑えることを両立させることができる。
【選択図】 図１

Description

本発明は、ブリード室内のオイルの圧力によって可動バルブが駆動されるバルブ装置に関する。

〔従来の技術〕
ブリード室内のオイルの圧力によって可動バルブが駆動されるバルブ装置として、例えば、特許文献１に示されるような電磁油圧制御弁が知られている。
特許文献１に示された電磁油圧制御弁を、図４、図５を参照して説明する。なお、実施例１と同一機能物には、同一符号を付して説明する。
電磁油圧制御弁は、三方弁構造のスプール弁１におけるスプール４（可動バルブの一例）を、ブリード室３４の圧力によって軸方向に駆動するものであり、スプール４を摺動方向の一方（図示右側）へ付勢するスプール用リターンバネ５と、ブリード室３４の圧力制御を行う電磁ブリード弁２とを備える。

電磁ブリード弁２は、スプール４との間に加圧されたオイルが供給されるブリード室３４を形成するとともに、ブリード室３４と低圧側を連通させるブリードポート３５が形成されたシート部材３１と、ブリードポート３５を開閉するための開閉バルブ３２と、この開閉バルブ３２を駆動する電磁アクチュエータ３３とを備えるものであり、スプール４がシート部材３１に当接（着座）することによって、ブリード室３４にオイルを供給するオイル供給ポート１２がスプール４によって閉塞され、スプール４がシート部材３１から離れることによって、オイル供給ポート１２が開かれる構造を採用している。

シート部材３１は、内部にブリード室３４が形成される円筒部６１を備えるとともに、この円筒部６１の端面にスプール４と全周に亘って当接する環状シート６２を備える。
スプール４が環状シート６２に当接すると、上述したように、オイル供給ポート１２がスプール４によって閉塞される。
スプール４が環状シート６２に当接して、オイル供給ポート１２がスプール４によって「完全に閉塞」されてしまうと、特にオイルの粘性の大きい低温時ではブリード室３４へのオイル供給が困難となる。

そこで、従来の技術では、環状シート６２の一部に、オイル供給ポート１２とブリード室３４を連通させるオリフィス６４（環状シート６２に形成された小さな溝：従来技術におけるパイロット連通部６３）を形成し、スプール４が環状シート６２に当接した状態であっても、オリフィス６４を介してオイル供給ポート１２とブリード室３４が連通するように設けられていた。

〔従来技術の不具合〕
オイルは、温度が低いと粘性が大きく、温度が高いと粘性が小さくなる特性を有している。
このため、オリフィス６４の通路面積が小さいと、低温時には、オリフィス６４からブリード室３４に流入する単位時間当たりのオイル流量が少なくなり、ブリードポート３５が閉じられた際におけるスプール４の応答性が阻害される。
逆に、オリフィス６４の通路面積が大きいと、高温時には、図３中の破線Ｂに示すように、オリフィス６４からブリード室３４に流入する単位時間当たりのオイル流量が多くなり、スプール４がシート部材３１に当接した状態におけるオイルの消費流量が多くなってしまう。
特開２００２−３５７２８１号公報

本発明は、上記の問題点を解決するためになされたものであり、その目的は、低温時〜高温時の応答性に優れ、且つ低温時〜高温時におけるオイルの消費流量を抑えることのできるバルブ装置の提供にある。

〔請求項１の手段〕
請求項１に記載のバルブ装置におけるパイロット連通部は、温度が低下することによりオイル供給ポートとブリード室の連通度合を大きくし、温度が上昇することによりオイル供給ポートとブリード室の連通度合を小さくする微小隙間可変手段を備えるものである。 これによって、請求項１に記載のバルブ装置は、次の作用効果を得ることができる。

（低温時）
低温時には、微小隙間可変手段によって、オイル供給ポートとブリード室の連通度合が大きくなるため、オイルの粘度が低温時に大きくても、オイル供給ポートから微小隙間可変手段を介してブリード室に流入する単位時間当たりのオイル流量を充分に確保できる。これによって、ブリードポートが閉じられた際における可動バルブの応答性を高く確保することができる。
また、低温時には、オイルの粘度が大きいため、微小隙間可変手段によるオイル供給ポートとブリード室の連通度合が大きくても、オイル供給ポートから微小隙間可変手段を介してブリード室に流入する単位時間当たりのオイル流量が抑えられる。これによって、可動バルブがシート部材に当接した状態におけるオイルの消費流量を低く抑えることができる。

（高温時）
高温時には、微小隙間可変手段によって、オイル供給ポートとブリード室の連通度合が小さくなるが、オイルの粘度が高温時に小さいため、オイル供給ポートから微小隙間可変手段を介してブリード室に流入する単位時間当たりのオイル流量を充分に確保できる。これによって、ブリードポートが閉じられた際における可動バルブの応答性を高く確保することができる。
また、高温時には、オイルの粘度が小さいが、微小隙間可変手段によってオイル供給ポートとブリード室の連通度合が小さくなることで、オイル供給ポートから微小隙間可変手段を介してブリード室に流入する単位時間当たりのオイル流量が抑えられる。これによって、可動バルブがシート部材に当接した状態におけるオイルの消費流量を低く抑えることができる。

このように、請求項１のバルブ装置は、パイロット連通部によるオイル供給ポートとブリード室の連通度合を、温度によって変化するオイルの粘性に応じて最適にすることが可能になり、可動バルブの応答性と、オイルの消費流量を抑えることを両立させることができる。

〔請求項２の手段〕
請求項２に記載のバルブ装置における微小隙間可変手段は、可動バルブとシート部材が当接して、前記オイル供給ポートを遮断するシート面に形成され、可動バルブがシート部材に当接する状態であっても、オイル供給ポートとブリード室を連通させるパイロット流入口と、温度が低下することにより縮んでパイロット流入口を開き、温度が上昇することにより伸びてパイロット流入口を塞ぐ温度伸縮部材とで構成されるものである。
このように、温度伸縮部材が温度変化に応じて伸縮することで、パイロット流入口の開口面積（オイル供給ポートとブリード室の連通度合）が変化する。

〔請求項３の手段〕
請求項３に記載のバルブ装置におけるシート部材は、内部にブリード室が形成される円筒部を備えるとともに、この円筒部の端面に可動バルブと全周に亘って当接する環状シートを備える。
また、パイロット流入口は、円筒部において可動バルブが当接する環状シートに形成される。
さらに、温度伸縮部材は、円筒部の内周面において環状シートとは異なる側でシート部材に固定された樹脂リング筒であり、温度が低下することにより樹脂リング筒が筒の軸方向へ縮んでパイロット流入口を開き、温度が上昇することにより樹脂リング筒が筒の軸方向へ伸びてパイロット流入口を塞ぐものである。
このように、温度伸縮部材が温度変化に応じて伸縮することで、パイロット流入口の開口面積（オイル供給ポートとブリード室の連通度合）が変化する。

〔請求項４の手段〕
請求項４に記載のバルブ装置におけるバルブボディは、略筒形状を呈したスリーブであり、可動バルブは、スリーブ内において軸方向に摺動自在に支持されたスプールである。 これによって、スプールをブリード室の圧力によって駆動するタイプのバルブ装置において、スプールの応答性と、オイルの消費流量を抑えることを両立させることができる。

最良の形態１のバルブ装置は、バルブボディ内で可動バルブが摺動自在に支持されたメインバルブと、可動バルブを摺動方向の一方へ付勢する付勢手段と、この付勢手段の付勢力に抗して可動バルブを摺動方向の他方へ駆動する電磁ブリード弁とを備える。
電磁ブリード弁は、可動バルブとの間にオイルが供給されるブリード室を形成するとともに、ブリード室と低圧側を連通させるブリードポートが形成されたシート部材と、ブリードポートを開閉するための開閉バルブと、この開閉バルブを駆動する電動アクチュエータとを備える。
この電磁ブリード弁は、可動バルブがブリード室を形成するシート部材に当接することで、ブリード室にオイルを供給するオイル供給ポートを可動バルブが閉塞する構造を備えるとともに、可動バルブがシート部材に当接する状態であっても、オイル供給ポートとブリード室とを連通させるパイロット連通部を備える。
そして、このパイロット連通部は、温度が低下することによりオイル供給ポートとブリード室の連通度合を大きくし、温度が上昇することによりオイル供給ポートとブリード室の連通度合を小さくする微小隙間可変手段を備えるものである。

本発明のバルブ装置を電磁油圧制御弁に適用した実施例１を説明する。なお、実施例１では、先ず「電磁油圧制御弁の基本構造」を説明し、その後で「実施例１の特徴」を説明する。

〔電磁油圧制御弁の基本構造〕
図１に示す電磁油圧制御弁は、例えば自動変速機の油圧制御装置に搭載されるものであり、油圧の切替あるいは油圧の調整を行う油圧制御弁を構成するスプール弁（メインバルブの一例）１と、このスプール弁１を駆動する電磁ブリード弁（電動ブリード弁の一例）２とを組み合わせたものである。なお、実施例１では、電磁ブリード弁２の一部を成す電磁アクチュエータ３３がＯＦＦの状態で、後述する入力ポート７と出力ポート８の連通度合が最大になるとともに、後述する出力ポート８と排出ポート９の連通度合が最小（閉鎖）になるＮ／Ｏ（ノーマリオープン）タイプの電磁油圧制御弁を示す。

（スプール弁１の説明）
スプール弁１は、スリーブ（バルブボディの一例）３、スプール（可動バルブの一例）４およびスプール用リターンバネ（圧縮コイルスプリング：付勢手段の一例）５を備える。
スリーブ３は、図示しない油圧コントローラのケース内に挿入されるものであり、略円筒形状を呈する。
スリーブ３には、スプール４を軸方向へ摺動自在に支持する挿通穴６、オイルポンプ（油圧発生手段）のオイル吐出口に連通して入力油圧（オイル）が供給される入力ポート７、スプール弁１で調圧された出力油圧が出力される出力ポート８、低圧側（オイルパン等）に連通する排出ポート９が形成されている。

スリーブ３の図１左側の端部には、スリーブ３内にスプール用リターンバネ５を組み入れるためのバネ挿入穴１１が形成されている。
入力ポート７、出力ポート８、排出ポート９等のオイルポートは、スリーブ３の側面に形成された穴であり、スリーブ３の側面には図１左側から図１右側に向けて、入力ポート７、出力ポート８、排出ポート９、後述するブリード室３４にオイルを供給するオイル供給ポート１２、ブリード室３４から排出されたオイルをスリーブ３の外部に排出するブリード排出ポート１３が形成されている。

ここで、オイル供給ポート１２には、オイル供給ポート１２を通過する最大のオイル流量を規制する制御オリフィス１２ａが設けられており、後述する開閉バルブ３２が開かれた際の消費流量を抑えるように設けられている。
なお、入力ポート７は、スリーブ３の外部（油圧コントローラ内）で減圧弁を介してオイル供給ポート１２と連通し、排出ポート９とブリード排出ポート１３はスリーブ３の外部（油圧コントローラ内）で連通するものである。

スプール４は、スリーブ３内に摺動可能に配置され、入力ポート７をシールする入力シールランド１４、排出ポート９をシールする排出シールランド１５を有する。そして、入力シールランド１４と排出シールランド１５の間に分配室１６が形成される。
また、スプール４は、入力シールランド１４の図１左側に、入力シールランド１４より小径のＦ／Ｂランド１７を備え、入力シールランド１４とＦ／Ｂランド１７のランド差（径差）によってＦ／Ｂ室１８が形成される。
スプール４内には、分配室１６とＦ／Ｂ室１８を連通するＦ／Ｂポート１９が形成されており、出力圧に応じたＦ／Ｂ油圧をスプール４に発生させる。なお、Ｆ／Ｂポート１９には、Ｆ／Ｂオリフィス１９ａが設けられており、Ｆ／Ｂ室１８内に適切なＦ／Ｂ油圧が発生するように設けられている。

このため、Ｆ／Ｂ室１８に印加される油圧（出力圧）が大きくなるに従って入力シールランド１４とＦ／Ｂランド１７のランド差による差圧により、スプール４には図１右側に変位する軸力が発生する。これによって、スプール４の変位が安定し、入力圧の変動により出力圧が変動するのを防ぐことができる。
なお、スプール４は、スプール用リターンバネ５のバネ荷重と、ブリード室３４の圧力によるスプール４の駆動力と、入力シールランド１４とＦ／Ｂランド１７のランド差による軸力とが釣り合う位置で静止するものである。

スプール用リターンバネ５は、スプール４を閉弁側（入力側シール長が長くなって出力圧が低下する側：この実施例では図１右側）に付勢する筒状に螺旋形成されたコイルスプリングであり、スリーブ３の図１左側のバネ室２１内に圧縮された状態で配置される。このスプール用リターンバネ５は、一端がＦ／Ｂランド１７の内部に軸方向に形成された凹部２２の底面に当接し、他端がスリーブ３の図１左端に溶接やカシメ等により固着されたバネ座２３の底面に当接した状態で保持される。
なお、バネ室２１内に形成された段差２１ａは、スプール４の図１左端が当接することで、スプール４の「最大開弁位置（スプール最大リフト位置）」を決定するものである。

（電磁ブリード弁２の説明）
電磁ブリード弁２は、スプール４の図１右側に形成されるブリード室３４（後述する）の圧力によってスプール４を図１左側へ駆動するものであり、シート部材３１、開閉バルブ３２および電磁アクチュエータ３３を備える。
シート部材３１は、スリーブ３の図１右側の内部に固定された略リング形状を呈するものであり、スプール４との間にはスプール４を駆動するためのブリード室３４が形成される。また、シート部材３１の中心部には、ブリード室３４と低圧側（上述したブリード排出ポート１３）を連通させるブリードポート３５が形成されている。
このシート部材３１は、図１左側の端面にスプール４が当接して、スプール４の「最大閉弁位置（スプール着座位置）」を決定するものである。また、シート部材３１は、図１右側の端面に後述するシャフト４８の端部に設けられた開閉バルブ３２が当接するものであり、開閉バルブ３２がシート部材３１の図１右側の端面に当接することにより、ブリードポート３５が閉塞されるものである。

電磁アクチュエータ３３は、コイル４１、可動子４２、可動子用リターンバネ（圧縮コイルスプリング）４３、ステータ４４、ヨーク４５、コネクタ４６を備え、開閉バルブ３２を駆動してブリードポート３５の開度を制御するものであり、開閉バルブ３２がブリードポート３５の開度を小さくすると、ブリード室３４の内圧が上昇してスプール４が開弁方向（図１左側）へ変位し、逆に開閉バルブ３２がブリードポート３５の開度を大きくすると、ブリード室３４の内圧が低下してスプール４が閉弁方向（図１右側）へ変位する。

コイル４１は、通電されると磁力を発生して、可動子４２と磁気固定子（ステータ４４、ヨーク４５）を通る磁束ループを形成させるものであり、樹脂ボビンの周囲に絶縁被膜線を多数巻回したものである。
可動子４２は、ムービングコア４７とシャフト４８を組み合わせてなる。
ムービングコア４７は、略円筒形状を呈した磁性体金属（例えば、鉄：磁気回路を構成する強磁性材料）よりなり、ステータ４４の内周面と直接摺動する。
シャフト４８は、ムービングコア４７内に圧入固定された略円柱形状を呈する高硬度の非磁性材料（例えば、ステンレス等）よりなり、図１左側の端部に、ブリードポート３５を開閉する開閉バルブ３２が形成されている。

可動子用リターンバネ４３は、シャフト４８を閉弁側（開閉バルブ３２がブリードポート３５を閉じる側）に付勢する筒状に螺旋形成されたコイルスプリングであり、シャフト４８の図１右側の端部と、ヨーク４５の中心部に螺合されたアジャスタ（調整ネジ）４９との間で圧縮された状態で配置される。この可動子用リターンバネ４３は、電磁アクチュエータ３３がＯＦＦの時（シャフト４８に図１右側に向かう力が発生していない時）に、ブリードポート３５内から開閉バルブ３２が受けるオイルの吐出圧に抗して、開閉バルブ３２をシート部材３１（具体的にはブリードポート３５の周囲）に押し付け、ブリードポート３５を閉じるものであり、アジャスタ４９の螺合量（ねじ込み量）により、可動子用リターンバネ４３のバネ荷重が調整できるようになっている。

ここで、シャフト４８の図１右側端部には、可動子用リターンバネ４３の内側において図１右側に伸びるシャフト端凸部４８ａが設けられており、アジャスタ４９の図１左側端部には、可動子用リターンバネ４３の内側において図１左側に伸びるアジャスタ端凸部４９ａが設けられている。このシャフト端凸部４８ａおよびアジャスタ端凸部４９ａは、シャフト４８が図１右側に変位した際に当接して、開閉バルブ３２の最大リフト量を決定するものである。

ステータ４４は、磁性体金属（例えば、鉄：磁気回路を構成する強磁性材料）よりなり、ムービングコア４７を軸方向（図１右側）へ磁気吸引する吸引ステータ４４ａと、ムービングコア４７の周囲を覆ってムービングコア４７と径方向の磁束の受け渡しを行う摺動ステータ４４ｂと、吸引ステータ４４ａと摺動ステータ４４ｂの間を通る磁束量を抑制して摺動ステータ４４ｂ→ムービングコア４７→吸引ステータ４４ａへ磁束を通すための磁気飽和溝（磁気抵抗が大きくなる部分）４４ｃとを備える。
ステータ４４の内周には、ムービングコア４７を軸方向に摺動可能に支持する軸方向穴４４ｄが形成されている。この軸方向穴４４ｄは、ステータ４４の一端から他端に向けて同径の貫通穴である。

吸引ステータ４４ａの外周には、磁性体金属（例えば、鉄：磁気回路を構成する強磁性材料）よりなる磁気受渡しリング５１が配置され、吸引ステータ４４ａとヨーク４５が磁気的に結合されており、コイル４１の発生した磁力によってムービングコア４７を開弁側（開閉バルブ３２がブリードポート３５を開く側）に磁気吸引する。
なお、吸引ステータ４４ａは、ムービングコア４７を磁気吸引した際にムービングコア４７と軸方向に交差する筒部を備える。この筒部の外周面は、テーパ形状に設けられており、ムービングコア４７のストローク量に対して磁気吸引力が変化しないように設けられている。

摺動ステータ４４ｂは、ムービングコア４７の略全周を覆う略円筒形状を呈するものであり、ヨーク４５とスリーブ３との間に軸方向に挟まれるフランジを介してヨーク４５と磁気的に結合されている。この摺動ステータ４４ｂは、ムービングコア４７と直接摺動してムービングコア４７を軸方向に摺動自在に支持するとともに、ムービングコア４７と径方向の磁束の受け渡しを行うものである。
ヨーク４５は、コイル４１の周囲を覆って磁束を流す略カップ状に形成された磁性体金属（例えば、鉄：磁気回路を構成する強磁性材料）であり、開口端部に形成された爪部をカシメることでスリーブ３と強固に結合される。

スリーブ３とヨーク４５の連結部分には、スリーブ３内と電磁アクチュエータ３３内を区画するダイアフラム５２が設けられている。ダイアフラム５２は、略リング形状のゴム製であり、外周部がスリーブ３とステータ４４の間に挟み付けられ、中心部がシャフト４８の外周に形成された溝に嵌め合わされてスリーブ３内のオイルや異物が電磁アクチュエータ３３の内部に浸入するのを防ぐものである。
なお、スリーブ３の図１右側の内部には、シート部材３１とダイアフラム５２で区画され、ブリード排出ポート１３に連通する排圧室５３が形成されている。そして、ダイアフラム５２の排圧室５３側に配置された略リング形状のプレートは防圧遮蔽板５４であり、排圧室５３の圧力が直接的にダイアフラム５２に加わるのを防ぐものである。

コネクタ４６は、電磁油圧制御弁を制御する電子制御装置（図示しない）と接続線を介して電気的な接続を行う接続手段であり、その内部にはコイル４１の両端にそれぞれ接続される端子４６ａが配置されている。
なお、電子制御装置は、デューティ比制御によって電磁アクチュエータ３３のコイル４１へ供給する通電量（電流値）を制御するものであり、コイル４１への通電量を制御することによって、可動子用リターンバネ４３のバネ荷重に抗して可動子４２の軸方向の位置をリニアに変位させることで、開閉バルブ３２のリフト量を変化させて、ブリード室３４に発生する圧力をコントロールするものである。

このように、ブリード室３４に発生する圧力が電子制御装置によって制御されることで、スプール４の軸方向位置が制御される。これによって、入力シールランド１４による入力ポート７と分配室１６の入力側シール長と、排出シールランド１５による分配室１６と排出ポート９の排出側シール長との比率が制御され、その結果、出力ポート８に発生するオイルの出力圧が制御される。

具体的な電磁油圧制御弁の作動を説明する。
電磁アクチュエータ３３の通電が停止された状態では、シャフト４８に設けられた開閉バルブ３２がシート部材３１に着座してブリードポート３５を閉塞する。これによって、オイル供給ポート１２からブリード室３４に供給されるオイルの圧力によってブリード室３４の内圧が高まり、スプール４がスプール用リターンバネ５の付勢力に抗して図１左側へ移動する。これにより、入力ポート７と出力ポート８の連通度合が大きくなるとともに、出力ポート８と排出ポート９の連通度合が小さくなり、出力ポート８が最大出力圧を発生する。このときスプール４は、ブリード室３４の内圧によりスプール４の図示右端面に発生する力と、スプール用リターンバネ５の付勢力と、Ｆ／Ｂ室１８に最大出力圧（Ｆ／Ｂ室１８の入力圧）が加わった時に発生するＦ／Ｂ力との和が釣り合う位置で静止する。この静止位置は、スプール４の「最大開弁位置（スプール最大リフト位置）」よりも手前（図示右側）に設定されるものであり、通常時はバネ室２１に形成された段差２１ａにスプール４が当接しないようになっている。

電磁アクチュエータ３３に駆動電流が与えられ、開閉バルブ３２がシート部材３１から離座してブリードポート３５が開かれると、ブリード室３４の内圧が低下する。電磁アクチュエータ３３に与えられる駆動電流が増加するに従い、開閉バルブ３２のリフト量が増加し、ブリード室３４の内圧が低下して、スプール４が図１右側へ移動する。即ち、電磁アクチュエータ３３に与えられる駆動電流が増加するに従い、入力ポート７と出力ポート８の連通度合が小さくなるとともに、出力ポート８と排出ポート９の連通度合が大きくなり、出力ポート８の出力圧が低下する。

電磁アクチュエータ３３に与えられる駆動電流がさらに増加してブリード室３４の内圧が排圧状態になると、スプール４はシート部材３１と当接して「最大閉弁位置（スプール着座位置）」で停止する。なお、通常は、シャフト端凸部４８がアジャスタ端凸部４９ａに当接する手前でブリード室３４の内圧が排圧されるように設定される。このように、スプール４が「最大閉弁位置」で停止する状態では、入力ポート７と出力ポート８の連通度合が最小（閉鎖）になるとともに、出力ポート８と排出ポート９の連通度合が最大になり、出力ポート８の出力圧が排圧状態になる。

〔実施例１の特徴〕
シート部材３１は、内部にブリード室３４を形成する円筒部６１を備える。この円筒部６１の図１左側の端面は、スプール４の端部と全周に亘って当接する環状シート６２が設けられている。
そして、オイルをブリード室３４に導くためのオイル供給ポート１２は、スプール４がシート部材３１の環状シート６２に当接することにより閉塞されて、オイル供給ポート１２→ブリード室３４→ブリードポート３５を介して排出されるオイルの消費流量を抑えるように設けられている。

（実施例１の背景）
スプール４が環状シート６２に当接して、オイル供給ポート１２がスプール４によって「完全に閉塞」されてしまうと、特にオイルの粘性の大きい低温時ではブリード室３４へのオイル供給が阻害されてしまう。
そこで、スプール４がシート部材３１に当接する状態であっても、オイル供給ポート１２とブリード室３４とを連通させるパイロット連通部６３が設けられている。
従来のパイロット連通部６３は、環状シート６２の一部に、オイル供給ポート１２とブリード室３４を連通させるオリフィス（環状シート６２に形成された小さな溝）６４を形成したものであり、スプール４が環状シート６２に当接した状態であっても、オリフィス６４を介してオイル供給ポート１２とブリード室３４を連通させるものであった（オリフィス６４の符号は図４参照）。

ここで、オイルは、温度が低いと粘性が大きく、温度が高いと粘性が小さくなる特性を有している。
このため、オリフィス６４の通路面積が小さいと、低温時には、オリフィス６４からブリード室３４に流入する単位時間当たりのオイル流量が少なくなり、ブリードポート３５が閉じられた際におけるスプール４の応答性が阻害されてしまう。
逆に、オリフィス６４の通路面積が大きいと、高温時には、オリフィス６４からブリード室３４に流入する単位時間当たりのオイル流量が多くなり、スプール４がシート部材３１に当接した状態におけるオイルの消費流量が多くなってしまう。

（上記の不具合を解決する実施例１の技術）
上記の不具合を解決するために、この実施例１のパイロット連通部６３は、温度が低下することによりオイル供給ポート１２とブリード室３４の連通度合を大きくし、温度が上昇することによりオイル供給ポート１２とブリード室３４の連通度合を小さくする微小隙間可変手段６５を備えている。
この微小隙間可変手段６５は、環状シート（シート面の一例）６２に形成され、スプール４がシート部材３１に当接する状態であっても、オイル供給ポート１２とブリード室３４を連通させるスリット（パイロット流入口の一例）６６と、温度が低下することにより縮んでスリット６６を開き、温度が上昇することにより伸びてスリット６６を塞ぐ樹脂リング筒６７（温度伸縮部材の一例）とで構成される。

具体的に、微小隙間可変手段６５は、スリット６６が設けられるシート部材３１と、線膨張係数の異なる樹脂リング筒６７とを組み合わせ、温度が低下することにより樹脂リング筒６７がスリット６６を開いてオイル供給ポート１２とブリード室３４の連通度合を大きくし、温度上昇とともに樹脂リング筒６７がスリット６６を閉じてオイル供給ポート１２とブリード室３４の連通度合を小さくするものである。

スリット６６は、図２に示すように、環状シート６２に形成された幅広の溝であり、スリット６６が形成されるシート部材３１は線膨張係数の小さい金属（例えば、ステンレス、黄銅、銅など）よりなる。
樹脂リング筒６７は、シート部材３１より線膨張係数の大きい樹脂（例えば、ＰＰＳなど）よりなり、円筒部６１の内周面において環状シート６２とは異なる側（図１右側）でシート部材３１に固定された筒状を呈する。
具体的に、この樹脂リング筒６７は、図２に示すように、筒の端部に径方向に広がるフランジ部を備え、このフランジ部が、円筒部６１の内周面における環状シート６２とは異なる側に形成された環状溝に嵌め合わされることで、シート部材３１に組み付けられている。

そして、予想される最低温度（例えば、寒冷地における最低温度）の時に、樹脂リング筒６７は、図２（ａ’）に示すように軸方向へ縮み、スリット６６を介したオイル供給ポート１２とブリード室３４の連通度合が最大になる。
逆に、予想される最高温度（例えば、自動変速機の暖機温度）の時に、樹脂リング筒６７は、図２（ｂ’）に示すように軸方向へ伸び、スリット６６を介したオイル供給ポート１２とブリード室３４の連通度合を最小にする。具体的にこの実施例では、予想される最高温度の時に、樹脂リング筒６７がスプール４の端部と当接し、スリット６６を樹脂リング筒６７が閉塞するように設けられている。
なお、最高温度の時に、樹脂リング筒６７がスプール４の端部と当接して、樹脂リング筒６７がスリット６６を閉塞しても、高温時はオイルの粘性が小さいため、スプール４と樹脂リング筒６７の当接面に形成されるごく僅かな隙間から、粘性の小さいオイルがブリード室３４に供給される。

（実施例１の効果）
実施例１の電磁油圧制御弁におけるパイロット連通部６３は、温度が低下することによりオイル供給ポート１２とブリード室３４の連通度合を大きくし、温度が上昇することによりオイル供給ポート１２とブリード室３４の連通度合を小さくする微小隙間可変手段６５（シート部材３１に設けたスリット６６の開度を、温度変化に応じて筒の長さが変化する樹脂リング筒６７によって可変させる手段）を備えるものである。
このため、実施例１の電磁油圧制御弁は、次の作用効果を得ることができる。

（低温時）
低温時（オイル供給ポート１２に供給されるオイルの温度が低い時）には、図１（ａ）、図２（ａ’）に示すように、樹脂リング筒６７が軸方向に縮むことにより、シート部材３１に設けたスリット６６の開度が大きくなり、オイル供給ポート１２とブリード室３４の連通度合が大きくなる。このため、オイルの粘度が低温時に大きくても、オイル供給ポート１２からスリット６６を介してブリード室３４に流入する単位時間当たりのオイル流量を充分に確保できる。これによって、ブリードポート３５が閉じられた際におけるスプール４の応答性を高くできる。
また、低温時には、オイルの粘度が大きいため、スリット６６の開度が大きくても、オイル供給ポート１２からスリット６６を介してブリード室３４に流入する単位時間当たりのオイル流量が抑えられる。これによって、スプール４がシート部材３１に当接した状態におけるオイルの消費流量を抑えることができる。

（高温時）
高温時（オイル供給ポート１２に供給されるオイルの温度が高い時）には、図１（ｂ）、図２（ｂ’）に示すように、樹脂リング筒６７が軸方向に伸びることにより、シート部材３１に設けたスリット６６の開度が小さくなり、オイル供給ポート１２とブリード室３４の連通度合が小さくなる。しかし、オイルの粘度は高温時には小さいため、スリット６６の開度が小さくても、オイル供給ポート１２からブリード室３４に流入する単位時間当たりのオイル流量を充分に確保できる。これによって、ブリードポート３５が閉じられた際におけるスプール４の応答性を高くできる。
また、高温時には、オイルの粘度が小さいが、スリット６６の開度が小さくなることで、オイル供給ポート１２からブリード室３４に流入する単位時間当たりのオイル流量を抑えることができる。これによって、図３の実線Ａに示すように、従来技術（図中破線Ｂ参照）に比較して、スプール４がシート部材３１に当接した状態におけるオイルの消費流量を低く抑えることができる。

このように、実施例１の電磁油圧制御弁は、オイル供給ポート１２とブリード室３４の連通度合を、温度によって変化するオイルの粘性に応じて最適にすることができ、スプール４の応答性と、オイルの消費流量を抑えることを両立させることができる。

〔変形例〕
上記の実施例では、高温時に樹脂リング筒６７（温度伸縮部材）が伸びた状態で、樹脂リング筒６７（温度伸縮部材）がスプール４（可動バルブ）に当接することでスリット６６（パイロット流入口）を閉塞し、樹脂リング筒６７（温度伸縮部材）とスプール４（可動バルブ）の当接面に存在する微細な隙間からオイルがブリード室３４内に流入する例を示したが、樹脂リング筒６７（温度伸縮部材）あるいはスプール４（可動バルブ）の当接面に凹凸を設けるなど、微細な隙間を意図的に設けるものであっても良い。
上記の実施例では、Ｎ／Ｏ（ノーマリオープン）タイプの電磁油圧制御弁に本発明を適用する例を示したが、Ｎ／Ｃ（ノーマリクローズ）タイプの電磁油圧制御弁に本発明を適用しても良い。

上記の実施例では、微小隙間可変手段６５（実施例１ではスリット６６と樹脂リング筒６７よりなる）をシート部材３１に設ける例を示したが、スプール４（可動バルブ）に微小隙間可変手段６５を設けても良い。
上記の実施例では、自動変速機の油圧制御装置に用いられる電磁油圧制御弁に本発明を適用する例を示したが、自動変速機以外の他の電磁油圧制御弁に本発明を適用しても良い。
上記の実施例では、スプール弁１が三方弁を構成する例を示したが、スプール弁１は三方弁に限定されるものではなく、二方弁（開閉弁）、四方弁など、他の構成のスプール弁であっても良い。

上記の実施例では、スプール弁１の駆動に本発明を適用し、スプール４（可動バルブ）をブリード室３４の圧力によって軸方向へ変位させる例を示したが、可動バルブは軸方向に変位するものに限定されるものではなく、可動バルブが回転方向に変位するメインバルブの駆動に本発明を適用しても良い。
上記の実施例では、開閉バルブ３２を駆動する電動アクチュエータの一例として電磁アクチュエータ３３を用いる例を示したが、電動モータ、ピエゾスタック等を用いたピエゾアクチュエータなど、他の電動アクチュエータを用いても良い。

低温時および高温時における電磁油圧制御弁の軸方向に沿う断面図である（実施例１）。 低温時および高温時におけるシート部材を軸方向から見た図、および軸方向に沿う断面図である（実施例１）。 電磁アクチュエータに与えられる電流と、電磁ブリード弁におけるオイルの消費流量との関係を示すグラフである。 電磁油圧制御弁の軸方向に沿う断面図である（従来例）。 シート部材を軸方向から見た図、および軸方向に沿う断面図である（従来例）。

符号の説明

１ スプール弁（メインバルブ）
２ 電磁ブリード弁（電動ブリード弁）
３ スリーブ（バルブボディ）
４ スプール（可動バルブ）
１２ オイル供給ポート
３１ シート部材
３２ 開閉バルブ
３３ 電磁アクチュエータ（電動アクチュエータ）
３４ ブリード室
３５ ブリードポート
６１ 円筒部
６２ 環状シート（シート面）
６３ パイロット連通部
６５ 微小隙間可変手段
６６ スリット（パイロット流入口）
６７ 樹脂リング筒（温度伸縮部材）

Claims (4)

1. バルブボディ内で摺動可能に支持された可動バルブがブリード室の圧力に応じて変位し、前記可動バルブが前記ブリード室を形成するシート部材に当接することで、前記ブリード室にオイルを供給するオイル供給ポートが前記可動バルブによって閉塞される構造を備えるとともに、
   前記可動バルブが前記シート部材に当接する状態であっても、前記オイル供給ポートと前記ブリード室とを連通させるパイロット連通部を備えるバルブ装置において、
   前記パイロット連通部は、
   温度が低下することにより前記オイル供給ポートと前記ブリード室の連通度合を大きくし、温度が上昇することにより前記オイル供給ポートと前記ブリード室の連通度合を小さくする微小隙間可変手段を備えることを特徴とするバルブ装置。
2. 請求項１に記載のバルブ装置において、
   前記微小隙間可変手段は、
   前記可動バルブと前記シート部材が当接して、前記オイル供給ポートを遮断するシート面に形成され、前記可動バルブが前記シート部材に当接する状態であっても、前記オイル供給ポートと前記ブリード室を連通させるパイロット流入口と、
   温度が低下することにより縮んで前記パイロット流入口を開き、温度が上昇することにより伸びて前記パイロット流入口を塞ぐ温度伸縮部材とで構成されることを特徴とするバルブ装置。
3. 請求項２に記載のバルブ装置において、
   前記シート部材は、内部に前記ブリード室が形成される円筒部を備えるとともに、この円筒部の端面に前記可動バルブと全周に亘って当接する環状シートを備え、
   前記パイロット流入口は、前記円筒部において前記可動バルブが当接する前記環状シートに形成され、
   前記温度伸縮部材は、前記円筒部の内周面において前記環状シートとは異なる側で前記シート部材に固定された樹脂リング筒であり、
   温度が低下することにより前記樹脂リング筒が筒の軸方向へ縮んで前記パイロット流入口を開き、温度が上昇することにより前記樹脂リング筒が筒の軸方向へ伸びて前記パイロット流入口を塞ぐことを特徴とするバルブ装置。
4. 請求項１〜請求項３のいずれかに記載のバルブ装置において、
   前記バルブボディは、略筒形状を呈したスリーブであり、
   前記可動バルブは、前記スリーブ内において軸方向に摺動自在に支持されたスプールであることを特徴とするバルブ装置。
   

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