JP2005240051A - 溶接部の靭性に優れる耐サワー高強度電縫鋼管用熱延鋼板およびその製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】 C:0.02〜0.06mass%、Si:0.05〜0.50mass%、Mn:0.5〜1.5mass%、P:0.010mass%以下、S:0.0010mass%以下、Al:0.01〜0.10mass%、Nb:0.01〜0.10mass%、Ti:0.001〜0.025mass%、Ca:0.001〜0.005mass%、O:0.003mass%以下、N:0.005mass%以下を含有し、V:0.01〜0.10mass%、Cu:0.01〜0.50mass%、Ni:0.01〜0.50mass%、Mo:0.01〜0.50mass%のうちから選んだ1種または2種以上を含有し、さらに、C,Si,Mn,Cu,Ni,MoおよびVが、また、Ca,OおよびSが、特定の関係を有して含有し、鋼組織におけるベイニティックフェライトが95vol%以上である高強度電縫鋼管用熱延鋼板。
【選択図】 図2
Description
Px=[C]+[Si]/30+([Mn]+[Cu])/20+[Ni]/60+[Mo]/7+[V]/10≦0.17 …… (1)
但し、[M]は元素Mの含有量(mass%)
を満足するように含み、また、Ca,OおよびSが、下記(2)式:
Py={[Ca]−(130×[Ca]+0.18)×[O]}/(1.25×[S])=1.2〜3.6 …… (2)
但し、[M]は元素Mの含有量(mass%)
を満足するように含み、残部がFeおよび不可避的不純物からなり、鋼組織におけるベイニティックフェライトが95vol%以上であることを特徴とする溶接部の靭性に優れる耐サワー高強度電縫鋼管用熱延鋼板である。
Px=[C]+[Si]/30+([Mn]+[Cu]+[Cr])/20+[Ni]/60+[Mo]/7+[V]/10+[B]×5≦0.17 …… (3)
但し、[M]は元素Mの含有量(mass%)
を満足するよう含むこと、ができる。
C:0.02〜0.06mass%
Cは、鋼の高強度化に必須の元素である。所望の鋼板強度を得るためには0.02mass%以上含有することが必要である。ただし、Cの含有量が0.06mass%を超えると、鋼組織中にパーライト等の第二相が生成しやすくなり、鋼の靭性および耐HIC性を劣化させる。そのため、Cの含有量は0.02〜0.06mass%の範囲に制限する。好ましくは、0.03〜0.05mass%の範囲である。
Siは、鋼の脱酸剤として添加される元素であり、固溶強化によって鋼の強度を上昇させる作用もある。このような効果は、Si含有量が0.05mass%以上で発現する。一方、Siの含有量が0.50mass%を超えると、鋼の靭性が低下する。そのため、Siの含有量は0.05〜0.50mass%の範囲に限定する。好ましくは、0.10〜0.40mass%の範囲である。
Mnは、鋼の強度と靭性を向上する元素であり、0.5mass%以上を含有させる。しかし、過度のMnの含有は、鋼の耐HIC性を大きく低下させるため、Mn含有量の上限は1.5mass%とする。好ましくは、0.8〜1.2mass%の範囲である。
Pは、鋼中に不純物として存在する元素である。多量のPは、鋼の靭性を低下させるとともに、偏析により鋼の耐HIC性を低下させる。そのため、Pの含有量は0.010mass%以下に制限する。より好ましくは、0.008mass%以下である。
Sは、鋼中に不純物として存在する元素である。多量のSは、鋼の靭性を低下させるとともに、MnSの形成を通じて鋼の耐HIC性を低下させる。そのため、Sの含有量は0.0010mass%以下に制限する。より好ましくは、0.0008mass%以下である。
Alは、鋼の脱酸のために添加される元素である。Alの含有量が0.01mass%未満では十分な脱酸効果が得られない。また、Alの含有量が0.10mass%を超えると、前記脱酸効果は飽和すると共に、鋼の靭性が低下する。そのため、Alの含有量は0.01〜0.10mass%の範囲に制限する。好ましくは、0.02〜0.08mass%の範囲である。
Nbは、結晶粒を微細化し、鋼の高強度化、高靭性化に有効な元素である。このような効果を得るためには0.01mass%以上の含有が必要である。しかし、多量に含有しても効果が飽和する上、原料コストの上昇を招く。よって、Nbの含有量は0.01〜0.10mass%の範囲に限定する。好ましくは、0.02〜0.08mass%の範囲である。
Tiは、結晶粒を微細化し、鋼の高強度化、高靭性化に有効な元素である。このような効果を得るためには0.001mass%以上の含有が必要である。しかし、多量に含有すると、TiCの析出により鋼の靭性に悪影響を与える。よって、Tiの含有量は0.001〜0.025mass%の範囲に限定する。好ましくは、0.005〜0.020mass%の範囲である。
Caは、鋼中の硫化物の形態を制御することにより、硫化物を無害化する作用を有する元素である。このような効果は、Ca含有量が0.001mass%以上で得られる。一方、Caの含有量が0.005mass%を超える場合は、Ca系介在物に起因する鋼の靭性や耐HIC性の低下が起こる。そのため、Caの含有量は0.001〜0.005mass%の範囲に限定する。好ましくは、0.002〜0.004mass%の範囲である。
OおよびNは、微量ながら鋼中に不可避的に含有される元素である。これらの元素は、介在物の形成を通じて鋼の靭性や耐HIC性を低下させるので、それぞれの含有量は可能な限り少ない方が好ましい。しかし、含有量の過度の低減は、溶製コストの増大を招くので、OおよびNの含有量は、それぞれ0.0030mass%以下および0.0050mass%以下に制限する。
V:0.01〜0.10mass%
Vは、析出強化により鋼を高強度化する作用を有する。このような効果は、Vの含有量が0.01mass%以上で得られる。一方、多量のVの含有は、鋼の靭性や溶接性を劣化させる。そのため、Vの含有量は、0.01〜0.10mass%の範囲に限定する。好ましくは、0.02〜0.08mass%の範囲である。
Cu,NiおよびMoは、固溶強化により鋼の強度を増す元素である。また、鋼の焼入性を向上する効果があり、熱延圧延後の鋼板冷却中におけるパーライト変態を遅延させる。このような効果は、それぞれの含有量が0.01mass%以上の場合に得られる。一方、これら元素の多量の含有は、経済的に不利になるだけでなく、鋼の溶接性等を劣化させる。そのため、Cu,NiおよびMoの各元素の含有量は、それぞれ0.01〜0.50mass%に限定する。なお、これらの元素の合計含有量は、1.0mass%以下であることが好ましい。
本発明の熱延鋼板は、上記に説明したC,Si,Mn,Cu,Ni,MoおよびVが、下記(1)式で定義されるPxが0.17以下となるように含むことが必要である。このPxは、溶接部の割れ感受性の指標となる値であり、Pxの値が0.17を超える場合には、鋼の焼入性が高くなり過ぎて溶接部の靭性が大きく低下する。よって、Pxの値は0.17以下に限定する必要がある。より好ましいPxの値は、0.15以下である。
記
Px=[C]+[Si]/30+([Mn]+[Cu])/20+[Ni]/60+[Mo]/7+[V]/10≦0.17 …… (1)
但し、[M]は元素Mの含有量(mass%)
さらに、本発明の熱延鋼板は、上記に説明したCa,OおよびSが、下記(2)式で示されるPyが1.2〜3.6となるように含まれることが必要である。このPyは、介在物の形態制御の指標となる値であり、Pyの値を1.2〜3.6の範囲内に調整することにより、耐HIC性に及ぼす介在物の悪影響を低減できる。望ましいPyの値は、1.4〜3.4の範囲である。
記
Py={[Ca]−(130×[Ca]+0.18)×[O]}/(1.25×[S])=1.4〜3.4 …… (2)
但し、[M]は元素Mの含有量(mass%)
Cr:0.1mass%未満
Crは、微量の添加により、鋼の耐食性を向上する元素である。ただし、多量に含有してもその効果は飽和するので、Crの含有量は0.1mass%未満とするのが好ましい。
B:0.003mass%以下
Bは、鋼の焼入性を向上するため、鋼の高強度化、高靭性化に有効な元素である。しかし、0.003mass%を超えて添加してもその効果は飽和するので、Bの含有量は0.003mass%以下とするのが好ましい。
REM:0.005mass%以下
REMは、Caと同様、鋼中の硫化物を無害化する作用を有する。ただし、REMの含有量が0.005mass%を超えると、REM系介在物の影響による鋼の靭性や耐HIC性が低下する。そのため、REMの含有量は0.005mass%以下とするのが好ましい。
記
Px=[C]+[Si]/30+([Mn]+[Cu]+[Cr])/20+[Ni]/60+[Mo]/7+[V]/10+[B]×5≦0.17 …… (3)
但し、[M]は元素Mの含有量(mass%)
本発明の熱延鋼板は、その組織が、95vol%以上のベイニティックフェライトからなることが必要である。ベイニティックフェライトを主相とすることにより、鋼板に高強度と高靭性を同時に付与することが可能となる。また、ベイニティックフェライトの占有率が95vol%以上であれば、パーライトやベイナイトあるいはマルテンサイトといった硬質な第二相の分率が5vol%未満となるため、耐HIC性にも優れた鋼板となる。なお、本発明でいうベイニティックフェライトとは、結晶粒内の転位密度が高い、低温で変態したフェライト相のことであり、高温で変態した軟質なポリゴナルフェライトとは明確に異なるものである。
本発明の熱延鋼板の素材となる鋼スラブは、上記に説明した成分組成を有する鋼を転炉等で溶製し、連続鋳造等で鋳造して製造することが、生産効率およびスラブ品質の観点からは好ましいが、電炉やその他の設備あるいは手段を用いても構わない。また、必要に応じて、溶銑予備処理や脱ガス処理等の各種予備処理あるいは二次精錬を実施しても良い。
スラブ加熱温度(SRT):1000〜1300℃
鋼スラブの加熱温度は、1000〜1300℃の範囲とする。加熱温度が1300℃を超えると、結晶粒が粗大化して鋼板の靭性低下を招くだけでなく、加熱に要するエネルギーの点から好ましくない。一方、スラブ加熱温度が1000℃未満になると、鋼中の炭窒化物が再固溶せず、鋼板に必要な強度を付与し難くなる。そのため、鋼スラブの加熱温度は1000〜1300℃の範囲とする。
熱間圧延の仕上圧延における圧延終了温度(FDT)は、(Ar3変態点−50℃)以上とする必要がある。仕上圧延終了温度が(Ar3変態点−50℃)未満の場合には、圧延後の鋼板組織が不均一となり、所望の特性を得られなくなる。一方、仕上圧延終了温度が(Ar3変態点+100℃)以上になると、結晶粒が粗大化しやすく、鋼板に所望の靭性を付与し難くなるため、仕上圧延終了温度は(Ar3変態点+100℃)未満であることが好ましい。なお、本発明における仕上圧延終了温度とは、仕上圧延終了時の鋼板の表面温度を意味する。また、仕上圧延の終了後は、ポリゴナルフェライトやパーライトの析出を回避するため、直ちに鋼板を冷却する必要がある。仕上圧延の終了後に直ちに冷却するとは、圧延終了後10秒以内に冷却速度5℃/sec以上で冷却を開始することをいう。より望ましい冷却速度は10℃/sec以上である。
熱間圧延後の鋼帯の巻取温度は700℃以下とする。巻取温度が700℃を超える場合には、鋼板組織の粗大化を招き、靭性が著しく低下する。より好ましい巻取温度は600℃以下である。また、Nb等の析出強化を利用して鋼板強度を高める場合には、巻取温度は400℃以上であることが望ましい。なお、本発明における巻取温度とは、巻取機で巻き取る直前の鋼板の表面温度を意味する。また、巻き取り後のコイルは、炭窒化物の析出促進の観点から、徐冷することが好ましい。ここで、徐冷とは、巻き取り後の鋼帯を、常温下で放冷する程度の冷却のことをいう。
鋼板組織中におけるベイニティックフェライトの占有率は、鋼板1/4幅の圧延方向断面の表面から1/4厚の位置における断面組織写真を撮影し、これを画像解析してベイニティックフェライトの占有面積率を測定し、これを同相の占有率(vol%)とした。
鋼板中に析出したNbの質量比は、溶解残渣分析により鋼板中に析出したNbの質量比を測定し、この値の全Nb含有量に対する割合(%)として求めた。なお、溶解残渣分析では、鋼板をマレイン酸系電解液(10%マレイン酸−2%アセチルアセトン−5%テトラメチルアンモニウムクロライド−メタノール)中で低電流電解(約20mA/cm2)し、溶解残渣をメンブランフィルター(孔径:0.2μmφ)で捕集し、次いで捕集した残渣を灰化した後、ホウ酸リチウムと過酸化ナトリウムの混合融剤を用いて融解し、この融成物を塩酸で溶解し、水で希釈した後、ICP発光分析法により析出量を定量化した。
引張方向が圧延方向に直角となるように採取した標点間距離2インチ、平行部板幅1/2インチの板状試験片を用いて、ASTM規格E8の規定に準拠して、室温にて引張試験を行い、引張強度(TS)を測定した。
靭性は、ASTM規格E1290の規定に準拠し、CTOD(crack tip opening displacement)試験により評価した。CTOD試験片は、熱延鋼板の母材部については、試験片の長手方向が鋼板の圧延方向に直角となるように採取した。また、溶接部については、溶接線が鋼板の圧延方向に平行になるように熱延鋼板を電縫溶接して継手を作製し、この継手から試験片の長手方向が鋼板の圧延方向に直角となり、溶接線が試験片の中央になるように採取した。これらの試験片に対して、試験荷重を三点曲げ方式で負荷し、各試験片に設けた図1に示す形状の切欠に変位計を取り付けて、−10℃におけるCTOD値を測定した。このCTOD値が0.25mm以上である場合には、鋼板の靭性が良好であると判断できる。
鋼板の耐HIC性は、NACE規格TM0284の規定に準拠して評価した。母材評価用の試験片は熱延鋼板から、また、溶接部評価用の試験片はCTOD試験片と同様に電縫溶接して得た継手の溶接部から、長手方向が鋼板の圧延方向に平行となるように採取し、これらの試験片を前記規格に規定のA溶液中に浸漬した後、CSR値(crack sensitivity ratio)を測定した。ここで、表2中のCSR値が0%の鋼板は、HICの発生が認められず、耐HIC性が良好であることを意味する。
Claims (4)
- C:0.02〜0.06mass%、
Si:0.05〜0.50mass%、
Mn:0.5〜1.5mass%、
P:0.010mass%以下、
S:0.0010mass%以下、
Al:0.01〜0.10mass%、
Nb:0.01〜0.10mass%、
Ti:0.001〜0.025mass%、
Ca:0.001〜0.005mass%、
O:0.003mass%以下、
N:0.005mass%以下を含有し、
V:0.01〜0.10mass%、Cu:0.01〜0.50mass%、Ni:0.01〜0.50mass%、Mo:0.01〜0.50mass%のうちから選んだ1種または2種以上を含有し、そして
C,Si,Mn,Cu,Ni,MoおよびVが、下記(1)式;
Px=[C]+[Si]/30+([Mn]+[Cu])/20+[Ni]/60+[Mo]/7+[V]/10≦0.17 …… (1)
但し、[M]は元素Mの含有量(mass%)
を満足するように含み、また、
Ca,OおよびSが、下記(2)式:
Py={[Ca]−(130×[Ca]+0.18)×[O]}/(1.25×[S])=1.2〜3.6 …… (2)
但し、[M]は元素Mの含有量(mass%)
を満足するように含み、残部がFeおよび不可避的不純物からなり、鋼組織におけるベイニティックフェライトが95vol%以上であることを特徴とする溶接部の靭性に優れる耐サワー高強度電縫鋼管用熱延鋼板。 - 上記成分組成に加えてさらに、Cr:0.1mass%未満、B:0.003mass%以下およびREM:0.005mass%以下のうちから選んだ1種または2種以上を含有すること、
ただし、C,Si,Mn,Cu,Cr,Ni,Mo,VおよびBは、下記(3)式;
Px=[C]+[Si]/30+([Mn]+[Cu]+[Cr])/20+[Ni]/60+[Mo]/7+[V]/10+[B]×5≦0.17 …… (3)
但し、[M]は元素Mの含有量(mass%)
を満足するように含むこと、を特徴とする請求項1に記載の溶接部の靭性に優れる耐サワー高強度電縫鋼管用熱延鋼板。 - Nbの全含有量に対する鋼板中に析出したNbの質量比が30〜70%であることを特徴とする請求項1または2に記載の溶接部の靭性に優れる耐サワー高強度電縫鋼管用熱延鋼板。
- 請求鋼1または2に記載の成分組成を有する鋼スラブを1000〜1300℃に加熱し、仕上圧延終了温度を(Ar3変態点−50℃)以上とする熱間圧延を行った後、直ちに冷却を開始し、700℃以下の温度で巻き取り、その後、徐冷することを特徴とする溶接部の靭性に優れる耐サワー高強度電縫鋼管用熱延鋼板の製造方法。
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