JP2005170909A - (メタ)アクリル酸または(メタ)アクロレインの製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】反応温度を高める反応条件変更を上記多管式反応器に具備された反応温度調整用の熱媒体の入り口温度を変更して行い、その際に、(1)熱媒体入り口温度の変更を、変更操作1回当たり2℃以下で行い、さらに(2)引き続き変更操作を行なう場合は、直前の変更操作との時間間隔を10分以上あけて行う方法が提供される。
【選択図】 図1
Description
特許文献1(特開平7−10802号公報)には、固定床多管型反応器を使用し、(メタ)アクロレイン又は(メタ)アクリル酸の原料と分子状酸素または分子状酸素含有ガスとを接触気相酸化反応させる(メタ)アクロレイン又は(メタ)アクリル酸の製造方法において、目的生成物の収率を低下させるホットスポット(触媒層内の異常発熱点)の発生を防止するため、原料の入口部から出口部に向けて触媒活性物質の担持率がより大きくなるように触媒を順次充填する方法が提案されている。
また、多管式反応器は、一般的に多数のチューブ(管束)が垂直に設置されているので、プロセス流体を上部あるいは下部から流すことでプロセス流体側をアップフローあるいはダウンフローとすることができる。熱媒体についても、反応器シェル側に上部あるいは下部から供給する事ができる。
したがって、一般的なシェルアンドチューブ熱交換器と同様に、プロセス流体と熱媒体の流れ方向が同一となる並流式とプロセス流体と熱媒体の流れ方向が反対となる向流式とがある。また、流体を流す方向も考慮すると、1)プロセス流体側ダウンフロー/熱媒体ダウンフローの並流式、2)プロセス流体側アップフロー/熱媒体アップフローの並流式、3)プロセス流体側アップフロー/熱媒体ダウンフローの向流式、4)プロセス流体側アップフロー/熱媒体ダウンフローの向流式が考えられる。
しかし、プロパン、プロピレン、又はイソブチレンを複合酸化物触媒の存在下で分子状酸素又は分子状酸素含有ガスを用いて気相接触酸化反応により(メタ)アクロレインまたは(メタ)アクリル酸を製造する方法にあって、前述の数多くの考案が提案されているにも関わらず、気相接触酸化反応の反応熱は非常に大きく、例えば生産速度を上げるために反応温度を上昇させる場合に、触媒層の特定位置の温度が高くなりすぎ触媒を劣化させたり、該触媒の許容温度を超えたことによって暴走反応にいたり、触媒が使用不能になるなどの問題が発生することがある。
即ち、本発明によれば、下記構成の(メタ)アクリル酸または(メタ)アクロレインの製造方法が提供されて、本発明の上記目的が達成される。
1.管軸方向に1層以上の触媒層が具備された反応管を複数本有し、これら反応管の外側が反応温度調整用の熱媒体が流通し得る構造の多管式反応器を使用して、プロピレン、プロパン、イソブチレン、及び(メタ)アクロレインの内の少なくとも1種の被酸化物質を分子状酸素または分子状酸素含有ガスとの気相接触酸化反応を行い(メタ)アクリル酸または(メタ)アクロレインを製造する方法において、
該気相接触酸化反応の反応温度を高める変更を該反応温度調整用の熱媒体の入り口温度の変更で行うと共に、
(1)該反応温度調整用の熱媒体入り口温度の変更を、該変更操作1回当たり2℃以下で行い、しかも
(2)引き続き変更操作を行なう場合は、直前の変更操作との時間間隔を10分以上あけて変更操作を行なうこと
を特徴とする(メタ)アクリル酸または(メタ)アクロレインの製造方法。
2.反応管の触媒層の反応ピーク温度の最大値と反応温度調整用熱媒体入り口温度の差が20℃以上であることを特徴とする上記1に記載の方法。
3.反応管の各触媒層が不活性物質の混合により活性が調整されていることを特徴とする上記1または2に記載の方法。
4.反応管の触媒層の数が1〜10であることを特徴とする上記1〜3のいずれかに記載の方法。
本発明方法は、(メタ)アクリル酸または(メタ)アクロレインを製造するための気相接触酸化方法において、気相接触酸化を行う触媒が充填された多管式反応器の温度条件変更を熱媒体の入り口温度を制御して行うことに特徴を有する。
工業化されているアクロレイン及びアクリル酸の製造方法における反応方式の代表例としては、以下に説明するワンパス方式、未反応プロピレンリサイクル方式および燃焼廃ガスリサイクル方式があるが、本発明においてはこれら3つの方式を含めて、反応方式は限定されない。
(1)ワンパス方式:
この方式は、前段反応において、プロピレン、空気およびスチームを混合供給し、主としてアクロレインとアクリル酸に転化させ、この出口ガスを生成物と分離することなく後段反応へ供給する方法である。このとき、前段出口ガスに加えて、後段反応で反応させるのに必要な空気およびスチームを後段反応へ供給する方法も一般的である。
(2)未反応プロピレンリサイクル方式:
この方式は、後段反応で得られたアクリル酸を含有する反応生成ガスをアクリル酸捕集装置に導き、アクリル酸を水溶液として捕集し、当該アクリル酸捕集装置側の未反応プロピレンを含有する廃ガスの一部を前段反応に供給することにより、未反応プロピレンの一部をリサイクルする方法である。
この方式は、後段反応で得られたアクリル酸を含有する反応生成ガスをアクリル酸捕集装置に導き、アクリル酸を水溶液として捕集し、当該アクリル酸捕集装置側の廃ガスを全量接触的に燃焼酸化させ、含有される未反応プロピレン等を主として二酸化炭素および水に変換し、得られた燃焼廃ガスの一部を前段反応に添加する方法である。
近年は、プロピレンからのアクリル酸、イソブチレンからのメタクリル酸(まとめて(メタ)アクリル酸と表現する)の生産量が、その需要の増加に伴って飛躍的に拡大し、世界で多くのプラントが建設されたり、プラントの生産規模も1プラントあたり年間10万トン以上に拡大されてきている。プラントの生産規模の拡大によって、1基の酸化反応器の生産量を拡大する必要が生じ、その結果プロパン、プロピレンあるいはイソブチレンの気相接触酸化反応器の負荷が大きくなっている。これに伴い、多管式反応器への要求はより高性能なものとなってきた。
気相接触酸化に用いられる多管式反応器には、原料ガスとして、プロピレン、プロパン、イソブチレン、及び(メタ)アクロレインの内の少なくとも1種の被酸化物質、分子状酸素含有ガスと水蒸気の混合ガスが主に導入される。
本発明において、原料ガス中の被酸化物質の濃度は6〜10モル%であり、酸素は該被酸化物質に対して1.5〜2.5モル倍、水蒸気は0.8〜5モル倍である。導入された原料ガスは、各反応管に分割されて反応管内を通過し充填されたる酸化触媒のもとで反応する。
多管式反応器を用いる本発明の気相接触酸化反応は、プロピレン、プロパン、イソブチレン及び(メタ)アクロレインの内の少なくとも1種の被酸化物質を複合酸化物触媒の存在下で分子状酸素または分子状酸素含有ガスを用いて(メタ)アクリル酸或いは(メタ)アクロレインを製造する際に広く用いられる方法である。
本発明に用いられる多管式反応器は、一般に工業的に用いられているものであり特に制限はない。
(図1)
図1は、本発明の気相接触酸化方法に用いる多管式熱交換型反応器の一つの実施の形態を示すための概略断面図である。
多管式反応器のシェル2に反応管1b、1cが管板5a、5bに固定され配置されている。反応の原料ガスの入り口である原料供給口、生成物の出口である生成物排出口は4aまたは4bである。プロセスガスと熱媒体の流れが向流であれば、プロセスガスの流れ方向は何れでもかまわないが、図1においては、反応器シェル内の熱媒体の流れ方向が上昇流として矢印で記入されているので、4bが原料供給口である。反応器シェルの外周には熱媒体を導入する環状導管3aが設置される。熱媒体の循環ポンプ7によって昇圧された熱媒体は、環状導管3aより反応器シェル内を上昇し、反応器シェルの中央部付近に開口部を有する穴あき邪魔板6aと、反応器シェルの外周部との間に開口部を有するように配置された穴あき邪魔板6bとを交互に複数配置することによって流れの方向が転換されて環状導管3bより循環ポンプに戻る。反応熱を吸収した熱媒体の一部は循環ポンプ7の上部に設けられた排出管より熱交換器(図には示されていない)によって冷却されて熱媒体供給ライン8aより、再度反応器へ導入される。熱媒体温度の調節は、熱媒体供給ライン8aから導入される還流熱媒体の温度または流量を調節して、温度計14を制御して行われる。
熱媒体の温度調節は、用いる触媒の性能にもよるが、熱媒体供給ライン8aと熱媒体抜き出しライン8bとの熱媒体の温度差が1〜10℃、好ましくは2〜6℃となるように行われる。
本発明に用いられる邪魔板は、邪魔板6aが反応器シェルの中央部付近に開口部を持ち、邪魔板6bが外周部とシェルの外筒との間に開口し、それぞれの開口部で熱媒体が方向転換をし、熱媒体のバイパス流を防ぎ、流速を変えられる構成であれば、図2に示すセグメントタイプの欠円邪魔板や図3に示す円盤形邪魔板のどちらでも適用可能である。両タイプの邪魔板とも熱媒体の流れ方向と反応管管軸との関係は変わらない。
図4は反応器のシェルを中間管板9で分割した場合の多管式反応器の概略断面図を示しており、本発明の気相接触酸化方法はこれを用いた方法も包含する。分割されたそれぞれの空間は別々の熱媒体が循環され、別々の温度に制御される。原料ガスは4aまたは4bのどちらから導入されても良いが、図4では、反応器シェル内の熱媒体の流れ方向が上昇流として矢印で記入されているので、原料ガスプロセスガスの流れが熱媒体の流れと向流となる4bが原料供給口である。原料供給口4bから導入された原料ガスが反応器の反応管内で逐次に反応する。
図5に中間管板を拡大して示す。前段部分と後段部分では異なった温度に制御されるが温度差が100℃を超えるような時には、高温熱媒体から低温熱媒体への熱移動が無視できなくなり、低温側の反応温度の精度が悪化する傾向がある。このような場合には、中間管板の上あるいは下で熱移動を妨げる断熱が必要となる。図5は断熱板を用いた場合であり、中間管板の下あるいは上の10cm程度の位置に2〜3枚の熱遮蔽板10を設置することにより、熱媒体が充満しているが、流れのない淀み空間12を形成しこれにより断熱効果を持たせることが好ましい。熱遮蔽板10は、例えばスペーサーロッド13により中間管板9に固定される。
反応管内を通過する原料ガスは、初めは反応管の原料ガス入口部分に充填された活性が低い触媒層を通過する間に加熱され反応開始温度に達する。反応管に次の層として充填された触媒によって原料(プロピレン、プロパン、イソブチレンあるいは(メタ)アクロレイン)が酸化反応され、その酸化反応熱でさらに温度上昇する。反応量は原料ガス入口近くの触媒層がもっとも多く、通常は熱媒体による除熱量より大きく発生する反応熱は原料ガスの温度上昇として働き、ホットスポットが形成される。
ホットスポットは触媒活性の調整にもよるが、反応管の原料ガス入口から反応管長さ全体の10〜80%の位置となることが多く、例えば、3〜4mの反応管を用いた場合、反応管原料ガス入口の0.3〜3.2mの位置に形成される。
ここで発生する反応熱の発生量が、熱媒体の反応管外よりの除熱能力を超えたときには、原料ガス温度は益々上昇しさらに反応熱の発生量も拡大して、ついには暴走反応にいたり、触媒の耐えうる最高温度を超えて触媒が質的な変化を受け劣化や破壊に繋がる。プロピレンの分子状酸素含有ガスによる酸化反応でアクロレインを製造する前段反応器を例に説明すれば、熱媒体温度は250〜350℃であり、該ホットスポットの許容最高温度は400〜500℃である。またアクロレインを分子状酸素含有ガスにて酸化しアクリル酸を得る後段反応器の熱媒体温度は200〜300℃であり、ホットスポットの許容最高温度は300〜400℃である。
酸化反応器内で酸化触媒を包含する反応管管内はガス相であることと、ガス線速度は触媒の抵抗によって制限され、管内の伝熱係数は最も小さく伝熱律速となるため、ガス線速度に大きく影響する反応管内径は非常に重要である。
本発明に係る多管式反応器の反応管内径は、反応管内の反応熱量と触媒粒径によって影響されるが、10〜50mmが好ましく用いられ、より好ましくは20〜30mmである。反応管内径が小さすぎると充填される触媒の量が減少し、必要な触媒量に対して反応管本数が多くなり反応器製作時の労力が大きくなることで多大な製作費用が必要となり工業的経済性が悪くなる。一方、反応管内径が大きすぎると必要な触媒量に対して反応管表面積が小さくなり、反応熱の除熱のための伝熱面積を小さくしてしまう。
反応器のシェル側に流動する熱媒体としては、硝酸塩類の混合物であるナイターが多く用いられるが、有機液体系のフェニルエーテル系熱媒体も用いられることもある。
該熱媒体の流動によって反応管中の反応熱が除熱されるが、熱媒体導入の環状導管3aより反応器シェル内に導入された熱媒体は、反応器外周部より中心部へ流れる領域と、中心部で流れ方向を反転する領域が存在し、それぞれの領域で除熱効果が極端に異なることが見いだされた。熱媒体の流れ方向が反応管の管軸と直角のとき、伝熱係数は1,000〜2,000W/m2℃であるが、直角ではない流れのときは流速や上方流か下降流かによって異なるが熱媒体としてナイターを用いた場合では100〜300W/m2℃である。
他方、反応管内触媒層内の伝熱係数は勿論原料ガスの流速に依存するが、100W/m2℃程度であるから、当然ながら、伝熱の律速は管内のガス相であることは従来の認識と変わらない。具体的に熱媒体の流れが反応管軸に直角の時、管外の伝熱抵抗は、管内ガス側の10〜20分の1であり、熱媒体側の流速が変化しても総括の伝熱抵抗への影響は小さい。しかし、熱媒体が管軸と平行の流れの時には反応管の内外で伝熱係数が同程度である為、管外の流動状態は除熱効率に大きく影響する。即ち、管外の伝熱係数が100W/m2℃のとき、総括の伝熱係数はその半分になり、更に管外の伝熱抵抗の変化の半分が総括の伝熱係数に影響する。
(メタ)アクリル酸あるいは(メタ)アクロレイン生成の気相接触酸化反応に用いられる触媒としては、オレフィンから不飽和アルデヒドまたは不飽和酸への前段反応に用いられるものと、不飽和アルデヒドから不飽和酸への後段反応に用いられるものがある。
上記気相接触酸化反応において、主にアクロレインを製造する前段反応(オレフィンから不飽和アルデヒドまたは不飽和酸への反応)で使用されるMo−Bi系複合酸化物触媒は、下記の一般式(I)で表されるものが挙げられる。
一般式(I)
MoaWbBicFedAeBfCgDhEiOx
上記一般式(I)中、Aはニッケル及びコバルトから選ばれる少なくとも一種の元素、Bはナトリウム、カリウム、ルビジウム、セシウム及びタリウムから選ばれる少なくとも一種の元素、Cはアルカリ土類金属から選ばれる少なくとも一種の元素、Dは、リン、テルル、アンチモン、スズ、セリウム、鉛、ニオブ、マンガン、ヒ素、ホウ素および亜鉛から選ばれる少なくとも一種の元素、Eは、シリコン、アルミニウム、チタニウム及びジルコニウムから選ばれる少なくとも一種の元素、Oは酸素を各々表す。a、b、c、d、e、f、g、h、i及びxは、それぞれ、Mo、W、Bi、Fe、A、B、C、D、E及びOの原子比を表し、a=12の場合、0≦b≦10、0<c≦10(好ましくは0.1≦c≦10)、0<d≦10(好ましくは0.1≦d≦10)、2≦e≦15、0<f≦10(好ましくは0.001≦f≦10)、0≦g≦10、0≦h≦4、0≦i≦30、xは各元素の酸化状態によって決まる値である。
一般式(II)
MoaVbWcCudXeYfOg
上記一般式(II)中、Xは、Mg、Ca、Sr及びBaから選ばれる少なくとも一種の元素、Yは、Ti、Zr、Ce、Cr、Mn、Fe、Co、Ni、Zn、Nb、Sn、Sb、Pb及びBiから選ばれる少なくとも一種の元素、Oは酸素を表す。a、b、c、d、e、f及びgは、それぞれ、Mo、V、W、Cu、X、Y及びOの原子比を示し、a=12の場合、2≦b≦14、0≦c≦12、0<d≦6、0≦e≦3、0≦f≦3であり、gは各々の元素の酸化状態によって定まる数値である。
また、本発明で使用する触媒の形状には特に制限はなく、球状、円柱状、円筒状、星型状、リング状、不定形などの何れであってもよい。
上記の触媒は、希釈剤としての不活性物質を混合して使用することもできる。
不活性物質は、上記反応条件下で安定であり、原料物質および生成物と反応性が無い物質であれば特に制限されず、具体的には、アルミナ、シリコンカーバイド、シリカ、酸化ジルコニア、酸化チタン等、触媒の担体に使用される物質が好ましい。
また、その形状は触媒と同様に制限は無く、球状、円柱状、円筒状、星型状、リング状、小片状、網状、不定形などの如何なる形状であってもよい。大きさは、反応管径および圧力損失を考慮して決定することができる。
希釈剤としての不活性物質の使用量は、目的とする触媒活性により適宜決定すればよい。
反応管内の触媒層の活性は変化させることができる。
反応管内の触媒層の活性を変化するための調整方法としては、例えば、触媒の組成を調節して各触媒層に異なる活性の触媒を用いたり、触媒粒子を不活性物質粒子と混合し触媒を希釈することにより、各触媒層の活性の調整をする方法が挙げられる。
後者の方法の具体例として、触媒層を例えば2層となし、反応管の原料ガス入口部分の触媒層は不活性物質粒子割合の高い触媒層として、不活性物質粒子の使用割合を触媒に対して例えば0.3〜0.7としとして低活性の層とし、反応管の出口側の触媒層はこの割合を例えば0〜0.5と低くするか或いは希釈しない触媒を充填して高活性の層とする方法が挙げられる。
「反応ピーク温度」は、複数個存在する反応管の各触媒層毎のピーク温度の最大値である。
本発明における反応温度調整用熱媒体の反応器入り口温度(以下、熱媒入り口温度)と比較される「反応ピーク温度」は、触媒層が多層の場合はそれらの内で最も高い温度である。
具体的には、3層充填で各反応ピーク温度が各反応管の平均値で、第1層360℃、第2層370℃、第3層350℃、熱媒入り口温度が330℃の場合は、第2層370℃と熱媒入り口温度330℃の温度差40℃が本発明方法が効果的に適用し得るか否かの判定値となる。本発明方法では「温度差20℃以上」であると効果的に適用され、上記例では本発明方法が効果的に適用される。
最大反応ピーク温度と熱媒入り口温度との温度差が20℃未満で運転されている場合は、熱媒入り口温度に対する最大反応ピーク温度の変化が少ない(熱媒入り口温度を1℃変化させても最大反応ピーク温度の変化は1〜2℃程度)ので、本発明の方法を適用してもよい。
プロピレン等の気相接触酸化に用いられる多管式反応器は、数千本から数万本の反応管を有しており、従来の充填方法では、すべての反応管の触媒充填状態を均一にすることは非常に難しい。
具体例としては、充填作業の差異により発生する圧力損失の違いで反応管へ流れるガス量が変化し、反応管毎での反応状況が変わり、同じ反応器内にも関わらず、反応管毎で反応状況が異なる状態が発生する。
また、反応温度は、全反応管の反応状態の平均値で決定される。例えば、プロピレンの酸化反応を目的とする前段反応器では、反応管ごとにプロピレン転化率にばらつきがあるため、全反応管のプロピレン転化率の平均値で熱媒入り口温度は決められる。このため、すべての反応管が最適な条件で運転されている訳ではない。
本発明ではこの回避策として、本発明で特定される熱媒入り口温度の変更条件を採用することより、これらの不具合を解消する。
具体的には、熱媒入り口温度を変更する操作において、
(1)変更操作1回に対し2℃以下で行うこと
(2)引き続き変更操作を行なう場合は、直前の変更操作との時間間隔を10分以上あけること
ことである。
変更操作が2℃より大きいと、変更における非定常状況が反応ピーク温度を増長して触媒の失活を引き起こし易くなる。
また変更操作を次々に行なうと、変更操作による系の変化がこの変更操作に追従できず、同じようにピーク温度を増長して触媒の失活を引き起こし易くなる。本発明者らの検討で変更操作の時間間隔は10分以上、好ましくは20分以上と設定された。
本発明では、熱媒入り口温度の調整方法はいかなる方法でもよい。
例えば、図1の8bに熱交換器を設置し、熱媒体の一部もしくは全量から除熱し、8aより反応器に戻すことで熱媒温度は調整できる。上記熱交換器の型式は、特に限定されない。具体的には、竪型固定管板型、横型固定管板型、U字管型、2重管型、スパイラル型、角ブロック型等が挙げられる。材質は、炭素鋼、ステンレススチール類が良く使用されるがこれに限定されない。耐熱性、耐食性、経済性等の観点から選定すればよい。
(アクリル酸またはアクリル酸エステル類を製造する工程)
以上の本発明を使用した酸化反応管理を用いたアクリル酸を製造する工程としては、例えば、次の(i)〜(iii)等が挙げられる。
(i)プロパン、プロピレン及び/またはアクロレインを接触気相酸化する酸化工程、酸化工程からのアクリル酸含有ガスを水と接触させてアクリル酸をアクリル酸水溶液として捕集する捕集工程、このアクリル酸水溶液から適当な抽出溶剤を用いてアクリル酸を抽出する抽出工程、引き続きアクリル酸と溶剤を分離後、精製工程を設けて精製し、更にアクリル酸ミカエル付加物、及び各工程で用いられた重合禁止剤を含む高沸液を原料として分解反応塔に供給して有価物を回収し、有価物は捕集工程以降のいずれかの工程に供給するもの
重合禁止剤として、具体的にはアクリル酸銅、ジチオカルバミン酸銅、フェノール化合物、フェノチアジン化合物等が挙げられる。ジチオカルバミン酸銅としては、ジメチルジチオカルバミン酸銅、ジエチルジチオカルバミン酸銅、ジプロピルジチオカルバミン酸銅、ジブチルジチオカルバミン酸銅等のジアルキルジチオカルバミン酸銅、エチレンジチオカルバミン酸銅、テトラメチレンジチオカルバミン酸銅、ペンタメチレンジチオカルバミン酸銅、ヘキサメチレンジチオカルバミン酸銅等の環状アルキレンジチオカルバミン酸銅、オキシジエチレンジチオカルバミン酸銅等の環状オキシジアルキレンジチオカルバミン酸銅等が挙げられる。フェノール化合物としては、ハイドロキノン、メトキノン、ピロガロール、カテコール、レゾルシン、フェノール、またはクレゾール等が挙げられる。フェノチアジン化合物としては、フェノチアジン、ビス−(α−メチルベンジル)フェノチアジン、3,7−ジオクチルフェノチアジン、ビス−(α−ジメチルベンジル)フェノチアジン等が挙げられる。
この様にして得られたアクリル酸、或いはアクリル酸エステルは各種用途に使用される。具体的には高吸収性樹脂、凝集剤、粘着剤、塗料、接着剤、繊維改質剤等の用途が挙げられる。
〔実施例1〕
(触媒)
パラモリブテン酸アンモン94重量部を純水400重量部に加熱溶解した。一方、硝酸第二鉄7.2重量部、硝酸コバルト25重量部及び硝酸ニッケル38重量部を純水60重量部に加熱溶解させた。これらの溶液を十分に攪拌しながら混合し、スラリー状の溶液を得た。
次に、純水40重量部にホウ砂0.85重量部及び硝酸カリウム0.36重量部を加熱下で溶解させ、上記スラリーに加えた。次に粒状シリカ64重量部を加えて攪拌した。次に予めMgを0.8重量%複合した次炭酸ビスマス58重量部を加えて攪拌混合し、このスラリーを加熱乾燥した後、空気雰囲気で300℃、1時間熱処理し、得られた粒状固体を成型機を用いて直径5mm、高さ4mmの錠剤に打錠成型し、次に500℃、4時間の焼成を行って前段触媒を得た。
得られた触媒前段は、Mo(12)Bi(5)Ni(3)Co(2)Fe(0.4)Na(0.2)Mg(0.4)B(0.2)K(0.1)Si(24)O(x)の組成の触媒粉(酸素の組成xは各金属の酸化状態によって定まる値である)の組成比を有するMo−Bi系複合酸化物であった。
本実施例では、図1に示すものと同様の多管式反応器を用いた。
具体的には、反応管の長さが3.5m、内径27mmのステンレス製反応管を10,000本有する反応器シェル(内径4,500mm)の多管式反応器を用いた。反応管は、反応器シェルの中央部付近に開口部を有する穴あき円盤形邪魔板6a中央の円形開口部領域には配置されていない。邪魔板は、反応器シェルの中央部付近に開口部を有する穴あき円盤形邪魔板6aと、反応器シェルの外周部との間に開口部を有するように配置された穴あき円盤形邪魔板6bが6a−6b−6aの順に等間隔に設置されていて、邪魔板の開口比は各々18%であった。
この熱媒体は、8bより一部を抜き出し除熱され、8aへ戻された。これによって反応器へ供給する熱媒体の温度が調整され、この温度は温度計15で測定された。
各反応管に充填する触媒としては、上記前段触媒と触媒活性を有しない直径5mmのシリカ製ボールを混合して触媒活性を調節したものを使用し、反応管入口から触媒活性の比が0.5、0.7、1となるように充填し、3層の触媒層を形成した。
原料ガスは反応器上部より供給することで熱媒体と向流式とし、75kPa(ゲージ圧)でプロピレン濃度9モル%、分子状酸素濃度14.5モル%、水9モル%、窒素67.5モル%の原料ガスを12,300Nm3/hで供給した。反応管には管軸方向に10点の測定点を有する温度計を挿入して温度分布を測定した。
同じプロピレン転化率97%を得るためを熱媒入り口温度1℃増加させ、1時間後に更に1℃増加、更に1時間後1℃増加させ 338℃とした。
2時間後、反応ガスはプロピレン転化率97%、アクロレインとアクリル酸の合計収率は92%を示し、最も高い触媒第1層の反応ピーク温度は405℃を示し、安定運転を継続した。
実施例1で熱媒入り口温度の変更方法を以下のように変えた以外は、同様の方法で運転を行なった。
熱媒入り口温度を、1回の操作で335℃から3℃増加し338℃とした。
しばらくして最も高い触媒第1層の反応ピーク温度は440℃まで上昇し、反応ガスはプロピレン転化率99%、アクロレインとアクリル酸の合計収率は89%を示したので、熱媒入り口温度を2℃下げ336℃とした。
実施例1で熱媒入り口温度の変更方法を以下のように変えた以外は、同様の方法で運転を行なった。
熱媒入り口温度は、335℃から1℃増加させ、5分後に更に1℃増加、さらに5分後1℃増加し、338℃とした。
しばらくして最も高い触媒第1層の反応ピーク温度は436℃まで上昇し、反応ガスはプロピレン転化率98.8%、アクロレインとアクリル酸の合計収率は89.3%を示したので、熱媒入り口温度を2℃下げ336℃とした。
実施例1で反応器へ供給するナイターの入口と出口の温度差を3℃にした以外は実施例1と同様な条件で実施した。
熱媒入り口温度を337℃に設定し1週間運転したところ、触媒第1層の反応ピーク温度が最も高く390℃を示し、プロピレン転化率は97%で、アクロレインとアクリル酸の合計収率は92%であった。
原料ガスを増加させ13,530Nm3/h(10%増加)とした。
同じプロピレン転化率97%を得るためを熱媒入り口温度1℃増加させ、1時間後に更に1℃増加、更に1時間後1℃増加させ、340℃とした。
2時間後、反応ガスはプロピレン転化率97.5%、アクロレインとアクリル酸の合計収率は93%を示し、最も高い触媒第1層の反応ピーク温度は400℃を示し、安定運転を継続した。
実施例2で熱媒入り口温度の変更方法を以下のように変えた以外は、同様の方法で運転を行なった。
熱媒入り口温度は、1回の操作で337℃から3℃増加し340℃とした。
しばらくして最も高い触媒第1層の反応ピーク温度は438℃まで上昇し、反応ガスはプロピレン転化率99%、アクロレインとアクリル酸の合計収率は89%を示したので、熱媒入り口温度を2℃下げ338℃とした。
(触媒)
プロピレンの気相接触酸化触媒として、特開昭63−54942号公報に開示される方法にて下記組成(原子比)の触媒を調製した。
Mo:Bi:Co:Fe:Na:B:K:Si:O=12:1:0.6:7:0.1:0.2:0.1:18:X (ここで、酸素の組成Xはそれぞれの金属元素の酸化状態により定まる値である。)
反応管に第1層として触媒50%とアルミナボール30%を体積比で混合したものを0.43L、第2層として触媒70%とアルミナボール30%を体積比で混合したものを0.43L、第3層として触媒を0.86L充填した。
実施例1と同じ反応器に、実施例1の原料ガス組成条件で供給量10,320Nm3/hを用いて反応を行なった。
熱媒入り口温度を323℃としたところ、触媒第1層の反応ピーク温度が最も高く380℃を示し、プロピレン転化率97%で、アクリル酸とアクロレインの合計収率は92%であった。
つぎに原料ガスを増加させ11,868Nm3/h(15%増加)とした。
同じプロピレン転化率97%を得るため、熱媒入り口温度2℃増加させ、1時間後に更に1℃増加、更に1時間後1℃増加させ、327℃とした。
2時間後、反応ガスはプロピレン転化率97%、アクロレインとアクリル酸の合計収率は92%を示し、最も高い触媒第1層の反応ピーク温度は395℃を示し、安定運転を継続した。
実施例3で熱媒入り口温度の変更方法を以下のように変えた以外は、同様の方法で運転を行なった。
熱媒入り口温度は、1回の操作で323℃から4℃増加し327℃とした。
しばらくして最も高い触媒第1層の反応ピーク温度は445℃まで上昇したので触媒保護のために緊急停止操作を実施した。
実施例3で熱媒入り口温度の変更方法を以下のように変えた以外は、同様の方法で運転を行なった。
熱媒入り口温度は、323℃から2℃増加させ、5分後に更に1℃増加、さらに5分後1℃増加し、327℃とした。
しばらくして最も高い触媒第1層の反応ピーク温度は440℃まで上昇し、反応ガスはプロピレン転化率99%、アクロレインとアクリル酸の合計収率は88%を示したので、熱媒入り口温度を2℃下げ325℃とし、そのまま保持した。
反応ピーク温度はしばらくして下降し、376℃となった。プロピレン転化率が95%となったので、97%まで上昇させるため実施例3の熱媒入り口温度変更方法を実施し、安定化できた。
2 反応器
3a、3b 環状導管
3a'、3b' 環状導管
4a 生成物排出口
4b 原料供給口
5a、5b 管板
6a、6b 穴あき邪魔板
6a'、6b' 穴あき邪魔板
7 循環ポンプ
8a、8a' 熱媒体供給ライン
8b、8b' 熱媒体抜き出しライン
9 中間管板
10 熱遮蔽板
11、14、15 温度計
12 淀み空間
13 スぺーサーロッド
Claims (4)
- 管軸方向に1層以上の触媒層が具備された反応管を複数本有し、これら反応管の外側が反応温度調整用の熱媒体が流通し得る構造の多管式反応器を使用して、プロピレン、プロパン、イソブチレン、及び(メタ)アクロレインの内の少なくとも1種の被酸化物質を分子状酸素または分子状酸素含有ガスとの気相接触酸化反応を行い(メタ)アクリル酸または(メタ)アクロレインを製造する方法において、
該気相接触酸化反応の反応温度を高める変更を該反応温度調整用の熱媒体の入り口温度の変更で行うと共に、
(1)該反応温度調整用の熱媒体入り口温度の変更を、該変更操作1回当たり2℃以下で行い、しかも
(2)引き続き変更操作を行なう場合は、直前の変更操作との時間間隔を10分以上あけて変更操作を行なうこと
を特徴とする(メタ)アクリル酸または(メタ)アクロレインの製造方法。 - 反応管の触媒層の反応ピーク温度の最大値と反応温度調整用熱媒体入り口温度の差が20℃以上であることを特徴とする請求項1に記載の方法。
- 反応管の各触媒層が不活性物質の混合により活性が調整されていることを特徴とする請求項1又は2記載の方法。
- 反応管の触媒層の数が1〜10であることを特徴とする請求項1〜3の何れかに記載の方法。
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