JP2010525012A - アクロレインをアクリル酸にする又はメタクロレインをメタクリル酸にする不均一触媒気相部分酸化を開始する方法 - Google Patents
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Abstract
Description
− 少なくとも1つの開口部Eを有する反応器フードによって上張りされている管プレート(以降、反応器プレートEと呼ぶ)を湿潤する少なくとも1つの液体熱交換媒体の温度TW einが、少なくとも290℃であり、
− 1つの開口部Eに流入する反応ガス流入混合物が、≦285℃の温度を有し、かつ
− 少なくとも1つの開口部Eを有する反応器フードに面している反応器プレートEの表面(以降、反応器プレート表面Eと呼ぶ)の温度が、≦285℃の値を有する
ことを特徴とする方法が見出された。
−TW ein,E(適切であれば、TW E)が≧290℃であり、TG Eが≦285℃であり、TB Eが≦280℃である;又は
−TW ein,E(適切であれば、TW E)が≧290℃であり、TG Eが≦285℃であり、TB Eが≦275℃である;又は
−TW ein,E(適切であれば、TW E)が≧290℃であり、TG Eが≦285℃であり、TB Eが≦260℃である;又は
−TW ein,E(適切であれば、TW E)が≧290℃であり、TG Eが≦285℃であり、TB Eが≦255℃である;又は
−TW ein,E(適切であれば、TW E)が≧290℃であり、TG Eが≦285℃であり、TB Eが≦250℃である;又は
−TW ein,E(適切であれば、TW E)が≧290℃であり、TG Eが≦285℃であり、TB Eが≦245℃である;又は
−TW ein,E(適切であれば、TW E)が≧290℃であり、TG Eが≦285℃であり、TB Eが≦240℃である;又は
−TW ein,E(適切であれば、TW E)が≧290℃であり、TG Eが≦285℃であり、TB Eが≦235℃である;又は
−TW ein,E(適切であれば、TW E)が≧290℃であり、TG Eが≦285℃であり、TB Eが≦230℃である;又は
−TW ein,E(適切であれば、TW E)が≧290℃であり、TG Eが≦285℃であり、TB Eが≦225℃である;又は
−TW ein,E(適切であれば、TW E)が≧290℃であり、TG Eが≦280℃であり、TB Eが≦280℃である;又は
−TW ein,E(適切であれば、TW E)が≧290℃であり、TG Eが≦275℃であり、TB Eが≦280℃である;又は
−TW ein,E(適切であれば、TW E)が≧290℃であり、TG Eが≦270℃であり、TB Eが≦280℃である;又は
−TW ein,E(適切であれば、TW E)が≧290℃であり、TG Eが≦265℃であり、TB Eが≦280℃である;又は
−TW ein,E(適切であれば、TW E)が≧290℃であり、TG Eが≦260℃であり、TB Eが≦280℃である;又は
−TW ein,E(適切であれば、TW E)が≧290℃であり、TG Eが≦280℃であり、TB Eが≦275℃である;又は
−TW ein,E(適切であれば、TW E)が≧290℃であり、TG Eが≦280℃であり、TB Eが≦270℃である;又は
−TW ein,E(適切であれば、TW E)が≧290℃であり、TG Eが≦280℃であり、TB Eが≦265℃である;又は
−TW ein,E(適切であれば、TW E)が≧290℃であり、TG Eが≦280℃であり、TB Eが≦260℃である;又は
−TW ein,E(適切であれば、TW E)が≧290℃であり、TG Eが≦275℃であり、TB Eが≦275℃である;又は
−TW ein,E(適切であれば、TW E)が≧290℃であり、TG Eが≦275℃であり、TB Eが≦270℃である;又は
−TW ein,E(適切であれば、TW E)が≧290℃であり、TG Eが≦275℃であり、TB Eが≦265℃である;又は
−TW ein,E(適切であれば、TW E)が≧290℃であり、TG Eが≦275℃であり、TB Eが≦260℃である;又は
−TW ein,E(適切であれば、TW E)が≧290℃であり、TG Eが≦270℃であり、TB Eが≦275℃である;又は
−TW ein,E(適切であれば、TW E)が≧290℃であり、TG Eが≦270℃であり、TB Eが≦270℃である;又は
−TW ein,E(適切であれば、TW E)が≧290℃であり、TG Eが≦270℃であり、TB Eが≦265℃である;又は
−TW ein,E(適切であれば、TW E)が≧290℃であり、TG Eが≦270℃であり、TB Eが≦260℃である
ものである。
3〜5容量%の酸素分子、
1〜5容量%の蒸気、
0〜3容量%の一酸化炭素、
0〜8容量%の二酸化炭素、
0〜2容量%のプロパン、
0〜0.5容量%のプロピレン、
0〜0.1容量%のアクロレイン及び
85〜95容量%の窒素分子。
成分 容量%
酸素 3.3
水 1.5
一酸化炭素 0.8
二酸化炭素 1.6
プロパン 0.3
プロペン 0.3
アクロレイン 0.05
窒素 92.15。
5〜12容量%の酸素分子、
10〜25容量%の蒸気、
0〜4容量%の一酸化炭素、
0〜6容量%の二酸化炭素、
0〜0.5容量%のイソブテン、
0〜0.2容量%のメタクロレイン及び
50〜90容量%の窒素分子。
Mo12BiaFebXc 1Xd 2Xe 3Xf 4On (I)
[式中、
X1=ニッケル及び/又はコバルトであり、
X2=タリウム、アルカリ金属及び/又はアルカリ土類金属であり、
X3=亜鉛、リン、ヒ素、ホウ素、アンチモン、スズ、セリウム、鉛、バナジウム、クロム及び/又はタングステンであり、
X4=ケイ素、アルミニウム、チタン及び/又はジルコニウムであり、
a=0.2〜5であり、
b=0.01〜5であり、
c=0〜10であり、
d=0〜2であり、
e=0〜8であり、
f=0〜10であり、そして
n=酸素以外の式Iの元素の原子価及び頻度により決定された数である]
で示される多元素酸化物であるものである。
Mo12PaVbX1 cX2 dX3 eSbfRegShOn (II)
[式中、
X1=カリウム、ルビジウム及び/又はセシウムであり、
X2=銅及び/又は銀であり、
X3=セリウム、ホウ素、ジルコニウム、マンガン及び/又はビスマスであり、
a=0.5〜3であり、
b=0.01〜3であり、
c=0.2〜3であり、
d=0.01〜2であり、
e=0〜2であり、
f=0.01〜2であり、
g=0〜1であり、
h=0又は0.001〜0.5であり、そして
n=酸素以外の式IIの元素の原子価及び頻度により決定された数である]
で示される多元素酸化物が含まれる。
Mo12VaX1 bX2 cX3 dX4 eX5 fX6 gOn (III)
[式中、変数はそれぞれ以下のように定義される:
X1=W、Nb、Ta、Cr及び/又はCeであり、
X2=Cu、Ni、Co、Fe、Mn及び/又はZnであり、
X3=Sb及び/又はBiであり、
X4=1つ以上のアルカリ金属(Li、Na、K、Rb、Cs)及び/又はHであり、
X5=1つ以上のアルカリ土類金属(Mg、Ca、Sr、Ba)であり、
X6=Si、Al、Ti及び/又はZrであり、
a=1〜6であり、
b=0.2〜4であり、
c=0〜18、好ましくは0.5〜18であり、
d=0〜40であり、
e=0〜2であり、
f=0〜4であり、
g=0〜40であり、そして
n=酸素以外の式IVの元素の原子価及び頻度により決定された数である]で示されるものである。
2=生成物ガス混合物
3=開口部E
4=反応器プレート表面E
5=下部反応器プレート
6=反応器フードE
7=下部反応器フード
8=熱交換媒体のポンプ用モーター
9=反応管
10=TW ausでの熱交換媒体の取り出し
11=TW einでの熱交換媒体の供給
12=冷却用に熱交換媒体の一部の供給
13=熱交換媒体の冷却部分の戻し
14=反応器ジャケット
15=反応管周囲空間
16=熱交換媒体のための偏向板
17=熱交換媒体のための偏向板
18=熱交換媒体のための偏向板
19=反応器プレートE
A=反応領域A
B=反応領域B
20=分離管プレート
A)時間t1において、不均一触媒気相部分酸化が中断され、反応器プレートEを湿潤する少なくとも1つの液体熱交換媒体の温度TW ein(以降、TW ein,Uと呼ぶ)が少なくとも290℃であり、
B)時間t2において、不均一触媒気相部分酸化の再開を始めるために、≧3容量%のアクロレイン又はメタクロレインを含む反応ガス流入混合物が少なくとも1つの開口部Eを通って反応器フードに流入し、
− 反応器プレートEを湿潤する少なくとも1つの液体熱交換媒体の温度TW ein(以降TW ein,Iと呼ぶ)が、少なくとも290℃であり、
− 1つの開口部Eに流入する反応ガス流入混合物が、≦285℃の温度TG Eを有し、そして
− 時間t1と時間t2の間に温度TK Eが≦285℃である冷却ガスCが少なくとも1つの開口部Eを通って少なくとも一時的に導かれるという事実の結果、反応器プレート表面Eの温度TB Eが、≦285℃の値を有する
方法に関する。
−TW ein,Uが≧292℃であり、TW ein,Iが≧292℃であり、TG Eが≦285℃であり、TB Eが≦285℃であり、TK Eが≦285℃である;又は
−TW ein,Uが≧294℃であり、TW ein,Iが≧294℃であり、TG Eが≦285℃であり、TB Eが≦285℃であり、TK Eが≦285℃である;又は
−TW ein,Uが≧296℃であり、TW ein,Iが≧296℃であり、TG Eが≦285℃であり、TB Eが≦285℃であり、TK Eが≦285℃である;又は
−TW ein,Uが≧298℃であり、TW ein,Iが≧298℃であり、TG Eが≦285℃であり、TB Eが≦285℃であり、TK Eが≦285℃である;又は
−TW ein,Uが≧300℃であり、TW ein,Iが≧300℃であり、TG Eが≦285℃であり、TB Eが≦285℃であり、TK Eが≦285℃である。
A)一般的方法の条件の記載
I.第1反応段階
使用する熱交換媒体: 60質量%の硝酸カリウム及び40質量%の亜硝酸ナトリウムから構成される塩溶融体。
DIN材料番号1.0481のフェライト鋼。
長さ3200mm;
内径25mm;
外径30mm(肉厚:2.5mm)。
25500本。
外径6800mm;ジャケット肉厚=中央部が1.8cmで最上部及び低部が2.5cmに厚くなっている;自由中央空間を有する輪状垂直管束の円筒形容器(DIN材料番号1.0345のフェライト鋼)。
管束を、管プレートの間にその長手方向に連続的に取り付けられた3枚の偏向ディスク(それぞれ厚さは10mm)により、4つの等間隔(それぞれ730mm)の長手方向部分(領域)に分けた。
−外側から内側へ向けて、
−内側から外側へ向けて、
−外側から内側へ向けて、
−内側から外側へ向けて
容器を底から上向きに見ると実質的に蛇行方式で流れた。塩溶融体を、反応器ジャケットの周りに取り付けられた上部輪状チャンネルの長手方向部分の最上部における容器の周りを囲んで取り付けられた窓を通して収集し(塩溶融体は反応管周囲空間を温度TW 1,ausで離れた)、最初の流入温度TW 1,einに冷却した後、ポンプにより、下部輪状チャンネルに注入し戻した。
塩溶融体及び反応ガス混合物を、反応器から見て対向流で導いた。塩溶融体を底部から流入し、反応ガス混合物を、上部の開口部E*を介して流入した。
L1Nl/(l・h)であった。
(上部から下方へ):
領域A:50cm
7mm×3mm×4mm(外径×長さ×内径)の形状のステアタイト環の予備床
5mm×3mm×2mm(外径×長さ×内径)の形状のステアタイト環の30質量%及びWO2005/030393の非支持触媒EUC3と同様の輪状非支持触媒の70質量%の均一混合物の触媒投入物は、補助グラファイトとしてTimcal AG(スイス国ボディオ)のTIMREX T 44を使用して製造し、グラファイトが依然として存在していることを考慮せずに、化学量論のMo12Bi1W2Co5.5Fe2.94Si1.59K0.08Oxを、E×L×I=5mm×3mm×2mmの環形状で有した。
領域Bで使用した輪状(5mm×3mm×2mm=外径×長さ×内径)非支持触媒のみの触媒投入物。
熱管を領域Bの輪状非支持触媒で充填した。加えて、輪状非支持触媒から得られた最長寸法が0.5〜5mmの触媒破片を、熱管に充填した。
塩溶融体流入温度TW 1,einに相当する温度で第1反応段階を離れるアクロレイン含有生成物ガス混合物1は、中間冷却のために、フェライト鋼製の1領域管束熱交換器を通って導かれ、60質量%の硝酸カリウム及び40質量%の亜硝酸ナトリウムから構成される塩溶融体で冷却され、第1反応段階の管束反応器の下部管プレートの上に直接広げられる。管束反応器の下部管プレートと冷却器の上部管プレートとの間隔は、10cmであった。塩溶融体及び生成物ガス混合物を、熱交換器から見て対向流で導いた。塩浴自体は、1段階1領域管束固定床反応器と同様に、生成物ガス混合物1が通過する冷却管の周りに蛇行方式で流れた。冷却管の長さは、1.65mであり、それらの内径は、2.6cmであり、肉厚は、2.5mmであった。冷却管の数は8000本であった。熱交換器の外径は、6.8mであり、肉厚は、反応器の肉厚に相当した。
上部及び下部反応器フードを有する以外は第1段階と設計が同一である、1領域管束固定床反応器を使用した。その上部反応器プレートは、上部反応器フードEに面している反応器プレート表面Eを有する反応器プレートEである。
L2Nl/(l・h)であった。
(上部から下方へ)は:
領域A:
7mm×3mm×4mm(外径×長さ×内径)の形状のステアタイト環の予備床20cmであった。
活性組成物Mo12V3W1.2Cu2.4Oxを有し、活性組成物含有量が20質量%である、7mm×3mm×4mm(外径×長さ×内径)の形状のステアタイト環の30質量%及びDE102004025445の輪状(およそ、7mm×3mm×4mm)被覆触媒CAの70質量%の均一混合物の触媒投入物100cmであった。
領域Bの輪状(およそ、7mm×3mm×4mm)被覆触媒の持触媒投入物200cmであった。
熱管を、製造した輪状被覆触媒で充填した。加えて、2つの球状被覆触媒の幾何学形態を、熱管に充填した(輪状被覆触媒と同じ活性組成物;2種類のステアタイトC220(Ceram Tec)支持球形の直径は2〜3mm及び4〜5mmであった;両方の活性組成物含有量は、20質量%であった;製造は、結合剤が対応する量の水であった以外は、輪状被覆触媒について記載されたとおりに実施した)。
1.第1反応段階の固定触媒床1を新たな固定触媒床1に代え、一方、1年間実施した(DE−A10350822及びDE−A10351269の再生を含む)第2反応段階の固定触媒床2を、予め、新たな固定触媒床2に代えた後の、1領域部分酸化の開始(比較例;固定触媒床1の寿命は一般に固定触媒床2よりも長く、このことが、2つの固定触媒床が一般に異なる時期に交換される理由である)。しかし、固定触媒床2は、DE−A10350822によると、新たに再生することもできる。
c(Pen)=容量%のプロピレン含有量であり;
c(O2)=容量%の酸素含有量であり;
c(H2O)=容量%の蒸気含有量であり;
c(CO)=容量%の一酸化炭素含有量であり;
c(CO2)=容量%の二酸化炭素含有量であり;
c(N2)=容量%の窒素含有量である。
TW 1,einは332℃であり、TW 2,einは266℃であった。
C)反応段階における一般的方法の条件の記載
使用される熱交換媒体:
60質量%の硝酸カリウム及び40質量%の亜硝酸ナトリウムから構成される塩溶融体。
DIN材料番号1.0351のフェライト鋼。
長さ4500mm;
内径25mm;
外径30mm(肉厚:2.5mm)。
25000本。
外径6650mm;ジャケット肉厚=2.2cm;自由中央空間を有する輪状垂直管束の円筒形容器(DIN材料番号1.0425のフェライト鋼)。
c(Mac)=5.5〜6.5容量%、
c(O2)=9.5〜11.0容量%、
c(H2O)=19.0〜22.0容量%、
c(CO)=1.5〜2.0容量%、
c(CO2)=1.5〜2.5容量%、
c(N2)=実質的に100容量%までの残部
である。
塩溶融体及び反応ガス混合物を、反応器から見て対向流で導いた。塩溶融体を底部から流入し、反応ガス混合物を、上部の開口部Eを介して流入した。
LNl/(l・h)であった。
(上部から下方へ):
領域A:50cm
7mm×7mm×4mm(外径×長さ×内径)の形状のステアタイト環の予備床
DE102005037678の非支持触媒VUC12と同様の輪状非支持触媒の触媒投入物は、補助グラファイトとしてTimcal AG(スイス国ボディオ)のTIMREX T 44を使用して製造し、グラファイトが依然として存在していることを考慮せずに、化学量論のMo12P1.5V0.6Cs1.0Cu0.5Sb1S0.04Oxを、E×L×I=7mm×7mm×3mmの環形状で有した。
1.固定触媒床を新たな固体触媒床に代えた後の、1領域メタクロレイン部分酸化の開始(比較例)
管束反応器の密閉後、最初の30t/hの空気を、反応器フードEの開口部Eを介して管束反応器に導いた。これは、全圧縮機により大気から吸引し(圧縮機に流入する前に、存在する固体粒子及び凝縮物を、文書WO2005/016852及びWO2005/100290に記載のように除去した)、流入圧1.7〜1.8barに圧縮し、その間、空気は加熱され、開口部Eへの流入時には約110℃であった。その後、割合が経時的に増加する空気を、圧縮、したがって加熱される前に、蒸気で実施する間接熱交換器(17bar)を通して導き、それは、開口部Eへの流入時の圧縮空気の温度を徐々に150℃に増加した。この流入温度を更に増加するために、管束反応器を離れる熱空気の一部を、圧縮機の上流に再循環した。この部分は、圧縮機への流入時の空気温度が90℃を超えないようなものであった。このようにして、開口部Eへの流入時の圧縮空気の温度を約180℃に増加することが、可能であった。
各反応ガス流入混合物中、
c(Mac)=容量%のメタクロレイン含有量であり、
c(O2)=容量%の酸素含有量であり、
c(H2O)=容量%の蒸気含有量であり、
c(CO)=容量%の一酸化炭素含有量であり、
c(N2)=容量%の窒素含有量であり、
c(CO2)=容量%の二酸化炭素含有量である。
MMac=処理を介して循環ガス系に供給された新たなメタクロレイン流(kg/h)であり;
UMac=管束反応器への反応ガス混合物の単回通過に基づいたメタクロレイン変換(mol%)であり;
SMas=管束反応器への反応ガス混合物の単回通過におけるメタクロレイン変換に基づいたメタクリル酸形成の選択率(mol%)である。
D)2.において起こった即時停止の後、管束反応器を、1000Nm3/hの希釈空気(5容量%のO2、95容量%のN2、流入圧=1.8bar、流入温度=20℃)でフラッシュし、TW einを、電気加熱器を用いて、同時に321℃に上昇させた。次に、希釈空気を止め、空気圧縮機の実施を再開し、全圧縮機を用いて、処理を介してもたらされる循環ガス実施において、5.6容量%の酸素、21容量%の蒸気及び73.4容量%の窒素のガス混合物を、容量流量45000Nm3/h及び流入温度111℃(開口部E;流入圧:1.8bar)で管束反応器の中に導いた。電気加熱器による対抗加熱にもかかわらず、TW einは、同時に311℃に下がり、反応器プレートEの温度は、257℃に下がった。O2濃度を5.6容量%に維持しながら、処理を介した5000kg/hの新たなメタクロレインの供給を開始した。3.6容量%から出発して定常状態値の5.6容量%に経時的に確立された反応ガス流入混合物のメタクロレイン含有量と平行して、その酸素含有量は、9.8容量%に増加した。6時間後、定常実施状態が、第5表によると問題なく得られた。
メタクリル酸生成が再度中断された場合(中断前の実施条件(D)1.に記載の実施)):反応ガス流入混合物の通常の実施組成;TW ein=312℃;UMac=52mol%;SMas=82.9mol%、L−55Nl/(l・h))5.6容量%の酸素、21容量%の蒸気及び73.4容量%の窒素を含む、45000Nm3/hのガス混合物(流入温度=111℃、流入圧=1.8bar)を、循環ガス様式の処理を介し全圧縮機を用いて、最初に、管束反応器の中に2時間導いた。次にガス貫流を、希釈空気に換えて、48時間貫流した(1000Nm3/h;5容量%のO2;95容量%のN2;流入温度=20℃;流入圧=1.8bar)。312℃のTW einを最初に維持した。次に循環ガス様式の処理を介し全圧縮機を用いて、5.6容量%の酸素、21容量%の蒸気及び73.4容量%の窒素を含む、4000Nm3/hのガス混合物を、管束反応器の中に導いた(流入温度=111℃、流入圧=1.8bar)。TW einを同時に318℃に上昇させた。その後、同じ酸素含有量で、総ガス流を45000Nm3/hに増加した(流入温度=111℃、流入圧=1.8bar)。
Claims (16)
- 管束反応器中で、反応器ジャケットにより囲まれている垂直に配置された反応管の束の反応管に存在する固定触媒床であって、個々の反応管の両端が開放されており、かつ各反応管は、その上端で、反応器ジャケット中に上方部で封止された上部通路開口部中に封止されて延び、かつその下端で、反応器ジャケット中に下方部で封止された下部通路開口部中に封止されて延び、反応管の外部、上部及び下部管プレート、並びに反応器ジャケットが、共に反応管周囲空間の範囲を定め、かつ2枚の管プレートのそれぞれが、少なくとも1つの開口部を有する反応器フードによって上張りされている形式のものにおいて、アクロレインをアクリル酸にする又はメタクロレインをメタクリル酸にする不均一触媒気相部分酸化の開始方法であって、開始するために、前記管束反応器の反応管に、2つの反応器フードのうちの一方において、少なくとも1つの開口部(以降、Eと呼ぶ)を介して、≧3容量%のアクロレイン又はメタクロレイン、また酸素分子も含む反応ガス流入混合物が供給され、かつアクロレイン又はメタクロレインをアクリル酸又はメタクリル酸にする気相部分酸化によって、反応管中に存在する固定触媒床の通過中にもたらされるアクリル酸又はメタクリル酸を含む生成物ガス混合物が、もう一方の反応器フードの少なくとも1つの開口部を介して取り出され、一方で、管束反応器のジャケット面で反応管の周りに、少なくとも1つの液体熱交換媒体は、互いに向かい合う2本の管のそれぞれの面が液体熱交換媒体により湿潤されるように導かれ、かつ少なくとも1つの液体熱交換媒体が、その際、温度TW einで反応管周囲空間の中に導かれ、かつ温度TW ausで反応管周囲空間の外に再び導かれる方法において、開始するために、≧3容量%のアクロレイン又はメタクロレインを含む反応ガス流入混合物が、少なくとも1つの開口部Eを介して反応器フードに流入する時点で、
− 少なくとも1つの開口部Eを有する反応器フードによって上張りされている管プレート(以降、反応器プレートEと呼ぶ)を湿潤する少なくとも1つの液体熱交換媒体の温度TW einが、少なくとも290℃であり、
− 1つの開口部Eに流入する反応ガス流入混合物が、≦285℃の温度を有し、かつ
− 少なくとも1つの開口部Eを有する反応器フードに面している反応器プレートEの表面(以降、反応器プレート表面Eと呼ぶ)の温度が、≦285℃の値を有する
ことを特徴とする方法。 - 反応器プレートEを湿潤する少なくとも1つの液体熱交換媒体の温度TW einが少なくとも295℃であることを特徴とする、請求項1に記載の方法。
- 反応器プレートEを湿潤する少なくとも1つの液体熱交換媒体の温度TW einが少なくとも300℃であることを特徴とする、請求項1に記載の方法。
- 少なくとも1つの開口部Eに流入する反応ガス流入混合物が≦280℃の温度を有することを特徴とする、請求項1から3までのいずれか1項に記載の方法。
- 少なくとも1つの開口部Eに流入する反応ガス流入混合物が≦270℃の温度を有することを特徴とする、請求項1から3までのいずれか1項に記載の方法。
- 反応器プレート表面Eの温度が≦280℃の値を有することを特徴とする、請求項1から5までのいずれか1項に記載の方法。
- 反応器プレート表面Eの温度が≦275℃の値を有することを特徴とする、請求項1から5までのいずれか1項に記載の方法。
- 反応ガス流入混合物が少なくとも4容量%のアクロレイン又はメタクロレインを含むことを特徴とする、請求項1から7までのいずれか1項に記載の方法。
- 反応ガス流入混合物が少なくとも5容量%のアクロレイン又はメタクロレインを含むことを特徴とする、請求項1から7までのいずれか1項に記載の方法。
- 反応ガス流入混合物におけるO2:(アクロレイン又はメタクロレイン)のモル比が≧0.5であることを特徴とする、請求項1から9までのいずれか1項に記載の方法。
- アクロレイン又はメタクロレインによる固定触媒床の装填が≧10Nl/(l・h)であることを特徴とする、請求項1から10までのいずれか1項に記載の方法。
- 反応器プレートEが3m2〜80m2の断面積を有することを特徴とする、請求項1から11までのいずれか1項に記載の方法。
- 反応器プレートEが5〜40cmの反応器プレート厚を有することを特徴とする、請求項1から12までのいずれか1項に記載の方法。
- 反応器プレートEが鋼製であることを特徴とする、請求項1から13までのいずれか1項に記載の方法。
- 少なくとも1つの熱交換媒体が塩溶融体又は熱媒体油であることを特徴とする、請求項1から14までのいずれか1項に記載の方法。
- 反応器プレートEを上張りしている反応器フードが、反応器プレートEに面している側面で、ステンレス鋼でメッキされているか又はケイ酸亜鉛塗料で被覆されていることを特徴とする、請求項1から15までのいずれか1項に記載の方法。
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