JP2004351789A - 高速ｆｖ低減タイヤの製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】生タイヤの加硫金型への装着の位相を特定し高速ＦＶのｎ次成分を低減させる。
【解決手段】周方向の一端と他端とが連結されるジョイント部を有する複数個（ｋ個）のタイヤ構成部材を具える未加硫の生タイヤＰｉ（ｉ＝１〜ｍ）におけるトレッド部のトータルゲージの変動量と、該生タイヤＰｉ（ｉ＝１〜ｍ）を加硫成形した完成タイヤＱｉ（ｉ＝１〜ｍ）における高速ＦＶとを測定して予測式を求め、この予測式に基づきｍ個以降の生タイヤの加硫金型への装着の位相を特定することにより、ｍ個以降の完成タイヤの高速ＦＶのｎ次成分を低減する。
【選択図】 図１

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、同一ロットのｍ個の生タイヤについて、そのトレッド部のトータルゲージの変動量と、この生タイヤを加硫成形した完成タイヤにおける高速ＦＶとを測定して所定の予測式を求めるとともに、この予測式に基づきｍ個以降の生タイヤの加硫金型への装着の位相を特定することにより、ｍ個以降の完成タイヤの高速ＦＶのｎ次成分を低減させる高速ＦＶ低減タイヤの製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
タイヤに起因する車両振動を改善するためには、タイヤによって生ずる加振力を低減することが必要であり、従来より、タイヤ製造時などにおいて低速ユニフォミティの全数検査が行われる場合が多い。なお低速ユニフォミティの測定方法については、ＪＡＳＯＣ６０７−８７で規定されており、ラジアルＦＶ、タンジェンシャルＦＶ、ラテラルＦＶ、ラジアルランアウト（ＲＲＯ）等のユニフォミティ因子を、回転速度６０ｒｐｍ以下の低速で測定している。
【０００３】
そして近年、高速ユニフォミティの高次成分が、高速走行における振動、騒音に強く関与していることも判明し、そのため、この高速ユニフォミティに優れるタイヤの市場での要求も強まっている。しかし、高速ユニフォミティは、特別なユニフォミティーマシンを用いた高速回転での計測が必要となるため、測定に長時間を要する傾向があり、全数検査を行うことは極めて難しい状況にある。
【０００４】
そこで近年、タイヤの高速ユニフォミティの高次成分を、低速ユニフォミティのユニフォミティ因子から回帰式や統計的処理を用いて予測する方法が提案されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかし例えば、図１０（Ａ）に高速ラジアルＦＶ２次と低速ラジアルＦＶ２次との関係を、又図１０（Ｂ）に高速ラジアルＦＶ２次とＲＲＯ２次との関係を、それぞれ示すように、タイヤのユニフォミティは、速度によってメカニズムが異なるため、低速ユニフォミティと高速ユニフォミティとの相関は高くはなく、従って、高速ユニフォミティの高次成分の予測精度を十分に高めることは難しいものであった。しかも、従来においては、前記予測に基づいて完成タイヤを判別するにとどまり、高速ユニフォミティに優れるタイヤを積極的に製造することはできなかった。
【０００６】
このような状況に鑑み、本発明者が研究した結果、同一ロット内においては、生タイヤにおけるトレッド部のトータルゲージ分布のｎ次成分の大きさと位相、この生タイヤにおける種々のタイヤ構成部材（例えばインナーライナゴム、トレッドゴム、カーカスプライ、ベルトプライ等）の各タイヤ周方向ジョイント位置での局部的なトータルゲージの変動の大きさと位相、及び前記生タイヤを加硫成形した完成タイヤにおける高速ＦＶのｎ次成分の大きさと位相には、高い相関があることが判明した。そして、これらをもとに、同一ロットの先行のサンプルから予測式を求めることにより、該サンプル以降のタイヤに対して、生タイヤの状態のままで、この生タイヤが完成タイヤとなったときの高速ＦＶのｎ次成分を高精度で予測することが可能となり、さらにこの予測に基づいて、生タイヤの加硫金型への装着の位相を特定することにより、前記サンプル以降のタイヤに対し、完成タイヤの高速ＦＶのｎ次成分を低減させうることを究明し得た。
【０００７】
すなわち本発明は、生タイヤの状態において、この生タイヤが加硫成形されたときの完成タイヤの高速ＦＶのｎ次成分を高精度で予測することができ、この予測に基づいて、生タイヤの加硫金型への装着の位相を特定することにより、完成タイヤとなった際の高速ＦＶのｎ次成分を低減させうる高速ＦＶ低減タイヤの製造方法を提供することを目的としている。
【０００８】
【特許文献１】
特開２００１−１４１６１５号公報
【特許文献２】
特開平１１−３５２０２４号公報
【０００９】
【課題を解決するための手段】
前記目的を達成するために、本願請求項１の発明は、周方向の一端と他端とが連結されるジョイント部を有する複数個（ｋ個）のタイヤ構成部材を具える未加硫の生タイヤＰｉ（ｉ＝１〜ｍ）におけるトレッド部のトータルゲージの変動量と、該生タイヤＰｉ（ｉ＝１〜ｍ）を加硫金型を用いて加硫成形した完成タイヤＱｉ（ｉ＝１〜ｍ）における高速ＦＶとを測定して予測式を求め、この予測式に基づきｍ個以降の生タイヤの加硫金型への装着の位相を特定することにより、ｍ個以降の完成タイヤの高速ＦＶのｎ次成分を低減する高速ＦＶ低減タイヤの製造方法であって、
▲１▼ 同一ロット内の１０個以上のｍ個の各生タイヤＰｉ（ｉ＝１〜ｍ）についてトレッド部のトータルゲージを測定し、前記各タイヤ構成部材のジョイント部（ｊ＝１〜ｋ）におけるトータルゲージの局部的な変動量であるジョイント変動量Ｊｉｊ（ｉ＝１〜ｍ，ｊ＝１〜ｋ）と、生タイヤ基準位置Ｘ１からの各ジョイント位置の位相θｉｊとからなるジョイント変動ベクトル（→Ｊｉｊ）を求めるステップと、
▲２▼ 前記各生タイヤＰｉ（ｉ＝１〜ｍ）についてトレッド部のトータルゲージを測定し、前記生タイヤ基準位置Ｘ１を基準としたトータルゲージのタイヤ一周に亘る変動量の分布を次数解析してトータルゲージｎ次成分ベクトル（→Ｖｉｎ）を求めるステップと、
▲３▼ 前記各完成タイヤＱｉ（ｉ＝１〜ｍ）について高速ＦＶを測定し、前記生タイヤ基準位置Ｘ１を基準とした高速ＦＶのタイヤ一周に亘る変動量の分布を次数解析して高速ＦＶｎ次成分ベクトル（→ＱＦＶｉｎ）を求めるステップと、
▲４▼ 各完成タイヤＱｉの前記高速ＦＶｎ次成分ベクトル（→ＱＦＶｉｎ）を用いて、加硫金型を原因として生じる高速ＦＶの金型ｎ次成分ベクトル（→ＭＦＶｎ）を求めるステップと、
▲５▼ 各完成タイヤＱｉの前記高速ＦＶｎ次成分ベクトル（→ＱＦＶｉｎ）から、前記高速ＦＶの金型ｎ次成分ベクトル（→ＭＦＶｎ）を差し引くことにより、各完成タイヤＱｉに相当する生タイヤＰｉの高速ＦＶｎ次成分ベクトル（→ＰＦＶｉｎ）を、次の（１）式により求めるステップと、
（→ＰＦＶｉｎ）＝（→ＱＦＶｉｎ）−（→ＭＦＶｎ） −−−（１）
▲６▼ 次の（２）式の重回帰の予測式において、その伝達関数→Ａｎ、→Ｂｎｊ （ｊ＝１〜ｋ）を、前記▲１▼〜▲４▼の各ステップで求めたｍ個のタイヤについての前記ベクトル（→ＱＦＶｉｎ）、（→ＭＦＶｎ）、（→Ｖｉｎ）、（→Ｊｉｊ）を用いた最小二乗法によって求め、前記予測式（２）を完成させるステップと、
【数２】

▲７▼ ｍ個以降の各生タイヤＰｉ（ｉ＞ｍ）について、そのジョイント変動ベクトル（→Ｊｉｊ）及びトータルゲージｎ次成分ベクトル（→Ｖｉｎ）を求め、前記予測式（２）に当てはめることによりｍ個以降の各生タイヤＰｉ（ｉ＞ｍ）の高速ＦＶｎ次成分ベクトル（→ＰＦＶｉｎ）を推定するステップと、
▲８▼ この推定した前記高速ＦＶｎ次成分ベクトル（→ＰＦＶｉｎ）と、前記高速ＦＶの金型ｎ次成分ベクトル（→ＭＦＶｎ）との和が最小となる、生タイヤ基準位置Ｘ１に対する金型基準位置Ｘ２の相対位相αで、ｍ個以降の各生タイヤＰｉ（ｉ＞ｍ）を加硫金型に装着することを特徴としている。
【００１０】
又請求項２の発明では、前記金型ｎ次成分ベクトル（→ＭＦＶｎ）は、ｍ個の完成タイヤＱｉの前記高速ＦＶｎ次成分ベクトル（→ＱＦＶｉｎ）を、金型基準位置Ｘ２を基準として互いに重ね合わせて平均化することにより、加硫金型以外の高速ＦＶへの影響を相殺させて求めたことを特徴としている。
【００１１】
又請求項３の発明では、前記ｎ次成分は、２次成分〜５次成分の何れかであることを特徴としている。
【００１２】
又請求項４の発明では、前記高速ＦＶは、高速ラジアルＦＶ又は高速タンジェンシャルＦＶであることを特徴としている。
【００１３】
又請求項５の発明では、前記高速ＦＶｎ次は、高速ラジアルＦＶ４次、又は高速タンジェンシャルＦＶ２次であることを特徴としている。
【００１４】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の一形態を、図示例とともに説明する。
図１は、本発明の高速ＦＶ低減タイヤの製造方法（以下にタイヤ製造方法という）を略示するフローチャートである。
図１に示すように、本実施形態のタイヤ製造方法は、
▲１▼ 同一ロット内の１０個以上のｍ個の各生タイヤＰｉ（ｉ＝１〜ｍ）に対し、そのジョイント変動ベクトル（→Ｊｉｊ）を求めるステップと、
▲２▼ 前記各生タイヤＰｉ（ｉ＝１〜ｍ）に対し、そのトータルゲージｎ次成分ベクトル（→Ｖｉｎ）を求めるステップと、
▲３▼ 前記各生タイヤＰｉ（ｉ＝１〜ｍ）を加硫成形した完成タイヤＱｉ（ｉ＝１〜ｍ）に対し、その高速ＦＶｎ次成分ベクトル（→ＱＦＶｉｎ）を求めるステップと、
▲４▼ 前記高速ＦＶｎ次成分ベクトル（→ＱＦＶｉｎ）を用い、加硫金型を原因とする高速ＦＶの金型ｎ次成分ベクトル（→ＭＦＶｎ）を求めるステップと、
▲５▼ 前記各完成タイヤＱｉに相当する生タイヤＰｉの高速ＦＶｎ次成分ベクトル（→ＰＦＶｉｎ）を、次の（１）式により求めるステップと、
（→ＰＦＶｉｎ）＝（→ＱＦＶｉｎ）−（→ＭＦＶｎ） −−−（１）
▲６▼ 次の（２）式の予測式において、その伝達関数→Ａｎ、→Ｂｎｊ （ｊ＝１〜ｋ）を、前記▲１▼〜▲４▼の各ステップで求めたｍ個のタイヤについての前記ベクトル（→ＱＦＶｉｎ）、（→ＭＦＶｎ）、（→Ｖｉｎ）、（→Ｊｉｊ）を用いた最小二乗法によって求め、前記予測式（２）を完成させるステップと、
【数３】

▲７▼ 前記予測式（２）を用い、ｍ個以降の各生タイヤＰｉ（ｉ＞ｍ）に対して、その高速ＦＶｎ次成分ベクトル（→ＰＦＶｉｎ）を推定するステップと、
▲８▼ この推定した前記高速ＦＶｎ次成分ベクトル（→ＰＦＶｉｎ）と、前記高速ＦＶの金型ｎ次成分ベクトル（→ＭＦＶｎ）との和が最小となる加硫金型への相対位相αで、ｍ個以降の各生タイヤＰｉ（ｉ＞ｍ）を加硫金型に装着するステップと、
を少なくとも含み、これによってｍ個以降の完成タイヤの高速ＦＶのｎ次成分を低減させる。
【００１５】
ここで、生タイヤＰは、本例では、図２に略示するように、インナーライナゴム２ａ、トレッドゴム２ｂを含むゴム部材２、及びカーカスプライ３ａ、ベルトプライ３ｂを含むコードプライ部材３からなる複数個（ｋ個）の周知のタイヤ構成部材４を具えて形成される。又図３にトレッド部の周方向断面を誇張して示すように、前記タイヤ構成部材４には、その周方向の一端と他端とが、例えば端部を突き合わせて、或いは端部を上下に重ね合わせて連結されるジョイント部５が形成される。従って、このジョイント部５には、トレッド部のトータルゲージに、局部的な変動量であるジョイント変動量Ｊｉｊ（ｉ＝１〜ｍ，ｊ＝１〜ｋ）を招くこととなる。
【００１６】
そこで、ステップ▲１▼では、同一ロット内の１０個以上のｍ個の生タイヤＰｉ（ｉ＝１〜ｍ）をサンプルとして選出し、そのトレッド部のトータルゲージを測定する。そして、選出した各生タイヤＰｉ（ｉ＝１〜ｍ）に対して、前記ジョイント変動量Ｊｉｊ（ｉ＝１〜ｍ，ｊ＝１〜ｋ）と、生タイヤ基準位置Ｘ１からの各ジョイント位置の位相θｉｊとからなるジョイント変動ベクトル（→Ｊｉｊ）を求める。
【００１７】
なお前記トータルゲージの測定は、例えばレーザ変位計等の測定器を用い、トレッド部の内面及び外面における厚さ方向の各変位を、タイヤ一周に亘って計測することにより測定できる。なお生タイヤ基準位置Ｘ１としては、特に規制はなく任意の位置に設定できる。又前記サンプルの選出数、即ち数ｍは、３０以上とするのが予測精度を高める上で好ましい。
【００１８】
次に、ステップ▲２▼では、前記サンプルの各生タイヤＰｉ（ｉ＝１〜ｍ）についてトレッド部のトータルゲージを測定し、図４（Ａ）、（Ｂ）に示すように、前記生タイヤ基準位置Ｘ１を基準としたトータルゲージのタイヤ一周に亘る変動量の分布を求めるとともに、この分布をさらに次数解析し、そのｎ次成分であるトータルゲージｎ次成分ベクトル（→Ｖｉｎ）を求める。なお図４（Ｂ）には、ｎ＝２のものが例示されている。また前記変動量の分布は、ステップ▲１▼における前記トータルゲージの測定の際に得ることができる。
【００１９】
次に、ステップ▲３▼では、図５（Ａ）に示すように、前記サンプルの各生タイヤＰｉ（ｉ＝１〜ｍ）を、加硫金型１０を用いて加硫成形し、サンプルの完成タイヤＱｉ（ｉ＝１〜ｍ）を形成する。その後、このサンプルの各完成タイヤＱｉに対して高速ユニフォミティーを測定し、その結果得られる高速ＦＶの波形を次数解析することにより、そのｎ次成分ベクトル（→ＱＦＶｉｎ）を、図５（Ｂ）に示す如く、例えば生タイヤ基準位置Ｘ１を基準として求める。
【００２０】
このとき、完成タイヤＱｉにおいて、前記生タイヤ基準位置Ｘ１及び加硫金型１０の金型基準位置Ｘ２が認識できることが必要である。そのため、生タイヤＰｉ及び加硫金型１０に、各基準位置Ｘ１、Ｘ２を表示させうるマーキングを設けることが好ましい。なお金型基準位置Ｘ２としても、特に規制はなく任意の位置に設定でき、本例では、例えばタイヤに型番や製造日等の情報を印するために付加される刻印状のステンシルの位置を採用した場合を例示している。
【００２１】
次に、ステップ▲４▼では、加硫金型１０を原因として生じる高速ＦＶのｎ次成分である金型ｎ次成分ベクトル（→ＭＦＶｎ）を求める。
【００２２】
ここで、完成タイヤＱｉの高速ＦＶの発生原因としては、各種のタイヤ構成部材４を貼合わせて生タイヤＰｉを形成する際の不均一さによる生タイヤ因子と、加硫金型自体及び加硫金型を組立てる際の不均一さによる金型因子とが支配的である。そして本明細書では、完成タイヤＱｉの高速ＦＶのうちで、前記生タイヤ因子によって発生するものを生タイヤの高速ＦＶとよぶとともに、この生タイヤの高速ＦＶを次数解析してなるｎ次成分を、生タイヤＰｉの高速ＦＶｎ次成分ベクトル（→ＰＦＶｉｎ）とよぶ。又完成タイヤＱｉの高速ＦＶのうちで、前記金型因子によって発生するものを金型の高速ＦＶとよぶとともに、この金型の高速ＦＶを次数解析してなるｎ次成分を、金型ｎ次成分ベクトル（→ＭＦＶｎ）とよぶ。
【００２３】
このうち、金型ｎ次成分ベクトル（→ＭＦＶｎ）は、前記ステップ▲３▼で得た前記高速ＦＶｎ次成分ベクトル（→ＱＦＶｉｎ）を用いて求める。詳しくは、図６に例示するように、ステップ▲３▼で得たｍ個の高速ＦＶｎ次成分ベクトル（→ＱＦＶｉｎ）を、それぞれ金型基準位置Ｘ２を基準として互いに重ね合わせて平均化することにより求める。これによって、高速ＦＶｎ次成分への加硫金型以外の影響が互いに相殺され、金型因子による前記金型ｎ次成分ベクトル（→ＭＦＶｎ）をうることができる。
【００２４】
このとき、加硫金型１０以外の影響を高精度で相殺するため、ジョイント部５の各位置を金型基準位置Ｘ２に対してランダムに配置して前記サンプルの生タイヤＰｉを形成するか、或いは前記重ね合わせによってジョイント部５が相殺される位置に規則的に配置して前記サンプルの生タイヤＰｉを形成することが好ましい。
【００２５】
次に、ステップ▲５▼では、図７に示すように、前記ステップ▲３▼で求めた各完成タイヤＱｉの高速ＦＶｎ次成分ベクトル（→ＱＦＶｉｎ）から、前記ステップ▲４▼で求めた金型ｎ次成分ベクトル（→ＭＦＶｎ）を差し引くことにより、完成タイヤＱｉに相当する生タイヤＰｉを因子とした前記高速ＦＶｎ次成分ベクトル（→ＰＦＶｉｎ）を、次の（１）式によって求める。このとき、同図のように、ベクトル（→ＱＦＶｉｎ）の金型基準位置Ｘ２と、ベクトル（→ＭＦＶｎ）の金型基準位置Ｘ２とを位置合わせして、前記演算を行う。
（→ＰＦＶｉｎ）＝（→ＱＦＶｉｎ）−（→ＭＦＶｎ） −−−（１）
【００２６】
次に、ステップ▲６▼では、次の重回帰式（２）を、高速ＦＶｎ次成分ベクトル（→ＰＦＶｉｎ）の予測式として定義する。そして、この予測式（２）中の伝達関数→Ａｎ、→Ｂｎｊ （ｊ＝１〜ｋ）を、前記ステップ▲１▼〜▲４▼で求めたｍ個のタイヤについての前記ベクトル（→ＱＦＶｉｎ）、（→ＭＦＶｎ）、（→Ｖｉｎ）、（→Ｊｉｊ）を用いた最小二乗法によって求め、前記予測式（２）を完成させる。
【数４】

【００２７】
このとき、予測式（２）では、ベクトル（→ＰＦＶｉｎ）、（→Ｖｉｎ）の位相の次元と、ベクトル（→Ｊｉｊ）の位相θｉｊの次元とを合わす必要があり、そのために、前記位相θｉｊを、この位相θｉｊをｎ倍した変換位相θ’ｉｊ（＝ｎ×θｉｊ）に置き換えて計算する。
【００２８】
次に、ステップ▲７▼では、ｍ個以降の非サンプルの生タイヤＰｉ（ｉ＞ｍ）に対して、トレッド部のトータルゲージを測定し、前記ステップ▲１▼、▲２▼と同様に、ジョイント変動ベクトル（→Ｊｉｊ）及びトータルゲージｎ次成分ベクトル（→Ｖｉｎ）を求める。そして、このベクトル（→Ｊｉｊ）、（→Ｖｉｎ）を、前記予測式（２）に当てはめて演算することにより、非サンプルの生タイヤＰｉ（ｉ＞ｍ）ごとに、高速ＦＶｎ次成分ベクトル（→ＰＦＶｉｎ）を推定する。この演算では、ベクトル（→Ｊｉｊ）とベクトル（→Ｖｉｎ）との位相の次元を合わすため、前述と同様、前記位相θｉｊを、変換位相θ’ｉｊ（＝ｎ×θｉｊ）に置き換えて計算する。
【００２９】
そしてステップ▲８▼では、図８に示すように、前記ステップ▲７▼で推定した非サンプルの生タイヤＰｉの高速ＦＶｎ次成分ベクトル（→ＰＦＶｉｎ）と、前記ステップ▲４▼で求めた金型ｎ次成分ベクトル（→ＭＦＶｎ）との和が最小となる、生タイヤ基準位置Ｘ１に対する金型基準位置Ｘ２の相対位相αを、非サンプルの生タイヤＰｉごとに求める。そして、この相対位相αに基づいて、非サンプルの各生タイヤＰｉを加硫金型１０に装着することにより、ｍ個以降の完成タイヤの高速ＦＶのｎ次成分を低減させることができるのである。
【００３０】
なお本発明では、例えば高速ラジアルＦＶ、高速タンジェンシャルＦＶ、高速ラテラルＦＶ等の高速ＦＶにおける１次以上の適宜の次数成分を低減させることができる。しかし、高速走行時の振動への関与が高い、２次〜５次の高速ＦＶの次数成分、特にタイヤの共振を起こしやすい高速ラジアルＦＶ４次、又は高速タンジェンシャルＦＶ２次を低減させるために好適に実施しうる。
【００３１】
以上、本発明の特に好ましい実施形態について詳述したが、本発明は図示の実施形態に限定されることなく、種々の態様に変形して実施しうる。
【００３２】
【実施例】
本発明のステップ▲１▼〜▲７▼を用い、未加硫の生タイヤから加硫後の高速タンジェンシャルＦＶ２次成分の値を推定するとともに、この生タイヤを実際に加硫成形してなる完成タイヤの高速タンジェンシャルＦＶ２次成分の実測値と比較し、その結果を図９に示した。同図の如く、生タイヤから加硫後の高速ＦＶｎ次成分を高い精度で推定しうるのが確認できる。又この推定値に基づき、生タイヤの加硫金型への装着の位相を特定することにより、完成タイヤの高速ＦＶのｎ次成分を低減しうることが可能となる。
【００３３】
【発明の効果】
本発明は叙上の如く構成しているため、生タイヤから、この生タイヤが加硫成形されたときの完成タイヤの高速ＦＶのｎ次成分を高精度で予測することができ、しかもこの予測に基づいて、生タイヤの加硫金型への装着の位相を特定することにより、完成タイヤとなった際の高速ＦＶのｎ次成分を低減させることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の高速ＦＶ低減タイヤの製造方法を略示するフローチャートである。
【図２】生タイヤの一例を示す子午断面図である。
【図３】タイヤ構成部材のジョイント部を誇張して示すトレッド部のタイヤ周方向断面図である。
【図４】（Ａ）はトレッド部のトータルゲージのタイヤ一周に亘る変動量の分布を示す線図、（Ｂ）は前記分布を次数解析してなるトータルゲージｎ次成分ベクトルを（→Ｖｉｎ）を示す線図である。
【図５】（Ａ）は生タイヤの加硫金型への装着を説明する線図、（Ｂ）は完成タイヤの高速ＦＶのｎ次成分ベクトル（→ＱＦＶｉｎ）を示す線図である。
【図６】ステップ▲４▼を説明する線図である。
【図７】ステップ▲５▼を説明する線図である。
【図８】ステップ▲８▼を説明する線図である。
【図９】高速タンジェンシャルＦＶ２次成分の、生タイヤからの推定値と完成タイヤからの実測値とを比較した線図である。
【図１０】（Ａ）は高速ラジアルＦＶ２次と低速ラジアルＦＶ２次との関係を示す線図、（Ｂ）は高速ラジアルＦＶ２次とＲＲＯ２次との関係を示す線図である。
【符号の説明】
４ タイヤ構成部材
５ ジョイント部
１０ 加硫金型

Claims (5)

1. 周方向の一端と他端とが連結されるジョイント部を有する複数個（ｋ個）のタイヤ構成部材を具える未加硫の生タイヤＰｉ（ｉ＝１〜ｍ）におけるトレッド部のトータルゲージの変動量と、該生タイヤＰｉ（ｉ＝１〜ｍ）を加硫金型を用いて加硫成形した完成タイヤＱｉ（ｉ＝１〜ｍ）における高速ＦＶとを測定して予測式を求め、この予測式に基づきｍ個以降の生タイヤの加硫金型への装着の位相を特定することにより、ｍ個以降の完成タイヤの高速ＦＶのｎ次成分を低減する高速ＦＶ低減タイヤの製造方法であって、
   ▲１▼ 同一ロット内の１０個以上のｍ個の各生タイヤＰｉ（ｉ＝１〜ｍ）についてトレッド部のトータルゲージを測定し、前記各タイヤ構成部材のジョイント部（ｊ＝１〜ｋ）におけるトータルゲージの局部的な変動量であるジョイント変動量Ｊｉｊ（ｉ＝１〜ｍ，ｊ＝１〜ｋ）と、生タイヤ基準位置Ｘ１からの各ジョイント位置の位相θｉｊとからなるジョイント変動ベクトル（→Ｊｉｊ）を求めるステップと、
   ▲２▼ 前記各生タイヤＰｉ（ｉ＝１〜ｍ）についてトレッド部のトータルゲージを測定し、前記生タイヤ基準位置Ｘ１を基準としたトータルゲージのタイヤ一周に亘る変動量の分布を次数解析してトータルゲージｎ次成分ベクトル（→Ｖｉｎ）を求めるステップと、
   ▲３▼ 前記各完成タイヤＱｉ（ｉ＝１〜ｍ）について高速ＦＶを測定し、前記生タイヤ基準位置Ｘ１を基準とした高速ＦＶのタイヤ一周に亘る変動量の分布を次数解析して高速ＦＶｎ次成分ベクトル（→ＱＦＶｉｎ）を求めるステップと、
   ▲４▼ 各完成タイヤＱｉの前記高速ＦＶｎ次成分ベクトル（→ＱＦＶｉｎ）を用いて、加硫金型を原因として生じる高速ＦＶの金型ｎ次成分ベクトル（→ＭＦＶｎ）を求めるステップと、
   ▲５▼ 各完成タイヤＱｉの前記高速ＦＶｎ次成分ベクトル（→ＱＦＶｉｎ）から、前記高速ＦＶの金型ｎ次成分ベクトル（→ＭＦＶｎ）を差し引くことにより、各完成タイヤＱｉに相当する生タイヤＰｉの高速ＦＶｎ次成分ベクトル（→ＰＦＶｉｎ）を、次の（１）式により求めるステップと、
   （→ＰＦＶｉｎ）＝（→ＱＦＶｉｎ）−（→ＭＦＶｎ） −−−（１）
   ▲６▼ 次の（２）式の重回帰の予測式において、その伝達関数→Ａｎ、→Ｂｎｊ （ｊ＝１〜ｋ）を、前記▲１▼〜▲４▼の各ステップで求めたｍ個のタイヤについての前記ベクトル（→ＱＦＶｉｎ）、（→ＭＦＶｎ）、（→Ｖｉｎ）、（→Ｊｉｊ）を用いた最小二乗法によって求め、前記予測式（２）を完成させるステップと、
   

   

   ▲７▼ ｍ個以降の各生タイヤＰｉ（ｉ＞ｍ）について、そのジョイント変動ベクトル（→Ｊｉｊ）及びトータルゲージｎ次成分ベクトル（→Ｖｉｎ）を求め、前記予測式（２）に当てはめることによりｍ個以降の各生タイヤＰｉ（ｉ＞ｍ）の高速ＦＶｎ次成分ベクトル（→ＰＦＶｉｎ）を推定するステップと、
   ▲８▼ この推定した前記高速ＦＶｎ次成分ベクトル（→ＰＦＶｉｎ）と、前記高速ＦＶの金型ｎ次成分ベクトル（→ＭＦＶｎ）との和が最小となる、生タイヤ基準位置Ｘ１に対する金型タイヤ基準位置Ｘ２の相対位相αで、ｍ個以降の各生タイヤＰｉ（ｉ＞ｍ）を加硫金型に装着することを特徴とする高速ＦＶ低減タイヤの製造方法。
2. 前記金型ｎ次成分ベクトル（→ＭＦＶｎ）は、ｍ個の完成タイヤＱｉの前記高速ＦＶｎ次成分ベクトル（→ＱＦＶｉｎ）を、金型基準位置Ｘ２を基準として互いに重ね合わせて平均化することにより、加硫金型以外の高速ＦＶへの影響を相殺させて求めたことを特徴とする請求項１記載の高速ＦＶ低減タイヤの製造方法。
3. 前記ｎ次成分は、２次成分〜５次成分の何れかであることを特徴とする請求項１又は２記載の高速ＦＶ低減タイヤの製造方法。
4. 前記高速ＦＶは、高速ラジアルＦＶ又は高速タンジェンシャルＦＶであることを特徴とする請求項１〜３の何れかに記載の高速ＦＶ低減タイヤの製造方法。
5. 前記高速ＦＶｎ次は、高速ラジアルＦＶ４次、又は高速タンジェンシャルＦＶ２次であることを特徴とする請求項１〜４の何れかに記載の高速ＦＶ低減タイヤの製造方法。

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