JP2004282835A

JP2004282835A - Ｄｃ−ｄｃコンバータ

Info

Publication number: JP2004282835A
Application number: JP2003068086A
Authority: JP
Inventors: Shinichi Nino; 仁野　　新一
Original assignee: Denso Corp
Current assignee: Denso Corp
Priority date: 2003-03-13
Filing date: 2003-03-13
Publication date: 2004-10-07
Anticipated expiration: 2023-03-13
Also published as: JP4107113B2

Abstract

【課題】簡単な回路構成にて安定した出力制御を可能にすること。
【解決手段】ゼロクロス検出部２２は、昇圧チョッパ回路１１及び降圧チョッパ回路１２の各動作時においてリアクトル１３の両端電圧が零になるタイミング毎にゼロクロス信号を発生してパルス幅演算部２３に与える。パルス幅演算部２３は、低圧側回路２１の出力を昇圧する際には、外部からの出力指令信号による出力指令値に比例したパルス幅の駆動パルスを発生し、その駆動パルスをゼロクロス検出部２２からゼロクロス信号が出力される毎に昇圧動作用のＭＯＳＦＥＴ１４に与えてこれをオンさせる動作を行う。
【選択図】図１

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、昇圧チョッパ回路及び降圧チョッパ回路を備えた昇降圧型のＤＣ−ＤＣコンバータに関する。
【０００２】
【発明が解決しようとする課題】
例えば、電気自動車やハイブリッド自動車などにおいては、走行用モータを駆動するためのインバータ回路の前段にＤＣ−ＤＣコンバータを設け、このコンバータによりバッテリ電圧を昇圧してインバータ回路に供給するという制御が行われている。また、走行用モータが回生状態となったときには、その回生電力を上記ＤＣ−ＤＣコンバータにより降圧してバッテリの充電に供することも行われている。従来では、このような昇降圧型のＤＣ−ＤＣコンバータとして、ＰＷＭ制御方式のものを用いることが一般的になっている。
【０００３】
図４には、このような昇降圧型ＤＣ−ＤＣコンバータの基本回路構成例が示されている。この図４において、低圧側回路１（例えばバッテリ）からの出力を昇圧して高圧側回路２（例えばモータ駆動用のインバータ回路）に与えるときにスイッチングされる昇圧用のパワーＭＯＳＦＥＴ３、及び高圧側回路２からの出力（回生電力）を低圧側回路に与えるときにスイッチングされる降圧用のパワーＭＯＳＦＥＴ４は、ハーフブリッジ回路を構成するように直列接続されている。また、各ＭＯＳＦＥＴ３及び４には、それらと並列にフリーホイールダイオード５及び６がそれぞれ接続される。
【０００４】
低圧側回路１とＭＯＳＦＥＴ３及び４の共通接続点との間にはエネルギ蓄積及び放出用のリアクトル７が接続される。高圧側回路２とグランド端子との間には、ＭＯＳＦＥＴ３のスイッチング時の昇圧出力を平滑するためのコンデンサ８が接続され、低圧側回路１とグランド端子との間には、ＭＯＳＦＥＴ４のスイッチング時の降圧出力を平滑するためのコンデンサ９が接続される。
【０００５】
ＰＷＭコントロール回路１０は、昇圧動作を行う場合に、外部から与えられる出力指示信号及び出力電圧（コンデンサ８の端子間電圧）に基づいてＭＯＳＦＥＴ３をスイッチングするためのＰＷＭ信号を生成する。また、ＰＷＭコントロール回路１０は、降圧動作を行う場合に、予め設定された充電電圧指令信号及び出力電圧（コンデンサ９の端子間電圧）に基づいてＭＯＳＦＥＴ４をスイッチングするためのＰＷＭ信号を生成する構成となっている。
【０００６】
このような回路構成によって、ＭＯＳＦＥＴ３、フリーホイールダイオード６、リアクトル７、コンデンサ８より成る昇圧チョッパ回路、並びにＭＯＳＦＥＴ４、フリーホイールダイオード５、リアクトル７、コンデンサ９より成る降圧チョッパ回路を備えたＰＷＭ制御方式の昇降圧型ＤＣ−ＤＣコンバータが構成されるものである。
【０００７】
上記従来構成のＤＣ‐ＤＣコンバータでは、ＰＷＭ信号を生成するために出力電圧をフィードバックすることが不可欠であるが、周期が固定された状態のＰＷＭ信号によって出力を幅広く制御しなければならないため、フィードバックゲインが高くなるという事情がある。従って、安定した出力を得るためには、ＰＷＭ信号のパルス幅を微妙に調整するための複雑な制御が必要になり、その制御が非常に難しくなるという問題点があり、このような制御を可能にするためには、高精度で応答性に優れた制御を行う複雑な構成の回路が必要となってコストの高騰を招くという問題点が出てくる。
【０００８】
また、現状の制御では、その応答性が悪いため、非効率的な制御を余儀なくされるという問題点もあった。具体的には、例えば、昇圧動作時には、降圧チョッパ回路を構成するＭＯＳＦＥＴ４を駆動する必要性はないが、このような昇圧動作状態から降圧動作状態への急な変更に対処するためには、現状の制御方式では十分な応答性を期待できないので、本来的には駆動する必要がないＭＯＳＦＥＴ４を駆動しておくという非効率な制御が行われている。
【０００９】
しかも、制御動作に対する応答性が悪いため、出力電圧の変動を生じやすいという事情があり、これをカバーするために例えばコンデンサ８、９を大容量化するなどの対策が必要になるものであり、これが装置を小型化する上での障害になるという問題点もあった。
【００１０】
本発明は上記のような問題点を解決するためになされたものであり、その目的は、簡単な回路構成にて安定した出力制御が可能になるなどの効果を奏するＤＣ−ＤＣコンバータを提供することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
請求項１記載の手段によれば、ゼロクロス検出手段は、昇圧チョッパ回路及び降圧チョッパ回路の各動作時においてリアクトルの両端電圧が零になるタイミング毎にゼロクロス信号を発生する。また、動作制御手段は、昇圧チョッパ回路のための出力指示信号による出力指令値に比例したパルス幅の第１の駆動パルスを発生し、その駆動パルスを前記ゼロクロス信号が出力される毎に昇圧チョッパ回路内の昇圧用スイッチング素子に与えてこれをオンさせる動作、並びに降圧チョッパ回路のための出力指示信号による出力指令値に比例したパルス幅の第２の駆動パルスを発生し、その駆動パルスを前記ゼロクロス信号が出力される毎に降圧チョッパ回路内の降圧用スイッチング素子に与えてこれをオンさせる動作を行う。
【００１２】
この場合、出力の大きさと、昇圧用及び降圧用スイッチング素子をオンするための各駆動パルスのパルス幅との関係が単純な比例関係となり、しかも当該駆動パルスの決定時に出力情報のフィードバックが基本的に不要になる。このため、出力制御時においては、単純な演算で駆動パルスを決定できるようになり、以て制御精度及び応答性の向上を容易に実現できる。このような出力制御に必要となるゼロクロス検出手段は、リアクトルに流れる電流が止まった瞬間を検出するだけで良いものであって電流値を測定する必要がないため、簡単な回路構成で済む。また、動作制御手段も、単純な比例演算を行うだけで良いから簡単な回路構成で済むものであり、従って、全体の回路構成を簡単化できてコストの低減を実現できるようになる。
【００１３】
請求項２記載の手段によれば、複数組の昇圧チョッパ回路及び各降圧チョッパ回路をそれぞれ並列接続した形態で多相化されるから、出力電流のリップル低減を実現できる。この場合、一相分の駆動パルスに基づいて他相のための駆動パルスを容易に生成できると共に、それらの駆動パルスに基づいた開ループ制御を行うだけで済むから、回路構成の複雑化を招くことがなくなる。
【００１４】
【発明の実施の形態】
以下、本発明を車載用ＤＣ−ＤＣコンバータに適用した一実施例について図１ないし図３を参照しながら説明する。
図１には、昇降圧型ＤＣ−ＤＣコンバータの基本回路構成例が示されている。この図１において、昇圧チョッパ回路１１及び降圧チョッパ回路１２は、エネルギ蓄積及び放出用のリアクトル１３を共用した形態となっている。具体的には、昇圧チョッパ回路１１は、リアクトル１３の他に、パワーＭＯＳＦＥＴ１４（昇圧用スイッチング素子に相当）、ダイオード１５（第１のフリーホイールダイオードに相当）、平滑用コンデンサ１６を備えた構成とされ、降圧チョッパ回路１２は、リアクトル１３の他に、パワーＭＯＳＦＥＴ１７（降圧用スイッチング素子に相当）、ダイオード１８（第２のフリーホイールダイオードに相当）、平滑用コンデンサ１９を備えた構成とされている。
【００１５】
この場合、ＭＯＳＦＥＴ１４及び１７は、負荷である高圧側回路２０（例えば車両走行用モータを駆動するためのインバータ回路）の入力端子とグランド端子とに間に、ＭＯＳＦＥＴ１４が下アームとなるハーフブリッジ回路を構成するように直列接続されており、各ＭＯＳＦＥＴ１４及び１７には、それらと並列にダイオード１８及び１５がそれぞれ接続される。また、リアクトル１３は、直流電源である低圧側回路２１（例えば車載バッテリ）の出力端子とＭＯＳＦＥＴ１４及び１７の共通接続点との間に接続される。さらに、平滑用コンデンサ１６は、高圧側回路２０の出力端子とグランド端子との間に接続され、平滑用コンデンサ１９は、低圧側回路２１の出力端子とグランド端子との間に接続される。
【００１６】
ゼロクロス検出部２２（ゼロクロス検出手段に相当）は、ＭＯＳＦＥＴ１４及び１７の共通接続点の電圧を測定するように設けられており、昇圧チョッパ回路１１及び降圧チョッパ回路１２の各動作時においてリアクトル１３の両端電圧が零になるタイミング毎にゼロクロス信号を発生してパルス幅演算部２３（動作制御手段に相当）に与える構成となっている。
【００１７】
パルス幅演算部２３は、低圧側回路２１の出力を昇圧する際には、昇圧チョッパ回路１１で必要な出力を、外部からの出力指令信号による出力指令値などに基づいて算出すると共に、その算出結果に応じたパルス幅の第１の駆動パルスをタイマ回路などの利用により発生し、その駆動パルスを前記ゼロクロス検出部２２からゼロクロス信号が出力される毎にＭＯＳＦＥＴ１４に与えてこれをオンさせる動作を行う。この場合、パルス幅演算部２３は、上記第１の駆動パルスのパルス幅を出力指令値に比例した大きさに設定する構成となっており、また、出力の過不足に対処するために必要に応じて当該第１の駆動パルスのパルス幅を補正する構成となっている。
【００１８】
これにより、ＭＯＳＦＥＴ１４は、リアクトル１３に流れる電流が止まる毎に第１の駆動パルスのパルス幅に応じた時間だけオンされることになる。そして、このようなオン期間には、低圧側回路２１からリアクトル１３に電流が供給され、その後におけるＭＯＳＦＥＴ１４のオフ期間においてリアクトル１３に蓄積されたエネルギに応じた電流がダイオード１５を通じて平滑用コンデンサ１６に流れ込むようになり、上記のようなＭＯＳＦＥＴ１４のオンオフが繰り返されるに応じて周知の昇圧チョッパ機能が働くものである。
【００１９】
図２（ａ）には、昇圧動作時において出力指令値が例えば３段階に切換えられた各状態時にリアクトル１３に流れる電流の波形が模式的に示されている。この図２（ａ）から理解できるように、リアクトル電流は三角波状を呈するものであり、そのリアクトル電流の増減周期、つまりＭＯＳＦＥＴ１４の駆動周波数は、出力の増大に比例して低下することになる。因みに、図２（ｂ）には、図４に示した従来のＰＷＭ制御方式のＤＣ−ＤＣコンバータにおいて、出力が３段階に切換えられた各状態時にリアクトル７に流れる電流の波形が模式的に示されている。この図２（ｂ）から理解できるように、ＰＷＭ制御方式のＤＣ−ＤＣコンバータでは、リアクトル電流の増減周期（つまり、ＰＷＭ信号の周期）が一定値に固定された状態となるように制御されるものである。
【００２０】
尚、パルス幅演算部２３は、高圧側回路２０からの回生出力を降圧する際には、降圧チョッパ回路１２で必要な出力電圧を、外部からの出力指令信号による出力指令値などに基づいて算出すると共に、その算出結果に応じたパルス幅の第２の駆動パルスをタイマ回路などの利用により発生し、その駆動パルスを前記ゼロクロス検出部２２からゼロクロス信号が出力される毎にＭＯＳＦＥＴ１７に与えてこれをオンさせる動作を行うものであり、これに伴いＭＯＳＦＥＴ１７のオンオフが繰り返されるに応じて周知の降圧チョッパ機能が働くものである。
【００２１】
上記した本実施例によれば、以下に述べるような作用・効果を奏することができる。尚、図３には、本実施例のような制御（これをゼロクロス制御と呼ぶ）が行われたときの出力の大きさとパルス幅演算部２３から出力される駆動パルスのパルス幅及び駆動周波数との関係が実線で示されており、また、従来のＰＷＭ制御が行われたときの出力の大きさとＰＷＭ信号のパルス幅及び駆動周波数との関係が点線で示されている。
【００２２】
即ち、本実施例の構成によれば、出力がある程度立ち上がった状態では、出力の大きさと、ＭＯＳＦＥＴ１４及び１７をスイッチングするための各駆動パルスのパルス幅との関係が、図３に示すように単純な比例関係となり、しかも当該駆動パルスの決定時に出力情報のフィードバックが基本的に不要になるという特徴がある。このため、出力制御時においては、単純な演算で駆動パルスを決定できるため、制御精度及び応答性の向上を容易に実現できる。
【００２３】
このような出力制御に必要となるゼロクロス検出部２２は、リアクトル１３に流れる電流が止まった瞬間を検出するだけで良いものであって電流値を測定する必要がないため、簡単な回路構成で済む。また、パルス幅演算部２３も、単純な比例演算を行うだけで良いから簡単な回路構成で済むものであり、従って、全体の回路構成を簡単化できてコストの低減を実現できるようになる。因みに、図４に示した従来のＰＷＭ制御方式のＤＣ−ＤＣコンバータでは、図３に破線で示すように、パルス幅（周期）が固定された状態のＰＷＭ信号によって出力を幅広く制御する関係上、微妙なフィードバックが要求されるものであり、安定した出力を得るためには、ＰＷＭ信号のパルス幅を微妙に調整するという複雑な制御が必要になり、これに対処するためには、高精度で応答性に優れた制御を行う複雑な構成の回路が必要となってコストが高騰することになる。
【００２４】
本実施例によれば、上述のように制御動作時の応答性が良好であるから、例えば、昇圧動作状態から降圧動作状態への急な変更に対処するために、降圧動作用のＭＯＳＦＥＴ１７を予め駆動しておくという従来構成のような非効率な制御を行う必要がなくなる。
【００２５】
また、本実施例によれば、ＭＯＳＦＥＴ１４及び１７のオンタイミングが、リアクトル電流が零になったタイミングとなるように制御される構成となっているから、ＭＯＳＦＥＴ１４及び１７がターンオンする際にリカバリロスが発生することがなくなり、それらＭＯＳＦＥＴ１４及び１７として定格の小さなものを使用すれば済むようになる。しかも、このようにリカバリロスが発生しないので、ＭＯＳＦＥＴ１４及び１７のスイッチング動作に伴う電磁波ノイズの発生も抑制できるようになる。因みに、図４に示した従来のＰＷＭ制御方式のＤＣ−ＤＣコンバータでは、ＭＯＳＦＥＴ３及び４のスイッチング動作をリアクトル電流が流れている状態で行っているので、それらＭＯＳＦＥＴ３及び４のターンオン時には、ダイオード５或いは６を通じて数十〜数百ナノ秒オーダーのリカバリ電流が過渡的に流れる。このため、ＭＯＳＦＥＴ３及び４として、不要なリカバリ損失による耐量を確保するために定格に余裕がある大型のものを使用する必要が出てくると共に、リカバリ電流が流れるのに伴い電磁波ノイズが発生するという問題点があった。
【００２６】
本実施例によれば、出力の設定を、電流を計測せずに駆動パルスのパルス幅で設定するという開ループ制御可能であるから、ステップ応答出力制御、定電力量制御などを容易に行うことができる。因みに、図４に示した従来のＰＷＭ制御方式のＤＣ−ＤＣコンバータでは、基本的に各相の電流を計測することが不可欠であって閉ループでの微妙な制御が必要になるため、ステップ応答出力制御、定電力量制御などを行う際には良好な過渡応答特性が要求されるなど、その実現に大きな困難を伴うことになる。
【００２７】
本実施例によれば、図３に示すように、出力がある程度立ち上がった状態では、出力の増大に比例してＭＯＳＦＥＴ１４及び１７の駆動周波数が低下するという動作特性があるため、出力増大に伴い負荷電流が増大するのに連れてＭＯＳＦＥＴ１４及び１７のスイッチング回数が減少することになる。つまり、出力の増大によりＭＯＳＦＥＴ１４及び１７の１回のスイッチング当たりの損失が増えるのに応じて、そのスイッチング回数が減少することになるから、ＭＯＳＦＥＴ１４及び１７で発生するスイッチングロスは、軽負荷時から最大出力時までの全域にわたってほぼ一定になる。このため、ＭＯＳＦＥＴ１４及び１７を効率的に利用できるようになり、これらに必要な素子仕様を引き下げた無駄のない設計が可能になる。因みに、図４に示した従来のＰＷＭ制御方式のＤＣ−ＤＣコンバータでは、図３に示すように、出力の大小と関係なく駆動周波数がほぼ一定であるため、出力の増大に連れてＭＯＳＦＥＴ３及び４でのスイッチングロスが増えるという事情がある。このため、最大出力時に合わせた素子仕様とする必要があり、定格時や軽負荷時にはオーバースペックとなるという無駄が出てくる。
【００２８】
本実施例によれば、定格時や軽負荷時においてＭＯＳＦＥＴ１４及び１７の駆動周波数が相対的に高くなるため、最も使用頻度が高い範囲において可聴音を抑制した構成を容易に実現できる。この場合、出力が増大するのに連れて駆動周波数が低くなるため、これがユーザに聞こえることになるが、本実施例のＤＣ−ＤＣコンバータように車両走行用のモータを駆動するために用いられる場合には、その出力増大に応じて音が大きくなる状態が、ごく自然な状態であると広く認知されているから、ユーザに違和感を与える恐れがなくなる。これに対して、図４に示した従来のＰＷＭ制御方式のＤＣ−ＤＣコンバータでは、常に一定周波数の駆動音が発生することになるため、ユーザに違和感を与える恐れがあり、また、これに対処するために駆動周波数が可聴帯域に入らない構成とする場合には、駆動周波数の増大に伴うスイッチングロスの増加といった種々の障害を乗り越えなければならない。
【００２９】
本実施例においては、出力指示信号による出力指令値を電力値とする構成を容易に実現できる。即ち、本実施例によれば、駆動パルスの幅を入力電圧に基づいて調整することにより出力電力値をとに基づいてきわめて容易に設定できるから、出力電流値を測定する必要がなくなるなど、回路構成が複雑化する恐れがなくなる。因みに、図４に示した従来のＰＷＭ制御方式のＤＣ−ＤＣコンバータでは、出力電圧値の制御を行う場合には、出力電流及び電圧を測定値に基いた計算結果によるフィードバック制御による出力補正動作が必要となり、その実現が非常に困難になる。
【００３０】
（他の実施の形態）
その他、本発明は上記した実施例に限定されるものではなく、以下に述べるような変形或いは拡張が可能である。
複数組の昇圧チョッパ回路及び各降圧チョッパ回路をそれぞれ並列接続した状態で設けることにより多相化することにより、出力電流のリップル低減を図っても良い。この場合には、パルス幅演算部２３は、低圧側回路２１の出力を昇圧する際には、第１の駆動パルスに基づいてそれぞれ位相が異なる複数の第１の多重動作用駆動パルスを生成し、各多重動作用駆動パルスにより複数の昇圧チョッパ回路内の昇圧用スイッチング素子（ＭＯＳＦＥＴ１４）を個別にオンさせ、また、高圧側回路２０の出力を降圧する際には、第２の駆動パルスに基づいてそれぞれ位相が異なる複数の第２の多重動作用駆動パルスを生成し、各多重動作用駆動パルスにより複数の降圧チョッパ回路内の降圧用スイッチング素子（ＭＯＳＦＥＴ１７）を個別にオンさせる動作を行えば良い。
【００３１】
この構成によれば、一相分の第１及び第２の駆動パルスに基づいて他相のための駆動パルスを容易に生成できると共に、それらの駆動パルスに基づいた開ループ制御を行うだけで済むから、回路構成の複雑化を招くことがなくなる。因みに、図４に示した従来のＰＷＭ制御方式のＤＣ−ＤＣコンバータでは、その多相化が極めて困難であるため、リップル電流の低減のために多相化を図ることは一般的ではない。
【００３２】
昇圧チョッパ回路１１及び降圧チョッパ回路１２でリアクトル１３を共用する形態としたが、各チョッパ回路１１及び１２に専用のリアクトルを設けても良い。昇圧用及び降圧用のスイッチング素子の例としてパワーＭＯＳＦＥＴを挙げたが、ＩＧＢＴなどの他の半導体スイッチング素子であっても良い。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施例を示す電気的構成図
【図２】リアクトル電流波形の一例を示す図
【図３】出力の大きさと駆動パルスのパルス幅及び駆動周波数との関係を示す特性図
【図４】従来構成を示す図１相当図
【符号の説明】
１１は昇圧チョッパ回路、１２は降圧チョッパ回路、１３はリアクトル、１４はパワーＭＯＳＦＥＴ（昇圧用スイッチング素子）、１５はダイオード（第１のフリーホイールダイオード）、１６は平滑用コンデンサ、１７はパワーＭＯＳＦＥＴ（降圧用スイッチング素子）、１８はダイオード（第２のフリーホイールダイオード）、１９は平滑用コンデンサ、２０は高圧側回路（負荷）、２１は低圧側回路（直流電源）、２２はゼロクロス検出部（ゼロクロス検出手段）、２３はパルス幅演算部（動作制御手段）を示す。

Claims

直流電源出力をリアクトル、第１のフリーホイールダイオード及び昇圧用スイッチング素子を利用して昇圧して負荷に与える昇圧チョッパ回路と、前記負荷側からの回生出力をリアクトル、第２のフリーホイールダイオード及び降圧用スイッチング素子を利用して降圧して前記直流電源に与える降圧チョッパ回路とを組み合わせて構成されたＤＣ−ＤＣコンバータにおいて、
前記昇圧チョッパ回路及び降圧チョッパ回路の各動作時において前記リアクトルの両端電圧が零になるタイミング毎にゼロクロス信号を発生するゼロクロス検出手段と、
前記昇圧チョッパ回路のための出力指示信号による出力指令値に比例したパルス幅の第１の駆動パルスを発生すると共に、その駆動パルスを前記ゼロクロス信号が出力される毎に前記昇圧用スイッチング素子に与えてこれをオンさせる動作、並びに前記降圧チョッパ回路のための出力指示信号による出力指令値に比例したパルス幅の第２の駆動パルスを発生すると共に、その駆動パルスを前記ゼロクロス信号が出力される毎に前記降圧用スイッチング素子に与えてこれをオンさせる動作を行う動作制御手段とを備えたことを特徴とするＤＣ−ＤＣコンバータ。
前記昇圧チョッパ回路及び降圧チョッパ回路を少なくとも一組追加すると共に、各昇圧チョッパ回路及び各降圧チョッパ回路をそれぞれ並列接続することにより多相化され、
前記動作制御手段は、前記第１の駆動パルスに基づいてそれぞれ位相が異なる複数の第１の多重動作用駆動パルスを生成し、各多重動作用駆動パルスにより前記複数の昇圧チョッパ回路内の昇圧用スイッチング素子を個別にオンさせると共に、前記第２の駆動パルスに基づいてそれぞれ位相が異なる複数の第２の多重動作用駆動パルスを生成し、各多重動作用駆動パルスにより前記複数の降圧チョッパ回路内の降圧用スイッチング素子を個別にオンさせる動作を行うことを特徴とする請求項１記載のＤＣ−ＤＣコンバータ。