JP2004256834A - 熱間加工性および靱性に優れる突起付ｈ形鋼およびその製造方法 - Google Patents
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Abstract
【課題】熱間加工性を阻害することなしに、靱性を向上させた突起付Ｈ形鋼を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：０．１２〜０．１５％、Ｓｉ：０．２５〜０．４０％、Ｍｎ：１．４０〜１．６０％、Ｎｂ：０．０２０ 〜０．０４０ ％、Ｖ：０．０１５ 〜０．０４０ ％およびＮｉ：０．１０〜０．３０％を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物の組成にし、かつ０℃における衝撃吸収エネルギー ＶＥ０ を２７Ｊ以上とする。
【選択図】 なし
【解決手段】質量％で、Ｃ：０．１２〜０．１５％、Ｓｉ：０．２５〜０．４０％、Ｍｎ：１．４０〜１．６０％、Ｎｂ：０．０２０ 〜０．０４０ ％、Ｖ：０．０１５ 〜０．０４０ ％およびＮｉ：０．１０〜０．３０％を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物の組成にし、かつ０℃における衝撃吸収エネルギー ＶＥ０ を２７Ｊ以上とする。
【選択図】 なし
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、フランジ外面に突起を有する突起付Ｈ形鋼およびその製造方法に関し、特にその熱間加工性と靱性の有利な向上を図ろうとするものである。
【０００２】
【従来の技術】
路面覆工板として用いられるＨ形鋼は、路上を通行する自動車や歩行者のスリップや転倒を防止するために、フランジ表面に突起が設けられている。
また、鉄筋コンクリート構造物において、強度的に鉄筋の過密配筋が必要となる場合、この過密配筋によって施工性が悪化し、工期が長期化するだけでなく、コスト高となるため、鉄筋の代わりに突起を設けたＨ形鋼をフランジ外面に用いる場合がある。
【０００３】
このようなフランジ外面に突起を有するＨ形鋼は、ロール表面に溝を有するロールを用いて、熱間圧延を施すことにより製造される。しかしながら、熱間圧延によってＨ形鋼に突起を安定して形成するのは容易ではない。
例えば、特許文献１では、覆工板に用いられる突起付Ｈ形鋼を製造する場合、突起を形成するための溝付ロールの溝の配置や圧下量の配分などを適正化することによって、その安定製造を図っている。
【０００４】
ところで、従来の突起付Ｈ形鋼において、覆工板として用いられる場合の必要性能は、ＪＩＳ Ｇ ３１０１「一般構造用圧延鋼材」に規定されている ＳＳ４００の性能で満足されていた。
また、鉄筋の代替として用いられる場合には、ＪＩＳ Ｇ ３１０６「溶接構造用圧延鋼材」に規定されている ＳＭ４９０ＹＡの性能で満足されていた。
【０００５】
しかしながら、上記した ＳＳ４００およびＳＭ４９０ＹＡ では、その性能に関し、引張強度、耐力、延びといった機械的性質については保証すべき基準値が設けられているものの、鋼材の靱性を表わす衝撃吸収エネルギー値については特に要求されていない。
そのため、従来の突起付Ｈ形鋼は、靱性に関しては必ずしも優れた性能を有しているわけではなかった。
【０００６】
【特許文献１】
特開昭５０−１２４８６１号公報（特許請求の範囲）
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、近年、鉄筋の代替材として使用される突起付Ｈ形鋼に関しては、寒冷地で使用されたり、また従来よりも厚肉のＨ形鋼の適用が求められるようになってきた。
これらの用途に適用する場合には、構造体の性能を保証するために、構造体の主要部材である突起付Ｈ形鋼に対して、靱性の保証が要求されるようになってきた。
【０００８】
従来の突起付Ｈ形鋼は、 ＳＳ４００やＳＭ４９０ＹＡ などの機械的性能を有する範囲で、できるだけ低コストで突起を安定して形成できるような成分と製造方法が採用されてきた。
ＳＳ４００ やＳＭ４９０ＹＡ の機械的性能を保証するには、特別な合金を多く含まない一般的な炭素鋼で十分であるが、突起を安定して形成するには、突起を有しないＨ形鋼に比べて高温での圧延が必要となるため、一般的な炭素鋼では十分な靱性が得られないという問題があった。
すなわち、一般的な炭素鋼を高温で圧延すると、オーステナイトの粗粒再結晶域で圧延が終了するため、変態完了後のフェライト・パーライト組織が粗粒組織となり、その結果、十分な靱性が得られなかったのである。
【０００９】
本発明は、上記の問題を有利に解決するもので、高温での圧延など熱間加工性を阻害することなしに、靱性を効果的に向上させた突起付Ｈ形鋼を、その有利な製造方法と共に提案することを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
本発明は、上記の課題を解決するために、突起を形成するのに必要かつ十分な圧延温度を定め、この圧延温度の下でも十分な靱性値が得られるように、鋼材の成分組成を調整すると共に、圧延後の冷却条件を規定したもので、必要最小限のコストアップで、安定した突起の形成と、引張り強さ、 ０．２％耐力および延びの確保、さらには靱性（衝撃吸収エネルギー値で評価）の改善を達成したものである。
【００１１】
すなわち、本発明は、
Ｃ：０．１２〜０．１５ｍａｓｓ％、
Ｓｉ：０．２５〜０．４０ｍａｓｓ％、
Ｍｎ：１．４０〜１．６０ｍａｓｓ％、
Ｎｂ：０．０２０ 〜０．０４０ ｍａｓｓ％、
Ｖ：０．０１５ 〜０．０４０ ｍａｓｓ％および
Ｎｉ：０．１０〜０．３０ｍａｓｓ％
を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物の組成になり、かつ０℃における衝撃吸収エネルギー ＶＥ０ が２７Ｊ以上であることを特徴とする熱間加工性および靱性に優れた突起付Ｈ形鋼である。
【００１２】
また、本発明は、
Ｃ：０．１２〜０．１５ｍａｓｓ％、
Ｓｉ：０．２５〜０．４０ｍａｓｓ％、
Ｍｎ：１．４０〜１．６０ｍａｓｓ％、
Ｎｂ：０．０２０ 〜０．０４０ ｍａｓｓ％、
Ｖ：０．０１５ 〜０．０４０ ｍａｓｓ％および
Ｎｉ：０．１０〜０．３０ｍａｓｓ％
を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物の組成になる鋼材を、熱間圧延によりＨ型鋼に成形するに際し、フランジ外面に突起を付与する仕上げ圧延温度を ８００℃以上にすると共に、その後の冷却を、冷却開始時のフランジ温度：８００ ℃以上、冷却速度：６〜４０℃／ｓ、冷却停止温度：５００ 〜７５０ ℃の条件下で行うことを特徴とする熱間加工性および靱性に優れた突起付Ｈ形鋼の製造方法である。
【００１３】
【発明の実施の形態】
以下、本発明を具体的に説明する。
本発明によれば、フランジ厚が１６ｍｍ以上の突起付Ｈ形鋼において、突起を形成する際の仕上げ圧延温度を ８００℃以上とし、この条件下でも０℃における衝撃吸収エネルギー ＶＥ０ ：２７Ｊ以上を保証するために、以下のように成分組成を調整すると共に、製造条件を規定する。
Ｃ：０．１２〜０．１５ｍａｓｓ％
Ｃは、低コストで強度を得るのに有利な元素であるので、０．１２ｍａｓｓ％以上含有させるものとした。しかしながら、含有量が０．１５ｍａｓｓ％を超えると靱性の低下を招くので、Ｃは０．１２〜０．１５ｍａｓｓ％の範囲に限定した。
なお、Ｃ量を低く抑えたことによる機械的強度の低下については、後述するＮｂおよびＶで補償するものとした。
【００１４】
Ｓｉ：０．２５〜０．４０ｍａｓｓ％
Ｓｉは、脱酸剤として０．２５ｍａｓｓ％以上含有させる。しかしながら、含有量が０．４０ｍａｓｓ％を超えると靱性の低下を招くので、Ｓｉは０．２５〜０．４０ｍａｓｓ％の範囲に限定した。
【００１５】
Ｍｎ：１．４０〜１．６０ｍａｓｓ％
Ｍｎは、強度と靱性を向上させるために１．４０ｍａｓｓ％以上含有させる。しかしながら、含有量が１．６０ｍａｓｓ％を超えるとＪＩＳ 規格値外れとなるので、Ｍｎは１．４０〜１．６０ｍａｓｓ％の範囲に限定した。
【００１６】
Ｎｂ：０．０２０ 〜０．０４０ ｍａｓｓ％
Ｎｂは、炭窒化物を形成することによって、引張り強さや降伏点の向上に有効に寄与するが、含有量が ０．０２０ｍａｓｓ％に満たないとその添加効果に乏しく、一方 ０．０４０ｍａｓｓ％を超えると靱性が劣化するので、Ｎｂは ０．０２０〜０．０４０ ｍａｓｓ％の範囲で含有させるものとした。
【００１７】
Ｖ：０．０１５ 〜０．０４０ ｍａｓｓ％
Ｖも、Ｎｂと同様、炭窒化物の形成によって、引張り強さや降伏点を向上させる有用元素であるが、含有量が ０．０１５ｍａｓｓ％に満たないとその添加効果に乏しく、一方 ０．０４０ｍａｓｓ％を超えると延びが低下するので、Ｖは ０．０１５〜０．０４０ ｍａｓｓ％の範囲で含有させるものとした。
【００１８】
Ｎｉ：０．１０〜０．３０ｍａｓｓ％
Ｎｉは、靱性の向上のために０．１０ｍａｓｓ％以上含有させる。しかしながら、含有量の増加と共にコストアップの弊害が生じるので、Ｎｉは０．１０〜０．３０ｍａｓｓ％の範囲で含有させるものとした。
【００１９】
次に、本発明の製造条件について説明する。
鋼の溶製法および鋳造法については特に制限はなく、従来公知の方法いずれもが適合する。また、Ｈ型鋼に成形するための熱間圧延条件も特に制限されることはなく、常法に従って行えば良い。
但し、フランジ外面に突起を付与するための仕上げ圧延温度およびその後の冷却（加速冷却）については、以下の条件を満足させる必要がある。
【００２０】
仕上げ圧延温度：８００ ℃以上
この仕上げ温度が ８００℃に満たないと、安定して突起を形成することが難しいので、 ８００℃以上に限定した。
【００２１】
冷却開始時のフランジ温度：８００ ℃以上
仕上げ圧延時の鋼材の温度は、突起を安定して形成する目的から、上述したとおり ８００℃以上としているため、圧延直後の鋼材のフランジ温度も ８００℃以上となる。本発明では、圧延直後に鋼材の冷却を開始することによって生産能率の低下を防止することを目的としているので、冷却開始時のフランジ温度も ８００℃以上となる。
【００２２】
冷却速度：６〜４０℃／ｓ
冷却速度は、これを制御することによって変態挙動を制御し、所望の組織形態とすることができる。フェライト変態によるフェライト・パーライト組織を得て、フェライト分率の向上により引張り強さや降伏点を向上させるためには、６℃／ｓ以上の冷却速度が必要である。しかしながら、冷却速度が４０℃／ｓを超えて大きくなると変態挙動が変化し、ベイナイト変態あるいはマルテンサイト変態が生じて引張り強さが上昇し過ぎる弊害が生じるので、冷却速度は６〜４０℃／ｓの範囲に制限した。
【００２３】
冷却停止温度：５００ 〜７５０ ℃
加速冷却における冷却停止温度を低下させることは、フェライト・パーライト変態において組織を微細化する効果があり、靱性の向上と共に引張り強さや降伏点の向上を図るためには、冷却停止温度は ７５０℃以下とする必要がある。しかしながら、冷却停止温度が ５００℃未満になるとフランジの傘折れ形状が大きくなるだけでなく、引張り強さが上昇し過ぎる弊害が生じるので、冷却停止温度は ５００〜７５０ ℃の範囲に制御するものとした。
【００２４】
上記したような成分調整および加速冷却を行うことにより、フランジ厚が１６ｍｍ以上の突起付Ｈ形鋼において、仕上げ圧延温度：８００ ℃以上の条件下で安定して突起が形成できるだけでなく、引張り強さが ４９０ ＭＰａ以上、６１０ ＭＰａ 以下、降伏点が ３５５ ＭＰａ以上、延びが１９％以上、そして０℃における衝撃吸収エネルギー ＶＥ０ が２７Ｊ以上という優れた機械的性能を得ることができる。
【００２５】
なお、本発明で対象とする突起付Ｈ形鋼は、そのフランジ厚が特に限定されることはなく、本発明は、突起高さの形成効率が低下するとされる、フランジ厚が１６ｍｍ以上（好ましくは４２ｍｍ以下）の厚肉のＨ形鋼にも好適に適用することができる。
【００２６】
【実施例】
表１に示す成分組成になる鋼材を、同じく表１に示す種々の仕上げ温度、冷却開始温度、冷却速度および冷却停止温度条件下で熱間圧延することにより、断面寸法が ３４０×３２８ ×３０×３５（ｍｍ）の突起付Ｈ形鋼を製造した。
かくして得られた突起付Ｈ形鋼の突起高さ、引張り強さ、降伏点、延びおよび０℃における衝撃吸収エネルギー ＶＥ０ について調べた結果を、表１に併記する。
なお、突起高さの要求性能下限値は ２．１ｍｍである。
【００２７】
【表１】
【００２８】
同表から明かなように、発明例はいずれも、突起高さが２．１ ｍｍ以上を満足するだけでなく、引張り強さ≧４９０ ＭＰａ 、降伏点≧３５５ ＭＰａ 、延び≧１９％および０℃における衝撃吸収エネルギー ＶＥ０ ≧２７Ｊを満足しており、衝撃靱性値を保証した突起付Ｈ形鋼として十分使用に耐え得る。
【００２９】
【発明の効果】
かくして、本発明によれば、熱間加工性を阻害することなしに、靱性を効果的に向上させた突起付Ｈ形鋼を得ることができる。
従って、本発明によれば、衝撃靱性値が必要とされる寒冷地での突起付Ｈ形鋼の使用が可能になる。また、フランジ厚１６ｍｍ以上の突起付Ｈ形鋼を鉄筋の代替としてコンクリート構造体の鉄骨に使用できる。これらにより、従来は鉄筋の過密配筋により、高コスト、長工期で施工きれていたコンクリート構造体が、低コスト、短工期で施工可能になり、大きな経済効果が得られる。
【発明の属する技術分野】
本発明は、フランジ外面に突起を有する突起付Ｈ形鋼およびその製造方法に関し、特にその熱間加工性と靱性の有利な向上を図ろうとするものである。
【０００２】
【従来の技術】
路面覆工板として用いられるＨ形鋼は、路上を通行する自動車や歩行者のスリップや転倒を防止するために、フランジ表面に突起が設けられている。
また、鉄筋コンクリート構造物において、強度的に鉄筋の過密配筋が必要となる場合、この過密配筋によって施工性が悪化し、工期が長期化するだけでなく、コスト高となるため、鉄筋の代わりに突起を設けたＨ形鋼をフランジ外面に用いる場合がある。
【０００３】
このようなフランジ外面に突起を有するＨ形鋼は、ロール表面に溝を有するロールを用いて、熱間圧延を施すことにより製造される。しかしながら、熱間圧延によってＨ形鋼に突起を安定して形成するのは容易ではない。
例えば、特許文献１では、覆工板に用いられる突起付Ｈ形鋼を製造する場合、突起を形成するための溝付ロールの溝の配置や圧下量の配分などを適正化することによって、その安定製造を図っている。
【０００４】
ところで、従来の突起付Ｈ形鋼において、覆工板として用いられる場合の必要性能は、ＪＩＳ Ｇ ３１０１「一般構造用圧延鋼材」に規定されている ＳＳ４００の性能で満足されていた。
また、鉄筋の代替として用いられる場合には、ＪＩＳ Ｇ ３１０６「溶接構造用圧延鋼材」に規定されている ＳＭ４９０ＹＡの性能で満足されていた。
【０００５】
しかしながら、上記した ＳＳ４００およびＳＭ４９０ＹＡ では、その性能に関し、引張強度、耐力、延びといった機械的性質については保証すべき基準値が設けられているものの、鋼材の靱性を表わす衝撃吸収エネルギー値については特に要求されていない。
そのため、従来の突起付Ｈ形鋼は、靱性に関しては必ずしも優れた性能を有しているわけではなかった。
【０００６】
【特許文献１】
特開昭５０−１２４８６１号公報（特許請求の範囲）
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、近年、鉄筋の代替材として使用される突起付Ｈ形鋼に関しては、寒冷地で使用されたり、また従来よりも厚肉のＨ形鋼の適用が求められるようになってきた。
これらの用途に適用する場合には、構造体の性能を保証するために、構造体の主要部材である突起付Ｈ形鋼に対して、靱性の保証が要求されるようになってきた。
【０００８】
従来の突起付Ｈ形鋼は、 ＳＳ４００やＳＭ４９０ＹＡ などの機械的性能を有する範囲で、できるだけ低コストで突起を安定して形成できるような成分と製造方法が採用されてきた。
ＳＳ４００ やＳＭ４９０ＹＡ の機械的性能を保証するには、特別な合金を多く含まない一般的な炭素鋼で十分であるが、突起を安定して形成するには、突起を有しないＨ形鋼に比べて高温での圧延が必要となるため、一般的な炭素鋼では十分な靱性が得られないという問題があった。
すなわち、一般的な炭素鋼を高温で圧延すると、オーステナイトの粗粒再結晶域で圧延が終了するため、変態完了後のフェライト・パーライト組織が粗粒組織となり、その結果、十分な靱性が得られなかったのである。
【０００９】
本発明は、上記の問題を有利に解決するもので、高温での圧延など熱間加工性を阻害することなしに、靱性を効果的に向上させた突起付Ｈ形鋼を、その有利な製造方法と共に提案することを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
本発明は、上記の課題を解決するために、突起を形成するのに必要かつ十分な圧延温度を定め、この圧延温度の下でも十分な靱性値が得られるように、鋼材の成分組成を調整すると共に、圧延後の冷却条件を規定したもので、必要最小限のコストアップで、安定した突起の形成と、引張り強さ、 ０．２％耐力および延びの確保、さらには靱性（衝撃吸収エネルギー値で評価）の改善を達成したものである。
【００１１】
すなわち、本発明は、
Ｃ：０．１２〜０．１５ｍａｓｓ％、
Ｓｉ：０．２５〜０．４０ｍａｓｓ％、
Ｍｎ：１．４０〜１．６０ｍａｓｓ％、
Ｎｂ：０．０２０ 〜０．０４０ ｍａｓｓ％、
Ｖ：０．０１５ 〜０．０４０ ｍａｓｓ％および
Ｎｉ：０．１０〜０．３０ｍａｓｓ％
を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物の組成になり、かつ０℃における衝撃吸収エネルギー ＶＥ０ が２７Ｊ以上であることを特徴とする熱間加工性および靱性に優れた突起付Ｈ形鋼である。
【００１２】
また、本発明は、
Ｃ：０．１２〜０．１５ｍａｓｓ％、
Ｓｉ：０．２５〜０．４０ｍａｓｓ％、
Ｍｎ：１．４０〜１．６０ｍａｓｓ％、
Ｎｂ：０．０２０ 〜０．０４０ ｍａｓｓ％、
Ｖ：０．０１５ 〜０．０４０ ｍａｓｓ％および
Ｎｉ：０．１０〜０．３０ｍａｓｓ％
を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物の組成になる鋼材を、熱間圧延によりＨ型鋼に成形するに際し、フランジ外面に突起を付与する仕上げ圧延温度を ８００℃以上にすると共に、その後の冷却を、冷却開始時のフランジ温度：８００ ℃以上、冷却速度：６〜４０℃／ｓ、冷却停止温度：５００ 〜７５０ ℃の条件下で行うことを特徴とする熱間加工性および靱性に優れた突起付Ｈ形鋼の製造方法である。
【００１３】
【発明の実施の形態】
以下、本発明を具体的に説明する。
本発明によれば、フランジ厚が１６ｍｍ以上の突起付Ｈ形鋼において、突起を形成する際の仕上げ圧延温度を ８００℃以上とし、この条件下でも０℃における衝撃吸収エネルギー ＶＥ０ ：２７Ｊ以上を保証するために、以下のように成分組成を調整すると共に、製造条件を規定する。
Ｃ：０．１２〜０．１５ｍａｓｓ％
Ｃは、低コストで強度を得るのに有利な元素であるので、０．１２ｍａｓｓ％以上含有させるものとした。しかしながら、含有量が０．１５ｍａｓｓ％を超えると靱性の低下を招くので、Ｃは０．１２〜０．１５ｍａｓｓ％の範囲に限定した。
なお、Ｃ量を低く抑えたことによる機械的強度の低下については、後述するＮｂおよびＶで補償するものとした。
【００１４】
Ｓｉ：０．２５〜０．４０ｍａｓｓ％
Ｓｉは、脱酸剤として０．２５ｍａｓｓ％以上含有させる。しかしながら、含有量が０．４０ｍａｓｓ％を超えると靱性の低下を招くので、Ｓｉは０．２５〜０．４０ｍａｓｓ％の範囲に限定した。
【００１５】
Ｍｎ：１．４０〜１．６０ｍａｓｓ％
Ｍｎは、強度と靱性を向上させるために１．４０ｍａｓｓ％以上含有させる。しかしながら、含有量が１．６０ｍａｓｓ％を超えるとＪＩＳ 規格値外れとなるので、Ｍｎは１．４０〜１．６０ｍａｓｓ％の範囲に限定した。
【００１６】
Ｎｂ：０．０２０ 〜０．０４０ ｍａｓｓ％
Ｎｂは、炭窒化物を形成することによって、引張り強さや降伏点の向上に有効に寄与するが、含有量が ０．０２０ｍａｓｓ％に満たないとその添加効果に乏しく、一方 ０．０４０ｍａｓｓ％を超えると靱性が劣化するので、Ｎｂは ０．０２０〜０．０４０ ｍａｓｓ％の範囲で含有させるものとした。
【００１７】
Ｖ：０．０１５ 〜０．０４０ ｍａｓｓ％
Ｖも、Ｎｂと同様、炭窒化物の形成によって、引張り強さや降伏点を向上させる有用元素であるが、含有量が ０．０１５ｍａｓｓ％に満たないとその添加効果に乏しく、一方 ０．０４０ｍａｓｓ％を超えると延びが低下するので、Ｖは ０．０１５〜０．０４０ ｍａｓｓ％の範囲で含有させるものとした。
【００１８】
Ｎｉ：０．１０〜０．３０ｍａｓｓ％
Ｎｉは、靱性の向上のために０．１０ｍａｓｓ％以上含有させる。しかしながら、含有量の増加と共にコストアップの弊害が生じるので、Ｎｉは０．１０〜０．３０ｍａｓｓ％の範囲で含有させるものとした。
【００１９】
次に、本発明の製造条件について説明する。
鋼の溶製法および鋳造法については特に制限はなく、従来公知の方法いずれもが適合する。また、Ｈ型鋼に成形するための熱間圧延条件も特に制限されることはなく、常法に従って行えば良い。
但し、フランジ外面に突起を付与するための仕上げ圧延温度およびその後の冷却（加速冷却）については、以下の条件を満足させる必要がある。
【００２０】
仕上げ圧延温度：８００ ℃以上
この仕上げ温度が ８００℃に満たないと、安定して突起を形成することが難しいので、 ８００℃以上に限定した。
【００２１】
冷却開始時のフランジ温度：８００ ℃以上
仕上げ圧延時の鋼材の温度は、突起を安定して形成する目的から、上述したとおり ８００℃以上としているため、圧延直後の鋼材のフランジ温度も ８００℃以上となる。本発明では、圧延直後に鋼材の冷却を開始することによって生産能率の低下を防止することを目的としているので、冷却開始時のフランジ温度も ８００℃以上となる。
【００２２】
冷却速度：６〜４０℃／ｓ
冷却速度は、これを制御することによって変態挙動を制御し、所望の組織形態とすることができる。フェライト変態によるフェライト・パーライト組織を得て、フェライト分率の向上により引張り強さや降伏点を向上させるためには、６℃／ｓ以上の冷却速度が必要である。しかしながら、冷却速度が４０℃／ｓを超えて大きくなると変態挙動が変化し、ベイナイト変態あるいはマルテンサイト変態が生じて引張り強さが上昇し過ぎる弊害が生じるので、冷却速度は６〜４０℃／ｓの範囲に制限した。
【００２３】
冷却停止温度：５００ 〜７５０ ℃
加速冷却における冷却停止温度を低下させることは、フェライト・パーライト変態において組織を微細化する効果があり、靱性の向上と共に引張り強さや降伏点の向上を図るためには、冷却停止温度は ７５０℃以下とする必要がある。しかしながら、冷却停止温度が ５００℃未満になるとフランジの傘折れ形状が大きくなるだけでなく、引張り強さが上昇し過ぎる弊害が生じるので、冷却停止温度は ５００〜７５０ ℃の範囲に制御するものとした。
【００２４】
上記したような成分調整および加速冷却を行うことにより、フランジ厚が１６ｍｍ以上の突起付Ｈ形鋼において、仕上げ圧延温度：８００ ℃以上の条件下で安定して突起が形成できるだけでなく、引張り強さが ４９０ ＭＰａ以上、６１０ ＭＰａ 以下、降伏点が ３５５ ＭＰａ以上、延びが１９％以上、そして０℃における衝撃吸収エネルギー ＶＥ０ が２７Ｊ以上という優れた機械的性能を得ることができる。
【００２５】
なお、本発明で対象とする突起付Ｈ形鋼は、そのフランジ厚が特に限定されることはなく、本発明は、突起高さの形成効率が低下するとされる、フランジ厚が１６ｍｍ以上（好ましくは４２ｍｍ以下）の厚肉のＨ形鋼にも好適に適用することができる。
【００２６】
【実施例】
表１に示す成分組成になる鋼材を、同じく表１に示す種々の仕上げ温度、冷却開始温度、冷却速度および冷却停止温度条件下で熱間圧延することにより、断面寸法が ３４０×３２８ ×３０×３５（ｍｍ）の突起付Ｈ形鋼を製造した。
かくして得られた突起付Ｈ形鋼の突起高さ、引張り強さ、降伏点、延びおよび０℃における衝撃吸収エネルギー ＶＥ０ について調べた結果を、表１に併記する。
なお、突起高さの要求性能下限値は ２．１ｍｍである。
【００２７】
【表１】
同表から明かなように、発明例はいずれも、突起高さが２．１ ｍｍ以上を満足するだけでなく、引張り強さ≧４９０ ＭＰａ 、降伏点≧３５５ ＭＰａ 、延び≧１９％および０℃における衝撃吸収エネルギー ＶＥ０ ≧２７Ｊを満足しており、衝撃靱性値を保証した突起付Ｈ形鋼として十分使用に耐え得る。
【００２９】
【発明の効果】
かくして、本発明によれば、熱間加工性を阻害することなしに、靱性を効果的に向上させた突起付Ｈ形鋼を得ることができる。
従って、本発明によれば、衝撃靱性値が必要とされる寒冷地での突起付Ｈ形鋼の使用が可能になる。また、フランジ厚１６ｍｍ以上の突起付Ｈ形鋼を鉄筋の代替としてコンクリート構造体の鉄骨に使用できる。これらにより、従来は鉄筋の過密配筋により、高コスト、長工期で施工きれていたコンクリート構造体が、低コスト、短工期で施工可能になり、大きな経済効果が得られる。
Claims (2)
- Ｃ：０．１２〜０．１５ｍａｓｓ％、
Ｓｉ：０．２５〜０．４０ｍａｓｓ％、
Ｍｎ：１．４０〜１．６０ｍａｓｓ％、
Ｎｂ：０．０２０ 〜０．０４０ ｍａｓｓ％、
Ｖ：０．０１５ 〜０．０４０ ｍａｓｓ％および
Ｎｉ：０．１０〜０．３０ｍａｓｓ％
を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物の組成になり、かつ０℃における衝撃吸収エネルギー ＶＥ０ が２７Ｊ以上であることを特徴とする熱間加工性および靱性に優れた突起付Ｈ形鋼。 - Ｃ：０．１２〜０．１５ｍａｓｓ％、
Ｓｉ：０．２５〜０．４０ｍａｓｓ％、
Ｍｎ：１．４０〜１．６０ｍａｓｓ％、
Ｎｂ：０．０２０ 〜０．０４０ ｍａｓｓ％、
Ｖ：０．０１５ 〜０．０４０ ｍａｓｓ％および
Ｎｉ：０．１０〜０．３０ｍａｓｓ％
を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物の組成になる鋼材を、熱間圧延によりＨ型鋼に成形するに際し、フランジ外面に突起を付与する仕上げ圧延温度を ８００℃以上にすると共に、その後の冷却を、冷却開始時のフランジ温度：８００ ℃以上、冷却速度：６〜４０℃／ｓ、冷却停止温度：５００ 〜７５０ ℃の条件下で行うことを特徴とする熱間加工性および靱性に優れた突起付Ｈ形鋼の製造方法。
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Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101167389B1 (ko) | 2010-02-26 | 2012-07-19 | 현대제철 주식회사 | 구조용 강재 및 그 제조방법 |
| CN105018839A (zh) * | 2015-08-14 | 2015-11-04 | 武钢集团昆明钢铁股份有限公司 | 一种420MPa级高性能抗震H型钢及其制备方法 |
| WO2020158822A1 (ja) * | 2019-01-31 | 2020-08-06 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 突起付きｈ形鋼およびその製造方法 |
| WO2020158823A1 (ja) * | 2019-01-31 | 2020-08-06 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 突起付きｈ形鋼およびその製造方法 |
| JP2021143389A (ja) * | 2020-03-12 | 2021-09-24 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 突条付きｈ形鋼およびその製造方法 |
| JP2022027236A (ja) * | 2020-07-31 | 2022-02-10 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 突起付きｈ形鋼およびその製造方法 |
| CN114959458A (zh) * | 2022-05-05 | 2022-08-30 | 包头钢铁（集团）有限责任公司 | 一种dh36海洋工程结构用热轧h型钢的制造方法 |
-
2003
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Cited By (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101167389B1 (ko) | 2010-02-26 | 2012-07-19 | 현대제철 주식회사 | 구조용 강재 및 그 제조방법 |
| CN105018839A (zh) * | 2015-08-14 | 2015-11-04 | 武钢集团昆明钢铁股份有限公司 | 一种420MPa级高性能抗震H型钢及其制备方法 |
| CN105018839B (zh) * | 2015-08-14 | 2017-05-03 | 武钢集团昆明钢铁股份有限公司 | 一种420MPa级高性能抗震H型钢及其制备方法 |
| CN113396236A (zh) * | 2019-01-31 | 2021-09-14 | 杰富意钢铁株式会社 | 带突起的h型钢及其制造方法 |
| KR20210118926A (ko) * | 2019-01-31 | 2021-10-01 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 돌기가 있는 h형강 및 그의 제조 방법 |
| JPWO2020158822A1 (ja) * | 2019-01-31 | 2021-02-18 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 突起付きｈ形鋼およびその製造方法 |
| JPWO2020158823A1 (ja) * | 2019-01-31 | 2021-02-18 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 突起付きｈ形鋼およびその製造方法 |
| CN113396237A (zh) * | 2019-01-31 | 2021-09-14 | 杰富意钢铁株式会社 | 带突起的h型钢及其制造方法 |
| WO2020158822A1 (ja) * | 2019-01-31 | 2020-08-06 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 突起付きｈ形鋼およびその製造方法 |
| KR102602081B1 (ko) * | 2019-01-31 | 2023-11-13 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 돌기가 있는 h형강 및 그의 제조 방법 |
| WO2020158823A1 (ja) * | 2019-01-31 | 2020-08-06 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 突起付きｈ形鋼およびその製造方法 |
| KR20210118925A (ko) * | 2019-01-31 | 2021-10-01 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 돌기가 있는 h형강 및 그의 제조 방법 |
| KR102588284B1 (ko) * | 2019-01-31 | 2023-10-11 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 돌기가 있는 h형강 및 그의 제조 방법 |
| CN113396237B (zh) * | 2019-01-31 | 2023-03-07 | 杰富意钢铁株式会社 | 带突起的h型钢及其制造方法 |
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| JP7347361B2 (ja) | 2020-07-31 | 2023-09-20 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 突起付きｈ形鋼およびその製造方法 |
| JP2022027236A (ja) * | 2020-07-31 | 2022-02-10 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 突起付きｈ形鋼およびその製造方法 |
| CN114959458A (zh) * | 2022-05-05 | 2022-08-30 | 包头钢铁（集团）有限责任公司 | 一种dh36海洋工程结构用热轧h型钢的制造方法 |
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