JP2004115577A - 摺動組成物及び摺動部材 - Google Patents
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Abstract
【課題】摺動部材において、環境に配慮するため、ベース樹脂であるポリテトラフルオロエチレンに鉛を添加せず、ビスマスやアルカリ土類金属塩などを添加し耐摩耗性、摩擦特性の向上を図ってきた。しかし、高PV値下においては、更なる耐摩耗性の向上が望まれていた。
【解決手段】ベース樹脂に熱硬化性樹脂を50〜80体積%用いて、そこに分子量300万以上のPTFEを10〜40体積%と、ビスマス及び/又はビスマス合金を1〜20体積%とを添加することにより、高PV値下での使用にも耐摩耗性、摩擦特性に優れた摺動部材となる。
【選択図】 図1
【解決手段】ベース樹脂に熱硬化性樹脂を50〜80体積%用いて、そこに分子量300万以上のPTFEを10〜40体積%と、ビスマス及び/又はビスマス合金を1〜20体積%とを添加することにより、高PV値下での使用にも耐摩耗性、摩擦特性に優れた摺動部材となる。
【選択図】 図1
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】
本発明は、環境への影響を低減するため鉛を含有しない摺動組成物及び摺動部材に関する。
【0002】
【従来の技術】
従来より、自己潤滑性に優れるポリテトラフルオロエチレン(以下PTFEと称する)はドライベアリング用の摺動部材に用いられており、さらに鉛などを添加して(例えば、特許文献1参照)耐摩耗性の改善が図られてきた。鉛を添加すると、鉛の移着膜形成効果によってPTFEが相手軸へ移着し、そのPTFEが相手軸上に膜を形成する。そのため摺動部材と相手軸との摺動がPTFE同士の摺動となり、特に、無潤滑下では摩擦特性に優れているという効果があった。ところが、鉛は環境への影響が大きいため、これに代わりビスマス(例えば、特許文献2参照)や硫酸バリウム(例えば、特許文献3参照)などを添加し、鉛の代替としていた。
【0003】
【特許文献1】
特公昭39−16950号公報(第1−2頁)
【0004】
【特許文献2】
特開2001−221231号公報(第1頁)
【0005】
【特許文献3】
特開2002−20568号公報(第1−2頁)
【0006】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、PTFEをベース樹脂として、これにビスマス(特開2001−221231)、或いは硫酸バリウム(特開2002−20568)を添加した摺動部材では、摩擦係数や耐摩耗性は向上するものの、高PV値下においては、更なる耐摩耗性の向上が望まれていた。
【0007】
本発明は上記事情に鑑みてなされたものであり、その目的は、高PV値下における摺動組成物及び摺動部材の耐摩耗性、摩擦特性をさらに向上させることにある。
【0008】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するため、本発明は熱硬化性樹脂50〜80体積%と、分子量300万以上のポリテトラフルオロエチレン10〜40体積%と、ビスマス及び/又はビスマス合金1〜20体積%とからなることを特徴とする。
【0009】
この構成によれば、摺動組成物のベース樹脂として機械的強度の高い熱硬化性樹脂を用いることにより摺動部材における耐熱性、耐摩耗性、そして機械的強度の向上を図ることができる。ここで、熱硬化性樹脂の比率が50体積%未満では十分な機械的強度が得られないため耐摩耗性が期待できず、80体積%を越えると、後に述べるビスマスやアルカリ土類金属塩、PTFEなどを添加する効果が薄れ、目的とする摩擦特性が得られない。熱硬化性樹脂としてはフェノール系樹脂、エポキシ系樹脂、ポリイミド樹脂、ポリアミドイミド樹脂等がある。
【0010】
そして、PTFEの分子量を300万以上とすることによって、摺動組成物の耐摩耗性が向上し、また、相手軸に強固な移着膜を形成できる。さらに、摺動組成物総量に対するPTFEの比率が10〜40体積%の範囲では、相手軸における強固な移着膜の形成が可能となり、摩擦特性が向上する。比率が10体積%未満では十分な摩擦特性が期待できず、40体積%を超えると目的とする耐摩耗性が得られない。
【0011】
また、ビスマスやビスマス合金は相手軸への移着膜形成効果を有し、ビスマスやビスマス合金を摺動組成物の樹脂中に分散して含有させることにより耐摩耗性の向上に寄与する。ビスマス合金は、例えばビスマスに銀、錫、亜鉛、インジウムなどを含有したものである。ビスマス合金を添加した摺動組成物は、純粋なビスマスを添加した摺動組成物よりも硬質なものとなり、更に耐摩耗性が向上する。これらビスマスに添加される金属の含有量は、ビスマスの総量に対し0.5〜30質量%が好ましい。より好ましくは5〜15質量%である。そして、摺動組成物総量に対するビスマス及び/又はビスマス合金の比率が1体積%未満では十分な摩擦摩耗特性が期待できず、20体積%を超えると耐摩耗性が徐々に低下してしまう。
【0012】
また、本発明は熱硬化性樹脂50〜80体積%と、分子量300万以上のポリテトラフルオロエチレン10〜40体積%と、アルカリ土類金属塩1〜20体積%とからなることを特徴とする。
【0013】
この構成によれば、アルカリ土類金属塩が相手軸への移着膜形成効果を有するので、上述した特長と同様な効果を有する。摺動組成物総量に対するアルカリ土類金属塩の比率が1体積%未満では十分な摩擦摩耗特性が期待できず、20体積%を超えると耐摩耗性が徐々に低下する。アルカリ土類金属塩は、例えばリン酸カルシウム、炭酸カルシウム、ケイ酸マグネシウム、硫酸バリウム等のリン酸塩、炭酸塩、ケイ酸塩、硫酸塩などが挙げられる。なお、本明細書におけるアルカリ土類金属とは、Be、Mg、Ca、Sr、Ba、Raをいう。
【0014】
さらに、本発明は熱硬化性樹脂50〜80体積%と、分子量300万以上のポリテトラフルオロエチレン10〜40体積%と、ビスマス及び/又はビスマス合金並びにアルカリ土類金属塩を総量で1〜20体積%とからなることを特徴とする。
【0015】
この構成によれば、上述の効果同様、耐熱性、耐摩耗性、耐薬品性、摩擦特性、そして強度に優れた摺動部材となる。また、無潤滑下に限らず、潤滑下での使用においても摩擦摩耗特性が向上し、上記効果と合わせた優れた摺動が可能となる。ビスマス及び/又はビスマス合金とアルカリ土類金属塩との添加量は、摺動組成物総量に対して1〜20体積%とすることが望ましい。
【0016】
そして、本発明は上記した摺動組成物の各々に、更に固体潤滑剤1〜30体積%を添加したことを特徴とする。
この構成によれば、摺動組成物において無潤滑下、又は潤滑下のどちらの使用でも、更に優れた摩擦特性、及び耐摩耗性が得られる。摺動組成物総量に対する固定潤滑剤の比率は1〜30体積%が望ましい。固体潤滑剤としてはグラファイト、二硫化モリブデン、二硫化タングステン、窒化硼素などが挙げられる。
【0017】
以上のような摺動組成物は、基材に被覆し摺動部材として構成することができる。より好ましくは、基材上に多孔質層を設け、その多孔質層に上記摺動組成物を含浸被覆し構成する摺動部材である。この構成によれば、摺動組成物と基材との接着が強固となり、摺動部材として強度あるものとなる。
【0018】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の一実施例を図1に基づいて説明する。
図1には摺動部材1の断面が示されている。同図のように、摺動部材1は、基材上、即ち表面に銅メッキ2が施された金属鋼板(一般構造用低炭素鋼)からなる裏金層3上に、銅系合金粉末からなる多孔質焼結金属層4を介し、摺動組成物5を含浸被覆し構成されている。多孔質焼結金属層4は銅メッキ上に粉末状態で接合されているため、層内部、及び表面部に無数の空洞を有する。
【0019】
次に、図1に示す摺動部材1の製造方法について説明する。
まず、銅メッキが施された厚み1.2mmの金属鋼板(一般構造用低炭素鋼)からなる裏金層3上に、銅系合金粉末を厚さ0.3mmとなるよう散布する。そして、それらを還元雰囲気中で750〜900℃の温度に加熱して銅系合金粉末を焼結し、裏金層3上に多孔質層である多孔質焼結金属層4を得る。
【0020】
一方、表1の組成比率にて各種を添加し、混合して、ワニス状の摺動組成物5を得る。そして、このワニス状の摺動組成物5を、上記裏金層3上の多孔質燃焼金属層4に含浸被覆させた後、150〜250℃の温度で硬化させる。
【0021】
本発明の効果を検証するため、スラスト試験機を用いて試験を行なった。検証試験は、発明品及び比較品の摩擦係数、摩耗量を測定するものであり、実施した試験結果は表1に示した。
【0022】
この試験条件を表2に示す。この試験の焼付判定基準としては、トルクが5Kgf・mを超えた場合、又は摩耗量が50μmを超えた場合のどちらかとした。
【0023】
【表1】
【0024】
【表2】
【0025】
試験結果を検討する。発明品▲1▼〜▲5▼は、条件1、又は2の双方で焼付(トルクオーバー、又は摩耗量50μmを超える)を起こすことなく、良好な摺動特性を示している。
【0026】
これに対し、比較品▲1▼はPF樹脂(フェノール系樹脂)のみのため条件1、又は2の双方で焼付を起こし、比較品▲2▼〜▲5▼は、ベース樹脂に熱硬化性樹脂を用いたが、条件2では焼付を起こした。また、比較品▲6▼〜▲9▼はベース樹脂がPTFEであるため、条件2では焼付を起こし、また、摩耗量も多くなった。
なお、実験に使用したPF樹脂は三井化学社製の「ミレックスXL−325」、PTFE粉末は2種類、PTFE(1):三井デュポンフロロケミカル社製の「テフロンファインパウダー6−J(分子量300万以上・平均粒子径470μm)」と、PTFE(2):ダイキン工業社製の「ルブロンL−2(分子量60万以下、平均粒子径2μm)」であり、硫酸バリウムは堺化学社製の「BMH−100」である。
【0027】
PTFE粒子としては、平均粒子径が300〜600μmが望ましい。平均粒子径が300〜600μmと大きいと、熱硬化性樹脂などとの混合時に繊維化され、その比表面積も大きなものとなる。よって摺動組成物5は、その表面において、PTFE粒子が広範囲に、且つ高密度に分布することとなり、その優れた自己潤滑性により耐薬品性、耐熱性、そして優れた摩擦特性を有する。
【0028】
そして、以上のように裏金層2上の多孔質焼結金属層4に摺動組成物5が含浸被覆された本発明の摺動部材1は、半円筒状、又は円筒状に加工されてベアリングとして製造される。
【0029】
そして、本発明の摺動部材1は無潤滑下に限らず、潤滑下の使用も可能であり、高速化、又は低速下のどちらにおいても優れた効果を発揮することは言うまでもない。
【図面の簡単な説明】
【図1】本発明の一実施例を示す摺動部材の断面図
【符号の説明】
図中、1は摺動部材、2は銅メッキ、3は裏金層、4は多孔質焼結金属層、5は摺動組成物である。
【発明の属する技術分野】
本発明は、環境への影響を低減するため鉛を含有しない摺動組成物及び摺動部材に関する。
【0002】
【従来の技術】
従来より、自己潤滑性に優れるポリテトラフルオロエチレン(以下PTFEと称する)はドライベアリング用の摺動部材に用いられており、さらに鉛などを添加して(例えば、特許文献1参照)耐摩耗性の改善が図られてきた。鉛を添加すると、鉛の移着膜形成効果によってPTFEが相手軸へ移着し、そのPTFEが相手軸上に膜を形成する。そのため摺動部材と相手軸との摺動がPTFE同士の摺動となり、特に、無潤滑下では摩擦特性に優れているという効果があった。ところが、鉛は環境への影響が大きいため、これに代わりビスマス(例えば、特許文献2参照)や硫酸バリウム(例えば、特許文献3参照)などを添加し、鉛の代替としていた。
【0003】
【特許文献1】
特公昭39−16950号公報(第1−2頁)
【0004】
【特許文献2】
特開2001−221231号公報(第1頁)
【0005】
【特許文献3】
特開2002−20568号公報(第1−2頁)
【0006】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、PTFEをベース樹脂として、これにビスマス(特開2001−221231)、或いは硫酸バリウム(特開2002−20568)を添加した摺動部材では、摩擦係数や耐摩耗性は向上するものの、高PV値下においては、更なる耐摩耗性の向上が望まれていた。
【0007】
本発明は上記事情に鑑みてなされたものであり、その目的は、高PV値下における摺動組成物及び摺動部材の耐摩耗性、摩擦特性をさらに向上させることにある。
【0008】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するため、本発明は熱硬化性樹脂50〜80体積%と、分子量300万以上のポリテトラフルオロエチレン10〜40体積%と、ビスマス及び/又はビスマス合金1〜20体積%とからなることを特徴とする。
【0009】
この構成によれば、摺動組成物のベース樹脂として機械的強度の高い熱硬化性樹脂を用いることにより摺動部材における耐熱性、耐摩耗性、そして機械的強度の向上を図ることができる。ここで、熱硬化性樹脂の比率が50体積%未満では十分な機械的強度が得られないため耐摩耗性が期待できず、80体積%を越えると、後に述べるビスマスやアルカリ土類金属塩、PTFEなどを添加する効果が薄れ、目的とする摩擦特性が得られない。熱硬化性樹脂としてはフェノール系樹脂、エポキシ系樹脂、ポリイミド樹脂、ポリアミドイミド樹脂等がある。
【0010】
そして、PTFEの分子量を300万以上とすることによって、摺動組成物の耐摩耗性が向上し、また、相手軸に強固な移着膜を形成できる。さらに、摺動組成物総量に対するPTFEの比率が10〜40体積%の範囲では、相手軸における強固な移着膜の形成が可能となり、摩擦特性が向上する。比率が10体積%未満では十分な摩擦特性が期待できず、40体積%を超えると目的とする耐摩耗性が得られない。
【0011】
また、ビスマスやビスマス合金は相手軸への移着膜形成効果を有し、ビスマスやビスマス合金を摺動組成物の樹脂中に分散して含有させることにより耐摩耗性の向上に寄与する。ビスマス合金は、例えばビスマスに銀、錫、亜鉛、インジウムなどを含有したものである。ビスマス合金を添加した摺動組成物は、純粋なビスマスを添加した摺動組成物よりも硬質なものとなり、更に耐摩耗性が向上する。これらビスマスに添加される金属の含有量は、ビスマスの総量に対し0.5〜30質量%が好ましい。より好ましくは5〜15質量%である。そして、摺動組成物総量に対するビスマス及び/又はビスマス合金の比率が1体積%未満では十分な摩擦摩耗特性が期待できず、20体積%を超えると耐摩耗性が徐々に低下してしまう。
【0012】
また、本発明は熱硬化性樹脂50〜80体積%と、分子量300万以上のポリテトラフルオロエチレン10〜40体積%と、アルカリ土類金属塩1〜20体積%とからなることを特徴とする。
【0013】
この構成によれば、アルカリ土類金属塩が相手軸への移着膜形成効果を有するので、上述した特長と同様な効果を有する。摺動組成物総量に対するアルカリ土類金属塩の比率が1体積%未満では十分な摩擦摩耗特性が期待できず、20体積%を超えると耐摩耗性が徐々に低下する。アルカリ土類金属塩は、例えばリン酸カルシウム、炭酸カルシウム、ケイ酸マグネシウム、硫酸バリウム等のリン酸塩、炭酸塩、ケイ酸塩、硫酸塩などが挙げられる。なお、本明細書におけるアルカリ土類金属とは、Be、Mg、Ca、Sr、Ba、Raをいう。
【0014】
さらに、本発明は熱硬化性樹脂50〜80体積%と、分子量300万以上のポリテトラフルオロエチレン10〜40体積%と、ビスマス及び/又はビスマス合金並びにアルカリ土類金属塩を総量で1〜20体積%とからなることを特徴とする。
【0015】
この構成によれば、上述の効果同様、耐熱性、耐摩耗性、耐薬品性、摩擦特性、そして強度に優れた摺動部材となる。また、無潤滑下に限らず、潤滑下での使用においても摩擦摩耗特性が向上し、上記効果と合わせた優れた摺動が可能となる。ビスマス及び/又はビスマス合金とアルカリ土類金属塩との添加量は、摺動組成物総量に対して1〜20体積%とすることが望ましい。
【0016】
そして、本発明は上記した摺動組成物の各々に、更に固体潤滑剤1〜30体積%を添加したことを特徴とする。
この構成によれば、摺動組成物において無潤滑下、又は潤滑下のどちらの使用でも、更に優れた摩擦特性、及び耐摩耗性が得られる。摺動組成物総量に対する固定潤滑剤の比率は1〜30体積%が望ましい。固体潤滑剤としてはグラファイト、二硫化モリブデン、二硫化タングステン、窒化硼素などが挙げられる。
【0017】
以上のような摺動組成物は、基材に被覆し摺動部材として構成することができる。より好ましくは、基材上に多孔質層を設け、その多孔質層に上記摺動組成物を含浸被覆し構成する摺動部材である。この構成によれば、摺動組成物と基材との接着が強固となり、摺動部材として強度あるものとなる。
【0018】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の一実施例を図1に基づいて説明する。
図1には摺動部材1の断面が示されている。同図のように、摺動部材1は、基材上、即ち表面に銅メッキ2が施された金属鋼板(一般構造用低炭素鋼)からなる裏金層3上に、銅系合金粉末からなる多孔質焼結金属層4を介し、摺動組成物5を含浸被覆し構成されている。多孔質焼結金属層4は銅メッキ上に粉末状態で接合されているため、層内部、及び表面部に無数の空洞を有する。
【0019】
次に、図1に示す摺動部材1の製造方法について説明する。
まず、銅メッキが施された厚み1.2mmの金属鋼板(一般構造用低炭素鋼)からなる裏金層3上に、銅系合金粉末を厚さ0.3mmとなるよう散布する。そして、それらを還元雰囲気中で750〜900℃の温度に加熱して銅系合金粉末を焼結し、裏金層3上に多孔質層である多孔質焼結金属層4を得る。
【0020】
一方、表1の組成比率にて各種を添加し、混合して、ワニス状の摺動組成物5を得る。そして、このワニス状の摺動組成物5を、上記裏金層3上の多孔質燃焼金属層4に含浸被覆させた後、150〜250℃の温度で硬化させる。
【0021】
本発明の効果を検証するため、スラスト試験機を用いて試験を行なった。検証試験は、発明品及び比較品の摩擦係数、摩耗量を測定するものであり、実施した試験結果は表1に示した。
【0022】
この試験条件を表2に示す。この試験の焼付判定基準としては、トルクが5Kgf・mを超えた場合、又は摩耗量が50μmを超えた場合のどちらかとした。
【0023】
【表1】
【0024】
【表2】
【0025】
試験結果を検討する。発明品▲1▼〜▲5▼は、条件1、又は2の双方で焼付(トルクオーバー、又は摩耗量50μmを超える)を起こすことなく、良好な摺動特性を示している。
【0026】
これに対し、比較品▲1▼はPF樹脂(フェノール系樹脂)のみのため条件1、又は2の双方で焼付を起こし、比較品▲2▼〜▲5▼は、ベース樹脂に熱硬化性樹脂を用いたが、条件2では焼付を起こした。また、比較品▲6▼〜▲9▼はベース樹脂がPTFEであるため、条件2では焼付を起こし、また、摩耗量も多くなった。
なお、実験に使用したPF樹脂は三井化学社製の「ミレックスXL−325」、PTFE粉末は2種類、PTFE(1):三井デュポンフロロケミカル社製の「テフロンファインパウダー6−J(分子量300万以上・平均粒子径470μm)」と、PTFE(2):ダイキン工業社製の「ルブロンL−2(分子量60万以下、平均粒子径2μm)」であり、硫酸バリウムは堺化学社製の「BMH−100」である。
【0027】
PTFE粒子としては、平均粒子径が300〜600μmが望ましい。平均粒子径が300〜600μmと大きいと、熱硬化性樹脂などとの混合時に繊維化され、その比表面積も大きなものとなる。よって摺動組成物5は、その表面において、PTFE粒子が広範囲に、且つ高密度に分布することとなり、その優れた自己潤滑性により耐薬品性、耐熱性、そして優れた摩擦特性を有する。
【0028】
そして、以上のように裏金層2上の多孔質焼結金属層4に摺動組成物5が含浸被覆された本発明の摺動部材1は、半円筒状、又は円筒状に加工されてベアリングとして製造される。
【0029】
そして、本発明の摺動部材1は無潤滑下に限らず、潤滑下の使用も可能であり、高速化、又は低速下のどちらにおいても優れた効果を発揮することは言うまでもない。
【図面の簡単な説明】
【図1】本発明の一実施例を示す摺動部材の断面図
【符号の説明】
図中、1は摺動部材、2は銅メッキ、3は裏金層、4は多孔質焼結金属層、5は摺動組成物である。
Claims (6)
- 熱硬化性樹脂50〜80体積%と、分子量300万以上のポリテトラフルオロエチレン10〜40体積%と、ビスマス及び/又はビスマス合金1〜20体積%とからなることを特徴とする摺動組成物。
- 熱硬化性樹脂50〜80体積%と、分子量300万以上のポリテトラフルオロエチレン10〜40体積%と、アルカリ土類金属塩1〜20体積%とからなることを特徴とする摺動組成物。
- 熱硬化性樹脂50〜80体積%と、分子量300万以上のポリテトラフルオロエチレン10〜40体積%と、ビスマス及び/又はビスマス合金、並びにアルカリ土類金属塩を総量で1〜20体積%とからなることを特徴とする摺動組成物。
- 更に、固体潤滑剤1〜30体積%を添加したことを特徴とする請求項1ないし3のいずれかに記載の摺動組成物。
- 基材に、請求項1ないし4のいずれかに記載の摺動組成物を被覆してなることを特徴とする摺動部材。
- 基材上に設けられた多孔質層に、請求項1ないし4のいずれかに記載の摺動組成物を含浸被覆してなることを特徴とする請求項5記載の摺動部材。
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