JP2004108235A - 燃料噴射装置 - Google Patents

Abstract

【課題】弁部材を小型化しても、シール部における密閉度の低下ならびに燃料噴射量のばらつきを招くことなく、応答性が向上する燃料噴射装置を提供する。
【解決手段】ニードル３０の当接部３３とともにシール部３５を形成する弁座２７は、弁ボディ２０の内周壁２０ａに形成されている。シール部３５を通り内周壁２０ａに垂直な仮想垂線は、可動コア３１側の一点で交差する。この仮想垂線が交差する交点は、ガイド部２８のシール部３５側の端部と反シール部側の端部との間に位置する。ニードル３０の当接部３３側の端部は仮想垂線の交点を中心として回転するため、交点をガイド部２８に近づけることにより、ニードル３０とガイド部２８とは接触しにくくなる。そのため、ニードル３０の全長を短縮し小型化しても、ニードル３０が傾いてガイド部２８と接触することがなく、ニードル３０とガイド部２８との接触によるシール部３５の密閉度の低下を防止できる。
【選択図】　　図１

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、内燃機関（以下、内燃機関を「エンジン」という。）の燃料噴射装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、燃料などの流体を噴射する流体噴射装置として、ノズルボディの弁座に弁部材の当接部が着座または離座することにより、流体の噴射が断続されるものが公知である（特許文献１参照）。このような流体噴射装置では、弁部材の反当接部側の端部に設置されている電磁駆動手段により弁部材は往復駆動される。
【０００３】
【特許文献１】
特許第３１８３１５６号
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
近年では、エンジンの高性能化に対応するため、燃料噴射装置の作動時における応答性の向上が要求されている。燃料噴射装置の応答性を向上するためには、可動部材である弁部材を小型・軽量化することが有効である。
【０００５】
しかしながら、弁部材を小型化するために軸方向の全長を短縮した場合、弁部材の軸方向の安定性が低下し、弁部材は軸に対し傾きやすくなる。当接部が弁ボディの弁座に着座したときに弁部材が傾くと、弁部材を軸方向へ往復移動可能に案内するために例えば弁ボディに形成されているガイド手段と弁部材とが接触することがある。弁部材とガイド手段とが接触すると、接触部を支点として弁部材の当接部側の端部は回転し、弁座から当接部が離間するおそれがある。その結果、当接部と弁座との間の密閉度が低下し、燃料漏れを招くおそれがある。
【０００６】
そこで、弁部材とガイド手段との間に形成されるクリアランスを大きくし、弁部材とガイド手段との接触を防止することが考えられる。しかし、弁部材とガイド手段との間に形成されるクリアランスを大きくすると、弁部材の作動時における安定性が悪化し、燃料噴射量にばらつきが生じるという問題がある。
【０００７】
そこで、本発明の目的は、弁部材を小型化しても、シール部における密閉度の低下ならびに燃料噴射量のばらつきを招くことなく、応答性が向上する燃料噴射装置を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
本発明の請求項１記載の燃料噴射装置によると、シール部を通る任意の仮想垂線が交差する交点は、ガイド手段のシール部側の端部と反シール部側の端部との間に位置する。この交点を中心として弁部材の当接部側の端部は回転する。そのため、弁部材が傾いた場合でも、回転の中心となる交点から近いガイド手段と弁部材とは接触しにくい。その結果、弁部材の軸方向の全長を短縮しても、弁部材とガイド手段との接触は防止される。また、弁部材とガイド手段との接触が防止されるため、ガイド手段を形成する弁ボディの内壁と弁部材の外壁との間の距離を大きくする必要がない。そのため、弁部材の作動が安定する。したがって、弁部材を小型化しても、シール部における密閉度の低下ならびに燃料噴射量のばらつきを招くことなく、弁部材の応答性を向上することができる。
【０００９】
本発明の請求項２記載の燃料噴射装置によると、ガイド手段は弁ボディの周方向へ連続して形成されている。そのため、弁部材の移動を軸方向へ安定して案内することができる。
本発明の請求項３記載の燃料噴射装置によると、弁部材は内部に燃料通路を有する筒状に形成されている。そのため、弁部材は、中空となり軽量化される。したがって、弁部材の応答性を高めることができる。
【００１０】
本発明の請求項４記載の燃料噴射装置によると、電磁駆動手段を備えている。
電磁駆動手段のコイルに通電することにより、弁部材の反当接部側の端部に設置されている可動コアと固定コアとの間には電磁吸引力が発生し、弁部材は駆動される。そのため、弁部材を高速に駆動し、噴孔の開閉を迅速に実施することができる。また、弁部材の傾きを防止するために可動コアと可動コアを案内する面との間のクリアランスを小さくする必要がない。したがって、可動コアの寸法精度を高める必要がなく、可動コアの加工工数を低減することができる。
【００１１】
本発明の請求項５記載の燃料噴射装置によると、交点からガイド手段の反シール部側の端部までの距離をｔとし、シール部から可動コアの反シール部側の端部までの距離をＬとすると、ｔ≦０．１×Ｌである。これにより、弁部材の当接部側の端部が交点を中心として回転しても、弁部材とガイド手段とが当接することはない。
【００１２】
本発明の請求項６記載の燃料噴射装置によると、シール部から可動コアの反弁部材側の端部までの距離Ｌは、Ｌ≦１８ｍｍ以下である。これにより、Ｌ≦１８ｍｍ以下の全長が短い小型の弁部材であっても、弁部材とガイド手段との接触を防止することができる。
【００１３】
本発明の請求項７記載の燃料噴射装置によると、可動コアの外壁摺動可能な内壁を有するホルダを備えている。そのため、弁部材が傾くと、交点から遠い弁部材の反当接部側の端部に設置されている可動コアとホルダとが当接する。可動コアとホルダとが当接することにより、弁部材とガイド手段とが接触する前に弁部材の傾きは制限される。
【００１４】
本発明の請求項８記載の燃料噴射装置によると、シール部から交点までの距離をＭとし、シール部の径をＤとし、交点とシール部の径方向の両端部とを結ぶ仮想直線がなす角度をθとすると、Ｍ＝Ｄ／２×ｔａｎ（θ／２）である。これにより、弁部材とガイド手段との接触が防止される交点の位置を規定することができる。
【００１５】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を示す複数の実施例を図面に基づいて説明する。
（第１実施例）
本発明の第１実施例による燃料噴射装置としてのインジェクタを図２に示す。
インジェクタ１のホルダ１０は、磁性部材と非磁性部材とからなる円筒状に形成されている。ホルダ１０には燃料通路１１が形成されており、この燃料通路１１に弁ボディ２０、弁部材としてのニードル３０、可動コア３１、スプリング２１、固定コア２２およびアジャスティングパイプ２３が収容されている。
【００１６】
ホルダ１０は、図２において下方の弁ボディ２０側から第一磁性部材１２、非磁性部材１３、第二磁性部材１４をこの順で有している。第一磁性部材１２と非磁性部材１３、ならびに非磁性部材１３と第二磁性部材１４とは溶接により接合している。溶接は例えばレーザ溶接などにより行われる。非磁性部材１３は第一磁性部材１２と第二磁性部材１４との間で磁束が短絡することを防止する。第一磁性部材１２の反非磁性部材側には、弁ボディ２０が溶接により固定されている。
【００１７】
図１に示すように、カップ状の噴孔プレート２４は弁ボディ２０の外周壁に溶接により固定されている。噴孔プレート２４は薄板状に形成されており、中央部に複数の噴孔２５が形成されている。噴孔プレート２４の外側には、噴孔プレート２４を覆うプレートホルダ２６が装着されている。
【００１８】
ニードル３０は、内部に燃料通路３２を有する中空の円筒状であり、底側に当接部３３が形成されている。当接部３３は弁ボディ２０の内周壁２０ａに形成されている弁座２７に着座可能である。弁座２７に当接部３３が着座することにより、ニードル３０と弁ボディ２０との間に形成される燃料通路３４と噴孔２５の入口側との連通を遮断するシール部３５が形成される。ニードル３０の外径は、ガイド部２８における弁ボディ２０の内径よりもわずかに小さく形成されている。これにより、ニードル３０の外壁とガイド部２８の内壁との間にはわずかなクリアランスが形成され、ニードル３０はガイド部２８に摺動可能に支持される。
ガイド部２８は、第一磁性部材１２の内周側に位置しており、弁ボディ２０の周方向へ連続して形成されている。なお、ガイド部２８は周方向に不連続であってもよい。ガイド部２８は、ニードル３０の軸方向においてシール部３５と可動コア３１との間に位置している。ニードル３０の外壁と弁ボディ２０のガイド部２８における内壁とが摺動することにより、ニードル３０は軸方向への移動が案内される。ニードル３０の外壁と弁ボディ２０のガイド部２８における内壁により請求項に記載のガイド手段が形成されている。ニードル３０には側壁を貫く燃料孔３６、３７が形成されている。ニードル３０の燃料通路３２に流入した燃料は、燃料孔３６または燃料孔３７を通過し、噴孔２５の入口側へ流れる。
【００１９】
図２に示すように、ニードル３０の反シール部側には電磁駆動手段５０が設置されている。電磁駆動手段５０は、可動コア３１、固定コア２２、コイル５１、スプリング２１および磁性部材１５、１６、１７、１８などを有している。可動コア３１はニードル３０の反シール部側の端部にニードル３０と一体に設置されている。可動コア３１の外径はホルダ１０の第一磁性部材１２および非磁性部材１３の内径よりもわずかに小さく形成されており、可動コア３１の外壁とホルダ１０の第一磁性部材１２および非磁性部材１３の内壁とは摺動可能である。可動コア３１の外壁と第一磁性部材１２および非磁性部材１３の内壁とは、ニードル３０の反シール部側でニードル３０と一体の可動コア３１の軸方向への移動を案内するコアガイドを形成している。
【００２０】
固定コア２２は円筒状に形成されている。固定コア２２は、ホルダ１０の非磁性部材１３および第二磁性部材１４の内部に圧入されることによりホルダ１０に取り付けられ固定されている。固定コア２２は可動コア３１に対し反当接部側に設置され可動コア３１と対向している。
【００２１】
アジャスティングパイプ２３は固定コア２２の内部に圧入されている。スプリング２１は一方の端部がアジャスティングパイプ２３に当接し、他方の端部が固定コア２２に当接している。アジャスティングパイプ２３の圧入量を調整することにより、スプリング２１の荷重は変更される。スプリング２１はニードル３０を弁座２７方向へ付勢している。
【００２２】
磁性部材１５、１６、１７、１８は、互いに磁気的に接続されてコイル５１の外周側に設置されている。磁性部材１５は、第一磁性部材１２の外周側に設置され、第一磁性部材１２と磁気的に接続されている。磁性部材１６は磁性部材１５および磁性部材１７と磁気的に接続されている。磁性部材１８は磁性部材１７および第二磁性部材１４と磁気的に接続されている。固定コア２２、可動コア３１、第一磁性部材１２、磁性部材１５、１６、１７、１８および第二磁性部材１４は磁気回路を構成している。
【００２３】
コイル５１が巻回されているスプール５２はホルダ１０の外周に取り付けられている。ターミナルは５３、コイル５１と電気的に接続されており、コイル５１に駆動電流を供給する。樹脂ハウジング５４はホルダ１０およびコイル５１の外周を覆っている。
【００２４】
ホルダ１０の図２において上方から燃料通路１１に流入する燃料は、フィルタ部材１９により異物が除去される。異物が除去された燃料は、燃料通路１１、アジャスティングパイプ２３の内周側、固定コア２２の内周側、可動コア３１の内周側、ニードル３０の燃料通路３２および燃料孔３６または燃料孔３７を経由してニードル３０と弁ボディ２０との間の燃料通路３４へ供給される。燃料通路３４へ供給された燃料は、当接部３３が弁座２７から離座したときに当接部３３と弁座２７との間に形成される開口を通り噴孔２５へ流れ、噴孔２５から噴射される。
【００２５】
次に、弁ボディ２０およびニードル３０について詳細に説明する。
ニードル３０の当接部３３は、弁ボディ２０の弁座２７に着座することによりシール部３５を形成する。シール部３５は、弁ボディ２０の周方向へ円環状に形成される。図３に示すように、シール部３５を形成する弁ボディ２０の内周壁２０ａは、可動コア３１側に開いた円錐台面状に形成されている。そのため、シール部３５を通り円錐台面状の内周壁２０ａに垂直な複数の仮想的な垂線Ｐは、ニードル３０の反シール部側の交点ｍで相互に交差する。ニードル３０は、図４に示す可動コア３１を含めた軸方向の全長Ｌが短くなるほど、図５の破線に示すようにニードル３０の軸に対し傾きやすくなる。このとき、ニードル３０は、円錐台面状の内周壁２０ａと当接しつつ交点ｍを中心として傾く。すなわち、ニードル３０のシール部３５側の端部は、交点ｍを中心として円錐台面状の内周壁２０ａと当接しつつ回転する。
【００２６】
シール部３５は円錐台状の内周壁２０ａに円環状に形成されている。そのため、シール部３５から交点ｍへ伸びる垂線Ｐの集合は、図６に示すように交点ｍを頂点、垂線Ｐを母線、ならびにシール部３５の内周側を底面とする円錐を形成する。そのため、シール部３５から交点ｍまでの距離Ｍは、シール部３５の内径をＤとし、交点ｍとシール部３５の径方向の両端部とを結ぶ垂線Ｐがなす角度すなわち円錐の頂角をθとすると、Ｍ＝Ｄ／２×ｔａｎ（θ／２）となる。
【００２７】
図３に示すようにニードル３０の回転時の中心となる交点ｍは、弁ボディ２０のガイド部２８のシール部側の端部２８ａと反シール部側の端部２８ｂとの間に位置している。これにより、ニードル３０の回転時の中心となる交点ｍとガイド部２８の端部２８ａ、２８ｂとが接近し、ニードル３０が傾いた場合でも、ニードル３０とガイド部２８の端部２８ａ、２８ｂとは当接しにくくなる。ガイド部２８の端部２８ａと端部２８ｂとの間に位置する交点ｍを中心としてニードル３０が回転することにより、図５の破線に示すようにニードル３０の反シール部側の可動コア３１も交点ｍを中心に回転する。このとき、回転の中心となる交点ｍから遠ざかるにつれて、ニードル３０の回転角度に対する初期位置からの移動量は大きくなる。ここで、初期位置とはニードル３０の軸に対しニードル３０の傾きが生じていない位置をいう。そのため、回転にともなう反シール部側の端部すなわち可動コア３１の反ニードル側の端部３１ａにおける可動コア３１の移動量は、ガイド部２８の近傍におけるニードル３０の移動量よりも大きくなる。その結果、ニードル３０とガイド部２８とが当接する前に、可動コア３１とホルダ１０の非磁性部材１３とが当接し、ニードル３０のさらなる傾きが防止される。これにより、ニードル３０とガイド部２８との接触は防止される。
【００２８】
図４に示すように、シール部３５からガイド部２８の反シール部側の端部２８ａまでの距離をＨとし、シール部３５から交点ｍまでの距離をＭとすると、交点ｍとガイド部２８の反シール部側の端部２８ａとの間の距離ｔは、ｔ＝Ｈ−Ｍにより求められる。また、本実施例では、シール部３５から可動コア３１の反シール部側の端部３１ａまでの距離Ｌは１８ｍｍ以下である。すなわち、ニードル３０と可動コア３１とを合わせた軸方向の全長を１８ｍｍ以下に設定している。また、本実施例ではｔ≦０．１×Ｌに設定している。上述のように、ニードル３０は全長が短縮されるほど、傾きやすく、かつ傾きが大きくなる。本実施例では、交点ｍをガイド部２８のシール部３５側の端部２８ｂと反シール部側の端部２８ａとの間に位置させ、かつｔ≦０．１×以下とすることにより、ニードル３０と可動コア３１とを合わせた全長が１８ｍｍ以下であっても、ニードル３０とガイド部２８との接触が防止される。
【００２９】
次に、本発明の一実施例によるインジェクタ１の作動について説明する。
コイル５１への通電がオフされているとき、可動コア３１と固定コア２２との間には磁気吸引力が発生しない。このとき、ニードル３０はスプリング２１の付勢力により弁座２７方向へ付勢されているため、ニードル３０は弁ボディ２０方向へ移動し、当接部３３は弁座２７に着座している。そのため、噴孔２５からの燃料の噴射は停止されている。
【００３０】
コイル５１への通電をオンすると、固定コア２２、可動コア３１、第一磁性部材１２、磁性部材１５、１６、１７、１８および第二磁性部材１４からなる磁気回路を磁束が流れ、固定コア２２と可動コア３１との間に磁気吸引力が発生する。これにより、可動コア３１は固定コア２２に吸引されるとともに、可動コア３１と一体のニードル３０も固定コア２２側へ移動する。ニードル３０の移動にともなって当接部３３が弁座２７から離座すると、噴孔２５から燃料が噴射される。可動コア３１と固定コア２２とが当接することにより、ニードル３０の移動は制限される。
【００３１】
再びコイル５１への通電をオフすると、磁気回路を流れる磁束が消失し、固定コア２２と可動コア３１との間の磁気吸引力も消失する。そのため、ニードル３０はスプリング２１の付勢力により弁ボディ２０方向へ移動し、当接部３３は弁座２７に着座する。これにより、噴孔２５からの燃料の噴射は停止される。
【００３２】
以上、説明したように、本発明の第１実施例によるインジェクタ１によると、ニードル３０の回転時の中心となる交点ｍは、ガイド部２８のシール部３５側の端部２８ｂと反シール部側の端部２８ａとの間に位置している。ニードル３０は交点ｍを中心に回転するため、交点ｍとガイド部３８とが接近することにより、ガイド部２８の近傍におけるニードル３０の移動量は小さくなる。そのため、ニードル３０とガイド部２８との間のクリアランスを大きくすることなく、ニードル３０とガイド部２８との接触は防止される。すなわち、ニードル３０の傾きが大きくなると、交点ｍから遠い可動コア３１と非磁性部材１３とが当接するため、ニードル３０の傾きは制限される。その結果、ニードル３０とガイド部２８とが当接したり、ニードル３０がガイド部２８の反シール部側の端部２８ａを支点として回転することが防止される。したがって、ニードル３０の全長を短縮した場合でも、シール部３５における密閉度の低下を防止することができる。また、ニードル３０の作動時における安定性が向上するため、燃料の噴射量のばらつきを招くことがない。
【００３３】
また、第１実施例では、ニードル３０の傾きを低減するために可動コア３１と非磁性部材１３との間のクリアランスを小さくする必要がない。そのため、可動コア３１および非磁性部材１３の寸法精度を高める必要がない。したがって、加工工数の増大を招くことがない。
【００３４】
さらに、第１実施例では、ニードル３０の全長を短縮するとともに、ニードル３０を中空の筒状に形成している。そのため、ニードル３０の軽量化が図られる。これにより、ニードル３０を駆動するコイル５１の小型化、ならびにニードル３０を電磁吸引力とは反対側に付勢するスプリング２１の付勢力の低減を図ることができる。したがって、ニードル３０の作動時における応答性を高めることができる。
【００３５】
（第２実施例）
本発明の第２実施例によるインジェクタを図７に示す。第１実施例と実質的に同一の構成部位には同一の符号を付し、説明を省略する。
図７に示すように、第２実施例によるインジェクタは、弁ボディ２０およびニードル３０の形状が第１実施例と異なる。第２実施例では、ニードル３０は外周側に突出するガイド部３８を有している。ガイド部３８の外径は弁ボディ２０の内径よりもわずかに小さく形成されており、ガイド部３８の外壁と弁ボディ２０の内壁とは摺動する。第２実施例では、ニードル３０のガイド部３８における外壁と弁ボディ２０の内壁とによりガイド手段が形成されている。ガイド部３８の外壁と弁ボディ２０の内壁とが摺動することにより、ニードル３０は軸方向へ往復移動可能に案内される。ガイド部３８はニードル３０の周方向へ不連続に形成されている。これにより、燃料孔３６を通過した燃料はニードル３０に形成された不連続なガイド部３８の間を経由してシール部３５側へ流れる。
【００３６】
第２実施例では、第１実施例と同様にニードル３０の回転時の中心となる交点ｍはガイド部３８のシール部３５側の端部３８ａと反シール部側の端部３８ｂとの間に位置している。これにより、ニードル３０の全長を短縮した場合でも、シール部３５における密閉度の低下を防止することができる。
【００３７】
（第３実施例）
本発明の第３実施例によるインジェクタを図８に示す。第１実施例と実質的に同一の構成部位には同一の符号を付し、説明を省略する。
図８に示すように、第３実施例によるインジェクタは中実円柱状のニードル４０を備えている。すなわち、燃料が流れる燃料通路４１はニードルの外周側に形成されている。ニードル４０はガイド部４２を有している。ガイド部４２の外壁は、弁ボディ２０の内壁と摺動可能である。第３実施例では、ニードル４０のガイド部４２における外壁と弁ボディ２０の内壁とによりガイド手段が形成されている。ニードル４０は、燃料の流れを許容するため、不連続に形成されている。
ニードル４０の当接部４３は、弁ボディ２０の弁座２７とともにシール部４５を形成している。
【００３８】
第３実施例では、第１実施例と同様にニードル３０の回転時の中心となる交点ｍは、シール部４５側の端部４２ａと反シール部側の端部４２ｂとの間に位置している。これにより、ニードル４０の全長を短縮した場合でも、シール部４５における密閉度の低下を防止することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１実施例によるインジェクタの弁ボディの近傍を拡大して示す模式的な断面図である。
【図２】本発明の第１実施例によるインジェクタを示す模式的な断面図である。
【図３】本発明の第１実施例によるインジェクタの交点ｍとガイド部との位置関係を示す模式図である。
【図４】本発明の第１実施例によるインジェクタの弁ボディとニードルとの位置関係を示す模式的な断面図である。
【図５】本発明の第１実施例によるインジェクタの弁ボディとニードルとを示す断面図であって、交点ｍを中心にニードルが回転した状態を示す模式図である。
【図６】本発明の第１実施例によるインジェクタの交点ｍとシール部との位置関係を示す模式図である。
【図７】本発明の第２実施例によるインジェクタの弁ボディの近傍を拡大して示す模式的な断面図である。
【図８】本発明の第３実施例によるインジェクタの弁ボディの近傍を拡大して示す模式的な断面図である。
【符号の説明】
１　　インジェクタ（燃料噴射装置）
１０　　ホルダ
２０　　弁ボディ（ガイド手段）
２０ａ　内周壁
２２　　固定コア（電磁駆動手段）
２５　　噴孔
２７　　弁座
２８　　ガイド部（ガイド手段）
３０　　ニードル（弁部材）
３１　　可動コア（電磁駆動手段）
３２　　燃料通路
３３　　当接部
３５　　シール部
３８　　ガイド部（ガイド手段）
４０　　ニードル
４２　　ガイド部（ガイド手段）
４３　　当接部
４５　　シール部
５０　　電磁駆動手段
５１　　コイル（電磁駆動手段）

Claims (8)

1. 噴孔、ならびに前記噴孔の燃料入口側に弁座を有する弁ボディと、
   前記弁座とシール部を形成する当接部を有し、前記当接部が前記弁座に着座することにより前記噴孔からの燃料の噴射を遮断し、前記当接部が前記弁座から離座することにより前記噴孔からの燃料の噴射を許容する弁部材と、
   互いに摺動する前記弁ボディの内壁と前記弁部材の外壁とから形成され、前記弁部材を軸方向へ往復移動可能に案内するガイド手段とを備え、
   前記シール部を通り前記弁座が形成されている前記弁ボディの内周壁に垂直な任意の仮想垂線が交差する交点は、前記ガイド手段の前記シール部側の端部から反シール部側の端部までの間に位置することを特徴とする燃料噴射装置。
2. 前記ガイド手段は、前記弁ボディの周方向へ連続して形成されていることを特徴とする請求項１記載の燃料噴射装置。
3. 前記弁部材は、内部に燃料通路を有する筒状に形成されていることを特徴とする請求項１または２記載の燃料噴射装置。
4. コイル、前記弁部材の反当接部側の端部に設置されている可動コア、ならびに前記コイルに通電されることにより前記可動コアとの間に磁気吸引力が発生する固定コアを有する電磁駆動手段をさらに備えることを特徴とする請求項１、２または３記載の燃料噴射装置。
5. 前記交点から前記ガイド手段の反シール部側の端部までの距離をｔとし、前記シール部から前記可動コアの反シール部側の端部までの距離をＬとすると、ｔ≦０．１×Ｌであることを特徴とする請求項４記載の燃料噴射装置。
6. 前記シール部から前記可動コアの反弁部材側の端部までの距離Ｌは、Ｌ≦１８ｍｍであることを特徴とする請求項５記載の燃料噴射装置。
7. 前記可動コアの外壁と摺動可能な内壁を有するホルダをさらに備えることを特徴とする請求項４、５または６記載の燃料噴射装置。
8. 前記シール部から前記交点までの距離をＭとし、前記シール部の径をＤとし、前記交点と前記シール部の径方向の両端部とを結ぶ仮想直線がなす角度をθとすると、Ｍ＝Ｄ／２×ｔａｎ（θ／２）であることを特徴とする請求項１から７のいずれか一項記載の燃料噴射装置。

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