JP2004075865A

JP2004075865A - ブロー成形用ゴム変性スチレン系樹脂組成物及びその成形品

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Publication number: JP2004075865A
Application number: JP2002238729A
Authority: JP
Inventors: Yasuto Kanehara; 金原　康人; Tomoyuki Obara; 小原　智之
Original assignee: Idemitsu Petrochemical Co Ltd
Current assignee: Idemitsu Petrochemical Co Ltd
Priority date: 2002-08-20
Filing date: 2002-08-20
Publication date: 2004-03-11

Abstract

【課題】安定したブロー成形性及び成形品品質を発現し、且つ物性的にも優れるゴム変性スチレン系樹脂組成物及びそのブロー成形品（特に大型成形品）を提供すること。
【解決手段】ゴム状重合体を分散粒子として含有するゴム変性スチレン系樹脂を含む組成物であって、円錐円盤型レオメータにおいて、測定温度２１０℃、角周波数０．１ｒａｄ／ｓで測定した貯蔵弾性率Ｇ’　が２５０〜１０００Ｐａであり、且つ測定温度２１０℃、角周波数１００ｒａｄ／ｓで測定した貯蔵弾性率Ｇ’　が６５０００〜１０００００Ｐａであるブロー成形用ゴム変性スチレン系樹脂組成物及びこの樹脂組成物をブロー成形してなるブロー成形品である。
【選択図】　　　なし

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ブロー成形用ゴム変性スチレン系樹脂組成物及びブロー成形品に関する。さらに詳しくは、浴室天井、洗面化粧台、トイレタリー用品、化粧品及び食品容器などの大型成形品の成形素材に適したブロー成形用ゴム変性スチレン系樹脂組成物及びこの樹脂組成物をブロー成形してなるブロー成形品に関する。
【０００２】
【従来の技術】
スチレン系樹脂、殊にゴム変性スチレン系樹脂は、剛性が高く、寸法安定性や着色性に優れていることから、日用雑貨品や包装材料、工業用品など幅広い分野において使用されている。そして、これらスチレン系樹脂を素材とする成形品、特に浴室の天井や側面のパネル、洗面化粧台のような大型成形品では、一般に射出成形や押出成形・熱成形により成形されていた。これら大型成形品がこれまでブロー成形によって成形されていなかったのは、スチレン系樹脂がポリエチレン樹脂など他の成形材料に較べて伸長粘度が低く、パリソンのドローダウンが大きいという問題が存在していたからであるが、近年、成形品の更なる大型化・複雑形状化が要求されるとともに、ブロー成形化への動きが活発化している。大型成形品をブロー成形するには、ドローダウンを抑制することが何よりも重要である。
【０００３】
スチレン系樹脂のブロー成形時のパリソンのドローダウンを抑制するため、特開平１０−１３０４４３号公報、特開平１１−２８６５９１号公報及び特開平１１−３２２８６２号公報においては、メルトフローレートと伸長粘度とが特定の範囲となるように、ポリスチレンとゴム変性スチレン系樹脂を配合した組成物を大型成形品のブロー成形用材料として用いることが提案されている。このように調製した組成物によれば、大型ブロー成形時のパリソンのドローダウンが抑制され、偏肉のない成形品が得られるのであるが、ドローダウン抑制効果が十分に満足し得るものではなかった。
そこで、大型且つ複雑な成形品のブロー成形時に、パリソンの押出成形性がよく、生産時の歩留りの向上の点からも、パリソンの耐ドローダウン性がより優れ、且つ大型化・複雑形状化に伴う物性、特に剛性及び耐衝撃性が向上した成形材料が望まれている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、上記事情に鑑みなされたもので、安定したブロー成形性及び成形品品質を発現し、且つ物性的にも優れるゴム変性スチレン系樹脂組成物及びそのブロー成形品（特に大型成形品）を提供することを目的とするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意研究を重ねた結果、特定の分岐構造または分子量を持つＧＰＰＳ（アタクチック構造のポリスチレン）と高衝撃強度を発現するＨＩＰＳ（ハイインパクトポリスチレン）のブレンドにより、ブロー成形時におけるパリソンのドローダウンを大幅に抑制して成形安定性及び成形品品質が向上するとともに、剛性及び耐衝撃性が高く、且つこれらのバランスに優れるスチレン系樹脂組成物とそのブロー成形品が得られることを見出した。本発明はかかる知見に基づいて完成したものである。
すなわち、本発明は、
（１）ゴム状重合体を分散粒子として含有するゴム変性スチレン系樹脂を含む組成物であって、円錐円盤型レオメータにおいて、測定温度２１０℃、角周波数０．１ｒａｄ／ｓで測定した貯蔵弾性率Ｇ’　が２５０〜１０００Ｐａであり、且つ測定温度２１０℃、角周波数１００ｒａｄ／ｓで測定した貯蔵弾性率Ｇ’　が６５０００〜１０００００Ｐａであるブロー成形用ゴム変性スチレン系樹脂組成物、
（２）メルトフローレート（ＭＦＲ）が０．５〜３．０ｇ／１０分である上記（１）のブロー成形用ゴム変性スチレン系樹脂組成物、
（３）（ａ）メルトフローレート（ＭＦＲ）が１．０〜３．０ｇ／１０分であるゴム変性スチレン系樹脂１０〜９０質量％と、（ｂ１）ＧＰＣ法により求められる重量平均分子量（Ｍｗ　Ｌ）が２４万以上３５万未満であり、ＧＰＣ−ＭＡＬＬＳ法により求められる絶対分子量（Ｍ_Ｂ）７３．４万における一分子あたりの分岐数が０．１〜０．８であり、メルトフローレート（ＭＦＲ）が０．５〜３．０ｇ／１０分であるスチレン系樹脂９０〜１０質量％又は（ｂ２）ＧＰＣ法により求められる重量平均分子量（Ｍｗ　Ｌ）が３５万〜４２万であり、メルトフローレート（ＭＦＲ）が０．５〜２．０ｇ／１０分であるスチレン系樹脂９０〜１０質量％からなる上記（１）のブロー成形用ゴム変性スチレン系樹脂組成物、
（４）組成物中のゴム状重合体の含有量が３．５〜２０質量％である上記（１）〜（３）のブロー成形用ゴム変性スチレン系樹脂組成物及び
（５）上記（１）〜（４）のブロー成形用ゴム変性スチレン系樹脂組成物をブロー成形してなるブロー成形品を提供するものである。
【０００６】
【発明の実施の形態】
本発明のブロー成形用ゴム変性スチレン系樹脂組成物は、ゴム状重合体を分散粒子として含有するゴム変性スチレン系樹脂を含む組成物であって、円錐円盤型レオメータにおいて、測定温度２１０℃、角周波数０．１ｒａｄ／ｓで測定した貯蔵弾性率Ｇ’　が２５０〜１０００Ｐａであり、且つ測定温度２１０℃、角周波数１００ｒａｄ／ｓで測定した貯蔵弾性率Ｇ’　が６５０００〜１０００００Ｐａのものである。
本発明のブロー成形用ゴム変性スチレン系樹脂組成物において、測定温度２１０℃、角周波数０．１ｒａｄ／ｓで測定した貯蔵弾性率Ｇ’　は、好ましくは３００〜１０００Ｐａ、更に好ましくは３５０〜１０００Ｐａである。この貯蔵弾性率が低すぎると、パリソンのドローダウンが大きくなる。この貯蔵弾性率が高すぎると、パリソンを成形するときの生産性が低下する。また、測定温度２１０℃、角周波数１００ｒａｄ／ｓで測定した貯蔵弾性率Ｇ’　は、好ましくは６５０００〜９５０００Ｐａである。この貯蔵弾性率が低すぎると、パリソン押出時の挙動が不安定となるため、生産性が低下し、この貯蔵弾性率が高すぎると、パリソンを成形するときの生産性が低下する。
本発明のブロー成形用ゴム変性スチレン系樹脂組成物は、押出機内でペレットを溶融し、可塑化する際の生産性の点から、メルトフローレート（ＭＦＲ）が０．５〜３．０ｇ／１０分であることが好ましく、１．０〜２．５ｇ／１０分がより好ましい。
さらに、本発明の本発明のブロー成形用ゴム変性スチレン系樹脂組成物は、曲げ弾性率（ＦＭ）が２３００ＭＰａ以上であることが好ましく、より好ましくは２４００ＭＰａ以上である。また、アイゾット衝撃強度は、６ｋＪ／ｍ^２以上であることが好ましく、より好ましくは７ｋＪ／ｍ^２以上である。ドローダウンするまでの時間は、後述するパリソンドローダウン時間の評価法において８秒以上が好ましく、９秒以上がより好ましい。
【０００７】
上述した特定の貯蔵弾性率を有するブロー成形用ゴム変性スチレン系樹脂組成物として、（ａ）メルトフローレート（ＭＦＲ）が１．０〜３．０ｇ／１０分であるゴム変性スチレン系樹脂１０〜９０質量％と、（ｂ１）ＧＰＣ法により求められる重量平均分子量（Ｍｗ　Ｌ）が２４万以上３５万未満であり、ＧＰＣ−ＭＡＬＬＳ法により求められる絶対分子量（Ｍ_Ｂ）７３．４万における一分子あたりの分岐数が０．１〜０．８であり、メルトフローレート（ＭＦＲ）が０．５〜３．０ｇ／１０分であるスチレン系樹脂９０〜１０質量％又は（ｂ２）ＧＰＣ法により求められる重量平均分子量（Ｍｗ　Ｌ）が３５万〜４２万であり、メルトフローレート（ＭＦＲ）が０．５〜２．０ｇ／１０分であるスチレン系樹脂９０〜１０質量％からなるブロー成形用ゴム変性スチレン系樹脂組成物が挙げられる。
本発明のブロー成形用ゴム変性スチレン系樹脂組成物において、ゴム状重合体の含有量は、耐衝撃性向上のため、３．５〜２０質量％が好ましく、３．５〜１０質量％がより好ましい。そのため、用いられる（ａ）成分のゴム変性スチレン系樹脂は、ゴム状重合体の含有率が、通常５〜１５質量％、好ましくは７〜１１質量％のものが使用される。また、（ａ）成分のゴム変性スチレン系樹脂と共に、スチレン−ブタジエン−スチレン共重合体（ＳＢＳゴム）などのゴム状重合体を併用して、ゴム状重合体の含有量を３．５〜２０質量％に調整してもよい。
また、（ａ）成分のゴム変性スチレン系樹脂において、ＭＦＲは１．０〜３．０ｇ／１０分が好ましい。ＭＦＲが１．０ｇ／１０分未満であると、ゴム変性スチレン系樹脂そのものの製造プラントにおける生産性が低くなり、ＭＦＲが３．０ｇ／１０分を超えると、ブロー成形用ゴム変性スチレン系樹脂組成物としての耐ドローダウン性が不十分となる。
このブロー成形用ゴム変性スチレン系樹脂組成物において、（ａ）成分の配合量は、１０〜９０質量％が好ましく、２０〜８０質量％がより好ましい。（ａ）成分の配合量が１０質量％未満であると、ゴム変性スチレン系樹脂としての耐衝撃性が発現せず、（ａ）成分の配合量が９０質量％を超えると、スチレン系樹脂を配合することにより期待される耐ドローダウン性の向上が発現されない。
【０００８】
（ｂ１）成分のスチレン系樹脂において、ＧＰＣ法により求められる重量平均分子量（Ｍｗ　Ｌ）は、リニア換算重量平均分子量（Ｍｗ　Ｌ）を指し、測定法については後述する。このリニア換算重量平均分子量（Ｍ_ＷＬ）が２４万未満であると、製品強度が低下し、３５万以上であるとと、パリソンを成形するときのの生産性が低下する。このリニア換算重量平均分子量（Ｍ_ＷＬ）は、好ましくは２６万〜３３万である。（ｂ１）成分のスチレン系樹脂において、ＧＰＣ−ＭＡＬＬＳ法により求められる絶対分子量（Ｍ_Ｂ）７３．４万における一分子あたりの分岐数が０．１よりも少ないと、パリソンのドローダウンが大きくなり、０．８よりも大きいと、ゲルの発生する可能性が高くなる。また、（ｂ１）成分のＭＦＲは０．８〜２．５ｇ／１０分が好ましい。ＭＦＲが０．５ｇ／１０分未満であると、ゴム変性スチレン系樹脂そのものの製造プラントにおける生産性が低くなり、ＭＦＲが３．０ｇ／１０分を超えると、耐ドローダウン性の向上効果が見られない。
（ｂ２）成分のＧＰＣ法により求められるリニア換算重量平均分子量（Ｍ_ＷＬ）が３５万未満であると、耐ドローダウン性の向上効果が見られず、４２万を超えると、パリソンを成形するときのの生産性が低下する。このリニア換算重量平均分子量（Ｍ_ＷＬ）は、好ましくは３７万〜４２万である。また、（ｂ２）成分のＭＦＲは０．５〜１．５ｇ／１０分が好ましい。ＭＦＲが０．５ｇ／１０分未満であると、ゴム変性スチレン系樹脂そのものの製造プラントにおける生産性が低くなり、ＭＦＲが２．０ｇ／１０分を超えると、耐ドローダウン性の向上効果が見られない。
【０００９】
（ａ）成分における連続相を形成するスチレン系樹脂、（ｂ１）成分及び（ｂ２）成分のスチレン系樹脂としては、スチレン系単量体を主成分とする単量体を重合又は共重合して得られたものを用いることができる。スチレン系単量体としては、例えば、スチレン，α−メチルスチレン等のα−置換アルキルスチレン、ｐ−メチルスチレン，ｐ−ｔｅｒｔ−ブチルスチレン等の核置換アルキルスチレン、ｐ−クロロスチレン等の核置換ハロゲン化スチレンなどが挙げられる。これらスチレン系単量体は、１種を単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
また、上記スチレン系単量体と共重合可能な共単量体としては、例えば、アクリロニトリル，メタクリロニトリル，アクリル酸，メタクリル酸，マレイン酸，フマル酸，無水マレイン酸，アクリル酸メチル，アクリル酸エチル，アクリル酸プロピル，アクリル酸ブチル，アクリル酸−２−エチルヘキシル，メタクリル酸メチル，メタクリル酸エチル，メタクリル酸プロピル，メタクリル酸ブチル，メタクリル酸−２−エチルヘキシルなどのビニル系化合物、無水マレイン酸、マレイミド、核置換マレイミドなどが用いられる。これら共単量体は、１種を単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
【００１０】
本発明のブロー成形用ゴム変性スチレン系樹脂組成物に、上記貯蔵弾性率等の特性を発現させるための方法は特に限定されるものではないが、例えば、上記スチレン系単量体を主成分とする単量体を重合又は共重合する際にある種の化合物と共重合させたり、重合又は共重合の際に重合開始剤を添加する方法が挙げられる。共重合させる化合物（共重合性化合物）としては、ジビニルベンゼンに代表される非共役ジビニル化合物、あるいはエチレングリコールジメタクリレート，トリメチロールプロパントリメタクリレート，テトラメチロールメタンテトラアクリレート等の多価アクリレート化合物等が挙げられる。これらの化合物は単独で用いても、２種以上併用してもよい。添加量としては、スチレン系単量体を主成分とする単量体に対して０．００５〜０．０２５質量％（５０〜２５０ｐｐｍ）の割合で添加することが好ましい。添加量が０．００５質量％より少ないと実質的に添加効果が発現せず、０．０２５質量％より多いとゲル成分発生の原因となる。
また、重合開始剤としては、２，２−ビス（４，４−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルペルオキシシクロヘキシル）プロパン（化薬アクゾ社製；パーカドックス１２）などの多官能性開始剤が挙げられる。添加量はスチレン系単量体を主成分とする単量体に対して０．００５〜０．０５０質量％（５０〜５００ｐｐｍ）、好ましくは０．０１０〜０．０５０質量％（１００〜５００ｐｐｍ）、さらに好ましくは０．０２０〜０．０５０質量％（２００〜５００ｐｐｍ）の割合で添加することが好ましい。添加量が０．００５質量％未満では実質的に添加効果が発現せず、添加量が０．０５０質量％より多いと製造時の運転安定性に欠けるおそれがある。
【００１１】
スチレン系樹脂の重合法は限定されるものではないが、連続式塊状重合法、熱重合法、開始剤重合法などの従来公知の重合法により重合することができる。重合槽としては、完全混合型攪拌重合槽、プラグフロー型重合槽、静的混合型重合槽又はこれらの重合槽を組み合わせて用いることができる。上記共重合性化合物、多官能性開始剤の添加方法としては、あらかじめスチレン系単量体を主成分とする単量体やスチレン系単量体と共重合可能な共単量体（以下、これらをスチレン系化合物のいうことがある。）と均一に混合して連続的に重合槽に供給する方法、バッチ式による１回又は数回に分けて添加する方法、スチレン系化合物が重合転化率２０〜４０％に達した時点で添加する方法等が挙げられる。また、スチレン系化合物等のポリマー成分以外に必要に応じて、滑剤、帯電防止剤、酸化防止剤、熱安定剤、顔料、染料、紫外線吸収剤等を添加してもよい。更に、本発明の効果を損なわない範囲で、ミネラルオイル等の可塑剤を添加してもよい。
【００１２】
（ａ）成分のゴム変性スチレン系樹脂を製造するには、上記重合において、スチレン系化合物にゴム状重合体を溶解させる方法、重合により得られたスチレン系樹脂にゴム状重合体を混練する方法を用いることができる。
ゴム状重合体としては、一般にスチレン系樹脂の改質に用いられているもの、例えばポリブタジエン、ポリイソプレン、スチレン−ブタジエン共重合体、ブタジエン−イソプレン共重合体、エチレン−プロピレン共重合体、エチレン−プロピレン−非共役ジエン共重合体、スチレン−ブタジエン−スチレントリブロック共重合体、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体などが好適に用いられる。
また、ゴム変性スチレン系樹脂の製造時には、得られるゴム変性スチレン系樹脂中に存在するゴム状重合体の分散粒子の面積平均粒子径が０．５〜４μｍの範囲となる条件下に重合させるのが好ましい。それは、ゴム状重合体の分散粒子の面積平均粒子径が０．５μｍ未満であると、これを含む組成物を用いたブロー成形品の衝撃強度の低下を招くことがあり、また、この面積平均粒子径が４μｍを超えると、これを含む組成物を用いたブロー成形品の光沢が低下することがあるからである。このゴム状重合体の分散粒子の面積平均粒子径は、０．７〜３μｍの範囲とするのがより好ましく、０．８〜２．５μｍの範囲とするのがさらに好ましい。
【００１３】
本発明のブロー成形用ゴム変性スチレン系樹脂組成物は、例えば、上記（ａ）成分と、（ｂ１）成分又は（ｂ２）成分と、他の成分とを単軸又は２軸押出機、バンバリーミキサー等により、溶融混練することにより製造することができる。
得られたブロー成形用ゴム変性スチレン系樹脂組成物を用いてブロー成形するに際しては、一般的なブロー成形と同様に行うことができる。このブロー成形に際しては、通常用いられる滑剤や帯電防止剤、酸化防止剤、熱安定剤、顔料、染料、紫外線吸収剤、可塑剤を適量配合することができる。
このようにして得られるブロー成形用ゴム変性スチレン系樹脂組成物を用いてブロー成形することにより得られるブロー成形品としては、浴室の天井パネルや側面パネル、洗面化粧台、机やテーブルの天板、オーディオラックや収納棚の天板・側板、床材や壁材などの構造部材などの大型成形品のほか、収納容器などの日用雑貨品などが挙げられる。これらブロー成形用ゴム変性スチレン系樹脂組成物を素材とするブロー成形品は、その素材が本来的に有する高い剛性と寸法安定性により、優れた機械的強度を有しているが、成形品内面にリブを形成することにより、製品全体としての機械的強度をより高めることができる。さらに、パネルや壁材などの構造部材においては、接合や切削などの二次加工を施して使用することができる。この接合のために、ブロー成形時にボルトやナットなどを埋め込む方法を採用して実用性の高いブロー成形品を得るようにしてもよい。
【００１４】
【実施例】
次に、本発明を実施例によりさらに詳細に説明するが、本発明はこれらの例によってなんら限定されるものではない。なお、物性評価は下記の方法により行った。物性評価結果を第１表に示す。
（１）メルトフローレート（ＭＦＲ）
ＪＩＳ　　Ｋ７２１０に準拠し、温度２００℃、荷重４９．０Ｎにおいて測定した。メルトフローレートが大きいほど、流動性が高い。
（２）ＧＰＣ法によるリニア換算重量平均分子量（Ｍ_ＷＬ）及びリニア換算数平均分子量（ＭｎＬ）
【００１５】
ＵＶ検出器：Ｗａｔｅｒｓ社製　４８４
カラム：東ソー社製ＴＳＫ　　ＧＥＬ　　ＧＭＨ６
溶媒：テトラヒドロフラン
流量：１．０ｍｌ／分
温度：４０℃
注入量：２００マイマロリットル
濃度：０．２ｇ／１００ミリリットル
【００１６】
上記の測定条件により、ポリスチレン換算の分子量を測定した。分子量の計算は、東ソー社製の標準ポリスチレンを用いて作成した標準較正曲線を用いて行った。リニア換算重量平均分子量（Ｍ_ＷＬ）及びリニア換算数平均分子量（ＭｎＬ）、以下の式にて算出した。
Ｍ_ＷＬ＝Σ（ＷｉＭｉ）／Σ（Ｗｉ）
ＭｎＬ＝Σ（Ｗｉ）／Σ（Ｗｉ／Ｍｉ）
ここにＷｉは溶出体積（Ｖｉ）における重量分率を示し、Ｍｉは溶出体積（Ｖｉ）における分子量を示す。
（３）ＧＰＣ−ＭＡＬＬＳ法により求められる絶対分子量（Ｍ_Ｂ）７３．４万における１分子あたりの分岐数
【００１７】
光散乱光度計：Ｗｙａｔｔ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ社製　ＤＡＷＮ−Ｅ
ＲＩ検出器：Ｗａｔｅｒｓ社製　４１０
カラム：東ソー社製ＴＳＫ　　ＧＥＬ　　ＧＭＨ_ＨＲ−Ｈ（３０）　　３本
溶媒：テトラヒドロフラン
流量：１．０ミリリットル／分
温度：４０℃
注入量：１００マイクロリットル
濃度：０．１ｇ／１００ミリリットル
【００１８】
上記の測定条件で絶対分子量（Ｍ_Ｂ）を測定し、慣性半径はＷｙａｔｔ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ社製のＡＳＴＲＡを用いて算出した。また、絶対分子量（Ｍ_Ｂ）７３．４万における１分子あたりの分岐数（ｎ_７３．４）　は「Ｊ．Ｃｈｅｍ．Ｐｈｙｓ．第１７巻、第１３０１ページ（１９４９年）」に記載された方法で算出した。すなわち、Ｍ_Ｂ＝７３．４万におけるリニアスチレン系樹脂の慣性半径Ｒｇと分岐スチレン系樹脂の慣性半径Ｒｇ_Ｂより、ｇ_７３．４＝Ｒｇ_Ｂ ^２／Ｒｇ_Ｌ ^２を求め、
ｇ_７３．４＝（１／ｎ_７３．４）×ｌｎ（１＋ｎ_７３．４）
より、ｎ_７３．４を算出した。なお、ｌｎは自然対数である。
（４）貯蔵弾性率Ｇ’
円錐円盤型レオメータ（レオメトリックス社製、ＡＲＥＳ）を用い、直径１２ｍｍ、厚み１　ｍｍの円盤形のプレートについて、測定温度２１０℃、歪み２０％の条件で測定した。
（５）パリソンドローダウン時間評価方法；
ブロー成形機：プラコー社製　ＤＡＣ５０
押出機　直径５０ｍｍ
アキュームレータ　　２リットル
ダイス径／コア径　８５ｍｍ／８４ｍｍ
設定温度　Ｃ１；１８０℃、Ｃ２以降；１９０℃
パリソン長　　射出完了時；９００ｍｍ、パリソンドローダウ
ン測定終了時；１２００ｍｍ
【００１９】
樹脂を成形機ホッパーに投入し、シリンダ及びダイス内部を該樹脂で置換した後、一旦スクリューを停止してダイスから出ている樹脂を取り除き、続いてダイスより一定圧力で押出し、パリソンを形成した。射出完了時にパリソン長一定となるようにダイギャップを調整した。射出完了からパリソンはドローダウンし始める。その後、所定の長さとなるまでにかかる時間を測定し、パリソンドローダウン時間とした。
（６）大型ブロー偏肉評価方法：
ブロー成形機：　　石川島播磨重工　　ＩＰＢ−ＥＰＭＬ−９０Ｓ
成形温度：１９０℃（Ｃ１−Ｃ２−Ｃ３−Ｈ−Ｄ＝１７５−１８５−１９０−１９０−１９０℃）
スクリュー：直径９０ｍｍ、ダイ：直径２８０ｍｍ、アキュームレーター：
２５ｌ
型締圧力：６０トン、スクリュー回転数：４０ｒｐｍ
成形サイクル：１８０ｓｅｃ
金型温度：７０℃
【００２０】
上記製造条件で成形した成形品（縦×横×高さ＝６００×４５０×３０ｍｍ）を上部から５ｃｍと下部から５ｃｍの箇所で切断して肉厚を測定し、その肉厚の比率で比較した（比率＝下側肉厚／上側肉厚）。評価は、◎：１．１未満、○：１．１以上１．３未満、△：１．３以上１．５未満、×：１．５以上の４段階で行った。
（７）ゴム分散粒子径の測定方法
ペレットなどから、約０．１μｍの超薄切片を切り出し、透過型電子顕微鏡で撮影した１万倍の写真を画像解析して、マトリックス中に分散するゴム粒子の面積平均粒子径を算出した。
（８）曲げ弾性率（ＦＭ）
ＪＩＳ　Ｋ７１７１に準拠して測定した。
（９）アイゾット衝撃強度（ＩＺＯＤ）
ＪＩＳ　Ｋ７１１０に準拠して測定した。
【００２１】
実施例１
（１）ゴム変性スチレン系樹脂（Ｈ１−１）の製造
ポリブタジエンゴム（宇部興産社製、ＢＲ１５ＨＢ）８．０質量％のスチレン溶液に、酸化防止剤イルガノックス２４５（チバ・スペシャルティ・ケミカルズ社製）を、全体量に対して０．０５０質量％（５００ｐｐｍ）添加して調製した溶液を、毎時２０リットルの速度で連続的に、温度１００℃に維持した容量２０リットルの、ダブルヘリカル翼を備えた完全混合型第１重合槽（回転数２５０ｒｐｍ）に供給して重合を行い、次いでこの重合物を温度１１３℃に維持した容量２０リットルの、ダブルヘリカル翼を備えた完全混合型第２重合槽（回転数７０ｒｐｍ）に送って重合を行い、次いで容量３０リットルのプラグフロー型第３重合槽（上部：１３５℃、下部：１４５℃）に送って重合を行い、次いで容量３０リットルのプラグフロー型第４重合槽（上部：１５２℃、下部：１６２℃）に送り、重合させた。第４重合槽から抜き出された重合液の最終転化率は８６％であった。
抜き出された重合液を、圧力が２６６．６〜６６６．５Ｐａ（２〜５　ｍｍＨｇ）、温度２４０℃〜２５０℃に維持された真空脱気槽にて導入して、残留揮発分を０．０５０質量％（５００ｐｐｍ）以下とした後に、ゴム変性スチレン系樹脂中における含有量が０．４質量％となる量の流動パラフィン（出光興産社製、ＣＰ５０Ｓ）を添加して混練し、造粒することにより、ペレット状のゴム変性スチレン系樹脂を得た。
（２）スチレン系樹脂（ＧＰ−１）の製造
スチレンモノマーに、重合開始剤２，２−ビス（４，４−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルペルオキシシクロヘキシル）プロパン（化薬アクゾ社製；パーカドックス１２）をスチレンに対して０．０３０質量％（３００ｐｐｍ）（純品換算）及び溶剤としてエチルベンゼンをスチレンに対して８質量％添加して調製した溶液を、毎時２３リットルの速度で連続的に、温度１２０℃に維持した容量２０リットルの完全混合型第１重合槽に供給して重合を行い、次いでこの重合物を温度１２５℃に維持した容量２０リットルの完全混合型第２重合槽に送って重合を行ない、次いで上記重合開始剤を初期スチレンモノマーに対して０．０１３質量％（１３０ｐｐｍ）添加し、温度１３０℃に維持した容量３０リットルのプラグフロー型第３重合槽に送って重合を行い、次いで温度１４０℃に維持した容量３０リットルのプラグフロー型第４重合槽に送り、最終転化率が８５％になるまで重合を行った。その後、重合混合液を２４０℃〜２５０℃の真空脱気槽にて、未反応モノマー、溶剤などの揮発性分を除去した後、流動パラフィン（出光興産製ＣＰ５０Ｓ）を初期スチレンモノマーに対して０．３質量％混練してペレット状スチレン系樹脂を得た。
（３）ブロー成形用ゴム変性スチレン系樹脂組成物の製造
上記ゴム変性スチレン系樹脂（ＨＩ−１）とスチレン系樹脂（ＧＰ−１）をＨＩ−１／ＧＰ−１＝５０／５０の質量比で用い、２１０℃で混練してブロー成形用ゴム変性スチレン系樹脂組成物を得た。
【００２２】
実施例２
実施例１（３）において、ＨＩ−１／ＧＰ−１＝４０／６０とした以外は、実施例１と同様にしてブロー成形用ゴム変性スチレン系樹脂組成物を得た。
実施例３
実施例１（３）において、スチレン系樹脂（ＧＰ−１）の代わりに大日本インキ化学工業社製のスチレン系樹脂ＵＸ６００（ＧＰ−２）を用いた以外は、実施例１と同様にしてブロー成形用ゴム変性スチレン系樹脂組成物を得た。
実施例４
実施例１（３）において、スチレン系樹脂（ＧＰ−１）の代わりに大日本インキ化学工業社製のスチレン系樹脂ＵＸ６００（ＧＰ−２）を用い、ＨＩ−１／ＧＰ−２＝７０／３０とした以外は、実施例１と同様にしてブロー成形用ゴム変性スチレン系樹脂組成物を得た。
【００２３】
比較例１
実施例１（１）で製造したゴム変性スチレン系樹脂（ＨＩ−１）のみを使用した。
比較例２
実施例１（２）で製造したスチレン系樹脂（ＧＰ−１）のみを使用した。
比較例３
実施例１（１）のゴム変性スチレン系樹脂（ＨＩ−１）の製造において、ポリブタジエンゴムの使用量を６．０質量％とし、調整した溶液を完全混合型第１　重合槽に毎時２６リットルの速度で供給し、完全混合型第２重合槽の回転数を５０ｒｐｍとし、更に流動パラフィン添加量を０．５質量％に変更した以外は実施例１（１）と同様にしてゴム変性スチレン系樹脂（ＨＩ−２）を製造した。続いて実施例１（３）と同様に混練してブロー成形用ゴム変性スチレン系樹脂組成物を得た。
【００２４】
比較例４
実施例１（２）のスチレン系樹脂（ＧＰ−１）の製造において、重合開始剤を使用せず、且つ毎時２６リットルの速度で連続的に完全混合型第１重合槽に供給して重合を行い、更に流動パラフィン（出光興産製、ＣＰ５０Ｓ）を無添加とした以外は実施例１（２）と同様にしてスチレン系樹脂（ＧＰ−３）を製造した。続いて、実施例１（３）において、ＨＩ−１／ＧＰ−１＝５０／５０をＨＩ−２／ＧＰ−４＝７０／３０とした以外は、実施例１（３）と同様に混練してブロー成形用ゴム変性スチレン系樹脂組成物を得た。
比較例５
スチレンモノマー８９質量％、ゴム状重合体としてのポリブタジエン７質量％、開始剤（エチルベンゼン）３質量％及びミネラルオイル１質量％からなる混合物を、攪拌型重合槽に送液し、温度１３８℃、攪拌速度３０ｒｐｍの条件にて、転化率２８％まで重合させた。続いて、得られた重合混合物を満液型重合槽を用いて、転化率７９％まで重合させ、その後２２０℃の脱気槽で揮発分を除去し、ペレット状のゴム変性スチレン系樹脂（ＨＩ−３）を製造した。
また、２個以上のビニル基を含有する化合物であるジビニルベンゼン（純度５５質量％、東京化成工業（株）製）を用い、スチレン９５質量％、エチルベンゼン５質量％、ジビニルベンゼンをスチレン系化合物全体に対して０．０３０質量％（３００ｐｐｍ）となるよう調製した溶液を連続バルク重合反応槽に連続的に供給し、重合温度１４５℃及び最終転化率６０％まで重合を行い、重合混合物を２４０℃で真空脱気槽を通し、未反応モノマーを回収し、ペレット状のスチレン系樹脂（ＧＰ−４）を製造した。
ＨＩ−３／ＧＰ−４＝５０／５０の質量比で用い、実施例１（３）と同様に混練してブロー成形用ゴム変性スチレン系樹脂組成物を得た。
比較例６
実施例１において、ゴム変性スチレン系樹脂（ＨＩ−１）の代わりにエー・アンド・エム・スチレン社製のゴム変性スチレン系樹脂４７５Ｄ（ＨＩ−４）を使用し、且つスチレン系樹脂（ＧＰ−１）の代わりにエー・アンド・エム・スチレン社製のスチレン系樹脂Ｇ９３０５（ＧＰ−５）を使用した以外は、実施例１（３）と同様に混練してブロー成形用ゴム変性スチレン系樹脂組成物を得た。
【００２５】
【表１】

【００２６】
【表２】

【００２７】
【発明の効果】
本発明によれば、安定したブロー成形性及び成形品品質を発現し、且つ物性的にも優れるゴム変性スチレン系樹脂組成物及びそのブロー成形品を得ることができる。

Claims

ゴム状重合体を分散粒子として含有するゴム変性スチレン系樹脂を含む組成物であって、円錐円盤型レオメータにおいて、測定温度２１０℃、角周波数０．１ｒａｄ／ｓで測定した貯蔵弾性率Ｇ’　が２５０〜１０００Ｐａであり、且つ測定温度２１０℃、角周波数１００ｒａｄ／ｓで測定した貯蔵弾性率Ｇ’　が６５０００〜１０００００Ｐａであるブロー成形用ゴム変性スチレン系樹脂組成物。
メルトフローレート（ＭＦＲ）が０．５〜３．０ｇ／１０分である請求項１記載のブロー成形用ゴム変性スチレン系樹脂組成物。
（ａ）メルトフローレート（ＭＦＲ）が１．０〜３．０ｇ／１０分であるゴム変性スチレン系樹脂１０〜９０質量％と、（ｂ１）ＧＰＣ法により求められる重量平均分子量（Ｍｗ　Ｌ）が２４万以上３５万未満であり、ＧＰＣ−ＭＡＬＬＳ法により求められる絶対分子量（Ｍ_Ｂ）７３．４万における一分子あたりの分岐数が０．１〜０．８であり、メルトフローレート（ＭＦＲ）が０．５〜３．０ｇ／１０分であるスチレン系樹脂９０〜１０質量％又は（ｂ２）ＧＰＣ法により求められる重量平均分子量（Ｍｗ　Ｌ）が３５万〜４２万であり、メルトフローレート（ＭＦＲ）が０．５〜２．０ｇ／１０分であるスチレン系樹脂９０〜１０質量％からなる請求項１記載のブロー成形用ゴム変性スチレン系樹脂組成物。
組成物中のゴム状重合体の含有量が３．５〜２０質量％である請求項１〜３のいずれかに記載のブロー成形用ゴム変性スチレン系樹脂組成物。
請求項１〜４記載のブロー成形用ゴム変性スチレン系樹脂組成物をブロー成形してなるブロー成形品。