JP2004036101A - 波形鋼板ウェブとコンクリート床版の接合構造 - Google Patents
波形鋼板ウェブとコンクリート床版の接合構造 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2004036101A JP2004036101A JP2002191312A JP2002191312A JP2004036101A JP 2004036101 A JP2004036101 A JP 2004036101A JP 2002191312 A JP2002191312 A JP 2002191312A JP 2002191312 A JP2002191312 A JP 2002191312A JP 2004036101 A JP2004036101 A JP 2004036101A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- corrugated steel
- web
- channel steel
- steel sheet
- flange
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Landscapes
- Bridges Or Land Bridges (AREA)
Abstract
【課題】橋軸のみならず、橋軸と直角方向の曲げによる偶力に対しても有効とする。
【解決手段】波形鋼板ウェブ5とコンクリート床版1,2を接合する構造である。波形鋼板ウェブ5の上下端に、従来のフランジを介して取り付けるジベルに代えて、波形鋼板ウェブ5の端面にウェブ部11aの略中央が位置するように溝形鋼11を取り付ける。溝形鋼11のウェブ部11aにスタッドジベル3を立設する。溝形鋼11のフランジ11bに貫通孔11baを開設し、この貫通孔11baに更に鉄筋7を挿通する。溝形鋼11に前記フランジとジベルを兼用させ、この溝形鋼11、スタッドジベル3、貫通孔11ba、鉄筋7に、接合するコンクリート床版1,2に対する剪断力や曲げモーメントの伝達を行わせる。
【効果】橋軸方向のみならず、従来考慮されなかった橋軸と直角方向の曲げによる偶力に対しても有効に作用できるようになる。
【選択図】 図1
【解決手段】波形鋼板ウェブ5とコンクリート床版1,2を接合する構造である。波形鋼板ウェブ5の上下端に、従来のフランジを介して取り付けるジベルに代えて、波形鋼板ウェブ5の端面にウェブ部11aの略中央が位置するように溝形鋼11を取り付ける。溝形鋼11のウェブ部11aにスタッドジベル3を立設する。溝形鋼11のフランジ11bに貫通孔11baを開設し、この貫通孔11baに更に鉄筋7を挿通する。溝形鋼11に前記フランジとジベルを兼用させ、この溝形鋼11、スタッドジベル3、貫通孔11ba、鉄筋7に、接合するコンクリート床版1,2に対する剪断力や曲げモーメントの伝達を行わせる。
【効果】橋軸方向のみならず、従来考慮されなかった橋軸と直角方向の曲げによる偶力に対しても有効に作用できるようになる。
【選択図】 図1
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ウェブ部に波形鋼板を用いた波形鋼板ウェブの前記波形鋼板と上下のコンクリート床版とを接合する構造に関するものである。
【0002】
【従来の技術】
波形鋼板ウェブは、従来のコンクリートウェブに代わり、鋼とコンクリートとの複合化によりPC(プレストレスト・コンクリート)桁橋におけるスパンの長大化、耐久性の向上のために考案された構造である。
【0003】
この波形鋼板ウェブは、軸方向力には抵抗せず、死荷重・活荷重の曲げによる剪断力のみを伝達するため、プレストレス導入効率が良好で、波形鋼板ウェブを採用したPC桁橋では、主桁自重の軽量化、剪断抵抗性の向上、施工の省力化などが可能になる。
【0004】
ところで、このような波形鋼板ウェブを採用したPC桁橋において、図4(a)に示すような上下のコンクリート床版1,2との結合は、図4(b)に示すようなスタッドジベル3や、図4(c)に示すようなアングルジベル4が多く用いられてきた。なお、図4中の5は波形鋼板ウェブ、6は波形鋼板ウェブ5の上下に溶接されたフランジ、7はアングルジベル4の孔に挿通された剪断補強用の鉄筋、8は同じくU字鉄筋を示す。
【0005】
上記のスタッドジベルを使用した結合は、フランジへの取り付け時の施工性が良く、簡便であるが、ヘッド部の大きさが制限されるため、引抜き、押込みによる疲労で溶接部にクラックが発生しやすく、応力の伝達が均等、確実に行われるとはいい難い。一方、アングルジベルを使用した結合は、スタッドジベルを使用した場合のような欠点は少ないが、溶接量が多くなって施工費が高くなる。
【0006】
そこで、例えば特開2001−342612号では、波形鋼板ウェブの上下或いはこの波形鋼板ウェブに溶接したフランジに逆T形鋼を溶接し、この逆T形鋼の垂直部材の側面長手方向に所定の間隔で設けた孔に、横鉄筋を挿通配置し、前記逆T形鋼の水平部材上の長手方向に所定間隔で頭付きスタッドジベルをコンクリート床版内へ埋設した接合構造が提案されている。
【0007】
【発明が解決しようとする課題】
前記の特開2001−342612号で提案された接合構造は、橋軸方向の曲げによるずれに対しては効果的であるが、逆T形鋼の垂直部材は橋軸方向の回転中心に配置されているため、孔開きジベルの効果は橋軸方向のずれには有効であるが、橋軸と直角方向の曲げによる偶力に対しては有効でない。また、特開2001−342612号で提案された接合構造では、従来の接合構造と同様、橋軸と直角方向の曲げによる偶力に対してはスタッドジベルに引張力が作用し、車両荷重による疲労が問題となる。
【0008】
本発明は、波形鋼板ウェブの接合における上記した従来の問題点に鑑みてなされたものであり、橋軸方向のみならず、従来、全く考慮されていなかった橋軸と直角方向の曲げによる偶力に対しても有効な波形鋼板ウェブとコンクリート床版の接続構造を提供することを目的としている。
【0009】
【課題を解決するための手段】
上記した目的を達成するために、本発明に係る波形鋼板ウェブとコンクリート床版の接続構造は、波形鋼板ウェブの上下端の少なくともどちらか一方に、波形鋼板ウェブの端面にウェブ部の略中央が位置するように溝形鋼を取り付けることで、溝形鋼に前記フランジとジベルを兼用させ、この溝形鋼に、接合するコンクリート床版に対する剪断力や曲げモーメントの伝達を行わせるようにしている。
【0010】
そして、このようにすることで、橋軸方向のみならず、従来、全く考慮されていなかった橋軸と直角方向の曲げによる偶力に対しても有効に作用できるようになる。
【0011】
【発明の実施の形態】
本発明に係る波形鋼板ウェブとコンクリート床版の接続構造は、波形鋼板ウェブとコンクリート床版を接合する構造において、波形鋼板ウェブの上下端の少なくともどちらか一方に、フランジを介して取り付けるジベルに代えて、波形鋼板ウェブの端面にウェブ部の略中央が位置するように溝形鋼を取り付けることで、溝形鋼に前記フランジとジベルを兼用させ、この溝形鋼に、接合するコンクリート床版に対する剪断力や曲げモーメントの伝達を行わせるようにしたものであり、必要に応じて、溝形鋼のウェブ部にスタッドジベルを立設したり、或いは、溝形鋼のフランジ部にスタッドジベルを突設したり、或いは、溝形鋼のフランジ部に貫通孔を開設したり、或いは、この貫通孔に更に鉄筋を挿通したり、或いは、前記の何れかを組合せることで、接合するコンクリート床版に対する剪断力や曲げモーメントの伝達をこれらスタッドジベルや貫通孔、鉄筋にも行わせるようにしたものである。
【0012】
本発明に係る波形鋼板ウェブとコンクリート床版の接続構造によれば、従来のフランジを介して取り付けるジベルに代えて溝形鋼を採用することで、橋軸方向のみならず、橋軸と直角方向の曲げによる偶力に対しても有効に作用できるようになる。
【0013】
そして、溝形鋼のフランジ部に貫通孔を開設した孔開きジベルの場合も、橋幅方向の回転中心から距離があるので、孔開きジベルの効果を効果的に得ることができる。
【0014】
【実施例】
以下、本発明に係る波形鋼板ウェブとコンクリート床版の接続構造を図1〜図3に示す実施例に基づいて説明する。
図1及び図2は本発明に係る波形鋼板ウェブとコンクリート床版の接続構造の第1実施例を示した図、図3は本発明に係る波形鋼板ウェブとコンクリート床版の接続構造の第2実施例を示した図である。
【0015】
図1及び図2において、11は、例えば図1(b)及び図2に示したように、波形鋼板ウェブ5の上下端に溶着される溝形鋼であり、図1(a)(c)に示したように、波形鋼板ウェブ5の端面に、溝形鋼11のウェブ部11aにおけるフランジ11bが突出する側と反対側の略中央が位置するように取り付けられている。
【0016】
本発明に係る波形鋼板ウェブとコンクリート床版の接続構造は、上記のように、従来のフランジを介して取り付けるジベルに代えて、例えば波形鋼板ウェブ5の上下端に、溝形鋼11をそのフランジ11bが突出するように溶着することで、この溝形鋼11に前記従来のフランジとジベルを兼用させ、接合するコンクリート床版に対する剪断力や曲げモーメントの伝達を行わせるようにし、橋軸方向のみならず、橋軸と直角方向の曲げによる偶力に対しても有効に作用できるようにしているのである。
【0017】
加えて、この図1及び図2に示す実施例では、溝形鋼11のウェブ部11aのフランジ11b突出側に、幅方向に3本ずつ、橋軸方向に所定のピッチで、多数のスタッドジベル3を溶着すると共に、両フランジ11bにも、橋軸方向に所定のピッチで、多数の貫通孔11baを開け、これらの貫通孔11baに、図2(a)に示したように剪断補強用の鉄筋7を挿通させ、接合するコンクリート床版に対する剪断力や曲げモーメントの伝達を行わせるようにしたものを示している。
【0018】
また、この図1及び図2に示す実施例では、波形鋼板ウェブ5同士の接続を、管理が難しく専門の技能者を必要とする従来の突き合わせ溶接や重ね隅肉溶接、或いは、遅れ破壊などの問題を生じ、また、振動によるボルトのゆるみから、ボルトの抜け落ちや落下による事故が懸念される高力ボルトによる摩擦継手や引張り継手に代えて、以下のような構造を採用している。
【0019】
12はアングル(等辺山型鋼)であり、図1(c)に示したように、一辺が橋軸方向と平行で他辺が橋軸方向と直角になるように、桁内側における波形鋼板ウェブ5の両側に他辺側の一端を夫々溶着している。そして、これら接続する波形鋼板ウェブ5の両側端面同士を対向させ、両アングル12の一辺間に平板13を配置し、両アングル12と平板13をアングル12側から貫通させた高力ボルト14とこの高力ボルト14に螺合するナット15で結合している。
【0020】
このような波形鋼板ウェブ5同士の接続構造によれば、高力ボルト継手が外側から見えなくなって美観がよくなり、また、仮に高力ボルト14が抜け落ちたとしても、抜け落ちた高力ボルト14は桁の内側に留まって路下に落下することがなく安全である。
【0021】
図3は上記の図1及び図2に示した実施例における溝形鋼11のフランジ11bに設けた貫通孔11ba及びこの貫通孔11baに挿通させた鉄筋7に代えて、両フランジ11bに、夫々外側に向けて突出するスタッドジベル3を取付けたものである。
【0022】
上記の本発明に係る波形鋼板ウェブとコンクリート床版の接続構造によれば、従来のフランジを介して取り付けるジベルに代えて溝形鋼11を採用することで、溶接量を低減することができると共に、橋軸方向のみならず、橋軸と直角方向の曲げによる偶力に対しても有効に作用できるようになる。
【0023】
そして、溝形鋼11の両フランジ11bに貫通孔11baを開設した孔開きジベルの場合も、橋幅方向の回転中心から距離があるので、孔開きジベルの効果を効果的に得ることができ、鉄筋7の補強を必ずしも必要としなくなる。
【0024】
また、溝形鋼11の両フランジ11bに、夫々外側に向けてスタッドジベル3を突設させた場合は、スタッドジベルを元来の抵抗方向に配置できることになって、スタッドジベルの使い方として合理的である。
【0025】
図1及び図2に示した実施例では、全ての孔11baに剪断補強用の鉄筋7を挿通したものを示したが、必ずしも全ての孔11baに挿通する必要はなく、また、場合によっては剪断補強用の鉄筋7を挿通しなくてもよい。
【0026】
また、スタッドジベル3、貫通孔11baやこの貫通孔11baに挿通する鉄筋7をどのように組合わせても、また、これらの何れかを単独で設けても、また、これらを全く設けずに溝形鋼11のみとした場合も、従来のアングルジベルに鉄筋を挿通したものと同等以上の効果を奏することは言うまでもない。
【0027】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明では、従来のフランジを介して取り付けるジベルに代えて溝形鋼を採用することで、橋軸方向のみならず、橋軸と直角方向の曲げによる偶力に対しても有効に作用できるようになる。
【図面の簡単な説明】
【図1】本発明に係る波形鋼板ウェブとコンクリート床版の接続構造の第1実施例を示した図で、(a)は平面図、(b)は正面図、(c)は(b)のА−A断面図である。
【図2】(a)は図1(b)のB−B断面図、(b)は同じくC−C断面図である。
【図3】本発明に係る波形鋼板ウェブとコンクリート床版の接続構造の第2実施例を示した図で、(a)は正面図、(b)は(a)のB−B断面図である。
【図4】(a)は波形鋼板ウェブを採用したPC桁橋の概念図、(b)は波形鋼板ウェブの接続構造であるスタッドジベルの概念図、(c)は同じくアングルジベルの概念図である。
【符号の説明】
1 コンクリート床版
2 コンクリート床版
3 スタッドジベル
5 波形鋼板ウェブ
7 鉄筋
11 溝形鋼
11a ウェブ部
11b フランジ
11ba 貫通孔
【発明の属する技術分野】
本発明は、ウェブ部に波形鋼板を用いた波形鋼板ウェブの前記波形鋼板と上下のコンクリート床版とを接合する構造に関するものである。
【0002】
【従来の技術】
波形鋼板ウェブは、従来のコンクリートウェブに代わり、鋼とコンクリートとの複合化によりPC(プレストレスト・コンクリート)桁橋におけるスパンの長大化、耐久性の向上のために考案された構造である。
【0003】
この波形鋼板ウェブは、軸方向力には抵抗せず、死荷重・活荷重の曲げによる剪断力のみを伝達するため、プレストレス導入効率が良好で、波形鋼板ウェブを採用したPC桁橋では、主桁自重の軽量化、剪断抵抗性の向上、施工の省力化などが可能になる。
【0004】
ところで、このような波形鋼板ウェブを採用したPC桁橋において、図4(a)に示すような上下のコンクリート床版1,2との結合は、図4(b)に示すようなスタッドジベル3や、図4(c)に示すようなアングルジベル4が多く用いられてきた。なお、図4中の5は波形鋼板ウェブ、6は波形鋼板ウェブ5の上下に溶接されたフランジ、7はアングルジベル4の孔に挿通された剪断補強用の鉄筋、8は同じくU字鉄筋を示す。
【0005】
上記のスタッドジベルを使用した結合は、フランジへの取り付け時の施工性が良く、簡便であるが、ヘッド部の大きさが制限されるため、引抜き、押込みによる疲労で溶接部にクラックが発生しやすく、応力の伝達が均等、確実に行われるとはいい難い。一方、アングルジベルを使用した結合は、スタッドジベルを使用した場合のような欠点は少ないが、溶接量が多くなって施工費が高くなる。
【0006】
そこで、例えば特開2001−342612号では、波形鋼板ウェブの上下或いはこの波形鋼板ウェブに溶接したフランジに逆T形鋼を溶接し、この逆T形鋼の垂直部材の側面長手方向に所定の間隔で設けた孔に、横鉄筋を挿通配置し、前記逆T形鋼の水平部材上の長手方向に所定間隔で頭付きスタッドジベルをコンクリート床版内へ埋設した接合構造が提案されている。
【0007】
【発明が解決しようとする課題】
前記の特開2001−342612号で提案された接合構造は、橋軸方向の曲げによるずれに対しては効果的であるが、逆T形鋼の垂直部材は橋軸方向の回転中心に配置されているため、孔開きジベルの効果は橋軸方向のずれには有効であるが、橋軸と直角方向の曲げによる偶力に対しては有効でない。また、特開2001−342612号で提案された接合構造では、従来の接合構造と同様、橋軸と直角方向の曲げによる偶力に対してはスタッドジベルに引張力が作用し、車両荷重による疲労が問題となる。
【0008】
本発明は、波形鋼板ウェブの接合における上記した従来の問題点に鑑みてなされたものであり、橋軸方向のみならず、従来、全く考慮されていなかった橋軸と直角方向の曲げによる偶力に対しても有効な波形鋼板ウェブとコンクリート床版の接続構造を提供することを目的としている。
【0009】
【課題を解決するための手段】
上記した目的を達成するために、本発明に係る波形鋼板ウェブとコンクリート床版の接続構造は、波形鋼板ウェブの上下端の少なくともどちらか一方に、波形鋼板ウェブの端面にウェブ部の略中央が位置するように溝形鋼を取り付けることで、溝形鋼に前記フランジとジベルを兼用させ、この溝形鋼に、接合するコンクリート床版に対する剪断力や曲げモーメントの伝達を行わせるようにしている。
【0010】
そして、このようにすることで、橋軸方向のみならず、従来、全く考慮されていなかった橋軸と直角方向の曲げによる偶力に対しても有効に作用できるようになる。
【0011】
【発明の実施の形態】
本発明に係る波形鋼板ウェブとコンクリート床版の接続構造は、波形鋼板ウェブとコンクリート床版を接合する構造において、波形鋼板ウェブの上下端の少なくともどちらか一方に、フランジを介して取り付けるジベルに代えて、波形鋼板ウェブの端面にウェブ部の略中央が位置するように溝形鋼を取り付けることで、溝形鋼に前記フランジとジベルを兼用させ、この溝形鋼に、接合するコンクリート床版に対する剪断力や曲げモーメントの伝達を行わせるようにしたものであり、必要に応じて、溝形鋼のウェブ部にスタッドジベルを立設したり、或いは、溝形鋼のフランジ部にスタッドジベルを突設したり、或いは、溝形鋼のフランジ部に貫通孔を開設したり、或いは、この貫通孔に更に鉄筋を挿通したり、或いは、前記の何れかを組合せることで、接合するコンクリート床版に対する剪断力や曲げモーメントの伝達をこれらスタッドジベルや貫通孔、鉄筋にも行わせるようにしたものである。
【0012】
本発明に係る波形鋼板ウェブとコンクリート床版の接続構造によれば、従来のフランジを介して取り付けるジベルに代えて溝形鋼を採用することで、橋軸方向のみならず、橋軸と直角方向の曲げによる偶力に対しても有効に作用できるようになる。
【0013】
そして、溝形鋼のフランジ部に貫通孔を開設した孔開きジベルの場合も、橋幅方向の回転中心から距離があるので、孔開きジベルの効果を効果的に得ることができる。
【0014】
【実施例】
以下、本発明に係る波形鋼板ウェブとコンクリート床版の接続構造を図1〜図3に示す実施例に基づいて説明する。
図1及び図2は本発明に係る波形鋼板ウェブとコンクリート床版の接続構造の第1実施例を示した図、図3は本発明に係る波形鋼板ウェブとコンクリート床版の接続構造の第2実施例を示した図である。
【0015】
図1及び図2において、11は、例えば図1(b)及び図2に示したように、波形鋼板ウェブ5の上下端に溶着される溝形鋼であり、図1(a)(c)に示したように、波形鋼板ウェブ5の端面に、溝形鋼11のウェブ部11aにおけるフランジ11bが突出する側と反対側の略中央が位置するように取り付けられている。
【0016】
本発明に係る波形鋼板ウェブとコンクリート床版の接続構造は、上記のように、従来のフランジを介して取り付けるジベルに代えて、例えば波形鋼板ウェブ5の上下端に、溝形鋼11をそのフランジ11bが突出するように溶着することで、この溝形鋼11に前記従来のフランジとジベルを兼用させ、接合するコンクリート床版に対する剪断力や曲げモーメントの伝達を行わせるようにし、橋軸方向のみならず、橋軸と直角方向の曲げによる偶力に対しても有効に作用できるようにしているのである。
【0017】
加えて、この図1及び図2に示す実施例では、溝形鋼11のウェブ部11aのフランジ11b突出側に、幅方向に3本ずつ、橋軸方向に所定のピッチで、多数のスタッドジベル3を溶着すると共に、両フランジ11bにも、橋軸方向に所定のピッチで、多数の貫通孔11baを開け、これらの貫通孔11baに、図2(a)に示したように剪断補強用の鉄筋7を挿通させ、接合するコンクリート床版に対する剪断力や曲げモーメントの伝達を行わせるようにしたものを示している。
【0018】
また、この図1及び図2に示す実施例では、波形鋼板ウェブ5同士の接続を、管理が難しく専門の技能者を必要とする従来の突き合わせ溶接や重ね隅肉溶接、或いは、遅れ破壊などの問題を生じ、また、振動によるボルトのゆるみから、ボルトの抜け落ちや落下による事故が懸念される高力ボルトによる摩擦継手や引張り継手に代えて、以下のような構造を採用している。
【0019】
12はアングル(等辺山型鋼)であり、図1(c)に示したように、一辺が橋軸方向と平行で他辺が橋軸方向と直角になるように、桁内側における波形鋼板ウェブ5の両側に他辺側の一端を夫々溶着している。そして、これら接続する波形鋼板ウェブ5の両側端面同士を対向させ、両アングル12の一辺間に平板13を配置し、両アングル12と平板13をアングル12側から貫通させた高力ボルト14とこの高力ボルト14に螺合するナット15で結合している。
【0020】
このような波形鋼板ウェブ5同士の接続構造によれば、高力ボルト継手が外側から見えなくなって美観がよくなり、また、仮に高力ボルト14が抜け落ちたとしても、抜け落ちた高力ボルト14は桁の内側に留まって路下に落下することがなく安全である。
【0021】
図3は上記の図1及び図2に示した実施例における溝形鋼11のフランジ11bに設けた貫通孔11ba及びこの貫通孔11baに挿通させた鉄筋7に代えて、両フランジ11bに、夫々外側に向けて突出するスタッドジベル3を取付けたものである。
【0022】
上記の本発明に係る波形鋼板ウェブとコンクリート床版の接続構造によれば、従来のフランジを介して取り付けるジベルに代えて溝形鋼11を採用することで、溶接量を低減することができると共に、橋軸方向のみならず、橋軸と直角方向の曲げによる偶力に対しても有効に作用できるようになる。
【0023】
そして、溝形鋼11の両フランジ11bに貫通孔11baを開設した孔開きジベルの場合も、橋幅方向の回転中心から距離があるので、孔開きジベルの効果を効果的に得ることができ、鉄筋7の補強を必ずしも必要としなくなる。
【0024】
また、溝形鋼11の両フランジ11bに、夫々外側に向けてスタッドジベル3を突設させた場合は、スタッドジベルを元来の抵抗方向に配置できることになって、スタッドジベルの使い方として合理的である。
【0025】
図1及び図2に示した実施例では、全ての孔11baに剪断補強用の鉄筋7を挿通したものを示したが、必ずしも全ての孔11baに挿通する必要はなく、また、場合によっては剪断補強用の鉄筋7を挿通しなくてもよい。
【0026】
また、スタッドジベル3、貫通孔11baやこの貫通孔11baに挿通する鉄筋7をどのように組合わせても、また、これらの何れかを単独で設けても、また、これらを全く設けずに溝形鋼11のみとした場合も、従来のアングルジベルに鉄筋を挿通したものと同等以上の効果を奏することは言うまでもない。
【0027】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明では、従来のフランジを介して取り付けるジベルに代えて溝形鋼を採用することで、橋軸方向のみならず、橋軸と直角方向の曲げによる偶力に対しても有効に作用できるようになる。
【図面の簡単な説明】
【図1】本発明に係る波形鋼板ウェブとコンクリート床版の接続構造の第1実施例を示した図で、(a)は平面図、(b)は正面図、(c)は(b)のА−A断面図である。
【図2】(a)は図1(b)のB−B断面図、(b)は同じくC−C断面図である。
【図3】本発明に係る波形鋼板ウェブとコンクリート床版の接続構造の第2実施例を示した図で、(a)は正面図、(b)は(a)のB−B断面図である。
【図4】(a)は波形鋼板ウェブを採用したPC桁橋の概念図、(b)は波形鋼板ウェブの接続構造であるスタッドジベルの概念図、(c)は同じくアングルジベルの概念図である。
【符号の説明】
1 コンクリート床版
2 コンクリート床版
3 スタッドジベル
5 波形鋼板ウェブ
7 鉄筋
11 溝形鋼
11a ウェブ部
11b フランジ
11ba 貫通孔
Claims (2)
- 波形鋼板ウェブとコンクリート床版を接合する構造において、波形鋼板ウェブの上下端の少なくともどちらか一方に、フランジを介して取り付けるジベルに代えて、波形鋼板ウェブの端面にウェブ部の略中央が位置するように溝形鋼を取り付けることで、溝形鋼に前記フランジとジベルを兼用させ、この溝形鋼に、接合するコンクリート床版に対する剪断力や曲げモーメントの伝達を行わせるようにしたことを特徴とする波形鋼板ウェブとコンクリート床版の接合構造。
- 請求項1記載の波形鋼板ウェブとコンクリート床版の接合構造において、溝形鋼のウェブ部にスタッドジベルを立設したり、或いは、溝形鋼のフランジ部にスタッドジベルを突設したり、或いは、溝形鋼のフランジ部に貫通孔を開設したり、或いは、この貫通孔に更に鉄筋を挿通したり、或いは、前記の何れかを組合せることで、接合するコンクリート床版に対する剪断力や曲げモーメントの伝達をこれらスタッドジベルや貫通孔、鉄筋にも行わせるようにしたことを特徴とする波形鋼板ウェブとコンクリート床版の接合構造。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2002191312A JP2004036101A (ja) | 2002-06-28 | 2002-06-28 | 波形鋼板ウェブとコンクリート床版の接合構造 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2002191312A JP2004036101A (ja) | 2002-06-28 | 2002-06-28 | 波形鋼板ウェブとコンクリート床版の接合構造 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2004036101A true JP2004036101A (ja) | 2004-02-05 |
Family
ID=31700928
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2002191312A Pending JP2004036101A (ja) | 2002-06-28 | 2002-06-28 | 波形鋼板ウェブとコンクリート床版の接合構造 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2004036101A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR101272115B1 (ko) | 2012-01-06 | 2013-06-07 | 권희재 | 통공된 기역자 형강을 이용한 복부파형강판 프리스트레스트 콘크리트 합성거더의 복부파형강판과 콘크리트의 합성구조 |
CN107524162A (zh) * | 2017-09-21 | 2017-12-29 | 清华大学 | 一种装配式波形钢板混凝土组合综合管廊 |
-
2002
- 2002-06-28 JP JP2002191312A patent/JP2004036101A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR101272115B1 (ko) | 2012-01-06 | 2013-06-07 | 권희재 | 통공된 기역자 형강을 이용한 복부파형강판 프리스트레스트 콘크리트 합성거더의 복부파형강판과 콘크리트의 합성구조 |
CN107524162A (zh) * | 2017-09-21 | 2017-12-29 | 清华大学 | 一种装配式波形钢板混凝土组合综合管廊 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4245657B1 (ja) | 橋脚とコンクリート桁の剛結合構造 | |
JP2002250009A (ja) | 波形鋼板ウエブを用いた鋼コンクリート複合桁 | |
KR20060042561A (ko) | 강판성형보와 콘크리트를 이용한 복합보 구조 | |
JP2001027005A (ja) | 複合構造における鋼部材とコンクリートの接合構造 | |
JP2832522B2 (ja) | 鋼板とコンクリートを合成してなるプレキャスト床版及びその継手構造 | |
JP3950757B2 (ja) | 合成床版およびその施工方法 | |
JP3708495B2 (ja) | 床版橋の構造 | |
JP2001342612A (ja) | 床版とウェブ鋼板等との接合装置 | |
KR20130081605A (ko) | 횡방향 부재를 이용한 복부파형강판 프리스트레스트 콘크리트 합성거더의 복부파형강판과 콘크리트의 합성구조 | |
JP4048007B2 (ja) | 合成床版の継手部構造 | |
JP2928475B2 (ja) | 合成床版橋用プレキャストコンクリート桁 | |
JP2002004474A (ja) | 梁構造 | |
JP2004036101A (ja) | 波形鋼板ウェブとコンクリート床版の接合構造 | |
JP2004218429A (ja) | 橋梁構造 | |
JP2005226246A (ja) | 部材の接合構造 | |
JP4101397B2 (ja) | 波形鋼板ウェブ橋におけるコンクリート床版と波形鋼板との接合方法 | |
JP2004285823A (ja) | 床版橋および床版ユニット | |
JP2005344402A (ja) | プレキャストコンクリート製床版及びそれを用いた合成床版 | |
JPH11293626A (ja) | 橋梁構造 | |
JP2009102878A (ja) | 柱梁接合構造 | |
JP2008063805A (ja) | フルプレキャストコンクリートスラブの接合構造 | |
JP3603449B2 (ja) | 地中壁体構築用鋼製パネル | |
JP4106317B2 (ja) | 鋼・コンクリート合成床版の継手部構造 | |
JP3950748B2 (ja) | 橋桁 | |
JP4096534B2 (ja) | 外ケーブルを用いた橋梁 |