JP2003511559A - 鋼製品用コーティング組成物、コーティング鋼製品及び鋼製品コーティング方法 - Google Patents
鋼製品用コーティング組成物、コーティング鋼製品及び鋼製品コーティング方法Info
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Abstract
Description
特に、引っ張り曲げ錆汚れ特性及び塗装されたときのシート外観を向上させ且つ
スパングル面サイズを縮小するために有効量の微粒子化合物成分を用いるアルミ
ニウム−亜鉛コーティング組成物に関する。
は、通常、ホットディップ・コーティングと称され、従来からよく知られている
。特別なコーティング種類の一つに、BIEC International, Inc.,所有のガルバ
ルム(Galvalume(登録商標))があり、これは、アルミニウム−亜鉛コーティング
合金の代表的なものである。
して、特に壁や屋根の構造に有用である。通常、これらの材料は、シートやプレ
ート等の鋼製品を、アルミニウム、亜鉛及びシリコンを含む溶融した合金コーテ
ィング組成物の浴中に通すことにより製造される。鋼製品に適用されるコーティ
ングの量は、ワイピングにより制御され、その後製品は冷却される。鋼製品へ適
用されるコーティングの特性の一つは、その粒子サイズすなわちスパングル面サ
イズである。
02、及びMakiらによる米国特許No.5,789,089は、これらのアルミニウム−亜鉛合
金によりコーティングされた鋼シートの製造方法及び技術を開示している。これ
ら3つの引用文献は、ここに参照することによりその内容を含めるものとする。
シウムを用いた別のコーティングプロセスを開示している。この出願は、合金元
素としてマグネシウムを含む浴に関連する腐食の問題を解決することを目的とす
る。さらに、マグネシウム含有浴で発生する望ましくないストライプパターンが
、マグネシウムを含まない浴では発生しないことも開示する。
たコーティング鋼シートを製造する別の方法を開示している。Cho特許の目的は
、コーティング鋼シートを製造する更に効率的な製造方法を提供することである
。Choは、多数のスパングル粒子をコーティングに導入してスパングルのサイズ
を均一に最小化することによりスパングルがその後に成長することを制限する。
これは、これらの粒子が個々の成長を妨げるためにスパングル面サイズを小さく
できるためである。シード(種)効果は、溶融したコーティング組成物の一部にチ
タンを用いることにより実現される。
に関する同様の開示が、Choによる"Minimization of Galvalume Spangle facet
size By Titanium Addition To Coating Bath(コーティング浴へのチタン添加に
よるガルバルムのスパングル面サイズの最小化)"(1994年カナダにて開催のINTER
ZAC 94 Conferenceで発表)にある。この文献の中で著者は、チタン、ホウ素、及
びクロム等の元素がガルバルム・コーティングにおいてより細かいスパングルを
生成することを示しており、この開示はCho特許の開示と一致する。
製品はなお欠点がある。1つの欠点は、コーティング鋼製品を塗装しようとする
とき、塗装準備として製品を平坦にするために焼き戻し圧延が必要となることで
ある。別の問題は、製品がシートであって曲げられたときのクラック(ひび割れ
)である。このシート製品を曲げるとき、コーティングがひび割れる可能性があ
り、そのクラックは鋼を環境へ曝し腐食を早めてしまう。現在入手可能なコーテ
ィング鋼シートを用いると、大きなクラックが形成されることがあり、シート製
品の耐食性と妥協することとなる。
かつ塗装表面の外観をよくしたアルミニウム−亜鉛コーティング鋼製品を提供す
ることが必要である。本発明は、曲げる間に表面のクラックが生じてもなお耐食
性がありかつ、コーティング鋼製品を塗装するとき焼き戻し圧延を不要とする鋼
製品のコーティング方法、コーティング組成物及びコーティング鋼製品を提供す
ることによりこの要請に応えるものである。このコーティング組成物は、ホウ化
チタン、ホウ化アルミニウム等の1又は複数の微粒子化合物成分により改良され
ている。
ング組成物を提供することである。 本発明の更なる目的は、改良されたアルミニウム−亜鉛コーティング合金を用
いて鋼製品をコーティングする方法である。 本発明の更なる目的は、引っ張り曲げ錆汚れ特性及び塗装外観を向上させたコ
ーティング鋼製品を提供することである。 本発明の更なる目的は、引っ張り曲げ錆汚れ特性及び塗装外観を改善したコー
ティングされた鋼製品である。 本発明の更なる目的は、コーティングした後に鋼製品を塗装する方法であって
、コーティングされた鋼製品が塗装前に焼き戻し圧延を必要としない方法である
。
ィング合金を用いた鋼製品のホットディップ・コーティングの改良技術を提供す
る。アルミニウム−亜鉛合金の組成物は、チタン及びアルミニウムのいずれかの
ホウ化物化合物、チタン及び鉄を含むアルミナイド化合物、並びに、チタン、バ
ナジウム、タングステン及び鉄を含む炭化化合物からなるグループから選択され
た1又は複数の微粒子化合物成分を有効量添加することにより改善される。好適
には、成分は、TiC、TiB2、AlB2、AlB12、及びTiAl3のい
ずれかである。
、主にアルミニウムを含むプリカーサ若しくはマスター合金のインゴット又は浴
の一部としてである。マスター合金はアルミニウム−亜鉛浴の必要部分へ添加さ
れ、改良成分の結果としてコーティングに適しかつ本発明の利点をもたらす最終
的な浴組成物に到達する。この成分は、微粒子化合物としてマスター合金へ添加
するか、又は、実際のコーティング浴へ添加するためにマスター合金中において
その場で形成される。
。(1)コーティング浴へ(粉体としての)粒子をコーティング浴又はコーティン
グ浴に供給する予備溶融ポットへ直接添加する。(2)必要な粒子を含むインゴッ
トを添加する。このインゴットは、粒子を伴うアルミニウム、粒子を伴う亜鉛、
粒子を伴う亜鉛−アルミニウム合金等でよい。インゴットは、メインコーティン
グ・ポット又は予備溶融ポットへ添加することができる。(3)必要な粒子を含む
溶融浴を追加する。液体は、粒子を伴うアルミニウム、粒子を伴う亜鉛、粒子を
伴う亜鉛−アルミニウム合金等である。(4)メインポット又は予備溶融ポット中
でのその場での反応、例えば、アルミニウム供給溶融物中のチタン及びホウ素等
の元素種の反応、又は、粒子を生成する供給溶融ポット上での塩の反応である。
〜25ミクロンの範囲である。本発明を実施するとき、コーティング製品のスパ
ングル面サイズが最小0.05〜最大2.0mm
アルミニウム−亜鉛コーティング製品よりも小さいクラックサイズを維持しつつ
多数のクラックを増加させ、そして塗装の際に焼き戻し圧延を不要とするような
量を考慮する。合金浴に基づくホウ化物、炭化物又はアルミナイドの成分の全重
量%の範囲は、約0.0005〜3.5%である。成分がホウ化物であるとき、
コーティング浴の一部としての成分の好適な重量%は、約0.001〜0.5%
の範囲とすることができる。成分が炭化物であるとき、好適な重量%は、約0.
0005〜0.01%の範囲とすることができる。
物成分を含むコーティングを用いたコーティング鋼製品を提供する。製品は、建
築目的の鋼シート又は鋼プレートである。
ティングにおける溶融添加物としてのホウ化チタン及びチタンの使用を比較した
グラフである。 図2は、スパングル面サイズ及びホウ素含有率に関してホットディップ・コー
ティングにおける溶融添加物としてのホウ化チタン及びホウ化アルミニウムの使
用を比較したグラフである。 図3は、スパングル面サイズ及び炭素含有率に関してホットディップ・コーテ
ィングにおける溶融添加物としての炭化チタンの使用を比較したグラフである。 図4は、チタン及びホウ化チタンにより改変されたコーティング組成物におけ
る曲げ試験結果比較を示すグラフである。 図5は、ホウ化チタンを含むコーティング組成物及び汎用コーティング鋼製品
についてのクラック面積及びクラック数を比較するグラフである。 図6a〜6cは、汎用コーティング製品及びTiB2改変製品についてのスパ
ングル面サイズを示す顕微鏡写真である。 図7a〜7cは、汎用コーティング製品におけるチタンの有無によるスパング
ル面サイズを示す顕微鏡写真である。 図8a〜8cは、汎用コーティング製品及びTiC改変製品についてのスパン
グル面サイズを示す顕微鏡写真である。 図9a〜9cは、汎用コーティング製品及びAlB2−AlB12改変製品に
ついてのスパングル面サイズを示す顕微鏡写真である。
ホットディッピング若しくはコーティング鋼製品、特にプレート及びシート製品
の技術を進展させるものである。本発明においては、コーティングされた鋼製品
のスパングル面サイズを縮小するために、コーティング浴が微粒子化合物成分に
より改変される。微粒子組成物の添加により、コーティングされた鋼製品の引っ
張り曲げ錆汚れに関する特定においても改良が実現された。引っ張り曲げ錆汚れ
とは、金属コーティング及び塗料のひび割れにより生じる塗装済みロール形成建
築パネルの骨組みに沿って延びる化粧赤錆の不連続パターンである。
外観を生じる。このことは、焼き戻し圧延が不要な滑らかなコーティング鋼製品
の製造を可能とすると考えられる。焼き戻し圧延という特別な処理ステップを排
除することによっても、エネルギー消費を低減し、焼き戻し圧延に伴って生じう
る廃水を排除し、製造工程を簡素化する。
なコーティングを作製する方法、及びそのような方法から作製させる製品を包含
する。
する組成物となるように浴を形成するステップ及び鋼製品をコーティングするた
めに当該浴に通すステップは、よく知られている。結論としては、この汎用的コ
ーティングを行うための従来の方法及び装置の更なる説明は、本発明の理解に不
可欠ではない。
Choの特許並びにChoの刊行物に記載の通りよく知られている。一般的に、この浴
は、約55重量%のアルミニウムを含み、一定レベルの、一般的には約1.6重
量%のシリコン、及びバランス亜鉛を含む。この組成物の他の変形態様は、当業
者に自明である限り本発明の範囲内である。
サイズの低減、及び引っ張り曲げさび汚れの改善の観点からの改良を実現するた
めに、アルミニウム−亜鉛溶融浴が微粒子化合物成分により改変される。微粒子
化合物成分としては、ホウ化物、炭化物又はアルミナイドが可能である。好適に
は、ホウ化物化合物が、ホウ化チタン(TiB2)、及びホウ化アルミニウム(A
lB2及びAlB12)を含む。炭化物としての微粒子化合物成分は、炭化チタ
ン、炭化バナジウム、炭化タングステン、及び炭化鉄を含み、アルミナイドとし
ての微粒子化合物成分は、チタン・アルミナイド(TiAl3)及び鉄アルミナイ
ドを含む。微粒子化合物成分のレベルは、チタン元素を含む場合も含まない場合
も、汎用的コーティングのスパングル面サイズを有効に縮小させる量に設定され
る。有効量は、いずれの化合物が選択されるかに依存して変動し得るが、コーテ
ィング浴の組成物の炭素、ホウ素、又はアルミナイドが約0.0005重量%〜
約3.5重量%の範囲となる量であると予想される。炭素については、より好適
な範囲が浴の約0.005重量%〜0.10重量%である。チタン濃度に関して
、ホウ化チタン含有コーティング浴が、約0.001重量%〜0.1重量%のチ
タン濃度を採り得る。ホウ化物化合物については、浴のホウ素の重量%が、0.
001重量%〜0.5重量%を採り得る。
。
.5gとすべきである。 表1中の値は、化学量論的な添加物とみなしている。過剰なTi(TiC又は
TiB2の場合)は、許容することはできるが必要ではない。
。本発明を用いて鋼製品をコーティングすることにより、0.05〜2.0mmの
小さいレベルのスパングル面サイズが形成される。
ングするために用いられる溶融浴は、多くの方法で準備することができる。その
一つは、アルミニウムのマスター合金が準備され、そして粒子化合物成分で改変
される。その後、この浴がアルミニウム−亜鉛コーティング浴へ追加され、2つ
の浴の比率は、微粒子化合物成分の有効量を含む目的の浴組成に達するように計
算される。改変された合金浴はなお、この種のコーティング浴についてのアルミ
ニウム−亜鉛−シリコン合金の汎用的重量%を維持することとなる。例えば、5
5重量%のアルミニウム、1〜2重量%のシリコン、及びバランス亜鉛である。
微粒子化合物成分の有効量は、全体の浴の量に対して比較的低い重量%だからで
ある。マスター合金を製造する方法は、Youngらによる米国特許No.5,415,708及
びNo.3,785,807に開示されており、ここに参照することによりその全体を包含す
るするものとする。
ティング浴へ添加することができる。インゴットは、スパングル微細粒子を伴い
、主としてAl、主としてZn、又は、Zn、Al及び/若しくはSiを含む合
金とすることができる。
ルミニウム−亜鉛浴へ直接添加することができる。
ウム・マスター合金へ添加することにより、粒子を溶融物へ容易に一体化させ、
溶融物全体に粒子を分布させることができる。別の方法では、ホウ化アルミニウ
ム粒子を適切な量でアルミニウム−亜鉛浴へ添加することができる。
するとき、いくらか過剰なチタンが浴中に存在する場合がある。この過剰なチタ
ンは、添加されるホウ素の全量に対して0.01%〜10%の範囲とすることが
できる。化学量論的見地から、2モルのホウ素について過剰な1モルのチタンで
チタン添加すると、0.002〜4.5モルの範囲の過剰となる。この過剰なチ
タンは、ホウ化チタンを用いる場合であっても炭化チタン等の別のチタン含有化
合物を用いる場合であっても、本発明におけるスパングルの微細さを得るために
必要とは考えられない。
するか若しくは浴自体の中で形成することができる。例えば、ホウ化チタン粉体
は、適宜の重量%でアルミニウム浴へ添加することができる。別の方法として、
元素のチタン及びホウ素をアルミニウム溶融物へ添加して十分な高温に加熱する
ことによりその中でホウ化チタン粒子を形成することができる。化合物粒子をマ
スター合金へ添加することは好適である。この処理はエネルギー消費の観点から
非常に有効だからである。類似の処理技術は、炭化物及びアルミナイドにも適用
することができる。
合物微粒子を追加する場合と比較して前述の粒子微細化の利点を生じない。アル
ミニウム鋳造において、1000℃(1832°F)未満の温度でアルミニウム溶
融物へチタン及びホウ素を別々に添加してもホウ化チタン粒子を生成しなかった
ことが報告されている。その替わりに、チタンがアルミニウムと反応してTiA
l3粒子を形成した。コーティング工程は一般的にかなり低い温度すなわち59
3℃(1100°F)で行われるので、チタン及びホウ素を元素の形でAl−Zn
コーティング浴へ添加すると同様の挙動を生じることとなる。さらに、チタン及
びホウ素の解離機構が、コーティング方法に関する低温では極めてゆっくりとな
る。従って、浴自体の中でホウ化チタンを形成するとき、本発明で用いる必要な
微粒子を実現するためには汎用的な溶融パラメータを超えることが必要となる。
ティング方法では、前述の添加された微粒子化合物成分を含むコーティング組成
物が用いられる。コーティング製品は、その後、焼き戻し圧延もスキンパスも必
要とすることなく公知の技術により塗装される。
ル精製剤として使用されたが、炭化バナジウム、炭化タングステン、炭化鉄等の
炭化物、及び鉄アルミナイド等のアルミニウム化合物もまた本発明の範囲に含ま
れる。
チタン・マスター合金とホウ化アルミニウム・チタン・マスター合金とを用いた
コーティング鋼製品を比較する実験が行われた。これらのマスター合金は、試験
される鋼のための浴を形成するためにアルミニウム−亜鉛コーティング合金へ添
加された。図1は、上記の2つのマスター合金に基づく2つの曲線を比較してお
り、これらの曲線は、スパングル面サイズと溶融物のチタン含有量(重量%)の
関係を示す。図1から明らかな通り、ホウ化チタンを含むマスター合金を使用し
た場合、スパングル面サイズが格段に微細化され、特にチタンの添加レベルが非
常に低いときに顕著であった。例えば、0.02重量%のチタン含有率では、報
告されたスパングル面サイズは約0.3mmであり、チタンのみが用いられたとき
はスパングル面サイズは1.4mmであった。従って、ホウ化物の改変剤はスパン
グル面サイズを縮小するのみでなく、必要なチタン量を少なくすることによりコ
ストを低減する。
マスター合金を同様に比較したものである。図2は、ホウ化チタン精製剤が、約
0.03重量%までのホウ素レベルの場合、アルミニウムとホウ素のみのマスタ
ー合金と比較してより小さいスパングル面サイズを実現することを示している。
しかしながら、図1及び図2を比較すると、スパングル面サイズを縮小するため
にホウ化アルミニウムの微粒子化合物成分を用いることは、チタンのみの場合よ
りも有効である。
たコーティング組成物における挙動を示すグラフである。
いることにより、更に厳しい曲げに対してクラックを生じることなく耐え得るコ
ーティングされた鋼製品を実現することができる。図4は、チタンのみを用いた
コーティング浴合金組成物と、ホウ化チタン0.05重量%を用いたコーティン
グ浴合金組成物によりコーティングされた製品を比較したものを示す。ホウ化チ
タンを用いた場合、スパングル面サイズは1.5mmから0.1mmへと小さくなっ
た。コーティング製品に対してコーン曲げ試験を行った場合の、製品のコーティ
ング厚さをクラックが発生しない半径に対してプロットしている。コーン曲げ試
験は、ASTM D522−92aにほぼ従って行われた。コーティング浴中の
微粒子化合物成分としてホウ化チタンを用いる製品は、クラックを生じない半径
が23%減少した。
−亜鉛合金コーティングと比較して、曲げている間に極めて多数であるが微小な
クラックが形成された点である。図5は、ホウ化チタンにより改変されたアルミ
ニウム−亜鉛コーティング鋼製品が、汎用的なアルミニウム−亜鉛よりも極めて
多数のクラックを有することを示している。しかしながら、汎用製品は、ホウ化
チタン改変製品に比べてクラック面積が非常に大きい。本発明の微小であるが均
一に分散したクラックは、塗装膜によるクラックブリッジを促進する。このクラ
ックブリッジは、汎用的なアルミニウム−亜鉛コーティングにおけるより大きな
クラックよりも製品の腐食を速やかに停止させる。
基づく。クラックのサイズは、曲げた後に測定され、19.71平方ミリメート
ルの表面部分においてクラック数及びそのサイズの検査を行った。本発明の製品
における最大クラックサイズは、汎用製品の最大クラックサイズの半分未満(4
1%)であった。この挙動は、引っ張り曲げ錆汚れを防止し若しくは低減するた
めに有用である。最悪クラックのサイズは、コーティングの引っ張り曲げ錆汚れ
挙動を制御するものと考えられる。
面品質及びその改良された塗装適性である。表3は、多数の汎用アルミニウム−
亜鉛コーティング製品及び、ホウ化チタン改変されたアルミニウム−亜鉛合金で
コーティングされた製品についてのプロフィロメトリ結果を示す。汎用製品は、
表3ではガルバルム・コーティングと示されている。この表は、本発明のコーテ
ィング製品の表面波状性(Wca)が、コーティングされ焼き戻し圧延された汎用
ガルバルム製品よりも格段に低いことを示している。コーティングされ焼き戻し
圧延されたホウ化チタン改変シートの平均波状性は、同様の条件下で製造された
コーティングされた通常のガルバルム製品よりも67%良好である。本発明の製
品における最小スパングル・ガルバルム波状性は、より大きなスパングル・ミル
で製造された焼き戻し圧延ガルバルムよりも50%良好である。ホウ化チタン改
変された最小スパングル・ガルバルムは、波状性を低減するために焼き戻し圧延
する必要がなく、高速コイル・コーティング用途に理想的である。塗装製品の外
観は、大きなスパングルとなるコーティングされスキンパスされたガルバルムよ
りも優れている。
していることを表している。図6A〜図6Cは、Al−5%Ti−1%Bマスタ
ー合金の形態で添加されたTiB2の効果を示しており、汎用ガルバルム・コー
ティングに比べてスパングル面サイズの顕著な微細化が実現される。単価チタン
及びホウ化アルミニウムを改変剤として用いた図8A〜図8C及び図9A〜図9
Cにも、スパングル面サイズにおける同様の縮小が現れている。最も重要な点は
、図6A〜図6Cと図7A〜図7Cとを比較すると、特に図6Cと図7Cとを比
較すると、チタンのみの添加では同程度のスパングル面サイズの縮小は生じない
点である。実際に、TiB2のみに比較してチタンのみの存在では、スパングル
面サイズがほんのわずかばかり縮小する。
ーティング鋼製品、その製造方法及びコーティング組成物を提供するその好適例
に関して開示された。
範囲から逸脱することなく当業者には想到し得ることである。本発明は請求の範
囲によってのみ限定される。
Claims (20)
- 【請求項1】 溶融アルミニウム−亜鉛合金浴を用いて鋼製品をコーティン
グする方法において、チタン及びアルミニウムのうちいずれかのホウ化化合物、
チタン及び鉄のうちいずれかのアルミナイド化合物、並びにチタン、バナジウム
、鉄及びタングステンのうちいずれかの炭化化合物からなるグループから選択さ
れた1又は複数の有効量の微粒子化合物成分を添加することにより前記アルミニ
ウム−亜鉛合金の組成を改変することを特徴とする鋼製品のコーティング方法。 - 【請求項2】 前記微粒子化合物成分がTiC、TiB2、AlB2、Al
B12、及びTiAl3のいずれかである請求項1に記載の方法。 - 【請求項3】 前記微粒子化合物成分の粒子サイズが約0.01ミクロン〜
約25ミクロンの範囲である請求項1に記載の方法。 - 【請求項4】 前記微粒子化合物成分の粒子サイズが約0.01ミクロン〜
約25ミクロンの範囲である請求項2に記載の方法。 - 【請求項5】 アルミニウムのマスター合金浴を作製し、該マスター合金浴
に対して前記微粒子化合物成分の一定量を添加し、そして該微粒子化合物成分の
前記有効量が得られる比率で該マスター合金浴をアルミニウム−亜鉛コーティン
グ浴へ追加するステップをさらに有する請求項1に記載の方法。 - 【請求項6】 前記微粒子化合物成分が炭化化合物でありかつ前記合金浴中
における該微粒子化合物成分の量が炭素の重量で約0.0005〜約0.01%
の範囲である請求項1に記載の方法。 - 【請求項7】 前記微粒子化合物成分がホウ化合物でありかつ前記合金浴中
における該微粒子化合物成分の量がホウ素の重量で約0.001〜約0.5%の
範囲である請求項1に記載の方法。 - 【請求項8】 鋼基板と、該鋼基板上のアルミニウム−亜鉛コーティングを
有するコーティング鋼製品において、前記アルミニウム−亜鉛コーティングが、
チタン及びアルミニウムのうちいずれかのホウ化化合物、チタン及び鉄のうちい
ずれかのアルミナイド化合物、並びにチタン、バナジウム、鉄及びタングステン
のうちいずれかの炭化化合物からなるグループから選択された1又は複数の有効
量の微粒子化合物成分により改変されることを特徴とするコーティング鋼製品。 - 【請求項9】 前記微粒子化合物成分がTiC、TiB2、AlB2、Al
B12、及びTiAl3のいずれかである請求項8に記載の製品。 - 【請求項10】 前記微粒子化合物成分の粒子サイズが約0.01ミクロン
〜約25ミクロンの範囲である請求項8に記載の製品。 - 【請求項11】 前記微粒子化合物成分が炭化化合物でありかつ前記合金浴
中における該微粒子化合物成分の量が炭素の重量で約0.0005〜約0.01
%の範囲である請求項8に記載の製品。 - 【請求項12】 前記微粒子化合物成分がホウ化合物でありかつ前記合金浴
中における該微粒子化合物成分の量がホウ素の重量で約0.001〜約0.5%
の範囲である請求項8に記載の製品。 - 【請求項13】 前記コーティングが約0.05〜2.0mmのスパングル面
サイズを有する請求項8に記載の製品。 - 【請求項14】 アルミニウム−亜鉛鋼製品コーティング組成物において、
前記アルミニウム−亜鉛合金が、チタン及びアルミニウムのうちいずれかのホウ
化化合物、チタン及び鉄のうちいずれかのアルミナイド化合物、並びにチタン、
バナジウム、鉄及びタングステンのうちいずれかの炭化化合物からなるグループ
から選択された1又は複数の有効量の微粒子化合物成分を含むことを特徴とする
コーティング組成物。 - 【請求項15】 前記微粒子化合物成分がTiC、TiB2、AlB2、A
lB12、及びTiAl3のいずれかである請求項14に記載の組成物。 - 【請求項16】 前記微粒子化合物成分の粒子サイズが約0.01ミクロン
〜約25ミクロンの範囲である請求項14に記載の組成物。 - 【請求項17】 前記微粒子化合物成分が炭化化合物でありかつ前記合金浴
中における該微粒子化合物成分の量が炭素の重量で約0.0005〜約0.01
%の範囲である請求項14に記載の組成物。 - 【請求項18】 前記微粒子化合物成分がホウ化合物でありかつ前記合金浴
中における該微粒子化合物成分の量がホウ素の重量で約0.001〜約0.5%
の範囲である請求項14に記載の組成物。 - 【請求項19】 コーティング鋼製品をスキンパスすることなく該コーティ
ング鋼製品を塗装するステップをさらに含む請求項1に記載の方法。 - 【請求項20】 前記コーティング鋼製品上に塗装表面をさらに有する請求
項8に記載の製品。
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