JP7448786B2

JP7448786B2 - 複層めっき鋼板およびその製造方法

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Publication number: JP7448786B2
Application number: JP2020016541A
Authority: JP
Inventors: 伸也古川; 真明内山; 隆秀林田; 太佳夫辻村; 保徳服部
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2020-02-03
Filing date: 2020-02-03
Publication date: 2024-03-13
Anticipated expiration: 2040-02-03
Also published as: JP2021123740A

Description

本発明は、複層めっき鋼板およびその製造方法に関する。

Ｚｎ系めっき鋼板は、Ｚｎの犠牲防食作用を活かして、建材、自動車、および家電などの分野を中心に無塗装あるいは塗装仕様で広く使用されている。一方、めっき面の耐食性に関しては、一般にＺｎ系めっき鋼板よりもＡｌ系めっき鋼板の方が優れており、Ａｌ－Ｓｉ系めっき鋼板およびＺｎ－５５％Ａｌめっき鋼板などが実用化されている。

しかし、Ａｌ系めっきは大気環境下において暴露初期には鋼素地に対して犠牲防食作用を持たない。このため、Ａｌ系めっき鋼板には、切断端面および曲げ加工部などの鋼素地露出部で赤錆が発生しやすいという欠点がある。

そこで、Ａｌ系めっき鋼板に特有の、めっき面での優れた耐食性を活かしながら、犠牲防食作用を付与する手法として、従来、Ａｌ系めっき、およびＺｎ系めっきを重ねて施す２層めっきの技術が知られている。

特許文献１には、めっき表面の耐食性と、切断端面または曲げ加工部などの鋼素地露出部の犠牲防食作用とに優れている鋼板が開示されている。具体的には、特許文献１には、鋼板を基材として、その表面に質量％でＳｉ：０～１２％、Ｚｎ：０～１％、残部Ａｌおよび不可避的不純物からなる第１の溶融めっき処理を施し、その上に質量％でＡｌ：３～２２％、Ｍｇ：０.５～８％であり、残部Ｚｎおよび不可避的不純物からなる第２の溶融めっき処理を施しためっき鋼板が開示されている。当該めっき鋼板におけるめっき層は、第１の溶融めっき処理に由来する下層と第２の溶融めっき処理に由来する上層とを有する。下層と上層とは直接的に、または第２の溶融めっき処理により形成された中間層を介して隙間なく接している。また、基材のめっき付着面全体が下層に接している。

特開２０１０－１４４１９３号公報

しかしながら、特許文献１に記載された発明においては、下層の表面のスパングル模様が上層の表面に浮かび上がるため、複層めっき鋼板の表面外観を十分に良好にすることが困難であった。

本発明は、上記従来の問題点に鑑みてなされたものであり、その目的は、表面外観が美麗な複層めっき鋼板およびその製造方法を提供することにある。

上記の課題を解決するために、本発明の一態様に係る複層めっき鋼板は、基材鋼板と、前記基材鋼板の表面に施された、質量％でＢ：０．００５～０.５％を含む第１の溶融めっき層と、前記第１の溶融めっき層に対して施された第２の溶融めっき層と、を有し、前記第２の溶融めっき層の表面におけるろ波うねり曲線の平均高さが１０μｍ未満であることを特徴としている。

また、本発明の一態様に係る複層めっき鋼板において、前記第１の溶融めっき層は、質量％でＳｉ：０．１～１２％を含むことを特徴としている。

さらに、本発明の一態様に係る複層めっき鋼板において、前記第２の溶融めっき層は、質量％でＡｌ：３～２２％およびＭｇ：０．１～１０％を含むことが好ましい。

本発明の一態様に係る複層めっき鋼板の製造方法は、質量％でＢ：０．００５～０.５％を含む溶融Ａｌ系めっき浴に基材鋼板を浸漬して、該基材鋼板の表面に溶融Ａｌ系めっき層を形成する第１のステップと、前記第１のステップにより前記基材鋼板の表面に前記溶融Ａｌ系めっき層が施された溶融Ａｌ系めっき基材鋼板を、４００～４５０℃の範囲に加熱した状態で、溶融Ｚｎ系めっき浴に浸漬して、該溶融Ａｌ系めっき基材鋼板の表面に溶融Ｚｎ系めっき層を形成する第２のステップと、を含むことを特徴としている。

また、本発明の一態様に係る複層めっき鋼板の製造方法において、前記溶融Ａｌ系めっき浴は、質量％でＳｉ：０．１～１２％を含むことを特徴としている。

さらに、本発明の一態様に係る複層めっき鋼板の製造方法において、前記溶融Ｚｎ系めっき浴は、質量％でＡｌ：３～２２％およびＭｇ：０．１～１０％を含むことが好ましい。

本発明の一態様によれば、表面外観が美麗な複層めっき鋼板およびその製造方法を提供することができる。

本発明の実施形態に係る複層めっき鋼板の構成を示す模式図である。

以下、本発明の一実施形態について、詳細に説明する。なお、以下の記載は発明の趣旨をよりよく理解させるためのものであり、特に指定のない限り、本発明を限定するものでは無い。また、本出願において、「Ａ～Ｂ」とは、Ａ以上Ｂ以下であることを示している。化学組成に関する「％」の記載は、特に断らない限り「質量％」を意味する。

以下の説明においては、本発明の実施の形態における複層めっき鋼板およびその製造方法の説明に先立って、本発明の知見の概略的な説明をする。

＜発明の知見の概略的な説明＞
前述したように、特許文献１に記載された発明においては、下層の表面のスパングル模様が上層の表面に浮かび上がるため、複層めっき鋼板の表面外観を十分に良好にすることが困難であった。このようなスパングル模様は、Ａｌの凝固組織であるデンドライドに起因する。

本発明者らが鋭意検討を行った結果、以下の知見を得た。すなわち、複層めっき鋼板において、第１の溶融めっき層に、質量％でＢ：０．００５～０.５％を含有させることで、第１の溶融めっき層のスパングルが微細化され、その結果として第１の溶融めっき層の表面におけるろ波うねり曲線の平均高さが小さくなる。換言すれば、第１の溶融めっき層の表面形状が平滑となる。このような第１溶融めっき層に対して第２の溶融めっき層を施し、第２の溶融めっき層の表面におけるろ波うねり曲線の平均高さを１０μｍ未満とすることで、複層めっき鋼板の表面外観の、鮮鋭性を向上させることができる。これにより、第１の溶融めっき層の表面に形成されたスパングルが第２の溶融めっき層の表面に表れることを低減でき、当該スパングルが目立ちにくい表面外観が美麗な複層めっき鋼板を提供することができる。

＜用語の定義＞
以下の説明において、基材鋼板を溶融Ａｌ系めっき浴に浸漬して、基材鋼板の表面に溶融Ａｌ系めっき層を形成することを第１の溶融めっき処理と称することがある。そして、前記第１の溶融めっき処理後の鋼板を溶融Ｚｎ系めっき浴に浸漬して、表面に溶融Ｚｎ系めっき層を形成することを第２の溶融めっき処理と称することがある。

＜複層めっき鋼板＞
図１は、本発明の実施形態に係る複層めっき鋼板１０の構成を示す模式図である。図１に示すように、複層めっき鋼板１０は、基材鋼板１と、下層２（第１の溶融めっき層）と、上層３（第２の溶融めっき層）と、を備えている。

基材鋼板１は、用途に応じて従来一般的に使用されているものの中から選択することができる。耐食性を重視する用途ではステンレス鋼板を適用すればよい。基材鋼板１の板厚は例えば０.４～３．２ｍｍとすることができる。

＜下層２＞
本明細書において「下層」とは、第１の溶融めっき処理および第２の溶融めっき処理を施した後の複層めっき層中に存在する、第１の溶融めっき処理により形成された溶融Ａｌ系めっき層に由来する層をいう。

この下層２は、溶融Ａｌ系めっき層に特有の優れた耐食性を発揮して鋼板表面の長期耐食性を担う。下層２の成分組成（上記第１の溶融めっき処理における溶融Ａｌ系めっき浴組成）は、質量％でＢ：０．００５～０．５％を含む。残部はＡｌであってよい。また、残部は各種の添加元素を含んでいてもよい。例えば、残部はＳｉ：０．１～１２％を含んでいてもよい。また、残部は不可避的不純物を含んでいてもよい。

下層２におけるＢは、Ａｌ系めっき浴を用いて製造した溶融Ａｌ系めっき鋼板のスパングルを微細化する作用を有する。溶融Ａｌ系めっき浴のＢ濃度が０．００５質量％未満の場合には、該めっき浴を用いて製造した溶融Ａｌ系めっき鋼板は、十分なスパングル微細化効果を得ることができない。そのため、下層２の表面におけるろ波うねり曲線の平均高さを十分に小さくすることができない。

なお、下層２にさらにＫを添加することで、スパングルをさらに微細化し、スパングル密度を向上させることができる。ただし、複層めっきを施す場合には、下層２にＢのみを添加した場合でも十分に高いスパングル密度が得られるため、必ずしも下層２にＫを添加する必要はない。

ここで、ろ波うねり曲線の平均高さについて説明する。下層２の表面の断面曲線から小さい凹凸の粗さ成分を除去した成分を示す曲線がろ波うねり曲線である。小さい凹凸の粗さ成分と、それより大きなうねり曲線とを分ける境界の波長がカットオフ値（またはカットオフ波長）である。フィルタ（２ＲＣ（ＲｅｓｉｓｔｏｒＣａｐａｃｉｔｏｒ）、ガウシアンなど）を用いて断面曲線からカットオフ値よりも短い波長成分を除去したものが、ろ波うねり曲線となる。カットオフ値は、例えば、０．８ｍｍである。

「ろ波うねり曲線の平均高さ」とは、ろ波うねり曲線における輪郭曲線要素の高さの平均値である。「輪郭曲線要素」とは、曲線において隣接する山および谷の組である。

また、溶融Ａｌ系めっき浴のＢ濃度が０．５０質量％を超えると、該めっき浴を用いて製造した溶融Ａｌ系めっき鋼板のスパングル微細化効果が飽和する。そのため、それ以上平均Ｂ濃度を増加させても優位性は認められず、経済的に不利益が生じる。したがって下層２にはＢを０．００５質量％～０．５０質量％以下の範囲で含有させる。これにより、下層２の表面におけるろ波うねり曲線の平均高さを１１μｍ未満に低減できるので、上層３の表面におけるろ波うねり曲線の平均高さを１０μｍ未満に低減できる。このため、複層めっき鋼板１０の表面外観を美麗にすることができる。

下層２におけるＳｉは、Ａｌ系めっき浴の液相線温度を低減する作用、および、基材鋼板１と下層２との間に形成される、合金層の厚さを低減する作用を有する。下層２におけるＳｉ含有量が０．１％～１２％の範囲であれば、合金層が薄く形成されるため、複層めっき鋼板が良好な加工性を示す。

溶融Ａｌ系めっき浴のＳｉ含有量が１２％を超えると共晶組成を過ぎて逆に液相線温度が上昇する領域に入りやすい。また、そのように多量のＳｉを含有すると下層２と後述の上層３との界面に多量のＳｉ晶出相が形成して、下層２と上層３との密着性が低下しやすくなる。この場合、曲げ加工によって下層２と上層３の間に亀裂が生じることがあり、上層３のＺｎによる犠牲防食作用が十分に発揮されない原因となる。また、下層２のＳｉ含有量が０．１％未満では、合金層が厚く形成されるため、複層めっき鋼板１０の加工性が低下する。したがって下層２にはＳｉを０．１％～１２％の範囲で含有させることが好ましい。

＜上層３＞
本明細書において「上層」とは、第１の溶融めっき処理および第２の溶融めっき処理を施した後の複層めっき層中に存在する、第２の溶融めっき処理により形成されたＺｎ系めっき層に由来する層をいう。上層３は、第１の溶融めっき処理に対して施されている。この上層３は、ＡｌおよびＭｇを随意的に含有するＺｎ系めっき層である。上層３は、主として犠牲防食作用、並びにＡｌ、Ｍｇを含有したＺｎ系腐食生成物の形成によるめっき面の保護作用およびＭｇを含有したＺｎ系腐食生成物による保護作用を担う。

上層３の成分組成（上記第２の溶融めっき処理における溶融Ｚｎ系めっき浴組成）は、質量％でＡｌ：３～２２％、Ｍｇ：０．１～１０％を含む。残部はＺｎであってよい。また、残部は各種の添加元素を含んでいてもよい。残部は不可避的不純物を含んでいてもよい。

上層３におけるＡｌは、複層めっき鋼板１０の耐食性を向上させる作用を有する。ただし、Ｚｎ系めっき浴のＡｌ濃度が、３質量％未満の場合には、該めっき浴を用いて製造した溶融Ｚｎ系めっき鋼板の耐食性向上効果は小さい。また、Ｚｎ系めっき浴のＡｌ濃度が、２２質量％よりも大きい場合には、溶融Ｚｎ系めっき浴の融点が高くなる。このため、第２の溶融めっき処理を施したときに第１の溶融めっき処理で形成された第１の溶融めっき層との反応が過度に進行して局部的に単層の溶融めっき層となる部分が生じ易くなるため、複層めっき鋼板１０の耐食性が低下する。

上層３におけるＭｇは、めっき層表面に生成する腐食生成物を保護性腐食生成物として安定に維持し、めっき層の耐食性を著しく高める作用を有する。また、切断端面等の鋼素地露出部には、犠牲防食作用により生成したＭｇ含有Ｚｎ系腐食生成物が堆積して保護皮膜を形成し、鋼素地露出部を保護する作用を発揮する。

溶融Ｚｎ系めっき浴中に存在するＭｇは、第１の溶融めっき処理により形成された下層２の表面を活性化する作用を有する。このため、溶融Ｚｎ系めっき浴中に存在するＭｇは、溶融Ａｌ系めっき浴との濡れ性を向上させて、上層３における点状めっき欠陥の発生防止、ならびに、上層３および下層２の密着性向上に寄与する。ただし、Ｚｎ系めっき浴のＭｇ濃度が０．１質量％未満の場合には、下層２の表面を活性化する作用を十分に発揮できない。また、Ｚｎ系めっき浴のＭｇ濃度が１０質量％よりも大きい場合には、溶融Ｚｎ系めっき浴中にＭｇ酸化物系ドロスが発生しやすくなる。したがって上層３にはＭｇを０．１％～１０％以下の範囲で含有させることが好ましい。

＜複層めっき鋼板１０の製造方法＞
本発明の一態様における複層めっき鋼板１０は、溶融Ａｌ系めっき浴、および溶融Ｚｎ系めっき浴の組成を調整した上で、基材鋼板１を溶融Ａｌ系めっき浴に浸漬して基材鋼板１の表面に、下層２を形成し（第１のステップ）、下層２が施された溶融Ａｌ系めっき鋼板を４００～４５０℃の範囲に加熱した状態で、溶融Ｚｎ系めっき浴に浸漬して、該溶融Ａｌ系めっき基材鋼板１の表面に上層３を形成する（第２のステップ）ことによって製造することができる。具体例としては、まず、溶融Ａｌ系めっき浴の組成を調整した上で、連続溶融めっきラインで下層２を形成することによって溶融Ａｌ系めっき鋼板を作成する。次に、作成した溶融Ａｌ系めっき鋼板を炉で４００～４５０℃の範囲に加熱した状態で、溶融Ｚｎ系めっき浴の組成を調整した上で、溶融Ｚｎ系めっき浴に浸漬して、該溶融Ａｌ系めっき基材鋼板１の表面に上層３を形成する。これにより、溶融Ｚｎ系めっき層３に不めっきまたはめっきハジキが発生することを低減できる。

第２の溶融めっき処理に供する際の溶融Ａｌ系めっき鋼板の加熱温度が４００℃未満の場合、溶融Ａｌ系めっき浴の濡れ性が悪くなるため、上層３に不めっきまたはめっきハジキが発生し易くなる。また、加熱温度が４５０℃を超える場合、下層２の表層に存在するＢの影響で、下層２の表面が酸化されやすくなるため、上層３に不めっきまたはめっきハジキが発生し易くなる。したがって、加熱温度を４００～４５０℃の範囲とすることで、複層めっき鋼板１０の外観をさらに向上させることができる。

板厚０．８ｍｍの普通鋼冷延鋼板を基材鋼板（Ｃ含有量：約０．０４質量％）とし、連続溶融めっきラインを用いて、下層２としての溶融Ａｌ系めっき層（めっき付着量：片面４５～８０ｇ／ｍ^２）を形成し、室温まで冷却して、溶融Ａｌ系めっき鋼板を得た。次にバッチ式の溶融めっき試験機を用いて、溶融Ａｌ系めっき鋼板を大気中において３５０～４００℃まで加熱し、一定時間加熱保持した。その後、溶融Ａｌ系めっき鋼板を溶融Ｚｎ系めっき浴に１～３秒浸漬して、上層３としての溶融Ｚｎ系めっき層（めっき付着量：片面３５～５５ｇ／ｍ^２）を形成し、複層めっき鋼板１０を得た。

第１の溶融めっき処理における溶融Ａｌ系めっき浴の温度は、いずれの発明例および比較例においても６５０℃とした。第２の溶融めっき処理における溶融Ｚｎ系めっき浴の温度は、発明例７、１３および１４については５００℃、その他の発明例および比較例１９～２３では４００℃、比較例２４では５２０℃とした。めっき付着量は、ガスワイピングにより制御した。めっき組成、中間製品における基材鋼板１の予熱温度（インレット温度）、およびめっき付着量は表１および表２に記載してある。

得られた複層めっき鋼板１０を供試材として、以下の調査を行った。

（１）ろ波うねり曲線の平均高さ
下層２のみ形成した供試材のめっき表面、および上層３を形成した後の上層３の表面におけるろ波うねり曲線の平均高さを測定した。具体的には、（株）小坂研究所製ＳＵＲＦＣＯＲＤＥＲＥＴ４０００Ａを用いて、以下の測定条件で、ＪＩＳＢ０６１０－１９８７によって規定されるろ波うねり曲線の平均高さを測定した。

測定針先端の曲率半径：０．１μｍ
評価長さ：２５ｍｍ
カットオフ値：０．８ｍｍ
送り速さ：０．５ｍｍ／ｓ
ろ波うねり曲線を抽出するためのフィルタ：ガウシアン（位相補償）
「評価長さ」とは、実際に評価する区間の長さを意味する。「送り速さ」とは、測定時における測定針と供試材との相対速度である。

（２）合金層厚さ
供試材の板厚方向に平行な断面を走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）にて観察する方法により、基材鋼板１と下層２との間に形成される合金層の平均厚さを求めた。

（３）下層２の基材鋼板１への密着性
供試材に対して２ｔ１８０°曲げ加工を行い、加工部に対する粘着テープ剥離試験を行い、試験後の下層２の残存状態を評価した。「２ｔ１８０°曲げ加工」とは、供試材を、加工部の両側が供試材の厚さｔの２倍だけ離隔して対向するように、１８０°曲げる加工である。表１および表２においては、下層２に剥離がないものを○、下層２に剥離があるものを×として示している。

（４）溶融Ｚｎ系めっき浴の安定性
溶融Ｚｎ系めっき浴の状態を観察した。表１および表２においては、溶融Ｚｎ系めっき浴の表面に異常がないものを○、溶融Ｚｎ系めっき浴の表面に酸化ドロスの生成が大きいものを×として示している。

（５）上層３形成後の外観
上層３を形成したあとの表面外観を目視により評価した。表１および表２においては、表面外観にムラなどが無く良好なものを○、表面外観に下層のスパングル模様が浮かび上がるものを×として示している。

（６）平坦部耐食性
供試材の平坦部に対して複合腐食試験（ＣＣＴＪＡＳＯ－Ｍ６０９－９１）を６００サイクル行い、試験後の赤錆発生面積率により平坦部耐食性を評価した。表１および表２においては、赤錆発生面積率がなしのものを◎、赤錆発生面積率が１０％未満のものを〇、赤錆発生面積率が１０％以上２０％未満のものを△、赤錆発生面積率が２０％以上のものを×として示している。

（７）加工部耐食性
供試材の２ｔ１８０°曲げ加工を行った部分に対して複合腐食試験（ＣＣＴＪＡＳＯ－Ｍ６０９－９１）を１００サイクル行い、試験後の赤錆発生面積率により加工部耐食性を評価した。表１および表２においては、赤錆発生面積率がなしのものを◎、赤錆発生面積率が１０％未満のものを〇、赤錆発生面積率が１０％以上２０％未満のものを△、および赤錆発生面積率が２０％以上のものを×として示している。

（８）スパングル密度
下層２（溶融Ａｌ系めっき層）のみ形成した供試材の表面をバフ研磨して、そのアルミめっき鋼板の表面（下層２の表面）から深さ５μｍまでの極表層を平滑化することにより、下層２に形成されたデンドライト組織を観察可能にした。そして、光学顕微鏡により、下層２の表面における１ｃｍ^２あたりに存在するスパングル結晶核の個数を算出した。

上述した調査について、発明例についての結果を表１に示す。また、比較例についての結果を表２に示す。

発明例Ｎｏ．１～１８においては、下層２がＢを０．００５～０．５質量％含有することから、下層２表面のろ波うねり曲線の平均高さが１１μｍ未満となり、上層３表面のろ波うねり曲線の平均高さが１０μｍ未満となった。このため、上層３形成後に良好な表面外観が得られた。特に、発明例Ｎｏ．１～１８においては、表面外観が◎という良好な結果が得られた。

発明例Ｎｏ．１～１４、および１６～１８においては、下層２がＳｉを０．１％以上含有するため、合金層厚さを１０μｍ以下にできた。このため、下層２の基材鋼板１への密着性が〇という良好な結果が得られた。

発明例Ｎｏ．１～１６においては、上層３がＡｌを３～２２質量％含有し、かつＭｇを０．１～１０質量％含有する。さらに、このうち発明例Ｎｏ．１～１４においては、下層２がＳｉを０．１～１２％質量％含有するため、平坦部耐食性および加工部耐食性が◎または〇という良好な結果が得られた。

発明例Ｎｏ．１５においては、下層２へのＳｉ添加がないため、下層２と基材鋼板１との界面に形成される合金層が厚くなる。このため、下層２の基材鋼板１への密着性が低くなり、加工部の耐食性については×という結果が得られた。

発明例Ｎｏ．１６においては、下層２へのＳｉ添加量が１５質量％であり、適正範囲の上限である１２％を超えるため、下層２に対する上層３の密着性が他の発明例よりも小さくなる。このため、発明例Ｎｏ．１６においては、平坦部耐食性については△、加工部耐食性については×という効果が得られた。

発明例Ｎｏ．１７においては、上層３がＡｌを含有しないため、耐食性については×という結果が得られた。また、発明例Ｎｏ．１８においては、上層３がＭｇを含有しないため、耐食性については×という結果が得られた。

発明例Ｎｏ．１～５、７～１０、および１３～１４においては、表面外観、および耐食性が◎、ならびに下層２の基材鋼板１への密着性が〇という、際立って良好な結果が得られた。

比較例Ｎｏ．１９および２０においては、下層２へのＢ添加が０．００５質量％未満であるため、下層２のスパングル微細化効果が十分には得られず、実施例および他の比較例と比較して、下層２のスパングル密度が顕著に減少した。このため、上層３形成後のろ波うねり曲線の平均高さが１０μｍを超え、表面外観が×という結果が得られた。

比較例Ｎｏ．２１～２２においては、Ｂの添加量は発明例と同様であるため、下層２のスパングル密度についても発明例と同様である。ただし、インレット温度が４００～４５０℃の範囲内にないため、前述の通り上層３に不めっきまたはめっきハジキが発生し易くなる。このため、比較例Ｎｏ．２１～２２においては、表面外観が×という結果が得られた。

比較例Ｎｏ．２３においても、Ｂの添加量は発明例と同様であるため、下層２のスパングル密度についても発明例と同様である。ただし、溶融Ｚｎ系めっき浴組成のＭｇ含有量が１２質量％であり、適正範囲を超えるため、Ｍｇ酸化物系のドロスが発生し易くなる。このため、溶融Ｚｎ系めっき浴の安定性が劣るため、上層３を作製することができなかった。

比較例Ｎｏ．２４においても、Ｂの添加量は発明例と同様であるため、下層２のスパングル密度についても発明例と同様である。ただし、上層３のＡｌ含有量が２５質量％であり、適正範囲を超えるため、溶融Ｚｎ系めっき浴の融点が高くなる。このため、上層３を形成したときに下層２との反応が過度に進行して局部的に単層のめっき層となる部分が生じ易くなり、表面外観、平坦部および加工部の耐食性が×という結果が得られた。

本発明は上述した各実施形態に限定されるものではなく、請求項に示した範囲で種々の変更が可能であり、異なる実施形態にそれぞれ開示された技術的手段を適宜組み合わせて得られる実施形態についても本発明の技術的範囲に含まれる。

１基材鋼板
２下層（第１の溶融めっき層）
３上層（第２の溶融めっき層）
１０複層めっき鋼板

Claims

基材鋼板と、
前記基材鋼板の表面に施された、質量％でＢ：０．００５～０.５％を含む第１の溶融めっき層と、
前記第１の溶融めっき層に対して施された第２の溶融めっき層と、を有し、
前記第１の溶融めっき層は、質量％でＢ：０．００５～０．５％、Ｓｉ：０．１～１２％、および各種の添加元素を含み、残部がＡｌ及び不可避不純物からなり、
前記第２の溶融めっき層は、質量％でＡｌ：３～２２％、Ｍｇ：０．１～１０％、および各種の添加元素を含み、残部がＺｎ及び不可避不純物からなり、
前記第２の溶融めっき層の表面におけるろ波うねり曲線の平均高さが１０μｍ未満であることを特徴とする複層めっき鋼板。
溶融Ａｌ系めっき浴に基材鋼板を浸漬して、該基材鋼板の表面に第１の溶融めっき層を形成する第１のステップと、
前記第１のステップにより前記基材鋼板の表面に前記第１の溶融めっき層が施された溶融Ａｌ系めっき基材鋼板を、４００～４５０℃の範囲に加熱した状態で、溶融Ｚｎ系めっき浴に浸漬して、該溶融Ａｌ系めっき基材鋼板の表面に第２の溶融めっき層を形成する第２のステップと、を含むことを特徴とし、
前記第１の溶融めっき層は、質量％でＢ：０．００５～０．５％、Ｓｉ：０．１～１２％、および各種の添加元素を含み、残部がＡｌ及び不可避不純物からなり、
前記第２の溶融めっき層は、質量％でＡｌ：３～２２％、Ｍｇ：０．１～１０％、および各種の添加元素を含み、残部がＺｎ及び不可避不純物からなる、複層めっき鋼板の製造方法。