ES2364548T3 - Un producto de acero, producto de acero recubierto y un método de recubrimiento de un producto de acero. - Google Patents

Un producto de acero, producto de acero recubierto y un método de recubrimiento de un producto de acero. Download PDF

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Abstract

Un método de recubrimiento de un producto de acero utilizando un baño fundido de aleación de aluminio-cinc, en el que la composición de la aleación de aluminio-cinc se modifica añadiendo a dicho baño una cantidad efectiva de uno o más compuestos constituyentes en partículas seleccionados del grupo que consiste en un compuesto de boruro que comprende boruro de titanio (TiB2) y boruro de aluminio (AlB2 y AlB12), un carburo que comprende carburo de titanio, carburo de vanadio, carburo de tungsteno y carburo de hierro, y un aluminiuro que comprende aluminiuro de titanio (TiAl3) y aluminiuro de hierro, en el que el tamaño de partículas de los compuestos constituyentes en partículas está comprendido entre 0,01 micras y 25 micras, y en el que el rango del porcentaje en peso global del compuesto constituyente en partículas es de entre 0,0005 y 3,5%, reduciendo dicho compuesto en partículas, efectivamente, el tamaño de las facetas de las flores de cinc con respecto al de los recubrimientos usuales con o sin titanio elemental.

Description

El presente invento se refiere a una composición de recubrimiento, un productor de acero recubierto y un método de preparar una composición de recubrimiento de aluminio-zinc empleando cantidades efectivas de un compuesto constituyente en partículas para mejorar el comportamiento frente a las manchas de herrumbre en la flexión bajo tensión y el aspecto de la chapa cuando se pinta, y reducir el tamaño de las facetas de las flores de cinc.
El recubrimiento de componentes de acero con aleaciones de recubrimiento a base de aluminio, denominado comúnmente recubrimiento por inmersión en caliente, es bien conocido en la técnica anterior. Un tipo de recubrimiento particular es comercializado bajo la marca registrada Galvalume, propiedad de BIEC International, Inc., y representativo de una aleación de recubrimiento de aluminio-cinc.
Estos materiales son ventajosos como materiales de construcción, en particular para la construcción de paredes y de techos debido a su resistencia a la corrosión, su duración, a que reflejan el calor y a su comportamiento ante la pintura. Típicamente, estos materiales se fabrican haciendo pasar un producto de acero tal como la chapa o placa a través de un baño de una composición de recubrimiento de aleación fundida que comprende aluminio, cinc y silicio. La cantidad de recubrimiento aplicado a los productos de acero se controla por barrido y, luego, los productos se enfrían. Una característica del recubrimiento aplicado al producto de acero es su tamaño de grano o el tamaño de las facetas de las flores de cinc.
Las patentes norteamericanas núms. 3.343.930, de Borzillo y otros, 5.049.202, de Willis y otros, y 5.789.089, de Maki y otros, describen métodos y técnicas para la fabricación de chapas de acero recubiertas con estas aleaciones de aluminio-cinc. Las tres referencias se incorporan en su totalidad a este documento como referencia.
La solicitud de patente europea núm. 0905270 A2, de Komatsu y otros, describe otro proceso de recubrimiento utilizando cinc, aluminio y magnesio. Esta solicitud se refiere a la resolución de los problemas de corrosión asociados con los baños que contienen magnesio como elemento de la aleación. Además, se describe que el indeseable diseño de franjas que aparece en los baños que contienen magnesio, no se produce en los baños sin magnesio.
La patente norteamericana núm. 5.571.566, de Cho, describe otro método de fabricar chapa de acero recubierta utilizando una aleación de aluminio-cinc-silicio. El objeto de la patente de Cho es proporcionar un método de producción más eficaz para fabricar chapa de acero recubierta. Cho consigue este objeto reduciendo al mínimo de manera uniforme el tamaño de las flores de cinc al introducir gran número de partículas de flores de cinc en el recubrimiento, lo cual limita el subsiguiente crecimiento de las flores de cinc dado que estas partículas interfieren con su crecimiento respectivo, dando como resultado un menor tamaño de las facetas de las flores de cinc. El efecto de siembra se consigue utilizando titanio como parte de la composición de recubrimiento fundida.
Una descripción similar en lo que respecta al uso de titanio en baños de recubrimiento para reducir al mínimo el tamaño de las facetas de las flores de cinc se describe en un artículo titulado "Reducción al mínimo del tamaño de las facetas de las flores de cinc Galvalume por adición de titanio al baño de recubrimiento", de Cho, presentado en la conferencia INTERZAC 94, en Canadá, en 1994. En este artículo, el autor indica que elementos tales como el titanio, el boro y el cromo producen flores de cinc más finas en un recubrimiento Galvalume, siendo dicha exposición consistente con la descripción de la patente de Cho.
A pesar de las mejoras sugeridas por Cho, el producto de acero recubierto utilizado en la actualidad, todavía presenta desventajas. Una desventaja reside en que, cuando ha de pintarse el producto de acero recubierto, se necesita una laminación en frío para aplanar el producto como preparación para pintarlo. Otro problema reside en el agrietamiento cuando el producto es una chapa y se le dobla. Cuando se dobla este producto en forma de chapa, el recubrimiento puede agrietarse, dejando las grietas el acero al descubierto y expuesto a la acción del ambiente y a una corrosión prematura. Con las chapas de acero recubiertas de que puede disponerse en la actualidad, pueden formarse grandes grietas, con lo que se compromete la resistencia a la corrosión del producto de acero.
A la vista de las deficiencias de la técnica anterior, ha surgido la necesidad de proporcionar un producto de acero recubierto con aluminio-cinc con un comportamiento mejorado a la flexión, un tamaño reducido de las facetas de las flores de cinc y cuya superficie pintada ofrezca un mejor aspecto. El presente invento resuelve esta necesidad proporcionando un método de recubrir un producto de acero, una composición de recubrimiento y un artículo de acero recubierto que, cuando se experimenta agrietamiento de la superficie durante la flexión, sigue siendo resistente a la corrosión, y que no requiere laminación en frío cuando se pinta el producto de acero. La composición de recubrimiento está modificada con uno o más compuestos constituyentes en partículas, tales como boruro de titanio y boruro de aluminio.
En consecuencia, el objeto del presente invento es proporcionar un método de recubrir un producto de acero reduciendo efectivamente el tamaño de las facetas de las flores de cinc con respecto al de los recubrimientos usuales, con o sin el titanio elemental.
De acuerdo con el presente invento, este objeto se consigue merced al método de acuerdo con la reivindicación 1, y a un artículo de acero recubierto de acuerdo con la reivindicación 6. En las reivindicaciones subordinadas se describen realizaciones preferidas.
El constituyente puede prepararse de diversas formas como parte de la operación de modificación, por ejemplo, como parte de un baño o un lingote de aleación primaria o precursora que contenga, principalmente, aluminio, añadiéndose luego la aleación primaria a un baño de aluminio-cinc en las proporciones necesarias para llegar a una composición final del baño adecuada para el recubrimiento y lograr los beneficios del invento como resultado del constituyente modificador. El constituyente puede añadirse a la aleación primaria como compuestos en partículas o puede formarse in situ en la aleación primaria para su adición al baño de recubrimiento real.
Más particularmente, la composición del baño de recubrimiento puede modificarse: (1) añadiendo directamente las partículas (como un polvo) al baño de recubrimiento o un crisol de fusión previa que alimente al baño de recubrimiento; (2) añadiendo un lingote que contenga las partículas requeridas; el lingote puede consistir en aluminio con partículas, cinc con partículas, una aleación de cinc-aluminio con partículas, etc.; el lingote puede añadirse a un crisol de recubrimiento principal o a un crisol de fusión previa; (3) añadir un baño fundido que contenga las partículas requeridas, en el que el líquido puede consistir en aluminio con partículas, cinc con partículas, una aleación de cinc-aluminio con partículas, etc.; (4) reacción in situ en el crisol principal o en crisol de fusión previa, por ejemplo por reacción de especies elementales tales como titanio y boro en una masa en fusión para la alimentación de aluminio,
o la reacción de sales en el crisol para la masa fundida de alimentación para producir partículas. Cuando el constituyente es un boruro, un porcentaje en peso preferido del constituyente como parte del baño de recubrimiento puede estar comprendido en el intervalo de entre 0,001 y 0,5%, aproximadamente. Cuando el constituyente es un carburo, un porcentaje en peso preferido puede estar comprendido en el intervalo de entre 0,0005 y 0,01%, aproximadamente.
El invento proporciona, también, un artículo de acero recubierto empleando un recubrimiento que contiene el compuesto constituyente en partículas así como la composición de recubrimiento aplicada al producto de acero. El producto es, de preferencia, una placa o chapa de acero destinada a la construcción.
Se hace referencia ahora a los dibujos que ilustran el invento, y en los que:
la figura 1 es una gráfica que compara el uso de boruro de titanio y titanio como aditivos fundidos para el recubrimiento por inmersión en caliente en términos de tamaño de las facetas de las flores de cinc y de contenido de titanio,
la figura 2 es una gráfica que compara el uso de boruro de titanio y boruro de aluminio como aditivos en fusión para el recubrimiento por inmersión en caliente en términos de tamaño de las facetas de las flores de cinc y de contenido de boro,
la figura 3 es una gráfica que compara el uso de carburo de titanio como aditivo en fusión para el recubrimiento por inmersión en caliente en términos de tamaño de las facetas de las flores de cinc y de contenido de carbono,
la figura 4 es una gráfica que muestra comparaciones de resultados de ensayos de flexión para composiciones de recubrimiento modificadas con titanio y boruro de titanio,
la figura 5 es una gráfica que compara el área de las grietas y el número de éstas para una composición de recubrimiento que contenga boruro de titanio y un producto de acero recubierto usual,
las figuras 6a-6c son microfotografías que muestran el tamaño de las facetas de las flores de cinc para un producto recubierto en forma usual y un producto modificado con TiB2,
las figuras 7a-7c son microfotografías que muestran el tamaño de las facetas de las flores de cinc para un producto recubierto en forma usual, con y sin titanio,
las figuras 8a-8c son microfotografías que muestran el tamaño de las facetas de las flores de cinc para un producto recubierto en forma usual y un producto modificado con TiC,
las figuras 9a-9c son microfotografías que muestran el tamaño de las facetas de las flores de cinc para un producto recubierto en forma usual y un producto modificado con AlB2-AlB12.
El presente invento supone un avance en la técnica de la inmersión en caliente o el recubrimiento de productos de acero, en particular productos en forma de placa y de chapa, utilizando un baño de aleación fundida de aluminio-cinc, por ejemplo, un baño Galvalume. De acuerdo con el invento, el baño de recubrimiento se modifica con compuestos constituyentes en partículas a fin de reducir el tamaño de las facetas de las flores de cinc del producto de acero recubierto. Mediante la adición de los constituyentes en partículas, también pueden conseguirse mejoras en el comportamiento del producto de acero recubierto en términos de la aparición de manchas de herrumbre en la flexión bajo tensión. Las manchas de herrumbre en la flexión bajo tensión consisten en un diseño discreto de manchas cosméticas de herrumbre rojas que corren a lo largo del borde de un panel de construcción formado por laminación,
5 previamente pintado, provocadas por el agrietamiento del recubrimiento metálico y de la pintura.
La superficie del producto de acero recubierto ofrece, también, un aspecto pintado superior al usual producto Galvalume. Se cree que esto permite la obtención de un producto de chapa de acero recubierta, lisa, sin necesidad de laminación en frío. La eliminación de la operación de tratamiento adicional consistente en la laminación en frío, redu
10 ce también el consumo de energía, elimina las posibles corrientes residuales asociadas con la laminación en frío y simplifica el proceso de producción.
En sus aspectos más amplios, el invento supone una nueva composición para el recubrimiento de un producto de acero, un método para realizar dicho recubrimiento, y el artículo obtenido a partir de dicho método.
15 Cuando se recubren productos de acero con un baño de recubrimiento de aluminio-cinc, los pasos de tratamiento para formar el baño con la composición deseada y para hacer pasar a través del baño el producto de acero que ha de recubrirse, son bien conocidos. En consecuencia, no se considera necesaria, para la comprensión del invento, una descripción adicional de los métodos ni de los aparatos de la técnica anterior empleados para lograr este recu
20 brimiento usual.
La composición de los baños de aleación de aluminio-cinc de la técnica anterior es bien conocida, como se expone en las patentes de Borzillo y otros, y de Cho anteriormente señaladas. En general, este baño comprende aproximadamente un 55% de aluminio, una traza de silicio, generalmente 1,6% en peso, aproximadamente, siendo el resto
25 cinc. Otras variantes de la composición caen dentro del alcance del invento, como sabrían usualmente los expertos normales en la técnica.
De acuerdo con el invento, el baño fundido de aluminio-cinc se modifica con un compuesto constituyente en partículas para conseguir mejoras en términos de un tamaño reducido de las facetas de las flores de cinc, un acabado su30 perficial mejorado, una reducción del tamaño de las grietas y mejoras potenciales en la aparición de manchas de herrumbre en la flexión bajo tensión. El compuesto constituyente en partículas puede ser un boruro, un carburo o un aluminiuro. De preferencia, los compuestos de boruro incluyen boruro de titanio (TiB2) y boruro de aluminio (AlB2 y AlB12). El compuesto constituyente en partículas como carburo puede ser carburo de titanio, carburo de vanadio, carburo de tungsteno y carburo de hierro y, como aluminiuro, puede tratarse de aluminiuro de titanio (TiAl3) y alumi35 niuro de hierro. La traza del compuesto constituyente en partículas se establece como una cantidad que logre reducir efectivamente el tamaño de las facetas de las flores de cinc con respecto al de recubrimientos usuales, con o sin titanio elemental. Si bien la cantidad efectiva puede variar dependiendo del compuesto que se seleccione, se anticipa que la cantidad variaría en el intervalo que va desde un 0,0005% aproximadamente hasta un 3,5% aproximadamente, en peso, del carbono, boro o aluminiuro de la composición del baño de recubrimiento. Para el carbono, un
40 intervalo más preferido está entre un 0,005% y un 0,10% aproximadamente, en peso, del baño. En términos de concentración de titanio, un baño de recubrimiento en fusión que contuviese boruro de titanio, podría tener una concentración de titanio comprendida entre un 0,001% y un 0,1%, aproximadamente, en peso del baño. Para el compuesto de boruro, el porcentaje en peso de boro en el baño puede variar desde un 0,001% a un 0,5% en peso.
45 La tabla 1 muestra intervalos amplios reivindicados para la adición de partículas, si solamente se añade un único tipo de partículas:
TABLA 1
Composición del baño de recubrimiento (% en peso) Nominalmente 55% Al -1,6% Si -resto Zn
% en peso de partículas en la masa en fusión
Ti
B C
TiB2
0,002-1,0 0,001-0,5 - 0,007-3,5
AlB2
- 0,001-0,5 - 0,010-5,0
AlB12
- 0,001-0,5 - 0,005-2,5
TiC
0,0019-1,9 - 0,0005-0,5 0,0025-2,5
50 Por ejemplo, para 100 g de masa fundida, la cantidad de partículas de TiB2 añadidas debe ser de 0,007-3,5 gramos.
Los valores de la Tabla 1 suponen adiciones estequiométricas. El Ti en exceso (en el caso de TiC o de TiB2) es permisible, pero no necesario.
55 La Tabla 2 muestra los intervalos preferidos o los intervalos óptimos para las adiciones de partículas.
TABLA 2
Tipo de partículas
Composición del baño de recubrimiento (% en peso) Nominalmente 55% Al -1,6% Si -resto Zn % en peso de partículas en la masa en fusión
Ti
B C
TiB2
0,01-0,05 0,002-0,1 - 0,014-0,7
AlB2
- 0,02-0,05 - 0,2-0,5
AlB12
- 0,02-0,05 - 0,2-0,5
TiC
0,011-0,38 - 0,003-0,1 0,015-0,5
El tamaño de partículas del constituyente en partículas debe estar comprendido entre 0,01 y 25 micras, aproxima5 damente. Recubriendo un producto de acero empleando el método del invento, se producen tamaños de las facetas de las flores de cinc que van desde tan poco como 0,05 hasta 2,0 mm.
El baño fundido utilizado para recubrir este producto de acero que contiene la composición de aleación de aluminio-cinc modificada, puede prepararse de diversas formas. En un método, se prepara una aleación primaria de aluminio
10 y se la modifica con el compuesto constituyente en partículas. Luego, se añade este baño a un baño de recubrimiento de aluminio-cinc, calculándose las proporciones de los dos baños para conseguir una composición objetivo del baño que contenga la cantidad efectiva del compuesto constituyente en partículas. El baño de aleación modificado observaría todavía los porcentajes en peso usuales de aluminio, cinc y silicio para estos tipos de baños de recubrimiento, por ejemplo aproximadamente 55% de aluminio, 1-2% de silicio, siendo el resto cinc, ya que la cantidad
15 efectiva del compuesto constituyente partícular es un porcentaje en peso relativamente bajo de la cantidad total del baño. Métodos para preparar aleaciones primarias se enseñan en las patentes norteamericanas núms. 5.415.708, de Young y otros y 3.785.807, incorporándose ambos documentos en su totalidad a esta memoria como referencia.
En segundo lugar, la aleación primaria que contiene las partículas podría añadirse al baño de recubrimiento en for
20 ma de lingote sólido. El lingote podría consistir, fundamentalmente, en Al, fundamentalmente en Zn o una aleación que contenga Zn, Al y/o Si, junto con las partículas de refino de las flores de cinc.
Alternativamente, los compuestos constituyentes en partículas podrían añadirse directamente al baño de aluminio-cinc antes del recubrimiento de un producto de acero.
25 Cuando se utiliza boruro de aluminio como modificador del baño, pueden añadirse partículas de boro a una aleación primaria de aluminio para facilitar la incorporación de las partículas a la masa fundida y mejorar la distribución uniforme de las partículas por toda la masa fundida. Alternativamente, pueden añadirse partículas de boruro de aluminio, en cantidades apropiadas, al baño de aluminio-cinc.
30 Cuando se produce una aleación primaria de aluminio con compuestos constituyentes en partículas tales como boruro de titanio, en el baño puede existir un exceso de titanio. Este exceso puede ir del 0,01% al 10% con relación a la masa total de boro añadida. En términos de estequiometría, adiciones de titanio superiores a un mol de titanio por cada 2 moles de boro, pueden comprender desde 0,002 a 4,5 moles en exceso. No se cree que el exceso de titanio,
35 tanto si está presente por el uso de boruro de titanio como si está presente por el uso de otro compuesto que contenga titanio, tal como carburo de titanio o similar, es necesario para obtener el refino de las flores de cinc asociado con el invento.
Al preparar el baño de aleación para recubrimiento, el compuesto constituyente en partículas puede introducirse co
40 mo un polvo o formarse en el propio baño. Por ejemplo, podrían añadirse polvos de boruro de titanio a un baño de aluminio, en los porcentajes en peso apropiados. Alternativamente, podrían añadirse boro y titanio elementales a una masa de aluminio en fusión y calentarse hasta temperaturas suficientemente altas para formar en ella partículas de boruro de titanio. Se prefiere añadir las partículas de compuesto a la aleación primaria ya que este tratamiento es mucho más efectivo en términos de consumo de energía. Pueden emplearse técnicas de tratamiento similares para
45 los carburos y aluminiuros.
Se cree que la presencia de titanio y de boro en un baño de recubrimiento no producirá, por sí sola, los beneficios de refino del grano demostrados en lo que antecede, en comparación con los obtenidos añadiendo un compuesto en partículas tal como boruro de titanio. Se ha informado que al colar aluminio, la adición por separado de titanio y de
50 boro a la masa fundida de aluminio, no produce partículas de boruro de titanio cuando la adición se lleva a cabo a temperaturas inferiores a 1000ºC (1832ºF). En cambio, el titanio reacciona con el aluminio para formar partículas de TiAl3. Como el proceso de recubrimiento se realiza, en general, a temperaturas mucho más bajas, por ejemplo, 593ºC (1100ºF), la adición de titanio y de boro en forma elemental a un baño de recubrimiento de Al-An, produciría un comportamiento similar. Además, la cinética de la disolución del titanio y del boro será muy lenta a las bajas tem
55 peraturas asociadas con el método de recubrimiento. Así, cuando se forme el boruro de titanio en el propio baño, es necesario sobrepasar los parámetros de fusión usuales para conseguir las partículas necesarias para uso en el invento.
El método de recubrimiento del invento produce un artículo recubierto, en el que el recubrimiento tiene una composición de recubrimiento que incluye el compuesto constituyente en partículas añadido anteriormente descrito. El producto recubierto puede pintarse entonces en la forma conocida en la técnica, sin necesidad de laminación en frío ni de pasada de acabado.
Aunque con fines ilustrativos se han mencionado los boruros de titanio y de aluminio y el aluminiuro de titanio como agentes de refino de las flores de cinc, se cree que también otros carburos, tales como el carburo de vanadio, el carburo de tungsteno, el carburo de hierro y compuestos de aluminio tales como el aluminiuro de hierro, caen dentro del alcance del invento.
Con el fin de demostrar los beneficios inesperados asociados con el invento, se realizaron estudios comparando productos de acero recubiertos utilizando una aleación primaria de aluminio y titanio y una aleación primaria de aluminio y boruro de titanio. Estas aleaciones primarias se añadieron a las aleaciones de recubrimiento de aluminio-cinc para formar un baño de recubrimiento para el acero a ensayar. La figura 1 compara dos curvas obtenidas basándose en las aleaciones primarias antes señaladas, relacionando las curvas el tamaño de las facetas de las flores de cinc y el contenido de titanio de la masa fundida, en porcentaje en peso. Como resulta evidente a partir de la figura 1, el uso de una aleación primaria con boruro de titanio refina de manera significativa el tamaño de las facetas de las flores de cinc, en particular con niveles adicionales de titanio mucho más bajos. Por ejemplo, con un contenido de titanio del 0,02% en peso, se informó de un tamaño de las facetas de las flores de cinc de, aproximadamente, 0,3 mm, en comparación con un tamaño de las facetas de las flores de cinc de 1,4 mm cuando solamente se utilizó titanio. Así, el modificador de boruro no sólo reduce el tamaño de las facetas de las flores de cinc sino que, también, reduce el coste al reducir la cantidad de titanio necesaria.
La figura 2 muestra una comparación similar entre una aleación primaria que contiene boruro de titanio y una aleación primaria de aluminio y boro. La figura 2 muestra que el refinador de boruro de titanio consigue un tamaño de las facetas de las flores de cinc más pequeño para niveles de boro de hasta aproximadamente un 0,03& en peso, cuando se compara con una aleación primaria de, sólo, aluminio y boro. Sin embargo, cuando se comparan las figuras 1 y 2, el uso de un compuesto constituyente en partículas de boruro de aluminio para reducir el tamaño de las facetas de las flores de cinc es más eficaz que si sólo se utiliza titanio.
La figura 3 muestra una gráfica que ilustra el comportamiento de una composición de recubrimiento modificada con carburo de titanio que es similar al recubrimiento modificado con TiB2 de la figura 1.
Además de reducir al mínimo el tamaño de las facetas de las flores de cinc, el uso del compuesto constituyente en partículas de acuerdo con el invento permite, también, que el producto de acero recubierto tolere una flexión más severa sin que aparezcan grietas. Haciendo referencia ahora a la figura 4, en ella se ilustra una comparación realizada entre productos recubiertos con una composición de aleación del baño de recubrimiento que emplea solamente titanio y una que emplea un 0,05% en peso de boruro de titanio. El tamaño de las facetas de las flores de cinc se reduce de 1,5 mm a 0,1 mm cuando se utiliza boruro de titanio. Cuando los productos recubiertos se someten a ensayos de flexión cónica, se representó el grosor del recubrimiento del producto en función del radio al que no se producían grietas. Los ensayos de flexión cónica son pruebas que siguen, generalmente, la norma ASTM D522-93a. El producto en el que se empleó boruro de titanio como compuesto constituyente en partículas en el baño de recubrimiento, redujo el radio de curvatura sin que apareciesen grietas en un 23%.
Otro resultado inesperado asociado con el invento es la formación de grietas más numerosas pero pequeñas durante la flexión, en comparación con los usuales recubrimientos con aleación de aluminio-cinc de productos en forma de chapa. Haciendo referencia a la figura 5, en ella puede verse que el producto de acero recubierto con aleación de aluminio-cinc modificada con boruro de titanio, presenta un número de grietas significativamente mayor que en el caso de una aleación usual de aluminio-cinc. Sin embargo, el producto usual tiene un área de grietas significativamente mayor en comparación con el producto modificado con boruro de titanio. Las grietas menores pero distribuidas más uniformemente del invento favorecen el que las películas de pintura puenteen las grietas. Este puenteo facilita luego la neutralización de los productos de la corrosión más rápidamente de lo que se conseguiría con las grietas de mayor tamaño asociadas con los recubrimientos usuales de aluminio-cinc. Así, el producto recubierto con boruro de titanio presentaría una resistencia a la corrosión mejorada con respecto a los productos de la técnica anterior.
La gráfica de la figura 5 se basa en la flexión de una muestra recubierta para darle una curva cilíndrica de 1,58 mm (1/15 de pulgada). Se midió el tamaño de las grietas tras la flexión y se examinó una parte de 19,71 milímetros cuadrados de la superficie para contar el número de grietas y su tamaño. El tamaño máximo de las grietas en el producto de acuerdo con el invento es inferior a la mitad (41%) de la dimensión del máximo tamaño de grietas del producto usual. Este comportamiento es beneficioso a la hora de impedir o reducir las manchas de herrumbre en la flexión con tensión, ya que se pensaba que el tamaño de las peores grietas era lo que controlaba el comportamiento de las manchas de herrumbre en la flexión con tensión de un recubrimiento.
Otro atributo igualmente importante del invento es la calidad de la superficie del producto de acero recubierto del
invento y su idoneidad mejorada para la pintura. La Tabla 3 muestra resultados de la perfilometría para varios productos recubiertos con aluminio-cinc en la forma usual y productos recubiertos con la aleación de aluminio-cinc modificada con boruro de titanio. El producto usual se indica como recubrimiento Galvalume en la Tabla 3. Esta tabla muestra que ondulación superficial (Wca) del producto recubierto del invento es sustancialmente menor que la del 5 producto Galvalume usual recubierto y laminado en frío. La ondulación media de la chapa recubierta con aleación modificada con boruro de titanio es un 67% mejor que la del producto Galvalume regular recubierto, obtenido en condiciones idénticas. La ondulación del Galvalume con flores de cinc mínimas, en comparación con el producto del invento, es un 50% mejor que en el Galvalume laminado en frío, producido por laminación con flores de cinc de mayor tamaño. El Galvalume con flores de cinc mínimas, modificado con boruro de titanio, no requiere laminación en
10 frío para reducir la ondulación y resulta ideal para aplicaciones de recubrimiento en bobina a gran velocidad. El aspecto del producto pintado es superior al del Galvalume sometido a la pasada de acabado, recubierto y con grandes flores de cinc.
Tabla 3 15 Resultados de perfilometría para varios recubrimientos Galvalume usuales y Galvalume con flores de cinc mínimas, modificado con TiB2
Proceso de recubrimiento/línea
ID de la superficie/ condición Ra (micras) Rt (micras) Wca (micras) PC (ppi)
Galvalume con aleación primaria y TiB2
Recubierto 0,609 6,934 0,381 167
Galvalume usual línea piloto
Recubierto 0,406 4,978 1,219 5,0
Galvalume producido por
Recubierto 0,533 6,883 1,549 97,5
laminación media
Laminación en frío 1,193 8,991 0,990 153,5
20 Las figuras 6A-9C comparan el invento con la técnica anterior y demuestran la reducción del tamaño de las facetas de las flores de cinc. Las figuras 6A-6C muestran el efecto del TiB2 añadido en forma de aleación primaria de Al-5%Ti-1%B, en la que se consigue un refino significativo del tamaño de las facetas de las flores de cinc, en comparación con recubrimientos Galvalume usuales. Reducciones similares del tamaño de las facetas de las flores de cinc se muestran en las figuras 8A-8C y 9A-9C cuando se utilizan carburo de titanio y boruros de aluminio como modifi
25 cadores. Lo que es más importante es que, cuando se comparan las figuras 6A-6C y las figuras 7A-7C, en particular las figuras 6C y 7C, la adición de titanio solamente no produce la misma reducción del tamaño de las facetas de las flores de cinc. De hecho, la presencia de titanio sólo, en comparación con el TiB2 solamente logra una reducción marginal del tamaño de las facetas de las flores de cinc.
30 En resumen, se ha descrito el invento en términos de sus realizaciones preferidas, que satisfacen todos y cada uno de los objetos del presente invento como se han establecido en lo que antecede, y que proporciona un producto de acero recubierto nuevo y mejorado, un método de fabricación y una composición de recubrimiento para el mismo.

Claims (10)

  1. REIVINDICACIONES
    1.
    Un método de recubrimiento de un producto de acero utilizando un baño fundido de aleación de aluminio-cinc, en el que la composición de la aleación de aluminio-cinc se modifica añadiendo a dicho baño una cantidad efectiva de uno o más compuestos constituyentes en partículas seleccionados del grupo que consiste en un compuesto de boruro que comprende boruro de titanio (TiB2) y boruro de aluminio (AlB2 y AlB12), un carburo que comprende carburo de titanio, carburo de vanadio, carburo de tungsteno y carburo de hierro, y un aluminiuro que comprende aluminiuro de titanio (TiAl3) y aluminiuro de hierro, en el que el tamaño de partículas de los compuestos constituyentes en partículas está comprendido entre 0,01 micras y 25 micras, y en el que el rango del porcentaje en peso global del compuesto constituyente en partículas es de entre 0,0005 y 3,5%, reduciendo dicho compuesto en partículas, efectivamente, el tamaño de las facetas de las flores de cinc con respecto al de los recubrimientos usuales con o sin titanio elemental.
  2. 2.
    El método de la reivindicación 1, que comprende además la operación de preparar un baño de aleación primaria de aluminio y añadir una cantidad de los compuestos constituyentes en partículas al mismo y, luego, añadir el baño de aleación primaria a un baño de recubrimiento de aluminio-cinc en proporciones para obtener la cantidad efectiva del compuestos constituyente en partículas, y en el que el rango del porcentaje en peso global del compuesto constituyente en partículas es de entre el 0,0005 y el 3,5%.
  3. 3.
    El método de cualquier reivindicación precedente, en el que el compuesto constituyente en partículas es el compuesto de carburo y la cantidad del compuesto constituyente en partículas en el baño de aleación, está comprendida entre 0,0005 y 0,01% en peso de carbono.
  4. 4.
    El método de las reivindicaciones 1 y 2, en el que el compuesto constituyente en partículas es el compuesto de boruro y la cantidad del compuesto constituyente en partículas en el baño de aleación está comprendida entre 0,001 y 0,5% en peso de boro.
  5. 5.
    El método de cualquier reivindicación precedente, que comprende además pintar el producto de acero recubierto sin someter al producto de acero recubierto a una pasada de acabado.
  6. 6.
    Un artículo de acero recubierto que puede obtenerse por el método de cualquier reivindicación precedente, que comprende un sustrato de acero; y un recubrimiento de aluminio-cinc sobre él, habiéndose modificado el recubrimiento de aluminio-cinc por la adición de una cantidad efectiva de uno o de más de un compuesto constituyente en partículas a dicho recubrimiento, cuyo compuesto constituyente en partículas se ha seleccionado del grupo que consiste en un compuesto de boruro que comprende boruro de titanio (TiB2) y boruro de aluminio (AlB2 y AlB12), un carburo que comprende carburo de titanio, carburo de vanadio, carburo de tungsteno y carburo de hierro, y un aluminiuro que comprende aluminiuro de titanio (TiAl3) y aluminiuro de hierro, en el que el tamaño de partículas del compuesto constituyente en partículas está comprendido entre 0,01 micras y 25 micras, y en el que el rango del porcentaje en peso global del compuesto constituyente en partículas es de entre 0,0005 y 3,5%, reduciendo dicho compuesto en partículas, efectivamente, el tamaño de las facetas de las flores de cinc con respecto al de los recubrimientos usuales con o sin titanio elemental.
  7. 7.
    El artículo de la reivindicación 6, en el que el compuesto constituyente en partículas es el compuesto de carburo y la cantidad del compuesto constituyente en partículas en el baño de aleación está comprendida entre 0,0005 y 0,01% en peso de carbono.
  8. 8.
    El artículo de la reivindicación 6, en el que el compuesto constituyente en partículas es el compuesto de boruro y la cantidad del compuesto constituyente en partículas en el baño de aleación está comprendida entre 0,001 y 0,5% en peso de boro.
  9. 9.
    El artículo de cualquiera de las reivindicaciones 6 a 8, en el que el recubrimiento tiene un tamaño de las facetas de las flores de cinc comprendido entre 0,05 y 2,0 mm.
  10. 10.
    El artículo de cualquiera de las reivindicaciones 6 a 9, que comprende además una superficie pintada en el producto de acero recubierto.
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Families Citing this family (39)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7238430B2 (en) * 1999-10-07 2007-07-03 Isg Technologies Inc. Composition for controlling spangle size, a coated steel product, and a coating method
US6689489B2 (en) 1999-10-07 2004-02-10 Isg Technologies, Inc. Composition for controlling spangle size, a coated steel product, and a coating method
WO2003076679A1 (fr) * 2002-03-08 2003-09-18 Nippon Steel Corporation Piece en acier a revetement metallique a chaud, hautement resistante a la corrosion, a excellent lisse de surface
JP4171232B2 (ja) * 2002-03-08 2008-10-22 新日本製鐵株式会社 表面平滑性に優れる溶融めっき鋼材
CA2391476C (en) * 2002-03-25 2007-08-07 Bethlehem Steel Corporation A coating composition for steel product, a coated steel product, and a steel product coating method
JP2003293108A (ja) * 2002-04-04 2003-10-15 Nippon Steel Corp 表面平滑性に優れる溶融めっき鋼材
JP2004107730A (ja) * 2002-09-19 2004-04-08 Jfe Steel Kk 曲げ加工性と耐剥離性に優れた溶融Ａｌ−Ｚｎ系めっき鋼板
AU2003275688B2 (en) * 2002-10-28 2006-12-14 Nippon Steel Corporation High corrosion-resistant hot dip coated steel product excellent in surface smoothness and formability, and method for producing hot dip coated steel product
ATE351931T1 (de) * 2002-12-13 2007-02-15 Isg Technologies Inc Aluminium-zinklegierungs-zusammensetzung mit paillette zur schmelztauchbeschichtung von stahlprodukten sowie zugehöriges verfahren und hierdurch erhaltenes produkt
AU2003901424A0 (en) 2003-03-20 2003-04-10 Bhp Steel Limited A method of controlling surface defects in metal-coated strip
US20040231843A1 (en) * 2003-05-22 2004-11-25 Simpson Nell A. A. Lubricant for use in a wellbore
US20050047955A1 (en) * 2003-08-27 2005-03-03 King William W. Corrosion-resistant coating composition for steel, a coated steel product, and a steel coating process
US20070259203A1 (en) * 2003-11-26 2007-11-08 Bluescope Steel Limited Coated Steel Strip
US7229700B2 (en) * 2004-10-26 2007-06-12 Basf Catalysts, Llc. Corrosion-resistant coating for metal substrate
US7125613B1 (en) * 2005-03-07 2006-10-24 Material Sciences Corporation, Engineered Materials And Solutions Group, Inc. Coated metal article and method of making same
US20090047540A1 (en) * 2005-03-07 2009-02-19 Material Sciences Corporation Colored acrylic coated metal substrate
WO2006105593A1 (en) * 2005-04-05 2006-10-12 Bluescope Steel Limited Metal-coated steel strip
US7413769B2 (en) * 2005-07-01 2008-08-19 Mcdevitt Erin T Process for applying a metallic coating, an intermediate coated product, and a finish coated product
US20070009755A1 (en) * 2005-07-07 2007-01-11 Roger Ben Faux stainless steel and method of making
US20070082220A1 (en) * 2005-10-07 2007-04-12 Industrias Monterrey, S.A. de C.V. (IMSA-MEX,S.A. DE C.V.) Galvanized steel with brushed gloss finish and process to form the steel
US20070218301A1 (en) * 2006-03-15 2007-09-20 Pachuta Justin A Tinted anti-fingerprint coating on 430 stainless steel for appliances
JP2010501731A (ja) * 2006-08-29 2010-01-21 ブルースコープ・スティール・リミテッド 金属被覆鉄ストリップ
CN101517118B (zh) * 2006-08-30 2012-09-26 蓝野钢铁有限公司 具有铝-锌-硅合金镀层的钢带及形成该镀层的方法
US7699686B2 (en) * 2006-11-03 2010-04-20 Severstal Sparrows Point, Llc Method for polishing and aluminum-zinc hot-dip coating
JP5211642B2 (ja) * 2007-10-31 2013-06-12 Ｊｆｅスチール株式会社 溶融亜鉛めっき鋼板の製造設備及び溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
NZ586491A (en) 2008-03-13 2013-05-31 Bluescope Steel Ltd An Al-Zn-Si-Mg alloy coated steel strip
US20100081006A1 (en) * 2008-05-12 2010-04-01 Main Steel Polishing Company, Inc. Faux stainless steel finish on bare carbon steel substrate and method of making
EP2157208A1 (en) 2008-08-01 2010-02-24 Material Sciences Corporation Colored acrylic coated metal substrate
JP5851845B2 (ja) 2009-03-13 2016-02-03 ブルースコープ・スティール・リミテッドＢｌｕｅｓｃｏｐｅ Ｓｔｅｅｌ Ｌｉｍｉｔｅｄ Ａｌ／Ｚｎベースの被膜を有する腐食保護
MY170554A (en) * 2013-01-31 2019-08-19 Jfe Galvanizing & Coating Co Ltd Hot-dip al-zn alloy coated steel sheet and method for producing same
CN105088073B (zh) 2015-08-28 2017-10-31 宝山钢铁股份有限公司 屈服强度600MPa级高延伸率热镀铝锌及彩涂钢板及其制造方法
JP6069558B1 (ja) 2016-03-11 2017-02-01 日新製鋼株式会社 溶融Ａｌ系めっき鋼板およびその製造方法
KR102493009B1 (ko) 2017-12-26 2023-01-27 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 용융 알루미늄 도금 강철 시트 및 이의 제조 방법
EP3778979A1 (en) 2018-03-26 2021-02-17 Nippon Steel Corporation Hot-dip al-plated steel sheet production method, and hot-dip al-plated steel sheet
JP7143239B2 (ja) 2019-01-11 2022-09-28 日本製鉄株式会社 冷却速度決定装置および情報処理プログラム
US11295637B1 (en) 2019-11-20 2022-04-05 John Wayne Butler Fade resistant posted marker sign
JP7448786B2 (ja) * 2020-02-03 2024-03-13 日本製鉄株式会社 複層めっき鋼板およびその製造方法
CN112475190A (zh) * 2020-09-29 2021-03-12 冯建华 一种节能环保的便携式马蹄铁锻造夹持装置
CN113528875A (zh) * 2021-06-29 2021-10-22 海西华汇化工机械有限公司 一种钢铁热镀锌用合金元素添加方法

Family Cites Families (26)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB216254A (en) 1923-03-15 1924-05-29 British Thomson Houston Co Ltd Improvements in and relating to protective apparatus for alternating electric current systems
FR1126103A (fr) * 1954-06-17 1956-11-15 Birmingham Small Arms Co Ltd Objet en acier ou en alliage résistant à la chaleur
US3150937A (en) * 1958-03-27 1964-09-29 United States Steel Corp Anti-skid tread plate
US3112212A (en) * 1959-12-03 1963-11-26 Inland Steel Co Non-skid metal sheets
GB1115673A (en) 1964-07-14 1968-05-29 Bethlehem Steel Corp Zinc-aluminum coated products and methods therefor
US3343930A (en) 1964-07-14 1967-09-26 Bethlehem Steel Corp Ferrous metal article coated with an aluminum zinc alloy
SE349331B (es) 1970-04-28 1972-09-25 Svenska Aluminiumkompaniet Ab
SE440089B (sv) 1978-06-05 1985-07-15 Nippon Steel Corp Ytbehandlat stalmaterial och sett for dess framstellning
US4287008A (en) 1979-11-08 1981-09-01 Bethlehem Steel Corporation Method of improving the ductility of the coating of an aluminum-zinc alloy coated ferrous product
US4443501A (en) 1982-03-01 1984-04-17 Bethlehem Steel Corp. Method for forming minimized spangle coated strip
DE3212508A1 (de) * 1982-04-03 1983-10-13 Thyssen AG vorm. August Thyssen-Hütte, 4100 Duisburg Verfahren zur herstellung eines ueberzuges auf der oberflaeche eines metallgegenstandes
US4401727A (en) 1982-06-23 1983-08-30 Bethlehem Steel Corporation Ferrous product having an alloy coating thereon of Al-Zn-Mg-Si Alloy, and method
ATE36176T1 (de) * 1982-09-16 1988-08-15 Rabewerk Clausing Heinrich Verfahren zum aufbringen verschleissfester schichten auf arbeitsflaechen von werkzeugen und vorrichtungen.
JPS6164899A (ja) * 1984-09-06 1986-04-03 Nippon Steel Corp Ｚｎ系複合めつき鋼板
DE3605717A1 (de) 1985-02-28 1986-08-28 Hoechst Celanese Corp., Somerville, N.J. Durch strahlung polymerisierbares gemisch
JPS6223976A (ja) * 1985-07-23 1987-01-31 Nisshin Steel Co Ltd 塗装性に優れたＺｎ−ＡＩ系合金めつき鋼板
AU589742B2 (en) 1986-02-21 1989-10-19 Nippon Steel Corporation A Zn-A1 hot-dip galvanized steel sheet having improved resistance against secular peeling and method for producing the same
IT1195979B (it) 1986-07-14 1988-11-03 Centro Speriment Metallurg Lega a base di zinco-alluminio per rivestimenti di manufatti d'acciaio
US4812371A (en) 1986-11-17 1989-03-14 Nippon Steel Corporation Zn-Al hot-dip galvanized steel sheet having improved resistance against secular peeling of coating
US4873153A (en) 1987-06-25 1989-10-10 Occidental Chemical Corporation Hot-dip galvanized coating for steel
AU623003B2 (en) 1989-04-24 1992-04-30 John Lysaght (Australia) Limited Method of enhancing the ductility of aluminium-zinc alloy coatings on steel strip
US5217817A (en) 1989-11-08 1993-06-08 U.S. Philips Corporation Steel tool provided with a boron layer
NL8902760A (nl) 1989-11-08 1991-06-03 Philips Nv Werkwijze voor het aanbrengen van een boorlaag op een stalen substraat en gereedschap voorzien van een boorlaag.
JP2777571B2 (ja) 1991-11-29 1998-07-16 大同鋼板株式会社 アルミニウム−亜鉛−シリコン合金めっき被覆物及びその製造方法
US5789089A (en) 1995-05-18 1998-08-04 Nippon Steel Corporation Hot-dipped aluminum coated steel sheet having excellent corrosion resistance and heat resistance, and production method thereof
AU736197B2 (en) 1996-12-13 2001-07-26 Nisshin Steel Company, Ltd. Hot-dip Zn-Al-Mg plated steel sheet good in corrosion resistance and surface appearance and method for producing the same

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