JP2003233904A - 磁気テープ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 （修正有） 【課題】 ＰＥＳ（位置ずれの標準偏差）およびオフト
ラック量が小さく、サーボ特性に優れた磁気テープおよ
び磁気テープカートリッジを提供する。 【解決手段】 磁性層またはバックコート層にトラッキ
ング制御用のサーボ信号が記録され、テープ走行速度を
Ｖ［mm／秒］、テープエッジ３ａまたはその反対側とな
るテープエッジ３ａに存在する周期がｆ［mm］のエッジ
ウィーブ量をα［μｍ］、記録トラック幅をＷ［μｍ］
とした時、（α／Ｗ）×（Ｖ／ｆ）を１０［ｓ^-1］以
下、および／または、α／Ｗを0.１以下に設定する。

Description

【発明の詳細な説明】 【０００１】 【発明の属する技術分野】本発明は、主として、記録容
量、アクセス速度、転送速度が高い磁気テープカートリ
ッジに関し、特にトラックサーボ用の磁気信号または光
学信号が記録され、磁気抵抗効果型素子を利用した再生
ヘッド（以下、ＭＲヘッド）によって磁気記録信号が再
生される磁気テープを備えた、データバックアップ用と
して好適な１リール型の磁気テープカートリッジに関す
る。 【０００２】 【従来の技術】磁気テープは、オーディオテープ、ビデ
オテープ、コンピユーターテープなど種々の用途がある
が、特にデータバックアップ用の磁気テープ（バックア
ップテープ）の分野ではバックアップ対象となるハード
ディスクの大容量化に伴い、１巻当たり数十ＧＢ以上の
記憶容量のものが商品化されており、今後もハードディ
スクのさらなる大容量化に対応するためこの種バックア
ップテープの高容量化は不可欠となっている。また、ア
クセス速度や転送速度を大きくするため、テープの送り
速度、テープとヘッド間の相対速度を高めることも必要
不可欠となっている。 【０００３】バックアップテ−プ１巻当たりの高容量化
のためには、テープ全厚を薄くして１巻あたりのテープ
長さを長くすること、磁性層厚さを0.３μｍ以下と極め
て薄くすることで厚さ減磁を小さくして記録波長を短く
すること、記録トラック幅を２１μｍ以下、特に１５μ
ｍ以下と狭くして幅方向の記録密度を高くすることなど
が必要である。 【０００４】磁性層厚さを0.３μｍ以下と極めて薄くす
ると、耐久性が劣化するなどの問題が生じるので、これ
を防止するために非磁性支持体と磁性層との間に少なく
とも一層の下塗層を設ける手段も採られる。また、記録
波長を短くすると、磁性層と磁気ヘッドとのスペーシン
グの影響が大きくなるので、磁性層に大きな突起やへこ
みがあるとスペーシングロスによる出力の低下により、
エラーレートが高くなる。 【０００５】記録トラック幅を２１μｍ以下、特に１５
μｍ以下と狭くして幅方向の記録密度を高くすると磁気
テープからの漏れ磁束が小さくなるため、再生ヘッドに
微小磁束でも高い出力が得られる磁気抵抗効果型素子を
利用したＭＲヘッドを使用する必要がある。 【０００６】ＭＲヘッド対応の磁気記録媒体には、例え
ば特開平１１−２３８２２５号公報、特開２０００−４
０２１７公報、特開２０００−４０２１８公報等に記載
されたものがある。これらの公報に記載された磁気記録
媒体では、その磁束（残留磁束密度と厚さとの積）を特
定の値に制御してＭＲヘッドの出力の歪を防止したり、
磁性層表面のへこみを特定の値以下にしてＭＲヘッドの
サーマル・アスペリティを低減させたりしている。 【０００７】また、トラック幅を狭くすると、オフトラ
ックによる再生出力の低下が問題になるので、これを避
けるためにトラックサーボが必要になる。このようなト
ラックサーボの方式としては光学サーボ方式や磁気サー
ボ方式があるが、いずれの方式を採用するにしても、箱
状のケース本体の内部に磁気テープを収めた磁気テープ
カートリッジ（カセットテープともいう）においては、
磁気テープ巻装用のリールを一つしか持たない１リール
型（単リール型）にし、その上でカートリッジから引き
出した磁気テープにトラックサーボを行う必要がある。
これは、データ転送速度を高くするためにテープ走行速
度を高める（例えば2.５ｍ／秒以上にする）と、テープ
繰り出し用とテープ巻き取り用の２つのリールを持った
２リール型では安定走行できないためである。また、２
リール型ではカートリッジサイズが大きくなり、体積当
たりの記憶容量が小さくなる。 【０００８】先に述べたようにトラックサーボ方式には
磁気サーボ方式や光学サーボ方式があるが、前者は、後
述する図９に示すようなサーボバンド２００を磁気記録
により磁性層に形成し、これを磁気的に読み取ってサー
ボトラッキングを行うものであり、後者は、凹部アレイ
からなるサーボバンドをレーザー照射等でバックコート
層に形成し、これを光学的に読み取ってサーボトラッキ
ングを行うものである。なお、これら以外に、磁気サー
ボ方式にはバックコート層にも磁性を持たせ、このバッ
クコート層に磁気サーボ信号を記録する方式があり、ま
た光学サーボ方式にはバックコート層に光を吸収する材
料等で光学サーボ信号を記録する方式もある。 【０００９】ここで、前者の磁気サーボ方式を例にとっ
てトラックサーボの原理を簡単に説明する。図９に示す
ように、磁気サーボ方式を採用する磁気テープ３では、
磁性層にそれぞれテープ長手方向に沿って延びるトラッ
クサーボ用のサーボバンド２００とデータ記録用のデー
タトラック３００とが設けられる。このうちサーボバン
ド２００は、各々サーボトラック番号を磁気的に記録し
た複数のサーボ信号記録部２０１からなる。磁気テープ
に対してデータの記録・再生を行う磁気ヘッドアレイ
（図示せず）は、一対（順走行用と逆走行用）のサーボ
トラック用ＭＲヘッドと、例えば８×２対の記録・再生
用ヘッド（記録ヘッドは磁気誘導型ヘッドで構成され、
再生ヘッドはＭＲヘッドで構成される）とを有してお
り、サーボ信号を読み取ったサーボトラック用ＭＲヘッ
ドからの信号に基づいて磁気ヘッドアレイ全体が連動し
て動くことで、記録・再生用ヘッドがテープ幅方向に移
動してデータトラック（例えば、８×２対の記録・再生
ヘッドが搭載された磁気ヘッドアレイでは、サーボトラ
ック１本に対応して８本のデータトラックが存在する）
に到達する。 【００１０】このとき、磁気テープは、その長手方向に
沿った両端部（テープエッジ）のうちの一方のテープエ
ッジが、例えば、磁気記録再生装置（テープ駆動装置）
に備えられたガイドローラのフランジ内面によってテー
プ幅方向位置を規制された状態で走行するが（図７参
照）、図３に一部拡大して模式的に示したように、磁気
テープ３のテープエッジ３ａには、通常、エッジウィー
ブまたはエッジウェーブと呼ばれる波打ち状の凹凸（テ
ープ幅方向の端面がテープ長手方向に沿って波打つこと
によってできた凹凸）が存在する。そのため、磁気テー
プ３は上記の走行基準となるフランジ内面に沿って走行
していてもその幅方向の位置が微妙に変動する。しか
し、上記のようなサーボ方式を採用することで、磁気テ
ープの位置がその幅方向に微妙に変動してもこれに伴っ
て磁気ヘッドアレイ全体がテープ幅方向に移動して、記
録・再生用ヘッドは絶えず正しいデータトラックに到達
する。また、記録トラック幅が２４μｍ以上のシステム
では、再生トラック幅に比べて記録トラック幅を広くす
ることでオフトラックマージンを大きくし［例えば、
（記録トラック幅：約２８μｍ，再生トラック幅：約１
２μｍ）、（記録トラック幅：約２４μｍ，再生トラッ
ク幅：約１２μｍ）］、約３μｍ程度の磁気テープの位
置の変動（エッジウイーブ）があってもオフトラックに
よる再生出力の低下が殆どなかった。 【００１１】 【発明が解決しようとする課題】ところが、記録トラッ
ク幅Ｗが２１μｍ以下とすると、従来問題にならなかっ
た約３μｍ程度のエッジウイーブでもオフトラックによ
る再生出力の低下が見られた。これは、再生出力を確保
するために、再生トラック幅を従来と同じにする必要が
あったためにオフトラックマージンが小さくなったため
である。さらに、このように記録トラック幅が２１μｍ
以下と狭い場合には、エッジウイーブの絶対値だけでは
なく、エッジウイーブの周期、テープ走行速度もオフト
ラックに複雑な関係を持つことがわかった。そこで、記
録トラック幅２１μｍ以下と狭い磁気テープにサーボ方
式を適用するに当たって、そのエッジウィーブの周期ｆ
と量α、記録トラック幅Ｗ、テープ走行速度Ｖと、ヘッ
ド追随性との関係等について詳しく調べたところ、図３
に示したようにテープエッジに存在する周期がｆのエッ
ジウィーブ量（当該テープエッジのテープ幅方向（図３
のＹ−Ｙ’方向）の変位量）をα、テープ走行速度をＶ
［mm／秒］、記録トラック幅をＷ［μｍ］とした時、α
／Ｗ、（α／Ｗ）×（Ｖ／ｆ）が特定値を越えると、Ｐ
ＥＳ（positioning error signal、位置ずれ量のばらつ
きを表す数値、標準偏差σの値）が大きくなり、トラッ
キングエラーを引き起こすことが明らかになった。この
現象は記録トラック幅が２１μｍ以下にした場合の新た
な課題である。 【００１２】これは、磁気ヘッドアレイ全体は大きい質
量を有しているので、走行時にテープ幅方向の位置が規
制されるテープエッジ（図３に示す片側のテープエッジ
３ａのみならず、直ぐ後で述べるように両側のテープエ
ッジ３ａ・３ａ’のときもある）における周期ｆのエッ
ジウィーブ量をα、記録トラック幅をＷ、テープ走行速
度をＶとした時、（α／Ｗ）、（α／Ｗ）×（Ｖ／ｆ）
が特定値を越えると、これに伴って生じる磁気テープの
幅方向の動きに磁気ヘッドアレイの動きが追随できなく
なるため、ＰＥＳが大きくなり、オフトラックマージン
の小さい場合はオフトラックが大きくなると推定され
る。このような現象は上述のように記録トラック幅が２
４μｍ以上の場合はさほど問題にならなかった。問題に
ならなかった理由は、磁気ヘッドアレイの動きが鈍くＰ
ＥＳが大きくても、再生トラック幅に比べて記録トラッ
ク幅が充分広いのでオフトラックマージンが大きく［例
えば、（記録トラック幅：約２８μｍ，再生トラック
幅：約１２μｍ）、（記録トラック幅：約２４μｍ，再
生トラック幅：約１２μｍ）の場合は片側約６μｍ以上
のオフトラックマージンがある］オフトラックによる再
生出力の低下が殆どなかったためである。 【００１３】なお、上述のように磁気記録再生装置（テ
ープ駆動装置）では、通常、ガイドローラの溝幅（その
両端部に設けられている一対のフランジの内面間の間
隔、図７参照）は磁気テープの幅よりも数１０μｍ大き
な寸法に設定されているので、走行基準側のエッジウィ
ーブの周期ｆと量αが支配的であるが、サーボ信号を記
録する装置（サーボライタ）ではガイドローラの溝幅は
磁気テープの幅とほぼ等しい寸法に設定されていてクリ
アランスが殆どないので、両側のテープエッジ３ａ・３
ａがともに走行基準側になり、両側のテープエッジ３ａ
・３ａのエッジウィーブの周期ｆと量αがともにサーボ
信号の直線性を支配する。したがって、ＰＥＳを小さく
して、オフトラックを小さくするためには、両側のテー
プエッジ３ａ・３ａにおけるエッジウィーブの周期ｆと
量αと、記録トラック幅Ｗ、テープ走行速度Ｖの関係を
上記の関係式を満たすようにする必要がある。 【００１４】ＰＥＳが大きくなると、記録トラック幅が
２１μｍ以下と狭い場合には、オフトラックエラーが発
生し、正常なサーボを行うことができなくなる。このよ
うな問題は、磁気サーボ方式および光学サーボ方式の両
者に共通して生じるものであるが、光学サーボ方式の方
が、用いられる磁気ヘッドアレイ全体の質量が磁気サー
ボ方式のものに比べて大きいために一層顕著である。 【００１５】本発明は、以上のような問題に対処するも
ので、その主たる目的は、ＰＥＳが小さく、記録トラッ
ク幅が２１μｍ以下と狭い場合にも、オフトラックの生
じにくい磁気テープおよび磁気テープカートリッジを提
供することにある。 【００１６】 【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記の目
的を達成するため、鋭意検討した結果、テープ走行速度
をＶ、テープ走行時に走行基準側となる一方のテープエ
ッジ３ａまたはその反対側となるテープエッジ３ａ’に
存在する周期がｆのエッジウィーブ量をα、記録トラッ
ク幅をＷとした時、α／Ｗ、（α／Ｗ）×（Ｖ／ｆ）を
特定値以下にすると、ＰＥＳが小さくなり、記録トラッ
ク幅が２１μｍ以下と狭い場合にも、オフトラックが生
じにくくなることを見いだした。このような知見に基づ
き、本発明に係る磁気テープおよび磁気テープカートリ
ッジは、次のように構成した。 【００１７】すなわち、非磁性支持体上の一面に、少な
くとも一層の磁性層が形成され、反対面にバックコート
層が形成されており、前記磁性層またはバックコート層
にトラッキング制御用のサーボ信号が記録され、４ｍ／
秒以上の走行速度で使用され、記録トラック幅が２１μ
ｍ以上の磁気テープにおいて、図３に示すように、磁気
テープ３の走行時に走行基準側となる一方のテープエッ
ジ３ａまたはその反対側となるテープエッジ３ａ’に存
在する周期がｆ［mm］のエッジウィーブ量をα［μ
ｍ］、テープ走行速度をＶ［mm／秒］、記録トラック幅
をＷ［μｍ］とした時、（α／Ｗ）×（Ｖ／ｆ）が１０
［ｓ^-1］以下、および／またはα／Ｗを0.１以下に設定
する。また、本発明の磁気テープカートリッジは、図１
に示すように、箱状のケース本体１の内部に、上記磁気
テープ３を巻装した１個のリール２が配置されており、
テープ走行時に走行基準側となる一方のテープエッジの
テープ幅方向外方への位置が規制された状態で、当該磁
気テープ３に記録されたサーボ信号によってトラッキン
グ制御されるようにしたものである。 【００１８】さらに、本発明者らは、このような１リー
ル型の磁気テープカートリッジにおいて、図２および図
８に示すように、リール２の巻芯部２３の外周形状を、
テープ走行時に走行基準側となる一方のテープエッジ側
（図２および図８では巻芯部２３の上端側）で大径とな
るようにテーパ状とし、かつ巻芯部２３の直ぐ外側に位
置するリール内周部内側において対向する鍔部（巻芯部
２３の両端側に設けられている大径のリール鍔）２１・
２２の内面間の間隔Ｓ１と、テープ幅の上限値Ｐとの比
（Ｓ１／Ｐ）を特定範囲にするとともに、リール外周部
内側において対向する鍔部２１・２２の内面間の間隔Ｓ
２と、テープ幅の上限値Ｐとの比（Ｓ２／Ｐ）を特定範
囲にすると、さらにＰＥＳが小さくなり、オフトラック
が生じにくく、またテープエッジの痛みや巻き乱れも少
なくなることを見いだした。なお、本発明の磁気テープ
カートリッジにおいて、リール内周部とは、リールに所
定の状態に巻装された磁気テープの最も内側の第１周目
が位置する部分を意味し、リール外周部とは、当該リー
ルの最外周部を意味する。 【００１９】前記リール２は、具体的には、これの中央
に設けられた巻芯部２３と、この巻芯部の両端に位置す
る一対の大径の鍔部２１・２２とを有する。そして、図
８に示すように、前記のテープ走行時に走行基準側とな
る一方のテープエッジ側に位置する巻芯部２３の一端側
２３ａがその他端側２３ｂよりも大径となるように、巻
芯部２３の外周面が0.０１〜0.１度のテーパ角を有する
テーパ状に形成されている。加えて、巻芯部２３の直ぐ
外側に位置するリール内周部内側において対向する鍔部
２１・２３の内面間の間隔Ｓ１と、テープ幅の上限値Ｐ
との比（Ｓ１／Ｐ）が、1.０１０≦（Ｓ１／Ｐ）≦1.０
２２の範囲に設定されているとともに、リール外周部内
側において対向する鍔部２１・２３の内面間の間隔Ｓ２
と、テープ幅の上限値Ｐとの比（Ｓ２／Ｐ）が、（Ｓ１
／Ｐ）＜（Ｓ２／Ｐ）＜1.０４１の範囲に設定されてい
る。これらの構成は、磁気テープを走行させたときに、
先の一方のテープエッジ３ａ側がガイドローラ７０のフ
ランジ７１の内面（走行基準となる面）に確実に沿うよ
うにすることにより、磁気テープ３の幅方向の微振動を
できるだけ抑制ないし防止し、これによってトラッキン
グサーボが良好に行われるようにするためのものである
（図７参照）。（Ｓ１／Ｐ）は、1.０１３≦（Ｓ１／
Ｐ）≦1.０２０がより好ましく、1.０１６≦（Ｓ１／
Ｐ）≦1.０１８がさらに好ましい。この範囲が好ましい
のは、（Ｓ１／Ｐ）が1.０１０未満ではテープエッジが
ガイド等にこすれて傷付き易く、1.０２２を越えるとテ
ープ巻き乱れが起こりやすくなるためである。また、
（Ｓ２／Ｐ）は、1.０１（Ｓ１／Ｐ）〜1.０３（Ｓ１／
Ｐ）がより好ましく、1.０１５（Ｓ１／Ｐ）〜1.０２５
（Ｓ１／Ｐ）がさらに好ましい。この範囲が好ましいの
は、（Ｓ２／Ｐ）が（Ｓ１／Ｐ）より小さいか等しいと
テープの巻き込み時や巻き出し時にリールの鍔と磁気テ
ープエッジがこすれてテープエッジが痛みやすくなるた
めである。この現象はリール巻芯部の高さとガイドロー
ラ溝部の高さが微妙に異なっている場合は顕著である。
また、（Ｓ２／Ｐ）が1.０４１以上になるとテープ巻き
乱れの原因になる。また、上述のように、テーパ角β、
（Ｓ１／Ｐ）、（Ｓ２／Ｐ）を上記範囲に設定したもの
は、オフトラック特性も優れている。さらに、磁気テー
プエッジの傷付き防止と巻き乱れ防止の目的で、磁気テ
ープのカーバチャーについてはテープ長さ１ｍ当り２mm
以下とするのが望ましい。 【００２０】以上の場合において、サーボ信号は磁気テ
ープの磁性層またはバックコート層に磁気信号として記
録したものであってもよいし、磁気テープのバックコー
ト層に凹部や光を吸収する材料で光学信号を形成したも
のであってもよい。つまり、本発明の磁気テープカート
リッジ（およびこれに備えられる磁気テープ）は、磁気
サーボ方式および光学サーボ方式のいずれにも適用でき
るものである。 【００２１】また、高記録密度化のためには、本発明の
磁気テープカートリッジは、磁気テープにおける磁気記
録信号が、磁気抵抗効果型素子を利用した再生ヘッド
（ＭＲヘッド）によって再生されるものであることが好
ましい。さらに、磁気サーボ方式では、サーボ信号もＭ
Ｒヘッドによって再生されるものであることが好まし
い。 【００２２】 【発明の実施の形態】次に、本発明の実施の形態につい
て説明する。図１は本発明が適用される磁気テープカー
トリッジの一般的な構造を示し、図２はその内部構造を
示す。図１において、磁気テープカートリッジは、上下
ケース１ａ・１ｂを蓋合わせ状に接合してなる角箱状の
ケース本体１を有し、ケース本体１の内部に配置した１
個のリール２に磁気テープ３を巻装している。ケース本
体１の前壁６の一側端には、テープ引出口４が開口して
ある。テープ引出口４は、スライド開閉可能なドア５で
開閉できるようになっている。リール２に巻装した磁気
テープ３をケース外へ引き出し操作するために、磁気テ
ープ３の繰り出し端にテープ引出具７が連結されてい
る。図１中の符号２０は、ドア５を閉じ勝手に移動付勢
するためのドアばねを示す。 【００２３】図２において、リール２は、上鍔部２１と
下鍔部２２、および下鍔部２２と一体に成形されて上向
きに開口する有底筒状の巻芯部２３とからなる。巻芯部
２３の底壁２３ｃは、ケース底壁の駆動軸挿入口１ｃ上
に位置している。巻芯部２３の底壁２３ｃの外周には、
テープ駆動装置（磁気記録再生装置）側の部材に係合す
るギヤ歯が形成されており、巻芯部２３の底壁２３ｃの
中心には、テープ駆動装置側のロック解除ピン（図示せ
ず）の挿入を許す底孔２３ｄが設けられている。ケース
本体１内には、不使用時にリール２の不用意な回転を阻
止するリールロック機構が備えられている。図２中の符
号１２は、このリールロック機構を構成するブレーキボ
タンを示し、符号１７は、同じくブレーキボタン１２を
図中の下方に付勢するスプリングを示している。 【００２４】本発明では、図１および図２に例示した磁
気テープカートリッジに使用し、４ｍ／秒以上のテープ
走行速度、記録トラック幅Ｗが２１μｍ以下の磁気テー
プ３において、図３に示すにように、テープ走行時に走
行基準側となる一方のテープエッジ３ａに存在する周期
ｆがｆ［mm］のエッジウィーブ量をα［μｍ］、記録ト
ラック幅をＷ［μｍ］、テープ走行速度をＶ［mm／秒］
とした時、（α／Ｗ）×（Ｖ／ｆ）を１０［ｓ^-1］以
下、および／または、α／Ｗを0.１以下に設定する。こ
こで、図３では磁気テープ３の走行方向をＸ−Ｘ’で示
してある。エッジウィーブの周期ｆと量αと、記録トラ
ック幅Ｗ、テープ走行速度Ｖとの関係を上記のようにす
ると、ＰＥＳが0.４０μｍ以下と小さくなり、オフトラ
ック量が１２％以下（より好ましくは６％以下、さらに
好ましくは５％以下）の良好なサーボトラック特性が得
られる。α／Ｗは、0.０７以下がより好ましく、0.０６
５以下がさらに好ましく、0.０５以下が一層好ましく、
０が最も好ましい。α／Ｗは0.１以下が好ましいのは、
ＰＥＳが小さくオフトラックによる再生出力の低下が少
ないためである。また、（α／Ｗ）×（Ｖ／ｆ）は4.４
［ｓ^-1］以下がより好ましく、４以下がさらに好まし
く、０が最も好ましい。（α／Ｗ）×（Ｖ／ｆ）は１０
［ｓ^-1］以下が好ましいのは、テープ送り速度が大きく
なってもＰＥＳが小さく、オフトラックによる再生出力
の低下が少ないためである。特に、テープエッジに存在
する周期ｆのエッジウイーブ量αを上記の値に設定する
と、テープ走行速度が４ｍ／秒以上と速く、かつ、記録
トラック幅が２１μｍ以下と狭い場合にもさらに良好な
サーボトラック特性が得られる。 【００２５】なお、サーボ信号を記録する装置（サーボ
ライタ、図示せず）では、両側のテープエッジ３ａ・３
ａ’がともに走行基準側になるので、良好なサーボ信号
を記録するためには、両側のテープエッジ３ａ・３ａ’
において、エッジウィーブ量を上記のように設定する必
要がある。 【００２６】テープ送り速度が４ｍ／秒程度でも、オフ
トラックを引き起こす範囲のエッジウィーブ量をもった
短周期（例えば、５０mm以下）のエッジウィーブができ
る原因について調べた結果、磁気テープ原反をスリッテ
ィングする際の当該テープ原反のばたつきによる短周期
テンション変動が原因であることがわかった。この結果
を基に、本発明者らは、スリッティングシステム（磁気
テープ原反を所定幅の磁気テープにスリッティングする
ためのシステム）を構成している各種要素の改良を試み
た。具体的には、例えば図４に示すようなスリッティン
グシステム１００に備えられているテンションカットロ
ーラ５０の改良、刃物駆動部６０に動力を伝達するタイ
ミングベルト・カップリング（図示せず）の改良、刃物
駆動部６０の機械的振動の抑制等を行った。その結果、
スリッティング後の磁気テープにおいて、テープエッジ
に存在する短周期（周期ｆが５０mm以下）のエッジウィ
ーブのエッジウィーブ量を２μｍ以下にすることができ
た。上記改良の中、磁気テープ原反Ｇの張力を調節する
ために使用されるテンションカットローラ５０の改良
が、短周期のエッジウィーブによるテープ幅方向の変動
を抑制する手段として最も有効であった。 【００２７】つぎに、テープ送り速度が６ｍ／秒程度
で、オフトラックを引き起こす範囲のエッジウィーブ量
をもった比較的長周期（例えば、６０〜７０mm）のエッ
ジウィーブができる原因について調べた。図４に示した
刃物駆動部６０においては、互いに反対方向に回転駆動
される上下の刃物群６１・６２が備えられている。これ
らは、別途備えられた動力伝達装置を介して図示しない
駆動モータに連結されており、この駆動モータによって
回転駆動されるようになっている。その場合、駆動モー
タの動力を刃物駆動部６０に伝達する動力伝達装置を、
平ベルトとゴムカップリングとを組み合わせたもので構
成すると、タイミングベルトとゴムカップリングとを組
み合わせた場合や、平ベルトと金属カップリングとを組
み合わせた場合や、タイミングベルトと金属カップリン
グとを組み合わせた場合に比べて、スリッティング後に
得られる磁気テープのテープエッジにおいて、テープ幅
方向の位置変動の周期は変化しないないが、比較的長周
期のエッジウィーブ量は減少する。さらに、比較的長周
期のエッジウィーブ量を低減する方法について検討した
結果、刃物駆動部６０を動力伝達装置を使用せず、モー
タからダイレクトドライブすれば、エッジウィーブ量が
極端に小さくなることも見出した。なお、図４中の符号
９０・９１は、磁気テープ原反Ｇの走行経路に沿って配
置したガイドを示す。 【００２８】また、エッジウイーブの周期を、テープ送
り速度が８ｍ／秒以上の速い速度でも、オフトラックを
引き起こさない範囲の長周期（例えば、８０mm以上）の
する方法について検討した結果、スリティング速度を速
くすれば、エッジウイーブ量は殆ど変化しないが、周期
ｆがスリティング速度の比率に応じて長くなることがわ
かった。 【００２９】テンションカットローラの吸引力を通常の
1.３３×１０⁴ Ｐａ（１００mmＨｇ）から、テンション
カットができる下限の1.３３×１０³ Ｐａ（１０mmＨ
ｇ）に減少させると、短い周期のエッジウィーブによる
テープ幅方向の変動量は殆どなくなる。しかし、この方
法では、生産の安定性に欠ける心配がある。 【００３０】図５に示すように、先のスリッティングシ
ステムで用いられるテンションカットローラ５０には、
これの外周に沿って一定間隔ごとにサクション吸引部５
１が設けられている。従来においては、この部分が、当
該ローラ５０の軸方向（図５において紙面と直交する方
向）に一定間隔を開けて配置された複数の孔で形成され
ていたため、磁気テープ原反に対して吸引状態と非吸引
状態を繰り返したときに磁気テープ原反が比較的大きく
ばたつき、その結果、上述したような図５の周期Ｔ１に
応じた短周期のエッジウィーブにおいてテープ幅方向変
位量（エッジウィーブ量α）が比較的大きなものとなっ
ていた。そこで、先に述べたエッジ構造を有する本発明
の磁気テープを得るにあたっては、上記のサクション吸
引部５１をメッシュあるいは多孔質材料で形成してメッ
シュサクションとしたテンションカットローラを使用す
る。これにより、テンションカットローラ５０の吸引力
を1.３３×１０⁴ Ｐａ（１００mmＨｇ）とし且つスリッ
ティング速度を速くしても図５の周期Ｔ１に応じた短い
周期のエッジウィーブ量αを従来よりも小さなものとす
ることができる。つまり、本発明で特定したテープエッ
ジ構造を有する磁気テープ［（α／Ｗ）×（Ｖ／ｆ）、
および／またはα／Ｗが小さい磁気テープ］を作ること
ができる。 【００３１】ところで、このような磁気テープを用いて
データを記録再生するための磁気記録再生装置（テープ
駆動装置）においては、図６に示すように、磁気テープ
カートリッジのケース本体１から引き出した磁気テープ
３を所定の経路に沿って走行させるためにガイドローラ
７０が備えられる。この図では、一対のガイドローラ７
０・７０間にヘッド部８０が配置されている。 【００３２】前記ガイドローラ７０は、図７に拡大して
示すように、その軸方向の両端部に磁気テープ３の幅方
向位置を規制するフランジ７１・７２が設けられてお
り、これら一対のフランジ７１・７２間のローラ外周部
が磁気テープの幅方向（図７の上下方向）の動きを規制
する溝７３となっている。これの溝幅Ｈは、通常、磁気
テープ３の幅Ｌよりも数１０μｍ大きな寸法に設定され
ており（溝７３の深さは一般に２〜３mmである）、磁気
テープ３は溝７３を形成している両フランジ７１・７２
によってそのテープ幅方向の動きを規制されながら走行
するようになっている。その場合、理由は不明である
が、先の磁気テープにおいて短周期エッジウィーブのエ
ッジウィーブ量を規定した側のテープエッジ３ａを一方
のフランジ（図７で上部側に位置するフランジ）７１の
内面に沿わせるようにして磁気テープ３を走行させると
ＰＥＳを小さくできることが判明した。なお、上述のよ
うに磁気記録再生装置でのサーボトラッキング時にはガ
イドローラの溝幅が磁気テープの幅よりも数１０μｍ大
きな寸法に設定されているので、走行基準側のエッジウ
ィーブ量が支配的であるが、サーボ信号を記録する装置
ではガイドローラの溝幅は磁気テープの幅とほぼ等しい
寸法に設定されていてクリアランスが殆どないので、両
側のテープエッジがともに走行基準側になり、両側のテ
ープエッジのエッジウィーブ量がともにサーボトラック
の直線性を支配する。したがって、両側のテープエッジ
のエッジウィーブ量をともに特定値以下に規制する必要
がある。 【００３３】本発明の磁気テープカートリッジにおいて
は、磁気記録再生装置でのテープ走行時に走行基準とな
る前記一方のフランジ７１の内面に沿って磁気テープ３
を走行させるために、図８に誇張して示したごとく、走
行基準側となるテープエッジ側に位置する巻芯部２３の
一端側（図８において上端側）がその他端側（図８にお
いて下端側）よりも大径となるように、巻芯部２３の外
周面を、0.０１〜0.１度のテーパ角度を有するテーパ状
に形成する。加えて、図２に示したように、巻芯部２３
の直ぐ外側に位置するリール内周部内側において対向す
る鍔部２１・２２の内面間の間隔Ｓ１と、テープ幅の上
限値Ｐとの比（Ｓ１／Ｐ）が、1.０１０≦（Ｓ１／Ｐ）
≦1.０２２の範囲に設定し、かつリール外周部内側にお
いて対向する鍔部２１・２２の内面間の間隔Ｓ２と、テ
ープ幅の上限値Ｐとの比（Ｓ２／Ｐ）が、（Ｓ１／Ｐ）
＜（Ｓ２／Ｐ）＜1.０４１の範囲に設定する。このよう
にすれば、一層ＰＥＳが小さくなり、オフトラック量の
小さい良好なサーボトラック特性が得られる。また、テ
ープエッジの痛みやテープ巻き乱れも少なくなる。な
お、磁気テープの走行時にそのテープ幅方向において走
行基準となる側は磁気記録再生装置（テープ駆動装置）
によって異なっており、これに対応して磁気テープカー
トリッジにおいても、ケース本体１の上面側が走行基準
側になるものと、下面側が走行基準側になるものの両方
の方式が使用されている。図６に例示した磁気サーボ方
式の磁気記録再生装置に用いる磁気テープカートリッジ
では、図１、図２および図８に示したようにケース本体
１の上面側が走行基準側である。 【００３４】ここで、図１および図２中に示したリール
２と、図６中および図７に示したガイドローラ７０とに
おける各部の寸法例を以下に示す。 ・リール外径（鍔部の最外周の直径）：約９７mm ・巻芯部外径（最外周の直径）：約４２mm ・磁気記録再生装置に備えられたガイドローラの上下の
フランジ外面間の寸法：約１2.９mm ・上下のフランジ７１・７２の内面間の寸法（ガイドロ
ーラの溝幅Ｈ）：約１2.７mm ・上下のフランジ７１・７２の直径：約１２mm ・上下のフランジ７１・７２間に位置するローラ外周部
分の直径：約１８mm 【００３５】走行基準側となるテープエッジ３ａ側で外
径が大きくなるように巻芯部２３の外周をテーパ状に形
成するとよいのは、磁気記録再生装置に備えられたガイ
ドローラ７０において走行基準面となる一方のフランジ
７１の内面に、前記エッジウィーブ量αを規定したテー
プエッジ３ａが沿うようにして磁気テープ３が走行する
ので、当該テープエッジ３ａとフランジ７１との相対位
置のずれによるＰＥＳが小さくなり、オフトラック量の
小さい良好なサーボトラック特性が得られるためであ
る。この場合、巻芯部２３のテーパ角度として0.０１〜
0.１度が好ましいのは、0.０１度未満では効果が小さ
く、0.１度を越えると上述したガイドローラ７０におい
て走行基準面となる一方のフランジ７１の内面にテープ
エッジ３ａが強く押し付けられて当該エッジ部分が傷み
やすくなるためである。 【００３６】巻芯部２３の直ぐ外側に位置するリール内
周部内側において対向する鍔部２１・２２の内面間の間
隔Ｓ１と、テープ幅の上限値Ｐとの比（Ｓ１／Ｐ）とし
て、1.０１０≦（Ｓ１／Ｐ）≦1.０２２の範囲が好まし
いのは、（Ｓ１／Ｐ）が1.０１０未満になるとテープエ
ッジが痛む原因になり、1.０２２を越えるとテープ巻き
乱れの原因になるためである。（Ｓ１／Ｐ）は、1.０１
３≦（Ｓ１／Ｐ）≦1.０２０がより好ましく、0.０１６
≦（Ｓ１／Ｐ）≦1.０１８がさらに好ましい。 【００３７】リール外周部内側において対向する鍔部内
面間の間隔Ｓ２と、テープ幅の上限値Ｐとの比（Ｓ２／
Ｐ）として、（Ｓ１／Ｐ）＜（Ｓ２／Ｐ）＜1.０４１の
範囲が好ましいのは、この（Ｓ２／Ｐ）が（Ｓ１／Ｐ）
より小さいか等しいとテープの巻き込み時や巻き出し時
にリールの鍔と磁気テープエッジがこすれてテープエッ
ジが痛みやすくなるためである。この現象はリール巻芯
部の高さとガイドローラ溝部の高さが微妙に異なってい
る場合は顕著である。また、（Ｓ２／Ｐ）が1.０４１以
上になるとテープ幅方向の変動の周期ｆと変動量が同じ
ものでは、ガイドローラにおいて走行基準面となる側の
フランジとテープエッジとの相対位置のずれによるＰＥ
Ｓが相対的に大きくなり、オフトラック量が大きくなり
やすいためである。また、テープ巻き乱れの原因にもな
る。さらに、（Ｓ２／Ｐ）は、1.０１（Ｓ１／Ｐ）〜1.
０３（Ｓ１／Ｐ）の範囲がより好ましく、1.０１５（Ｓ
１／Ｐ）〜1.０２５（Ｓ１／Ｐ）の範囲がさらに好まし
い。 【００３８】１／２インチ幅の磁気テープを収容した磁
気テープカートリッジでは、リール内周部内側において
対向する鍔部２１・２２の内面間の間隔Ｓ１の一例は１
2.８６０mm〜１2.８８０mm、リール外周部内側において
対向する鍔部２１・２２の内面間の間隔Ｓ２の一例は、
１3.１４０mm〜１3.１６０mmである。リール内周部内側
からリール外周部内側に至る鍔部２１・２３の内面は、
リール２を径方向に切断した断面形状において直線もし
くは略直線である。 【００３９】また、通常、磁気テープには１ｍ当り２mm
程度のカーバチャー（曲がり）がある。このカーバチャ
ーはないことが好ましいが、カーバチャーが避けられな
い場合には、２mm以下、より好ましくは１mm以下とす
る。カーバチャーをこのようなものとすることにより、
走行基準面となるガイドローラのフランジ内面に沿って
テープが走行することとなるので、当該テープエッジと
フランジ内面（走行基準面）との相対位置のずれによる
ＰＥＳが小さくなり、オフトラック量の小さい良好なサ
ーボトラック特性が得られるので好ましい。なお、カー
バチャーが0.１mm未満の磁気テープを作製することは困
難であり、通常は0.１mm以上のカーバチャーが存在す
る。 【００４０】さらに、テープ走行異常もＰＥＳ上昇の原
因になる。テープ走行異常の原因には、（ａ）磁気テー
プの磁性層とスライダ（材料：ＡＬＴＩＣ；アルミナ／
チタニア／カーバイド）との動摩擦係数と、磁気テープ
の磁性層とガイドローラ（材質：アルミニウム）との動
摩擦係数（磁気テープの磁性層とアルミニウムとの動摩
擦係数は、磁気テープの磁性層とＳＵＳとの動摩擦係数
と等しいので、通常測定法が確立された後者で代用す
る）のアンバランス、（ｂ）サーボ信号書き込みヘッド
の形状不適切等がある。特に、磁気テープとスライダ
（ＡＬＴＩＣ）との動摩擦係数が高いと、磁気ヘッドア
レイが磁気テープの幅方向に移動する際に、磁気テープ
も幅方向に動くためにＰＥＳが大きくなり、オフトラッ
ク量が大きくなる。したがって、磁気テープ磁性層とス
ライダ（材料：ＡＬＴＩＣ）の動摩擦係数は、0.３５以
下にする必要がある。より好ましくは0.１〜0.３、さら
に好ましくは0.１〜0.２５である。通常、磁気テープ磁
性層とＳＵＳとの動摩擦係数は0.１〜0.３、磁気テープ
バックコート層とＳＵＳとの動摩擦係数は0.１〜0.３で
ある。なお、これらの動摩擦係数を0.１０未満にするこ
とは難しい。 【００４１】また、磁性層とスライダ材料との動摩擦係
数をμ_mSL 、磁性層とＳＵＳとの動摩擦係数をμ_mSUSと
した時の［（μ_mSL ）／（μ_mSUS）］を0.７〜1.３とす
れば磁気テープの走行異常によるＰＥＳ上昇が小さくな
る。さらに、バックコート層とＳＵＳとの動摩擦係数を
μ_BSUSとした時の［（μ_mSL ）／（μ_BSUS）］を0.８〜
1.５とすれば磁気テープの走行異常によるＰＥＳ上昇が
小さくなる。 【００４２】以下に、各構成要素毎の好ましい形態を述
べる。 〈非磁性支持体〉非磁性支持体の厚さは、7.０μｍ以下
が好ましく、2.０〜7.０μｍがより好ましい。この範囲
の厚さの非磁性支持体がより好ましいのは、２ｍ未満で
は製膜が難しく、またテープ強度が小さくなり、7.０μ
ｍを越えるとテープ全厚が厚くなり、テープ１巻当りの
記憶容量が小さくなるためである。 【００４３】非磁性支持体の長手方向のヤング率Ｅは、
非磁性支持体の厚さによって異なるが、通常5.０７ＧＰ
ａ（５００kg／mm² ）以上のものが使用される。6.０８
ＧＰａ（６００kg／mm² ）以上が好ましく、7.０９ＧＰ
ａ（７００kg／mm² ）以上がさらに好ましい。この範囲
のヤング率の非磁性支持体が好ましいのは、6.０８ＧＰ
ａ（６００kg／mm² ）未満では、磁気テープの強度が弱
くなったり、磁気テープの走行が不安定になるためであ
る。また、非磁性支持体の厚さＴが5.０μｍ以下の場合
は、剛性（Ｅ・Ｔ³ ）が小さくなりテープ強度が弱くな
るので、１0.１３ＧＰａ（１０００kg／mm² ）以上のヤ
ング率のものが好ましく使用される。 【００４４】長手方向のヤング率をＭＤ、幅方向のヤン
グ率をＴＤとした時の比（ＭＤ／ＴＤ）は、本願発明の
ようなリニアレコーディングタイプでは、１０〜1.８が
好ましく、1.１〜1.７がより好ましく、1.２〜1.６がさ
らに好ましい。この範囲が好ましいのは、ヘッドタッチ
が良くなるためである。このような非磁性支持体には、
ポリエチレンナフタレートフィルム、芳香族ポリアミド
フィルム、芳香族ポリイミドフィルム等がある。 【００４５】非磁性支持体には、通常、磁性層形成面、
バックコート層形成面共に、中心線平均表面粗さＲａが
5.０〜１０ｎｍのものが使用されるが、磁性層の中心線
平均表面粗さＲａを小さくしてスペーシングロスを小さ
くする目的で、磁性層形成面のＲａを１０〜5.０ｎｍと
した非磁性支持体（バックコート層形成面のＲａは5.０
〜１０ｎｍ）が使用される場合がある。このような非磁
性支持体はデュアルタイプと呼ばれ、２種の非磁性支持
体を貼り合わせて作製される。 【００４６】〈下塗層〉必要に応じて下塗層を設けても
よい。その場合、下塗層の厚さは、0.３〜3.０μが好ま
しく、0.５〜２１μｍがより好ましい。この範囲が好ま
しいのは、0.３μ未満では磁気記録媒体の耐久性が悪く
なる場合があり、3.０μｍを越えると磁気記録媒体の耐
久性向上効果が飽和するばかりでなく、磁気テープの場
合は全厚が厚くなって、１巻当りのテープ長さが短くな
り、記憶容量が小さくなるためである。 【００４７】下塗層には、導電性改良の目的でカーボン
ブラック（ＣＢ）、塗料粘度やテープ剛性の制御を目的
に非磁性粒子を添加する。下塗層に使用する非磁性粒子
としては、酸化チタン、酸化鉄、アルミナ等があるが、
酸化鉄単独または酸化鉄とアルミナの混合系が好ましく
使用される。下塗層に、下塗層中の全無機粉体の重量を
基準にして、粒径１０〜１００ｎｍのカーボンブラック
を１５〜３５重量％、長軸長0.０５〜0.２０μｍ、短軸
長５〜２００ｎｍの非磁性の酸化鉄を３５〜８３重量
％、必要に応じて粒径１０〜１００ｎｍのアルミナを０
〜２０重量％含有させると、ウエット・オン・ウエット
で、その上に形成した磁性層の表面粗さが小さくなるの
で好ましい。なお、非磁性酸化鉄は通常針状であるが、
粒状または無定形の非磁性酸化鉄を使用する場合には粒
径５〜２００ｎｍの酸化鉄が好ましい。さらに、表面の
平滑性を損なわない範囲で１００ｎｍ以上の大粒径カー
ボンブラックを添加することを排除するものではない。
その場合のカーボンブラック量は、小粒径ＣＢと大粒径
ＣＢの和を上記範囲内にすることが好ましい。 【００４８】下塗層に添加するカーボンブラック（Ｃ
Ｂ）としては、アセチレンブラック、ファーネスブラッ
ク、サーマルブラック等を使用できる。通常、粒径が５
ｎｍ〜２００ｎｍのものが使用されるが、粒径１０〜１
００ｎｍのものが好ましい。この範囲が好ましいのは、
カーボンブラックがストラクチャーを持っているため、
粒径が１０ｎｍ以下になるとカーボンブラックの分散が
難しく、１００ｎｍ以上では平滑性が悪くなるためであ
る。カーボンブラック添加量は、カーボンブラックの粒
子径によって異なるが、１５〜３５重量％が好ましい。
この範囲が好ましいのは、１５重量％未満では導電性向
上効果が乏しく、３５重量％を越えると効果が飽和する
ためである。粒径１５ｎｍ〜８０ｎｍのカーボンブラッ
クを１５〜３５重量％使用するのがより好ましく、粒径
２０ｎｍ〜５０ｎｍのカーボンブラックを２０〜３０重
量％用いるのがさらに好ましい。このような粒径・量の
カーボンブラックを添加することにより電気抵抗が低減
され、かつ走行むらが小さくなる。 【００４９】下塗層に添加する非磁性の酸化鉄として
は、針状の場合、長軸長0.０５〜0.２０μｍ、短軸長
（粒径）５〜２００ｎｍのものが好ましく、粒状または
無定形のものでは、粒径５〜２００ｎｍが好ましい。粒
径0.０５〜１５０ｎｍがより好ましく、粒径0.０５〜１
００ｎｍがさらに好ましい。なお、針状のものが磁性層
の配向がよくなるのでより好ましい。添加量は、３５〜
８３重量％が好ましく、４０〜８０重量％がより好まし
く、５０〜７５重量％がさらに好ましい。この範囲の粒
径（針状の場合は短軸長)が好ましいのは、粒径５ｎｍ
未満では均一分散が難しく、２００ｎｍを越えると下塗
層と磁性層の界面の凹凸が増加するためである。この範
囲の添加量が好ましいのは、３５重量％未満では塗膜強
度向上効果が小さく、８３重量％を越えると反って塗膜
強度が低下するためである。 【００５０】下塗層には酸化鉄に加えてアルミナを添加
してもよい。アルミナの粒径は、１０〜１００ｎｍが好
ましく、２０〜１００ｎｍがより好ましく、３０〜１０
０ｎｍがさらに好ましい。この範囲の粒径が好ましいの
は、粒径１０ｎｍ未満では均一分散が難しく、１００ｎ
ｍを越えると下塗層と磁性層の界面の凹凸が増加するた
めである。アルミナの添加量は、通常０〜２０重量％で
あるが、２〜１０重量％がより好ましく、４〜８重量％
がさらに好ましい。 【００５１】〈潤滑剤〉下塗層と磁性層からなる塗布層
に、役割の異なる潤滑剤を使用する。下塗層には全粉体
に対して0.５〜4.０重量％の高級脂肪酸を含有させ、0.
２〜3.０重量％の高級脂肪酸のエステルを含有させる
と、磁気テープと走行系のガイドやＭＲヘッドのスライ
ダ等との動摩擦係数が小さくなるので好ましい。この範
囲の高級脂肪酸添加が好ましいのは、0.５重量％未満で
は、動摩擦係数低減効果が小さく、4.０重量％を越える
と下塗層が可塑化してしまい強靭性が失われる。また、
この範囲の高級脂肪酸のエステル添加が好ましいのは、
0.５重量％未満では、動摩擦係数低減効果が小さく、3.
０重量％を越えると磁性層への移入量が多すぎるため、
磁気テープと走行系のガイド等が貼り付く等の副作用が
あるためである。 【００５２】磁性層には強磁性粉末に対して0.２〜3.０
重量％の脂肪酸アミドを含有させ、0.２〜3.０重量％の
高級脂肪酸のエステルを含有させると、磁気テープと走
行系のガイドローラやＭＲヘッドのスライダ等との動摩
擦係数が小さくなるので好ましい。この範囲の脂肪酸ア
ミドが好ましいのは、0.２重量％未満ではヘッドスライ
ダ／磁性層の動摩擦係数が大きくなりやすく、3.０重量
％を越えるとブリードアウトしてしまいドロップアウト
などの欠陥が発生する。脂肪酸アミドとしてはパルミチ
ン酸、ステアリン酸等のアミドが使用可能である。ま
た、上記範囲の高級脂肪酸のエステル添加が好ましいの
は、0.２重量％未満では動摩擦係数低減効果が小さく、
3.０重量％を越えると磁気テープと走行系のガイド等が
貼り付く等の副作用があるためである。なお、磁性層の
潤滑剤と下塗層の潤滑剤の相互移動を排除するものでは
ない。 【００５３】磁気テープ磁性層とＭＲヘッドのスライダ
との動摩擦係数はＰＥＳを小さくするため0.３５以下に
する必要がある。より好ましくは0.１〜0.３、さらに好
ましくは0.１〜0.２５である。この範囲がより好ましい
のは、0.３０を越えると、スライダ汚れによるスペーシ
ングロスが起こりやすいためである。また、磁気ヘッド
アレイが磁気テープ幅方向に移動する際に、磁気テープ
も幅方向に動くためにＰＥＳが大きくなり、オフトラッ
ク量が大きくなる。なお、0.１０未満は実現が困難であ
る。通常、磁気テープ磁性層とＳＵＳとの動摩擦係数は
0.１〜0.３で、0.１０〜0.２５が好ましく、0.１０〜0.
２０がより好ましい。この範囲が好ましいのは、0.２５
を越えるとガイドローラ等が汚れやすくなるためであ
る。なお、動摩擦係数を0.１０未満にすることは難し
い。また、磁性層とスライダ材料との動摩擦係数をμ
_mSL 、磁性層とＳＵＳとの動摩擦係数をμ_mSUSとした時
の［（μ _mSL ）／（μ_mSUS）］は0.７〜1.３が好まし
く、0.８〜１０がより好ましい。この範囲が好ましいの
は、磁気テープの走行異常によるＰＥＳ上昇が小さくな
り、トラッキングずれ（オフトラック）が小さくなるた
めである。 【００５４】〈磁性層〉磁性層の厚さは、通常0.３ｍ以
下で、0.０１〜0.３μｍが好ましく、0.０１〜0.２０μ
ｍがより好ましく、0.０１〜0.１５μｍがさらに好まし
く、0.０１〜0.１０μｍがいっそう好ましい。この範囲
がより好ましいのは、0.０１μｍ未満では均一な磁性層
が得にくく、0.３μｍを越えると厚さ損失により、再生
出力が小さくなったり、当該磁性層における残留磁束密
度（Ｂｒ）と厚さ（δ）との積（Ｂｒδ）が大きくなり
過ぎて、ＭＲヘッドの飽和による再生出力の歪が起こり
やすくなるためである。 【００５５】長手方向の残留磁束密度と厚さとの積は0.
００１８μＴｍ〜0.０６μＴｍが好ましく、0.０３６〜
0.０５０μＴｍがより好ましい。この範囲が好ましいの
は、0.００１８μＴｍ未満では、ＭＲヘッドによる再生
出力が小さく、0.０６μＴｍを越えるとＭＲヘッドによ
る再生出力が歪みやすいからである。このような磁性層
を有する磁気テープは、記録波長を短くでき、しかも、
ＭＲヘッドで再生した時の再生出力を大きくでき、さら
に再生出力の歪が小さく出力対ノイズ比を大きくできる
ので好ましい。 【００５６】磁性層の保磁力は、１２０〜３２０ｋＡ／
ｍが好ましく、１４０〜３２０ｋＡ／ｍがより好まし
く、１６０〜３２０ｋＡ／ｍがさらに好ましい。この範
囲が好ましいのは、１２０ｋＡ／ｍ未満では記録波長を
短くすると反磁界減磁で出力低下が起こり、３２０ｋＡ
／ｍを越えると磁気ヘッドによる記録が困難になるため
である。 【００５７】磁性層の中心線平均表面粗さＲａは、3.２
ｎｍ以下が好ましく、0.５〜3.２ｎｍがより好ましく、
0.７〜3.２ｎｍがさらに好ましく、0.７〜2.９ｎｍがい
っそう好ましい。この範囲がより好ましいのは、0.５ｎ
ｍ未満では磁気テープの走行が不安定になり、Ｒａが3.
２ｎｍを越えると、スペーシングロスにより、ＰＷ５０
（再生出力の半値幅）が広くなったり出力が低下したり
して、エラーレートが高くなるためである。 【００５８】磁性層に添加する磁性粉には、Ｆｅ粉末、
Ｆｅ−Ｃｏ粉末やＦｅ−Ｎｄ−Ｂ粉末等のような強磁性
鉄系金属粉末、六方晶バリウムフェライト粉末が使用さ
れる。強磁性鉄系金属粉末、六方晶バリウムフェライト
粉末の保磁力は、１２０〜３２０ｋＡ／ｍが好ましく、
飽和磁化量は、強磁性鉄系金属粉末では、１２０〜２０
０Ａ・ｍ² ／kg（１００〜２００ｅｍｕ／ｇ）が好まし
く、１３０〜１８０Ａ・ｍ² ／kg（１３０〜１８０ｅｍ
ｕ／ｇ）がより好ましい。六方晶バリウムフェライト粉
末では、５０〜７０Ａ・ｍ² ／kg（５０〜７０ｅｍｕ／
ｇ）が好ましい。なお、この磁性層の磁気特性と、強磁
性粉末の磁気特性は、いずれも試料振動形磁束計で外部
磁場１２８ＭＡ／ｍ（１６ｋＯｅ）での測定値をいうも
のである。 【００５９】本発明の磁気テープにおいて使用するＦｅ
粉末、Ｆｅ−Ｃｏ粉末等の針状の強磁性鉄系金属粉末の
平均長軸長としては、0.０３〜0.２μｍが好ましく、0.
０３〜0.１８μｍがより好ましく、0.０４〜0.１５μｍ
がさらに好ましい。この範囲が好ましいのは、平均長軸
長が0.０３μｍ未満となると、磁性粉の凝集力が増大す
るため塗料中への分散が困難になり、0.２μｍより大き
いと、保磁力が低下し、また粒子の大きさに基づく粒子
ノイズが大きくなる。また、Ｆｅ−Ｃｏ−Ｂ粉末のよう
な粒状の強磁性鉄系金属粉末では、同様の理由により、
粒径５〜２００ｎｍが好ましい。さらに、六方晶バリウ
ムフェライト粉末では、同様な理由により、板径５〜２
００ｎｍが好ましい。なお、上記の平均長軸長、粒径
は、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）にて撮影した写真の粒
子サイズを実測し、１００個の平均値により求めたもの
である。また、この強磁性鉄系金属粉末のＢＥＴ比表面
積は、３５ｍ² ／ｇ以上が好ましく、４０ｍ² ／ｇ以上
がより好ましく、５０ｍ² ／ｇ以上が最も好ましい。六
方晶バリウムフェライト粉末のＢＥＴ比表面積は、１〜
１００ｍ² ／ｇが好ましい。 【００６０】下塗層および磁性層に含有させる結合剤と
しては、塩化ビニル樹脂、塩化ビニル−酢酸ビニル共重
合樹脂、塩化ビニル−ビニルアルコール共重合樹脂、塩
化ビニル−酢酸ビニル−ビニルアルコール共重合樹脂、
塩化ビニル−酢酸ビニル−無水マレイン酸共重合樹脂、
塩化ビニル−水酸基含有アルキルアクリレート共重合樹
脂、ニトロセルロース（セルロース系樹脂）などの中か
ら選ばれる少なくとも１種とポリウレタン樹脂との組み
合わせを用いることができる。中でも、塩化ビニル−水
酸基含有アルキルアクリレート共重合樹脂とポリウレタ
ン樹脂を併用するのが好ましい。ポリウレタン樹脂に
は、ポリエステルポリウレタン、ポリエーテルポリウレ
タン、ポリエーテルポリエステルポリウレタン、ポリカ
ーボネートポリウレタン、ポリエステルポリカーボネー
トポリウレタンなどがある。 【００６１】官能基としてＣＯＯＨ、ＳＯ₃ Ｍ、ＯＳＯ
₂ Ｍ、Ｐ＝Ｏ（ＯＭ）₃ 、Ｏ−Ｐ＝Ｏ（ＯＭ）₂ ［Ｍは
水素原子、アルカリ金属塩基又はアミン塩］、ＯＨ、Ｎ
Ｒ'Ｒ''、Ｎ⁺ Ｒ''' Ｒ''''Ｒ''''' ［Ｒ' 、Ｒ''、
Ｒ''' 、Ｒ''''、Ｒ''''' は水素または炭化水素基］、
エポキシ基を有する高分子からなるウレタン樹脂等の結
合剤が使用される。このような結合剤を使用するのは、
上述のように磁性粉等の分散性が向上するためである。
２種以上の樹脂を併用する場合には、官能基の極性を一
致させるのが好ましく、中でも−ＳＯ₃ Ｍ基どうしの組
み合わせが好ましい。 【００６２】これらの結合剤は、磁性層では強磁性粉末
１００重量部に対して、下塗層ではカーボンブラックと
非磁性粉末との合計量１００重量部に対して、７〜５０
重量部、好ましくは１０〜３５重量部の範囲で用いられ
る。特に、結合剤として、塩化ビニル系樹脂５〜３０重
量部と、ポリウレタン樹脂２〜２０重量部とを、複合し
て用いるのが最も好ましい。 【００６３】これらの結合剤とともに、結合剤中に含ま
れる官能基などと結合させて架橋する熱硬化性の架橋剤
を併用するのが望ましい。この架橋剤としては、トリレ
ンジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネー
ト、イソホロンジイソシアネートなどや、これらのイソ
シアネート類とトリメチロールプロパンなどの水酸基を
複数個有するものとの反応生成物、上記イソシアネート
類の縮合生成物などの各種のポリイソシアネートが好ま
しい。これらの架橋剤は、結合剤１００重量部に対し
て、通常５〜５０重量部の割合で用いられる。より好ま
しくは７〜３５重量部である。なお、磁性層に使用する
架橋剤の量を、下塗層に使用する量の１／２程度（３０
％〜６０％）にすれば、ＭＲヘッドのスライダに対する
動摩擦係数が小さくなるので好ましい。この範囲が好ま
しいのは、３０％未満では、磁性層の塗膜強度が弱くな
りやすく、６０％を越えるとスライダに対する動摩擦係
数が小さくするために、後述のＬＲＴ処理条件を強くす
る必要があり、コストアップにつながるためである。 【００６４】磁性層には、導電性向上と表面潤滑性向上
を目的に従来公知のカーボンブラック（ＣＢ）を添加す
る。これらのカーボンブラックとしては、アセチレンブ
ラック、ファーネスブラック、サーマルブラック等を使
用できる。粒子径が５ｎｍ〜１００ｎｍのものが使用さ
れるが、粒径１０ｎｍ〜１００ｎｍのものが好ましい。
この範囲が好ましいのは、粒径が５ｎｍ以下になるとカ
ーボンブラックの分散が難しく、１００ｎｍ以上では多
量のカーボンブラックを添加することが必要になり、何
れの場合も表面が粗くなり、出力低下の原因になるため
である。カーボンブラックの添加量は強磁性粉末に対し
て0.２〜５重量％が好ましく、0.５〜４重量％がより好
ましく、0.５〜3.５重量％がさらに好ましく、0.５〜３
重量％がいっそう好ましい。この範囲が好ましいのは、
0.２重量％未満では効果が小さく、５重量％を越える
と、磁性層表面が粗くなりやすいからである。 【００６５】〈バックコート層〉走行性向上を目的に、
厚さ0.２〜0.８μｍの従来公知のバックコート層を使用
できる。この範囲が良いのは、0.２μｍ未満では、走行
性向上効果が不充分で、0.８μｍを越えるとテープ全厚
が厚くなり、１巻当たりの記憶容量が小さくなるためで
ある。バックコート層とＳＵＳとの動摩擦係数は0.１０
〜0.３０が好ましく、0.１０〜0.２５がより好ましい。
この範囲が好ましいのは、0.１０未満になるとガイド部
分で滑りやすく走行が不安定になり、0.３０を越えると
ガイドローラ等が汚れやすくなるためである。また、
［（μ_mSL ）／（μ_BSUS）］は0.８〜1.５が好ましく、
0.９〜1.４がより好ましい。この範囲が好ましいのは、
磁気テープの蛇行によるトラッキングずれ（オフトラッ
ク）が小さくなるためである。 【００６６】バックコート層のカーボンブラック（Ｃ
Ｂ）としては、アセチレンブラック、ファーネスブラッ
ク、サーマルブラック等を使用できる。通常、小粒径カ
ーボンブラックと大粒径カーボンブラックを使用する。
小粒径カーボンブラックには、粒子径が５ｎｍ〜１００
ｎｍのものが使用されるが、粒径１０ｎｍ〜１００ｎｍ
のものがより好ましい。この範囲がより好ましいのは、
粒径が１０ｎｍ以下になるとカーボンブラックの分散が
難しく、粒径が１００ｎｍ以上では多量のカーボンブラ
ックを添加することが必要になり、何れの場合も表面が
粗くなり、磁性層への裏移り（エンボス）原因になるた
めである。大粒径カーボンブラックとして、小粒径カー
ボンブラックの５〜１５重量％、粒径２５０〜４００ｎ
ｍの大粒径カーボンブラックを使用すると、表面も粗く
ならず、走行性向上効果も大きくなる。小粒径カーボン
ブラックと大粒径カーボンブラック合計の添加量は無機
粉体重量を基準にして６０〜９８重量％が好ましく、７
０〜９５重量％がより好ましい。バックコート層の中心
線平均表面粗さＲａは３〜１５ｎｍが好ましく、４〜１
０ｎｍがより好ましい。 【００６７】また、バックコート層には、強度向上を目
的に、粒子径が0.１μｍ〜0.６μｍの酸化鉄、アルミナ
を添加するのが好ましく、0.２μｍ〜0.５μｍがより好
ましい。酸化鉄、アルミナを合わせた添加量は無機粉体
重量を基準にして２〜４０重量％が好ましく、５〜３０
重量％がより好ましい。 【００６８】バックコート層には、結合剤として、前述
した磁性層や下塗層に用いる樹脂と同じものを使用でき
るが、これらの中でも摩擦係数を低減し走行性を向上す
るため、セルロース系樹脂とポリウレタン樹脂とを複合
して併用することが好ましい。結合剤の含有量は、通
常、前記カーボンブラックと前記無機非磁性粉末との合
計量１００重量部に対して４０〜１５０重量部、好まし
くは５０〜１００重量部、より好ましくは６０〜１１０
重量部、さらに好ましくは７０〜１１０重量部である。
前記範囲が好ましいのは、５０重量部未満では、バック
コート層の強度が不十分であり、１００重量部を超える
と摩擦係数が高くなりやすいためである。セルロース系
樹脂を３０〜７０重量部、ポリウレタン系樹脂を２０〜
５０重量部使用することが好ましい。また、さらに結合
剤を硬化するために、ポリイソシアネート化合物などの
架橋剤を用いることが好ましい。 【００６９】バックコート層には、前述した磁性層や下
塗層に用いる架橋剤と同様の架橋剤を使用する。架橋剤
の量は、結合剤１００重量部に対して、通常、１０〜５
０重量部の割合で用いられ、好ましくは１０〜３５重量
部、より好ましくは１０〜３０重量部である。前記範囲
が好ましいのは、１０重量部未満ではバックコート層の
塗膜強度が弱くなりやすく、３５重量部を超えるとＳＵ
Ｓに対する動摩擦係数が大きくなるためである。 【００７０】磁気サーボ信号がバックコート層に記録さ
れる特殊用途のものにおいては、当該バックコート層
に、磁性層に使用する上述の強磁性粉末を３０〜６０重
量部、先に述べたバックコート層に使用するカーボンブ
ラックを４０〜７０重量部、必要に応じて先のバックコ
ート層に使用する酸化鉄、アルミナを２〜１５重量部添
加する。また、結合剤には、強磁性粉末とカーボンブラ
ックと無機非磁性粉末との合計量１００重量部に対し
て、先のバックコート層に用いる樹脂を、通常４０〜１
５０重量部、好ましくは５０〜１００重量部使用する。
さらに、架橋剤には、先に述べた架橋剤を結合剤１００
重量部に対して通常１０〜５０重量部の割合で使用す
る。上述した磁性層における場合と同じ理由で、保磁力
は１２０〜３２０ｋＡ／ｍ、残留磁束密度Ｂｒと膜厚と
の積は、0.０１８〜0.０６μＴｍが好ましい。 【００７１】〈ＬＲＴ処理（ラッピング／ロータリー／
ティッシュ処理）〉磁性層については、次に述べるラッ
ピング、ロータリーおよびティッシュの各処理からなる
ＬＲＴ処理を施すことにより、表面の平滑性、ＭＲヘッ
ドのスライダ材料やシリンダ材料との動摩擦係数や表面
粗さ、表面形状が最適化され、磁気テープの走行性、ス
ペーシングロスの低減、ＭＲ再生出力の向上ができる。 【００７２】（１）ラッピング処理： 研磨テープ（ラ
ッピングテープ）を、回転ロールによってテープ送り
（標準：４００ｍ／分）と反対方向に一定の速さ（標
準：１4.４cm／分）で移動させ、上部からガイドブロッ
クによって押さえることによってテープ磁性層表面と接
触させる。この時の磁気テープ巻き出しテンションおよ
びラッピングテープのテンションを一定（標準：各１０
０ｇ、２５０ｇ）として磁気テープに対する研磨処理を
行う。この工程で使用する研磨テープ（ラッピングテー
プ）は、例えば、Ｍ２００００番、ＷＡ１００００番あ
るいはＫ１００００番のような研磨砥粒の細かい研磨テ
ープ（ラッピングテープ）である。なお、研磨ホイール
（ラッピングホイール）を研磨テープ（ラッピングテー
プ）の代りにまたは併用して使用することを排除するも
のではないが、頻繁に交換を要する場合は、研磨テープ
（ラッピングテープ）のみを使用する。 【００７３】（２）ロータリー処理： 空気抜き用溝付
ホイール［標準：幅１インチ（２5.４mm）、直径６０m
m、空気抜き用溝２mm幅、溝の角度４５度、協和精工株
式会社製］と磁性層とを、一定の接触角度（標準：９０
度）でテープと反対方向に一定の回転速度（通常：２０
０〜３０００ｒｐｍ、標準：１１００ｒｐｍ）で接触さ
せることにより、磁気テープに対する処理を行う。 【００７４】（３）ティッシュ処理： ティッシュ［例
えば東レ株式会社製の織布トレシー］を回転棒で各々バ
ックコート層および磁気層面をテープ送りと反対方向に
一定の速度（標準：１4.０mm／分）で送り、磁気テープ
に対するクリーニング処理を行う。 【００７５】 【実施例】以下、本発明の実施例について説明するが、
本発明はこれらに限定されるものではない。なお、以下
の実施例および参考例の部は重量部を示す。 【００７６】 実施例１： 《下塗層用塗料成分》 （１） 酸化鉄粉末（粒径：0.１１×0.０２μｍ） ６８部 α−アルミナ（粒径：0.０７μｍ） ８部 カーボンブラック（粒径：２５ｎｍ、吸油量：５５ｇ／cc） ２４部 ステアリン酸 2.０部 塩化ビニル共重合体 8.８部 （含有−ＳＯ₃ Ｎａ基：0.７×１０^-4当量／ｇ） ポリエステルポリウレタン樹脂 4.４部 （Ｔｇ：４０℃、含有−ＳＯ₃ Ｎａ基：１×１０^-4当量／ｇ） シクロヘキサノン ２５部 メチルエチルケトン ４０部 トルエン １０部 （２） ステアリン酸ブチル １部 シクロヘキサノン ７０部 メチルエチルケトン ５０部 トルエン ２０部 （３） ポリイソシアネート 4.４部 シクロヘキサノン １０部 メチルエチルケトン １５部 トルエン １０部 【００７７】 《磁性層用塗料成分》 （１） 強磁性鉄系金属粉 １００部 （Ｃｏ／Ｆｅ：２０ａｔ％、Ｙ／（Ｆｅ＋Ｃｏ）：３ａｔ％、Ａｌ／（Ｆｅ ＋Ｃｏ）：５ｗｔ％、Ｃａ／Ｆｅ：０ｗｔ％、σs ：１５５Ａ・ｍ² ／kg、Ｈｃ ：１４9.６ｋＡ／ｍ、ｐＨ：9.４、長軸長：0.１０μｍ） 塩化ビニル−ヒドロキシプロピルアクリレート共重合体 １2.３部 （含有−ＳＯ₃ Ｎａ基：0.７×１０^-4当量／ｇ） ポリエステルポリウレタン樹脂 5.５部 （含有−ＳＯ₃ Ｎａ基：1.０×１０^-4当量／ｇ） α−アルミナ（平均粒径：0.１２μｍ） ８部 α−アルミナ（平均粒径：0.０７μｍ） ２部 カーボンブラック 1.０部 （平均粒径：７５ｎｍ、ＤＢＰ吸油量：７２cc／１００ｇ） メタルアシッドホスフェート ２部 パルミチン酸アミド 1.５部 ステアリン酸ｎ−ブチル 1.０部 テトラヒドロフラン ６５部 メチルエチルケトン ２４５部 トルエン ８５部 （２） ポリイソシアネート 2.０部 シクロヘキサノン １６７部 【００７８】上記の下塗層用塗料成分において（１）を
ニーダで混練したのち、（２）を加えて攪拌の後サンド
ミルで滞留時間を６０分として分散処理を行い、これに
（３）を加え攪拌・濾過した後、下塗層用塗料とした。
これとは別に、上記の磁性層用塗料成分（１）をニーダ
で混練したのち、サンドミルで滞留時間を４５分として
分散し、これに磁性層用塗料成分（２）を加え攪拌・濾
過後、磁性塗料とした。上記の下塗層用塗料を、ポリエ
チレンナフタレートフイルム（厚さ6.２μｍ、ＭＤ＝6.
０８ＧＰａ、ＭＤ／ＴＤ＝1.３、帝人製）からなる非磁
性支持体上に、乾燥、カレンダ後の厚さが1.８μｍとな
るように塗布し、この下塗層上に、さらに上記の磁性塗
料を磁場配向処理、乾燥、カレンダー処理後の磁性層の
厚さが0.１５μｍとなるようにウエット・オン・ウエッ
トで塗布し、磁場配向処理後、ドライヤを用いて乾燥
し、磁気シートを得た。なお、磁場配向処理は、ドライ
ヤ前にＮ−Ｎ対抗磁石（５ｋＧ）を設置し、ドライヤ内
で塗膜の指蝕乾燥位置の手前側７５cmからＮ−Ｎ対抗磁
石（５ｋＧ）を２基５０cm間隔で設置して行った。塗布
速度は１００ｍ／分とした。 【００７９】 《バックコート層用塗料成分》 カーボンブラック（粒径：２５ｎｍ） ８０部 カーボンブラック（粒径：３７０ｎｍ） １０部 酸化鉄（長軸長：0.４μｍ、軸比：約１０） １０部 ニトロセルロース ４５部 ポリウレタン樹脂（ＳＯ₃ Ｎａ基含有） ３０部 シクロヘキサノン ２６０部 トルエン ２６０部 メチルエチルケトン ５２５部 【００８０】上記バックコート層用塗料成分をサンドミ
ルで滞留時間４５分として分散した後、ポリイソシアネ
ート１５部を加えてバックコート層用塗料を調整し濾過
した後、上記で作製した磁気シートの磁性層の反対面
に、乾燥・カレンダ後の厚みが0.５μｍとなるように塗
布し、乾燥した。このようにして得られた磁気シートを
金属ロールからなる７段カレンダで、温度１００℃、線
圧１５０kg／cmの条件で鏡面化処理し、磁気シート（磁
気テープ原反）をコアに巻いた状態で７０℃で７２時間
エージングした。 【００８１】〈スリッティング処理〉つぎに、図４に示
したスリッティングシステム１００を用いて磁気テープ
原反Ｇを裁断して１／２インチ幅の磁気テープ３とし
た。ここで、図４中に記載されているテンションカット
ローラ５０のサクション吸引部の拡大図を図５に示す。
このサクション吸引部は、図示しない吸引源に連通され
て磁気テープ原反を吸引する吸引部５１と、外周面に磁
気テープ原反が接触するテープ接触部５２とからなり、
これらを、テンションカットローラ５０の外周面に沿っ
て一定間隔をあけて交互に配置した構成である。図示例
では、テンションカットローラ５０の外周面において、
一つの吸引部５１の終端から直ぐ隣の吸引部５１の終端
までの周方向距離、つまり吸引部５１の周期Ｔ１は１3.
５mmである。吸引部５１には、多孔金属を埋め込みメッ
シュサクションとした。このようなテンションカットロ
ーラ５０を備えたスリッティングシステム１００を使用
し、そのサクションの吸引圧を1.３３×１０⁴ Ｐａ（１
００mmＨｇ）、テンションカットローラ５０に対する磁
気テープ原反Ｇの巻付角を１８８度に設定して、磁気テ
ープ原反Ｇに対するスリティングを行った。なお、図示
はしないが、図４中の刃物駆動部６０に駆動モータから
の動力を伝える動力伝達装置において、その構成要素で
ある駆動ベルトには平ベルト、カップリングにはゴムカ
ップリングを使用して、駆動モータからの振動をカット
した。ついで、下記の条件でＬＲＴ処理を行った。 【００８２】〈ＬＲＴ（ラッピング／ロータリー／ティ
ッシュ）処理〉 （１）ラッピング処理： 研磨テープ（ラッピングテー
プ）を、回転ロールによってテープ送り（４００ｍ／
分）と反対方向に１4.４cm／分の速さで移動させ、上部
からガイドブロックによって押さえることによってテー
プ磁性層表面と接触させる。この時の磁気テープ巻き出
しテンションを１００ｇ及びラッピングテープのテンシ
ョンを２５０ｇとして磁気テープに対する研磨処理を行
った。 【００８３】（２）ロータリーアルミホイール処理：
幅１インチ（２5.４mm）、直径６０mmで２mm幅の空気抜
き用溝付きのホイール（溝の角度４５度、協和精工株式
会社製）と磁性層とを接触角度９０度でテープと反対方
向に回転速度１１００ｒｐｍで接触させて磁気テープに
対する処理を行った。 【００８４】（３） ティッシュ処理： 東レ株式会社
製の織布トレシーを回転棒で各々バックコート層及び磁
気層面をテープ送りと反対方向に１4.０mm／分の速度で
送り、磁気テープに対するクリーニング処理を行った。 【００８５】サーボライターを用いて、磁気テープの磁
性層に４ｍ／秒（４０００mm／秒）の速度で磁気サーボ
信号を書き込み、この磁気テープをリールに巻装してケ
ース本体内に組み込むことにより、図１および図２に示
したコンピュータ用の磁気テープカートリッジを作製し
た。 【００８６】この場合に使用したリールは、これの巻芯
部の外周面を、走行基準側となる図中の上側のテープエ
ッジ側で大径となるように、0.０３度のテーパ角度
（β）を有するテーパ状に形成したものである。また、
リール内周部内側の鍔部内面間の間隔Ｓ１は１2.９３mm
で、磁気テープ幅の上限値Ｐである１2.６５６mmに対す
る比（Ｓ１／Ｐ）は1.０２２であり、リール外周部内側
の鍔部内面間の間隔Ｓ２は１3.１６mmで、（Ｓ２／Ｐ）
は1.０４０で、1.０２０（Ｓ１／Ｐ）である。 【００８７】実施例２および実施例１３：一部条件を後
述の表２、表３に示した条件に変更したことを除き、実
施例１と同様にして実施例２〜実施例１３のコンピュー
タ用の磁気テープカートリッジを作製した。なお、ダイ
レクトドライブとは、駆動ベルトの振動によるエッジウ
ィーブを防止するため、ベルトを用いた動力伝達装置を
使用せず、刃物駆動部をモータで直接駆動するものであ
る。 【００８８】参考例１〜５：スリット条件を後述の表４
に示すように変更したことを除き、実施例１と同様にし
て参考例１〜３のコンピュータ用の磁気テープカートリ
ッジを作製した。なお、ここでは、メッシュサクション
を使用せず、図５の吸引部５１に通常の吸引孔を有する
サクションを使用した。 【００８９】実施例１４〜１７：後述の表５に示すリー
ルを使用したことを除き、実施例１と同様ににして実施
例１４〜１７のコンピュータ用の磁気テープカートリッ
ジを作製した。 【００９０】実施例１８〜２３、参考例６〜１３：後述
の表６〜表８に示すリールを使用したことと、実施例３
の磁気テープを使用したことを除き、実施例１と同様に
して、テープエッジの痛みおよびテープ巻き乱れの評価
用の実施例１８〜２３、参考例６〜１３のコンピュータ
用の磁気テープカートリッジを作製した。 【００９１】特性の評価は、以下のようにして行った。 〈エッジウィーブ量およびテープ長手方向周期の測定〉
走行基準側となるテープエッジにおけるエッジウィーブ
量は、サーボライターにエッジウィーブ量測定装置（キ
ーエンス社製）を取り付け、テープ長さ５０ｍにわたっ
て連続測定した。ついで、得られたエッジウィーブ量の
フーリエ解析を行い、エッジウィーブ量およびテープ長
手方向のエッジウィーブ周期の測定を行った。 【００９２】〈ＰＥＳおよびオフトラック量の測定〉Ｐ
ＥＳおよびオフトラック量は、改造したＬＴＯドライブ
（記録トラック幅：２0.６μｍ、再生トラック幅：１２
μｍ）を用いて記録（記録波長0.３７μｍ）・再生した
時の再生出力変動から求めた。 【００９３】〈磁気テープエッジの痛みおよび巻き乱れ
の評価〉磁気テープエッジの痛みおよび巻き乱れの評価
は、ＬＴＯドライブ１０台を用いて行った。評価には、
磁気テープを所定のリールに巻き込んだカートリッジ１
００巻を使用した。評価に使用した磁気テープカートリ
ッジには、予めデータ領域に基準データを記録・再生し
てオフトラックの値を求めておいた。ついで、このカー
トリッジを４ｍ／秒で順走行・逆走行（往復走行）さ
せ、この往復走行を１０００回行った。走行テスト後の
磁気テープエッジの痛み評価は、走行後のオフトラック
量を測定することで行い、走行後のオフトラック量が走
行前のオフトラック量に比べて５０％以上増加していれ
ば、磁気テープエッジの痛みがあると評価した。また、
走行テスト後の巻き乱れの評価は、リール両側面から磁
気テープの巻き取り状態を目視観察して、巻き乱れの有
無を調べた。 【００９４】〈磁性層の表面粗さ、凹凸の中心値および
凸量の評価〉ＺＹＧＯ社製汎用三次元表面構造解析装置
ＮｅｗＶｉｅｗ５０００による走査型白色光干渉法にて
Ｓｃａｎ Ｌｅｎｇｔｈを５μｍで測定した。測定視野
は、３５０μｍ×２６０μｍである。磁性層の中心線平
均表面粗さをＲａとし、凹凸の中心値をＰ₀ 、最大の凸
量（第１番目の凸量）をＰ₁ 、順次第２番目、第３番
目、第４番目、第５番目、・・・、第１９番目、第２０
番目の凸量を、Ｐ₂ 、Ｐ ₃ 、Ｐ₄ 、Ｐ₅ 、・・・、
Ｐ₁₉、Ｐ₂₀とした時の（Ｐ₁ −Ｐ₀ ）と（Ｐ₁ −Ｐ₂₀）
および［（Ｐ₁ −Ｐ₀ ）／Ｒａ］を求めた。 【００９５】〈磁性層とスライダ材料およびＳＵＳとの
動摩擦係数の測定〉 ・ＳＵＳ：外径５mmのＳＵＳピン（ＳＵＳ３０４）に磁
気テープを角度９０度、荷重0.６４Ｎで掛け、磁気テー
プの同一箇所を送り速度２０mm／秒で繰り返し１０回摺
動させた時の動摩擦係数を測定した。 ・スライダ材料：外径７mmのＡＬＴＩＣのピンに磁気テ
ープを角度９０度、荷重0.６４Ｎで掛け、磁気テープの
同一箇所を送り速度２０mm／秒で繰り返し１０回摺動さ
せた時の動摩擦係数を測定した。 【００９６】以上の測定結果を表１〜表４に示す。表中
の略号の意味は、以下の通りである。 ・μ_mSL ：磁性層とスライダ材料との摩擦係数 ・μ_mSUS：磁性層とＳＵＳとの摩擦係数 ・μ_BSUS：バックコート層とＳＵＳとの摩擦係数 ・Ｂｒδ：磁性層の残留磁束密度（Ｂｒ）と厚さ（δ）
との積 ・Ｈｃ：磁性層の保磁力 ・磁性面表面粗度Ｒａ：磁性層の中心線平均表面粗さＲ
ａ 【００９７】 【表１】 【００９８】 【表２】【００９９】 【表３】 【０１００】 【表４】【０１０１】 【表５】 【０１０２】 【表６】 【０１０３】 【表７】 【０１０４】 【表８】 【０１０５】これらの結果からわかるように、非磁性支
持体上の一面に、少なくとも一層磁性層が形成され、反
対面にバックコート層が形成されており、前記磁性層ま
たはバックコート層にトラッキング制御用のサーボ信号
が記録され、４ｍ／秒以上のテープ走行速度で使用され
る、記録トラック幅が２１μｍ以下の磁気テープにおい
て、テープ走行速度をＶ［mm／秒］、テープ走行時に走
行基準側となる一方のテープエッジ３ａまたはその反対
側となるテープエッジ３ａ’に存在する周期がｆ［mm］
のエッジウィーブ量をα［μｍ］、記録トラック幅をＷ
［μｍ］とした時、（α／Ｗ）×（Ｖ／ｆ）が１０［ｓ
^-1］以下としたものや、（α／Ｗ）を0.１以下としたも
のは、ＰＥＳおよびオフトラック量が小さく、サーボ特
性に優れている。また、このような磁気テープカートリ
ッジにおいて、リールの巻芯部の外周形状を、テープ走
行時に走行基準側となるテープエッジ側で大径となるよ
うに0.０１〜0.１度のテーパ角度を有するテーパ状に形
成し、かつ、巻芯部の直ぐ外側に位置するリール内周部
内側において対向する鍔部内面間の間隔をＳ１［mm］、
リール外周部において対向する鍔部内面間の間隔をＳ２
［mm］、テープ幅の上限値をＰ［mm］とした時、1.０１
０≦（Ｓ１／Ｐ）≦1.０２２、かつ、（Ｓ１／Ｐ）＜
（Ｓ２／Ｐ）＜1.０４１に設定したものは、いっそうサ
ーボ特性に優れている。また、テープエッジの痛みやテ
ープ巻き乱れも少なくなる。 【０１０６】 【発明の効果】以上のように、本発明によれば、ＰＥＳ
およびオフトラックが小さく、サーボ特性に優れた磁気
テープおよびこれを組み込んだ磁気テープカートリッジ
が得られる。また、本発明により得られる磁気テープカ
ートリッジは、１巻当たりの容量が大きく、ＭＲ再生ヘ
ッドを使用した場合の、ＰＷ５０が小さく、再生出力が
高いので、エラーレートが低くなる。こうして、例えば
コンピュータ用のバックアップテープとして好適な信頼
性の高い磁気テープカートリッジを実現できる。

【図面の簡単な説明】 【図１】本発明が適用される磁気テープカートリッジの
一般的な構造を示す斜視図である。 【図２】本発明が適用される磁気テープカートリッジの
内部構造を一部簡略化して示す断面図である。 【図３】磁気テープに存在するエッジウィーブを説明す
るために使用したもので、磁気テープをその一部拡大図
ととともに示す平面図である。 【図４】本発明の実施例において、磁気テープ原反をス
リッティングする際に使用したスリッティングシステム
の一部簡略化した構成図である。 【図５】スリッティングシステムに備えられるテンショ
ンカットローラのサクション吸引部を一部簡略化して示
す部分断面図である。 【図６】磁気テープカートリッジ用の磁気記録再生装置
（テープ駆動装置）の一例を示す平面図である。 【図７】磁気記録再生装置に備えられたガイドローラに
沿って磁気テープが走行する状態を説明するために使用
したもので、図６の矢印Ａ方向から見た拡大側面図であ
る。 【図８】図２に示した磁気テープカートリッジの巻芯部
周辺を一部省略して示す拡大図である。 【図９】磁気テープに用いられるトラックサーボ方式の
一例（磁気サーボ方式）を説明するために使用したもの
で、磁気テープの磁気記録面（磁性層）にデータトラッ
クとサーボバンドとを交互に設けた状態を示す模式図で
ある。 【符号の説明】 １ 磁気テープカートリッジのケース本体 ２ リール ３ 磁気テープ ３ａ・３ａ’ テープエッジ ２１・２２ 鍔部 ２３ 巻芯部 ｆ エッジウィーブの周期 Ｌ 磁気テープ幅 Ｓ１ リール内周部内側において対向する鍔部内面間の
間隔 Ｓ２ リール外周部内側において対向する鍔部内面間の
間隔 α エッジウィーブ量 β 巻芯部外周面のテーパ角

フロントページの続き (72)発明者 天野 浩輔 大阪府茨木市丑寅１丁目１番88号 日立マ クセル株式会社内 (72)発明者 荒川 真二 大阪府茨木市丑寅１丁目１番88号 日立マ クセル株式会社内 (72)発明者 清水 順一 大阪府茨木市丑寅１丁目１番88号 日立マ クセル株式会社内 Ｆターム(参考） 3C021 CA01 5D006 DA00 5D112 HH01

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 【請求項１】 非磁性支持体上の一面に、少なくとも一
   層の磁性層が形成され、反対面にバックコ−ト層が形成
   されており、前記磁性層またはバックコート層にトラッ
   キング制御用のサーボ信号が記録され、４ｍ／秒以上の
   テープ走行速度で使用される、記録トラック幅が２１μ
   ｍ以下の磁気テープであって、 下記スリッティングシスムを用いて磁気テープ原反を所
   定幅にスリッティングすることにより製造された磁気テ
   ープ。 〈スリッティングシステム〉磁気テープ原反に対してサ
   クション吸引部による吸引状態と非サクション吸引部に
   よる非吸引状態とを繰り返すことにより磁気テープ原反
   の張力をするテンションカットローラを有し、 このテンションカットローラにおけるサクション吸引部
   がメッシュあるいは多孔質材料で形成されてメッシュサ
   クションとされたスリッティングシステム。