JP2003227484A - 気体圧縮機 - Google Patents
気体圧縮機Info
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- rotor
- gas compressor
- vane grooves
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C18/00—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
- F04C18/30—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members
- F04C18/34—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having the movement defined in group F04C18/08 or F04C18/22 and relative reciprocation between the co-operating members
- F04C18/344—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having the movement defined in group F04C18/08 or F04C18/22 and relative reciprocation between the co-operating members with vanes reciprocating with respect to the inner member
- F04C18/3446—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having the movement defined in group F04C18/08 or F04C18/22 and relative reciprocation between the co-operating members with vanes reciprocating with respect to the inner member the inner and outer member being in contact along more than one line or surface
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01C—ROTARY-PISTON OR OSCILLATING-PISTON MACHINES OR ENGINES
- F01C21/00—Component parts, details or accessories not provided for in groups F01C1/00 - F01C20/00
- F01C21/08—Rotary pistons
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C29/00—Component parts, details or accessories of pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C18/00 - F04C28/00
- F04C29/0021—Systems for the equilibration of forces acting on the pump
- F04C29/0035—Equalization of pressure pulses
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Rotary Pumps (AREA)
- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ロータ回転時の振動による異音を防止する。
【解決手段】 シリンダ４０内で回転軸５１を中心とし
て回転するロータ１５０に、それぞれ径方向に延びる５
つのベーン溝５４ａ、５４ｂ、５４ｃ、５４ｄ、５４ｅ
が形成され、各ベーン溝にベーン５８が支持されてい
る。各隣接するベーン溝５４の向きの角度間隔は異なっ
ており、順次に６２°、７２°、８２°、８２°、およ
び６２°に設定され、これにより、ベーン溝に支持され
るベーン５８の方向もその角度が不等間隔となってい
る。ベーン５８が吐出口４２を通過するタイミングが不
規則なものとなり、複数の圧縮室間での吐出の周期が不
等になるので、これに基づく振動の周期性が低下して基
本成分のピーク値が低減される。
て回転するロータ１５０に、それぞれ径方向に延びる５
つのベーン溝５４ａ、５４ｂ、５４ｃ、５４ｄ、５４ｅ
が形成され、各ベーン溝にベーン５８が支持されてい
る。各隣接するベーン溝５４の向きの角度間隔は異なっ
ており、順次に６２°、７２°、８２°、８２°、およ
び６２°に設定され、これにより、ベーン溝に支持され
るベーン５８の方向もその角度が不等間隔となってい
る。ベーン５８が吐出口４２を通過するタイミングが不
規則なものとなり、複数の圧縮室間での吐出の周期が不
等になるので、これに基づく振動の周期性が低下して基
本成分のピーク値が低減される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、車両用の空調装置
等に用いられるロータリベーン式の気体圧縮機の構造に
関する。
等に用いられるロータリベーン式の気体圧縮機の構造に
関する。
【０００２】
【従来の技術】空調装置等の冷媒圧縮に用いられる気体
圧縮機は、コンプレッサケース内に配置した内周面が略
楕円形のシリンダ内に、複数のベーンを備えるロータを
回転可能に設け、その回転にしたがってベーンで仕切ら
れた空間が容積変化を繰り返す圧縮室を形成し、吸入口
から圧縮室へ吸入した冷媒ガスを圧縮して吐出口から吐
出するようになっている。
圧縮機は、コンプレッサケース内に配置した内周面が略
楕円形のシリンダ内に、複数のベーンを備えるロータを
回転可能に設け、その回転にしたがってベーンで仕切ら
れた空間が容積変化を繰り返す圧縮室を形成し、吸入口
から圧縮室へ吸入した冷媒ガスを圧縮して吐出口から吐
出するようになっている。
【０００３】図８はこのような従来の気体圧縮機を示す
縦断面図、図９は図８におけるＡ−Ａ部断面図である。
一端開口型のハウジング１１とその開口側に取り付けら
れたフロントヘッド１２によりコンプレッサケース１０
が形成されている。ハウジング１１内に、略楕円形状の
内周を有するシリンダ４０がフロントサイドブロック２
０とリヤサイドブロック３０に挟まれて配置され、複数
のベーンを備えるロータ５０がシリンダ４０内に回転可
能に設けられている。
縦断面図、図９は図８におけるＡ−Ａ部断面図である。
一端開口型のハウジング１１とその開口側に取り付けら
れたフロントヘッド１２によりコンプレッサケース１０
が形成されている。ハウジング１１内に、略楕円形状の
内周を有するシリンダ４０がフロントサイドブロック２
０とリヤサイドブロック３０に挟まれて配置され、複数
のベーンを備えるロータ５０がシリンダ４０内に回転可
能に設けられている。
【０００４】ロータ５０と一体回転する回転軸５１は、
フロントサイドブロック２０を貫通して前端側がコンプ
レッサケース端壁のリップシール１８から外方へ延び、
後端はリヤサイドブロック３０に支持されている。回転
軸の前端にはプーリ２４を有する電磁クラッチ２５が取
り付けられ、図示しないエンジンのクランクプーリから
の回転駆動力を受けるようになっている。
フロントサイドブロック２０を貫通して前端側がコンプ
レッサケース端壁のリップシール１８から外方へ延び、
後端はリヤサイドブロック３０に支持されている。回転
軸の前端にはプーリ２４を有する電磁クラッチ２５が取
り付けられ、図示しないエンジンのクランクプーリから
の回転駆動力を受けるようになっている。
【０００５】とくに図９に示すように、ロータ５０には
ロータの回転軸５１を中心にして周方向等間隔に、径方
向に延びる複数のベーン溝５３が形成され、ベーン５８
が摺動可能に装着されている。ベーン５８はロータ５０
の回転時に遠心力とベーン溝５３の底部に加えられる油
圧により、シリンダ４０の内周面へ付勢される。シリン
ダ４０内はロータ５０とベーン５８により複数の小室に
仕切られ、ロータ５０の回転にしたがって容積の大小変
化を繰り返す圧縮室４８を形成している。
ロータの回転軸５１を中心にして周方向等間隔に、径方
向に延びる複数のベーン溝５３が形成され、ベーン５８
が摺動可能に装着されている。ベーン５８はロータ５０
の回転時に遠心力とベーン溝５３の底部に加えられる油
圧により、シリンダ４０の内周面へ付勢される。シリン
ダ４０内はロータ５０とベーン５８により複数の小室に
仕切られ、ロータ５０の回転にしたがって容積の大小変
化を繰り返す圧縮室４８を形成している。
【０００６】フロントヘッド１２とフロントサイドブロ
ック２０の間には、冷媒ガス吸入ポート１４を備えるフ
ロント側吸入室１３が形成されている。フロントサイド
ブロック２０にはフロント側吸入室１３と圧縮室４８を
連通させる吸入口２２が開口している。
ック２０の間には、冷媒ガス吸入ポート１４を備えるフ
ロント側吸入室１３が形成されている。フロントサイド
ブロック２０にはフロント側吸入室１３と圧縮室４８を
連通させる吸入口２２が開口している。
【０００７】ハウジング１１の密閉側とリヤサイドブロ
ック３０の間には吐出室１５が形成され、冷媒ガス吐出
ポート１６を備えている。シリンダ４０の短径部近傍は
外周部に吐出チャンバ４４が切り欠かれて薄肉部とさ
れ、この薄肉部に吐出口４２が開口されている。吐出口
４２にはリードバルブ４３が設けられている。吐出口４
２から吐出された冷媒ガスは、吐出チャンバ４４からオ
イルセパレータ３８を経て吐出室１５へ吐出される。吸
入口２２と吐出口４２は、ロータの回転軸に関して対称
に、シリンダの周辺部にそった２個所に設けられてい
る。
ック３０の間には吐出室１５が形成され、冷媒ガス吐出
ポート１６を備えている。シリンダ４０の短径部近傍は
外周部に吐出チャンバ４４が切り欠かれて薄肉部とさ
れ、この薄肉部に吐出口４２が開口されている。吐出口
４２にはリードバルブ４３が設けられている。吐出口４
２から吐出された冷媒ガスは、吐出チャンバ４４からオ
イルセパレータ３８を経て吐出室１５へ吐出される。吸
入口２２と吐出口４２は、ロータの回転軸に関して対称
に、シリンダの周辺部にそった２個所に設けられてい
る。
【０００８】ロータ５０が回転すると、冷媒ガス吸入ポ
ート１４に流入する冷媒ガスは、フロント側吸入室１３
から吸入口２２を経て、圧縮室４８へ吸入される。そし
て、圧縮室４８で圧縮された後、吐出口４２から吐出さ
れ、冷媒ガスは吐出室１５を経て冷媒ガス吐出ポート１
６から外部へ供給される。
ート１４に流入する冷媒ガスは、フロント側吸入室１３
から吸入口２２を経て、圧縮室４８へ吸入される。そし
て、圧縮室４８で圧縮された後、吐出口４２から吐出さ
れ、冷媒ガスは吐出室１５を経て冷媒ガス吐出ポート１
６から外部へ供給される。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】ところで、このような
気体圧縮機では、従来、ロータ５０を回転させた駆動状
態時に振動が発生し、これが気体圧縮機に接続された蒸
発器や凝縮器への配管を含めた周辺機器に伝播して異音
が生じる場合が多かった。図１０は従来の気体圧縮機を
運転して測定した、当該気体圧縮機の振動加速度成分の
発生状態を示す生データである。図１０において、横軸
は時間を表し１目盛りは１０ｍｓ、縦軸は加速度を表し
１目盛りは２０ｍ／ｓ２である。振動加速度測定にあた
っては、加速度センサを車両に近い位置となるように圧
縮機の車両への取り付け部分（図８の斜線で示す部分）
に固定し、気体圧縮機の回転軸方向の加速度成分を検出
するようにした。また、気体圧縮機の回転数は、エンジ
ンのアイドリング回転数が伝達された場合を想定して約
１１９０ｒｐｍとした。
気体圧縮機では、従来、ロータ５０を回転させた駆動状
態時に振動が発生し、これが気体圧縮機に接続された蒸
発器や凝縮器への配管を含めた周辺機器に伝播して異音
が生じる場合が多かった。図１０は従来の気体圧縮機を
運転して測定した、当該気体圧縮機の振動加速度成分の
発生状態を示す生データである。図１０において、横軸
は時間を表し１目盛りは１０ｍｓ、縦軸は加速度を表し
１目盛りは２０ｍ／ｓ２である。振動加速度測定にあた
っては、加速度センサを車両に近い位置となるように圧
縮機の車両への取り付け部分（図８の斜線で示す部分）
に固定し、気体圧縮機の回転軸方向の加速度成分を検出
するようにした。また、気体圧縮機の回転数は、エンジ
ンのアイドリング回転数が伝達された場合を想定して約
１１９０ｒｐｍとした。
【００１０】この生データからは、約５ｍｓ毎の等間隔
で振幅およそ８０ｍ／ｓ２の振動加速度が発生している
ことがわかるが、測定時の聴感上では、周波数約２００
Ｈｚの騒音として感じられる。その振動の原因を検討し
てみると、振動波形の周波数分析において、気体圧縮機
の基本圧縮（吐出）成分の振動にきわめて大きなピーク
が出現しており、これが周辺機器と共振して異音となっ
ていることが判明した。
で振幅およそ８０ｍ／ｓ２の振動加速度が発生している
ことがわかるが、測定時の聴感上では、周波数約２００
Ｈｚの騒音として感じられる。その振動の原因を検討し
てみると、振動波形の周波数分析において、気体圧縮機
の基本圧縮（吐出）成分の振動にきわめて大きなピーク
が出現しており、これが周辺機器と共振して異音となっ
ていることが判明した。
【００１１】より具体的には、５枚のベーンを備える気
体圧縮機では、吐出口が２個所あることによってロータ
の１回転に１０回の圧縮冷媒の吐出があり、１０×ロー
タ回転速度の振動が基本成分となっている。したがって
本発明は、上記の問題点に鑑み、ロータ回転時に大きな
ピークをもつ振動が微小時間間隔で等間隔に発生するの
を防止して、異音を生じさせないようにした気体圧縮機
を提供することを目的とする。
体圧縮機では、吐出口が２個所あることによってロータ
の１回転に１０回の圧縮冷媒の吐出があり、１０×ロー
タ回転速度の振動が基本成分となっている。したがって
本発明は、上記の問題点に鑑み、ロータ回転時に大きな
ピークをもつ振動が微小時間間隔で等間隔に発生するの
を防止して、異音を生じさせないようにした気体圧縮機
を提供することを目的とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】このため、ピークを生じ
る振動の基本成分がロータ回転速度に整合比例している
ことから、この整合を崩せばピークの発生が抑えられる
ことに着目して、請求項１の本発明は、コンプレッサケ
ース内に配置した内周面が略楕円形のシリンダ内に、複
数のベーンをそれぞれ個別のベーン溝に支持したロータ
を回転可能に設けて、ベーンで仕切られた空間を圧縮室
とし、シリンダの側壁に形成された吐出口から、圧縮室
で圧縮された気体をシリンダ外部の吐出チャンバへ吐出
するようにした気体圧縮機において、ロータの外周面上
において、ベーン溝の開口が、周方向で不均等な間隔に
設定されているものとした。
る振動の基本成分がロータ回転速度に整合比例している
ことから、この整合を崩せばピークの発生が抑えられる
ことに着目して、請求項１の本発明は、コンプレッサケ
ース内に配置した内周面が略楕円形のシリンダ内に、複
数のベーンをそれぞれ個別のベーン溝に支持したロータ
を回転可能に設けて、ベーンで仕切られた空間を圧縮室
とし、シリンダの側壁に形成された吐出口から、圧縮室
で圧縮された気体をシリンダ外部の吐出チャンバへ吐出
するようにした気体圧縮機において、ロータの外周面上
において、ベーン溝の開口が、周方向で不均等な間隔に
設定されているものとした。
【００１３】上記ベーン溝の開口を不均等な間隔とする
ため、請求項２の発明は、とくに各ベーン溝の方向を不
均等な角度間隔としたものである。この際、請求項３の
ように、複数のベーン溝の中心線とロータの中心間の距
離を互いに一定とすることができる。
ため、請求項２の発明は、とくに各ベーン溝の方向を不
均等な角度間隔としたものである。この際、請求項３の
ように、複数のベーン溝の中心線とロータの中心間の距
離を互いに一定とすることができる。
【００１４】請求項４の発明は、複数のベーン溝が、そ
れぞれその中心線とロータの中心間の距離を互いに不均
等としたものである。この際、請求項５のように、複数
のベーン溝は、各ベーン溝の方向を等角度間隔とするこ
とができる。
れぞれその中心線とロータの中心間の距離を互いに不均
等としたものである。この際、請求項５のように、複数
のベーン溝は、各ベーン溝の方向を等角度間隔とするこ
とができる。
【００１５】また、請求項６の発明は、ベーン溝の数が
５であって、各ベーン溝の方向を、隣接する少なくも３
個所の圧縮室の角度差がそれぞれ５°以上となるように
設定したものである。そして、請求項７の発明は、ベー
ン溝の方向の角度間隔を５０°から１２０°の範囲に設
定するものである。
５であって、各ベーン溝の方向を、隣接する少なくも３
個所の圧縮室の角度差がそれぞれ５°以上となるように
設定したものである。そして、請求項７の発明は、ベー
ン溝の方向の角度間隔を５０°から１２０°の範囲に設
定するものである。
【００１６】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を実施
例により説明する。図１は第１の実施例にかかる、図９
に対応する断面におけるロータおよびベーンを示す図で
ある。シリンダ４０内で回転軸５１を中心として回転す
るロータ１５０は直径５０ｍｍで、その周面に開口して
それぞれ径方向に延びる５つのベーン溝５４（５４ａ、
５４ｂ、５４ｃ、５４ｄ、５４ｅ）が形成され、各ベー
ン溝にベーン５８が支持されている。
例により説明する。図１は第１の実施例にかかる、図９
に対応する断面におけるロータおよびベーンを示す図で
ある。シリンダ４０内で回転軸５１を中心として回転す
るロータ１５０は直径５０ｍｍで、その周面に開口して
それぞれ径方向に延びる５つのベーン溝５４（５４ａ、
５４ｂ、５４ｃ、５４ｄ、５４ｅ）が形成され、各ベー
ン溝にベーン５８が支持されている。
【００１７】ロータ１５０における各隣接するベーン溝
５４の向きの角度間隔は異なっており、ベーン溝５４
ａ、５４ｂ間は６２°、ベーン溝５４ｂ、５４ｃ間は７
２°、ベーン溝５４ｃ、５４ｄ間は８２°、ベーン溝５
４ｄ、５４ｅ間は８２°、およびベーン溝５４ｅ、５４
ａ間は６２°に設定されている。したがって、ベーン溝
に支持されるベーン５８の方向も同じく順次に６２°、
７２°、８２°、８２°および６２°間隔となってい
る。なお、各ベーン溝５４の中心線Ｂとロータ中心Ｐ間
の距離はＤ＝７．２ｍｍの一定値とした。その他の構成
は図８および図９に示したものと同じである。
５４の向きの角度間隔は異なっており、ベーン溝５４
ａ、５４ｂ間は６２°、ベーン溝５４ｂ、５４ｃ間は７
２°、ベーン溝５４ｃ、５４ｄ間は８２°、ベーン溝５
４ｄ、５４ｅ間は８２°、およびベーン溝５４ｅ、５４
ａ間は６２°に設定されている。したがって、ベーン溝
に支持されるベーン５８の方向も同じく順次に６２°、
７２°、８２°、８２°および６２°間隔となってい
る。なお、各ベーン溝５４の中心線Ｂとロータ中心Ｐ間
の距離はＤ＝７．２ｍｍの一定値とした。その他の構成
は図８および図９に示したものと同じである。
【００１８】本実施例は以上のように構成され、ロータ
１５０に支持される複数のベーン５８の周方向間隔を、
等間隔ではなく、不均等なものとしたので、ベーン５８
が吐出口４２を通過するタイミングが不規則なものとな
る。すなわち、１つの圧縮室の吐出完了から次の圧縮室
の吐出完了までの時間間隔が、ベーン間隔の狭い２つの
圧縮室間では短く、ベーン間隔の広い２つの圧縮室間で
は長くなって、しかも隣接する圧縮室間ではすべてこの
時間間隔が異なる。このように、複数の圧縮室間での吐
出の周期が不等になるので、これに基づく振動の周期も
不規則となる。したがって、周期性が低下する結果、回
転に基づく基本成分におけるピーク値が低減されるか
ら、他の車両搭載機器等に伝播して発生する異音が防止
される。
１５０に支持される複数のベーン５８の周方向間隔を、
等間隔ではなく、不均等なものとしたので、ベーン５８
が吐出口４２を通過するタイミングが不規則なものとな
る。すなわち、１つの圧縮室の吐出完了から次の圧縮室
の吐出完了までの時間間隔が、ベーン間隔の狭い２つの
圧縮室間では短く、ベーン間隔の広い２つの圧縮室間で
は長くなって、しかも隣接する圧縮室間ではすべてこの
時間間隔が異なる。このように、複数の圧縮室間での吐
出の周期が不等になるので、これに基づく振動の周期も
不規則となる。したがって、周期性が低下する結果、回
転に基づく基本成分におけるピーク値が低減されるか
ら、他の車両搭載機器等に伝播して発生する異音が防止
される。
【００１９】なお、図示の実施例ではベーン間隔の狭い
方を６２°、広い方を８２°に設定したが、ベーン５８
が５枚の場合においては５０°から１２０°の範囲で適
宜に設定してよい。そして、ベーン間に形成されて隣接
する少なくも３個所の圧縮室の角度差がそれぞれ５°以
上であると、隣接の間隔を上記と異ならせても同じ効果
が得られる。すなわち、ロータ１５０においては、ベー
ン溝５４ａ、５４ｂ間とベーン溝５４ｂ、５４ｃ間の差
が７２°−６２°＝１０°、ベーン溝５４ｂ、５４ｃ間
とベーン溝５４ｃ、５４ｄ間の差が８２°−７２°＝１
０°、ベーン溝５４ｄ、５４ｅ間とベーン溝５４ｅ、５
４ａ間の差が８２°−６２°＝２０°となっている。
方を６２°、広い方を８２°に設定したが、ベーン５８
が５枚の場合においては５０°から１２０°の範囲で適
宜に設定してよい。そして、ベーン間に形成されて隣接
する少なくも３個所の圧縮室の角度差がそれぞれ５°以
上であると、隣接の間隔を上記と異ならせても同じ効果
が得られる。すなわち、ロータ１５０においては、ベー
ン溝５４ａ、５４ｂ間とベーン溝５４ｂ、５４ｃ間の差
が７２°−６２°＝１０°、ベーン溝５４ｂ、５４ｃ間
とベーン溝５４ｃ、５４ｄ間の差が８２°−７２°＝１
０°、ベーン溝５４ｄ、５４ｅ間とベーン溝５４ｅ、５
４ａ間の差が８２°−６２°＝２０°となっている。
【００２０】図２から図４は、圧縮室の角度差を５°以
上とした他の例を示す。図２に示すロータ１５０Ａは、
ベーン溝５４ａ、５４ｂ間は８２°、ベーン溝５４ｂ、
５４ｃ間は６２°、ベーン溝５４ｃ、５４ｄ間は６７
°、ベーン溝５４ｄ、５４ｅ間は６２°、およびベーン
溝５４ｅ、５４ａ間は８７°に設定されている。したが
って、ベーン溝に支持されるベーン５８の方向も同じく
順次に８２°、６２°、６７°、６２°および８７°間
隔となっており、また隣接する圧縮室の角度差が全個所
において５°以上（２０°、５°、５°、２５°、５
°）となっている。その他は図１に示したものと同じで
ある。
上とした他の例を示す。図２に示すロータ１５０Ａは、
ベーン溝５４ａ、５４ｂ間は８２°、ベーン溝５４ｂ、
５４ｃ間は６２°、ベーン溝５４ｃ、５４ｄ間は６７
°、ベーン溝５４ｄ、５４ｅ間は６２°、およびベーン
溝５４ｅ、５４ａ間は８７°に設定されている。したが
って、ベーン溝に支持されるベーン５８の方向も同じく
順次に８２°、６２°、６７°、６２°および８７°間
隔となっており、また隣接する圧縮室の角度差が全個所
において５°以上（２０°、５°、５°、２５°、５
°）となっている。その他は図１に示したものと同じで
ある。
【００２１】図３に示すロータ１５０Ｂは、ベーン溝５
４ａ、５４ｂ間は７２°、ベーン溝５４ｂ、５４ｃ間は
７２°、ベーン溝５４ｃ、５４ｄ間は７２°、ベーン溝
５４ｄ、５４ｅ間は６２°、およびベーン溝５４ｅ、５
４ａ間は８２°に設定されている。したがって、ベーン
溝に支持されるベーン５８の方向も同じく順次に７２
°、７２°、７２°、６２°および８２°間隔となって
おり、また隣接する圧縮室の角度差が３個所において５
°以上（１０°、２０°、１０°）となっている。その
他は図１に示したものと同じである。
４ａ、５４ｂ間は７２°、ベーン溝５４ｂ、５４ｃ間は
７２°、ベーン溝５４ｃ、５４ｄ間は７２°、ベーン溝
５４ｄ、５４ｅ間は６２°、およびベーン溝５４ｅ、５
４ａ間は８２°に設定されている。したがって、ベーン
溝に支持されるベーン５８の方向も同じく順次に７２
°、７２°、７２°、６２°および８２°間隔となって
おり、また隣接する圧縮室の角度差が３個所において５
°以上（１０°、２０°、１０°）となっている。その
他は図１に示したものと同じである。
【００２２】図４に示すロータ１５０Ｃは、ベーン溝５
４ａ、５４ｂ間は７２°、ベーン溝５４ｂ、５４ｃ間は
７２°、ベーン溝５４ｃ、５４ｄ間は７２°、ベーン溝
５４ｄ、５４ｅ間は８２°、およびベーン溝５４ｅ、５
４ａ間は６２°に設定されている。したがって、ベーン
溝に支持されるベーン５８の方向も同じく順次に７２
°、７２°、７２°、８２°および６２°間隔となって
おり、また隣接する圧縮室の角度差が３個所において５
°以上（１０°、２０°、１０°）となっている。その
他は図１に示したものと同じである。
４ａ、５４ｂ間は７２°、ベーン溝５４ｂ、５４ｃ間は
７２°、ベーン溝５４ｃ、５４ｄ間は７２°、ベーン溝
５４ｄ、５４ｅ間は８２°、およびベーン溝５４ｅ、５
４ａ間は６２°に設定されている。したがって、ベーン
溝に支持されるベーン５８の方向も同じく順次に７２
°、７２°、７２°、８２°および６２°間隔となって
おり、また隣接する圧縮室の角度差が３個所において５
°以上（１０°、２０°、１０°）となっている。その
他は図１に示したものと同じである。
【００２３】図５は、ロータ１５０Ａを用いた圧縮機に
ついて、圧縮された高圧冷媒ガスの圧力に重ねて、振動
加速度成分を測定した結果の生データである。図５にお
いて、横軸は時間を表し１目盛りは１０ｍｓ、縦軸は加
速度と圧力を表し１目盛りはそれぞれ２０ｍ／ｓ２及び
１．０ＭＰａである。振動加速度測定にあたっては、加
速度センサを車両に近い位置となるように圧縮機の車両
への取り付け部分（図８の斜線で示す部分）に固定し、
気体圧縮機の回転軸方向の加速度成分を検出するように
した。
ついて、圧縮された高圧冷媒ガスの圧力に重ねて、振動
加速度成分を測定した結果の生データである。図５にお
いて、横軸は時間を表し１目盛りは１０ｍｓ、縦軸は加
速度と圧力を表し１目盛りはそれぞれ２０ｍ／ｓ２及び
１．０ＭＰａである。振動加速度測定にあたっては、加
速度センサを車両に近い位置となるように圧縮機の車両
への取り付け部分（図８の斜線で示す部分）に固定し、
気体圧縮機の回転軸方向の加速度成分を検出するように
した。
【００２４】また、気体圧縮機の回転数は、エンジンの
アイドリング回転数が伝達された場合を想定して約９０
０ｒｐｍとした。図１０における測定と比較して回転数
を約２００ｒｐｍ遅くした理由は、経験的に、より低速
で高圧の方が振動が発生し易いことが知られていること
と、等間隔の振動のピークの有無を、より見分け易くす
るためである。したがって、本データの横軸の全長は、
圧縮機のほぼ１回転に相当する。圧縮された高圧冷媒ガ
スの圧力測定は、圧縮室がほぼ最小容積となる図２に示
す位置に、小型の圧力センサをリアサイドブロック３０
に配設して行った。したがって、２箇所ある吐出口のう
ちの片側のみの測定であるため、ロータ１回転でありな
がら５回の圧力変動となって検出されている。
アイドリング回転数が伝達された場合を想定して約９０
０ｒｐｍとした。図１０における測定と比較して回転数
を約２００ｒｐｍ遅くした理由は、経験的に、より低速
で高圧の方が振動が発生し易いことが知られていること
と、等間隔の振動のピークの有無を、より見分け易くす
るためである。したがって、本データの横軸の全長は、
圧縮機のほぼ１回転に相当する。圧縮された高圧冷媒ガ
スの圧力測定は、圧縮室がほぼ最小容積となる図２に示
す位置に、小型の圧力センサをリアサイドブロック３０
に配設して行った。したがって、２箇所ある吐出口のう
ちの片側のみの測定であるため、ロータ１回転でありな
がら５回の圧力変動となって検出されている。
【００２５】この５回の圧力変動において、約１１ｍｓ
時の低圧部分（約０．７ＭＰａＧ）と約２６ｍｓ時の低
圧部分（約０．７ＭＰａＧ）とは、他の約３８ｍｓ時、
約４９ｍｓ時、約６１ｍｓ時の低圧部分と比較して０．
３〜０．４ＭＰａ程度低くなっていることがわかる。こ
の理由は、約１１ｍｓ時から約２６ｍｓ時までの圧縮に
おける圧縮室と、約２６ｍｓ時から約３８ｍｓ時までの
圧縮における圧縮室の容積が、他の圧縮における圧縮室
容積よりも大きいためである。図２に示される本圧力測
定に使用した実施形態では、ベーン溝５４ｅと５４ａに
支持された各ベーン５８間の角度が８７°、ベーン溝５
４ａと５４ｂに支持された各ベーン５８間の角度が８２
°であり、これら２つの圧縮室の容積は他の３つの圧縮
室の容積に比べて大きい。このことから、図５における
約１１ｍｓ時には、ベーン溝５４ｅに支持されたベーン
５８が圧力測定位置の吐出穴部を通過し、約２６ｍｓ時
には、ベーン溝５４ａに支持されたベーン５８が圧力測
定位置の吐出穴部を通過していることが推定される。ベ
ーン５８が吐出穴部通過直後の、次に吐出されようとす
る圧縮室の容積が大きいと、その容積比分だけまだ圧縮
が進んでいないため圧力が低く測定されるのである。
時の低圧部分（約０．７ＭＰａＧ）と約２６ｍｓ時の低
圧部分（約０．７ＭＰａＧ）とは、他の約３８ｍｓ時、
約４９ｍｓ時、約６１ｍｓ時の低圧部分と比較して０．
３〜０．４ＭＰａ程度低くなっていることがわかる。こ
の理由は、約１１ｍｓ時から約２６ｍｓ時までの圧縮に
おける圧縮室と、約２６ｍｓ時から約３８ｍｓ時までの
圧縮における圧縮室の容積が、他の圧縮における圧縮室
容積よりも大きいためである。図２に示される本圧力測
定に使用した実施形態では、ベーン溝５４ｅと５４ａに
支持された各ベーン５８間の角度が８７°、ベーン溝５
４ａと５４ｂに支持された各ベーン５８間の角度が８２
°であり、これら２つの圧縮室の容積は他の３つの圧縮
室の容積に比べて大きい。このことから、図５における
約１１ｍｓ時には、ベーン溝５４ｅに支持されたベーン
５８が圧力測定位置の吐出穴部を通過し、約２６ｍｓ時
には、ベーン溝５４ａに支持されたベーン５８が圧力測
定位置の吐出穴部を通過していることが推定される。ベ
ーン５８が吐出穴部通過直後の、次に吐出されようとす
る圧縮室の容積が大きいと、その容積比分だけまだ圧縮
が進んでいないため圧力が低く測定されるのである。
【００２６】このように、複数のベーン溝５４を不均等
な角度間隔としてベーン５８を支持することにより、個
々のベーン間に形成される圧縮室の容積が互いに異な
り、それに応じて各圧縮室に吸入される気体の容積も異
なる。しかしながら、ロータ１回転にて吸入される気体
の体積は、ベーン溝５８が均等配置された従来のものと
変わりなく吐出量も変わらない。因みに、隣接するベー
ン溝５４が角度間隔７２°で構成される場合の圧縮室の
容積を１とすると、６２°の場合は容積約０．８８、６
７°の場合は約０．９５、７７°の場合は約１．０５、
８２°の場合は約１．０９、８７°の場合は約１．１２
である。
な角度間隔としてベーン５８を支持することにより、個
々のベーン間に形成される圧縮室の容積が互いに異な
り、それに応じて各圧縮室に吸入される気体の容積も異
なる。しかしながら、ロータ１回転にて吸入される気体
の体積は、ベーン溝５８が均等配置された従来のものと
変わりなく吐出量も変わらない。因みに、隣接するベー
ン溝５４が角度間隔７２°で構成される場合の圧縮室の
容積を１とすると、６２°の場合は容積約０．８８、６
７°の場合は約０．９５、７７°の場合は約１．０５、
８２°の場合は約１．０９、８７°の場合は約１．１２
である。
【００２７】図５における振動加速度を示す線図では、
まず、図１０に示した従来のような、５ｍｓといった微
小時間間隔の規則的な振動加速度が発生していないこと
がわかる。但し、時間２５ｍｓ付近で振幅約１３０ｍ／
ｓ２の大きなピークが発生し、次いでその約３０ｍｓ後
の５５ｍｓ付近で振幅約１１５ｍ／ｓ２の大きなピーク
が発生している。このロータの１回転あたりの大きな２
回のピークは、２回転目以降も継続して発生するものと
推定される。しかしながら、振幅が大きくても周波数と
しては約３３Ｈｚの低周波である。また、圧縮機回転数
を２００ｒｐｍ増速したとしても約４０Ｈｚの低周波で
ある。このような低周波の振動の場合は、車両との共振
周波数も低くなり、殆どの人が振動・騒音として感じ取
れない領域である。すなわち、実車両において人間が感
じ取れる振動・騒音が低減される。ロータ１５０Ｂ、ロ
ータ１５０Ｃも同様の振動低減効果を示す。
まず、図１０に示した従来のような、５ｍｓといった微
小時間間隔の規則的な振動加速度が発生していないこと
がわかる。但し、時間２５ｍｓ付近で振幅約１３０ｍ／
ｓ２の大きなピークが発生し、次いでその約３０ｍｓ後
の５５ｍｓ付近で振幅約１１５ｍ／ｓ２の大きなピーク
が発生している。このロータの１回転あたりの大きな２
回のピークは、２回転目以降も継続して発生するものと
推定される。しかしながら、振幅が大きくても周波数と
しては約３３Ｈｚの低周波である。また、圧縮機回転数
を２００ｒｐｍ増速したとしても約４０Ｈｚの低周波で
ある。このような低周波の振動の場合は、車両との共振
周波数も低くなり、殆どの人が振動・騒音として感じ取
れない領域である。すなわち、実車両において人間が感
じ取れる振動・騒音が低減される。ロータ１５０Ｂ、ロ
ータ１５０Ｃも同様の振動低減効果を示す。
【００２８】つぎに図６は、第２の実施例を示す。この
実施例では、ベーン溝５５の方向を一定間隔とし、ベー
ン溝５５の中心線Ｂとロータ中心間の距離Ｄを隣接する
ベーン溝間で異ならせたロータ２５０を備えている。す
なわち、５つのベーン溝５５（５５ａ、５５ｂ、５５
ｃ、５５ｄ、５５ｅ）の方向は互いに隣接する間で等角
度の７２°ずつずれている。一方、ベーン溝５５の中心
線Ｂとロータ中心Ｐ間の距離は、順次にベーン溝５５ａ
ではＤａ＝３ｍｍ、ベーン溝５５ｂではＤｂ＝７．２ｍ
ｍ、ベーン溝５５ｃではＤｃ＝１０ｍｍ、ベーン溝５５
ｄではＤｄ＝１０ｍｍ、およびベーン溝５５ｅではＤｅ
＝３ｍｍに設定されている。これにより、ロータ２５０
の外周面上におけるベーン溝５５の開口は、ベーン溝５
５の向きは等角度であるにもかかわらず、周方向で第１
の実施例と同様に不均等な間隔となる。
実施例では、ベーン溝５５の方向を一定間隔とし、ベー
ン溝５５の中心線Ｂとロータ中心間の距離Ｄを隣接する
ベーン溝間で異ならせたロータ２５０を備えている。す
なわち、５つのベーン溝５５（５５ａ、５５ｂ、５５
ｃ、５５ｄ、５５ｅ）の方向は互いに隣接する間で等角
度の７２°ずつずれている。一方、ベーン溝５５の中心
線Ｂとロータ中心Ｐ間の距離は、順次にベーン溝５５ａ
ではＤａ＝３ｍｍ、ベーン溝５５ｂではＤｂ＝７．２ｍ
ｍ、ベーン溝５５ｃではＤｃ＝１０ｍｍ、ベーン溝５５
ｄではＤｄ＝１０ｍｍ、およびベーン溝５５ｅではＤｅ
＝３ｍｍに設定されている。これにより、ロータ２５０
の外周面上におけるベーン溝５５の開口は、ベーン溝５
５の向きは等角度であるにもかかわらず、周方向で第１
の実施例と同様に不均等な間隔となる。
【００２９】したがって、ベーン溝５５に支持されたベ
ーン５８が吐出口４２を通過する間隔が上記不均等な間
隔となるので、複数の圧縮室間での吐出の周期が不等に
なるので、これに基づく振動の周期も不規則となる。こ
のため、第１の実施例と同じく、異音が防止されるとい
う効果が得られる。なお、この場合も、ベーン溝５５の
中心線Ｂとロータ中心Ｐ間の距離Ｄａ〜Ｄｅは例示した
ものに限定されず、ロータ２５０の外周面上におけるベ
ーン溝５５の開口を不均等な間隔とするかぎり、任意に
設定してよい。
ーン５８が吐出口４２を通過する間隔が上記不均等な間
隔となるので、複数の圧縮室間での吐出の周期が不等に
なるので、これに基づく振動の周期も不規則となる。こ
のため、第１の実施例と同じく、異音が防止されるとい
う効果が得られる。なお、この場合も、ベーン溝５５の
中心線Ｂとロータ中心Ｐ間の距離Ｄａ〜Ｄｅは例示した
ものに限定されず、ロータ２５０の外周面上におけるベ
ーン溝５５の開口を不均等な間隔とするかぎり、任意に
設定してよい。
【００３０】さらに、第１の実施例のようなベーンの周
方向不等間隔と、第２の実施例のようなベーン溝中心線
とロータ中心間の不等距離とを組み合わせることもでき
る。図７はその一例を示し、ロータ３５０は、ベーン溝
５６ａ、５６ｂ間は８２°、ベーン溝５６ｂ、５６ｃ間
は６２°、ベーン溝５６ｃ、５６ｄ間は６７°、ベーン
溝５６ｄ、５６ｅ間は６２°、およびベーン溝５６ｅ、
５６ａ間は８７°に設定されている。したがって、ベー
ン溝に支持されるベーン５８の方向も同じく順次に８２
°、６２°、６７°、６２°および８７°間隔となって
おり、また隣接する圧縮室の角度差が全個所において５
°以上（２０°、５°、５°、２５°、５°）となって
いる。
方向不等間隔と、第２の実施例のようなベーン溝中心線
とロータ中心間の不等距離とを組み合わせることもでき
る。図７はその一例を示し、ロータ３５０は、ベーン溝
５６ａ、５６ｂ間は８２°、ベーン溝５６ｂ、５６ｃ間
は６２°、ベーン溝５６ｃ、５６ｄ間は６７°、ベーン
溝５６ｄ、５６ｅ間は６２°、およびベーン溝５６ｅ、
５６ａ間は８７°に設定されている。したがって、ベー
ン溝に支持されるベーン５８の方向も同じく順次に８２
°、６２°、６７°、６２°および８７°間隔となって
おり、また隣接する圧縮室の角度差が全個所において５
°以上（２０°、５°、５°、２５°、５°）となって
いる。
【００３１】そしてさらに、ベーン溝５６の中心線Ｂと
ロータ中心Ｐ間の距離は、順次にベーン溝５６ａではＤ
ａ＝７．２ｍｍ、ベーン溝５６ｂではＤｂ＝３ｍｍ、ベ
ーン溝５６ｃではＤｃ＝１０ｍｍ、ベーン溝５６ｄでは
Ｄｄ＝５ｍｍ、およびベーン溝５６ｅではＤｅ＝１０ｍ
ｍに設定されている。これによっても、複数の圧縮室間
での吐出の周期が不等になるので、異音が防止されると
いう効果が得られる。
ロータ中心Ｐ間の距離は、順次にベーン溝５６ａではＤ
ａ＝７．２ｍｍ、ベーン溝５６ｂではＤｂ＝３ｍｍ、ベ
ーン溝５６ｃではＤｃ＝１０ｍｍ、ベーン溝５６ｄでは
Ｄｄ＝５ｍｍ、およびベーン溝５６ｅではＤｅ＝１０ｍ
ｍに設定されている。これによっても、複数の圧縮室間
での吐出の周期が不等になるので、異音が防止されると
いう効果が得られる。
【００３２】
【発明の効果】以上のとおり、本発明は、ロータリベー
ン式の気体圧縮機において、複数のベーンを支持する各
ベーン溝の開口が、ロータの外周面上において周方向で
不均等な間隔に設定されているものとしたので、ベーン
が吐出口を通過するタイミングが不規則なものとなり、
吐出の周期が不等になるので、振動の周期性が低下し
て、異音の発生が防止される。
ン式の気体圧縮機において、複数のベーンを支持する各
ベーン溝の開口が、ロータの外周面上において周方向で
不均等な間隔に設定されているものとしたので、ベーン
が吐出口を通過するタイミングが不規則なものとなり、
吐出の周期が不等になるので、振動の周期性が低下し
て、異音の発生が防止される。
【００３３】上記ベーン溝の開口を不均等な間隔とする
ためには、各ベーン溝の方向を不均等な角度間隔とする
ことにより、または、ベーン溝の中心線とロータの中心
間の距離を互いに不均等とすることにより、あるいはこ
れらの組み合わせにより、いずれもベーン溝の設定変更
のみで簡単に実現できる。
ためには、各ベーン溝の方向を不均等な角度間隔とする
ことにより、または、ベーン溝の中心線とロータの中心
間の距離を互いに不均等とすることにより、あるいはこ
れらの組み合わせにより、いずれもベーン溝の設定変更
のみで簡単に実現できる。
【図１】本発明にかかる気体圧縮機の第１の実施例を示
すロータおよびベーンの断面図である。
すロータおよびベーンの断面図である。
【図２】図１に示す第１の実施例の変形例を示すロータ
とベーンの断面図である。
とベーンの断面図である。
【図３】図１に示す第１の実施例の他の変形例を示すロ
ータとベーンの断面図である。
ータとベーンの断面図である。
【図４】図１に示す第１の実施例の他の変形例を示すロ
ータとベーンの断面図である。
ータとベーンの断面図である。
【図５】本発明にかかる気体圧縮機の振動加速度測定結
果を示す図である。
果を示す図である。
【図６】本発明にかかる気体圧縮機の第２の実施例を示
すロータとベーンの断面図である。
すロータとベーンの断面図である。
【図７】本発明にかかる気体圧縮機の第１の実施例と第
２の実施例の組合せ例を示すロータとベーンの断面図で
ある。
２の実施例の組合せ例を示すロータとベーンの断面図で
ある。
【図８】従来の気体圧縮機を示す縦断面図である。
【図９】図８に示す従来の気体圧縮機のＡ−Ａ部断面図
である。
である。
【図１０】従来の気体圧縮機の振動加速度測定結果を示
す図である。
す図である。
１０ コンプレッサケース
１１ ハウジング
１２ フロントヘッド
１３ フロント側吸入室
１４ 冷媒ガス吸入ポート
１５ 吐出室
１６ 冷媒ガス吐出ポート
２０ フロントサイドブロック
２２ 吸入口
３０ リヤサイドブロック
３８ オイルセパレータ
４０ シリンダ
４２ 吐出口
４３ リードバルブ
４４ 吐出チャンバ
４８ 圧縮室
５０、１５０、１５０Ａ、１５０Ｂ、１５０Ｃ、２５
０、３５０ ロータ ５１ 回転軸 ５３ ベーン溝 ５４ａ、５４ｂ、５４ｃ、５４ｄ、５４ｅ ベーン溝 ５５ａ、５５ｂ、５５ｃ、５５ｄ、５５ｅ ベーン溝 ５６ａ、５６ｂ、５６ｃ、５６ｄ、５６ｅ ベーン溝 ５８ ベーン
０、３５０ ロータ ５１ 回転軸 ５３ ベーン溝 ５４ａ、５４ｂ、５４ｃ、５４ｄ、５４ｅ ベーン溝 ５５ａ、５５ｂ、５５ｃ、５５ｄ、５５ｅ ベーン溝 ５６ａ、５６ｂ、５６ｃ、５６ｄ、５６ｅ ベーン溝 ５８ ベーン
Claims (7)
- 【請求項１】 コンプレッサケース内に配置した内周面
が略楕円形のシリンダ内に、複数のベーンをそれぞれ個
別のベーン溝に支持したロータを回転可能に設けて、ベ
ーンで仕切られた空間を圧縮室とし、シリンダの側壁に
形成された吐出口から、圧縮室で圧縮された気体をシリ
ンダ外部の吐出チャンバへ吐出するようにした気体圧縮
機において、ロータの外周面上において、前記ベーン溝
の開口が、周方向で不均等な間隔に設定されていること
を特徴とする気体圧縮機。 - 【請求項２】 前記複数のベーン溝は、各ベーン溝の方
向を不均等な角度間隔としていることを特徴とする請求
項１記載の気体圧縮機。 - 【請求項３】 前記複数のベーン溝は、それぞれその中
心線とロータの中心間の距離を互いに一定としているこ
とを特徴とする請求項２記載の気体圧縮機。 - 【請求項４】 前記複数のベーン溝は、それぞれその中
心線とロータの中心間の距離を互いに不均等としている
ことを特徴とする請求項１記載の気体圧縮機。 - 【請求項５】 前記複数のベーン溝は、各ベーン溝の方
向を等角度間隔としていることを特徴とする請求項４記
載の気体圧縮機。 - 【請求項６】 前記ベーン溝の数が５であって、各ベー
ン溝の方向は、隣接する少なくも３個所の圧縮室の角度
差がそれぞれ５°以上となるように設定されていること
を特徴とする請求項１から４のいずれか１に記載の気体
圧縮機。 - 【請求項７】 前記ベーン溝の方向の角度間隔が５０°
から１２０°の範囲に設定されることを特徴とする請求
項６記載の気体圧縮機。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002319613A JP4061172B2 (ja) | 2001-11-30 | 2002-11-01 | 気体圧縮機 |
| MYPI20024449A MY130774A (en) | 2001-11-30 | 2002-11-27 | Gas compressor |
| DE60214318T DE60214318T2 (de) | 2001-11-30 | 2002-11-27 | Gaskompressor |
| US10/306,695 US6824370B2 (en) | 2001-11-30 | 2002-11-27 | Rotary vane gas compressor having unequal intervals between vane grooves and/or unequal distances between vane grooves and rotor center |
| EP02258170A EP1316729B1 (en) | 2001-11-30 | 2002-11-27 | Gas compressor |
| CNB021557551A CN100402859C (zh) | 2001-11-30 | 2002-12-02 | 气体压缩机 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001367563 | 2001-11-30 | ||
| JP2001-367563 | 2001-11-30 | ||
| JP2002319613A JP4061172B2 (ja) | 2001-11-30 | 2002-11-01 | 気体圧縮機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003227484A true JP2003227484A (ja) | 2003-08-15 |
| JP4061172B2 JP4061172B2 (ja) | 2008-03-12 |
Family
ID=26624813
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002319613A Expired - Fee Related JP4061172B2 (ja) | 2001-11-30 | 2002-11-01 | 気体圧縮機 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6824370B2 (ja) |
| EP (1) | EP1316729B1 (ja) |
| JP (1) | JP4061172B2 (ja) |
| CN (1) | CN100402859C (ja) |
| DE (1) | DE60214318T2 (ja) |
| MY (1) | MY130774A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102612600A (zh) * | 2009-11-12 | 2012-07-25 | 康奈可关精株式会社 | 叶片型旋转式压缩机 |
| KR102422700B1 (ko) * | 2021-01-18 | 2022-07-20 | 엘지전자 주식회사 | 로터리 압축기 |
| KR20220121603A (ko) * | 2021-02-25 | 2022-09-01 | 엘지전자 주식회사 | 로터리 압축기 |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8123506B2 (en) * | 2008-05-29 | 2012-02-28 | Flsmidth A/S | Rotary sliding vane compressor with a secondary compressed fluid inlet |
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