JP2003220492A

JP2003220492A - 鋼材のレーザ溶接用コアドワイヤおよびソリッドワイヤ

Info

Publication number: JP2003220492A
Application number: JP2002031724A
Authority: JP
Inventors: Hiroyuki Takeda; 裕之武田
Original assignee: Kobe Steel Ltd
Current assignee: Kobe Steel Ltd
Priority date: 2001-11-22
Filing date: 2002-02-08
Publication date: 2003-08-05
Anticipated expiration: 2022-02-08
Also published as: JP3939563B2

Abstract

(57)【要約】【課題】レーザ溶接による鋼材同士の接合において、
ブローホールや低温割れ等の欠陥の発生が無い、鋼材の
レーザ溶接用溶加材を提供する。【解決手段】窒素を主成分とするシールドガスを用い
て鋼材をレーザ溶接する際に溶加材として用いられるコ
アドワイヤであって、該コアドワイヤが軟鋼製シース内
に金属粉を封入してなり、該金属粉が、該コアドワイヤ
全質量に対してＣ：０．３〜１．２％、Ｓｉ：２％以下
（０％を含む）、Ｍｎ：１５〜３０％で、残部が実質的
にＦｅからなるものとする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、鋼材のレーザ溶接
用溶加材に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】鋼材同士の接合は、一般のアーク溶接、
或いは電子ビーム、レーザビームなどの高エネルギー密
度ビーム溶接により広く行われている。なかでもレーザ
溶接は深溶込みの高速溶接が可能であり、また電子ビー
ムのように真空を必要とせず高能率な溶接を達成できる
手法として注目をあびている。また大容量のレーザ溶接
機も製作され厚鋼板の溶接も可能となった。しかし、レ
ーザ溶接には以下の2つの問題がある。

【０００３】その第一は、気孔に起因するブローホール
等の欠陥が発生し易い問題である。レーザビームによる
深溶込み溶接においては、被溶接材である金属がレーザ
ビームにより蒸発し、蒸発反力と蒸気圧によりキーホー
ルと呼ばれる空洞が材料中に形成される。キーホールは
金属蒸気により満たされており、キーホール口から蒸気
は外部に噴出している。このようにレーザ溶接では、キ
ーホールと呼ばれる非常に不安定な溶融池が形成され、
気孔に起因するブローホール等の欠陥が発生し易い問題
がある。

【０００４】第二は、溶接金属部が非常に狭いため冷却
速度が速く、溶接金属部が硬化して靭性が低下する問題
である。鋼材には量の大小はあるにせよ必須の含有元素
としてＣが含まれること、また通常のアーク溶接に比較
して冷却速度が速いことから、これら両因子が重畳して
マルテンサイト変態による溶接金属の低温割れが発生し
易い問題である。

【０００５】従って、レーザ溶接を実用化するために
は、特にブローホール発生防止と低温割れ防止を両立
し、適切な強度の溶接継手を得ることが必要となる。更
に、溶接そのものが安定して行えなければ、生産性を極
めて重視する分野においては実用化ができない。

【０００６】このような問題点を解決することを目的
に、産学ともにレーザ溶接金属の欠陥防止と靭性向上に
関する研究が盛んに行われており、提案されたものがあ
る。

【０００７】まずブローホールと言われる溶接欠陥を防
止する方法として、例えば特開平９−３１４３６８号公
報には、シールドガスの巻き込みにより発生するブロー
ホールを抑制する方法として、レーザビームの波長を
８．２μｍ以下に制限し、かつシールドガスの組成とし
て窒素を体積比率で５％以上含有させる方法が提案され
ている。しかしながら本方法では、溶接欠陥を防止する
方法は記載されているが、溶接金属の靭性を向上させる
手法については記述がない。

【０００８】また溶接金属の靭性を向上させる方法とし
て、例えばフィラー材料を供給しながらレーザ溶接する
方法（特開平９−１２２９５７号公報、特開平６−６７
０号公報)、レーザ溶接する鋼板母材の化学成分と焼入
れ臨界直径Ｄｉ値を制御する方法（特開平８−２７６２
８６号公報、特開平１０−９４８９０号公報)、レーザ
溶接する鋼板母材の化学成分と組織パラメータ（結晶粒
径や第２相組織分率）や機械的特性（均一伸びと局部伸
び）を制御する方法（特開平１１−２９３３９８号公
報）などが提案されている。しかしながら、いずれの方
法も溶接金属部の靭性や成形性改善に着目したものであ
る。この内、特開平８−２７６２８６号公報、特開平１
０−９４８９０号公報、特開平１１−２９３３９８号公
報に提案の方法では、鋼材中に含まれるＭｎの蒸気やＮ
が原因となりブローホールが発生すると解析し、ブロー
ホールを抑制するために、鋼材中に含まれるＭｎとＮの
含有量を規制することが記述されている。しかしなが
ら、特開平９−３１４３６８号公報に記述されているよ
うに、レーザ溶接で必須のシールドガスの巻き込みが原
因で発生する気孔欠陥に対しては、何ら対策が施されて
いないと言える。

【０００９】以上のように、従来のレーザ溶接方法並び
に溶加材では、欠陥発生防止、溶接金属部の靭性向上の
点で不十分であり、これらを共に満足できるレーザ溶接
方法並びに溶加材は見あたらないのが現状である。

【００１０】

【発明が解決しようとする課題】鋼材同士の接合に対し
ては、前述のレーザ溶接が適用できれば、溶込み深さ、
強度、生産性、歪みの面で有利と考えられる。しかしな
がら、レーザ溶接では、キーホールと呼ばれる非常に不
安定な溶融池が形成され、気孔に起因するブローホール
等の欠陥が発生し易い問題がある。また鋼材には量の大
小はあるにせよ必須の含有元素としてＣが含まれるこ
と、また通常のアーク溶接に比較して冷却速度が速いこ
と、およびこれら両因子が重畳してマルテンサイト変態
による溶接金属の低温割れが発生し易い問題がある。従
ってレーザ溶接を実用化するためには、特にブローホー
ル発生防止と低温割れ防止を両立し、適切な強度の溶接
継手を得ることが必要となる。更に、溶接そのものが安
定して行えなければ、生産性を極めて重視する分野にお
いては実用化ができない。

【００１１】本発明は、かかる要請に応えるべくなされ
たものであって、その目的は、レーザ溶接による鋼材同
士の接合において、ブローホールや低温割れ等の欠陥の
発生が無い、鋼材のレーザ溶接用溶加材を提供するもの
である。

【００１２】

【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、本発明者は鋭意研究を重ねた結果、固有のシールド
ガス条件下で行うレーザ溶接において、固有の溶加材の
組成を設定することによって鋼材同士の接合が可能であ
ることを見出し、ここに本発明をなしたものである。

【００１３】すなわち、本発明は、窒素を主成分とする
シールドガスを用いて鋼材をレーザ溶接する際に溶加材
として用いられるコアドワイヤであって、該コアドワイ
ヤが軟鋼製シース内に金属粉を封入してなり、該金属粉
が、該コアドワイヤ全質量に対してＣ：０．３〜１．２
％、Ｓｉ：２％以下（０％を含む）、Ｍｎ：１５〜３０
％で、残部が実質的にＦｅからなることを特徴とする鋼
材のレーザ溶接用コアドワイヤを要旨とする。

【００１４】また、前記コアドワイヤがオーステナイト
系ステンレス鋼製シース内に金属粉を封入してなり、該
金属粉が、該コアドワイヤ全質量に対してＣ：０．３〜
１．２％、Ｓｉ：２％以下（０％を含む）、Ｍｎ：５〜
３０％で、残部が実質的にＦｅからなることを要旨とす
る。

【００１５】また、前記コアドワイヤがフェライト系又
はマルテンサイト系ステンレス鋼製シース内に金属粉を
封入してなり、該金属粉が、該コアドワイヤ全質量に対
してＣ：０．３〜１．２％、Ｓｉ：２％以下（０％を含
む）、Ｍｎ：５〜３０％、Ｎｉ：５〜１５％で、残部が
実質的にＦｅからなることを要旨とする。

【００１６】前記金属粉が、さらにＡｌ、Ｔｉの１種又
は２種を合計量で０．２〜３％含むものとしてもよい。

【００１７】また、質量％でＣ：０．１〜１．２％、Ｓ
ｉ：２％以下、Ｍｎ：５〜４０％、Ｎｉ：５〜１５％、
Ｃｒ：２０％以下で、残部が実質的にＦｅからなること
を特徴とする鋼材のレーザ溶接用ソリッドワイヤを要旨
とする。

【００１８】さらにＡｌ、Ｔｉのいずれか１種又は２種
を合計量で０．２〜３％含むものとしてもよい。

【００１９】以下に本発明の構成並びに作用を更に詳述
する。

【００２０】（作用）レーザ溶接では、キーホールと呼
ばれる非常に不安定な溶融池が形成され、気孔に起因す
るブローホール等の欠陥が発生し易い問題がある。また
一般の鋼材には強度改善を目的としてＣが添加されてい
るため、このような鋼材を一般的なアーク溶接と比較し
て冷却速度が極めて速いレーザビームで溶接すると、溶
接金属中に含まれるＣが原因となり、溶接金属は靭性の
乏しいマルテンサイトとなりやすく低温割れが発生し易
い問題がある。

【００２１】上記問題の内、まずブローホールの発生に
対しては、シールドガスに窒素ガスを用いることで防止
する。レーザ溶接では一般に、大気中に含まれる酸素と
溶融金属との反応を防止することを目的に、ヘリウム，
アルゴンといった不活性ガスがシールドガスとして汎用
されている。しかしながら、これら不活性ガスは一旦キ
ーホール内に捕捉され溶融金属内に巻き込まれると、溶
融金属が凝固するまでに外部に排出されないと溶接金属
中に残留してブローホール欠陥の原因となる。

【００２２】一方、シールドガスに窒素を用いると、ヘ
リウムやアルゴンといった不活性ガスでシールドされて
いる場合とは異なり、窒素は溶融Ｆｅ合金中に溶解する
ためブローホールの原因とはなりにくいのである。一般
にアーク溶接では、窒素はブローホールの原因になると
して、できるだけ窒素が溶融金属に接触しないようにす
る努力が図られている。これはアーク溶接のように冷却
速度が遅い場合の現象であり、このように溶接後の冷却
速度が遅い場合には、溶融Ｆｅ合金中に溶解した窒素は
冷却に伴う溶解度減少に伴い、折角、ブローホールの原
因となる窒素が溶融Ｆｅ合金中に溶解しても、冷却過程
で気泡が発生してしまい、ブローホールの原因となって
しまう。本発明の従来知見との差異は、レーザ溶接のよ
うに溶接後の冷却速度が極めて速い場合には、アーク溶
接の場合とは異なり、溶融Ｆｅ合金中に過飽和に溶解し
た窒素を、溶接後の冷却過程でも過飽和のまま凍結でき
ることである。

【００２３】しかしながら、シールドガスを窒素にして
単にレーザ溶接するのみでは、割れは防止できないの
で、本発明では固有の組成を有する溶加材（フィラーワ
イヤ）を用いる。すなわち、溶加材により所定量のＣ、
Ｎｉ、Ｍｎ等のオーステナイト形成元素を供給し、Ｃ
ｒ、Ｍｏ、Ｓｉを代表とするフェライト形成元素に対
し、所定の比率以上に含有させた溶接金属の組成とす
る。これにより、溶接金属の組織がオーステナイト、或
いはオーステナイトとマルテンサイトの混合組織とな
り、マルテンサイト変態が抑制され低温割れが防止でき
るのである。なお上記のとおり本発明ではブローホール
抑制を目的に溶接金属中に窒素を強制固溶させることを
ポイントとしているが、ＮはＣと同じようにオーステナ
イト形成能力が高く、溶接金属のオーステナイト化にと
もなう低温割れ防止にも効果を発揮する。

【００２４】また溶加材には、必要に応じて強力な脱酸
剤であるＡｌ、Ｔｉ等を所定量添加することでブローホ
ール欠陥を抑制する効果が増大する。これは先にブロー
ホールの原因が主に不活性ガスであると述べたが、例え
窒素シールドガスを溶融金属に吹き付けても完全に大気
と遮断することは不可能な場合がある。その際、大気か
ら混入される酸素が原因となり発生するブローホールを
抑制するためである。例えＭｎ、Ｓｉを含めたとして
も、Ｍｎ、Ｓｉの脱酸剤だけではブローホールの発生防
止に対して不十分である場合には、前記Ａｌ、Ｔｉ等の
脱酸剤を所定量（０．２〜３質量％）添加することによ
り、完全にブローホールの発生を防止できるのである。

【００２５】

【発明の実施の形態】本発明の溶加材の成分限定理由に
ついて、以下の実施形態１〜４に基づいて詳細に説明す
る。

【００２６】（実施形態１）まず、第１の実施形態（実
施形態１）は、窒素を主成分とするシールドガスを用い
て鋼材をレーザ溶接する際に用いる溶加材が、軟鋼製シ
ース内に金属粉を封入してなるコアドワイヤであって、
その金属粉が、ワイヤ全質量に対してＣ：０．３〜１．
２％、Ｓｉ：２％以下（０％を含む）、Ｍｎ：１５〜３
０％で、残部が実質的にＦｅからなるものである。

【００２７】すなわち、溶接金属のＣ含有量を鋼材並み
あるいはそれ以上に保持した上で、Ｍｎを所定量含有さ
せ、Ｓｉ含有量を制限したものである。

【００２８】Ｃはオーステナイト形成元素であるので所
定量含有させることによりマルテンサイト変態が抑制さ
れ、溶接金属の組織がオーステナイト、あるいはオース
テナイトとマルテンサイトの混合組織となり、低温割れ
が防止できる。被溶接材がＳ５８Ｃに代表されるＣ含有
量が比較的高い鋼材である場合には、Ｃ含有量が０．３
％程度の溶加材で十分溶接金属のオーステナイト化を達
成できる。一方、鋼材の中には例えば０．０３％しかＣ
を含有しないような薄鋼板や厚鋼板が汎用されており、
このようにＣ含有量が少ない場合には、逆に溶加材から
Ｃを供給する必要がある。このような場合には、溶加材
には最大１．２％程度のＣ含有量を必要とする。したが
って、金属粉中のＣ含有量の適性範囲は、ワイヤ全質量
に対して０．３〜１．２％である。

【００２９】Ｍｎはオーステナイト形成元素であるので
所定量含有させることによりＣと同様、マルテンサイト
変態が抑制され、溶接金属の組織がオーステナイト、あ
るいはオーステナイトとマルテンサイトの混合組織とな
り、低温割れが防止できる。またＭｎを添加することに
より、鋼材に不可避的に含有されるＳと結びつき、高温
割れの防止に対しても有効に作用する。さらにＭｎは強
力な脱酸剤であることから、大気巻き込みに起因したブ
ローホールの発生防止に対しても寄与する。ここで溶加
材中のＭｎが１５％未満では溶接金属に歩留まるＭｎ量
が不足し、一方、３０％を超える場合には溶加材の供給
量を加減することにより接合はできるが、溶加材そのも
のの製造が困難になるとともに上記効果が飽和する。し
たがって、金属粉中のＭｎ含有量の適正範囲は、ワイヤ
全質量に対して１５〜３０％である。またＭｎは、溶融
Ｆｅ合金中に溶解すると窒素の溶解度を高める効果があ
る。そのため溶融Ｆｅ合金中へ窒素が吸収されやすくな
り、ブローホール抑制効果が高まる。なおブローホール
抑制効果を高めるには、２０％以上の添加が好ましい。

【００３０】Ｓｉは脱酸剤として有効であるが、フェラ
イト形成元素であるので溶接金属のオーステナイト化を
抑制し、マルテンサイト変態を助長する。したがって、
Ｓｉの含有量は２％以下（０％を含む）に限定する。

【００３１】（実施形態２）第２の実施形態（実施形態
２）は、窒素を主成分とするシールドガスを用いて鋼材
をレーザ溶接する際に用いる溶加材が、オーステナイト
系ステンレス鋼製シース内に金属粉を封入してなるコア
ドワイヤであって、その金属粉が、ワイヤ全質量に対し
てＣ：０．３〜１．２％、Ｓｉ：２％以下（０％を含
む）、Ｍｎ：５〜３０％で、残部が実質的にＦｅからな
るものである。

【００３２】溶加材を用いてレーザ溶接をする場合、溶
け込み深さを確保するためには、溶加材の供給量が制限
される。このため上記実施形態１の溶加材では、溶接金
属の組織を完全にオーステナイトにすることが難しく、
かなりの割合のマルテンサイトが含まれるため、靭性に
乏しい溶接金属となりやすい。この問題に対しては、上
記実施形態１の溶加材に用いた金属粉を、軟鋼のシース
に替えて、ステンレス鋼のシース、好ましくはオーステ
ナイト系ステンレス鋼のシースに封入することにより解
決することができる。すなわち、一般にオーステナイト
系ステンレス鋼には、通常７〜８％程度のＮｉが含まれ
ている。オーステナイト系ステンレス鋼シースからこの
Ｎｉを溶接金属に添加することで、より少ない溶加材の
供給量で溶接金属の組織をオーステナイトにすることが
できる。その結果、靭性に優れた溶接金属が得られ、低
温割れが防止される。また、オーステナイト系ステンレ
ス鋼シースに含まれる多量のＣｒは、Ｍｎよりも溶融Ｆ
ｅ合金中への窒素溶解度を高める効果があるため溶融Ｆ
ｅ合金中へ窒素が吸収されやすくなる。これによりブロ
ーホール抑制効果が一層高まる。さらに、Ｃと同様にオ
ーステナイト形成能力が高いＮを多量に溶接金属中に固
溶できることから、溶接金属中のオーステナイト比率を
高めることができ、低温割れ防止にも効果を発揮する。
なお、Ｃｒそのものはフェライト形成元素であることか
ら溶接金属のオーステナイト化を阻害する元素である。
しかし、上記のＮｉ添加およびＮ固溶の効果により溶接
金属の靭性は軟鋼製のシースを用いた場合よりも格段に
向上するので問題とならない。

【００３３】したがって、シースとしてオーステナイト
系ステンレス鋼を用いることにより、軟鋼を用いた場合
に比べより小さい溶加材（フィラーワイヤ）の供給量で
溶接金属組織をオーステナイトにすることができる。そ
の結果、溶け込み深さを確保しつつ、靭性に優れた溶接
金属が得られる。

【００３４】また、シースをステンレス鋼製にすること
によりワイヤ表面の錆発生が防止され、よりブローホー
ルが発生しにくい溶加材を供給できる効果もある。

【００３５】金属粉中のＣ含有量の適正範囲は、上記実
施形態１と同様の理由により、ワイヤ全質量に対して
０．３〜１．２％である。

【００３６】金属粉中のＳｉ含有量の適正範囲は、上記
実施形態１と同様の理由により、ワイヤ全質量に対して
２％以下（０％を含む）である。

【００３７】金属粉中のＭｎ含有量の適正範囲は、上記
実施形態１と同様の理由により、ワイヤ全質量に対して
５〜３０％である。なお、本実施形態２においては、Ｍ
ｎと同様のオーステナイト形成元素であるＮｉがシース
から供給されるので、Ｍｎ含有量の下限は実施形態１よ
り低くできる。なおブローホール抑制効果を高めるに
は、１５％以上の添加が好ましい。

【００３８】（実施形態３）第３の実施形態（実施形態
３）は、窒素を主成分とするシールドガスを用いて鋼材
をレーザ溶接する際に用いる溶加材が、フェライト系又
はマルテンサイト系ステンレス鋼製シース内に金属粉を
封入してなるコアドワイヤであって、その金属粉が、ワ
イヤ全質量に対してＣ：０．３〜１．２％、Ｓｉ：２％
以下（０％を含む）、Ｍｎ：５〜３０％、Ｎｉ：５〜１
５％で、残部が実質的にＦｅからなるものである。

【００３９】シース材料として、上記実施形態２のオー
ステナイト系ステンレス鋼の替わりに、１３Ｃｒ鋼など
のフェライト系またはマルテンサイト系ステンレス鋼を
用い、内部に封入する金属粉にＮｉを適量添加すること
によっても、上記実施形態２と同様の特性が得られる。

【００４０】金属粉中のＣ、Ｓｉ、Ｍｎ含有量の適正範
囲は、上記実施形態２と同様の理由により、ワイヤ全質
量に対してそれぞれ０．３〜１．２％、２％以下（０％
を含む）、５〜３０％である。

【００４１】金属粉中のＮｉの含有量は、オーステナイ
ト化の効果を有効に発揮させるためには、溶接金属の歩
留りを考慮するとワイヤ全質量に対して５％以上必要と
する。好ましくは６％以上である。しかし１５％を超え
て添加してもその効果は飽和するとともに、ワイヤのコ
スト上昇となり無駄である。したがって、Ｎｉ含有量の
適正範囲は５〜１５％である。

【００４２】上記実施形態１〜３において、窒素シール
ド不良による大気巻き込みが原因で発生するブローホー
ルを抑制するためには、Ａｌ、Ｔｉに代表される脱酸剤
を添加することも可能である。脱酸の効果を有効に発揮
させるためには、いずれか１種または複数種を合計量で
０．２％以上添加する必要がある。しかし３％を超えて
添加しても脱酸の効果は飽和する。したがって、金属粉
中のＡｌ、Ｔｉの含有量の適性範囲は、いずれか１種ま
たは２種を含有し、それらの合計量でワイヤ全質量に対
して０．２〜３％である。

【００４３】（実施形態４）第４の実施形態（実施形態
４）は、窒素を主成分とするシールドガスを用いて鋼材
をレーザ溶接する際に用いる溶加材がソリッドワイヤで
あって、質量％でＣ：０．１〜１．２％、Ｓｉ：２％以
下、Ｍｎ：５〜４０％、Ｎｉ：５〜１５％、Ｃｒ：２０
％以下で、残部が実質的にＦｅからなるものである。

【００４４】一般にコアドワイヤを用いた場合、ワイヤ
に巻き癖が発生しやすいため、ワイヤを安定して被溶接
部材の合わせ目部のレーザビームに的確に供給すること
が難しく、特に低出力ビームの条件化ではビームからの
ワイヤの離脱が著しくなる。そのためコアドワイヤ内の
金属粉が溶解しないため、所定の金属粉全てを溶接金属
に添加できない問題が生じる。またコアドワイヤにはシ
ースに合わせ目が存在するため、ワイヤを長時間放置し
た場合には、この合わせ目から金属粉が吸湿して水分を
多量に含み、この水分に起因して溶接金属にブローホー
ルが発生する問題を引き起こすおそれがある。また低出
力ビームに対しても安定供給を可能とすべくこれ以上細
径化することは、コアドワイヤの構造上困難である。こ
の問題に対しては、コアドワイヤに替えて、より細径化
できるソリッドワイヤを採用することで解決できる。

【００４５】溶加材（ソリッドワイヤ）中のＣ含有量の
適性範囲は、上記実施形態１と同様の理由により、０．
１〜１．２％である。なお、本実施形態４においては、
ソリッドワイヤの製造性を考慮すると、コアドワイヤと
比較してＣは少ない方が好ましいため、Ｃ含有量の下限
は実施形態１〜３のコアドワイヤの場合の０．３％より
低い０．１％とした。

【００４６】溶加材（ソリッドワイヤ）中のＭｎ含有量
の適性範囲は、上記実施形態２と同様の理由により、５
〜４０％である。なお、Ｃ含有量の下限を低くしたこと
にともなうオーステナイト形成元素の減少分を補うた
め、Ｍｎ含有量の上限は実施形態２の３０％より高くし
た。ただし、Ｍｎの過剰な添加はソリッドワイヤ製造時
における伸線性を低下させるため上限を４０％とした。

【００４７】溶加材（ソリッドワイヤ）中のＮｉ含有量
の適性範囲は、上記実施形態３と同様の理由により、５
〜１５％である。

【００４８】Ｃｒは溶接金属の耐食性を向上させるとと
もに、前述のＮ溶解度を高めてブローホール発生を防止
する効果がある。しかしＣｒはフェライト形成元素であ
るため、過度の添加は溶接金属のオーステナイト化を阻
害する。したがって、溶加材（ソリッドワイヤ）中のＣ
ｒ含有量の適性範囲は２０％以下とする。なおブローホ
ール抑制効果を高めるには、５％以上の添加が好まし
く、１１％以上の添加がさらに好ましい。

【００４９】また窒素シールド不良による大気巻き込み
が原因で発生するブローホールを抑制するためにＡｌ、
Ｔｉを添加することが好ましい。溶加材（ソリッドワイ
ヤ）中のＡｌ、Ｔｉの含有量の適性範囲は、上記実施形
態１〜３と同様の理由により、いずれか１種または２種
を含有し、それらの合計量で０．２〜３％である。

【００５０】既述したように、本発明は、溶接金属の組
織をオーステナイト、あるいはオーステナイトとマルテ
ンサイトの混合組織とし、マルテンサイト変態を抑制し
て低温割れを防止することを要旨とする。そのため、溶
加材中にオーステナイト形成能の高い元素であるＣ、Ｍ
ｎ、Ｎｉを相当量添加するものであるが、その他のオー
ステナイト形成能が高い元素を適宜添加してもよい。こ
のような元素として、Ｐｔ、Ｐｄ、Ｃｏ、Ｃｕ、Ａｕな
どが非限定的に例示される。

【００５１】また、フェライト生成能が高い元素であっ
ても、溶接金属の焼入性を高めてオーステナイトの安定
度を高める元素を適宜添加してもよい。このような元素
として、Ｂが非限定的に例示される。

【００５２】また、本発明では、溶融金属中に溶解した
シールドガス成分の窒素を過飽和のまま溶接金属中に凍
結することでブローホールの発生を防止することを要旨
とする。そのため、溶融Ｆｅ合金中の窒素濃度を高める
合金元素であるＭｎ、Ｃｒを相当量添加するものであ
る。一般にＦｅよりも炭化物形成傾向の大きい元素は溶
融Ｆｅ合金中の窒素濃度を高めることが知られているこ
とから、他の炭化物形成傾向の大きい元素を適宜添加し
てもよい。このような元素として、Ｖ、Ｔａ、Ｍｏ、Ｔ
ｉ、Ｎｂなどが非限定的に例示される。

【００５３】また、本発明では、窒素シールド不良によ
る大気巻き込みが原因で発生するブローホールを抑制す
るために、Ａｌ、Ｔｉを脱酸剤として添加することを要
旨とする。同様の脱酸効果を奏する元素としてＺｒ、Ｃ
ａやＲＥＭ（原子番号５７〜７１のすべての元素）を適
宜添加してもよい。

【００５４】なお、これらブローホール抑制の目的で添
加する元素を、溶接ワイヤの伸線性や耐食性、あるいは
溶接金属の機械的特性（強度や靭性など）の改善を目的
に添加しても問題はない。

【００５５】以上述べたように、本発明の溶加材は、窒
素を主成分とするシールドガスを用いて鋼材をレーザ溶
接する際に用いることにより、ブローホールの発生を防
止するとともに低温割れを防止した靭性に優れる溶接金
属が得られる。

【００５６】鋼材としては機械構造用炭素鋼や合金鋼
（ＮｉＣｒ鋼、ＮｉＣｒＭｏ鋼、Ｃｒ鋼、ＣｒＭｏ鋼、
Ｍｎ鋼、ＭｎＣｒ鋼など）、一般構造用圧延鋼材、建築
構造用圧延鋼材、溶接構造用圧延鋼材などが非限定的に
例示される。

【００５７】レーザ溶接方法としては、熱源としてレー
ザを利用するものであれば、汎用のＣＯ₂、ＹＡＧ、半
導体などのいずれのレーザ溶接方法でも適用可能であ
る。

【００５８】

【実施例】（実施例１）ＳＭ４９０鋼材同士（１００Ｗ
×３００Ｌ×１２ｔ）の突き合わせレーザ溶接試験を、
表1に示す条件で実施した。用いた溶加材はφ１．２ｍ
ｍの軟鋼製シースのコアドワイヤであり、シースに封入
した金属粉の化学成分は表２に示す通りである。図１に
溶接状況を示す。

【００５９】

【表１】

【００６０】溶接後、溶接部のＸ線と断面、および浸透
探傷検査によりブローホール欠陥（単に「欠陥」ともい
う。）と低温割れの有無を調査した。その結果を表２に
併記する。欠陥についてはＸ線検査によりビード３０ｍ
ｍ長さあたりの欠陥数を測定し、以下の基準にて評価し
た。欠陥数：２５個以上は不合格、欠陥数：２４個以内は合格とするものの、以下の基準で
ランク分けした。 ◎◎：０個、◎：１〜５個、○○：６〜１０個、○：１
１〜２４個

【００６１】

【表２】

【００６２】表２に示すように、シールドガスに窒素を
用いるとともに本発明で規定する化学成分の金属粉を封
入した溶加材（コアドワイヤ）を用いた場合（Ｎｏ．１
〜６）には、低温割れが防止できるとともにブローホー
ル欠陥数も合格していることが分かる。一方、本発明以
外の例では、ブローホールあるいは低温割れのいずれか
が発生する問題がある。

【００６３】Ｎｏ．７〜１２およびＮｏ．１３〜１８は
本発明例であるＮｏ．１〜６とシールドガス以外の条件
を同一とし、シールドガスを不活性ガスに替えて溶接試
験した結果である。溶接金属の低温割れを防止し得る溶
加材を供給しながら溶接しているため、Ｎｏ．７とＮ
ｏ．１３以外は溶接金属の低温割れは防止できたが、シ
ールドガスにＡｒ、Ｈｅといった不活性ガスを用いたた
め、ブローホールが発生（ブローホール欠陥数が不合
格）する問題が生じている。なお、Ｎｏ．７とＮｏ．１
３はシールドガスに窒素を用いていないため、溶接金属
中に固溶するＮ含有量が低くなり、溶接金属が靭性の高
いオーステナイトになりにくいため低温割れが発生した
ものと思われる。

【００６４】Ｎｏ．１９〜２１は、金属粉の化学成分が
本発明の規定する範囲から逸脱している例である。シー
ルドガスに窒素を用いているためブローホール欠陥数は
合格しているものの、金属粉のＣ、Ｍｎのいずれか若し
くは双方が所定の含有量の範囲にないため、低温割れが
発生している。

【００６５】Ｎｏ．２２は、シールドガス、金属粉の化
学成分とも本発明の規定する範囲を逸脱している例であ
る。ブローホール、低温割れともに発生を回避できなか
った。

【００６６】Ｎｏ．２３〜２５は比較のため、溶加材を
添加せずに溶接試験を行い、シールドガスの影響を調査
した結果である。いずれも溶加材を添加していないため
低温割れが発生しており、シールドガスが窒素以外の不
活性ガスの場合（Ｎｏ．２４、２５）にはブローホール
が発生した。

【００６７】（実施例２）ＳＭ４９０（１００Ｗ×５０
０Ｌ×２０ｔ）とＳ４５Ｃ（１００Ｗ×５００Ｌ×２０
ｔ）の鋼材の突き合わせレーザ溶接試験を、表３に示す
条件で実施した。用いた溶加材は、シースがステンレス
鋼からなるφ１．２ｍｍのコアドワイヤであり、シース
に封入した金属粉の化学成分は表４に示す通りである。
なお、実施例１の結果から、ブローホールの発生防止に
はシールドガスに窒素を使用することが有効と確認され
たため、本試験では、シールドガスに窒素のみを用い
た。溶接試験後の評価方法は実施例１と同様である。

【００６８】

【表３】

【００６９】

【表４】

【００７０】表４に試験結果を併せて示す。なおブロー
ホールの判定基準は実施例１と同一である。本試験では
シールドガスに窒素を用いたため、ブローホール欠陥数
に関しては全て合格であった。そして本発明で規定する
化学成分の溶加材を用いた場合（Ｎｏ．２６〜３３）に
は、低温割れの発生も回避できている。なおＮｏ．３１
とＮｏ．３３ではシース材としてＮｉを含まない１３Ｃ
ｒ鋼を用いた試験を行ったが、金属粉中にＮｉを添加
し、ワイヤ全質量に対してＮｉが所定量含まれるように
すれば、シース材がＳＵＳ３０４の場合と同様の効果が
得られることを確認した。特に溶加材中のＭｎ含有量を
１５％以上とした場合（Ｎｏ．２７、２９、３０、３
１）にはブローホール欠陥が全く認められず、ブローホ
ール抑制と低温割れ防止が完全に両立できた。

【００７１】一方、Ｎｏ．３４〜３６は、金属粉の化学
成分が本発明の規定する範囲から逸脱している例であ
る。金属粉のＣ、Ｍｎのいずれか若しくは双方が所定の
含有量の範囲にないため、低温割れが発生している。

【００７２】（実施例３）ＳＳ４００鋼材同士（１００
Ｗ×５００Ｌ×９ｔ）の突き合わせレーザ溶接試験を、
表５に示す条件で実施した。用いた溶加材はφ１．０ｍ
ｍのソリッドワイヤであり、化学成分は表６に示す通り
である。実施例２と同様の理由から、シールドガスとし
ては窒素のみを用いた。

【００７３】

【表５】

【００７４】

【表６】

【００７５】表6に試験結果を併せて示す。なおブロー
ホールの判定基準は実施例１と同一である。本試験でも
シールドガスに窒素を用いたため、ブローホール欠陥数
に関しては全て合格であった。そして本発明で規定する
化学成分の溶加材を用いた場合（Ｎｏ．３７〜４３）に
は、低温割れの発生も回避できている。特に溶加材中の
Ｍｎ含有量が１０％以上かつＣｒが５％以上とした場合
（Ｎｏ．３７、４１、４３）にはブローホール欠陥が全
く認められず、ブローホール抑制と低温割れ防止が完全
に両立できた。

【００７６】一方、Ｎｏ．４４〜４７は、溶加材の化学
成分が本発明の規定する範囲から逸脱している例であ
る。溶加材のＣ、Ｍｎ、Ｓｉ、Ｎｉ、Ｃｒの少なくとも
いずれか1種が所定の含有量の範囲にないため、低温割
れが発生している。

【００７７】

【発明の効果】以上詳述したように、本発明に係る溶加
材を用いれば、鋼材同士の接合において、従来のレーザ
溶接法で問題となっていた、ブローホールの防止と溶接
金属の低温割れ防止の兼備が可能となり、生産性のみな
らず信頼性の高い接合技術を提供することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】レーザ溶接の要領及び溶接状況を示す説明図で
ある。

【符号の説明】

１：母材２：溶加材３：レーザ取出ノズル４：レーザビーム５：溶接ビード

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】窒素を主成分とするシールドガスを用い
て鋼材をレーザ溶接する際に溶加材として用いられるコ
アドワイヤであって、該コアドワイヤが軟鋼製シース内
に金属粉を封入してなり、該金属粉が、該コアドワイヤ
全質量に対してＣ：０．３〜１．２％、Ｓｉ：２％以下
（０％を含む）、Ｍｎ：１５〜３０％で、残部が実質的
にＦｅからなることを特徴とする鋼材のレーザ溶接用コ
アドワイヤ。
【請求項２】窒素を主成分とするシールドガスを用い
て鋼材をレーザ溶接する際に溶加材として用いられるコ
アドワイヤであって、該コアドワイヤがオーステナイト
系ステンレス鋼製シース内に金属粉を封入してなり、該
金属粉が、該コアドワイヤ全質量に対してＣ：０．３〜
１．２％、Ｓｉ：２％以下（０％を含む）、Ｍｎ：５〜
３０％で、残部が実質的にＦｅからなることを特徴とす
る鋼材のレーザ溶接用コアドワイヤ。
【請求項３】窒素を主成分とするシールドガスを用い
て鋼材をレーザ溶接する際に溶加材として用いられるコ
アドワイヤであって、該コアドワイヤがフェライト系又
はマルテンサイト系ステンレス鋼製シース内に金属粉を
封入してなり、該金属粉が、該コアドワイヤ全質量に対
してＣ：０．３〜１．２％、Ｓｉ：２％以下（０％を含
む）、Ｍｎ：５〜３０％、Ｎｉ：５〜１５％で、残部が
実質的にＦｅからなることを特徴とする鋼材のレーザ溶
接用コアドワイヤ。
【請求項４】前記金属粉が、さらにＡｌ、Ｔｉのいず
れか１種又は２種を合計量で０．２〜３％含むものであ
る請求項１〜３のいずれか１項に記載の鋼材のレーザ溶
接用コアドワイヤ。
【請求項５】窒素を主成分とするシールドガスを用い
て鋼材をレーザ溶接する際に溶加材として用いられるソ
リッドワイヤであって、質量％でＣ：０．１〜１．２
％、Ｓｉ：２％以下、Ｍｎ：５〜４０％、Ｎｉ：５〜１
５％、Ｃｒ：２０％以下で、残部が実質的にＦｅからな
ることを特徴とする鋼材のレーザ溶接用ソリッドワイ
ヤ。
【請求項６】さらにＡｌ、Ｔｉのいずれか１種又は２
種を合計量で０．２〜３％含むものである請求項５に記
載の鋼材のレーザ溶接用ソリッドワイヤ。