JP2019519374A - 継ぎ目溶接部の侵食−腐食耐性を有する高マンガン鋼パイプおよびその製造方法 - Google Patents
継ぎ目溶接部の侵食−腐食耐性を有する高マンガン鋼パイプおよびその製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2019519374A JP2019519374A JP2018557354A JP2018557354A JP2019519374A JP 2019519374 A JP2019519374 A JP 2019519374A JP 2018557354 A JP2018557354 A JP 2018557354A JP 2018557354 A JP2018557354 A JP 2018557354A JP 2019519374 A JP2019519374 A JP 2019519374A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weight
- less
- steel
- range
- amount
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910000617 Mangalloy Inorganic materials 0.000 title claims description 62
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 title abstract description 63
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 title abstract description 61
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title abstract description 10
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 235
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 235
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 66
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 66
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims abstract description 61
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 58
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 45
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 36
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 31
- 238000003466 welding Methods 0.000 claims description 56
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 40
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 40
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 36
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 36
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical group [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 26
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 25
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 24
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 23
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 22
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 22
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 21
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 21
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 21
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 21
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 20
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 20
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 19
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 19
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 18
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 18
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 18
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 18
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 claims description 18
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 17
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims description 17
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 17
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims description 17
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 16
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 16
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 15
- 239000003381 stabilizer Substances 0.000 claims description 14
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 13
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 13
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims description 13
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 13
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 12
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 229910010413 TiO 2 Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 8
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 7
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 claims description 6
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 6
- 229910001512 metal fluoride Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910004261 CaF 2 Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000005304 joining Methods 0.000 claims description 3
- 229910016036 BaF 2 Inorganic materials 0.000 claims description 2
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 3
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 abstract description 48
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 abstract description 22
- 238000005336 cracking Methods 0.000 abstract description 14
- 241001016380 Reseda luteola Species 0.000 description 183
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 46
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 30
- 239000000463 material Substances 0.000 description 28
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 21
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 20
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 17
- 230000008569 process Effects 0.000 description 17
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 16
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 14
- 238000005065 mining Methods 0.000 description 14
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 13
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 13
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 13
- GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N vanadium Chemical compound [V]#[V] GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 13
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 11
- 230000032258 transport Effects 0.000 description 10
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 9
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 9
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 8
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 description 8
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 239000003027 oil sand Substances 0.000 description 7
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 7
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 6
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 6
- 238000013461 design Methods 0.000 description 6
- 239000008186 active pharmaceutical agent Substances 0.000 description 5
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 5
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 5
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 5
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 5
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 4
- 239000010426 asphalt Substances 0.000 description 4
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 4
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 4
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 4
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 4
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 4
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 4
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 3
- 230000006870 function Effects 0.000 description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 3
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 3
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 3
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 3
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 3
- 229910000760 Hardened steel Inorganic materials 0.000 description 2
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- 238000000429 assembly Methods 0.000 description 2
- 230000000712 assembly Effects 0.000 description 2
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- UFGZSIPAQKLCGR-UHFFFAOYSA-N chromium carbide Chemical compound [Cr]#C[Cr]C#[Cr] UFGZSIPAQKLCGR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 2
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 229920001971 elastomer Polymers 0.000 description 2
- 230000002708 enhancing effect Effects 0.000 description 2
- 238000005552 hardfacing Methods 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 238000011065 in-situ storage Methods 0.000 description 2
- 239000003949 liquefied natural gas Substances 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 239000013618 particulate matter Substances 0.000 description 2
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 2
- 229920003023 plastic Polymers 0.000 description 2
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 2
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 2
- 229910003470 tongbaite Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000000844 transformation Methods 0.000 description 2
- 241000252254 Catostomidae Species 0.000 description 1
- 229910000599 Cr alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910015136 FeMn Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000914 Mn alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 241000220010 Rhode Species 0.000 description 1
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- GEIAQOFPUVMAGM-UHFFFAOYSA-N ZrO Inorganic materials [Zr]=O GEIAQOFPUVMAGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 1
- 230000004075 alteration Effects 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 239000000788 chromium alloy Substances 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000008094 contradictory effect Effects 0.000 description 1
- RKTYLMNFRDHKIL-UHFFFAOYSA-N copper;5,10,15,20-tetraphenylporphyrin-22,24-diide Chemical compound [Cu+2].C1=CC(C(=C2C=CC([N-]2)=C(C=2C=CC=CC=2)C=2C=CC(N=2)=C(C=2C=CC=CC=2)C2=CC=C3[N-]2)C=2C=CC=CC=2)=NC1=C3C1=CC=CC=C1 RKTYLMNFRDHKIL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001934 delay Effects 0.000 description 1
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000003631 expected effect Effects 0.000 description 1
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- BHEPBYXIRTUNPN-UHFFFAOYSA-N hydridophosphorus(.) (triplet) Chemical compound [PH] BHEPBYXIRTUNPN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- DALUDRGQOYMVLD-UHFFFAOYSA-N iron manganese Chemical compound [Mn].[Fe] DALUDRGQOYMVLD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 210000001161 mammalian embryo Anatomy 0.000 description 1
- 229910001105 martensitic stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 230000005012 migration Effects 0.000 description 1
- 238000013508 migration Methods 0.000 description 1
- 238000005121 nitriding Methods 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229920002635 polyurethane Polymers 0.000 description 1
- 239000004814 polyurethane Substances 0.000 description 1
- 230000003389 potentiating effect Effects 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 230000008439 repair process Effects 0.000 description 1
- 239000011435 rock Substances 0.000 description 1
- 239000013049 sediment Substances 0.000 description 1
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 1
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 230000001960 triggered effect Effects 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/3073—Fe as the principal constituent with Mn as next major constituent
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
- B23K35/0255—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in welding
- B23K35/0261—Rods, electrodes, wires
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/362—Selection of compositions of fluxes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/368—Selection of non-metallic compositions of core materials either alone or conjoint with selection of soldering or welding materials
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/18—Submerged-arc welding
- B23K9/186—Submerged-arc welding making use of a consumable electrodes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/23—Arc welding or cutting taking account of the properties of the materials to be welded
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/20—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
改良された鋼溶接、それを製造するための物品、およびそれを製造する方法が提供される。本開示は、有利な侵食、腐食および／または亀裂耐性溶接金属を提供する。より具体的には、本開示は、強化された侵食、腐食および／または亀裂耐性を有する高マンガン（Ｍｎ）溶接金属組成物、強化された侵食、腐食および／または亀裂耐性を有する高マンガン溶接金属組成物の製造のための物品、および強化された侵食、腐食および／または亀裂耐性を有する高マンガン溶接金属組成物を製造するための方法を提供する。
Description
関連出願の相互参照
本出願は、２０１６年５月２日に出願された米国仮特許出願第６２／３３０，４００号の利益および優先権を主張するものであり、この仮特許出願の開示内容は、全体が参照により本明細書に援用される。
本出願は、２０１６年５月２日に出願された米国仮特許出願第６２／３３０，４００号の利益および優先権を主張するものであり、この仮特許出願の開示内容は、全体が参照により本明細書に援用される。
（分野）
本開示は、改良された（又は向上した（improved））鋼組成物（又はスチール組成物（steel compositions））およびその製造方法、より具体的には、シーム溶接部（又はシームウェルドゾーン（seam weld zone））において強化された（又は向上した（enhanced））侵食−腐食耐性（又はエロージョン−コロージョン耐性（erosion-corrosion resistance））、機械的強度（又はメカニカル強度）および靱性（又はタフネネス）を有する高マンガン（Ｍｎ）鋼シーム溶接パイプ（又はハイマンガン（Ｍｎ）スチールシームウェルデッドパイプ（high manganese (Mn) steel seam welded pipe））ならびにその製造方法に関する。特に、溶接金属（又はウェルドメタル（weld metal））および熱影響部（又は熱影響ゾーン（heat affected zone））を含む高マンガン鋼シーム溶接部（又はハイマンガンスチールシームウェルドゾーン（high manganese steel seam weld zone））は、オイルサンドスラリー環境（oil sands slurry environment）において、継ぎ目（又はステップアウト（step-out））の侵食耐性（又はエロージョン耐性（erosion resistance））、腐食耐性（又はコロージョン耐性（corrosion resistance））、水素脆化耐性（hydrogen embrittlement resistance）および応力腐食亀裂耐性（又はストレスコロージョンクラッキング耐性（stress corrosion cracking resistance））を示す。
本開示は、改良された（又は向上した（improved））鋼組成物（又はスチール組成物（steel compositions））およびその製造方法、より具体的には、シーム溶接部（又はシームウェルドゾーン（seam weld zone））において強化された（又は向上した（enhanced））侵食−腐食耐性（又はエロージョン−コロージョン耐性（erosion-corrosion resistance））、機械的強度（又はメカニカル強度）および靱性（又はタフネネス）を有する高マンガン（Ｍｎ）鋼シーム溶接パイプ（又はハイマンガン（Ｍｎ）スチールシームウェルデッドパイプ（high manganese (Mn) steel seam welded pipe））ならびにその製造方法に関する。特に、溶接金属（又はウェルドメタル（weld metal））および熱影響部（又は熱影響ゾーン（heat affected zone））を含む高マンガン鋼シーム溶接部（又はハイマンガンスチールシームウェルドゾーン（high manganese steel seam weld zone））は、オイルサンドスラリー環境（oil sands slurry environment）において、継ぎ目（又はステップアウト（step-out））の侵食耐性（又はエロージョン耐性（erosion resistance））、腐食耐性（又はコロージョン耐性（corrosion resistance））、水素脆化耐性（hydrogen embrittlement resistance）および応力腐食亀裂耐性（又はストレスコロージョンクラッキング耐性（stress corrosion cracking resistance））を示す。
（背景）
以下の明細書において、本開示は、オイルサンド製造に使用される高マンガン鋼スラリーパイプラインに関して記載される。しかしながら、本開示は、限定はされないが、パイプ以外のあらゆる溶接物を含む、十分な強度、靱性、および侵食／磨耗耐性を有する溶接物が望ましい侵食／磨耗耐性高マンガン鋼部品のあらゆる溶接により幅広く適用されることが明らかである。様々な用語が、以下の明細書において定義されている。便宜上、用語集が、特許請求の範囲の直前に提供される。
以下の明細書において、本開示は、オイルサンド製造に使用される高マンガン鋼スラリーパイプラインに関して記載される。しかしながら、本開示は、限定はされないが、パイプ以外のあらゆる溶接物を含む、十分な強度、靱性、および侵食／磨耗耐性を有する溶接物が望ましい侵食／磨耗耐性高マンガン鋼部品のあらゆる溶接により幅広く適用されることが明らかである。様々な用語が、以下の明細書において定義されている。便宜上、用語集が、特許請求の範囲の直前に提供される。
採掘作業（オイルサンド鉱業を含む）における配管系は、液体またはスラリー中の硬い岩と砂粒子との混合物を、処理プラントに輸送し、瓦礫を採掘領域または貯蔵領域に循環させるのに使用される。現行のスラリー水力輸送パイプは、典型的に、炭素鋼（例えば、ＡＰＩ ５Ｌ第４５版Ｘ６５またはＸ７０グレード鋼）から作製されている。これらのパイプラインは、稼働中に厳しい侵食・腐食損傷を受け、パイプラインの最下部／点（６時の位置）で最も厳しい侵食・腐食磨耗を受ける。パイプラインの耐用寿命を延ばすために、多くの人々は、パイプラインを時々（例えば、３，０００時間の稼動毎に）９０°回転させる。３回転または１２，０００時間の稼動の後、パイプラインは取り替えられる。マルテンサイトステンレス鋼（例えば、Ｄｕｒａｃｏｒｒ）、硬化肉盛材料（例えば、ＷＣ系、Ｃｒ３Ｃ２系）、およびポリマーライニング材料（例えば、ポリウレタン）からの様々な材料が、オイルサンド採掘作業者によって評価され、使用されている。しかしながら、これまでに考えられたほとんどの工学材料には、比較的低い磨耗／侵食性能（例えば、ポリマーライナー）または高い材料および／または製造コスト（例えば、ＷＣ系硬質金属、炭化クロム系硬質金属オーバーレイ）または侵食耐性層（例えば、二金属多層硬化鋼材料）の限られた厚さのいずれかのため、隙間的用途しかない。
オイルサンド鉱業においても強化された耐摩耗性鋼に対する必要性がある。このようなオイルサンド鉱床は、１９６０年代から商業的に回収されており、回収率が、近年増加している。ビチューメン鉱石の採取は、一般に、浅部鉱床（例えば、深さ１００ｍ未満）での露天採掘技術によって、またはより深い地下（例えば、約１００ｍまたはそれより深い）に位置する深部鉱床でのその場熱抽出（例えば、蒸気、化学溶剤および／またはそれらの混合物の注入を含む）によって採取されている。浅部オイルサンドの露天採掘では、多くのタイプの重機およびパイプラインが用いられる。まず、オイルサンドは、典型的に、ショベルを用いて掘削され、採掘物をトラック／車両に移送する。車両は、オイルサンド鉱石を鉱石調製施設に輸送し、そこで、採掘された鉱石は、典型的に、粉砕され、熱水と混合される。次に、オイルサンドスラリーは、典型的に、水力輸送パイプラインを通して、第一次分離槽（ＰＳＣ）にポンプで送られ、そこで、油状ビチューメンが、一般に、砂および水から分離される。ビチューメンが分離された後、残りの砂および水のスラリーが、鉱滓パイプラインを通して、砂を沈殿させるために鉱滓池に輸送される。
例えば、アルバータ州北東部にあるカナダのオイルサンド資源は、浅い表土によって覆われた大きなオイルサンド鉱床を含むため、露天採掘が、油状ビチューメン採取の効率的な方法になる。一般に、サンドは、ショベルで採掘され、粒子状物質のオイルサンドが典型的に水性スラリーとして輸送される水力輸送パイプラインなどによって処理プラントに輸送されることが多い。ビチューメン採取後、次に、鉱滓が、典型的に、処理施設からパイプラインによって、固体および水の分離が行われる場所に輸送される。大量のスラリー混合物の水力輸送は、従来の金属パイプラインなどにおいてかなりの金属損失を引き起こし、短い交換周期およびかなりの運転コストをもたらす。
したがって、オイルサンドの採掘および鉱石の調製プロセスは、多くの装置／作動領域（例えば、ショベルの歯、ホッパー、粉砕機、コンベヤ、振動篩、スラリーポンプ、パイプラインなど）におけるいくつかの応力および／または衝撃による磨耗の課題を含む。例えば、下流のスラリー輸送および抽出プロセスにおいて、装置、パイプライン（例えば、水力輸送パイプラインおよび鉱滓パイプライン）、ポンプおよび／またはＰＳＣにおいて直面する課題の一部は、装置／材料の、侵食、侵食／腐食、腐食、応力、磨耗および／または摩滅などを含む。これらの装置／材料の侵食／腐食などの問題は、かなりの修理、交換および／または維持コストにつながるだけでなく、生産性の低下にもつながる。
記載されるように、スラリー水力輸送および鉱滓パイプライン用の現行の配管構造は、典型的に、低炭素のパイプライングレードの鋼（例えば、ＡＰＩ仕様５Ｌ第４５版Ｘ６５、Ｘ７０グレード）から作製されている。一般に、スラリー流れ中で高速移動する固体は、パイプのかなりの金属損失（例えば、内側パイプ壁の金属損失）を引き起こし得る。水性曝気スラリー流れはまた、典型的に、腐食環境を生じることによってパイプの侵食の促進を引き起こす。さらに、スラリー中の粒子状物質（重力の影響下）は、とりわけ、パイプの内側の下半分に沿って損傷を引き起こす。例えば、オイルサンド採掘作業において砂および水のスラリーを運ぶ水力輸送および鉱滓パイプラインは、稼働中に厳しい侵食・腐食損傷を受けるが、パイプラインの最下部／点（例えば、６時の位置）で、典型的に、最も厳しい侵食磨耗を受ける。
上述されるように、パイプラインの耐用寿命を延ばすために、定期的にパイプラインを回転させている採掘作業者もいる。上述されるように、様々な材料が、オイルサンド採掘作業者によって評価され、使用されている。しかしながら、このような材料には、典型的に、比較的低い磨耗／侵食性能（例えば、ポリマーライナー）、高い材料／製造コスト（例えば、ＷＣ系硬質金属、炭化クロム系硬質金属オーバーレイ材料）、または限られた利用可能な厚さ（例えば、二金属多層硬化鋼材料）のいずれかのため、隙間的用途しかない。しかしながら、パイプの侵食などは、依然として深刻な問題であり、より効率的／経済的な操業／解決を可能にする、代替的なパイプ構造および／または材料が求められている。
強化された侵食／磨耗／腐食性能を有する改良された鋼組成物が、採掘作業において運転コストを削減するために開発されている。詳細には、強化された磨耗／侵食／腐食耐性を有する改良された高Ｍｎ鋼が、スラリーパイプ（２０１３ＥＭ１１８−ＰＡ）を含むオイルサンド採掘用途のために開発されている。首尾よく実施するために、高Ｍｎ鋼スラリーパイプ部分は、高Ｍｎ鋼スラリーパイプラインを作製するために、現場で接合されなければならない。オイルサンド採掘プロジェクトのための高Ｍｎ鋼スラリーパイプラインを建設するのに使用可能な溶接技術に対する必要性がある。スラリーパイプラインは、円周突合せ溶接（ｇｉｒｔｈ ｂｕｔｔ ｗｅｌｄ）、フランジ、および機械的結合を含むいくつかの異なるタイプの接合方法を用いて建設される。
これまでに開発された高Ｍｎ鋼溶接金属は、侵食耐性高Ｍｎ鋼スラリーパイプラインを接合するのに十分でない。鋳造ハッドフィールド鋼（鉄道の部品に一般的に使用される）を溶接するのに使用される従来の高Ｍｎ鋼消耗品は、最近開発された侵食耐性高Ｍｎ鋼スラリーパイプを接合するのに使用されるのに十分な溶接金属強度を提供しない。硬化肉盛用途に使用される高Ｍｎ鋼溶接消耗品は、スラリーパイプライン円周溶接に必要とされる溶接金属靱性レベルを一貫して提供することができない。
特許文献１には、液化天然ガス（ＬＮＧ）用の貯蔵容器などの極低温用途のために開発された高Ｍｎ鋼が記載されている。溶接金属は、非特許文献１に記載されているものなどの極低温高Ｍｎ鋼のために開発された。これらの極低温高Ｍｎ鋼溶接金属は、−２００℃までの極低温で十分な靱性を提供するが、侵食耐性高Ｍｎ鋼スラリーパイプ用途のために十分な溶接金属強度を提供しない。
特許文献２には、スラリーパイプを含む、オイルサンド採掘作業において運転コストを削減するために強化された侵食・腐食耐性を有する高マンガン鋼組成物が記載されている。スラリーパイプライン用途では、高マンガン鋼板が、製造され、パイプへと溶接されなければならない。このような高マンガン鋼パイプ、溶接金属およびベース鋼の両方は、非常に侵食性・腐食性である内部のスラリー環境に曝される。したがって、高マンガン鋼ベースパイプの利益を十分に生かすために、シーム溶接の継ぎ目侵食・腐食性能が必要とされる。
Ｊ．Ｋ．Ｃｈｏｉ，ｅｔ ａｌ，"Ｈｉｇｈ Ｍａｎｇａｎｅｓｅ Ａｕｓｔｅｎｉｔｉｃ Ｓｔｅｅｌ ｆｏｒ Ｃｒｙｏｇｅｎｉｃ Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ"，Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ ｏｆ ｔｈｅ ２２ｎｄ Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ ＩＳＯＰＥ Ｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ，Ｒｈｏｄｅｓ，Ｇｒｅｅｃｅ ２０１２
したがって、溶接性または使用しやすさに関する過度の懸念なしに、高マンガン鋼ラインパイプ製造中に適用され得る、継ぎ目侵食耐性、耐腐食性、耐水素脆化性、および応力腐食亀裂耐性を示す改良された高マンガン鋼シーム溶接部および熱影響部に対する必要性がある。これらのおよび他の非効率性および改良の機会は、本開示の組成物、物品、および方法によって対処され、および／または克服される。
（要旨）
シーム溶接によって、侵食耐性高マンガン鋼スラリーパイプ（又はエロージョン耐性ハイマンガンスチールスラリーパイプ）を製造するために十分な強度、十分な靱性（又はタフネス）および高い侵食／腐食耐性（又はエロージョン／コロージョン耐性）を達成する、新規な溶接金属ならびにそれを製造および使用する方法を提供する。
本開示の実施形態は、その用途に好適な溶接微細構造（又はウェルドミクロストラクチャ（weld microstructures））および機械的特性（又はメカニカルプロパティ（mechanical properties））をもたらす、溶接金属化学（又はウェルドメタルケミストリ（weld metal chemistries））、溶接プロセス（又はウェルディングプロセス（welding processes））および溶接（又はウェルディング）の実施（又はプラクティス（practices））の制御（又はコントロール）を含み、それによって、接合部（又はジョイント（joints））、ひいては溶接構造全体（entire welded structure）の優れた強度（又はストレングス）を提供する。
シーム溶接によって、侵食耐性高マンガン鋼スラリーパイプ（又はエロージョン耐性ハイマンガンスチールスラリーパイプ）を製造するために十分な強度、十分な靱性（又はタフネス）および高い侵食／腐食耐性（又はエロージョン／コロージョン耐性）を達成する、新規な溶接金属ならびにそれを製造および使用する方法を提供する。
本開示の実施形態は、その用途に好適な溶接微細構造（又はウェルドミクロストラクチャ（weld microstructures））および機械的特性（又はメカニカルプロパティ（mechanical properties））をもたらす、溶接金属化学（又はウェルドメタルケミストリ（weld metal chemistries））、溶接プロセス（又はウェルディングプロセス（welding processes））および溶接（又はウェルディング）の実施（又はプラクティス（practices））の制御（又はコントロール）を含み、それによって、接合部（又はジョイント（joints））、ひいては溶接構造全体（entire welded structure）の優れた強度（又はストレングス）を提供する。
一態様において、本開示によって提供される溶接金属は、
約０．３重量％〜約１．２重量％の炭素、
約０．１重量％〜約３．０重量％のケイ素、
約９．０重量％〜約３０重量％のマンガン、
以下の（ｉ）、（ｉｉ）または（ｉｉｉ）の少なくとも１つ
（ｉ） 約０．３重量％以下の硫黄、
（ｉｉ） 約０．０３重量％以下のリン、または
（ｉｉｉ）それらの組合せ
を含み、残余（又は残余物又はバランス（balance））は、鉄である。
この溶接金属は、
約８重量％以下のクロム、
約６重量％以下のニッケル、
約６重量％以下のモリブデン、
約５重量％以下のタングステン、
約４重量％以下の銅、
約２重量％以下のニオブ、
約２重量％以下のバナジウム、
約２重量％以下のチタン、
約０．４重量％以下の窒素、および
約１重量％以下のホウ素
をさらに含み得る。
約０．３重量％〜約１．２重量％の炭素、
約０．１重量％〜約３．０重量％のケイ素、
約９．０重量％〜約３０重量％のマンガン、
以下の（ｉ）、（ｉｉ）または（ｉｉｉ）の少なくとも１つ
（ｉ） 約０．３重量％以下の硫黄、
（ｉｉ） 約０．０３重量％以下のリン、または
（ｉｉｉ）それらの組合せ
を含み、残余（又は残余物又はバランス（balance））は、鉄である。
この溶接金属は、
約８重量％以下のクロム、
約６重量％以下のニッケル、
約６重量％以下のモリブデン、
約５重量％以下のタングステン、
約４重量％以下の銅、
約２重量％以下のニオブ、
約２重量％以下のバナジウム、
約２重量％以下のチタン、
約０．４重量％以下の窒素、および
約１重量％以下のホウ素
をさらに含み得る。
本開示の別の態様は、サブマージアーク溶接（又はサブマージドアークウェルディング（submerged arc welding））のため新規なメタルコアードワイヤ（又はメタルコアのワイヤ（metal cored wire））を提供する。当該ワイヤは、溶接金属の組成物について、上述の合金元素（又は合金エレメント（alloying elements））の粉末（又はパウダー）を含むコアとともに、鋼シース（又はスチールシース（steel sheath））を含む。
本開示のさらなる態様は、高マンガン鋼を溶接する方法に関する。溶接金属を適用するための方法は、サブマージアーク溶接を使用する。
溶接金属化学（又はウェルドメタルケミストリ（weld metal chemistry））および溶接パラメータ（又はウェルディングパラメータ（welding parameters））（例えば、入熱（又はヒートインプット（heat input）））は、凝固割れ（又はソリディフィケーションクラッキング（solidification cracking））に対する脆弱性（又は感受率（susceptibility））を確実に減少させ、溶接金属（又はウェルドメタル（weld metal））および熱影響部（ＨＡＺ）靱性（又は熱影響ゾーン（ＨＡＺ）タフネス（heat affected zone (HAZ) toughness））および強度の著しい低下を防ぐように制御される。
一実施形態において、当該方法は、
高マンガン鋼（又はハイマンガンスチール）の少なくとも１つの片（又はピース）を供給すること（又は工程又はステップ）、
メタルコアードワイヤを供給すること（又は工程又はステップ）、
高マンガン鋼の少なくとも１つの片（又はピース）を、スラグ（slag）およびアーク安定剤（又はアークスタビライザ（arc stabilizer））に浸漬（又はサブマージ）すること（submerging）（又は工程又はステップ）、および
メタルコアードワイヤに電流を印加して、高マンガン鋼の少なくとも１つの片（又はピース）に液体合金鋼組成物（又はリキッドアロイスチール組成物（liquid alloy steel composition））を生成すること（又は工程又はステップ）
を含む。
メタルコアードワイヤは、
約０．３重量％〜約１．２重量％の炭素、
約０．１重量％〜約３．０重量％のケイ素、
約９．０重量％〜約３０重量％のマンガン、
以下の（ｉ）、（ｉｉ）または（ｉｉｉ）の少なくとも１つ
（ｉ） 約０．３重量％以下の硫黄、
（ｉｉ） 約０．０３重量％以下のリン、または
（ｉｉｉ）それらの組合せ
を含んでもよく、残余（又は残余物又はバランス（balance））は、鉄である。
溶接金属化学（又はウェルドメタルケミストリ（weld metal chemistry））および溶接パラメータ（又はウェルディングパラメータ（welding parameters））（例えば、入熱（又はヒートインプット（heat input）））は、凝固割れ（又はソリディフィケーションクラッキング（solidification cracking））に対する脆弱性（又は感受率（susceptibility））を確実に減少させ、溶接金属（又はウェルドメタル（weld metal））および熱影響部（ＨＡＺ）靱性（又は熱影響ゾーン（ＨＡＺ）タフネス（heat affected zone (HAZ) toughness））および強度の著しい低下を防ぐように制御される。
一実施形態において、当該方法は、
高マンガン鋼（又はハイマンガンスチール）の少なくとも１つの片（又はピース）を供給すること（又は工程又はステップ）、
メタルコアードワイヤを供給すること（又は工程又はステップ）、
高マンガン鋼の少なくとも１つの片（又はピース）を、スラグ（slag）およびアーク安定剤（又はアークスタビライザ（arc stabilizer））に浸漬（又はサブマージ）すること（submerging）（又は工程又はステップ）、および
メタルコアードワイヤに電流を印加して、高マンガン鋼の少なくとも１つの片（又はピース）に液体合金鋼組成物（又はリキッドアロイスチール組成物（liquid alloy steel composition））を生成すること（又は工程又はステップ）
を含む。
メタルコアードワイヤは、
約０．３重量％〜約１．２重量％の炭素、
約０．１重量％〜約３．０重量％のケイ素、
約９．０重量％〜約３０重量％のマンガン、
以下の（ｉ）、（ｉｉ）または（ｉｉｉ）の少なくとも１つ
（ｉ） 約０．３重量％以下の硫黄、
（ｉｉ） 約０．０３重量％以下のリン、または
（ｉｉｉ）それらの組合せ
を含んでもよく、残余（又は残余物又はバランス（balance））は、鉄である。
実施形態の任意の組合せまたは変更が想定される。さらなる有利な工程、本開示の開示されるシステムおよび方法の特徴、機能および用途が、特に、添付の図面と併せて読むと、以下の説明から明らかになるであろう。本開示に挙げられる全ての参考文献は、全体が参照により本明細書に援用される。
本開示の例示的な実施形態は、添付の図面を参照してさらに説明される。後述され、図面に示される様々な工程、特徴および工程／特徴の組合せを、異なって配置および構成して、本開示の趣旨および範囲内に依然としてある実施形態をもたらすことができることに留意すべきである。当業者が、開示されるシステム、組立体および方法を作製および使用するのを助けるために、以下の添付の図面が参照される。
（詳細な説明）
本明細書に開示される例示的な実施形態は、有利な鋼組成物、ならびに本開示のシステムおよびその方法／手法を説明するものである。しかしながら、開示される実施形態は、本開示の例示に過ぎず、様々な形態で実施され得ることが理解されるべきである。したがって、例示的な鋼組成物／作製方法および関連する組立および使用の方法／手法に関して本明細書に開示される詳細は、限定するものと解釈されるべきではなく、本開示の有利な鋼組成物の作製および使用方法を当業者に教示するための単なる基礎として解釈されるべきである。図面は必ずしも縮尺どおりであるとは限らず、ある図では、明確にするために部分が誇張されていることがある。
本明細書に開示される例示的な実施形態は、有利な鋼組成物、ならびに本開示のシステムおよびその方法／手法を説明するものである。しかしながら、開示される実施形態は、本開示の例示に過ぎず、様々な形態で実施され得ることが理解されるべきである。したがって、例示的な鋼組成物／作製方法および関連する組立および使用の方法／手法に関して本明細書に開示される詳細は、限定するものと解釈されるべきではなく、本開示の有利な鋼組成物の作製および使用方法を当業者に教示するための単なる基礎として解釈されるべきである。図面は必ずしも縮尺どおりであるとは限らず、ある図では、明確にするために部分が誇張されていることがある。
本明細書に記載される組成物が、シーム溶接部の優れた侵食・腐食耐性、機械的強度、および靱性を有する高マンガンシーム溶接パイプを提供するという意外かつ予想外の発見に関連する組成物、物品、および方法が、本明細書に記載される。特に、溶接金属および熱影響部を含むシーム溶接部は、例えば、オイルサンドスラリー環境において、継ぎ目侵食耐性、耐腐食性、水素脆化、および応力腐食亀裂耐性を示す。
本開示の一態様によれば、溶接金属が提供される。別途特に示されない限り、溶接金属の組成物に関連する本明細書における全てのパーセンテージは、重量％で表される。溶接金属は、約０．３重量％〜約１．２重量％の炭素；約０．１重量％〜約３．０重量％のケイ素；約９．０重量％〜約３０重量％のマンガン；以下の少なくとも１つ：約０．３重量％以下の硫黄、約０．０３重量％以下のリン、またはその両方を含み；残余は鉄である。本開示の溶接金属は、侵食耐性の高マンガン鋼またはＥＲ−ＨＭＳと呼ばれ得る。溶接金属組成物の残余は鉄であるが、溶接金属は、他の挙げられていない構成要素、例えば、不純物などを含み得る可能性がある。
溶接金属は、約８重量％以下のクロム、約６重量％以下のニッケル、約６重量％以下のモリブデン、約５重量％以下のタングステン、約４重量％以下の銅、約２重量％以下のニオブ、約２重量％以下のバナジウム、約２重量％以下のチタン、約０．４重量％以下の窒素、および約１重量％以下のホウ素をさらに含み得る。
本明細書の詳細な説明および特許請求の範囲における全ての数値は、示される値の前の「約」または「およそ」によって修飾され、当業者によって予測され得る実験誤差および変動を考慮に入れる。
値の範囲が示されている場合、その範囲の上限および下限の間の、文脈上特に明記されない限り下限の単位の１０分の１までの各中間値、およびその指定される範囲内の任意の他の指定される値または中間値は、本開示の範囲内に包含されることが理解される。任意の下限値から任意の上限値までの範囲が考えられる。独立してより狭い範囲に含まれ得る、これらのより狭い範囲の上限および下限も、指定される範囲内の明確に除外される限界値にしたがって、本開示の範囲内に包含される。指定される範囲が、限界値の一方または両方を含む場合、含まれる限界値のいずれかまたは両方を除外した範囲も本開示に含まれる。
本明細書に記載されるものと類似または等価の方法および材料を、本開示の実施または試験に使用することもできるが、好ましい方法および材料が、ここで記載される。本明細書に挙げられる全ての刊行物は、これらの刊行物が関連して引用される方法および／または材料を開示および説明するために、参照により本明細書に援用される。
本明細書および添付の特許請求の範囲において使用される際、単数形（「ａ」、「ａｎ」、および「ｔｈｅ」）は、文脈上特に明記されない限り、複数の言及を含むことに留意しなければならない。
本明細書および特許請求の範囲において使用される際、「および／または」という語句は、そのように結合される要素の「いずれかまたは両方」、すなわち、ある場合には結合して存在し、他の場合には分離して存在する要素を意味するものと理解されるべきである。「および／または」を用いて列挙される複数の要素は、同じ様式、すなわち、そのように結合される要素の「１つまたは複数」と同様に解釈されるべきである。具体的に特定される要素に関連するかまたは関連しないかにかかわらず、「および／または」節によって具体的に特定される要素以外の他の要素が任意選択的に存在し得る。したがって、非限定的な例として、「Ａおよび／またはＢ」への言及は、「を含む（ｃｏｍｐｒｉｓｉｎｇ）」などのオープンエンドの語とともに使用される場合、一実施形態において、Ａのみ（任意選択的にＢ以外の要素を含む）；別の実施形態において、Ｂのみ（任意選択的にＡ以外の要素を含む）；さらに別の実施形態において、ＡおよびＢの両方（任意選択的に他の要素を含む）などを指し得る。
本明細書および特許請求の範囲において使用される際、「または」は、上に定義される「および／または」と同じ意味を有するものと理解されるべきである。例えば、リスト中の項目を分離する場合、「または」または「および／または」は、包括的である、すなわち、いくつかの要素または要素のリストの２つ以上も含む少なくとも１つ、および、任意選択的に、列挙されていないさらなる項目を含むものと解釈されるべきである。矛盾することが明らかに示される限定的な用語（ｏｎｌｙ ｔｅｒｍ）、例えば、「（のうち）の１つのみ」または「（のうち）のちょうど１つ」、または、特許請求の範囲において使用される場合、「からなる（ｃｏｎｓｉｓｔｉｎｇ ｏｆ）」は、いくつかの要素または要素のリストのちょうど１つの要素を含むことを指す。一般に、本明細書において使用される際の「または」という用語は、「いずれか」、「（のうち）の１つ」、「（のうち）の１つのみ」、または「（のうち）のちょうど１つ」などの排他性を有する用語が前にある場合、排他的選択肢（すなわち、「一方または他方であるが、両方でない」）を示すものとして解釈されるのみである。
特許請求の範囲、ならびに上記の本明細書において、「を含む（ｃｏｍｐｒｉｓｉｎｇ）」、「を含む（ｉｎｃｌｕｄｉｎｇ）」、「を有する（ｃａｒｒｙｉｎｇ）」、「を有する（ｈａｖｉｎｇ）」、「を含有する（ｃｏｎｔａｉｎｉｎｇ）」、「を含む（ｉｎｖｏｌｖｉｎｇ）」、「を保持する（ｈｏｌｄｉｎｇ）」、「から構成される（ｃｏｍｐｏｓｅｄ ｏｆ）」などの全ての移行句は、オープンエンドである、すなわち、含むがそれに限定されないことを意味するものと理解されるべきである。限定的な移行句「からなる（ｃｏｎｓｉｓｔｉｎｇ ｏｆ）」および「から本質的になる（ｃｏｎｓｉｓｔｉｎｇ ｅｓｓｅｎｔｉａｌｌｙ ｏｆ）」はそれぞれ、ｔｈｅ １０ Ｕｎｉｔｅｄ Ｓｔａｔｅｓ Ｐａｔｅｎｔ Ｏｆｆｉｃｅ Ｍａｎｕａｌ ｏｆ Ｐａｔｅｎｔ Ｅｘａｍｉｎｉｎｇ Ｐｒｏｃｅｄｕｒｅｓ，Ｓｅｃｔｉｏｎ ２１１１．０３に記載されるように、クローズドまたはセミクローズドな移行句であるものとする。
本明細書および特許請求の範囲において使用される際、１つまたは複数の要素のリストに関する「少なくとも１つ」という語句は、要素のリスト中のいずれか１つまたは複数から選択される少なくとも１つの要素を意味するものと理解されるべきであるが、要素のリスト内に特に列挙されるあらゆる要素の少なくとも１つを必ずしも含むとは限らず、要素のリスト内の要素の任意の組合せを除外しない。この定義はまた、具体的に特定される要素に関連するかまたは関連しないかにかかわらず、「少なくとも１つ」という語句が指す要素のリスト内で具体的に特定される要素以外の要素が任意選択的に存在し得ることを可能にする。したがって、非限定的な例として、「ＡおよびＢの少なくとも１つ」（または、同等に、「ＡまたはＢの少なくとも１つ」、または、同等に「Ａおよび／またはＢの少なくとも１つ」）は、一実施形態において、任意選択的に２つ以上を含む少なくとも１つの、Ｂの存在なしのＡ（任意選択的にＢ以外の要素を含む）；別の実施形態において、任意選択的に２つ以上を含む少なくとも１つの、Ａの存在なしのＢ（任意選択的にＡ以外の要素を含む）；さらに別の実施形態において、任意選択的に２つ以上を含む少なくとも１つのＡ、および任意選択的に２つ以上を含む少なくとも１つのＢ（任意選択的に他の要素を含む）などを指し得る。
矛盾することが明らかに示されない限り、２つ以上の工程または作業を含む本明細書において権利請求される任意の方法において、方法の工程または作業の順序は、方法の工程または作業が記載される順序に必ずしも限定されないことも理解されるべきである。
特に定義されない限り、本明細書において使用される全ての技術用語および科学用語は、本開示が属する技術分野の当業者によって一般的に理解されるのと同じ意味を有する。本明細書における本開示の説明に使用される用語は、特定の実施形態を説明するものに過ぎず、本開示を限定することは意図されていない。
定義
ＣＲＡ：耐腐食性合金は、腐食環境で使用される装置を作製するために良好な耐腐食性を有するように特別に配合された材料を意味し得るが、決してこれに限定されない。耐腐食性合金は、広範囲の過酷な腐食条件のために配合され得る。
ＣＲＡ：耐腐食性合金は、腐食環境で使用される装置を作製するために良好な耐腐食性を有するように特別に配合された材料を意味し得るが、決してこれに限定されない。耐腐食性合金は、広範囲の過酷な腐食条件のために配合され得る。
延性：破壊前にかなりの塑性変形を受ける材料の能力の尺度を意味し得るが、決してこれに限定されず；それは、伸び率（％ ＥＬ）または面積減少率（％ ＡＲ）として表され得る。
耐腐食性：反応性または腐食環境への曝露によって引き起こされる劣化に対する材料固有の耐性を意味し得るが、決してこれに限定されない。
靱性：亀裂発生および伝播に対する耐性を意味し得るが、決してこれに限定されない。
応力腐食割れ（ＳＣＣ）：応力ならびに反応性および腐食環境の同時作用に起因する材料の割れを意味し得るが、決してこれに限定されない。
硫化物応力割れ（ＳＳＣ）：硫化水素（例えば、Ｈ２Ｓ）を含有する流体への曝露に起因する材料の割れを意味し得るが、決してこれに限定されない。
降伏強度：変形せずに荷重に耐える材料の能力を意味し得るが、決してこれに限定されない。
冷却速度：一般に材料の片の中心、または実質的に中心で測定される、材料の片の冷却の速度を意味し得るが、決してこれに限定されない。
オーステナイト：面心立方（ＦＣＣ）原子結晶構造を有する鋼における金属学的相を意味し得るが、決してこれに限定されない。
マルテンサイト：限定はされないが、母相（典型的にオーステナイト）および生成物相が特定の配向関係を有する無拡散相変態によって形成され得る鋼における金属学的相を意味し得るが、決してこれに限定されない。
ε（イプシロン）−マルテンサイト：オーステナイト相を冷却するかまたは歪みを加えると生じる六方最密充填原子結晶構造を有するマルテンサイトの特定の形態を意味し得るが、決してこれに限定されない。ε−マルテンサイトは、典型的に、オーステナイト相の最密充填（１１１）面に生じ、形態が変形双晶または積層欠陥クラスターに類似している。
α’（アルファプライム）−マルテンサイト：オーステナイト相を冷却するかまたは歪みを加えると生じる体心立方（ＢＣＣ）または体心正方（ＢＣＴ）原子結晶構造を有するマルテンサイトの特定の形態を意味し得るが、決してこれに限定されず；α’−マルテンサイトは、典型的に、板状晶として生じる。
炭化物：鉄／金属および炭素の化合物を意味し得るが、決してこれに限定されない。
溶接物：片の組立体を一緒に溶接することによって形成される単位を意味し得るが、決してこれに限定されない。
溶接金属：その形成の際に融合された、溶接物または溶接継ぎ手の部分を意味し得るが、決してこれに限定されない。
熱影響部（ＨＡＺ）：溶接中に溶融されなかったが、微細構造および機械的特性が溶接のための熱によって変化した、ベースメタルの部分を意味し得るが、決してこれに限定されない。
選択的溶接腐食（ＰＷＣ）：母材ベースメタルよりむしろ溶接金属および／または隣接する熱影響部（ＨＡＺ）が腐食するような、溶接に関連する金属の選択的腐食を意味し得るが、決してこれに限定されない。
溶接金属学／微細構造／機械的特性
本開示の新規な侵食耐性高Ｍｎ鋼（ＥＲ−ＨＭＳ）溶接物は、シーム溶接によって侵食耐性ＨＭＳパイプを接合するのに必要な強度、靱性、および高い侵食・腐食耐性を提供することができる。これらの特性要件を満たすのに必要な微細構造は、溶接金属化学および溶接プロセスパラメータの適切な制御によって達成される。
本開示の新規な侵食耐性高Ｍｎ鋼（ＥＲ−ＨＭＳ）溶接物は、シーム溶接によって侵食耐性ＨＭＳパイプを接合するのに必要な強度、靱性、および高い侵食・腐食耐性を提供することができる。これらの特性要件を満たすのに必要な微細構造は、溶接金属化学および溶接プロセスパラメータの適切な制御によって達成される。
従来の高マンガン鋼消耗品（例えば、鉄道部品に一般的に使用されるハッドフィールド鋼溶接オーバーレイワイヤ）は、最近開発された侵食耐性高マンガン鋼スラリーパイプにおいて好適な溶接金属強度または耐腐食性を提供しない。本開示に記載される高マンガン鋼溶接金属は、スラリーパイプ用途において優れた継ぎ目侵食／腐食性能を提供する。
ＥＲ−ＨＭＳ溶接金属は、この用途（例えば、スラリーパイプ）に必要な最小引張強さ特性を達成しなければならない。例えば、溶接金属降伏強度は、侵食耐性ＨＭＳベースパイプの降伏強度より大きいか、またはスラリーパイプライン設計によって必要とされる所定の最小降伏強度（ＳＭＹＳ）より大きくてもよい。溶接金属極限引張強さはまた、ベースパイプ本体のための所定の最小極限引張強さ（ＳＭＵＴＳ）より大きくてもよい。さらに、溶接金属は、引張伸びのある所定の最小レベルを提供し得る。ＥＲ−ＨＭＳ溶接金属は、硬質マルテンサイト相に変態し、歪みを加えると双晶を形成する、非常に準安定なオーステナイト相を含むように設計されるため、これらの要件のそれぞれを達成することができる。さらに、溶接金属（例えば、モリブデン）における固溶体強化要素は、格子転位運動を妨げることによって、さらなる強化を提供する。これらの強化機構の組合せは、典型的なスラリーパイプラインのシーム溶接のための引張強さ要件を達成する高い強度および加工硬化速度を提供する。例として、試験されるＥＲ−ＨＭＳ溶接金属特性は、図４に示され、ＡＰＩ Ｘ７０グレードに基づくパイプライン設計のためのシーム溶接要件（ＳＭＹＳは７０ｋｓｉである）と比較される。ＡＰＩ Ｘ７０グレード設計は、オイルサンドスラリーパイプライン設計に一般的である。ＥＲ−ＨＭＳ溶接金属化学の調節が、Ｘ５２、Ｘ６０、Ｘ６５、Ｘ７０、およびＸ８０を含む可能なスラリーパイプライングレードの範囲に必要な溶接金属引張特性を達成するために、本明細書に開示される範囲内で行われ得る。
本開示に記載される高マンガン鋼溶接金属は、スラリーパイプ用途に使用されるベースメタル高マンガン鋼と同様の機械的特性および侵食／腐食特性を有する必要があるが、これは、これらの領域における微細構造および応力分布が、接合部の強度、ひいては溶接構造全体の強度に大きな影響を与えるためである。したがって、一実施形態において、本開示のＥＲ−ＨＭＳ溶接金属は、例えば、スラリーパイプ用途に使用されるベースメタル高マンガン鋼と同様の微細構造および同様の歪み誘起変態挙動を有する。
一実施形態において、溶接金属は、約０．３重量％〜約１．２重量％の炭素；約０．１重量％〜約３．０重量％のケイ素；約９．０重量％〜約３０重量％のマンガン；以下の少なくとも１つ：約０．３重量％以下の硫黄、約０．０３重量％以下のリン、またはその両方；約８重量％以下のクロム；約６重量％以下のニッケル；約６重量％以下のモリブデン；約５重量％以下のタングステン；約４重量％以下の銅；約２重量％以下のニオブ；約２重量％以下のバナジウム；約２重量％以下のチタン；約０．４重量％以下の窒素；約１重量％以下のホウ素を含み、組成物の残余は鉄である。特定の実施形態において、炭素は、約０．４５〜約０．７重量％の範囲であり、ケイ素は、約０．２〜約１．５重量％の範囲であり、および／またはマンガンは、約１２〜約２０重量％の範囲である。別の実施形態において、クロムは、約２〜約６重量％の範囲であり、ニッケルは、約５重量％以下の量であり、モリブデンは、約０．５〜約３重量％の範囲であり、タングステンは、約０．１〜約２重量％の範囲であり、銅は、約２重量％以下の量であり、ニオブは、約１重量％以下の量であり、バナジウムは、約１重量％以下の量であり、チタンは、約１重量％以下の量であり、窒素は、約０．０１〜約０．３重量％の範囲であり、および／またはホウ素は、約０．０１〜約０．４重量％の範囲である。
本開示に記載される高マンガン鋼溶接金属、およびＨＡＺは、例えば、スラリーパイプ用途のために接合されるベースメタル高マンガン鋼と同様の機械的特性および侵食／腐食特性を有する必要がある。したがって、一実施形態において、本開示のＥＲ−ＨＭＳ溶接金属、およびＨＡＺは、ベースメタル高マンガン鋼と同様の微細構造および同様の歪み誘起変態挙動を有する。従来の炭素鋼と異なり、高マンガン鋼の微細構造は、室温で面心立方（ｆｃｃ）構造を有する準安定オーステナイト相からなる。
歪みを加えると、準安定オーステナイト相は、歪み誘起変態によっていくつかの異なる相変態を起こし得る。これらの変態としては、以下のものが挙げられる：オーステナイト相は、具体的な鋼の化学的性質および／または温度に応じて、双晶が母相と整列された微細双晶（ｆｃｃ）構造、ε−マルテンサイト（六方格子）、およびα’−マルテンサイト（体心正方格子）へと変態する。これらの変態生成物は、高マンガン鋼の特有の特性をもたらす上での鍵である。例えば、微細な微細双晶は、一次オーステナイト結晶粒を効果的に分割し、転位運動に対する強い障害物として働く。これは、結晶粒を効果的に微細化し、高い極限引張強さおよび延性の優れた組合せをもたらす。
ベースメタル侵食耐性高マンガン鋼の化学的性質は、良好な侵食および磨耗性能を提供する変態生成物を生成するように特に調整されてきた。ベースメタルは、歪みを加えると硬質α’−マルテンサイトへと変態することが多い非常に準安定なオーステナイト相を含むように製造される。これらの鋼の表面磨耗後、非常に準安定なオーステナイト相の表面層は、α’−マルテンサイトへと変態し得る。この摩擦誘起相変態は、丈夫な非変態準安定オーステナイトの内部の上にマルテンサイトからなる薄い硬質表面層の形成をもたらす。これは、磨耗／侵食用途のための望ましい組合せである。
ＥＲ−ＨＭＳ溶接金属において所要の機械的挙動をもたらすために、微細構造は、ベースメタル侵食耐性ＨＭＳの微細構造と同様であるべきである。一実施形態において、マンガンレベルは、溶接金属およびベースメタルの両方において同様である。マンガンは、高マンガン鋼の主要な元素であり、それは、冷却および変形中にオーステナイト構造を安定させるのに重要である。さらに、マンガンは、ケイ素と同様に脱酸素化し（ｄｅｏｘｉｄｉｚｅ）、固溶体強化によって溶接金属を強化する。さらに、マンガンは、好適な範囲にあるとき、加工硬化指数を増加させる。例えば、約９重量％以上のマンガンが、主に、溶接金属内のオーステナイト相を安定させるのに必要とされることが分かった。約３０重量％超のマンガンが、溶接金属内の溶接金属靱性を低下させることがさらに分かった。したがって、マンガンは、本開示の全溶接金属またはメタルコアードワイヤのコアの約９重量％〜約３０重量％であり得る。特定の実施形態において、マンガンは、全溶接金属またはメタルコアードワイヤのコアの約１２重量％〜約２０重量％で存在する。ある実施形態において、溶接金属またはメタルコアードワイヤのコアは、約９重量％〜約２８重量％、約９重量％〜約２６重量％、約９重量％〜約２４重量％、約９重量％〜約２２重量％、約９重量％〜約２０重量％、約９重量％〜約１８重量％、約９重量％〜約１６重量％、約９重量％〜約１４重量％、約９重量％〜約１２重量％、約１０重量％〜約３０重量％、約１０重量％〜約２８重量％、約１０重量％〜約２６重量％、約１０重量％〜約２４重量％、約１０重量％〜約２２重量％、約１０重量％〜約２０重量％、約１０重量％〜約１８重量％、約１０重量％〜約１６重量％、約１０重量％〜約１４重量％、約１０重量％〜約１２重量％、約１２重量％〜約３０重量％、約１２重量％〜約２８重量％、約１２重量％〜約２６重量％、約１２重量％〜約２４重量％、約１２重量％〜約２２重量％、約１２重量％〜約２０重量％、約１２重量％〜約１８重量％、約１２重量％〜約１６重量％、約１２重量％〜約１４重量％、約１４重量％〜約３０重量％、約１４重量％〜約２８重量％、約１４重量％〜約２６重量％、約１４重量％〜約２４重量％、約１４重量％〜約２２重量％、約１４重量％〜約２０重量％、約１４重量％〜約１８重量％、約１４重量％〜約１６重量％、約１６重量％〜約３０重量％、約１重量％〜約２８重量％、約１６重量％〜約２６重量％、約１６重量％〜約２４重量％、約１６重量％〜約２２重量％、約１６重量％〜約２０重量％、約１６重量％〜約１８重量％、約１８重量％〜約３０重量％、約１８重量％〜約２８重量％、約１８重量％〜約２６重量％、約１８重量％〜約２４重量％、約１８重量％〜約２２重量％、約１８重量％〜約２０重量％、約２０重量％〜約３０重量％、約２０重量％〜約２８重量％、約２０重量％〜約２６重量％、約２０重量％〜約２４重量％、約２０重量％〜約２２重量％、約２２重量％〜約３０重量％、約２２重量％〜約２８重量％、約２２重量％〜約２６重量％、約２２重量％〜約２４重量％、約２４重量％〜約３０重量％、約２４重量％〜約２８重量％、約２４重量％〜約２６重量％、約２６重量％〜約３０重量％、約２６重量％〜約２８重量％、または約２８重量％〜約３０重量％の範囲のマンガンを含む。特定の実施形態において、溶接金属またはメタルコアードワイヤのコアは、約９重量％、約１０重量％、約１１重量％、約１２重量％、約１３重量％、約１４重量％、約１５重量％、約１６重量％、約１７重量％、約１８重量％、約１９重量％、約２０重量％、約２１重量％、約２２重量％、約２３重量％、約２４重量％、約２５重量％、約２６重量％、約２７重量％、約２８重量％、約２９重量％、または約３０重量％のマンガンを含む。
炭素は、有効なオーステナイト安定剤であり、オーステナイト相への高い溶解度を有する。したがって、炭素合金化を用いて、溶融合金を冷却する際にオーステナイト相を安定させることができる。炭素はまた、適切な量で加えられる場合、固溶体固化によって母相を強化し、アーク安定性および溶接金属の靱性に影響を与える。本開示の溶接材料は、全溶接金属またはメタルコアードワイヤのコアの約０．３重量％〜約１．２重量％を占め得る。メタルコアードワイヤ中の炭素が、０．３重量％未満である場合、溶接金属は、十分な強度および侵食耐性を有さず、炭素が、１．２重量％を超える場合、靱性は低下し、溶接金属／シームは、より高い高温割れ傾向を有することが分かった。特定の実施形態において、炭素は、約０．４５重量％〜約０．７重量％の範囲である。ある実施形態において、溶接金属またはメタルコアードワイヤのコアは、約０．３重量％〜約１．０重量％、約０．３重量％〜約０．８重量％、約０．３重量％〜約０．６重量％、約０．４重量％〜約１．２重量％、約０．４重量％〜約１．０重量％、約０．４重量％〜約０．８重量％、約０．４重量％〜約０．６重量％、約０．６重量％〜約１．２重量％、約０．６重量％〜約１．０重量％、約０．６重量％〜約０．８重量％、約０．８重量％〜約１．２重量％、約０．８重量％〜約１．０重量％、または約１．０重量％〜約１．２重量％の範囲の炭素を含む。特定の実施形態において、溶接金属またはメタルコアードワイヤのコアは、約０．３重量％、約０．４重量％、約０．５重量％、約０．６重量％、約０．７重量％、約０．８重量％、約０．９重量％、約１．０重量％、約１．１重量％、または約１．２重量％の炭素を含む。
ケイ素の添加は、α’−マルテンサイト変態の維持に加えて、いくらかの固溶体強化を提供する一方、周囲温度で変形させるとε−マルテンサイト形態を促進する。ケイ素はまた、フェライト安定剤および脱酸剤である。ケイ素は、溶接金属またはメタルコアードワイヤのコアの約０．１重量％〜約３重量％で存在し得る。ケイ素の含量が、０．１重量％未満である場合、溶接金属は、十分な強度を有さないことが分かった。さらに、溶接金属脱酸の生成物として形成されるＳｉＯ２の不足により、スラグ粘度の不均衡が引き起こされ、溶接性能が損なわれる。さらに、ケイ素含量が、３重量％超である場合、靱性は低下する。特定の実施形態において、ケイ素は、約０．２重量％〜約１．５重量％の範囲である。ある実施形態において、溶接金属またはメタルコアードワイヤのコアは、約０．１重量％〜約２．８重量％、約０．１重量％〜約２．６重量％、約０．１重量％〜約２．４重量％、約０．１重量％〜約２．２重量％、約０．１重量％〜約２．０重量％、約０．１重量％〜約１．８重量％、約０．１重量％〜約１．６重量％、約０．１重量％〜約１．４重量％、約０．１重量％〜約１．２重量％、約０．１重量％〜約１．０重量％、約０．１重量％〜約０．８重量％、約０．１重量％〜約０．６重量％、約０．１重量％〜約０．４重量％、約０．３重量％〜約３．０重量％、約０．３重量％〜約２．８重量％、約０．３重量％〜約２．６重量％、約０．３重量％〜約２．４重量％、約０．３重量％〜約２．２重量％、約０．３重量％〜約２．０重量％、約０．３重量％〜約１．８重量％、約０．３重量％〜約１．６重量％、約０．３重量％〜約１．４重量％、約０．３重量％〜約１．２重量％、約０．３重量％〜約１．０重量％、約０．３重量％〜約０．８重量％、約０．３重量％〜約０．６重量％、約０．５重量％〜約３．０重量％、約０．５重量％〜約２．８重量％、約０．５重量％〜約２．６重量％、約０．５重量％〜約２．４重量％、約０．５重量％〜約２．２重量％、約０．５重量％〜約２．０重量％、約０．５重量％〜約１．８重量％、約０．５重量％〜約１．６重量％、約０．５重量％〜約１．４重量％、約０．５重量％〜約１．２重量％、約０．５重量％〜約１．０重量％、約０．５重量％〜約０．８重量％、約０．７重量％〜約３．０重量％、約０．７重量％〜約２．８重量％、約０．７重量％〜約２．６重量％、約０．７重量％〜約２．４重量％、約０．７重量％〜約２．２重量％、約０．７重量％〜約２．０重量％、約０．７重量％〜約１．８重量％、約０．７重量％〜約１．６重量％、約０．７重量％〜約１．４重量％、約０．７重量％〜約１．２重量％、約０．７重量％〜約１．０重量％、約０．９重量％〜約３．０重量％、約０．９重量％〜約２．８重量％、約０．９重量％〜約２．６重量％、約０．９重量％〜約２．４重量％、約０．９重量％〜約２．２重量％、約０．９重量％〜約２．０重量％、約０．９重量％〜約１．８重量％、約０．９重量％〜約１．６重量％、約０．９重量％〜約１．４重量％、約０．９重量％〜約１．２重量％、約１．０重量％〜約３．０重量％、約１．０重量％〜約２．８重量％、約１．０重量％〜約２．６重量％、約１．０重量％〜約２．４重量％、約１．０重量％〜約２．２重量％、約１．０重量％〜約２．０重量％、約１．０重量％〜約１．８重量％、約１．０重量％〜約１．６重量％、約１．０重量％〜約１．４重量％、約１．０重量％〜約１．２重量％、約１．２重量％〜約３．０重量％、約１．２重量％〜約２．８重量％、約１．２重量％〜約２．６重量％、約１．２重量％〜約２．４重量％、約１．２重量％〜約２．２重量％、約１．２重量％〜約２．０重量％、約１２重量％〜約１．８重量％、約１．２重量％〜約１．６重量％、約１．２重量％〜約１．４重量％、約１．４重量％〜約３．０重量％、約１．４重量％〜約２．８重量％、約１．４重量％〜約２．６重量％、約１．４重量％〜約２．４重量％、約１．４重量％〜約２．２重量％、約１．４重量％〜約２．０重量％、約１．４重量％〜約１．８重量％、約１．４重量％〜約１．６重量％、約１．６重量％〜約３．０重量％、約１．６重量％〜約２．８重量％、約１．６重量％〜約２．６重量％、約１．６重量％〜約２．４重量％、約１．６重量％〜約２．２重量％、約１．６重量％〜約２．０重量％、約１．６重量％〜約１．８重量％、約１．８重量％〜約３．０重量％、約１．８重量％〜約２．８重量％、約１．８重量％〜約２．６重量％、約１．８重量％〜約２．４重量％、約１．８重量％〜約２．２重量％、約１．８重量％〜約２．０重量％、約２．０重量％〜約３．０重量％、約２．０重量％〜約２．８重量％、約２．０重量％〜約２．６重量％、約２．０重量％〜約２．４重量％、約２．０重量％〜約２．２重量％、約２．２重量％〜約３．０重量％、約２．２重量％〜約２．８重量％、約２．２重量％〜約２．６重量％、約２．２重量％〜約２．４重量％、約２．４重量％〜約３．０重量％、約２．４重量％〜約２．８重量％、約２．６重量％〜約２．８重量％、または約２．８重量％〜約３．０重量％の範囲のケイ素を含む。特定の実施形態において、溶接金属またはメタルコアードワイヤのコアは、約０．１重量％、約０．２重量％、約０．３重量％、約０．４重量％、約０．５重量％、約０．６重量％、約０．７重量％、約０．８重量％、約０．９重量％、約１．０重量％、約１．１重量％、約１．２重量％、約１．３重量％、約１．４重量％、約１．５重量％、約１．６重量％、約１．７重量％、約１．８重量％、約１．９重量％、約２．０重量％、約２．１重量％、約２．２重量％、約２．３重量％、約２．４重量％、約２．５重量％、約２．６重量％、約２．７重量％、約２．８重量％、約２．９重量％、または約３．０重量％の炭素を含む。
特定の実施形態において、溶接金属またはメタルコアードワイヤのコアは、クロム、ニッケル、モリブデン、タングステン、銅、ニオブ、バナジウム、チタン、タンタル、窒素、および／またはホウ素をさらに含み得る。以下にさらに詳細に記載される量は、溶接金属の強度、侵食・腐食耐性、および靱性をさらに強化する。
クロムは、フェライト安定剤であり、それは、高マンガン鋼溶接金属に加えられる場合、冷却中にフェライト相の形成を促進し、耐腐食性を高める。クロムは、強力な炭化物形成剤であり、合金レベルおよび／または熱処理温度に応じて、Ｍ２ＣおよびＭ２３Ｃ６などの炭化物の析出を促進する。さらに、クロムの添加は、典型的に、耐腐食性強化のために重要である。鉄−マンガン合金系へのクロムの添加により、熱膨張係数が減少される。しかしながら、過剰なクロムの添加は、粗粒粒界炭化物形成および靱性の低下につながり得る。クロムは、溶接金属またはメタルコアードワイヤのコアの約８．０重量％以下の量で存在し得る。特定の実施形態において、クロムは、溶接金属またはメタルコアードワイヤのコアの約２．０重量％〜約６．０重量％である。特定の実施形態において、クロムは、約２．０重量％〜約６．０重量％の範囲である。ある実施形態において、溶接金属またはメタルコアードワイヤのコアは、約０．０重量％〜約８．０重量％、約０．０重量％〜約７．５重量％、約０．０重量％〜約７．０重量％、約０．０重量％〜約６．５重量％、約０．０重量％〜約６．０重量％、約０．０重量％〜約５．５重量％、約０．０重量％〜約５．０重量％、約０．０重量％〜約４．５重量％、約０．０重量％〜約４．０重量％、約０．０重量％〜約３．５重量％、約０．０重量％〜約３．０重量％、約０．０重量％〜約２．５重量％、約０．０重量％〜約２．０重量％、約０．０重量％〜約１．５重量％、約０．０重量％〜約１．０重量％、約０．５重量％〜約８．０重量％、約０．５重量％〜約７．５重量％、約０．５重量％〜約７．０重量％、約０．５重量％〜約６．５重量％、約０．５重量％〜約６．０重量％、約０．５重量％〜約５．５重量％、約０．５重量％〜約５．０重量％、約０．５重量％〜約４．５重量％、約０．５重量％〜約４．０重量％、約０．５重量％〜約３．５重量％、約０．５重量％〜約３．０重量％、約０．５重量％〜約２．５重量％、約０．５重量％〜約２．０重量％、約０．５重量％〜約１．５重量％、約０．５重量％〜約１．０重量％、約１．０重量％〜約８．０重量％、約１．０重量％〜約７．５重量％、約１．０重量％〜約７．０重量％、約１．０重量％〜約６．５重量％、約１．０重量％〜約６．０重量％、約１．０重量％〜約５．５重量％、約１．０重量％〜約５．０重量％、約１．０重量％〜約４．５重量％、約１．０重量％〜約４．０重量％、約１．０重量％〜約３．５重量％、約１．０重量％〜約３．０重量％、約１．０重量％〜約２．５重量％、約１．０重量％〜約２．０重量％、約１．０重量％〜約１．５重量％、約１．５重量％〜約８．０重量％、約１．５重量％〜約７．５重量％、約１．５重量％〜約７．０重量％、約１．５重量％〜約６．５重量％、約１．５重量％〜約６．０重量％、約１．５重量％〜約５．５重量％、約１．５重量％〜約５．０重量％、約１．５重量％〜約４．５重量％、約１．５重量％〜約４．０重量％、約１．５重量％〜約３．５重量％、約１．５重量％〜約３．０重量％、約１．５重量％〜約２．５重量％、約１．５重量％〜約２．０重量％、約２．０重量％〜約８．０重量％、約２．０重量％〜約７．５重量％、約２．０重量％〜約７．０重量％、約２．０重量％〜約６．５重量％、約２．０重量％〜約６．０重量％、約２．０重量％〜約５．５重量％、約２．０重量％〜約５．０重量％、約２．０重量％〜約４．５重量％、約２．０重量％〜約４．０重量％、約２．０重量％〜約３．５重量％、約２．０重量％〜約３．０重量％、約２．０重量％〜約２．５重量％、約２．５重量％〜約８．０重量％、約２．５重量％〜約７．５重量％、約２．５重量％〜約７．０重量％、約２．５重量％〜約６．５重量％、約２．５重量％〜約６．０重量％、約２．５重量％〜約５．５重量％、約２．５重量％〜約５．０重量％、約２．５重量％〜約４．５重量％、約２．５重量％〜約４．０重量％、約２．５重量％〜約３．５重量％、約２．５重量％〜約３．０重量％、約３．０重量％〜約８．０重量％、約３．０重量％〜約７．５重量％、約３．０重量％〜約７．０重量％、約３．０重量％〜約６．５重量％、約３．０重量％〜約６．０重量％、約３．０重量％〜約５．５重量％、約３．０重量％〜約５．０重量％、約３．０重量％〜約４．５重量％、約３．０重量％〜約４．０重量％、約３．０重量％〜約３．５重量％、約３．５重量％〜約８．０重量％、約３．５重量％〜約７．５重量％、約３．５重量％〜約７．０重量％、約３．５重量％〜約６．５重量％、約３．５重量％〜約６．０重量％、約３．５重量％〜約５．５重量％、約３．５重量％〜約５．０重量％、約３．５重量％〜約４．５重量％、約３．５重量％〜約４．０重量％、約４．０重量％〜約８．０重量％、約４．０重量％〜約７．５重量％、約４．０重量％〜約７．０重量％、約４．０重量％〜約６．５重量％、約４．０重量％〜約６．０重量％、約４．０重量％〜約５．５重量％、約４．０重量％〜約５．０重量％、約４．０重量％〜約４．５重量％、約４．５重量％〜約８．０重量％、約４．５重量％〜約７．５重量％、約４．５重量％〜約７．０重量％、約４．５重量％〜約６．５重量％、約４．５重量％〜約６．０重量％、約４．５重量％〜約５．５重量％、約４．５重量％〜約５．０重量％、約５．０重量％〜約８．０重量％、約５．０重量％〜約７．５重量％、約５．０重量％〜約７．０重量％、約５．０重量％〜約６．５重量％、約５．０重量％〜約６．０重量％、約５．０重量％〜約５．５重量％、約５．５重量％〜約８．０重量％、約５．５重量％〜約７．５重量％、約５．５重量％〜約７．０重量％、約５．５重量％〜約６．５重量％、約５．５重量％〜約６．０重量％、約６．０重量％〜約８．０重量％、約６．０重量％〜約７．５重量％、約６．０重量％〜約７．０重量％、約６．０重量％〜約６．５重量％、約６．５重量％〜約８．０重量％、約６．５重量％〜約７．５重量％、約６．５重量％〜約７．０重量％、約７．０重量％〜約８．０重量％、約７．０重量％〜約７．５重量％、または約７．５重量％〜約８．０重量％の範囲のクロムを含む。特定の実施形態において、溶接金属またはメタルコアードワイヤのコアは、約０．２５重量％、約０．５重量％、約０．７５重量％、約１．０重量％、約１．２５重量％、約１．５重量％、約１．７５重量％、約２．０重量％、約２．２５重量％、約２．５重量％、約２．７５重量％、約３．０重量％、約３．２５重量％、約３．５重量％、約３．７５重量％、約４．０重量％、約４．５重量％、約４．２５重量％、約４．７５重量％、約５．０重量％、約５．２５重量％、約５．５重量％、約５．７５重量％、約６．０重量％、約６．２５重量％、約６．５重量％、約６．７５重量％、約７．０重量％、約７．２５重量％、約７．５重量％、約７．７５重量％、または約８．０重量％の炭素を含む。
ニッケルの添加は、さらなるオーステナイト安定性を提供することができ、固溶体強化によって溶接金属靱性を改善することができる。ニッケルはまた、溶接金属の耐腐食性および低温靱性を著しく高める。ニッケルは、溶接金属またはメタルコアードワイヤのコアの最大で６重量％で存在し得る。別の実施形態において、ニッケルは、最大で５重量％で存在する。特定の実施形態において、ニッケルは、約０．２重量％〜約６重量％または約０．２重量％〜約５重量％である。より高いレベルでのニッケルの添加は、強度を低下させ得る。特定の実施形態において、ニッケルは、約０．０重量％〜約５．０重量％の範囲である。ある実施形態において、溶接金属またはメタルコアードワイヤのコアは、約０．０重量％〜約６．０重量％、約０．０重量％〜約５．５重量％、約０．０重量％〜約５．０重量％、約０．０重量％〜約４．５重量％、約０．０重量％〜約４．０重量％、約０．０重量％〜約３．５重量％、約０．０重量％〜約３．０重量％、約０．０重量％〜約２．５重量％、約０．０重量％〜約２．０重量％、約０．０重量％〜約１．５重量％、約０．０重量％〜約１．０重量％、約０．５重量％〜約６．０重量％、約０．５重量％〜約５．５重量％、約０．５重量％〜約５．０重量％、約０．５重量％〜約４．５重量％、約０．５重量％〜約４．０重量％、約０．５重量％〜約３．５重量％、約０．５重量％〜約３．０重量％、約０．５重量％〜約２．５重量％、約０．５重量％〜約２．０重量％、約０．５重量％〜約１．５重量％、約０．５重量％〜約１．０重量％、約１．０重量％〜約６．０重量％、約１．０重量％〜約５．５重量％、約１．０重量％〜約５．０重量％、約１．０重量％〜約４．５重量％、約１．０重量％〜約４．０重量％、約１．０重量％〜約３．５重量％、約１．０重量％〜約３．０重量％、約１．０重量％〜約２．５重量％、約１．０重量％〜約２．０重量％、約１．０重量％〜約１．５重量％、約１．５重量％〜約６．０重量％、約１．５重量％〜約５．５重量％、約１．５重量％〜約５．０重量％、約１．５重量％〜約４．５重量％、約１．５重量％〜約４．０重量％、約１．５重量％〜約３．５重量％、約１．５重量％〜約３．０重量％、約１．５重量％〜約２．５重量％、約１．５重量％〜約２．０重量％、約２．０重量％〜約６．０重量％、約２．０重量％〜約５．５重量％、約２．０重量％〜約５．０重量％、約２．０重量％〜約４．５重量％、約２．０重量％〜約４．０重量％、約２．０重量％〜約３．５重量％、約２．０重量％〜約３．０重量％、約２．０重量％〜約２．５重量％、約２．５重量％〜約６．０重量％、約２．５重量％〜約５．５重量％、約２．５重量％〜約５．０重量％、約２．５重量％〜約４．５重量％、約２．５重量％〜約４．０重量％、約２．５重量％〜約３．５重量％、約２．５重量％〜約３．０重量％、約３．０重量％〜約６．０重量％、約３．０重量％〜約５．５重量％、約３．０重量％〜約５．０重量％、約３．０重量％〜約４．５重量％、約３．０重量％〜約４．０重量％、約３．０重量％〜約３．５重量％、約３．５重量％〜約６．０重量％、約３．５重量％〜約５．５重量％、約３．５重量％〜約５．０重量％、約３．５重量％〜約４．５重量％、約３．５重量％〜約４．０重量％、約４．０重量％〜約６．０重量％、約４．０重量％〜約５．５重量％、約４．０重量％〜約５．０重量％、約４．０重量％〜約４．５重量％、約４．５重量％〜約６．０重量％、約４．５重量％〜約５．５重量％、約４．５重量％〜約５．０重量％、約５．０重量％〜約６．０重量％、約５．０重量％〜約５．５重量％、または約５．５重量％〜約６．０重量％の範囲のニッケルを含む。特定の実施形態において、溶接金属またはメタルコアードワイヤのコアは、約０．２５重量％、約０．５重量％、約０．７５重量％、約１．０重量％、約１．２５重量％、約１．５重量％、約１．７５重量％、約２．０重量％、約２．２５重量％、約２．５重量％、約２．７５重量％、約３．０重量％、約３．２５重量％、約３．５重量％、約３．７５重量％、約４．０重量％、約４．５重量％、約４．２５重量％、約４．７５重量％、約５．０重量％、約５．２５重量％、約５．５重量％、約５．７５重量％、または約６．０重量％のニッケルを含む。
モリブデン（Ｍｏ）およびタングステン（Ｗ）は、フェライト安定剤および安定した炭化物形成剤である。モリブデンおよびタングステンは、かなりの固溶体強化を提供することができ、溶質引き摺りによって凝固セル構造を微細化する。モリブデンは、溶接金属またはメタルコアードワイヤのコアの最大で６重量％で存在し得る。特定の実施形態において、モリブデンは、約０．５重量％〜約３．０重量％である。別の実施形態において、モリブデンは、最大で５重量％で存在する。特定の実施形態において、モリブデンは、約０．２重量％〜約６重量％または約０．２重量％〜約５重量％である。より高いレベルでのモリブデンの添加は、強度を低下させ得る。特定の実施形態において、モリブデンは、約０．０重量％〜約５．０重量％の範囲である。ある実施形態において、溶接金属またはメタルコアードワイヤのコアは、約０．０重量％〜約５．５重量％、約０．０重量％〜約５．０重量％、約０．０重量％〜約４．５重量％、約０．０重量％〜約４．０重量％、約０．０重量％〜約３．５重量％、約０．０重量％〜約３．０重量％、約０．０重量％〜約２．５重量％、約０．０重量％〜約２．０重量％、約０．０重量％〜約１．５重量％、約０．０重量％〜約１．０重量％、約０．５重量％〜約６．０重量％、約０．５重量％〜約５．５重量％、約０．５重量％〜約５．０重量％、約０．５重量％〜約４．５重量％、約０．５重量％〜約４．０重量％、約０．５重量％〜約３．５重量％、約０．５重量％〜約３．０重量％、約０．５重量％〜約２．５重量％、約０．５重量％〜約２．０重量％、約０．５重量％〜約１．５重量％、約０．５重量％〜約１．０重量％、約１．０重量％〜約６．０重量％、約１．０重量％〜約５．５重量％、約１．０重量％〜約５．０重量％、約１．０重量％〜約４．５重量％、約１．０重量％〜約４．０重量％、約１．０重量％〜約３．５重量％、約１．０重量％〜約３．０重量％、約１．０重量％〜約２．５重量％、約１．０重量％〜約２．０重量％、約１．０重量％〜約１．５重量％、約１．５重量％〜約６．０重量％、約１．５重量％〜約５．５重量％、約１．５重量％〜約５．０重量％、約１．５重量％〜約４．５重量％、約１．５重量％〜約４．０重量％、約１．５重量％〜約３．５重量％、約１．５重量％〜約３．０重量％、約１．５重量％〜約２．５重量％、約１．５重量％〜約２．０重量％、約２．０重量％〜約６．０重量％、約２．０重量％〜約５．５重量％、約２．０重量％〜約５．０重量％、約２．０重量％〜約４．５重量％、約２．０重量％〜約４．０重量％、約２．０重量％〜約３．５重量％、約２．０重量％〜約３．０重量％、約２．０重量％〜約２．５重量％、約２．５重量％〜約６．０重量％、約２．５重量％〜約５．５重量％、約２．５重量％〜約５．０重量％、約２．５重量％〜約４．５重量％、約２．５重量％〜約４．０重量％、約２．５重量％〜約３．５重量％、約２．５重量％〜約３．０重量％、約３．０重量％〜約６．０重量％、約３．０重量％〜約５．５重量％、約３．０重量％〜約５．０重量％、約３．０重量％〜約４．５重量％、約３．０重量％〜約４．０重量％、約３．０重量％〜約３．５重量％、約３．５重量％〜約６．０重量％、約３．５重量％〜約５．５重量％、約３．５重量％〜約５．０重量％、約３．５重量％〜約４．５重量％、約３．５重量％〜約４．０重量％、約４．０重量％〜約６．０重量％、約４．０重量％〜約５．５重量％、約４．０重量％〜約５．０重量％、約４．０重量％〜約４．５重量％、約４．５重量％〜約６．０重量％、約４．５重量％〜約５．５重量％、約４．５重量％〜約５．０重量％、約５．０重量％〜約６．０重量％、約５．０重量％〜約５．５重量％、または約５．５重量％〜約６．０重量％の範囲のモリブデンを含む。特定の実施形態において、溶接金属またはメタルコアードワイヤのコアは、約０．２５重量％、約０．５重量％、約０．７５重量％、約１．０重量％、約１．２５重量％、約１．５重量％、約１．７５重量％、約２．０重量％、約２．２５重量％、約２．５重量％、約２．７５重量％、約３．０重量％、約３．２５重量％、約３．５重量％、約３．７５重量％、約４．０重量％、約４．５重量％、約４．２５重量％、約４．７５重量％、約５．０重量％、約５．２５重量％、約５．５重量％、約５．７５重量％、または約６．０重量％のモリブデンを含む。
タングステンは、溶接金属またはメタルコアードワイヤのコアの最大で５重量％で存在し得る。特定の実施形態において、タングステンは、約０．１重量％〜約２．０重量％の量で存在する。ある実施形態において、溶接金属またはメタルコアードワイヤのコアは、約０．０重量％〜約４．５重量％、約０．０重量％〜約４．０重量％、約０．０重量％〜約３．５重量％、約０．０重量％〜約３．０重量％、約０．０重量％〜約２．５重量％、約０．０重量％〜約２．０重量％、約０．０重量％〜約１．５重量％、約０．０重量％〜約１．０重量％、約０．５重量％〜約５．０重量％、約０．５重量％〜約４．５重量％、約０．５重量％〜約４．０重量％、約０．５重量％〜約３．５重量％、約０．５重量％〜約３．０重量％、約０．５重量％〜約２．５重量％、約０．５重量％〜約２．０重量％、約０．５重量％〜約１．５重量％、約０．５重量％〜約１．０重量％、約１．０重量％〜約５．０重量％、約１．０重量％〜約４．５重量％、約１．０重量％〜約４．０重量％、約１．０重量％〜約３．５重量％、約１．０重量％〜約３．０重量％、約１．０重量％〜約２．５重量％、約１．０重量％〜約２．０重量％、約１．０重量％〜約１．５重量％、約１．５重量％〜約５．０重量％、約１．５重量％〜約４．５重量％、約１．５重量％〜約４．０重量％、約１．５重量％〜約３．５重量％、約１．５重量％〜約３．０重量％、約１．５重量％〜約２．５重量％、約１．５重量％〜約２．０重量％、約２．０重量％〜約５．０重量％、約２．０重量％〜約４．５重量％、約２．０重量％〜約４．０重量％、約２．０重量％〜約３．５重量％、約２．０重量％〜約３．０重量％、約２．０重量％〜約２．５重量％、約２．５重量％〜約５．０重量％、約２．５重量％〜約４．５重量％、約２．５重量％〜約４．０重量％、約２．５重量％〜約３．５重量％、約２．５重量％〜約３．０重量％、約３．０重量％〜約５．０重量％、約３．０重量％〜約４．５重量％、約３．０重量％〜約４．０重量％、約３．０重量％〜約３．５重量％、約３．５重量％〜約５．０重量％、約３．５重量％〜約４．５重量％、約３．５重量％〜約４．０重量％、約４．０重量％〜約５．０重量％、約４．０重量％〜約４．５重量％、約４．５重量％〜約６．０重量％、約４．５重量％〜約５．５重量％、または約４．５重量％〜約５．０重量％の範囲のタングステンを含む。特定の実施形態において、溶接金属またはメタルコアードワイヤのコアは、約０．２５重量％、約０．５重量％、約０．７５重量％、約１．０重量％、約１．２５重量％、約１．５重量％、約１．７５重量％、約２．０重量％、約２．２５重量％、約２．５重量％、約２．７５重量％、約３．０重量％、約３．２５重量％、約３．５重量％、約３．７５重量％、約４．０重量％、約４．５重量％、約４．２５重量％、約４．７５重量％、または約５．０重量％のタングステンを含む。
銅は、固溶体固化によって溶接金属を強化するオーステナイト安定剤である。一実施形態において、銅は、溶接金属またはメタルコアードワイヤのコアの最大で約４重量％で存在し得る。特定の実施形態において、銅は、約０．０重量％〜約２．０重量％の範囲である。ある実施形態において、溶接金属またはメタルコアードワイヤのコアは、約０．０重量％〜約４．０重量％、約０．０重量％〜約３．５重量％、約０．０重量％〜約３．０重量％、約０．０重量％〜約２．５重量％、約０．０重量％〜約２．０重量％、約０．０重量％〜約１．５重量％、約０．０重量％〜約１．０重量％、約０．５重量％〜約４．０重量％、約０．５重量％〜約３．５重量％、約０．５重量％〜約３．０重量％、約０．５重量％〜約２．５重量％、約０．５重量％〜約２．０重量％、約０．５重量％〜約１．５重量％、約０．５重量％〜約１．０重量％、約１．０重量％〜約４．０重量％、約１．０重量％〜約３．５重量％、約１．０重量％〜約３．０重量％、約１．０重量％〜約２．５重量％、約１．０重量％〜約２．０重量％、約１．０重量％〜約１．５重量％、約１．５重量％〜約４．０重量％、約１．５重量％〜約３．５重量％、約１．５重量％〜約３．０重量％、約１．５重量％〜約２．５重量％、約１．５重量％〜約２．０重量％、約２．０重量％〜約４．０重量％、約２．０重量％〜約３．５重量％、約２．０重量％〜約３．０重量％、約２．０重量％〜約２．５重量％、約２．５重量％〜約４．０重量％、約２．５重量％〜約３．５重量％、約２．５重量％〜約３．０重量％、約３．０重量％〜約４．０重量％、約３．０重量％〜約３．５重量％、または約３．５重量％〜約４．０重量％の範囲の銅を含む。特定の実施形態において、溶接金属またはメタルコアードワイヤのコアは、約０．２５重量％、約０．５重量％、約０．７５重量％、約１．０重量％、約１．２５重量％、約１．５重量％、約１．７５重量％、約２．０重量％、約２．２５重量％、約２．５重量％、約２．７５重量％、約３．０重量％、約３．２５重量％、約３．５重量％、約３．７５重量％、または約４．０重量％の銅を含む。
窒素は、固溶体強化によって溶接金属強度を高める強力なオーステナイト安定剤である。しかしながら、より多い量の窒素は、溶接金属ポロシティおよび靱性の低下を引き起こし得る。好適な窒素の添加は、溶接金属強度を損なわずに（without comprising）、溶接金属における炭素含量および凝固割れ傾向を低下させ得る。窒素の添加はまた、耐腐食性を強化し得る。窒素は、溶接金属またはメタルコアードワイヤのコアの最大で約０．４重量％で存在し得る。過剰な量は、粗い窒化物形成および溶接欠陥（例えば、ポロシティ）につながる。特定の実施形態において、溶接金属またはメタルコアードワイヤのコアは、約０．０１重量％〜約０．３重量％の窒素を含む。ある実施形態において、溶接金属またはメタルコアードワイヤのコアは、約０．０重量％〜約０．４重量％、約０．０重量％〜約０．３重量％、約０．０重量％〜約０．２重量％、約０．１重量％〜約０．４重量％、約０．１重量％〜約０．３重量％、約０．１重量％〜約０．２重量％、約０．２重量％〜約０．４重量％、または約０．２重量％〜約０．３重量％の範囲の窒素を含む。特定の実施形態において、溶接金属またはメタルコアードワイヤのコアは、約０．１重量％、約０．２重量％、約０．３重量％、または約０．４重量％の窒素を含む。
ニオブ、バナジウム、タンタル、およびチタンは、強力な炭化物／窒化物形成剤であり、溶接物の強度を高めるための有効な元素である。タンタルが、加えられて、固溶体強化剤として働き得る。少量のチタンおよびニオブが、結晶粒微細化および析出硬化のために加えられて、溶接金属を強化し得る。ニオブ、バナジウム、タンタル、およびチタンはそれぞれ、独立して、溶接金属またはメタルコアードワイヤのコアの最大で約２重量％で存在し得る。すなわち、各元素は、最大で約２重量％で存在し得る。特定の実施形態において、ニオブ、バナジウム、タンタル、およびチタンの各々は、それぞれ個別に、かつ独立して、最大で約１．０重量％で存在し得る。ある実施形態において、溶接金属またはメタルコアードワイヤのコアは、約０．０重量％〜約２．０重量％、約０．０重量％〜約１．８重量％、約０．０重量％〜約１．６重量％、約０．０重量％〜約１．４重量％、約０．０重量％〜約１．２重量％、約０．０重量％〜約１．０重量％、約０．０重量％〜約０．８重量％、約０．０重量％〜約０．６重量％、約０．０重量％〜約０．４重量％、約０．０重量％〜約０．２重量％、約０．２重量％〜約２．０重量％、約０．２重量％〜約１．８重量％、約０．２重量％〜約１．６重量％、約０．２重量％〜約１．４重量％、約０．２重量％〜約１．２重量％、約０．２重量％〜約１．０重量％、約０．２重量％〜約０．８重量％、約０．２重量％〜約０．６重量％、約０．２重量％〜約０．４重量％、約０．４重量％〜約２．０重量％、約０．４重量％〜約１．８重量％、約０．４重量％〜約１．６重量％、約０．４重量％〜約１．４重量％、約０．４重量％〜約１．２重量％、約０．４重量％〜約１．０重量％、約０．４重量％〜約０．８重量％、約０．４重量％〜約０．６重量％、約０．６重量％〜約２．０重量％、約０．６重量％〜約１．８重量％、約０．６重量％〜約１．６重量％、約０．６重量％〜約１．４重量％、約０．６重量％〜約１．２重量％、約０．６重量％〜約１．０重量％、約０．６重量％〜約０．８重量％、約０．８重量％〜約２．０重量％、約０．８重量％〜約１．８重量％、約０．８重量％〜約１．６重量％、約０．８重量％〜約１．４重量％、約０．８重量％〜約１．２重量％、約０．８重量％〜約１．０重量％、約１．０重量％〜約２．０重量％、約１．０重量％〜約１．８重量％、約１．０重量％〜約１．６重量％、約１．０重量％〜約１．４重量％、約１．０重量％〜約１．２重量％、約１．２重量％〜約２．０重量％、約１．２重量％〜約１．８重量％、約１．２重量％〜約１．６重量％、約１．２重量％〜約１．４重量％、約１．４重量％〜約２．０重量％、約１．４重量％〜約１．８重量％、約１．４重量％〜約１．６重量％、約１．６重量％〜約２．０重量％、約１．６重量％〜約１．８重量％、または約１．８重量％〜約２．０重量％の範囲で、ニオブ、バナジウム、タンタル、および／またはチタンを個別に含む（および独立して選択される）。特定の実施形態において、溶接金属またはメタルコアードワイヤのコアは、約０．１重量％、約０．２重量％、約０．３重量％、約０．４重量％、約０．５重量％、約０．６重量％、約０．７重量％、約０．８重量％、約０．９重量％、約１．０重量％、約１．１重量％、約１．２重量％、約１．３重量％、約１．４重量％、約１．５重量％、約１．６重量％、約１．７重量％、約１．８重量％、約１．９重量％、または約２．０重量％のニオブ、バナジウム、タンタル、および／またはチタンを個別に含む（および独立して選択される）。
硫黄およびリンは、不純物であり、意図的に加えられない。これらの元素は、溶接消耗品中のそれらの量を制限することによって制御される。硫黄およびリンの量は、溶接凝固割れを回避するために制御されなければならない。したがって、一実施形態において、硫黄は、溶接金属またはメタルコアードワイヤのコアの約０．３重量％未満である。硫黄は、約０．０１重量％未満であり得る。別の実施形態において、リンは、溶接金属またはメタルコアードワイヤのコアの約０．３重量％未満である。リンは、約０．０２重量％未満であり得る。特定の実施形態において、リンは、約０．０１重量％未満である。
ある実施形態において、溶接金属またはメタルコアードワイヤのコアは、約０．０重量％〜約１．０重量％の範囲のホウ素を含む。特定の実施形態において、ホウ素は、約０．０１重量％〜約０．４重量％の範囲である。ある実施形態において、ホウ素は、約０．０重量％〜約１．０重量％、約０．０重量％〜約０．８重量％、約０．０重量％〜約０．６重量％、約０．０重量％〜約０．４重量％、約０．０重量％〜約０．２重量％、約０．０５重量％〜約１．０重量％、約０．０５重量％〜約０．８重量％、約０．０５重量％〜約０．６重量％、約０．５重量％〜約０．４重量％、約０．５重量％〜約０．２重量％、約０．１重量％〜約１．０重量％、約０．１重量％〜約０．８重量％、約０．１重量％〜約０．６重量％、約０．１重量％〜約０．４重量％、約０．１重量％〜約０．２重量％、約０．２重量％〜約１．０重量％、約０．２重量％〜約０．８重量％、約０．２重量％〜約０．６重量％、約０．２重量％〜約０．４重量％、約０．４重量％〜約１．０重量％、約０．４重量％〜約０．８重量％、約０．４重量％〜約０．６重量％、約０．６重量％〜約１．０重量％、約０．６重量％〜約０．８重量％、または約０．８重量％〜約１．０重量％の範囲で、溶接金属またはメタルコアードワイヤのコア中に存在する。特定の実施形態において、ホウ素は、約０．０１重量％、約０．０５重量％、約０．１重量％、約０．２重量％、約０．３重量％、約０．４重量％、約０．５重量％、約０．６重量％、約０．７重量％、約０．８重量％、約０．９重量％、または約１．０重量％で存在する。
特定の実施形態において、溶接金属は、主に、炭化物、窒化物、炭窒化物、およびそれらの組合せの微細分散粒子少量相を有するオーステナイト相である。溶接金属の炭素および窒素含量は、冷間変形なしで成膜直後の条件で、約６０ｋｓｉ〜約１３０ｋｓｉの範囲の降伏強度レベルの範囲を提供するように選択され得る。特定の実施形態において、冷間変形なしで成膜直後の条件での溶接金属の降伏強度レベルは、約６０ｋｓｉ〜約１２０ｋｓｉ、約６０ｋｓｉ〜約１１０ｋｓｉ、約６０ｋｓｉ〜約１００ｋｓｉ、約６０ｋｓｉ〜約９０ｋｓｉ、約６０ｋｓｉ〜約８０ｋｓｉ、約６０ｋｓｉ〜約７０ｋｓｉ、約７０ｋｓｉ〜約１３０ｋｓｉ、約７０ｋｓｉ〜約１２０ｋｓｉ、約７０ｋｓｉ〜約１１０ｋｓｉ、約７０ｋｓｉ〜約１００ｋｓｉ、約７０ｋｓｉ〜約９０ｋｓｉ、約７０ｋｓｉ〜約８０ｋｓｉ、約８０ｋｓｉ〜約１３０ｋｓｉ、約８０ｋｓｉ〜約１２０ｋｓｉ、約８０ｋｓｉ〜約１１０ｋｓｉ、約８０ｋｓｉ〜約１００ｋｓｉ、約８０ｋｓｉ〜約９０ｋｓｉ、約９０ｋｓｉ〜約１３０ｋｓｉ、約９０ｋｓｉ〜約１２０ｋｓｉ、約９０ｋｓｉ〜約１１０ｋｓｉ、約９０ｋｓｉ〜約１００ｋｓｉ、約１００ｋｓｉ〜約１３０ｋｓｉ、約１００ｋｓｉ〜約１２０ｋｓｉ、約１００ｋｓｉ〜約１１０ｋｓｉ、約１１０ｋｓｉ〜約１３０ｋｓｉ、約１１０ｋｓｉ〜約１２０ｋｓｉ、または約１２０ｋｓｉ〜約１３０ｋｓｉの範囲である。特定の実施形態において、冷間変形なしで成膜直後の条件での溶接金属の降伏強度レベルは、約６０ｋｓｉ、約６５ｋｓｉ、約７０ｋｓｉ、約７５ｋｓｉ、約８０ｓｋｉ、約８５ｋｓｉ、約９０ｋｓｉ、約９５ｋｓｉ、約１００ｋｓｉ、約１０５ｋｓｉ、約１１０ｋｓｉ、約１１５ｋｓｉ、約１２０ｋｓｉ、約１２５ｋｓｉ、または約１３０ｋｓｉである。
さらに、析出硬化によって強度を強化するために高温炭化物（例えば、ＴｉＣ）を形成するための、チタン、タングステン、およびタンタルなどの強力な炭化物／窒化物形成剤の合金化の増加は、溶接物の凝固の際の液相における炭素レベルを効果的に低下させ、これは、高温割れ感受性の低下をもたらし、粒界における粗Ｍ２ＣおよびＭ２３Ｃ６炭化物析出を遅らせる。一実施形態において、本開示の溶接金属は、主に、オーステナイトである。別の実施形態において、溶接金属は、低レベル（例えば、１体積％未満）の含有物（例えば、ＦｅＳおよび／またはＭｎＳ）を含む。特定の実施形態において、溶接金属は、低レベルの不純物（例えば、上述されるように硫黄およびリン）を含む。
上述される微細構造特徴は、溶接金属化学および溶接パラメータを注意深く組み合わせることによって達成される。特に、積層欠陥エネルギー（ＳＦＥ）は、合金化学の関数であり、ＳＦＥの値は、変形の際に高マンガン鋼において起こる変態誘起塑性（ＴＲＩＰ）および双晶誘起塑性（ＴＷＩＰ）機構のタイプに相当する。高マンガン鋼は、ＴＷＩＰおよびマルテンサイトＴＲＩＰ効果のため、速い加工硬化速度を有する。活性化は、合金のＳＦＥの値によって引き起こされ、具体的な活性変形機構が、溶接金属の強度および侵食性能に影響を与える。塑性変形は、主に、低いＳＦＥ値（例えば、１２ｍＪ／ｍ２未満）でのマルテンサイト変態によって、および中間のＳＦＥでの双晶形成によって実現される。高いＳＦＥ（例えば、３５ｍＪ／ｍ２超）において、可塑性および歪み硬化は、転位滑りのみによって制御される。これに基づいて、ＳＦＥ値は、引張強さおよび侵食性能の強力な予測因子と見なされるため、消耗品合金設計における重要なパラメータである。
ＳＦＥは、合金化学および温度の関数である。固有の積層欠陥は、厚さが２面のε−マルテンサイトエンブリオ（ｅｍｂｒｙｏ）として表され得る。ＳＦＥは、体積エネルギーおよび表面エネルギーの両方の寄与を含む。化学的性質および温度に対するＳＦＥの依存性は、ε−マルテンサイトとオーステナイトとの体積エネルギーの差に主に起因する。相の体積自由エネルギーは、利用可能なデータベースから得ることができる。例えば、図２は、各元素をＦｅＭｎ１２Ｃ０．６に加えたときの予測ＳＦＥを示す。様々な合金添加の寄与は異なり、炭素が最も強力な効果を有し、マンガンが最も小さい効果を有する。しかしながら、複数の合金元素の相互作用が考慮される場合、化学的性質に対するＳＦＥの依存性は複雑であり、かつ単調でない効果である。
変形機構は、溶接金属化学を適切に調整することによって制御され得る。例えば、本開示の実施例は、低い化学的性質（より少ない合金含量）が、変形の際のマルテンサイト相変態および双晶形成を促進する傾向にあることを示す。
一実施形態において、溶接金属は、第２相粒子によって強化される。すなわち、一実施形態において、溶接金属は、析出硬化を起こす。例えば、本開示の溶接金属は、炭化物、窒化物、ホウ化物、および／または酸化物を含み得る。析出硬化の第２相粒子は、溶接金属の磨耗／侵食耐性をさらに改善する。第２相粒子が、変形の際の転位移動を阻止し、それによって、合金の強度を高めるものと考えられる。溶接金属中の炭化物の存在が、硬度を高めるが、サイズおよび空間分布が重要である。粗炭化物粒子は、鋼の機械的故障に大きな役割を果たしている。したがって、溶接金属は、微細な均一に分布した炭化物を含み得る。
炭化物は、ＴＲＩＰおよびＴＷＩＰ効果を同様に強化する。炭化物相中の炭素濃度は、鋼の平均値よりはるかに高い。質量保存によって、炭化物は、その周囲の母相中の炭素を大いに枯渇させる。したがって、ＴＲＩＰおよびＴＷＩＰは、炭素枯渇領域における主な変形機構であり得る。
本開示の別の態様において、溶接金属の貴卑性（ｎｏｂｌｅｎｅｓｓ）は、ベースメタル、すなわち、溶接が適用される高マンガン鋼の貴卑性と同様である。これは、電解腐食による選択的溶接腐食を最小限に抑える。一実施形態において、ベースメタルおよび溶接金属の貴卑性は同じである。
電解腐食は、組成物および微細構造の局所的差異の結果として、溶接物の異なる領域間で発生し得る。溶接金属（ＷＭ）および熱影響部（ＨＡＺ）が、母材金属（ＰＭ）に対して陽極である場合、金属損失の加速が、それらの領域において起こり得る。この形態の腐食の程度は、溶接金属によって悪化され、熱影響部は、母材パイプ材料の広い面積と比べて、狭い表面積を有する。溶接金属の組成物が、腐食環境中のガスまたは液体との境界において原子または分子に対して、母材ベース高Ｍｎ鋼より貴であるかまたはより低い反応性であるように、または母材ベース高Ｍｎ鋼のものと近くなるように選択される場合、それは、陰極のままであり、その腐食速度を低下させる。実際には、溶接金属の化学組成は、ベース高Ｍｎ鋼より貴な電位または同等の電位を溶接金属に提供するように調整され得る。溶接金属における貴合金含量（例えば、Ｃｒ）は、この目的ならびにその強度のため、ベースメタルのものより高いレベルでまたはベース高Ｍｎ鋼のものと同等のレベルで維持され得る。溶接金属への高いＳｉの添加は、ＰＷＣ耐性を達成する上で有害であり得る。
溶接性
本開示のさらなる態様は、例えば、高マンガン鋼を溶接するのに使用するためのメタルコアードワイヤに関する。新規なＥＲ−ＨＭＳ溶接金属は、シーム溶接によって侵食耐性ＨＭＳスラリーパイプを製造するのに必要な溶接性を提供することができる。この溶接性は、溶接金属化学、溶接プロセスパラメータ、および溶接継ぎ手設計の適切な制御によって達成される。
本開示のさらなる態様は、例えば、高マンガン鋼を溶接するのに使用するためのメタルコアードワイヤに関する。新規なＥＲ−ＨＭＳ溶接金属は、シーム溶接によって侵食耐性ＨＭＳスラリーパイプを製造するのに必要な溶接性を提供することができる。この溶接性は、溶接金属化学、溶接プロセスパラメータ、および溶接継ぎ手設計の適切な制御によって達成される。
本開示のメタルコアワイヤは、鋼片の幅を曲げることによって、鋼、例えば、炭素鋼または高マンガン鋼のシースを加工する（ｗｏｒｋ）ことによって製造され得る。上述されるような好適な化学的性質の金属粉末が、環状に曲げられた片に充填される。金属粉末が充填されたメタルコアードワイヤが、延伸および成形プロセス中の残留応力を軽減するために、一連の引き抜き型に通して所望の直径へと延伸され、その後アニーリングされ得る。管への金属粉末の均一な充填は、超音波振動を用いることによって達成され得る。次に、曲げられた片は、さらに曲げられて、メタルコアワイヤを形成する管を形成する。
この管は、長手方向シームに沿って溶接され得る。溶接されたメタルコアードワイヤは、非溶接メタルコアードワイヤより少ない水分を放出する。非溶接メタルコアードワイヤは、蛇行する傾向があり、それによって、目標とする溶接点へのワイヤの供給を調節するのが難しくなる。別の実施形態において、メタルコアワイヤは、銅コーティングを含む。メタルコアードワイヤが溶接されている場合、銅コーティングは、より容易に適用される。
さらに、ワイヤの表面における電解または化学銅コーティングは、先端からワイヤへの電流の均一な導電性を可能にし、したがってアーク安定性を向上させるため、好ましい。
ＥＲ−ＨＭＳ消耗品は、侵食耐性ＨＭＳベースメタルと同様のマンガン含量を有し、それにより、ベースメタル微細構造−オーステナイトと同様の溶接金属微細構造が生成される。この化学的適合性は、溶接金属／ベースメタルの境界におけるマルテンサイト相の形成を防ぐ。これにより、低温割れ／水素割れなどの潜在的な問題のリスクが取り除かれる。
溶接プロセスパラメータ
本開示の別の態様は、高マンガン鋼を溶接する方法である。スラリーパイプライン建設の実用的な生産性で製造される確実なＥＲ−ＨＭＳ溶接の適用は、例えば、サブマージアーク溶接を用いて達成され得る。
本開示の別の態様は、高マンガン鋼を溶接する方法である。スラリーパイプライン建設の実用的な生産性で製造される確実なＥＲ−ＨＭＳ溶接の適用は、例えば、サブマージアーク溶接を用いて達成され得る。
本開示の高マンガン鋼を溶接する方法は、高マンガン鋼の少なくとも１つの片を供給する工程と；上述されるメタルコアードワイヤを供給する工程と；高マンガン鋼の少なくとも１つの片を、スラグおよびアーク安定剤に浸漬する工程と；メタルコアードワイヤに電流を印加して、高マンガン鋼の少なくとも１つの片上に液体合金鋼組成物を生成する工程とを含む。ある実施形態において、スラグは、約２２〜２４％のＡｌ２Ｏ３、約１０〜１２％のＳｉＯ２、約６〜８％のＭｎＯ、約２２．５〜２４．５％のＣＡＦ２、約１０．５〜１２．５％のＭｇＯ、約１１．５〜１３．５％のＣＯ２、約２．５〜４．５％のＣａＯ、約０．５〜２．５％のＮａ２Ｏ、約１．０〜３．０％のＴｉＯ２、約０．５〜１．６％のＺｒＯ２、約０．３〜１．３％のＫ２Ｏ、約０．２〜１．２％のＦｅ、約０．２〜２．２％のＭｎ、および／または約０．１〜１．０％のＳｉを含む。他の実施形態において、スラグは、約２３．１％のＡｌ２Ｏ３、約１１．２％のＳｉＯ２、約７．１％のＭｎＯ、約２３．４％のＣａＦ２、約１１．６％のＭｇＯ、約１２．４％のＣＯ２、約３．５％のＣａＯ、約１．３％のＮａ２Ｏ、約２．１％のＴｉＯ２、約１．１％のＺｒＯ２、約０．８％のＫ２Ｏ、約０．７％のＦｅ、約１．２％のＭｎ、約０．５％のＳｉ、またはそれらの組合せ（のうち）の少なくとも１つを含む。
特に、腐食／亀裂耐性が重要であるか／望ましい場合、本開示によって記載または包含されるＥＲ−ＨＭＳ溶接金属は、多くのシステム／用途（例えば、油、ガス、および／または石油化学製品設備／システム、例えば、反応器、パイプ、ケーシング、パッカー（ｐａｃｋｅｒ）、継ぎ手（ｃｏｕｐｌｉｎｇ）、サッカーロッド、シール、ワイヤ、ケーブル、坑底組立体、管類、弁、コンプレッサ、ポンプ、軸受、押出機バレル、成形型用など）において有利に用いられ得る。
上述される溶接金属化学、溶接プロセス、および溶接の実施の適切な適用は、ＨＭＳスラリーパイプを製造するのに必要な微細構造および機械的特性を有する好適なＥＲ−ＨＭＳ溶接物を製造するであろう。
本開示は、以下の実施例に関してさらに説明されるが；本開示の範囲は、実施例によって限定されない。以下の実施例は、改良された高マンガン鋼溶接（例えば、強化された腐食および／または亀裂耐性を有する改良された高Ｍｎ溶接組成物）を作製または製造するための改良されたシステムおよび方法を例示する。
実施例１
１９ｍｍ〜２０．６ｍｍのパイプ壁厚を有する、直径２４〜３０インチの高マンガン鋼パイプを、図３に示されるように２つの異なるレベルの炭素含量を用いたサブマージアーク溶接によって作製した。シーム溶接を、以下の溶接条件：５３０〜６３０Ａの電流および２７〜３１Ｖの電圧、５１０〜６５０ｍｍ／分の溶接速度および１３〜２３ｋＪ／ｃｍの入熱で行った。より高い炭素含量を用いたシーム溶接は、より低い炭素含量を有する溶接金属より増加した降伏強さおよび極限引張強さを示す。
１９ｍｍ〜２０．６ｍｍのパイプ壁厚を有する、直径２４〜３０インチの高マンガン鋼パイプを、図３に示されるように２つの異なるレベルの炭素含量を用いたサブマージアーク溶接によって作製した。シーム溶接を、以下の溶接条件：５３０〜６３０Ａの電流および２７〜３１Ｖの電圧、５１０〜６５０ｍｍ／分の溶接速度および１３〜２３ｋＪ／ｃｍの入熱で行った。より高い炭素含量を用いたシーム溶接は、より低い炭素含量を有する溶接金属より増加した降伏強さおよび極限引張強さを示す。
実施例２
厚さ１９ｍｍの高マンガン鋼板を、表１に示されるように多様な溶接金属化学の６種の溶接金属を用いて溶接した。各溶接金属の耐磨損性を、ＡＳＴＭ Ｇ６５にしたがって回転ゴム車輪試験によって評価した。より高い炭素含量ならびにＣｒ、Ｍｏ、およびＷの強化された合金を有する溶接金属（ＳＬ−１〜ＳＬ−５）は、図４に示されるように、より低い炭素含量溶接金属（ＳＬ−６）およびＡＰＩ Ｘ７０炭素鋼のものと比較して、改良された耐摩耗性を示す。
厚さ１９ｍｍの高マンガン鋼板を、表１に示されるように多様な溶接金属化学の６種の溶接金属を用いて溶接した。各溶接金属の耐磨損性を、ＡＳＴＭ Ｇ６５にしたがって回転ゴム車輪試験によって評価した。より高い炭素含量ならびにＣｒ、Ｍｏ、およびＷの強化された合金を有する溶接金属（ＳＬ−１〜ＳＬ−５）は、図４に示されるように、より低い炭素含量溶接金属（ＳＬ−６）およびＡＰＩ Ｘ７０炭素鋼のものと比較して、改良された耐摩耗性を示す。
実施例３
１９ｍｍ〜２０．６ｍｍのパイプ壁厚を有する、直径２４〜３０インチの高マンガン鋼パイプを、表２に示されるように内径パス（ＩＤ ｐａｓｓ）と外径パス（ＯＤ ｐａｓｓ）との間で２つの異なるレベルのクロム合金含量を用いたサブマージアーク溶接によって作製した。シーム溶接パイプからカットしたシーム溶接試験片を、４５℃の温度、１５００ｐｐｍのＮａＣｌ、ｐＨ＝８、および８ｐｐｍの溶解酸素のオイルサンドスラリーパイプ環境を模擬した水溶液に浸漬した。図５に示されるように、外径パスビーズのものより高いＣｒ含量を有する内径パス溶接ビーズは、より少ない腐食規模および選択的溶接腐食に対するより良好な耐性を示す。
１９ｍｍ〜２０．６ｍｍのパイプ壁厚を有する、直径２４〜３０インチの高マンガン鋼パイプを、表２に示されるように内径パス（ＩＤ ｐａｓｓ）と外径パス（ＯＤ ｐａｓｓ）との間で２つの異なるレベルのクロム合金含量を用いたサブマージアーク溶接によって作製した。シーム溶接パイプからカットしたシーム溶接試験片を、４５℃の温度、１５００ｐｐｍのＮａＣｌ、ｐＨ＝８、および８ｐｐｍの溶解酸素のオイルサンドスラリーパイプ環境を模擬した水溶液に浸漬した。図５に示されるように、外径パスビーズのものより高いＣｒ含量を有する内径パス溶接ビーズは、より少ない腐食規模および選択的溶接腐食に対するより良好な耐性を示す。
特定の実施形態
一態様によれば、本開示は、溶接組成物（又はウェルディング組成物（welding composition））を提供し、当該溶接組成物は、
０．３重量％〜１．２重量％の範囲の炭素、
０．１重量％〜３．０重量％の範囲のケイ素（ｂ）、
９．０重量％〜３０重量％の範囲のマンガン、
８重量％以下の量のクロム、
６重量％以下の量のニッケル、
６重量％以下の量のモリブデン、
５重量％以下の量のタングステン、
４重量％以下の量の銅、
２重量％以下の量のニオブ、
２重量％以下の量のバナジウム、
２重量％以下の量のチタン、
０．４重量％以下の量の窒素、
１重量％以下の量のホウ素、
以下の（ｉ）、（ｉｉ）または（ｉｉｉ）の少なくとも１つ
（ｉ）０．３重量％以下の量の硫黄、
（ｉｉ）０．０３重量％以下の量のリン、または
（ｉｉｉ）それらの組合せ
を含み、
残余（又は残余物又はバランス（balance））は、鉄である。
一態様によれば、本開示は、溶接組成物（又はウェルディング組成物（welding composition））を提供し、当該溶接組成物は、
０．３重量％〜１．２重量％の範囲の炭素、
０．１重量％〜３．０重量％の範囲のケイ素（ｂ）、
９．０重量％〜３０重量％の範囲のマンガン、
８重量％以下の量のクロム、
６重量％以下の量のニッケル、
６重量％以下の量のモリブデン、
５重量％以下の量のタングステン、
４重量％以下の量の銅、
２重量％以下の量のニオブ、
２重量％以下の量のバナジウム、
２重量％以下の量のチタン、
０．４重量％以下の量の窒素、
１重量％以下の量のホウ素、
以下の（ｉ）、（ｉｉ）または（ｉｉｉ）の少なくとも１つ
（ｉ）０．３重量％以下の量の硫黄、
（ｉｉ）０．０３重量％以下の量のリン、または
（ｉｉｉ）それらの組合せ
を含み、
残余（又は残余物又はバランス（balance））は、鉄である。
本明細書中に記載される任意の態様または実施形態において、
クロムは、２〜６重量％の範囲であり、
ニッケルは、０〜５重量％の範囲であり、
モリブデンは、０．５〜３重量％の範囲であり、
タングステンは、０．１〜２重量％の範囲であり、
銅は、２重量％未満の量であり、
ニオブは、１重量％未満の量であり、
バナジウムは、１重量％未満の量であり、
チタンは、１重量％未満の量であり、
窒素は、０．０１〜０．３重量％の範囲であり、および／または
ホウ素は、０．０１〜０．４重量％の範囲である。
クロムは、２〜６重量％の範囲であり、
ニッケルは、０〜５重量％の範囲であり、
モリブデンは、０．５〜３重量％の範囲であり、
タングステンは、０．１〜２重量％の範囲であり、
銅は、２重量％未満の量であり、
ニオブは、１重量％未満の量であり、
バナジウムは、１重量％未満の量であり、
チタンは、１重量％未満の量であり、
窒素は、０．０１〜０．３重量％の範囲であり、および／または
ホウ素は、０．０１〜０．４重量％の範囲である。
本明細書中に記載される任意の態様または実施形態において、
炭素は、０．４５〜０．７重量％の範囲であり、
ケイ素は、０．２〜１．５重量％の範囲であり、および／または
マンガンは、１２〜２０重量％の範囲である。
炭素は、０．４５〜０．７重量％の範囲であり、
ケイ素は、０．２〜１．５重量％の範囲であり、および／または
マンガンは、１２〜２０重量％の範囲である。
さらなる態様によれば、本開示は、サブマージアーク溶接（又はサブマージドアークウェルディング（submerged arc welding））のためのメタルコアードワイヤ（又はメタルコアのワイヤ（metal cored wire））であって、当該メタルコアードワイヤは、以下の粉末（又はパウダー（powders））を含むコア（又は芯又は核（core））とともに、鋼シース（又は鋼鞘又はスチールシース（steel sheath））を含む：
０．３重量％〜１．２重量％の範囲の炭素、
０．１重量％〜３．０重量％の範囲のケイ素、
９．０重量％〜３０重量％の範囲のマンガン、
８重量％未満の量のクロム、
６重量％未満の量のニッケル、
６重量％未満の量のモリブデン、
５重量％未満の量のタングステン、
４重量％未満の量の銅、
２重量％未満の量のニオブ、
２重量％未満の量のバナジウム、
２重量％未満の量のチタン、
０．４重量％未満の量の窒素、
１重量％未満の量のホウ素
以下の（ｉ）、（ｉｉ）または（ｉｉｉ）の少なくとも１つ
（ｉ） 硫黄は、０．３重量パーセント未満であり、
（ｉｉ） リンは、０．０３重量パーセント未満であり、または
（ｉｉｉ）それらの組合せ
残余（又は残余物又はバランス（balance））は、鉄である。
０．３重量％〜１．２重量％の範囲の炭素、
０．１重量％〜３．０重量％の範囲のケイ素、
９．０重量％〜３０重量％の範囲のマンガン、
８重量％未満の量のクロム、
６重量％未満の量のニッケル、
６重量％未満の量のモリブデン、
５重量％未満の量のタングステン、
４重量％未満の量の銅、
２重量％未満の量のニオブ、
２重量％未満の量のバナジウム、
２重量％未満の量のチタン、
０．４重量％未満の量の窒素、
１重量％未満の量のホウ素
以下の（ｉ）、（ｉｉ）または（ｉｉｉ）の少なくとも１つ
（ｉ） 硫黄は、０．３重量パーセント未満であり、
（ｉｉ） リンは、０．０３重量パーセント未満であり、または
（ｉｉｉ）それらの組合せ
残余（又は残余物又はバランス（balance））は、鉄である。
本明細書中に記載される任意の態様または実施形態において、鋼（又はスチール）は、炭素鋼（又はカーボンスチール）または高マンガン鋼（又はハイマンガンスチール）のいずれかである。
本明細書中に記載される任意の態様または実施形態において、鋼シースは、溶接される（又は溶接された）長手方向シーム（又は長手軸方向シーム）（longitudinal seam）を有する。
本明細書中に記載される任意の態様または実施形態において、鋼シースの表面は、銅で被覆されている（又は被覆される）。
別の態様によれば、本開示は、高マンガン鋼（又はハイマンガンスチール）を溶接（又はウェルディング）する方法を提供し、当該方法は、
高マンガン鋼の少なくとも１つの片（又はピース）を供給すること（又は工程又はステップ）、
本開示のメタルコアードワイヤ（又はメタルコアのワイヤ）を供給すること（又は工程又はステップ）、
高マンガン鋼の少なくとも１つの片（又はピース）を、スラグ（slag）およびアーク安定剤（又はアークスタビライザ（arc stabilizer））に浸漬すること（又は工程又はステップ）、および
メタルコアードワイヤに電流を印加して、高マンガン鋼の少なくとも１つの片（又はピース）に液体合金鋼組成物（又はリキッドアロイスチール組成物（liquid alloy steel composition））を生成すること（又は工程又はステップ）
含む。
高マンガン鋼の少なくとも１つの片（又はピース）を供給すること（又は工程又はステップ）、
本開示のメタルコアードワイヤ（又はメタルコアのワイヤ）を供給すること（又は工程又はステップ）、
高マンガン鋼の少なくとも１つの片（又はピース）を、スラグ（slag）およびアーク安定剤（又はアークスタビライザ（arc stabilizer））に浸漬すること（又は工程又はステップ）、および
メタルコアードワイヤに電流を印加して、高マンガン鋼の少なくとも１つの片（又はピース）に液体合金鋼組成物（又はリキッドアロイスチール組成物（liquid alloy steel composition））を生成すること（又は工程又はステップ）
含む。
本明細書中に記載される任意の態様または実施形態において、スラグは、
２２〜２４％のＡｌ２Ｏ３、
１０〜１２％のＳｉＯ２、
６〜８％のＭｎＯ、
２２．５〜２４．５％のＣＡＦ２、
１０．５〜１２．５％のＭｇＯ、
１１．５〜１３．５％のＣＯ２、
２．５〜４．５％のＣａＯ、
０．５〜２．５％のＮａ２Ｏ、
１．０〜３．０％のＴｉＯ２、
０．５〜１．６％のＺｒＯ２、
０．３〜１．３％のＫ２Ｏ、
０．２〜１．２％のＦｅ、
０．２〜２．２％のＭｎ、および／または
０．１〜１．０％のＳｉ
を含む。
２２〜２４％のＡｌ２Ｏ３、
１０〜１２％のＳｉＯ２、
６〜８％のＭｎＯ、
２２．５〜２４．５％のＣＡＦ２、
１０．５〜１２．５％のＭｇＯ、
１１．５〜１３．５％のＣＯ２、
２．５〜４．５％のＣａＯ、
０．５〜２．５％のＮａ２Ｏ、
１．０〜３．０％のＴｉＯ２、
０．５〜１．６％のＺｒＯ２、
０．３〜１．３％のＫ２Ｏ、
０．２〜１．２％のＦｅ、
０．２〜２．２％のＭｎ、および／または
０．１〜１．０％のＳｉ
を含む。
本明細書中に記載される任意の態様または実施形態において、高マンガン鋼（又はハイマンガンスチール）の少なくとも１つの片（又はピース）が、高マンガン鋼の少なくとも２つの片（又はピース）であり、メタルコアードワイヤに電流を印加して、高マンガン鋼の少なくとも２つの片（又はピース）の間の接合部（又はジャンクション（junction））において、液体鋼組成物を生成させる。
本明細書中に記載される任意の態様または実施形態において、当該方法は、高マンガン鋼の少なくとも２つの片（又はピース）を接合（又はジョイント（joining））する合金鋼組成物（又はアロイスチール組成物（alloy steel composition））を形成するために、上記液体合金鋼組成物を冷却すること（又は工程又はステップ）をさらに含む。
本明細書中に記載される任意の態様または実施形態において、スラグおよびアーク安定剤は、ＴｉＯ２、ＳｉＯ２、ＺｒＯ２、Ａｌ２Ｏ３、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏ、金属フッ化物またはそれらの組合せの少なくとも１つを含む。
本明細書中に記載される任意の態様または実施形態において、金属フッ化物（又はメタルフルオリド（metal fluoride））は、ＣａＦ２、ＮａＦ２、ＭｇＦ２、ＢａＦ２およびＫ２ＺｒＦ６からなる群から選択される。
本明細書中に記載される任意の態様または実施形態において、印加される電流は、５１０〜６５０ｍｍ／分の溶接速度（又はウェルディングスピード（welding speed））を達成する５３０〜６３０Ａの範囲内である。
本明細書中に記載される任意の態様または実施形態において、スラグは、
２３．１％のＡｌ２Ｏ３、
１１．２％のＳｉＯ２、
７．１％のＭｎＯ、
２３．４％のＣＡＦ２、
１１．６％のＭｇＯ、
１２．４％のＣＯ２、
３．５％のＣａＯ、
１．３％のＮａ２Ｏ、
２．１％のＴｉＯ２、
１．１％のＺｒＯ２、
０．８％のＫ２Ｏ、
０．７％のＦｅ、
１．２％のＭｎ、および／または
０．５％のＳｉ
を含む。
２３．１％のＡｌ２Ｏ３、
１１．２％のＳｉＯ２、
７．１％のＭｎＯ、
２３．４％のＣＡＦ２、
１１．６％のＭｇＯ、
１２．４％のＣＯ２、
３．５％のＣａＯ、
１．３％のＮａ２Ｏ、
２．１％のＴｉＯ２、
１．１％のＺｒＯ２、
０．８％のＫ２Ｏ、
０．７％のＦｅ、
１．２％のＭｎ、および／または
０．５％のＳｉ
を含む。
本開示は、主に、油、ガスおよび／または石油化学工業／システム／用途のための部品に使用するための鋼組成物に関して説明されているが、このような説明は、本開示の目的のために用いられているに過ぎず、本開示を限定することは意図されていない。それとは反対に、開示される鋼組成物は、広範囲の用途、システム、操作および／または工業に使用することが可能であることが認識されるべきである。
本開示のシステムおよび方法が、その例示的な実施形態を参照して説明されているが、本開示は、このような例示的な実施形態および／または実施に限定されない。むしろ、本明細書における本開示から当業者に容易に明らかであろうが、本開示のシステムおよび方法は、多くの実施および応用を受け入れることができる。本開示は、開示される実施形態のこのような変更、強化および／または変形を明示的に包含する。本開示の範囲から逸脱せずに、上記の構成に多くの変更を加えることができ、本開示の多くの広く異なる実施形態を行うことが可能であるため、図面および本明細書に含まれる全ての事柄は、例示的なものであると解釈されるべきであり、限定的な意味で解釈されるべきではないことが意図される。さらなる変更、変形、および置き換えが、上記の開示において意図される。したがって、添付の特許請求の範囲は、広くかつ本開示の範囲と整合するように解釈されるべきであることが理解される。
Claims (15)
- 溶接組成物であり、
０．３重量％〜１．２重量％の範囲の炭素、
０．１重量％〜３．０重量％の範囲のケイ素、
９．０重量％〜３０重量％の範囲のマンガン、
８重量％以下の量のクロム、
６重量％以下の量のニッケル、
６重量％以下の量のモリブデン、
５重量％以下の量のタングステン、
４重量％以下の量の銅、
２重量％以下の量のニオブ、
２重量％以下の量のバナジウム、
２重量％以下の量のチタン、
０．４重量％以下の量の窒素、
１重量％以下の量のホウ素、
以下の（ｉ）、（ｉｉ）または（ｉｉｉ）の少なくとも１つ
（ｉ） ０．３重量％以下の量の硫黄、
（ｉｉ） ０．０３重量％以下の量のリン、または
（ｉｉｉ）それらの組合せ
を含み、
残余が、鉄である、
溶接組成物。 - クロムは、２〜６重量％の範囲であり、
ニッケルは、０〜５重量％の範囲であり、
モリブデンは、０．５〜３重量％の範囲であり、
タングステンは、０．１〜２重量％の範囲であり、
銅は、２重量％未満の量であり、
ニオブは、１重量％未満の量であり、
バナジウムは、１重量％未満の量であり、
チタンは、１重量％未満の量であり、
窒素は、０．０１〜０．３重量％の範囲であり、
ホウ素は、０．０１〜０．４重量％の範囲であり、または
それらの組合せ
の少なくとも１つである、請求項１に記載の組成物。 - 炭素は、０．４５〜０．７重量％の範囲であり、
ケイ素は、０．２〜１．５重量％の範囲であり、
マンガンは、１２〜２０重量％の範囲であり、または
それらの組合せ
の少なくとも１つである、請求項１または２に記載の溶接組成物。 - サブマージアーク溶接のためのメタルコアードワイヤであり、
前記メタルコアードワイヤが、コアとともに、鋼シースを含み、
前記コアが、
０．３重量％〜１．２重量％の範囲の炭素、
０．１重量％〜３．０重量％の範囲のケイ素、
９．０重量％〜３０重量％の範囲のマンガン、
８重量％未満の量のクロム、
６重量％未満の量のニッケル、
６重量％未満の量のモリブデン、
５重量％未満の量のタングステン、
４重量％未満の量の銅、
２重量％未満の量のニオブ、
２重量％未満の量のバナジウム、
２重量％未満の量のチタン、
０．４重量％未満の量の窒素、
１重量％未満の量のホウ素、
以下の（ｉ）、（ｉｉ）または（ｉｉｉ）の少なくとも１つ
（ｉ） 硫黄は、０．３重量パーセント未満であり、
（ｉｉ） リンは、０．０３重量パーセント未満であり、または
（ｉｉｉ）それらの組合せ
残余は、鉄である
の粉末を含む、メタルコアードワイヤ。 - 前記鋼が、炭素鋼または高マンガン鋼のいずれかである、請求項４に記載のメタルコアードワイヤ。
- 前記鋼シースが、溶接される長手方向シームを有する、請求項４または５に記載のメタルコアードワイヤ。
- 前記鋼シースの表面が、銅で被覆されている、請求項４〜６のいずれか１項に記載のメタルコアードワイヤ。
- 高マンガン鋼を溶接する方法であり、
高マンガン鋼の少なくとも１つの片を供給すること、
請求項４〜７のいずれか１項に記載のメタルコアードワイヤを供給すること、
前記高マンガン鋼の少なくとも１つの片を、スラグおよびアーク安定剤に浸漬すること、および
前記メタルコアードワイヤに電流を印加して、前記高マンガン鋼の少なくとも１つの片に液体合金鋼組成物を生成すること
を含む、方法。 - 前記スラグが、
２２〜２４％のＡｌ２Ｏ３、
１０〜１２％のＳｉＯ２、
６〜８％のＭｎＯ、
２２．５〜２４．５％のＣＡＦ２、
１０．５〜１２．５％のＭｇＯ、
１１．５〜１３．５％のＣＯ２、
２．５〜４．５％のＣａＯ、
０．５〜２．５％のＮａ２Ｏ、
１．０〜３．０％のＴｉＯ２、
０．５〜１．６％のＺｒＯ２、
０．３〜１．３％のＫ２Ｏ、
０．２〜１．２％のＦｅ、
０．２〜２．２％のＭｎ、
０．１〜１．０％のＳｉ、または
それらの組合せ
の少なくとも１つを含む、請求項８に記載の方法。 - 前記高マンガン鋼の少なくとも１つの片が、高マンガン鋼の少なくとも２つの片であり、前記メタルコアードワイヤに電流を印加して、前記高マンガン鋼の少なくとも２つの片の間の接合部において、液体鋼組成物を生成させる、請求項８または９に記載の方法。
- 前記高マンガン鋼の少なくとも２つの片を接合する合金鋼組成物を形成するために、前記液体合金鋼組成物を冷却することをさらに含む、請求項８〜１０のいずれか１項に記載の方法。
- 前記スラグおよびアーク安定剤が、ＴｉＯ２、ＳｉＯ２、ＺｒＯ２、Ａｌ２Ｏ３、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏ、金属フッ化物またはそれらの組合せの少なくとも１つを含む、請求項８〜１１のいずれか１項に記載の方法。
- 前記金属フッ化物が、ＣａＦ２、ＮａＦ２、ＭｇＦ２、ＢａＦ２およびＫ２ＺｒＦ６からなる群から選択される、請求項８〜１２のいずれか１項に記載の方法。
- 前記印加される電流が、５１０〜６５０ｍｍ／分の溶接速度を達成する５３０〜６３０Ａの範囲内である、請求項８〜１３のいずれか１項に記載の方法。
- 前記スラグが、
２３．１％のＡｌ２Ｏ３、
１１．２％のＳｉＯ２、
７．１％のＭｎＯ、
２３．４％のＣＡＦ２、
１１．６％のＭｇＯ、
１２．４％のＣＯ２、
３．５％のＣａＯ、
１．３％のＮａ２Ｏ、
２．１％のＴｉＯ２、
１．１％のＺｒＯ２、
０．８％のＫ２Ｏ、
０．７％のＦｅ、
１．２％のＭｎ、
０．５％のＳｉ、または
それらの組合せ
の少なくとも１つを含む、請求項８〜１４のいずれか１項に記載の方法。
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US201662330400P | 2016-05-02 | 2016-05-02 | |
| US62/330,400 | 2016-05-02 | ||
| PCT/US2017/030691 WO2017192623A1 (en) | 2016-05-02 | 2017-05-02 | High manganese steel pipe with step-out weld zone erosion-corrosion resistance and method of making the same |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2019519374A true JP2019519374A (ja) | 2019-07-11 |
| JP7220359B2 JP7220359B2 (ja) | 2023-02-10 |
Family
ID=60157299
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2018557354A Active JP7220359B2 (ja) | 2016-05-02 | 2017-05-02 | 継ぎ目溶接部の侵食－腐食耐性を有する高マンガン鋼パイプおよびその製造方法 |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| US (3) | US10493570B2 (ja) |
| EP (1) | EP3452249A4 (ja) |
| JP (1) | JP7220359B2 (ja) |
| KR (1) | KR102266835B1 (ja) |
| CN (1) | CN109070282A (ja) |
| AR (1) | AR108267A1 (ja) |
| AU (1) | AU2017259784A1 (ja) |
| BR (1) | BR112018071993A2 (ja) |
| CA (1) | CA3022964A1 (ja) |
| RU (1) | RU2018141283A (ja) |
| WO (1) | WO2017192623A1 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPWO2022130759A1 (ja) * | 2020-12-17 | 2022-06-23 | ||
| WO2023054722A1 (ja) * | 2021-09-30 | 2023-04-06 | 日本製鉄株式会社 | フラックス入りワイヤ及び溶接継手の製造方法 |
| JP7495653B2 (ja) | 2021-09-30 | 2024-06-05 | 日本製鉄株式会社 | フラックス入りワイヤ及び溶接継手の製造方法 |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10493570B2 (en) | 2016-05-02 | 2019-12-03 | Exxonmobil Research And Engineering Company | High manganese steel pipe with step-out weld zone erosion-corrosion resistance and method of making the same |
| EP3774168A1 (en) | 2018-03-30 | 2021-02-17 | Hobart Brothers LLC | Tubular wires made from copper coated strip |
| US10982310B2 (en) * | 2018-04-09 | 2021-04-20 | ResOps, LLC | Corrosion resistant thermal spray alloy |
| US10947610B2 (en) | 2018-08-21 | 2021-03-16 | Exxonmobil Upstream Research Company | Mooring chains comprising high manganese steels and associated methods |
| CN109385508A (zh) * | 2018-12-21 | 2019-02-26 | 昆明理工大学 | 一种用于薄壁管道的低温高锰钢材料的制备方法 |
| CN110273113A (zh) * | 2019-07-24 | 2019-09-24 | 深圳市富鹏达金属材料有限公司 | 一种锰合金钢及其制备方法 |
| CN110671553B (zh) * | 2019-08-29 | 2021-08-10 | 招远市金亭岭矿业有限公司 | 一种充填回水用管路及其安装使用方法 |
| CA3162004A1 (en) * | 2019-11-27 | 2021-06-03 | Cascade Corporation | Connection between forks and hangers on forks |
| CN112853233A (zh) * | 2021-01-07 | 2021-05-28 | 浙江工业大学 | 一种高强度及高抗氢脆twip钢制备方法 |
| KR102509889B1 (ko) * | 2021-03-25 | 2023-03-15 | 현대종합금속 주식회사 | 내균열성 및 극저온 충격인성이 우수한 전자세 용접 가능한 플럭스 코어드 와이어 |
Citations (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5626694A (en) * | 1979-08-14 | 1981-03-14 | Komatsu Ltd | Welding metal |
| JPS5659597A (en) * | 1979-10-19 | 1981-05-23 | Daido Steel Co Ltd | Filler metal for high-manganese, nonmagnetic steel |
| JPH04284989A (ja) * | 1991-03-13 | 1992-10-09 | Kobe Steel Ltd | 焼結材のレーザ溶接方法 |
| JPH04339591A (ja) * | 1990-12-12 | 1992-11-26 | Kobe Steel Ltd | 焼結材溶接用溶加材 |
| JP2002239722A (ja) * | 2001-02-16 | 2002-08-28 | Nippon Steel Corp | 溶接部の疲労強度に優れた鋼板の重ね隅肉溶接方法 |
| JP2003145286A (ja) * | 2001-11-14 | 2003-05-20 | Kobe Steel Ltd | 鋼材のレーザ溶接方法 |
| JP2003220492A (ja) * | 2001-11-22 | 2003-08-05 | Kobe Steel Ltd | 鋼材のレーザ溶接用コアドワイヤおよびソリッドワイヤ |
| JP2004136329A (ja) * | 2002-10-17 | 2004-05-13 | Kobe Steel Ltd | レーザ溶接用鉄系溶加材 |
| WO2004110695A1 (ja) * | 2003-06-10 | 2004-12-23 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | オーステナイト系鋼溶接継手 |
| CN102218622A (zh) * | 2011-06-03 | 2011-10-19 | 甘肃省机械科学研究院 | 一种高锰钢堆焊实芯焊丝及其制造方法 |
| JP2013220431A (ja) * | 2012-04-13 | 2013-10-28 | Kobe Steel Ltd | 疲労強度に優れた溶接継手、熱延鋼板のｍａｇ溶接方法、熱延鋼板のｍｉｇ溶接方法およびフラックス入りワイヤ |
| KR20140007534A (ko) * | 2012-07-09 | 2014-01-20 | 주식회사 포스코 | 내마모성이 우수한 고망간강용 용접이음부 |
| WO2015083878A1 (ko) * | 2013-12-06 | 2015-06-11 | 주식회사 포스코 | 극저온 충격 인성이 우수한 고강도 용접이음부 및 이를 위한 플럭스 코어드 아크 용접용 와이어 |
| CA2930363A1 (en) * | 2013-12-06 | 2015-06-11 | Posco | Welding joint having remarkable impact resistance and abrasion resistance |
| KR20150066192A (ko) * | 2013-12-06 | 2015-06-16 | 주식회사 포스코 | 고강도와 극저온 충격 인성이 우수한 서브머지드 용접 및 가스메탈 아크 용접용 와이어 |
| KR20150066372A (ko) * | 2013-12-06 | 2015-06-16 | 주식회사 포스코 | 내충격성 및 내마모성이 우수한 서브머지드아크용접 및 가스금속아크용접용 용접재료 |
| KR20150105623A (ko) * | 2015-09-07 | 2015-09-17 | 주식회사 포스코 | 내충격성 및 내마모성이 우수한 서브머지드아크용접 및 가스금속아크용접용 용접재료 |
Family Cites Families (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS511659B1 (ja) * | 1966-08-03 | 1976-01-19 | ||
| US3924091A (en) | 1970-08-12 | 1975-12-02 | Nippon Steel Corp | Welding method and materials |
| US3716691A (en) * | 1971-04-27 | 1973-02-13 | Allegheny Ludlum Ind Inc | Shielded arc welding with austenitic stainless steel |
| JPH0647192B2 (ja) * | 1990-07-23 | 1994-06-22 | 株式会社神戸製鋼所 | サブマージアーク溶接ワイヤ |
| US5431753A (en) | 1991-12-30 | 1995-07-11 | Pohang Iron & Steel Co. Ltd. | Manufacturing process for austenitic high manganese steel having superior formability, strengths and weldability |
| DZ2532A1 (fr) * | 1997-06-20 | 2003-02-08 | Exxon Production Research Co | Procédé de soudage d'un métal de base pour produire un assemblage soudé et cet assemblage soudé. |
| US20020134452A1 (en) * | 2001-03-21 | 2002-09-26 | Fairchild Douglas P. | Methods of girth welding high strength steel pipes to achieve pipeling crack arrestability |
| CN1241711C (zh) * | 2003-01-22 | 2006-02-15 | 哈尔滨工业大学 | 高锰钢焊接焊条及其焊接方法 |
| JP4560418B2 (ja) * | 2005-02-01 | 2010-10-13 | 日鐵住金溶接工業株式会社 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
| US20070051702A1 (en) * | 2005-09-08 | 2007-03-08 | Lincoln Global, Inc., A Delaware Corporation | Flux system to reduce copper cracking |
| JP5340014B2 (ja) | 2008-07-25 | 2013-11-13 | 日鐵住金溶接工業株式会社 | 低温用鋼のサブマージアーク溶接方法 |
| KR101181214B1 (ko) * | 2010-04-22 | 2012-09-07 | 고려용접봉 주식회사 | 동도금된 가스 실드 아크 용접용 플럭스 코어드 와이어 및 이의 제조방법 |
| KR101271974B1 (ko) | 2010-11-19 | 2013-06-07 | 주식회사 포스코 | 극저온 인성이 우수한 고강도 강재 및 그 제조방법 |
| JP6016170B2 (ja) * | 2011-01-28 | 2016-10-26 | エクソンモービル アップストリーム リサーチ カンパニー | 優れた延性引き裂き強度を持つ高靱性溶接金属 |
| US9029733B2 (en) | 2012-04-13 | 2015-05-12 | Hobart Brothers Company | Systems and methods for tubular welding wire |
| KR20150006430A (ko) | 2012-05-04 | 2015-01-16 | 지멘스 브이에이아이 메탈스 테크놀로지스 게엠베하 | 전로강 생산 시에 가동 랜스의 비접촉식 위치 측정 |
| US20150129559A1 (en) * | 2012-07-27 | 2015-05-14 | Douglas P. Fairchild | High Strength Weld Metal for Demanding Structural Applications |
| US20140261918A1 (en) | 2013-03-15 | 2014-09-18 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Enhanced wear resistant steel and methods of making the same |
| PT3134384T (pt) * | 2014-04-23 | 2019-01-29 | Basf Se | Processo para a produção de isocianatos em carbonatos de dialquilo como solvente |
| US10493570B2 (en) | 2016-05-02 | 2019-12-03 | Exxonmobil Research And Engineering Company | High manganese steel pipe with step-out weld zone erosion-corrosion resistance and method of making the same |
| AU2017259782A1 (en) * | 2016-05-02 | 2018-10-25 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Field dissimilar metal welding technology for enhanced wear resistant high manganese steel |
-
2017
- 2017-05-02 US US15/584,860 patent/US10493570B2/en active Active
- 2017-05-02 BR BR112018071993-5A patent/BR112018071993A2/pt not_active IP Right Cessation
- 2017-05-02 JP JP2018557354A patent/JP7220359B2/ja active Active
- 2017-05-02 WO PCT/US2017/030691 patent/WO2017192623A1/en unknown
- 2017-05-02 EP EP17793189.6A patent/EP3452249A4/en active Pending
- 2017-05-02 CA CA3022964A patent/CA3022964A1/en active Pending
- 2017-05-02 RU RU2018141283A patent/RU2018141283A/ru not_active Application Discontinuation
- 2017-05-02 KR KR1020187034639A patent/KR102266835B1/ko active IP Right Grant
- 2017-05-02 CN CN201780027234.7A patent/CN109070282A/zh active Pending
- 2017-05-02 AU AU2017259784A patent/AU2017259784A1/en not_active Abandoned
- 2017-05-02 AR ARP170101115A patent/AR108267A1/es unknown
-
2019
- 2019-11-04 US US16/672,960 patent/US11883906B2/en active Active
-
2024
- 2024-01-24 US US18/421,516 patent/US20240157486A1/en active Pending
Patent Citations (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5626694A (en) * | 1979-08-14 | 1981-03-14 | Komatsu Ltd | Welding metal |
| JPS5659597A (en) * | 1979-10-19 | 1981-05-23 | Daido Steel Co Ltd | Filler metal for high-manganese, nonmagnetic steel |
| JPH04339591A (ja) * | 1990-12-12 | 1992-11-26 | Kobe Steel Ltd | 焼結材溶接用溶加材 |
| JPH04284989A (ja) * | 1991-03-13 | 1992-10-09 | Kobe Steel Ltd | 焼結材のレーザ溶接方法 |
| JP2002239722A (ja) * | 2001-02-16 | 2002-08-28 | Nippon Steel Corp | 溶接部の疲労強度に優れた鋼板の重ね隅肉溶接方法 |
| JP2003145286A (ja) * | 2001-11-14 | 2003-05-20 | Kobe Steel Ltd | 鋼材のレーザ溶接方法 |
| JP2003220492A (ja) * | 2001-11-22 | 2003-08-05 | Kobe Steel Ltd | 鋼材のレーザ溶接用コアドワイヤおよびソリッドワイヤ |
| JP2004136329A (ja) * | 2002-10-17 | 2004-05-13 | Kobe Steel Ltd | レーザ溶接用鉄系溶加材 |
| WO2004110695A1 (ja) * | 2003-06-10 | 2004-12-23 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | オーステナイト系鋼溶接継手 |
| CN102218622A (zh) * | 2011-06-03 | 2011-10-19 | 甘肃省机械科学研究院 | 一种高锰钢堆焊实芯焊丝及其制造方法 |
| JP2013220431A (ja) * | 2012-04-13 | 2013-10-28 | Kobe Steel Ltd | 疲労強度に優れた溶接継手、熱延鋼板のｍａｇ溶接方法、熱延鋼板のｍｉｇ溶接方法およびフラックス入りワイヤ |
| KR20140007534A (ko) * | 2012-07-09 | 2014-01-20 | 주식회사 포스코 | 내마모성이 우수한 고망간강용 용접이음부 |
| WO2015083878A1 (ko) * | 2013-12-06 | 2015-06-11 | 주식회사 포스코 | 극저온 충격 인성이 우수한 고강도 용접이음부 및 이를 위한 플럭스 코어드 아크 용접용 와이어 |
| CA2930363A1 (en) * | 2013-12-06 | 2015-06-11 | Posco | Welding joint having remarkable impact resistance and abrasion resistance |
| KR20150066192A (ko) * | 2013-12-06 | 2015-06-16 | 주식회사 포스코 | 고강도와 극저온 충격 인성이 우수한 서브머지드 용접 및 가스메탈 아크 용접용 와이어 |
| KR20150066372A (ko) * | 2013-12-06 | 2015-06-16 | 주식회사 포스코 | 내충격성 및 내마모성이 우수한 서브머지드아크용접 및 가스금속아크용접용 용접재료 |
| KR20150105623A (ko) * | 2015-09-07 | 2015-09-17 | 주식회사 포스코 | 내충격성 및 내마모성이 우수한 서브머지드아크용접 및 가스금속아크용접용 용접재료 |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPWO2022130759A1 (ja) * | 2020-12-17 | 2022-06-23 | ||
| WO2022130759A1 (ja) * | 2020-12-17 | 2022-06-23 | Ｊｆｅスチール株式会社 | サブマージアーク溶接用ワイヤおよびそれを用いた溶接継手部の製造方法 |
| JP7276597B2 (ja) | 2020-12-17 | 2023-05-18 | Ｊｆｅスチール株式会社 | サブマージアーク溶接用ワイヤおよびそれを用いた溶接継手部の製造方法 |
| WO2023054722A1 (ja) * | 2021-09-30 | 2023-04-06 | 日本製鉄株式会社 | フラックス入りワイヤ及び溶接継手の製造方法 |
| JP7495653B2 (ja) | 2021-09-30 | 2024-06-05 | 日本製鉄株式会社 | フラックス入りワイヤ及び溶接継手の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US20240157486A1 (en) | 2024-05-16 |
| CA3022964A1 (en) | 2017-11-09 |
| WO2017192623A1 (en) | 2017-11-09 |
| CN109070282A (zh) | 2018-12-21 |
| EP3452249A1 (en) | 2019-03-13 |
| BR112018071993A2 (pt) | 2019-02-12 |
| US20200086432A1 (en) | 2020-03-19 |
| US20170312861A1 (en) | 2017-11-02 |
| AR108267A1 (es) | 2018-08-01 |
| KR20180132953A (ko) | 2018-12-12 |
| RU2018141283A (ru) | 2020-06-03 |
| EP3452249A4 (en) | 2019-12-18 |
| AU2017259784A1 (en) | 2018-10-25 |
| JP7220359B2 (ja) | 2023-02-10 |
| US10493570B2 (en) | 2019-12-03 |
| RU2018141283A3 (ja) | 2020-06-15 |
| US11883906B2 (en) | 2024-01-30 |
| KR102266835B1 (ko) | 2021-06-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US20240157486A1 (en) | Methods of welding high manganese steel with step-out weld zone erosion-corrosion resistance | |
| US11155905B2 (en) | Enhanced wear resistant steel and methods of making the same | |
| JP7268091B2 (ja) | 酸化抑制ツインワイヤーアークスプレー材料 | |
| EP3452247B1 (en) | Field girth welding technology for high manganese steel slurry pipelines | |
| EP3452248B1 (en) | Field dissimilar metal welding technology for enhanced wear resistant high manganese steel | |
| CA3022940C (en) | Field dissimilar metal welding technology for enhanced wear resistant high manganese steel |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20191106 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20201014 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20201104 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20210203 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20210525 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20210823 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20220125 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20220422 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20220906 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20221205 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20221220 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20230110 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 7220359 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313113 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |