JP2003193933A - 燃料噴射弁 - Google Patents
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 コア筒に汎用的な機械加工処理を施すことに
より、弁体のストローク量を安定させ、噴射量の精度を
向上できるようにする。 【解決手段】 筒状体２、弁座部材５、弁体８、コア筒
９、付勢ばね１１および電磁コイル１３等からなる燃料
噴射弁において、前記筒状体２内を軸方向に延びるコア
筒９の他端側外周には、コア筒９を筒状体２内に圧入す
るときの位置決め精度を高めるために縮径部となる切込
み部１０を設ける。この切込み部１０は、コア筒９の大
径部９Ｂ側外周に全周にわたって形成している。これに
より、コア筒９を筒状体２内に圧入して位置決めすると
きに、コア筒９と筒状体２との間に切込み部１０の位置
でアンカー効果を発生させ、圧入時の位置決め精度を高
めるようにする。
より、弁体のストローク量を安定させ、噴射量の精度を
向上できるようにする。 【解決手段】 筒状体２、弁座部材５、弁体８、コア筒
９、付勢ばね１１および電磁コイル１３等からなる燃料
噴射弁において、前記筒状体２内を軸方向に延びるコア
筒９の他端側外周には、コア筒９を筒状体２内に圧入す
るときの位置決め精度を高めるために縮径部となる切込
み部１０を設ける。この切込み部１０は、コア筒９の大
径部９Ｂ側外周に全周にわたって形成している。これに
より、コア筒９を筒状体２内に圧入して位置決めすると
きに、コア筒９と筒状体２との間に切込み部１０の位置
でアンカー効果を発生させ、圧入時の位置決め精度を高
めるようにする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、例えば自動車用エ
ンジン等に燃料を噴射するのに好適に用いられる燃料噴
射弁に関する。
ンジン等に燃料を噴射するのに好適に用いられる燃料噴
射弁に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、例えば自動車用エンジン等に用
いられる燃料噴射弁は、弁ケーシングが磁性金属材料等
により筒状に形成され、その内周側には、弁体が変位可
能に挿通されている。そして、噴射弁の作動時には、電
磁コイルから発生する磁界が弁ケーシングを通じて弁体
に作用することにより、該弁体が磁気的に開弁されるも
のである（例えば、特開２０００−８９９０号公報
等）。
いられる燃料噴射弁は、弁ケーシングが磁性金属材料等
により筒状に形成され、その内周側には、弁体が変位可
能に挿通されている。そして、噴射弁の作動時には、電
磁コイルから発生する磁界が弁ケーシングを通じて弁体
に作用することにより、該弁体が磁気的に開弁されるも
のである（例えば、特開２０００−８９９０号公報
等）。
【０００３】この種の従来技術による燃料噴射弁は、磁
性材料により筒状に形成された弁ケーシングとなる筒状
体と、該筒状体の一端側に設けられ噴射口を囲んで弁座
が形成された弁座部材と、前記筒状体内に変位可能に設
けられ一端側が前記弁座部材の弁座に離着座する弁部と
なり他端側が吸着部となった弁体と、前記筒状体内に圧
入して設けられ一端側が該弁体の吸着部に軸方向の隙間
を挟んで対向し他端側が前記筒状体内を軸方向の途中位
置まで延びるコア筒と、前記筒状体内に設けられ前記弁
体を閉弁方向に付勢する付勢ばねと、前記筒状体に設け
られ前記弁体の吸着部と前記コア筒との間に磁界を形成
することにより前記弁体を付勢ばねに抗して開弁させる
電磁アクチュエータとから構成されている。
性材料により筒状に形成された弁ケーシングとなる筒状
体と、該筒状体の一端側に設けられ噴射口を囲んで弁座
が形成された弁座部材と、前記筒状体内に変位可能に設
けられ一端側が前記弁座部材の弁座に離着座する弁部と
なり他端側が吸着部となった弁体と、前記筒状体内に圧
入して設けられ一端側が該弁体の吸着部に軸方向の隙間
を挟んで対向し他端側が前記筒状体内を軸方向の途中位
置まで延びるコア筒と、前記筒状体内に設けられ前記弁
体を閉弁方向に付勢する付勢ばねと、前記筒状体に設け
られ前記弁体の吸着部と前記コア筒との間に磁界を形成
することにより前記弁体を付勢ばねに抗して開弁させる
電磁アクチュエータとから構成されている。
【０００４】そして、燃料噴射弁の作動時には、筒状体
の外周側に設けた電磁アクチュエータの電磁コイルに給
電して磁界を形成すると、この磁界は筒状体を通じて弁
体の吸着部とコア筒の間に作用する。これにより、弁体
はコア筒により磁気的に吸着されて開弁し、筒状体内に
供給される燃料が弁座部材の噴射口から外部に噴射され
るものである。
の外周側に設けた電磁アクチュエータの電磁コイルに給
電して磁界を形成すると、この磁界は筒状体を通じて弁
体の吸着部とコア筒の間に作用する。これにより、弁体
はコア筒により磁気的に吸着されて開弁し、筒状体内に
供給される燃料が弁座部材の噴射口から外部に噴射され
るものである。
【０００５】また、噴射弁の組立時には、コア筒の内，
外周面に切削加工、研磨加工等の手段により機械加工を
施し、大径部と小径部とからなるコア筒を形成する。そ
して、このように形成したコア筒を筒状体内に仮止め位
置まで圧入し、この筒状体の外周側には電磁コイル、磁
性カバーを挿嵌した後に、これらの外側に樹脂モールド
等の手段によって樹脂カバーを設ける。さらに、前記筒
状体の一端側内周（弁体収容部）には弁体、付勢ばねを
取付け、その後に弁座部材を挿嵌して溶接し、噴射弁を
組立てることができる。
外周面に切削加工、研磨加工等の手段により機械加工を
施し、大径部と小径部とからなるコア筒を形成する。そ
して、このように形成したコア筒を筒状体内に仮止め位
置まで圧入し、この筒状体の外周側には電磁コイル、磁
性カバーを挿嵌した後に、これらの外側に樹脂モールド
等の手段によって樹脂カバーを設ける。さらに、前記筒
状体の一端側内周（弁体収容部）には弁体、付勢ばねを
取付け、その後に弁座部材を挿嵌して溶接し、噴射弁を
組立てることができる。
【０００６】このとき、前記コア筒と弁体は、前記筒状
体内で軸方向の隙間を挟んで対向して配置されている
が、この隙間は、弁座部材の溶接時の変化（溶接誤差）
等を考慮して予め決められた設定値よりも大きめに形成
されている。このため、噴射弁の組立後には、前記コア
筒を筒状体内で軸方向に再度圧入（押圧）しながら、前
記隙間を予め決められた設定値に調整する調整作業を実
施しているものである。
体内で軸方向の隙間を挟んで対向して配置されている
が、この隙間は、弁座部材の溶接時の変化（溶接誤差）
等を考慮して予め決められた設定値よりも大きめに形成
されている。このため、噴射弁の組立後には、前記コア
筒を筒状体内で軸方向に再度圧入（押圧）しながら、前
記隙間を予め決められた設定値に調整する調整作業を実
施しているものである。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上述した従
来技術では、筒状体内でコア筒と弁体との隙間調整作業
を行うために、前記コア筒を圧入手段で軸方向に押圧し
ても、このときの残留応力等の影響により前記コア筒が
筒状体内で軸方向に、例えば数十μｍ程度の誤差をもっ
て戻ることがある。
来技術では、筒状体内でコア筒と弁体との隙間調整作業
を行うために、前記コア筒を圧入手段で軸方向に押圧し
ても、このときの残留応力等の影響により前記コア筒が
筒状体内で軸方向に、例えば数十μｍ程度の誤差をもっ
て戻ることがある。
【０００８】このため、従来技術では、圧入時の残留応
力等の影響によって前記弁体の吸着部とコア筒との隙間
が僅かに広がり、これによって弁体のストローク量が変
化し、燃料噴射量の精度が低下するという問題がある。
力等の影響によって前記弁体の吸着部とコア筒との隙間
が僅かに広がり、これによって弁体のストローク量が変
化し、燃料噴射量の精度が低下するという問題がある。
【０００９】本発明は上述した従来技術の問題に鑑みな
されたもので、本発明の目的は、コア筒に汎用的な機械
加工処理を施すことにより、弁体のストローク量を安定
させ、噴射量の精度を向上できるようにした燃料噴射弁
を提供することにある。
されたもので、本発明の目的は、コア筒に汎用的な機械
加工処理を施すことにより、弁体のストローク量を安定
させ、噴射量の精度を向上できるようにした燃料噴射弁
を提供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上述した課題を解決する
ために本発明は、磁性材料により筒状に形成された筒状
体と、該筒状体の一端側に設けられ噴射口を囲んで弁座
が形成された弁座部材と、前記筒状体内に変位可能に設
けられ一端側が前記弁座部材の弁座に離着座する弁部と
なり他端側が吸着部となった弁体と、前記筒状体内に圧
入して設けられ一端側が該弁体の吸着部に軸方向の隙間
を挟んで対向し他端側が前記筒状体内を軸方向の途中位
置まで延びるコア筒と、前記筒状体内に設けられ前記弁
体を閉弁方向に付勢する付勢ばねと、前記筒状体に設け
られ前記弁体の吸着部と前記コア筒との間に磁界を形成
することにより前記弁体を付勢ばねに抗して開弁させる
電磁アクチュエータとからなる燃料噴射弁に適用され
る。
ために本発明は、磁性材料により筒状に形成された筒状
体と、該筒状体の一端側に設けられ噴射口を囲んで弁座
が形成された弁座部材と、前記筒状体内に変位可能に設
けられ一端側が前記弁座部材の弁座に離着座する弁部と
なり他端側が吸着部となった弁体と、前記筒状体内に圧
入して設けられ一端側が該弁体の吸着部に軸方向の隙間
を挟んで対向し他端側が前記筒状体内を軸方向の途中位
置まで延びるコア筒と、前記筒状体内に設けられ前記弁
体を閉弁方向に付勢する付勢ばねと、前記筒状体に設け
られ前記弁体の吸着部と前記コア筒との間に磁界を形成
することにより前記弁体を付勢ばねに抗して開弁させる
電磁アクチュエータとからなる燃料噴射弁に適用され
る。
【００１１】そして、請求項１の発明が採用する構成の
特徴は、前記コア筒は、前記筒状体内に圧入するときの
位置決め精度を高めるため前記筒状体内を軸方向に延び
る他端側外周に縮径部を設ける構成としたことにある。
特徴は、前記コア筒は、前記筒状体内に圧入するときの
位置決め精度を高めるため前記筒状体内を軸方向に延び
る他端側外周に縮径部を設ける構成としたことにある。
【００１２】このように構成することにより、例えば切
削加工、研磨加工等の機械的な加工処理手段を用いてコ
ア筒の他端側外周に縮径部を形成できる。そして、コア
筒を筒状体内に圧入して位置決めするときには、コア筒
の縮径部と筒状体との間にくさび作用を生じさせ、両者
の間の摩擦抵抗を縮径部の位置で増大することができ
る。これによって、コア筒圧入時の残留応力等の影響を
なくすことができ、コア筒を筒状体内に圧入するときの
位置決め精度を高めることができる。
削加工、研磨加工等の機械的な加工処理手段を用いてコ
ア筒の他端側外周に縮径部を形成できる。そして、コア
筒を筒状体内に圧入して位置決めするときには、コア筒
の縮径部と筒状体との間にくさび作用を生じさせ、両者
の間の摩擦抵抗を縮径部の位置で増大することができ
る。これによって、コア筒圧入時の残留応力等の影響を
なくすことができ、コア筒を筒状体内に圧入するときの
位置決め精度を高めることができる。
【００１３】また、請求項２の発明によると、縮径部
は、コア筒の他端側外周に全周にわたって切込み部を形
成することにより構成している。これにより、コア筒の
他端側外周に全周にわたって形成した切込み部は、コア
筒を筒状体内に圧入して位置決めするときに、前記筒状
体との間でくさび作用を生じさせ、両者の間の摩擦抵抗
を増大することができる。
は、コア筒の他端側外周に全周にわたって切込み部を形
成することにより構成している。これにより、コア筒の
他端側外周に全周にわたって形成した切込み部は、コア
筒を筒状体内に圧入して位置決めするときに、前記筒状
体との間でくさび作用を生じさせ、両者の間の摩擦抵抗
を増大することができる。
【００１４】一方、請求項３の発明によると、縮径部
は、コア筒の他端側外周に全周にわたってテーパ状の面
取り部を形成することにより構成している。これによ
り、コア筒の他端側外周に全周にわたって形成したテー
パ状の面取り部は、コア筒を筒状体内に圧入して位置決
めするときに、前記筒状体との間でくさび作用を生じさ
せ、両者の間の摩擦抵抗を増大することができる。
は、コア筒の他端側外周に全周にわたってテーパ状の面
取り部を形成することにより構成している。これによ
り、コア筒の他端側外周に全周にわたって形成したテー
パ状の面取り部は、コア筒を筒状体内に圧入して位置決
めするときに、前記筒状体との間でくさび作用を生じさ
せ、両者の間の摩擦抵抗を増大することができる。
【００１５】また、請求項４の発明によると、縮径部
は、コア筒の他端側外周に全周にわたって形成され互い
に軸方向に離間した複数の環状凹溝により構成してい
る。これにより、コア筒の他端側外周に全周にわたって
形成した複数の環状凹溝は、コア筒を筒状体内に圧入し
て位置決めするときに、前記筒状体との間でくさび作用
を生じさせ、両者の間の摩擦抵抗を増大することができ
る。
は、コア筒の他端側外周に全周にわたって形成され互い
に軸方向に離間した複数の環状凹溝により構成してい
る。これにより、コア筒の他端側外周に全周にわたって
形成した複数の環状凹溝は、コア筒を筒状体内に圧入し
て位置決めするときに、前記筒状体との間でくさび作用
を生じさせ、両者の間の摩擦抵抗を増大することができ
る。
【００１６】さらに、請求項５の発明によれば、コア筒
は、前記弁体の吸着部と対向する一端側が小径部となり
前記縮径部が形成される他端側が大径部となった段付筒
体として形成し、該コア筒の重心は前記大径部側に配置
する構成としている。
は、前記弁体の吸着部と対向する一端側が小径部となり
前記縮径部が形成される他端側が大径部となった段付筒
体として形成し、該コア筒の重心は前記大径部側に配置
する構成としている。
【００１７】小径部と大径部とからなるコア筒は、筒状
体内に圧入するときに大径部の外周側が筒状体の内周面
に摩擦接触する。このため、コア筒の大径部には外周面
に高精度な研磨加工を施す必要がある。そして、このよ
うな研磨加工時にはコア筒の重心が大径部側にないと、
特別な支え治具等を用いない限りコア筒が研磨加工途中
で傾き、加工精度が悪くなる虞れがある。
体内に圧入するときに大径部の外周側が筒状体の内周面
に摩擦接触する。このため、コア筒の大径部には外周面
に高精度な研磨加工を施す必要がある。そして、このよ
うな研磨加工時にはコア筒の重心が大径部側にないと、
特別な支え治具等を用いない限りコア筒が研磨加工途中
で傾き、加工精度が悪くなる虞れがある。
【００１８】そこで、コア筒の重心を大径部側に配置す
る構成とすることにより、コア筒の大径部に研磨加工を
施すときに、特別な支え治具等を用いる必要がなくな
り、加工が容易なセンターレス研磨を採用することが可
能となる。
る構成とすることにより、コア筒の大径部に研磨加工を
施すときに、特別な支え治具等を用いる必要がなくな
り、加工が容易なセンターレス研磨を採用することが可
能となる。
【００１９】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態による
燃料噴射弁を、自動車用エンジンに適用した場合を例に
挙げ、添付図面を参照して詳細に説明する。
燃料噴射弁を、自動車用エンジンに適用した場合を例に
挙げ、添付図面を参照して詳細に説明する。
【００２０】ここで、図１ないし図７は本発明の第１の
実施の形態を示している。図中、１は燃料噴射弁の外郭
をなす弁ケーシングで、該弁ケーシング１は、後述の筒
状体２、磁性カバー１４、樹脂カバー１７等を含んで構
成されている。
実施の形態を示している。図中、１は燃料噴射弁の外郭
をなす弁ケーシングで、該弁ケーシング１は、後述の筒
状体２、磁性カバー１４、樹脂カバー１７等を含んで構
成されている。
【００２１】２は弁ケーシング１の本体部分を構成する
筒状体で、該筒状体２は、例えば電磁ステンレス鋼等の
磁性金属材料により形成された金属パイプ等からなり、
図１、図７に示すように段付き筒状体として形成されて
いる。
筒状体で、該筒状体２は、例えば電磁ステンレス鋼等の
磁性金属材料により形成された金属パイプ等からなり、
図１、図７に示すように段付き筒状体として形成されて
いる。
【００２２】そして、筒状体２は、その一端側に位置し
て後述の弁体８が変位可能に収容される弁体収容部２Ａ
と、該弁体収容部２Ａの他端側に一体に設けられ、後述
のコア筒９が挿嵌されるコア筒挿嵌部２Ｂと、該コア筒
挿嵌部２Ｂよりも大径な筒状体としてコア筒挿嵌部２Ｂ
の他端側に一体に設けられ、弁体収容部２Ａとコア筒挿
嵌部２Ｂとに亘って軸方向に延びる燃料通路３が内周側
に形成された燃料通路部２Ｃとを含んで構成され、これ
らはほぼ同軸状に配置されているものである。
て後述の弁体８が変位可能に収容される弁体収容部２Ａ
と、該弁体収容部２Ａの他端側に一体に設けられ、後述
のコア筒９が挿嵌されるコア筒挿嵌部２Ｂと、該コア筒
挿嵌部２Ｂよりも大径な筒状体としてコア筒挿嵌部２Ｂ
の他端側に一体に設けられ、弁体収容部２Ａとコア筒挿
嵌部２Ｂとに亘って軸方向に延びる燃料通路３が内周側
に形成された燃料通路部２Ｃとを含んで構成され、これ
らはほぼ同軸状に配置されているものである。
【００２３】また、筒状体２の弁体収容部２Ａとコア筒
挿嵌部２Ｂとは、図４に示す如く、例えば０．２〜１
０．０ｍｍ程度、好ましくは０．２〜３．０ｍｍ程度の
予め定められた径方向寸法（厚さ）ｔを有し、互いにほ
ぼ同径の筒状体として形成されている。また、筒状体２
の燃料通路部２Ｃ内には、外部から燃料通路３に供給さ
れる燃料を濾過する燃料フィルタ４が、図１に示すよう
に取付けられている。
挿嵌部２Ｂとは、図４に示す如く、例えば０．２〜１
０．０ｍｍ程度、好ましくは０．２〜３．０ｍｍ程度の
予め定められた径方向寸法（厚さ）ｔを有し、互いにほ
ぼ同径の筒状体として形成されている。また、筒状体２
の燃料通路部２Ｃ内には、外部から燃料通路３に供給さ
れる燃料を濾過する燃料フィルタ４が、図１に示すよう
に取付けられている。
【００２４】５は筒状体２の弁体収容部２Ａの一端側内
周に挿嵌して設けられた筒状の弁座部材で、該弁座部材
５には、図４に示す如く、燃料通路３内の燃料を外部に
噴射する噴射口５Ａと、該噴射口５Ａを取囲んで円錐状
に形成され、後述する弁体８の弁部８Ｂが離着座する環
状の弁座５Ｂとが設けられている。
周に挿嵌して設けられた筒状の弁座部材で、該弁座部材
５には、図４に示す如く、燃料通路３内の燃料を外部に
噴射する噴射口５Ａと、該噴射口５Ａを取囲んで円錐状
に形成され、後述する弁体８の弁部８Ｂが離着座する環
状の弁座５Ｂとが設けられている。
【００２５】そして、弁座部材５は、筒状体２の弁体収
容部２Ａの一端側内周に挿嵌され、その外周側が環状の
溶接部６により弁体収容部２Ａと全周に亘って溶接され
ている。また、弁座部材５の一端側端面には、複数のノ
ズル孔７Ａが穿設されたノズルプレート７が噴射口５Ａ
を覆う位置に固着されている。
容部２Ａの一端側内周に挿嵌され、その外周側が環状の
溶接部６により弁体収容部２Ａと全周に亘って溶接され
ている。また、弁座部材５の一端側端面には、複数のノ
ズル孔７Ａが穿設されたノズルプレート７が噴射口５Ａ
を覆う位置に固着されている。
【００２６】８は筒状体２の弁体収容部２Ａ内に変位可
能に収容された弁体で、該弁体８は、弁体収容部２Ａ内
に軸方向に延設された筒状の弁軸８Ａと、該弁軸８Ａの
一端側に固着され、弁座部材５の弁座５Ｂに離着座する
球状の弁部８Ｂと、例えば磁性金属材料等を用いて弁軸
８Ａの他端側に一体に形成され、弁体収容部２Ａ内に摺
動可能に挿嵌された筒状の吸着部８Ｃとによって構成さ
れている。
能に収容された弁体で、該弁体８は、弁体収容部２Ａ内
に軸方向に延設された筒状の弁軸８Ａと、該弁軸８Ａの
一端側に固着され、弁座部材５の弁座５Ｂに離着座する
球状の弁部８Ｂと、例えば磁性金属材料等を用いて弁軸
８Ａの他端側に一体に形成され、弁体収容部２Ａ内に摺
動可能に挿嵌された筒状の吸着部８Ｃとによって構成さ
れている。
【００２７】そして、弁体８の閉弁時には、その弁部８
Ｂが後述する付勢ばね１１のばね力によって弁座部材５
の弁座５Ｂに着座した状態に保持され、このとき吸着部
８Ｃの他端側端面とコア筒９とは、図４に示す如く、予
め調整された寸法をもつ軸方向の隙間Ｓを挟んで対向し
ている。
Ｂが後述する付勢ばね１１のばね力によって弁座部材５
の弁座５Ｂに着座した状態に保持され、このとき吸着部
８Ｃの他端側端面とコア筒９とは、図４に示す如く、予
め調整された寸法をもつ軸方向の隙間Ｓを挟んで対向し
ている。
【００２８】また、後述の電磁コイル１３に給電したと
きには、電磁コイル１３により図４中に点線で示す如き
磁界Ｈが形成されるため、弁体８の吸着部８Ｃがコア筒
９によって磁気的に吸着される。これにより、弁体８
は、付勢ばね１１のばね力に抗して隙間Ｓの寸法分だけ
軸方向に変位し、図４中の矢示Ａ方向に開弁するもので
ある。
きには、電磁コイル１３により図４中に点線で示す如き
磁界Ｈが形成されるため、弁体８の吸着部８Ｃがコア筒
９によって磁気的に吸着される。これにより、弁体８
は、付勢ばね１１のばね力に抗して隙間Ｓの寸法分だけ
軸方向に変位し、図４中の矢示Ａ方向に開弁するもので
ある。
【００２９】９は磁性金属材料等により筒状に形成され
たコア部材としてのコア筒で、該コア筒９は、その内，
外周面に切削加工、研磨加工等の機械加工を施すことに
より、図７に示すように段付筒体として形成され、軸方
向一側が小径部９Ａとなり軸方向他側が大径部９Ｂとな
っている。そして、コア筒９の重心Ｇは、後述のセンタ
レス研磨等を容易に行うために大径部９Ｂ側に配置され
ているものである。
たコア部材としてのコア筒で、該コア筒９は、その内，
外周面に切削加工、研磨加工等の機械加工を施すことに
より、図７に示すように段付筒体として形成され、軸方
向一側が小径部９Ａとなり軸方向他側が大径部９Ｂとな
っている。そして、コア筒９の重心Ｇは、後述のセンタ
レス研磨等を容易に行うために大径部９Ｂ側に配置され
ているものである。
【００３０】また、コア筒９は、筒状体２のコア筒挿嵌
部２Ｂ内に圧入手段を用いて挿嵌され、図４に示すよう
に小径部９Ａの端面が吸着部８Ｃの端面と軸方向の隙間
Ｓをもって対面する位置でコア筒挿嵌部２Ｂ内に固定さ
れるものである。この場合にコア筒９は、筒状体２のコ
ア筒挿嵌部２Ｂ内に圧入するときに大径部９Ｂの外周側
がコア筒挿嵌部２Ｂの内周面に摩擦接触するものであ
る。
部２Ｂ内に圧入手段を用いて挿嵌され、図４に示すよう
に小径部９Ａの端面が吸着部８Ｃの端面と軸方向の隙間
Ｓをもって対面する位置でコア筒挿嵌部２Ｂ内に固定さ
れるものである。この場合にコア筒９は、筒状体２のコ
ア筒挿嵌部２Ｂ内に圧入するときに大径部９Ｂの外周側
がコア筒挿嵌部２Ｂの内周面に摩擦接触するものであ
る。
【００３１】また、コア筒９の大径部９Ｂ側は、筒状体
２内を軸方向の途中位置まで延び、大径部９Ｂの端部
（他端側）は、図１、図５に示すように筒状体２のコア
筒挿嵌部２Ｂから燃料通路部２Ｃ内へと軸方向に突出し
ている。そして、この突出端側となる大径部９Ｂの端部
外周面には、後述の切込み部１０が形成されている。
２内を軸方向の途中位置まで延び、大径部９Ｂの端部
（他端側）は、図１、図５に示すように筒状体２のコア
筒挿嵌部２Ｂから燃料通路部２Ｃ内へと軸方向に突出し
ている。そして、この突出端側となる大径部９Ｂの端部
外周面には、後述の切込み部１０が形成されている。
【００３２】１０はコア筒９の大径部９Ｂ側となる他端
側外周に設けられた縮径部としての切込み部で、該切込
み部１０は、例えば切削加工、研磨加工等の手段を用い
て図１、図５に示す如く大径部９Ｂの端部外周に全周に
わたり、例えば１００μｍ程度の深さで切込みを入れる
ことにより形成されている。そして、切込み部１０は、
コア筒９を筒状体２内に圧入したときにコア筒挿嵌部２
Ｂに対するコア筒９の摩擦抵抗を後述の如く増大させ、
筒状体２内におけるコア筒９の位置決め精度を高めるも
のである。
側外周に設けられた縮径部としての切込み部で、該切込
み部１０は、例えば切削加工、研磨加工等の手段を用い
て図１、図５に示す如く大径部９Ｂの端部外周に全周に
わたり、例えば１００μｍ程度の深さで切込みを入れる
ことにより形成されている。そして、切込み部１０は、
コア筒９を筒状体２内に圧入したときにコア筒挿嵌部２
Ｂに対するコア筒９の摩擦抵抗を後述の如く増大させ、
筒状体２内におけるコア筒９の位置決め精度を高めるも
のである。
【００３３】このため、切込み部１０は、図５に示す如
くコア筒９の大径部９Ｂ端面から軸方向に所定長さをも
って延び、その切込み端１０Ａは、コア筒９の大径部９
Ｂが圧入されたコア筒挿嵌部２Ｂの端部に対し寸法Ｌ1
（Ｌ1 ＞０）となる位置まで延在している。
くコア筒９の大径部９Ｂ端面から軸方向に所定長さをも
って延び、その切込み端１０Ａは、コア筒９の大径部９
Ｂが圧入されたコア筒挿嵌部２Ｂの端部に対し寸法Ｌ1
（Ｌ1 ＞０）となる位置まで延在している。
【００３４】１１は筒状体２内に設けられた付勢ばね、
１２はコア筒９の内周側に圧入等の手段を用いて固定さ
れた筒状のばね受を示している。そして、付勢ばね１１
は、コア筒９の内周側でばね受１２と弁体８との間に圧
縮状態で配設され、弁体８を閉弁方向に常時付勢するも
のである。
１２はコア筒９の内周側に圧入等の手段を用いて固定さ
れた筒状のばね受を示している。そして、付勢ばね１１
は、コア筒９の内周側でばね受１２と弁体８との間に圧
縮状態で配設され、弁体８を閉弁方向に常時付勢するも
のである。
【００３５】１３は筒状体２のコア筒挿嵌部２Ｂの外周
側に挿通して設けられた電磁アクチュエータとしての電
磁コイルで、該電磁コイル１３は、後述のコネクタ１８
を用いて給電されることにより、図４中に点線で示す如
き磁界Ｈを発生させる。そして、この磁界Ｈの作用で弁
体８の吸着部８Ｃは、コア筒９の小径部９Ａ端面側に磁
気的に吸着され、これによって、弁体８は付勢ばね１１
のばね力に抗して開弁するものである。
側に挿通して設けられた電磁アクチュエータとしての電
磁コイルで、該電磁コイル１３は、後述のコネクタ１８
を用いて給電されることにより、図４中に点線で示す如
き磁界Ｈを発生させる。そして、この磁界Ｈの作用で弁
体８の吸着部８Ｃは、コア筒９の小径部９Ａ端面側に磁
気的に吸着され、これによって、弁体８は付勢ばね１１
のばね力に抗して開弁するものである。
【００３６】１４は例えば磁性金属材料等により段付き
筒状に形成された磁性カバーで、該磁性カバー１４は、
図４に示す如く、筒状体２の弁体収容部２Ａの外周側に
環状の溶接部１５を用いて溶接された小径筒部１４Ａ
と、該小径筒部１４Ａよりも大径の筒状体として小径筒
部１４Ａの他端側に一体に形成され、電磁コイル１３を
径方向外側から覆う大径筒部１４Ｂとによって構成され
ている。
筒状に形成された磁性カバーで、該磁性カバー１４は、
図４に示す如く、筒状体２の弁体収容部２Ａの外周側に
環状の溶接部１５を用いて溶接された小径筒部１４Ａ
と、該小径筒部１４Ａよりも大径の筒状体として小径筒
部１４Ａの他端側に一体に形成され、電磁コイル１３を
径方向外側から覆う大径筒部１４Ｂとによって構成され
ている。
【００３７】また、筒状体２のコア筒挿嵌部２Ｂの外周
側には、図２に示す如く、例えば磁性金属材料等により
略Ｃ字状に形成された連結コア１６が挿嵌され、該連結
コア１６は、磁性カバー１４の大径筒部１４Ｂと筒状体
２のコア筒挿嵌部２Ｂとの間を磁気的に連結すると共
に、磁性カバー１４と協働して電磁コイル１３の外周側
に磁路を形成するものである。
側には、図２に示す如く、例えば磁性金属材料等により
略Ｃ字状に形成された連結コア１６が挿嵌され、該連結
コア１６は、磁性カバー１４の大径筒部１４Ｂと筒状体
２のコア筒挿嵌部２Ｂとの間を磁気的に連結すると共
に、磁性カバー１４と協働して電磁コイル１３の外周側
に磁路を形成するものである。
【００３８】これにより、電磁コイル１３を励磁したと
きには、図４中に点線で示すように筒状体２の弁体収容
部２Ａ、コア筒挿嵌部２Ｂ、弁体８の吸着部８Ｃ、コア
筒９、磁性カバー１４および連結コア１６により構成さ
れた閉磁路に沿って磁界Ｈが形成され、弁体８の吸着部
８Ｃがコア筒９の小径部９Ａ端面側に吸着されるもので
ある。
きには、図４中に点線で示すように筒状体２の弁体収容
部２Ａ、コア筒挿嵌部２Ｂ、弁体８の吸着部８Ｃ、コア
筒９、磁性カバー１４および連結コア１６により構成さ
れた閉磁路に沿って磁界Ｈが形成され、弁体８の吸着部
８Ｃがコア筒９の小径部９Ａ端面側に吸着されるもので
ある。
【００３９】一方、１７は例えば樹脂モールド等の手段
により筒状体２と磁性カバー１４の他端側を覆うように
設けられた樹脂カバーで、該樹脂カバー１７には、図１
に示す如く、電磁コイル１３に給電するためのコネクタ
１８が設けられている。また、樹脂カバー１７から突出
する筒状体２の他端側外周には、例えば燃料配管（図示
せず）等との間をシールするシール部材としてのＯリン
グ１９が装着されている。
により筒状体２と磁性カバー１４の他端側を覆うように
設けられた樹脂カバーで、該樹脂カバー１７には、図１
に示す如く、電磁コイル１３に給電するためのコネクタ
１８が設けられている。また、樹脂カバー１７から突出
する筒状体２の他端側外周には、例えば燃料配管（図示
せず）等との間をシールするシール部材としてのＯリン
グ１９が装着されている。
【００４０】２０は例えば樹脂材料等を用いて筒状体２
の弁体収容部２Ａに設けられた環状のプロテクタで、該
プロテクタ２０は弁体収容部２Ａから径方向外向きに突
出している。また、２１は筒状体２の一端側外周に装着
されたＯリングで、このＯリング２１は、磁性カバー１
４とプロテクタ２０との間に抜止め状態で配置され、例
えば筒状体２の一端側をエンジンの吸気管に設けられた
ボス部（図示せず）等に嵌合したときに、これらの間を
シールするものである。
の弁体収容部２Ａに設けられた環状のプロテクタで、該
プロテクタ２０は弁体収容部２Ａから径方向外向きに突
出している。また、２１は筒状体２の一端側外周に装着
されたＯリングで、このＯリング２１は、磁性カバー１
４とプロテクタ２０との間に抜止め状態で配置され、例
えば筒状体２の一端側をエンジンの吸気管に設けられた
ボス部（図示せず）等に嵌合したときに、これらの間を
シールするものである。
【００４１】本実施の形態による燃料噴射弁は上述の如
き構成を有するもので、次にその作動について説明す
る。
き構成を有するもので、次にその作動について説明す
る。
【００４２】まず、燃料噴射弁の組立てる前に、コア筒
９の内，外周面には切削加工、研磨加工等の機械加工を
施し、例えば図７に示す如くコア筒９に小径部９Ａと大
径部９Ｂとを形成する。そして、大径部９Ｂの端部外周
側には全周にわたって縮径部となる切込み部１０を形成
する。
９の内，外周面には切削加工、研磨加工等の機械加工を
施し、例えば図７に示す如くコア筒９に小径部９Ａと大
径部９Ｂとを形成する。そして、大径部９Ｂの端部外周
側には全周にわたって縮径部となる切込み部１０を形成
する。
【００４３】次に、このように形成したコア筒９を筒状
体２のコア筒挿嵌部２Ｂ内に圧入して設け、前記筒状体
２の外周側には電磁コイル１３、磁性カバー１４を挿嵌
した後に、これらの外側に樹脂モールド等の手段によっ
て樹脂カバー１７を設ける。また、筒状体２の弁体収容
部２Ａ内には、弁体８、付勢ばね１１等を取付け、さら
に弁座部材５を挿嵌して溶接し、噴射弁を組立てること
ができる。
体２のコア筒挿嵌部２Ｂ内に圧入して設け、前記筒状体
２の外周側には電磁コイル１３、磁性カバー１４を挿嵌
した後に、これらの外側に樹脂モールド等の手段によっ
て樹脂カバー１７を設ける。また、筒状体２の弁体収容
部２Ａ内には、弁体８、付勢ばね１１等を取付け、さら
に弁座部材５を挿嵌して溶接し、噴射弁を組立てること
ができる。
【００４４】また、噴射弁を自動車用エンジン等に実装
したときには、筒状体２の他端側にＯリング１９等を介
して接続される燃料配管等から筒状体２の燃料通路３内
に燃料が供給される。そして、コネクタ１８により電磁
コイル１３に給電すると、図４に示す如く磁界Ｈが形成
され、この磁界Ｈは弁体８の吸着部８Ｃとコア筒９との
間を通過するようになる。
したときには、筒状体２の他端側にＯリング１９等を介
して接続される燃料配管等から筒状体２の燃料通路３内
に燃料が供給される。そして、コネクタ１８により電磁
コイル１３に給電すると、図４に示す如く磁界Ｈが形成
され、この磁界Ｈは弁体８の吸着部８Ｃとコア筒９との
間を通過するようになる。
【００４５】このため、弁体８はコア筒９によって磁気
的に吸着され、付勢ばね１１に抗して軸方向に変位する
と共に、その弁部８Ｂが弁座部材５の弁座５Ｂから離座
して開弁する。これにより、燃料通路３内の燃料は噴射
口５Ａからエンジンの吸気管等に向けて噴射される。
的に吸着され、付勢ばね１１に抗して軸方向に変位する
と共に、その弁部８Ｂが弁座部材５の弁座５Ｂから離座
して開弁する。これにより、燃料通路３内の燃料は噴射
口５Ａからエンジンの吸気管等に向けて噴射される。
【００４６】ところで、上述の如く組立てられる燃料噴
射弁は、弁座部材５を筒状体２の弁体収容部２Ａ内に溶
接するときの溶接誤差等を考慮して、弁体８とコア筒９
との間の軸方向の隙間Ｓを予め決められた設定値よりも
大きめに確保しておき、噴射弁の組立後にはコア筒９を
筒状体２のコア筒挿嵌部２Ｂ内で軸方向に再度圧入（押
圧）しながら、前記隙間Ｓを予め決められた設定値に調
整する調整作業を実施している。
射弁は、弁座部材５を筒状体２の弁体収容部２Ａ内に溶
接するときの溶接誤差等を考慮して、弁体８とコア筒９
との間の軸方向の隙間Ｓを予め決められた設定値よりも
大きめに確保しておき、噴射弁の組立後にはコア筒９を
筒状体２のコア筒挿嵌部２Ｂ内で軸方向に再度圧入（押
圧）しながら、前記隙間Ｓを予め決められた設定値に調
整する調整作業を実施している。
【００４７】しかし、このような隙間調整作業を行うと
きには、コア筒９を圧入手段で軸方向に押圧しても、こ
のときの残留応力等の影響によりコア筒９が筒状体２の
コア筒挿嵌部２Ｂ内で軸方向に、例えば数十μｍ程度の
誤差をもって戻ることがある。そして、このために弁体
８の吸着部８Ｃとコア筒９との隙間Ｓが僅かでも広がる
と、弁体８のストローク量が変化することになり、燃料
噴射量の制御を高精度に行うことが難しくなる。
きには、コア筒９を圧入手段で軸方向に押圧しても、こ
のときの残留応力等の影響によりコア筒９が筒状体２の
コア筒挿嵌部２Ｂ内で軸方向に、例えば数十μｍ程度の
誤差をもって戻ることがある。そして、このために弁体
８の吸着部８Ｃとコア筒９との隙間Ｓが僅かでも広がる
と、弁体８のストローク量が変化することになり、燃料
噴射量の制御を高精度に行うことが難しくなる。
【００４８】そこで、本実施の形態にあっては、コア筒
９の他端側となる大径部９Ｂの端部外周側に全周にわた
った切込み部１０を形成し、筒状体２のコア筒挿嵌部２
Ｂ内にコア筒９を圧入したときの摩擦抵抗を、切込み部
１０によって増大させ、筒状体２内でのコア筒９の位置
決め精度を高めることができるようにしている。
９の他端側となる大径部９Ｂの端部外周側に全周にわた
った切込み部１０を形成し、筒状体２のコア筒挿嵌部２
Ｂ内にコア筒９を圧入したときの摩擦抵抗を、切込み部
１０によって増大させ、筒状体２内でのコア筒９の位置
決め精度を高めることができるようにしている。
【００４９】即ち、コア筒９の大径部９Ｂは、筒状体２
のコア筒挿嵌部２Ｂ内に圧入するときにコア筒挿嵌部２
Ｂの内周面に摩擦接触するように、大径部９Ｂの外周面
には高精度な研磨加工を施している。そして、コア筒９
の大径部９Ｂを筒状体２のコア筒挿嵌部２Ｂ内に圧入し
たときには、図６に例示するようにコア筒９の大径部９
Ｂから筒状体２に対して矢示Ｂ方向の拡径力が働き、筒
状体２からコア筒９の大径部９Ｂに対しては矢示Ｃ方向
の縮径力が働くことになる。
のコア筒挿嵌部２Ｂ内に圧入するときにコア筒挿嵌部２
Ｂの内周面に摩擦接触するように、大径部９Ｂの外周面
には高精度な研磨加工を施している。そして、コア筒９
の大径部９Ｂを筒状体２のコア筒挿嵌部２Ｂ内に圧入し
たときには、図６に例示するようにコア筒９の大径部９
Ｂから筒状体２に対して矢示Ｂ方向の拡径力が働き、筒
状体２からコア筒９の大径部９Ｂに対しては矢示Ｃ方向
の縮径力が働くことになる。
【００５０】そして、このような矢示Ｂ方向の拡径力と
矢示Ｃ方向の縮径力とは、コア筒９の大径部９Ｂ外周面
側では互いに釣合った状態に保たれるが、切込み部１０
の位置ではコア筒挿嵌部２Ｂに矢示Ｃ方向の縮径力のみ
が働くことになり、切込み部１０の切込み端１０Ａ側で
はコア筒挿嵌部２Ｂの一部が図６中に仮想線で示すよう
に弾性変形し、矢示Ｄ方向のくさび力を発生する。
矢示Ｃ方向の縮径力とは、コア筒９の大径部９Ｂ外周面
側では互いに釣合った状態に保たれるが、切込み部１０
の位置ではコア筒挿嵌部２Ｂに矢示Ｃ方向の縮径力のみ
が働くことになり、切込み部１０の切込み端１０Ａ側で
はコア筒挿嵌部２Ｂの一部が図６中に仮想線で示すよう
に弾性変形し、矢示Ｄ方向のくさび力を発生する。
【００５１】この結果、コア筒９の大径部９Ｂには、切
込み部１０の切込み端１０Ａ側で矢示Ｄ方向のくさび力
によりアンカー効果（くさび作用）が働き、筒状体２と
コア筒９との間の摩擦抵抗を増大することができる。ま
た、このときにコア筒挿嵌部２Ｂの一部は、切込み部１
０の切込み端１０Ａ側で矢示Ｄ方向のくさび力により僅
かにひっかかるように弾性変形し、コア筒９が残留応力
等による影響で図６中の矢示Ｅ方向に戻ろうとするの
を、前記アンカー効果によって規制することができる。
込み部１０の切込み端１０Ａ側で矢示Ｄ方向のくさび力
によりアンカー効果（くさび作用）が働き、筒状体２と
コア筒９との間の摩擦抵抗を増大することができる。ま
た、このときにコア筒挿嵌部２Ｂの一部は、切込み部１
０の切込み端１０Ａ側で矢示Ｄ方向のくさび力により僅
かにひっかかるように弾性変形し、コア筒９が残留応力
等による影響で図６中の矢示Ｅ方向に戻ろうとするの
を、前記アンカー効果によって規制することができる。
【００５２】これにより、筒状体２内でのコア筒９の位
置決め精度を高め、弁体８とコア筒９との間の軸方向の
隙間Ｓを予め決められた設定値に隙間調整することがで
きる。そして、噴射弁の作動時には、電磁コイル１３に
よる磁界Ｈが弁体８とコア筒９との間の隙間Ｓを通り、
弁体８を調整されたストローク量（隙間Ｓ）により開弁
させることができ、安定した燃料噴射量の制御を確保で
きる。
置決め精度を高め、弁体８とコア筒９との間の軸方向の
隙間Ｓを予め決められた設定値に隙間調整することがで
きる。そして、噴射弁の作動時には、電磁コイル１３に
よる磁界Ｈが弁体８とコア筒９との間の隙間Ｓを通り、
弁体８を調整されたストローク量（隙間Ｓ）により開弁
させることができ、安定した燃料噴射量の制御を確保で
きる。
【００５３】従って、本実施の形態によれば、コア筒９
の他端側となる大径部９Ｂの端部外周側に汎用的な機械
加工処理を施して全周にわたる切込み部１０を形成する
ことにより、弁体８のストローク量を一定に設定するこ
とができ、燃料噴射量の精度を確実に向上できる。
の他端側となる大径部９Ｂの端部外周側に汎用的な機械
加工処理を施して全周にわたる切込み部１０を形成する
ことにより、弁体８のストローク量を一定に設定するこ
とができ、燃料噴射量の精度を確実に向上できる。
【００５４】また、コア筒９の重心を大径部９Ｂ側に配
置する構成としているので、前述の如くコア筒９の大径
部９Ｂ外周に研磨加工を施すときに、専用の支え治具等
を予め特別に製作して用意しておく必要がなくなり、加
工が容易なセンターレス研磨を採用することができ、こ
れによって仕上げ加工等を効率的に行うことができる。
置する構成としているので、前述の如くコア筒９の大径
部９Ｂ外周に研磨加工を施すときに、専用の支え治具等
を予め特別に製作して用意しておく必要がなくなり、加
工が容易なセンターレス研磨を採用することができ、こ
れによって仕上げ加工等を効率的に行うことができる。
【００５５】次に、図８は本発明の第２の実施の形態を
示し、本実施の形態では前述した第１の実施の形態と同
一の構成要素に同一の符号を付し、その説明を省略する
ものとする。しかし、本実施の形態の特徴は、コア筒３
１の他端側外周に縮径部としての面取り部３２を形成し
たことにある。
示し、本実施の形態では前述した第１の実施の形態と同
一の構成要素に同一の符号を付し、その説明を省略する
ものとする。しかし、本実施の形態の特徴は、コア筒３
１の他端側外周に縮径部としての面取り部３２を形成し
たことにある。
【００５６】ここで、コア筒３１は、第１の実施の形態
で述べたコア筒９と同様に構成され、小径部３１Ａと大
径部３１Ｂとを有している。また、縮径部となる面取り
部３２は、大径部３１Ｂの端部外周側にテーパ状の面取
りを全周にわたって施すことにより形成されている。そ
して、面取り部３２は、筒状体２のコア筒挿嵌部２Ｂの
端部に対し寸法Ｌ2 （Ｌ2 ＞０）となる位置まで延在し
ているものである。
で述べたコア筒９と同様に構成され、小径部３１Ａと大
径部３１Ｂとを有している。また、縮径部となる面取り
部３２は、大径部３１Ｂの端部外周側にテーパ状の面取
りを全周にわたって施すことにより形成されている。そ
して、面取り部３２は、筒状体２のコア筒挿嵌部２Ｂの
端部に対し寸法Ｌ2 （Ｌ2 ＞０）となる位置まで延在し
ているものである。
【００５７】かくして、このように構成される本実施の
形態でも、前記第１の実施の形態とほぼ同様の作用効果
を得ることができる。特に本実施の形態では、コア筒３
１の端部外周側に面取り加工を施すだけで面取り部３２
を形成でき、機械加工をさらに容易に行うことができ
る。
形態でも、前記第１の実施の形態とほぼ同様の作用効果
を得ることができる。特に本実施の形態では、コア筒３
１の端部外周側に面取り加工を施すだけで面取り部３２
を形成でき、機械加工をさらに容易に行うことができ
る。
【００５８】次に、図９は本発明の第３の実施の形態を
示し、本実施の形態では前述した第１の実施の形態と同
一の構成要素に同一の符号を付し、その説明を省略する
ものとする。しかし、本実施の形態の特徴は、コア筒４
１の他端側外周に縮径部としての環状凹溝４２を複数個
形成したことにある。
示し、本実施の形態では前述した第１の実施の形態と同
一の構成要素に同一の符号を付し、その説明を省略する
ものとする。しかし、本実施の形態の特徴は、コア筒４
１の他端側外周に縮径部としての環状凹溝４２を複数個
形成したことにある。
【００５９】ここで、コア筒４１は、第１の実施の形態
で述べたコア筒９と同様に構成され、小径部４１Ａと大
径部４１Ｂとを有している。また、縮径部となる複数の
環状凹溝４２，４２，…は、大径部４１Ｂの外周側のう
ち筒状体２のコア筒挿嵌部２Ｂと摩擦接触する位置に互
いに軸方向に離間して形成されている。そして、各環状
凹溝４２は、横断面がコ字形状をなす環状溝（例えば溝
幅が１００μｍ程度、溝深さが１００μｍ程度）により
形成されている。
で述べたコア筒９と同様に構成され、小径部４１Ａと大
径部４１Ｂとを有している。また、縮径部となる複数の
環状凹溝４２，４２，…は、大径部４１Ｂの外周側のう
ち筒状体２のコア筒挿嵌部２Ｂと摩擦接触する位置に互
いに軸方向に離間して形成されている。そして、各環状
凹溝４２は、横断面がコ字形状をなす環状溝（例えば溝
幅が１００μｍ程度、溝深さが１００μｍ程度）により
形成されている。
【００６０】かくして、このように構成される本実施の
形態でも、前記第１の実施の形態とほぼ同様の作用効果
を得ることができる。特に本実施の形態では、コア筒４
１の大径部４１Ｂ外周側に複数の環状凹溝４２を形成し
たので、これらの各環状凹溝４２によりアンカー効果
（くさび作用）を生じさせ、筒状体２内でのコア筒４１
の位置決め精度を確実に向上することができる。
形態でも、前記第１の実施の形態とほぼ同様の作用効果
を得ることができる。特に本実施の形態では、コア筒４
１の大径部４１Ｂ外周側に複数の環状凹溝４２を形成し
たので、これらの各環状凹溝４２によりアンカー効果
（くさび作用）を生じさせ、筒状体２内でのコア筒４１
の位置決め精度を確実に向上することができる。
【００６１】なお、前記第３の実施の形態では、コア筒
４１の大径部４１Ｂ外周側に複数の環状凹溝４２を設け
るものとして説明した。しかし、本発明はこれに限ら
ず、例えば１個の環状凹溝を設ける構成としてもよい。
また、環状凹溝は、必ずしも断面コ字形状に形成する必
要はなく、例えば断面半円形状、断面Ｕ字状または断面
Ｖ字状をなす凹溝として形成してもよい。
４１の大径部４１Ｂ外周側に複数の環状凹溝４２を設け
るものとして説明した。しかし、本発明はこれに限ら
ず、例えば１個の環状凹溝を設ける構成としてもよい。
また、環状凹溝は、必ずしも断面コ字形状に形成する必
要はなく、例えば断面半円形状、断面Ｕ字状または断面
Ｖ字状をなす凹溝として形成してもよい。
【００６２】
【発明の効果】以上詳述した通り、請求項１の発明によ
れば、筒状体内を軸方向に延びるコア筒の端部外周側
に、該コア筒を筒状体内に圧入するときの位置決め精度
を高めるための縮径部を設ける構成としたので、コア筒
を筒状体内に圧入したときに縮径部の位置でアンカー効
果（くさび作用）を発生でき、圧入時の残留応力等によ
る影響でコア筒が軸方向に変位するのを前記アンカー効
果によって規制することができる。従って、筒状体内で
のコア筒の位置決め精度を高めることができ、弁体のス
トローク量を安定して調整できると共に、燃料噴射量の
精度を向上させることができる。
れば、筒状体内を軸方向に延びるコア筒の端部外周側
に、該コア筒を筒状体内に圧入するときの位置決め精度
を高めるための縮径部を設ける構成としたので、コア筒
を筒状体内に圧入したときに縮径部の位置でアンカー効
果（くさび作用）を発生でき、圧入時の残留応力等によ
る影響でコア筒が軸方向に変位するのを前記アンカー効
果によって規制することができる。従って、筒状体内で
のコア筒の位置決め精度を高めることができ、弁体のス
トローク量を安定して調整できると共に、燃料噴射量の
精度を向上させることができる。
【００６３】また、請求項２に記載の発明は、コア筒の
端部外周側に全周にわたって形成した切込み部により縮
径部を構成しているので、コア筒を筒状体内に圧入して
位置決めするときに、前記コア筒と筒状体との間に切込
み部の位置でアンカー効果を発生でき、両者の間の摩擦
抵抗を増大させて圧入時の位置決め精度を高めることが
できる。
端部外周側に全周にわたって形成した切込み部により縮
径部を構成しているので、コア筒を筒状体内に圧入して
位置決めするときに、前記コア筒と筒状体との間に切込
み部の位置でアンカー効果を発生でき、両者の間の摩擦
抵抗を増大させて圧入時の位置決め精度を高めることが
できる。
【００６４】一方、請求項３に記載の発明は、コア筒の
端部外周側に全周にわたって形成したテーパ状の面取り
部により縮径部を構成しているので、コア筒を筒状体内
に圧入して位置決めするときに、前記コア筒と筒状体と
の間に面取り部の位置でアンカー効果を発生でき、両者
の間の摩擦抵抗を増大させて圧入時の位置決め精度を高
めることができる。
端部外周側に全周にわたって形成したテーパ状の面取り
部により縮径部を構成しているので、コア筒を筒状体内
に圧入して位置決めするときに、前記コア筒と筒状体と
の間に面取り部の位置でアンカー効果を発生でき、両者
の間の摩擦抵抗を増大させて圧入時の位置決め精度を高
めることができる。
【００６５】また、請求項４に記載の発明は、コア筒の
他端側外周に全周にわたって形成され互いに軸方向に離
間した複数の環状凹溝により縮径部を構成しているの
で、コア筒を筒状体内に圧入して位置決めするときに、
前記コア筒と筒状体との間に各環状凹溝の位置でアンカ
ー効果を発生でき、両者の間の摩擦抵抗を増大させて圧
入時の位置決め精度を高めることができる。
他端側外周に全周にわたって形成され互いに軸方向に離
間した複数の環状凹溝により縮径部を構成しているの
で、コア筒を筒状体内に圧入して位置決めするときに、
前記コア筒と筒状体との間に各環状凹溝の位置でアンカ
ー効果を発生でき、両者の間の摩擦抵抗を増大させて圧
入時の位置決め精度を高めることができる。
【００６６】さらに、請求項５に記載の発明によると、
コア筒は小径部と大径部とからなる段付筒体として形成
し、該コア筒の重心を前記大径部側に配置する構成とし
ているので、コア筒の大径部に研磨加工等の機械加工を
施すときに、専用の支え治具等を特別に製作して用意し
ておく必要がなくなり、加工が容易なセンターレス研磨
を採用でき、仕上げ加工等を効率的に行うことができ
る。
コア筒は小径部と大径部とからなる段付筒体として形成
し、該コア筒の重心を前記大径部側に配置する構成とし
ているので、コア筒の大径部に研磨加工等の機械加工を
施すときに、専用の支え治具等を特別に製作して用意し
ておく必要がなくなり、加工が容易なセンターレス研磨
を採用でき、仕上げ加工等を効率的に行うことができ
る。
【図１】本発明の第１の実施の形態による燃料噴射弁を
示す縦断面図である。
示す縦断面図である。
【図２】図１中の矢示II−II方向からみた燃料噴射弁の
拡大断面図である。
拡大断面図である。
【図３】図１中の矢示III−III方向からみた燃料噴射弁
の拡大断面図である。
の拡大断面図である。
【図４】燃料噴射弁の弁体側を拡大して示す図１の要部
拡大断面図である。
拡大断面図である。
【図５】コア筒の大径部側を拡大して示す図１の要部拡
大断面図である。
大断面図である。
【図６】図５中の切込み部近傍を拡大して示す断面図で
ある。
ある。
【図７】図１中の筒状体、弁座部材、弁体、コア筒、電
磁コイル、磁性カバーおよび連結コアを組立てる前の状
態で示す縦断面図である。
磁コイル、磁性カバーおよび連結コアを組立てる前の状
態で示す縦断面図である。
【図８】第２の実施の形態による燃料噴射弁のコア筒等
を拡大して示す図５とほぼ同様位置での断面図である。
を拡大して示す図５とほぼ同様位置での断面図である。
【図９】第３の実施の形態による燃料噴射弁のコア筒等
を拡大して示す図５とほぼ同様位置での断面図である。
を拡大して示す図５とほぼ同様位置での断面図である。
１ 弁ケーシング
２ 筒状体
２Ａ 弁体収容部
２Ｂ コア筒挿嵌部
５ 弁座部材
５Ａ 噴射口
５Ｂ 弁座
８ 弁体
８Ａ 弁軸
８Ｂ 弁部
８Ｃ 吸着部
９，３１，４１ コア筒
９Ａ，３１Ａ，４１Ａ 小径部
９Ｂ，３１Ｂ，４１Ｂ 大径部
１０ 切込み部（縮径部）
１１ 付勢ばね
１３ 電磁コイル（電磁アクチュエータ）
１４ 磁性カバー
１６ 連結コア
１７ 樹脂カバー
３２ 面取り部（縮径部）
４２ 環状凹溝（縮径部）
Claims (5)
- 【請求項１】 磁性材料により筒状に形成された筒状体
と、該筒状体の一端側に設けられ噴射口を囲んで弁座が
形成された弁座部材と、前記筒状体内に変位可能に設け
られ一端側が前記弁座部材の弁座に離着座する弁部とな
り他端側が吸着部となった弁体と、前記筒状体内に圧入
して設けられ一端側が該弁体の吸着部に軸方向の隙間を
挟んで対向し他端側が前記筒状体内を軸方向の途中位置
まで延びるコア筒と、前記筒状体内に設けられ前記弁体
を閉弁方向に付勢する付勢ばねと、前記筒状体に設けら
れ前記弁体の吸着部と前記コア筒との間に磁界を形成す
ることにより前記弁体を付勢ばねに抗して開弁させる電
磁アクチュエータとからなる燃料噴射弁において、 前記コア筒は、前記筒状体内に圧入するときの位置決め
精度を高めるため前記筒状体内を軸方向に延びる他端側
外周に縮径部を設ける構成としたことを特徴とする燃料
噴射弁。 - 【請求項２】 前記縮径部は、前記コア筒の他端側外周
に全周にわたって切込み部を形成することにより構成し
てなる請求項１に記載の燃料噴射弁。 - 【請求項３】 前記縮径部は、前記コア筒の他端側外周
に全周にわたってテーパ状の面取り部を形成することに
より構成してなる請求項１に記載の燃料噴射弁。 - 【請求項４】 前記縮径部は、前記コア筒の他端側外周
に全周にわたって形成され互いに軸方向に離間した複数
の環状凹溝により構成してなる請求項１に記載の燃料噴
射弁。 - 【請求項５】 前記コア筒は、前記弁体の吸着部と対向
する一端側が小径部となり前記縮径部が形成される他端
側が大径部となった段付筒体として形成し、該コア筒の
重心は前記大径部側に配置する構成としてなる請求項
１，２，３または４に記載の燃料噴射弁。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001395543A JP3719978B2 (ja) | 2001-12-27 | 2001-12-27 | 燃料噴射弁 |
| US10/194,274 US6811104B2 (en) | 2001-12-27 | 2002-07-15 | Fuel injection valve |
| US10/960,937 US7204433B2 (en) | 2001-12-27 | 2004-10-12 | Method of manufacturing a fuel injection valve |
| US10/961,154 US7201330B2 (en) | 2001-12-27 | 2004-10-12 | Fuel injection valve |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001395543A JP3719978B2 (ja) | 2001-12-27 | 2001-12-27 | 燃料噴射弁 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2004335428A Division JP4027363B2 (ja) | 2004-11-19 | 2004-11-19 | 燃料噴射弁 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003193933A true JP2003193933A (ja) | 2003-07-09 |
| JP3719978B2 JP3719978B2 (ja) | 2005-11-24 |
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001395543A Expired - Fee Related JP3719978B2 (ja) | 2001-12-27 | 2001-12-27 | 燃料噴射弁 |
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| JP2019210901A (ja) * | 2018-06-07 | 2019-12-12 | 愛三工業株式会社 | 燃料噴射弁 |
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| US7334746B2 (en) * | 2004-03-08 | 2008-02-26 | Continental Automotive Systems Us, Inc. | Seat-lower guide combination |
| US7431226B2 (en) * | 2004-06-03 | 2008-10-07 | Continental Automotive Systems Us, Inc. | Modular fuel injector with a harmonic annular damper member and method of reducing noise |
| JP2006152812A (ja) * | 2004-11-25 | 2006-06-15 | Denso Corp | 燃料噴射弁およびその製造方法 |
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| US8024861B2 (en) * | 2008-05-16 | 2011-09-27 | Delphi Technologies, Inc. | External stroke/flow setting method for fuel injectors |
| US20100007224A1 (en) * | 2008-07-08 | 2010-01-14 | Caterpillar Inc. | Precision ground stator assembly for solenoid actuator and fuel injector using same |
| DE102011084704A1 (de) * | 2011-10-18 | 2013-04-18 | Robert Bosch Gmbh | Ausrichtelement für ein Einspritzventil sowie Verfahren zur Herstellung eines Einspritzventils |
| JP5852463B2 (ja) | 2012-02-14 | 2016-02-03 | 日立オートモティブシステムズ株式会社 | 燃料噴射弁 |
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| DE1601395A1 (de) * | 1968-01-30 | 1970-10-29 | Bosch Gmbh Robert | Elektromagnetisch betaetigtes Einspritzventil |
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| JPS58137864U (ja) * | 1982-02-18 | 1983-09-16 | 愛三工業株式会社 | 電磁燃料噴射器 |
| DE3834447A1 (de) * | 1988-10-10 | 1990-04-12 | Mesenich Gerhard | Elektromagnetisches einspritzventil und verfahren zu dessen herstellung |
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| DE4003228A1 (de) * | 1990-02-03 | 1991-08-22 | Bosch Gmbh Robert | Elektromagnetisch betaetigbares ventil |
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2001
- 2001-12-27 JP JP2001395543A patent/JP3719978B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
2002
- 2002-07-15 US US10/194,274 patent/US6811104B2/en not_active Expired - Lifetime
-
2004
- 2004-10-12 US US10/960,937 patent/US7204433B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2004-10-12 US US10/961,154 patent/US7201330B2/en not_active Expired - Lifetime
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| US7201330B2 (en) | 2007-04-10 |
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