JP2003064443A

JP2003064443A - 深絞り性に優れた高強度冷延鋼板とその製造方法

Info

Publication number: JP2003064443A
Application number: JP2001255384A
Authority: JP
Inventors: Naoki Yoshinaga; 直樹吉永; Nobuhiro Fujita; 展弘藤田; Manabu Takahashi; 学高橋; Koji Hashimoto; 浩二橋本; Shinya Sakamoto; 真也坂本; Kaoru Kawasaki; 薫川崎; Yasuhiro Shinohara; 康浩篠原
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2001-08-24
Filing date: 2001-08-24
Publication date: 2003-03-05
Anticipated expiration: 2021-08-24
Also published as: JP4041295B2

Abstract

(57)【要約】【課題】Ｃ量の比較的多い鋼において、高いコストを
かけることなく良好な深絞り性を有する冷延鋼板とその
製造方法を提供する。【解決手段】所定のＣ量を含有し、平均ｒ値が１．１以
上１．３未満、圧延直角方向のｒ値（ｒＣ）が圧延方向
のｒ値（ｒＬ）以上でありく、１／２板厚における板面
の｛１１１｝，｛１００｝の各Ｘ線反射面強度比がそれ
ぞれ３．０以上、３．０以下である鋼板。冷間圧延に供
する熱延板をベイナイト、マルテンサイトを主体とする
組織とし、冷間圧延の圧下率を２５〜９５％とし、焼鈍
を行うことを特徴とする深絞り性に優れた鋼板の製造方
法。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、例えば自動車のパ
ネル類、足廻り、メンバー、フレームなどに用いられる
鋼板およびその製造方法に関するものである。本発明の
鋼板は、表面処理をしないものと、防錆のために溶融亜
鉛めっき、電気めっきなどの表面処理を施したものの両
方を含む。めっきとは、純亜鉛のほか、主成分が亜鉛で
ある合金のめっき、さらにはＡｌやＡｌ−Ｍｇを主体と
するめっきも含む。本発明によれば成形性に優れた高強
度鋼板を安価に得ることができるため地球環境保全に貢
献しうるものと考えられる。また、ハイドロフォーム成
形用の鋼管素材としても好適である。

【０００２】

【従来の技術】自動車の軽量化ニーズに伴い、鋼板の高
強度化が望まれている。高強度化することで板厚減少に
よる軽量化や衝突時の安全性向上が可能となる。しかし
ながら高強度で成形性特に深絞り性が優れた鋼板を得よ
うとすると、例えば特開昭５６−１３９６５４号公報に
開示されているように、Ｃ量を著しく減じた極低炭素鋼
にＳｉ，Ｍｎ，Ｐなどを添加して強化することが必須で
あった。Ｃ量を低減するためには製鋼工程で真空脱ガス
を行わねばならず、製造過程でＣＯ₂ を多量に発生する
ことになり、地球環境保全の観点で必ずしも最良なもの
とは言い難い。

【０００３】これに対してＣ量が比較的多く、かつ深絞
り性の良好な鋼板についても開示されている。特公昭５
７−４７７４６号公報、特公平２−２０６９５号公報、
特公昭５８−４９６２３号公報、特公昭６１−１２９８
３号公報、特公平１−３７４５６号公報、特開昭５９−
１３０３０号公報、特公昭６１−１００１２号公報など
に開示されている。しかしながらこれらは箱焼鈍が前提
となっており、連続焼鈍や連続溶融亜鉛めっきプロセス
などに比較すると生産性に劣る。また、箱焼鈍では、高
温焼鈍が困難であること、また、一般に強制冷却装置が
備わっていないのでオーステナイト相やマルテンサイト
相などを得ることが困難で、組織強化を活用しにくい。
従って、合金添加量の割には強度が低い点も問題であ
る。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】本発明はＣ量の比較的
多い鋼において成形性の良好な高強度鋼板を高いコスト
をかけることなく、また、地球環境に過度の負荷をかけ
ることなく、良好な深絞り性を有する鋼板及びその製造
方法を提供することを目的とする。

【０００５】

【課題を解決するための手段】上記のような課題を解決
すべく鋭意検討を進めたところ、本発明者らはＣ量が比
較的多くても深絞り性の良好な鋼板を得ることが可能で
あることを発見した。しかも従来のような箱焼鈍プロセ
スに頼る必要もない。すなわち、冷間圧延に供する熱延
鋼板の組織をベイナイト相またはマルテンサイト相を主
相とする組織にすることが冷延焼鈍後の深絞り性を向上
させることが可能であることを見出したのである。

【０００６】この理由は必ずしも明らかではないが、次
のように考えられる。一般にＣ量の比較的多い鋼では熱
延板中に粗大で硬質な炭化物が存在する。これを冷間圧
延すると炭化物周辺で複雑な変形が起こる結果、焼鈍す
ると炭化物周辺から深絞り性に好ましくない結晶方位が
核形成、成長する。このためＣ量が多い鋼では、ｒ値が
１．０以下となってしまうものと考えられる。熱延板が
ベイナイト相またはマルテンサイト相が主相であれば炭
化物の量が少ないか、または存在しても極めて微細であ
るため、炭化物の害を低減できるものと思われる。

【０００７】本発明の要旨とするところは、（１）質量％で、Ｃ：０．０３〜０．２５％、Ｓｉ：０．００１〜３．０％、Ｍｎ：０．０１〜３．０％、Ｐ：０．００１〜０．１５％、Ｓ：０．０３％以下、Ｎ：０．０００５〜０．０３％、Ａｌ：０．００１〜１．０％を満たす範囲で含有し、残部が鉄及び不可避的不純物か
らなり、平均ｒ値が１．１以上１．３未満であることを
特徴とする深絞り性に優れた高強度冷延鋼板。

【０００８】（２）圧延直角方向のｒ値（ｒＣ）が圧延
方向のｒ値（ｒＬ）以上であることを特徴とする上記
（１）に記載の深絞り性に優れた高強度冷延鋼板。（３）ＭｎおよびＣをＭｎ＋１１×Ｃ＞１．５を満たす
範囲で含有することを特徴とする上記（１）または
（２）に記載の深絞り性に優れた高強度冷延鋼板。（４）鋼板１／２板厚における板面の｛１１１｝，｛１
００｝の各Ｘ線反射面ランダム強度比がそれぞれ３．０
以上、３．０以下であることを特徴とする上記（１）〜
（３）のいずれか１項に記載の深絞り性に優れた高強度
冷延鋼板。（５）ベイナイト、オーステナイト、マルテンサイトお
よびパーライトのうち１種または２種以上を体積率で２
〜１００％含有することを特徴とする上記（１）〜
（４）のいずれか１項に記載の深絞り性に優れた高強度
冷延鋼板。

【０００９】（６）Ｂを０．０００１〜０．０１質量％
含むことを特徴とする上記（１）〜（５）のいずれか１
項に記載の深絞り性に優れた高強度冷延鋼板。（７）ＺｒおよびＭｇの１種または２種を合計で０．０
００１〜０．５質量％含むことを特徴とする上記（１）
〜（６）のいずれか１項に記載の加工性に優れた高強度
冷延鋼板。（８）Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖの１種または２種以上を合計で
０．００１〜０．２質量％以下含むことを特徴とする上
記（１）〜（７）のいずれか１項に記載の加工性に優れ
た高強度冷延鋼板。（９）Ｓｎ，Ｃｒ，Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｏ，ＷおよびＭｏの
１種または２種以上を合計で０．００１〜２．５質量％
含むことを特徴とする上記（１）〜（８）のいずれか１
項に記載の加工性に優れた高強度冷延鋼板。

【００１０】（１０）Ｃａを０．０００１〜０．０１質
量％含むことを特徴とする上記（１）〜（９）のいずれ
か１項に記載の加工性の優れた高強度冷延鋼板。（１１）上記（１）〜（１０）の何れか１項に記載の鋼
板を製造する方法であって、上記（１），（３），
（６）〜（１０）のいずれか１項に記載の化学成分を有
し、かつ少なくとも板厚の１／４〜３／４においてはベ
イナイト相およびマルテンサイト相のうち１種または２
種の体積率が７０〜１００％である組織を有する熱延鋼
板に圧下率２５〜９５％の冷間圧延を施し、再結晶温度
以上１０００℃以下で焼鈍することを特徴する深絞り性
に優れた高強度冷延鋼板の製造方法。（１２）焼鈍に引き続きめっきを施すことを特徴とする
上記（１１）に記載の深絞り性に優れた高強度めっき鋼
板の製造方法。にある。

【００１１】

【発明の実施の形態】以下に本発明を詳細に説明する。Ｃ：高強度化に有効で、また、Ｃ量を低減するためには
コストアップとなる。さらにＣ量を高めることで熱延組
織をベイナイトやマルテンサイトを主相とする組織に作
りこむことが容易となるので積極的に添加する。０．０
３質量％以上の添加とするが、良好なｒ値や溶接性を得
るためには過度の添加は好ましいものではなく上限を
０．２５％とする。０．０５〜０．１７％が望ましい範
囲である。より好ましくは０．０８％〜０．１６％であ
る。

【００１２】Ｓｉ：安価に機械的強度を高めることが可
能であり、要求される強度レベルに応じて添加する。ま
た、Ｓｉは熱延板中に存在する炭化物の量を低減した
り、炭化物の大きさを微細にすることを通じてｒ値を高
める効果を有する。一方で、過剰の添加はメッキのぬれ
性や加工性の劣化を招くだけでなく熱延板組織の主相を
ベイナイトやマルテンサイトとすることが困難となるの
で上限を３．０質量％とする。下限を０．００１％とし
たのは、これ未満とするのが製鋼技術上困難なためであ
る。ｒ値を向上せしめる観点からは、０．４〜２．３％
が好ましい範囲である。

【００１３】Ｍｎ：本発明にとって重要である。高強度
化に有効であるばかりでなく、熱延組織をベイナイトや
マルテンサイトを主相とする組織とするのに有効な元素
である。一方で、過度の添加はｒ値を劣化させるので、
３．０質量％を上限とする。０．０１質量％未満にする
には製鋼コストが上昇し、またＳに起因する熱間圧延割
れを誘発するので、これを下限とする。０．８〜２．４
質量％が良好な深絞り性を得るために好ましい範囲であ
る。

【００１４】Ｐ：高強度化に有効な元素であるので０．
００１質量％以上添加する。０．１５質量％超を添加す
ると溶接性や溶接部の疲労強度、さらには耐２次加工脆
性が劣化するのでこれを上限とする。好ましくは０．０
６質量％未満が上限である。また、特に良好な溶接部の
疲労強度が求められる場合には０．０１５％が上限とな
る。

【００１５】Ｓ：不純物であり、低いほど好ましく、熱
間割れを防止するために０．０３％以下とする。好まし
くは０．０１５質量％以下である。また、Ｍｎ量との関
係において、Ｍｎ／Ｓ＞１０であることが好ましい。

【００１６】Ｎ：多すぎると耐常温時効性を劣化させた
り、多量のＡｌ添加が必要となるため上限を０．０３質
量％とする。また、Ｎを０．０００５％以上とするのは
製鋼技術上困難であるのでこれを下限とする。０．００
０５〜０．００７質量％が深絞り性に対してより好まし
い範囲である。

【００１７】Ａｌ：脱酸元素として有用である他、Ｎを
固定して耐常温時効性を向上させるので０．００１質量
％以上添加する。ただし、過度に添加するとコストアッ
プとなり、表面欠陥を誘発するので上限を１．０質量%
とする。好ましくは０．０１〜０．０７質量％とする。

【００１８】本発明によって得られる鋼板の平均ｒ値は
１．１以上１．３未満である。また、圧延方向に対して
直角方向のｒ値（ｒＣ）が圧延方向のｒ値（ｒＬ）と等
しいか、大きいことが好ましい。より好ましくは、平均
ｒ値が、１．２超である。なお、平均ｒ値は、（ｒＬ＋
２×ｒＤ＋ｒＣ）／４で与えられる。ｒ値の測定はＪＩ
Ｓ１３号ＢまたはＪＩＳ５号Ｂ試験片を用いた引張試験
を行い、１０％または１５％引張後の標点間距離の変化
と板幅変化からｒ値の定義にしたがって算出すればよ
い。均一伸びが１０％に満たない場合には、３％以上で
均一伸び以下の引張変形を与えて評価すればよい。

【００１９】Ｍｎ量およびＣ量はＭｎ＋１１×Ｃ＞１．
５を満たすように含有することが好ましい。この条件を
満足することで熱延組織をベイナイトやマルテンサイト
を主相とする組織にしやすいためである。より好ましく
はＭｎ＋１１×Ｃ＞２．０である。

【００２０】本発明によって得られる鋼板は、少なくと
も板厚中心における板面のＸ線反射面ランダム強度比
が、｛１１１｝面、｛１００｝面についてそれぞれ３．
０以上、３．０以下である。より好ましくは、それぞれ
５．０以上、２．０以下である。ランダム強度比とはラ
ンダムサンプルのＸ線強度を基準としたときの相対的な
強度である。板厚中心とは板厚の３／８〜５／８の範囲
を指し、測定はこの範囲の任意の面で行えばよい。級数
展開法によって計算された３次元集合組織のφ２＝４５
°断面上の（１１１）［１−１０］、（１１１）［１−
２１］、（５５４）［−２−２５］の強度はそれぞれ
２．０以上、２．５以上、２．５以上であることが望ま
しい。なお、本発明においては｛１１０｝面のＸ線強度
が０．１以上となる場合があり、このとき、上記のφ２
＝４５°断面において（１１０）［００１］の強度が
１．０以上となることがある。このためｒＣがｒＬに対
して大きくなることが多い。

【００２１】本発明の鋼板の組織は以下のとおりである
ことが好ましい。すなわち、ベイナイト、オーステナイ
ト、マルテンサイトおよびパーライトのうち１種または
２種以上を合計で少なくとも体積率で２％含有する組織
であることが好ましい。５％以上がさらに好ましい。残
部はフェライトで構成されることが望ましい。ベイナイ
ト、オーステナイト、マルテンサイト、パーライトは鋼
の機械的強度を高めるのに有効だからである。また、よ
く知られているように、ベイナイトはバーリング加工性
や穴広げ性を向上させ、オーステナイトはｎ値や伸びを
向上させ、マルテンサイトはＹＲ（降伏強度／引張強
度) を低くする効果を有するので、製品板に対する要求
特性に応じて適宜上記の各相の体積率を変化させればよ
い。ただし、その体積率が２％未満では、あまり明確な
効果が期待できない。例えば、バーリング特性を向上さ
せるためには９０〜１００％のベイナイトと０〜１０％
のフェライトから成る組織が、また、伸びを向上させる
ためには３〜３０％の残留オーステナイトと７０〜９７
％のフェライトおよびベイナイトから成る組織が好まし
い。なお、ベイナイトとは、上部ベイナイトや下部ベイ
ナイトのほか、アシキュラーフェライトやベイニティッ
クフェライトを含む。また、良好な延性やバーリング特
性のためにはマルテンサイトの含有率を３０％以下とす
ることが好ましく、パーライトの含有率を１５％以下と
することが好ましい。

【００２２】これらの組織の体積分率は鋼板の板幅方向
に垂直な断面において、板厚の１／４〜３／４の任意の
場所を光学顕微鏡により２００〜５００倍で５〜２０視
野観察し、点算法により求めた値と定義する。光学顕微
鏡の代わりにＥＢＳＰを用いることも有用である。

【００２３】Ｂは熱延組織をベイナイトやマルテンサイ
ト組織とすることを介してｒ値を向上させたり、耐２次
加工性脆性の改善にも有効であるので必要に応じて添加
する。０．０００１質量％未満ではその効果はわずか
で、０．０１質量％超添加しても格段の効果は得られな
い。０．０００２〜０．００３０質量％が好ましい範囲
である。

【００２４】ＺｒとＭｇは脱酸元素として有効である。
一方、過剰の添加は酸化物、硫化物や窒化物の多量の晶
出や析出を招き清浄度が劣化して、延性を低下させてし
まう上、メッキ性を損なう。従って、必要に応じてこれ
らの１種または２種を合計で質量％で０．０００１〜
０．５０％とする。

【００２５】Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖも必要に応じて添加する。
これらは、Ｂと同様に熱延組織をベイナイトやマルテン
サイト組織とすることを介してｒ値を向上させるほか、
炭化物、窒化物もしくは炭窒化物を形成することによっ
て鋼材を高強度化したり穴広げ性などの加工性を向上す
るのにも有効であるので、これらの１種または２種以上
を合計で０．００１質量％以上添加する。その合計が
０．２質量％を越えた場合には母相であるフェライト粒
内もしくは粒界に多量の炭化物、窒化物もしくは炭窒化
物として析出して、延性を低下させることから、添加範
囲を０．００１〜０．２質量％とする。より好ましくは
０．０１〜０．０８質量％である。

【００２６】Ｓｎ，Ｃｒ，Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｗ，Ｍｏ
は強化元素であり必要に応じてこれらの１種または２種
以上を合計で必要に応じて質量％で０．００１％以上添
加する。過剰の添加は、コストアップや延性の低下を招
くことから、２．５％以下とした。

【００２７】Ｃa ：介在物制御のほか脱酸に有効な元素
で、適量の添加は熱間加工性を向上させるが、過剰の添
加は逆に熱間脆化を助長させるため、必要に応じて質量
％で０．０００１〜０．０１％の範囲とする。

【００２８】また、不可避的不純物として、Ｏ，Ｚｎ，
Ｐｂ，Ａｓ，Ｓｂなどをそれぞれ０．０２質量％以下の
範囲で含んでも、本発明の効果を失するものではない。

【００２９】冷間圧延に供する熱延板の組織は本発明に
おいて特に重要である。熱延板の組織は少なくとも板厚
の１／４〜３／４の範囲においては、ベイナイト相およ
びマルテンサイト相の１種または２種の体積率が合計で
７０％以上であることが好ましい。なお、板厚の１／４
〜３／４とは表層から１／４〜表層から３／４の範囲を
指す。

【００３０】これによって、従来は不可能と考えられて
きたC 量の比較的多い鋼での高ｒ値化が達成される。上
記体積率は９０％以上が好ましく、９５％以上であれば
さらに好ましい。１００％が最適である。また、板厚の
全範囲にわたってこのような組織を有することが好まし
いことは言うまでもない。熱延組織をベイナイトやマル
テンサイトとすることが冷延焼鈍後の深絞り性を向上さ
せる理由は必ずしも明らかではないが、既述のとおり、
熱延板における炭化物を微細にすることを、さらには結
晶粒径を微細にする効果によるものと推測される。この
観点から、硬さの異なる相が混在することは高ｒ値化を
妨げるので、ベイナイト相とマルテンサイト相も互いに
混在しない方が好ましい。マルテンサイトはベイナイト
よりも硬質で冷延の負荷が大きくなるので、そお意味で
はベイナイトの方が好ましい。なお、ベイナイトとは、
上部ベイナイトや下部ベイナイトのほか、アシキュラー
フェライトやベイニティックフェライトを含む。炭化物
を微細化する観点からは、上部ベイナイトよりも下部ベ
イナイトの方が好ましいことは言うまでもない。

【００３１】製造にあたっては、高炉、転炉、電炉等に
よる溶製に続き各種の２次製錬を行いインゴット鋳造や
連続鋳造を行い、連続鋳造の場合には室温付近まで冷却
することなく熱間圧延するＣＣ−ＤＲなどの製造方法を
組み合わせて製造してもかまわない。鋳造インゴットや
鋳造スラブを再加熱して熱間圧延を行っても良いのは言
うまでもない。熱間圧延の加熱温度は特に限定するもの
ではないが、後述する仕上げ温度を確保するためには１
１００℃以上とすることが好ましい。

【００３２】熱延の仕上げ温度は（Ａｒ3 −５０）℃以
上で行う。好ましくはＡｒ3 変態温度以上である。熱延
仕上げ温度がこれよりも低いと熱延組織をベイナイトや
マルテンサイトとすることが困難となる。

【００３３】熱延後の冷却速度は特に指定するものでは
ない。すなわち化学成分との関係において熱延組織が十
分なベイナイトやマルテンサイトを含むように冷却速度
を選択すればよい。一般に冷却速度が大きいほうが所望
の熱延組織を得やすいので、Ａｒ3 変態点から（Ａｒ3
−１００）℃の温度域では平均冷却速度を１０℃／ｓ以
上とすることが好ましい。

【００３４】巻き取り温度は５５０℃以下とするのが好
ましい。さらに好ましくは４００℃以下である。熱延板
をベイナイトやマルテンサイトが主相の組織とし、粗大
な炭化物の析出を抑制することで冷延焼鈍後に良好なｒ
値を得るためである。

【００３５】熱間圧延の１パス以上について潤滑を施し
ても良い。また、粗圧延バーを互いに接合し、連続的に
仕上げ熱延を行っても良い。粗圧延バーは一度巻き取っ
て再度巻き戻してから仕上げ熱延に供してもかまわな
い。巻取温度の下限は特に定めることなく本発明の効果
を得ることができるが、固溶Ｃを低減する観点から２０
０℃以上とすることが好ましい。熱間圧延後は酸洗する
ことが望ましい。

【００３６】熱延後の冷間圧延における圧下率は２５〜
９５％とする。冷延率が２５％未満または９５％超であ
るとｒ値が低くなるので、２５〜９５％に限定する。４
０〜８０％がより好ましい範囲である。

【００３７】焼鈍温度は再結晶温度以上１０００℃以下
とする。再結晶温度とは再結晶が開始する温度を示す。
焼鈍温度が再結晶温度未満であると良好な集合組織が発
達せず、鋼板１／２板厚における板面の｛１１１｝，
｛１００｝の各Ｘ線反射面ランダム強度比がそれぞれ
３．０以上、３．０以下を確保することができず、ｒ値
も劣悪となりやすい。また、連続焼鈍や連続溶融亜鉛め
っき工程にて焼鈍する場合には焼鈍温度を１０００℃以
上とするとヒートバックル等を誘発し板破断などの原因
となるのでこれを上限とする。焼鈍後にベイナイト、オ
ーステナイト、マルテンサイト、パーライトなどの第２
相を得たい場合には、焼鈍温度をα＋γ２相領域または
γ単相域にて加熱し、それぞれの相を得るのに適した冷
却速度と過時効条件、溶融亜鉛めっきを施す場合にはめ
っき浴温度や引き続く合金化温度を選択する必要がある
ことは言うまでもない。なお本発明では箱焼鈍を用いる
ことも可能である。この場合、良好なｒ値を得るために
は、加熱速度を４〜２００℃／hrとすることが好まし
い。さらには１０〜４０℃／hrが好ましい。得られる平
均ｒ値は１．３以上となる反面、ベイナイト、オーステ
ナイト、マルテンサイトを得ることが困難であることは
既述したとおりである。

【００３８】焼鈍の後、めっきを施しても構わない。め
っきとは、純亜鉛のほか、主成分が亜鉛である合金のめ
っき、さらにはＡｌやＡｌ−Ｍｇを主体とするめっきも
含む。亜鉛めっきは連続溶融亜鉛めっきラインで焼鈍と
めっきを連続で行うことが好ましい。溶融亜鉛めっき浴
に浸漬の後、加熱して亜鉛めっきと地鉄との合金化を促
す処理を行っても良い。また、溶融亜鉛めっきのほか、
亜鉛を主体とする種々の電気めっきを行っても良いこと
は言うまでもない。

【００３９】焼鈍後や亜鉛めっき後のスキンパスは形状
強制や強度調整、さらには常温非時効性を確保する観点
から必要に応じて行う。０．３〜５．０％が好ましい圧
下率である。なお、本発明で得られる鋼板の引張強度は
３４０ＭＰａ以上である。

【００４０】

【実施例】表１に示す成分の各鋼を溶製して１２５０℃
に加熱後、仕上げ温度をＡｒ3 変態温度以上（Ａｒ3 ＋
５０）℃以下とする熱間圧延を行い、表２に示す条件で
冷却後、巻き取った。そのとき得られた熱延組織も表２
中に示す。さらに表２に示す条件で冷延を行った。次い
で焼鈍時間を６０ｓ、過時効時間を１８０ｓとする連続
焼鈍を行った。焼鈍温度および過時効温度は表２に示す
とおりである。さらに０．８％のスキンパスを施した。

【００４１】得られた鋼板のｒ値をＪＩＳ１３号Ｂ試験
片、その他の機械的性質をＪＩＳ５号Ｂ試験片を用いた
引張試験により評価した。また、Ｘ線測定に供する試料
は、機械研磨によって板厚中心付近まで減厚し、化学研
磨によって仕上げることにより作製した。

【００４２】表２より明らかなとおり、本発明例によれ
ば良好なｒ値を得ることができる。しかもフェライトの
他に適量のオーステナイトやマルテンサイトが分散した
複合組織鋼とすることができた。

【００４３】

【表１】

【００４４】

【表２】

【００４５】

【発明の効果】本発明は、Ｃ量の比較的多い鋼におい
て、高いコストをかけることなく良好な深絞り性を有す
る高強度鋼板とその製造方法を提供するものであり、地
球環境保全などに貢献するものである。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者高橋学千葉県富津市新富20−１新日本製鐵株式会社技術開発本部内 (72)発明者橋本浩二千葉県富津市新富20−１新日本製鐵株式会社技術開発本部内 (72)発明者坂本真也千葉県君津市君津１番地新日本製鐵株式会社君津製鐵所内 (72)発明者川崎薫兵庫県姫路市広畑区富士町１番地新日本製鐵株式会社広畑製鐵所内 (72)発明者篠原康浩千葉県富津市新富20−１新日本製鐵株式会社技術開発本部内Ｆターム(参考） 4K037 EA01 EA02 EA05 EA06 EA09 EA10 EA11 EA14 EA15 EA16 EA17 EA18 EA19 EA20 EA23 EA25 EA27 EA28 EA31 EA32 EA33 EA35 EB06 EB09 EB11 EB12 FB00 FC07 FD03 FD04 FE01 FG00 FG01 FH00 FJ07 GA05

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】質量％で、Ｃ：０．０３〜０．２５％、Ｓｉ：０．００１〜３．０％、Ｍｎ：０．０１〜３．０％、Ｐ：０．００１〜０．１５％、Ｓ：０．０３％以下、Ｎ：０．０００５〜０．０３％、Ａｌ：０．００１〜１．０％を満たす範囲で含有し、残部が鉄及び不可避的不純物か
らなり、平均ｒ値が１．１以上１．３未満であることを
特徴とする深絞り性に優れた高強度冷延鋼板。
【請求項２】圧延直角方向のｒ値（ｒＣ）が圧延方向
のｒ値（ｒＬ）以上であることを特徴とする請求項１に
記載の深絞り性に優れた高強度冷延鋼板。
【請求項３】ＭｎおよびＣをＭｎ＋１１×Ｃ＞１．５
を満たす範囲で含有することを特徴とする請求項１また
は２に記載の深絞り性に優れた高強度冷延鋼板。
【請求項４】鋼板１／２板厚における板面の｛１１
１｝，｛１００｝の各Ｘ線反射面ランダム強度比がそれ
ぞれ３．０以上、３．０以下であることを特徴とする請
求項１〜３のいずれか１項に記載の深絞り性に優れた高
強度冷延鋼板。
【請求項５】ベイナイト、オーステナイト、マルテン
サイトおよびパーライトのうち１種または２種以上を体
積率で２〜１００％含有することを特徴とする請求項１
〜４のいずれか１項に記載の深絞り性に優れた高強度冷
延鋼板。
【請求項６】Ｂを０．０００１〜０．０１質量％含む
ことを特徴とする請求項１〜５のいずれか１項に記載の
深絞り性に優れた高強度冷延鋼板。
【請求項７】ＺｒおよびＭｇの１種または２種を合計
で０．０００１〜０．５質量％含むことを特徴とする請
求項１〜６のいずれか１項に記載の加工性に優れた高強
度冷延鋼板。
【請求項８】Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖの１種または２種以上を
合計で０．００１〜０．２質量％以下含むことを特徴と
する請求項１〜７のいずれか１項に記載の加工性に優れ
た高強度冷延鋼板。
【請求項９】Ｓｎ，Ｃｒ，Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｗおよ
びＭｏの１種または２種以上を合計で０．００１〜２．
５質量％含むことを特徴とする請求項１〜８のいずれか
１項に記載の加工性に優れた高強度冷延鋼板。
【請求項１０】Ｃａを０．０００１〜０．０１質量％
含むことを特徴とする請求項１〜９のいずれか１項に記
載の加工性の優れた高強度冷延鋼板。
【請求項１１】請求項１〜１０の何れか１項に記載の
鋼板を製造する方法であって、請求項１，３，６〜１０
のいずれか１項に記載の化学成分を有し、かつ少なくと
も板厚の１／４〜３／４においてはベイナイト相および
マルテンサイト相のうち１種または２種の体積率が７０
〜１００％である組織を有する熱延鋼板に圧下率２５〜
９５％の冷間圧延を施し、再結晶温度以上１０００℃以
下で焼鈍することを特徴する深絞り性に優れた高強度冷
延鋼板の製造方法。
【請求項１２】焼鈍に引き続きめっきを施すことを特
徴とする請求項１１に記載の深絞り性に優れた高強度め
っき鋼板の製造方法。