JP2003020543A - エアジェットルームにおける緯糸搬送ノズル - Google Patents
エアジェットルームにおける緯糸搬送ノズルInfo
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- D03D47/30—Looms in which bulk supply of weft does not pass through shed, e.g. shuttleless looms, gripper shuttle looms, dummy shuttle looms wherein the weft itself is projected into the shed by gas jet
- D03D47/3006—Construction of the nozzles
- D03D47/3013—Main nozzles
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Abstract
ズルを提供する。 【解決手段】スレッドガイド14の流路形成部141の
先端部には偏向流入部18が形成されている。偏向流入
部18は、流路形成部141の先端部を緯糸通路143
の中心軸線Lに対して斜交する平面Sで切断して形成さ
れている。平面Sで切断して形成された偏向流入部18
は、緯糸通路143の出口144側から緯糸通路143
の入口145側に向けて切り欠いたことになる。偏向流
入部18の全体は、エア流路16によって包囲されてい
る。
Description
ムにおける緯糸搬送ノズルに関するものである。
置において緯糸を測長貯留し、緯入れ用メインノズルの
エア噴射作用によって緯糸測長貯留装置から貯留緯糸を
引き出して緯入れする。エアジェットルームの利点であ
る高速化には緯糸の緯入れ速度の高速化が必要であり、
そのためには限られた時間内に緯糸測長貯留装置から緯
糸を引き出す必要がある。
ルでは、スレッドガイドの先端に複数の切り欠きを設
け、エア流と緯糸とが混合する管内でのエア流の急激な
膨張を回避するようにしている。混合管内でのエア流の
急激な膨張の回避は、乱流発生の防止を目的としてい
る。乱流発生の防止は、緯入れ速度の高速化に寄与す
る。
のない通常のノズルでは、スレッドガイドの出口の直ぐ
前方におけるエア流の流速は、スレッドガイド内の緯糸
通路の中心軸線の延長線上の付近で最も低速となる。緯
糸は、緯糸通路の中心軸線の延長線上の付近を飛走す
る。即ち、スレッドガイドの出口の直ぐ前方におけるエ
ア流のうちの高速部分が緯糸の飛走に有効に活用されな
い。
ルにおける複数の切り欠きは、周方向に配列されてお
り、かつ左右対称に配置されている。従って、切り欠き
からスレッドガイド内の緯糸通路へ流入するエア流は、
左右対称である。切り欠きから緯糸通路へ流入するエア
流の左右対称性は、前記した通常のノズルの場合と同様
に、スレッドガイド内の緯糸通路の中心軸線の延長線上
の付近を最も低速なエア流部分とする。そのため、特開
平9−21035号公報の糸通しノズルにおいても、緯
糸の緯入れ速度の高速化はあまり望めない。
利な緯糸搬送ノズルを提供することを目的とする。
糸を導入して案内する緯糸通路と、前記緯糸通路を形成
するスレッドガイドの外周面に沿って前記緯糸通路の方
向へエアを流すエア流路とを備え、前記緯糸通路の前方
の緯糸経路に前記エア流路を延長して重ねた緯糸搬送ノ
ズルを対象とし、請求項1の発明では、前記スレッドガ
イドにおける前記緯糸通路を断面円形とし、前記スレッ
ドガイドにおける前記緯糸通路の出口面積を前記緯糸通
路の前記円形の断面積よりも大きくするための単一の偏
向流入部を前記出口側から前記緯糸通路の入口側に向け
て切り欠き形成した。
前記単一の偏向流入部は、単一面上に配置されているよ
うにした。請求項1及び請求項2における偏向流入部の
存在は、スレッドガイドの出口の直ぐ前方においてエア
流のうちの最も低速の部分を緯糸通路の中心軸線の延長
線上の付近からずらす。即ち、スレッドガイドの出口の
直ぐ前方においてエア流の高速部分が緯糸通路の中心軸
線の延長線上の付近へ入り込み、スレッドガイドの出口
の直ぐ前方におけるエア流のうちの高速部分が緯糸の飛
走に有効に活用される。
緯糸通路の径は、非常に小さい。そのため、スレッドガ
イドの先端に幾つもの偏向流入部を切り欠き形成するに
は、極めて高い加工技術が必要とされる。単一の偏向流
入部の切り欠き形成は、比較的容易に行える。
前記偏向流入部は、前記スレッドガイドの先端部を前記
緯糸通路の中心軸線に対して斜交する平面で切断して形
成した。
前記偏向流入部は、前記平面によって前記緯糸通路を輪
切りにするように前記スレッドガイドの先端部を切断し
て形成した。
の形成は、最も容易である。
実施の形態を図1、図2及び図6に基づいて説明する。
11は、筒形状のノズルボディ12と、ノズルボディ1
2の筒内に嵌入結合された加速管13と、ノズルボディ
12の筒内に螺合された筒形状のスレッドガイド14
と、スレッドガイド14をノズルボディ12に固定する
ためのロックナット15とからなる。
状の流路形成部141となっており、この流路形成部1
41の中間には複数の位置決めフィン142が周方向に
配列されている。位置決めフィン142の先端は、ノズ
ルボディ12の内周面に接している。加速管13は、ノ
ズルボディ12に嵌合された基管131と、基管131
に嵌合連結された細管132とからなる。スレッドガイ
ド14の流路形成部141の先端部は、基管131の管
内に入りこんでいる。スレッドガイド14の流路形成部
141の先端部の外周面と基管131のテーパ形状の内
周面との間には環状のエア流路16が形成されている。
ノズルボディ12の筒内に連通するように形成されてお
り、接続ポート121にはエア供給パイプ17が接続さ
れている。エア供給パイプ17から供給されるエアは、
エア流路16、基管131内及び細管132内を流れ
る。緯糸Yは、スレッドガイド14の緯糸通路143及
び加速管13の管内の牽引通路133を通される。
スレッドガイド14の流路形成部141の先端部には偏
向流入部18が形成されている。偏向流入部18は、流
路形成部141の先端部を緯糸通路143の中心軸線L
に対して斜交する平面Sで切断して形成されている。偏
向流入部18は、単一面である平面S上に配置されてい
る。平面Sで切断して形成された偏向流入部18は、緯
糸通路143の出口144側から緯糸通路143の入口
145側に向けて切り欠いたことになる。偏向流入部1
8の全体は、エア流路16によって包囲されている。
3は断面円形である。緯糸通路143を輪切りにするよ
うに平面Sで切断して形成された偏向流入部18の面積
〔図1(c)の斜線領域の面積〕は、緯糸通路143の
円形断面積よりも大きい。
加速管13の管内の牽引通路133を通る緯糸Yは、ス
レッドガイド14の先端よりも先の加速管13内の牽引
通路133でエア流による推進力を受ける。緯糸通路1
43の前方の緯糸経路となる牽引通路133は、エア流
路16に連なり、かつ緯糸Yとエア流とが存在する領域
である。
る。 (1-1)図2において、エア流路16、緯糸通路143
の出口付近、及び緯糸通路143の出口の直ぐ前方の牽
引通路133内の矢印は、エアの流速を表す。図2は、
第1の実施の形態における緯糸搬送ノズル11へ供給さ
れる圧縮エアの圧力を1kg/cm2 としたときのエア流
路16、緯糸通路143の出口付近、及び緯糸通路14
3の出口の直ぐ前方の牽引通路133における流速分布
を示す。図6において、エア流路16A、緯糸通路14
3Aの出口付近、及び緯糸通路143Aの出口の直ぐ前
方の牽引通路133A内の矢印は、エアの流速を表す。
図6は、偏向流入部18がない従来の緯糸搬送ノズル1
1Aへ供給される圧縮エアの圧力を1kg/cm2 とした
ときのエア流路16A、緯糸通路143Aの出口付近、
及び緯糸通路143Aの出口の直ぐ前方の基管131A
内の牽引通路133Aにおける流速分布を示す。図2及
び図6のいずれにおいても、流速分布は、緯糸通路14
3,143Aの径を数mm程度として理論計算によって得
たものである。図2及び図6における流速を示す矢印の
長さが長いほど流速が大きい。最高流速は、音速程度で
ある。
スレッドガイド14Aの出口の直ぐ前方におけるエア流
の流速は、スレッドガイド14A内の緯糸通路143A
の中心軸線Lの延長線上の付近で最も低速となってい
る。スレッドガイド14Aの出口の周囲のエア流は、ス
レッドガイド14Aの出口の周りに関して対称的であ
る。エア流路16Aから牽引通路133Aへのエアの流
出方向は、基管131Aの内周面と略平行な方向が大部
分である。この流出方向性は、スレッドガイド14Aの
出口におけるスレッドガイド14Aの筒形状の対称性、
即ちスレッドガイド14Aの出口の周囲におけるエア流
路16Aの対称性による。
ガイド14の出口の直ぐ前方におけるエア流の流速は、
基管131の内周面に近接した付近で最も低速となって
いる。そして、緯糸通路143の中心軸線Lの延長線上
の付近におけるエア流の流速は、高速となっている。ス
レッドガイド14の出口の周囲のエア流は、スレッドガ
イド14の出口の周りに関して非対称的である。エア流
路16から牽引通路133へのエアの流出方向は、偏向
流入部18を形成するための平面Sに略平行な方向から
基管131の内周面と略平行な方向にわたるように広範
な方向性を示す。この流出方向性は、偏向流入部18の
存在による。
14の出口の直ぐ前方においてエア流のうちの最も低速
の部分を緯糸通路143の中心軸線Lの延長線上の付近
から基管131の内周面側へずらし、高速のエア流を中
心軸線Lの延長線上の付近へ入り込ませる。従って、ス
レッドガイド14の出口の直ぐ前方におけるエア流のう
ちの高速部分が緯糸Yの飛走に有効に活用され、緯糸推
進力が従来よりも向上する。
ド14Aの先端部の筒内には渦流Q1が対称的に発生す
る。同一種類の2本の緯糸を一対の緯糸搬送ノズル11
から交互に射出緯入れする場合、緯入れ待機中の緯糸の
緯糸搬送ノズル11に1kg/cm2 程度の圧力のエアを
送り、緯入れ待機中の緯糸が緯糸搬送ノズル11から抜
けないようにする対策が施される。この場合、対称的な
渦流Q1は、緯入れ待機している緯糸Yに対して悪影響
を与え易い。特に、フィラメント糸の場合には解繊が生
じやすく、解繊による織り傷ができ易い。
先端に筒内にも渦流Q2が発生するが、渦流Q2の発生
は非対称的である。このような渦流Q1,Q2の発生の
違いは、偏向流入部18の存在によるものであり、渦流
Q2による緯入れ待機中の緯糸に対する影響は、渦流Q
1による緯入れ待機中の緯糸に対する影響よりも小さ
く、フィラメント糸の場合にも解繊は生じない。
ッドガイド14における緯糸通路143の径は、数mm程
度と非常に小さい。そのため、特開平9−21035号
公報の糸通しノズルのように、スレッドガイドの先端に
幾つもの偏向流入部を切り欠き形成するには、極めて高
い加工技術が必要とされる。単一の偏向流入部18の切
り欠き形成は、比較的容易に行える。
輪切りにするようにスレッドガイド14の先端部を切断
して偏向流入部18を形成する構成は、偏向流入部18
の形成の上で最も簡単である。
4の第3の実施の形態、図5の第4の実施の形態も可能
である。図3の第2の実施の形態では、緯糸通路143
を輪切りにしないようにスレッドガイド14の先端部を
単一面である平面S1で切断して偏向流入部19を形成
している。図4の第3の実施の形態では、緯糸通路14
3を輪切りにするようにスレッドガイド14の先端部を
単一面である円周面C1で切断して偏向流入部20を形
成している。図5の第4の実施の形態では、緯糸通路1
43を輪切りにするようにスレッドガイド14の先端部
を単一面である円周面C2で切断して偏向流入部21を
形成している。
部19〜21の全体は、いずれもエア流路16によって
包囲されている。前記した実施の形態から把握できる請
求項記載以外の発明について以下に記載する。
によって包囲されている請求項1乃至請求項4のいずれ
か1項に記載のエアジェットルームにおける緯糸搬送ノ
ズル。
ドガイドにおける緯糸通路を断面円形とし、前記スレッ
ドガイドにおける前記緯糸通路の出口面積を前記緯糸通
路の前記円形の断面積よりも大きくするための単一の偏
向流入部を前記出口側から前記緯糸通路の入口側に向け
て切り欠き形成したので、緯糸の緯入れ速度の高速化に
有利な緯糸搬送ノズルを提供することができるという優
れた効果を奏する。
(a)は側断面図。(b)は要部拡大側断面図。(c)
は要部拡大斜視図。
面図。
…緯糸通路。144…出口。145…入口。16…エア
流路。18,19,20,21…偏向流入部。L…中心
軸線。S,S1…単一面としての平面。
Claims (4)
- 【請求項1】緯糸を導入して案内する緯糸通路と、前記
緯糸通路を形成するスレッドガイドの外周面に沿って前
記緯糸通路の方向へエアを流すエア流路とを備え、前記
緯糸通路の前方の緯糸経路に前記エア流路を延長して重
ねた緯糸搬送ノズルにおいて、 前記スレッドガイドにおける前記緯糸通路を断面円形と
し、前記スレッドガイドにおける前記緯糸通路の出口面
積を前記緯糸通路の前記円形の断面積よりも大きくする
ための単一の偏向流入部を前記出口側から前記緯糸通路
の入口側に向けて切り欠き形成したエアジェットルーム
における緯糸搬送ノズル。 - 【請求項2】前記単一の偏向流入部は、単一面上に配置
されている請求項1に記載のエアジェットルームにおけ
る緯糸搬送ノズル。 - 【請求項3】前記偏向流入部は、前記スレッドガイドの
先端部を前記緯糸通路の中心軸線に対して斜交する平面
で切断して形成した請求項2に記載のエアジェットルー
ムにおける緯糸搬送ノズル。 - 【請求項4】前記偏向流入部は、前記平面によって前記
緯糸通路を輪切りにするように前記スレッドガイドの先
端部を切断して形成した請求項3に記載のエアジェット
ルームにおける緯糸搬送ノズル。
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