JP2003010690A - メタクリル酸製造用触媒、その製造方法およびメタクリル酸の製造方法 - Google Patents
メタクリル酸製造用触媒、その製造方法およびメタクリル酸の製造方法Info
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Abstract
できるメタクリル酸製造用触媒を提供すること。 【解決手段】 一般式(I) PaMobVcXdYeOf (I) (式中、P、Mo、VおよびOはそれぞれリン、モリブ
デン、バナジウムおよび酸素を、Xはカリウム、ルビジ
ウム、セシウムおよびタリウムから選ばれる少なくとも
一種の元素を、Yは銅、ヒ素、アンチモン、ホウ素、
銀、ビスマス、鉄、コバルト、ランタンおよびセリウム
から選ばれる少なくとも一種の元素を、a、b、c、
d、eおよびfは原子比を表す。)で示される組成を有
するケギン型ヘテロポリ酸塩からなり、水銀圧入法によ
る細孔分布測定において、半径が0.05μm以下の細
孔の容積が0.01cm3/g以下であり、半径が0.
05μmを越える細孔の容積が0.2cm3/g以上で
あるメタクリル酸製造用触媒
Description
イソブチルアルデヒド、イソブタン、イソ酪酸などのメ
タクリル酸原料を気相接触酸化反応させてメタクリル酸
を製造する際に用いる、メタクリル酸製造用触媒に関す
るものである。
メタクリル酸の製造に用いる触媒としては、ヘテロポリ
酸やその塩からなるものが有効であることが知られてお
り、これまでに、その組成、構造、物性等や、製造方法
に関し、多くの報告がなされている。例えば、特公平6
−79666号公報には、細孔径分布において、全細孔
容積にに対し細孔径直径が1〜10μmであるものが1
0%以上および細孔径直径が0.1〜1μm未満である
ものが10%以上である範囲に分布を有する触媒が記載
されている。また、特公平3−26101号公報には、
触媒を製造する際に、触媒原料を水に溶解又は懸濁さ
せ、アンモニウム根、硝酸根を全構成成分の混合直後に
おいて、モリブデン12原子に対し各々7〜15モル、
0.1〜4.0モル含有するように調製する方法が記載
されている。また、特公平2−15255号公報には、
調製過程でアンモニアまたはアンモニウム基が関与する
触媒を300〜500℃の温度で焼成するに際し、焼成
温度までの昇温速度を10〜100℃/時とする方法が
記載されている。
従来の触媒では、メタクリル酸製造時の反応成績、特に
メタクリル酸の選択率の点で未だ満足できるものではな
く、本発明の目的は、より高い選択率でメタクリル酸を
製造することができるメタクリル酸製造用触媒を提供す
ることにある。
型ヘテロポリ酸塩からケギン型ヘテロポリ酸塩への固相
転移反応について、昇温型拡散反射赤外吸収スペクトル
分析等で詳細に検討した結果、該転移反応を硝酸アンモ
ニウムの存在下に行うと、その存在量が多いほど、該転
移反応が速やかに進行し、微細孔の少ない、結晶性の良
いケギン型ヘテロポリ酸塩が得られることを見出し、さ
らに検討を進めて本発明を完成するに至った。
デン、バナジウムおよび酸素を表し、Xはカリウム、ル
ビジウム、セシウムおよびタリウムから選ばれる少なく
とも一種の元素を表し、Yは銅、ヒ素、アンチモン、ホ
ウ素、銀、ビスマス、鉄、コバルト、ランタンおよびセ
リウムから選ばれる少なくとも一種の元素を表す。a、
b、c、d、eおよびfはそれぞれP、Mo、V、X、
YおよびOの原子比を表し、b=12としたとき、a、
c、dおよびeはそれぞれ独立して0を越える3以下の
値であり、fは酸素以外の元素の酸化状態および原子比
によって定まる値である。)で示される組成を有するケ
ギン型ヘテロポリ酸塩からなり、水銀圧入法による細孔
分布測定において、半径が0.05μm以下の細孔の容
積が0.01cm3/g以下であり、半径が0.05μ
mを越える細孔の容積が0.2cm3/g以上であるメ
タクリル酸製造用触媒に係るものである。また本発明
は、この触媒の製造方法およびこの触媒を用いてメタク
リル酸を製造する方法にも関係している。
本発明のメタクリル酸製造用触媒は、一般式(I) PaMobVcXdYeOf (I) (式中、P、Mo、V、X、Y、O、a、b、c、d、
eおよびfは前記と同じ意味を表す。)で示される組成
を有するケギン型ヘテロポリ酸塩からなるものである。
中でも、X元素としてセシウムを必須とするものが好ま
しく、また、Y元素として銅を必須とするものが好まし
く、銅とヒ素、または銅とアンチモンを必須とするもの
がさらに好ましい。
は、水銀圧入法による細孔分布測定において、半径が
0.05μm以下の細孔の容積が0.01cm3/g以
下であり、かつ、半径が0.05μmを越え、通常20
0μm以下の細孔の容積が0.2cm3/g以上のもの
である。半径が0.05μm以下の細孔の容積が0.0
1cm2/gを越えると、メタクリル酸の選択率が十分
でなく、また、半径が0.05μmを越える細孔の容積
が0.2cm3/g未満であると、メタクロレイン等の
原料の転化率が十分でない。なお、半径が0.05μm
を越える細孔の容積は、通常、0.4m3/g以下であ
る。
は、直径3〜10mm、長さ3〜10mmの円柱状また
は円筒状、直径3〜10mmの球状などの成形体として
用いられるが、以下に定義される落下強度が97%以上
であるものが好ましい。 落下強度:目開き2.36mmのJIS標準網篩の上
に、内径30mm、長さ5000mmのパイプを垂直に
立て、パイプの上部から約30gの触媒を落下させた際
の、落下させた触媒に対する、篩の上に残った触媒の割
合(重量%)。このような落下強度を有する触媒とする
ことにより、触媒の輸送や反応器充填の際の粉化や崩壊
を抑制することができる。
モニウムを含有するドーソン型ヘテロポリ酸塩の成形体
を調製し、これを焼成する際、ドーソン型ヘテロポリ酸
塩からケギン型ヘテロポリ酸塩への転移反応が硝酸アン
モニウムの存在下に起こるように、成形体中の硝酸アン
モニウム含有量や焼成条件を調整することにより、好適
に製造することができる。該成形体中の硝酸アンモニウ
ムの含有量は、好ましくは10重量%以上であり、さら
に好ましくは15重量%以上であり、また、触媒の強度
の観点から、好ましくは40重量%以下である。
合した後、得られた水性スラリーを乾燥し、次いで得ら
れた乾燥物を成形することにより、調製される。触媒原
料としては、通常、上記触媒に含まれる各元素を含む化
合物、例えば、各元素のオキソ酸、オキソ酸塩、酸化
物、硝酸塩、炭酸塩、水酸化物、ハロゲン化物等が、所
望の原子比を満たすような割合で用いられる。例えば、
リンを含む化合物としては、リン酸、リン酸塩等が用い
られ、モリブデンを含む化合物としては、モリブデン
酸、モリブデン酸塩、酸化モリブデン、塩化モリブデン
等が用いられ、バナジウムを含む化合物としては、バナ
ジン酸、バナジン酸塩、酸化バナジウム、塩化バナジウ
ム等が用いられる。また、X元素を含む化合物として
は、酸化物、硝酸塩、炭酸塩、水酸化物、ハロゲン化物
等が用いられ、Y元素を含む化合物としては、オキソ
酸、オキソ酸塩、硝酸塩、炭酸塩、水酸化物、ハロゲン
化物等が用いられる。一般式(I)中の酸素以外の各元
素が一般式(I)中のa、b、c、dおよびeの割合を
満たすように、上記の化合物を用いればよい。
有量を、10〜40重量%の好ましい範囲とするために
は、触媒原料に含まれるアンモニウム根および硝酸根か
ら生成する硝酸アンモニウムの量を考慮して、さらに必
要量の硝酸アンモニウムや、硝酸、アンモニア、硝酸塩
化合物、アンモニウム塩化合物等の硝酸アンモニウムを
生成する化合物を、水性スラリー調製の際に加えてもよ
いし、成形の際に乾燥物に加えてもよい。
性スラリーを、そのpHが2〜8の範囲となるように調
製するのが好ましく、また、有機物を用いずに調製する
のが好ましい。また、乾燥物は、該乾燥物100重量部
に対し、無機繊維1〜10重量部、水5〜30重量部、
および必要に応じて硝酸アンモニウムを、通常5〜40
重量部、混合した後、成形するのが好ましい。成形の
際、硝酸アンモニウムが多く存在することにより、アル
コール系やセルロース系等の有機バインダー(滑剤)を
成形助剤として加えなくとも、スムーズな成形が可能と
なり、また、有機バインダーを加えないことにより、焼
成時の硝酸アンモニウムと有機バインダーとの反応を避
けることができる。また、本発明の方法によれば、補強
剤として、セラミックファイバーやグラスファイバーの
ような無機繊維を用いれば、高価なウィスカーや炭素繊
維等を用いなくとも、十分な強度を有する触媒を得るこ
とができる。
に通常350〜500℃にまで高められるが、昇温の
際、従来行われているように、比較的多量のガスを供給
して流通させながら、徐々に温度を上げていくようにす
ると、ドーソン型ヘテロポリ酸塩からケギン型ヘテロポ
リ酸への転移反応が起こる180〜240℃程度に達す
る前に、硝酸アンモニウムがその解離平衡により存在す
るアンモニアと硝酸の気化により焼成系内から除去され
てしまい、転移反応を硝酸アンモニウムの存在下に行う
ことができない。したがって、少なくとも180℃まで
は、昇温速度を15℃/h以上として、昇温を速やかに
行うのが好ましく、また、ガスの供給量を1時間当たり
成形体の500容量倍以下、好ましくは200容量倍以
下として、ガスの供給を制限するのが好ましい。また、
180〜240℃の範囲においては、ガスの供給量を1
時間当たり成形体の500容量倍以下、好ましくは20
0容量倍以下としたうえで、焼成系内のガスを循環し
て、該循環ガス量を1時間当たり成形体の1000容量
倍以上、好ましくは2000容量倍以上とするのが、硝
酸アンモニウムの分解反応による発熱を除熱しやすく、
安全性の点で好ましい。なお、上記供給ガスとしては、
通常、空気や、窒素等の不活性ガスが用いられる。
供給ガス量を増やすこと等により硝酸アンモニウムを除
去し、さらに高温で焼成することにより、本発明のメタ
クリル酸製造用触媒を得ることができる。焼成は、空気
中、350〜400℃の範囲で行ってもよいし、窒素等
の不活性ガス中、400〜500℃で行ってもよい。不
活性ガス中で焼成した場合は、触媒が過還元状態である
ことがあるので、さらに空気中、400℃以下で焼成す
るのが好ましい。以上の焼成により、触媒を構成する化
学成分としての酸素(O)は、触媒中の酸素以外の各元
素の酸化状態および原子比によって定まる量となる。
イソブチルアルデヒド、イソブタン、イソ酪酸などの原
料化合物を、分子状酸素によって気相接触酸化反応させ
ることにより、メタクリル酸を高選択率で製造すること
ができる。該製造は、通常、固定床多管式反応器に本発
明の触媒を充填し、これに原料および酸素を含む原料ガ
スを通すことにより行われる。
る場合、通常、原料ガス中のメタクロレイン濃度1〜1
0容量%、メタクロレインに対する酸素のモル比1〜
5、圧力0.1〜0.3MPa、空間速度500〜50
00h-1、反応温度250〜350℃の条件で行われ
る。また、イソブタンを原料として用いる場合、通常、
原料ガス中のイソブタン濃度15〜70容量%、酸素濃
度5〜50容量%、圧力0.1〜1.0MPa、空間速
度500〜5000h-1、反応温度250〜350℃で
行われる。
れらに限定されるものではない。なお、落下強度の定義
は前述のとおりである。
50g、リン酸銅(II)3水和物130g、硝酸セシウム
819gおよび60重量%砒酸水溶液284gを加え、
40℃にて撹拌溶解して水溶液を得た(これをA液と称
する)。一方、マックスブレンド翼をつけた撹拌機を有
するステンレス製20Lジャケット付き撹拌混合槽に、
イオン交換水6990gを入れ、40℃に保持し、この
中に、モリブデン酸アンモニウム4水和物6356gを
加え、撹拌溶解して水溶液を得た(これをB液と称す
る)。このB液の中に、撹拌速度120rpmで撹拌
下、A液を2分で全量加えて、沈殿を析出させスラリー
とした後、五酸化バナジウム137gを加えた。混合槽
のジャケットにスチームを流して、120℃にて8時間
攪拌した。得られたスラリーのpHは7.0であった。
乾燥機中で水分を蒸発させ、乾燥固体を取り出した。こ
の乾燥固体は、X線回折、赤外線吸収測定の結果、ドー
ソン型のヘテロポリ酸塩であった。また、乾燥固体中、
硝酸アンモニウムの含有量は4.5重量%であった。
ルミナ質のセラミックファイバー[東芝モノフラックス
(株)製、400SL]4重量部、硝酸アンモニウム8
重量部およびイオン交換水14.7重量部を加えて混練
し、金型を用いて直径5mm長さ6mmに押出成形した
後、乾燥した。得られた成形体中の硝酸アンモニウムの
含有量は11重量%であった。なお、押出はスムーズに
進行し、混練ペースト100重量部に対し、押出器内部
に残ったペーストは15重量部であった。
填し、8L/hの空気を流通させながら250℃まで昇
温した。この際、200℃までの昇温速度は80℃/h
とし、200℃から250℃までの昇温は、10時間か
けて段階的に行った。次いで、窒素気流中、435℃に
て3時間焼成した後、さらに空気気流中、390℃にて
3時間焼成して触媒を得た。この触媒は、P1.5Mo12
V0.5Cs1.4Cu0.3As0.4の組成を有するものであ
り、この組成に対応して酸素(O)が存在する。この触
媒の水銀圧入法による細孔分布を測定したところ、全細
孔容積0.25cm3/gで、そのうち、半径0.05
μm以下の細孔の容積は0.01cm3/g以下であっ
た。また、落下強度は、98.8%であった。
反応管に充填し、メタクロレイン4容量%、酸素12容
量%、水蒸気16容量%、残りが窒素からなる組成の原
料ガスを、空間速度(標準状態基準)670hr-1で反
応管に通し、温度290℃にてメタクロレインの酸化反
応を行った。その結果、メタクロレイン転化率87.1
%、メタクリル酸選択率84.7%であった。さらに、
反応温度を270℃から310℃まで変化させてメタク
ロレイン転化率とメタクリル酸選択率の関係を求め、メ
タクロレイン転化率80%でのメタクリル酸選択率を求
めると85.3%であった。
クファイバー[東芝モノフラックス(株)製、400S
L]4重量部およびイオン交換水21.5重量部を加え
て混練し、金型を用いて直径5mm長さ6mmに押出成
形した後、乾燥した。得られた成形体中の硝酸アンモニ
ウムの含有量は4.2重量%であった。なお、押出はス
ムーズに進行せず、混練ペースト100重量部に対し、
押出器内部に残ったペーストは20重量部であった。こ
の成形体を、80l/hの空気を流通させながら250
℃まで昇温した以外は、実施例1と同様に焼成し、触媒
を得た。この触媒の水銀圧入法による細孔分布を測定し
たところ、全細孔容積0.24cm3/gで、そのう
ち、半径0.05μm以下の細孔の容積は0.02cm
3/gであった。また、落下強度は、98.2%であっ
た。
で290℃にてメタクロレインの酸化反応を行った。そ
の結果、メタクロレイン転化率92.9%、メタクリル
酸選択率78.7%であった。さらに、反応温度を27
0℃から310℃まで変化させてメタクロレイン転化率
とメタクリル酸選択率の関係を求め、メタクロレイン転
化率80%でのメタクリル酸選択率を求めると81.2
%であった。
クファイバー[東芝モノフラックス(株)製、400S
L]4重量部、硝酸アンモニウム18重量部およびイオ
ン交換水10重量部を加えて混練し、金型を用いて直径
5mm長さ6mmに押出成形した後、乾燥した。得られ
た成形体中の硝酸アンモニウムの含有量は18重量%で
あった。なお、押出はスムーズに進行し、混練ペースト
100重量部に対し、押出器内部に残ったペーストは9
重量部であった。この成形体を、実施例1と同様の方法
で焼成し、触媒を得た。この触媒の水銀圧入法による細
孔分布を測定したところ、全細孔容積0.31cm3/
gで、そのうち、半径0.05μm以下の細孔の容積は
0.01cm3/g以下であった。また、落下強度は9
8.3%であった。
で290℃にてメタクロレインの酸化反応を行った。そ
の結果、メタクロレイン転化率81.5%、メタクリル
酸選択率85.6%であった。さらに、反応温度を27
0℃から310℃まで変化させてメタクロレイン転化率
とメタクリル酸選択率の関係を求め、メタクロレイン転
化率80%でのメタクリル酸選択率を求めると86.0
%であった。
hとした以外は、実施例2と同様の操作を行い、触媒を
得た。この触媒の水銀圧入法による細孔分布を測定した
ところ、全細孔容積0.30cm3/gで、そのうち、
半径0.05μm以下の細孔の容積は0.01cm3/
g以下であった。また、落下強度は98.7%であっ
た。
で290℃にてメタクロレインの酸化反応を行った。そ
の結果、メタクロレイン転化率83.3%、メタクリル
酸選択率84.7%であった。さらに、反応温度を27
0℃から310℃まで変化させてメタクロレイン転化率
とメタクリル酸選択率の関係を求め、メタクロレイン転
化率80%でのメタクリル酸選択率を求めると85.0
%であった。
250℃まで昇温し、200℃までの昇温速度を15.
6℃/hとした以外は、実施例2と同様の操作を行い、
触媒を得た。この触媒の水銀圧入法による細孔分布を測
定したところ、全細孔容積0.28cm3/gで、その
うち、半径0.05μm以下の細孔の容積は0.02c
m3/gであった。また、落下強度は96.6%であっ
た。
で290℃にてメタクロレインの酸化反応を行った。そ
の結果、メタクロレイン転化率86.4%、メタクリル
酸選択率82.2%であった。さらに、反応温度を27
0℃から310℃まで変化させてメタクロレイン転化率
とメタクリル酸選択率の関係を求め、メタクロレイン転
化率80%でのメタクリル酸選択率を求めると82.4
%であった。
は、実施例2と同様の操作を行い、触媒を得た。この触
媒の水銀圧入法による細孔分布を測定したところ、全細
孔容積0.31cm3/gで、そのうち、半径0.05
μm以下の細孔の容積は0.01cm3/g以下であっ
た。また、落下強度は99.1%であった。
反応管に充填し、イソブタン37容量%、酸素37容量
%、水蒸気16容量%、残りが窒素からなる組成の原料
ガスを空間速度(標準状態基準)2040h-1で反応管
に通し、圧力270kPa、温度332℃にてイソブタ
ンの酸化反応を行った。その結果、イソブタン転化率
9.1%、メタクリル酸選択率54.5%であった。
ウム38.2kg、硝酸銅(II)3水和物10.2kg、
85重量%リン酸24.2kgおよび70重量%硝酸2
5.2kgを溶解した(これをA液と称する)。一方、
40℃に加熱したイオン交換水330kgに、モリブデ
ン酸アンモニウム4水和物297kgを溶解し、この中
に、メタバナジン酸アンモニウム8.19kgを懸濁さ
せた(これをB液と称する)。このB液の中に、攪拌
下、A液を滴下した。この中に、三酸化アンチモン1
0.2kgを加え、密封容器中、120℃にて17時間
撹拌した。得られたスラリーのpHは6.3であった。
いて乾燥し、乾燥粉末を得た。この乾燥粉末は、X線回
折、赤外線吸収測定の結果、ドーソン型のヘテロポリ酸
塩であった。また、乾燥粉末中、硝酸アンモニウムの含
有量は12重量%であった。
ァイバー[東芝モノフラックス(株)製、400SL]
4重量部、硝酸アンモニウム8重量部およびイオン交換
水10重量部を加えて混練し、直径5mm、高さ5mm
の円柱状に押出成形した後、90℃にて乾燥した。得ら
れた成形体中の硝酸アンモニウムの含有量は18重量%
であった。
ンレス円筒に充填し、2.5m3/hの空気を供給、流
通させながら、80m3/hの排ガスを循環、流通させ
ながら、250℃まで昇温した。この際、220℃まで
の昇温速度は50℃/hとし、220℃にて10時間保
持した後、220℃から250℃までの昇温は2時間か
けて行った。次いで、15m3/hの窒素気流中、435
℃にて3時間焼成した後、さらに空気気流中、390℃
にて3時間焼成して、触媒を得た。この触媒は、P1.5
Mo12V0.5Cs1.4Cu0.3Sb0.5の組成を有するもの
であり、この組成に対応して酸素(O)が存在する。こ
の触媒の水銀圧入法による細孔分布を測定したところ、
全細孔容積0.26cm3/gで、そのうち、半径0.
05μm以下の細孔の容積は0.01cm3/g以下で
あった。また落下強度は99.2%であった。
で290℃にてメタクロレインの酸化反応を行った。そ
の結果、メタクロレイン転化率86.2%、メタクリル
酸選択率84.4%であった。さらに、反応温度を27
0℃から310℃まで変化させてメタクロレイン転化率
とメタクリル酸選択率の関係を求め、メタクロレイン転
化率80%でのメタクリル酸選択率を求めると85.8
%であった。
い選択率でメタクリル酸を製造することができるメタク
リル酸製造用触媒が提供される。
Claims (4)
- 【請求項1】一般式(I) PaMobVcXdYeOf (I) (式中、P、Mo、VおよびOはそれぞれリン、モリブ
デン、バナジウムおよび酸素を表し、Xはカリウム、ル
ビジウム、セシウムおよびタリウムから選ばれる少なく
とも一種の元素を表し、Yは銅、ヒ素、アンチモン、ホ
ウ素、銀、ビスマス、鉄、コバルト、ランタンおよびセ
リウムから選ばれる少なくとも一種の元素を表す。a、
b、c、d、eおよびfはそれぞれP、Mo、V、X、
YおよびOの原子比を表し、b=12としたとき、a、
c、dおよびeはそれぞれ独立して0を越える3以下の
値であり、fは酸素以外の元素の酸化状態および原子比
によって定まる値である。)で示される組成を有するケ
ギン型ヘテロポリ酸塩からなり、水銀圧入法による細孔
分布測定において、半径が0.05μm以下の細孔の容
積が0.01cm3/g以下であり、半径が0.05μ
mを越える細孔の容積が0.2cm3/g以上であるこ
とを特徴とするメタクリル酸製造用触媒。 - 【請求項2】硝酸アンモニウムを含有するドーソン型ヘ
テロポリ酸塩の成形体を焼成する際、ドーソン型ヘテロ
ポリ酸塩を硝酸アンモニウムの存在下にケギン型ヘテロ
ポリ酸塩に転移反応させる請求項1記載のメタクリル酸
製造用触媒の製造方法。 - 【請求項3】ドーソン型ヘテロポリ酸塩の成形体中の硝
酸アンモニウムの含有量が10重量%以上である請求項
2記載の方法。 - 【請求項4】メタクロレイン、イソブチルアルデヒド、
イソブタンまたはイソ酪酸を、請求項1に記載の触媒の
存在下に、気相接触酸化反応させるメタクリル酸の製造
方法。
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