JP2002511031A - 吸収性の押し出し熱可塑性発泡体 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 吸収性の押し出し連続気泡熱可塑性発泡体が開示されている。発泡体は、約５０％以上の連続気泡含量及び約１．５ｍｍ以内の平均気泡サイズを有する。発泡体は、液体を吸収するとき、その理論容積能の約５０％以上で液体を吸収できる。発泡体は、好ましくは、約５μｍ以上の平均当量孔サイズを有する。発泡体は、好ましくは、実質的に気泡壁及び気泡支柱の構造を有する。さらに、押し出しダイからの押し出し物の伸張により発泡体を使用して液体を吸収する方法が開示されている。界面活性剤が表面に残りしかも発泡体中に実質的な距離で浸透しないように、発泡体の露出した表面に界面活性剤を適用することにより連続気泡発泡体の吸取性を増大する方法も開示されている。発泡体を含む食肉トレイ及びダイアパーも開示されている。

Description

【発明の詳細な説明】 吸収性の押し出し熱可塑性発泡体 技術分野 本発明は、吸収性の押し出し熱可塑性発泡体に関する。 背景技術 従来技術は、吸収性の応用に使用できる種々の発泡体に関する。二つの種類は 、高い内相エマルション（ＨＩＰＥ）発泡体及び押し出し連続気泡（ｏｐｅｎ− ｃｅｌｌ）熱可塑性発泡体である。ＨＩＰＥ発泡体は、例えば、米国特許第５３ ７２７６６及び５３８７２０７号により示され、そして押し出し連続気泡熱可塑 性発泡体は、例えば、カナダ特許出願第２１２９２７８号及び日本出願第２−１ ２０３３９号に示されている。 ＨＩＰＥ発泡体は、水相か少なくとも７０重量％を占めそして概して９５重量 ％より多い水中油エマルションの連続相として疎水性モノマーの橋かけ重合によ り形成される。ＨＩＰＥ発泡体の構造は、それらの組成及び製造法に依存するが 、多量の流体を吸収するための最も望ましいものは、実質的に、隣接する気泡と 連絡するその中に多数の孔を含む薄い気泡壁（ｃｅｌｌ ｗａｌｌ）をもつ連続 気泡である。比較的高い吸収速度を示ししかも発泡体１ｇ当たり２５ｇより多い 水の吸収能を有するＨＩＰＥ発泡体が製造できる。それゆえ、ＨＩＰＥ発泡体は 、流体を吸収するのに非常に有用である。ＨＩＰＥ発泡体は、しかし、それらの 製造に使用される水の大きな体積のために、コストが高い。 押し出し連続気泡熱可塑性発泡体は、概して、ＨＩＰＥ発泡体より実質的に大 きな内部構造を有する。それらは、概して、比較的厚い気泡壁内の比較的少数の 直径の小さい孔から由来する連続気泡の特質を有する、相互に接続する支柱（ｓ ｔｒｕｔ）及び壁から形成される。支柱は、気泡壁の交差により形成される。比 較的実質的な内部気泡構造及び気泡壁中の小さい孔は、発泡体内の流れに粘性の ある障害及び抵抗を誘発する。比較的厚い気泡壁は、発泡体内に吸取できる流体 の量を減少させる。比較的少数の直径の小さい孔は、流体の吸収に利用できない 発泡体のいくらかの部分を生じさせる。そのため、従来技術の押し出し連続気泡 発泡体は、たとえ連続気泡含量が本質的に１００％のものでも、概して、比較的 低い吸収能及び比較的遅い吸収速度の両者を示す。 高い吸収能及び高い吸収速度を示す押し出し連続気泡熱可塑性発泡体を有する ことが望ましい。また、吸収速度が発泡体内の特定の方向又はディメンションに 増大することも望ましい。 発明の開示 本発明の一つの態様によれば、押し出し連続気泡熱可塑性発泡体がある。発泡 体は、約５０％以上の連続気泡含量及び約１．５ｍｍ以内の平均気泡サイズを有 する。発泡体は、その理諭容量能(ｖｏｌｕｍｅ ｃａｐａｃｉｔｙ)の約５０％ 以上で液体を吸収できる。発泡体は、好ましくは、約５μｍ（マイクロメータ） 以上の平均当量孔サイズ（ａｖｅｒａｇｅ ｅｑｕｉｖａｌｅｎｔ ｐｏｒｅｓ ｉｚｅ）を有する。発泡体は、好ましくは、実質的に気泡壁及び気泡支柱の構造 を有する。 本発明の他の態様によれば、約５０％以上の連続気泡含量の押し出し連続気泡 熱可塑性発泡体を製造する方法がある。方法は、押し出しダイの外に熱可塑性材 料及び発泡剤からなる膨脹可能な熱可塑性ゲルを押し出しそして膨脹させて、膨 脹して発泡体を形成する膨脹押し出し物を形成することからなる。押し出し物は 、それが押し出しダイを出るにつれ伸張され、そして伸張のディメンジョン以外 のディメンジョンの何れか又はその両方における平均の気泡サイズより伸張のデ ィメンジョンにおいて平均気泡サイズを約２５％以上大きくするのに十分な程度 に膨脹する。 本発明の他の態様によれば、連続気泡発泡体の吸収度を増大する方法があり、 それは、ａ）発泡体を提供し、ｂ）界面活性剤が表面に残りそして発泡体中に実 質的な距離で浸透しないように発泡体の露出した表面に界面活性剤を適用するこ とからなる。好ましくは、界面活性剤は、溶液の形で適用され、次に乾燥されて 露出された表面上に残留物を残存する。界面活性剤溶液は、蒸発により又は熱の 適用により乾燥できる。 本発明の他の態様によれば、液体が吸収されるように本発明の発泡体が液体と 接触する、液体を吸収する方法がある。 本発明の他の態様によれば、その中に食肉を入れそして維持できる、トレイ及 ひ挿入物を含む食肉トレイであり、挿入物は、上記の押し出し連続気泡発泡体か らなりそしてトレイの中に置かれる。 本発明の他の態様によれば、身体の使用に好適なダイヤパーがある。ダイヤパ ーは、約５０％以上の連続気泡含量及び約１．５ｍｍ以内の平均気泡サイズを有 するシート発泡体からなる。発泡体は、実質的に気泡壁及び支柱の構造を有し、 そしてその理論容積能（ｖｏｌｕｍｅ ｃａｐａｃｉｔｙ）の約５０％以上で液 体を吸収できる。 図面の簡単な説明 図１は、走査電子顕微鏡により撮影された吸収性発泡体の断面の顕微鏡写真で ある。顕微鏡写真は、７１．７の倍率で撮影された。発泡体は、２００−３００ μｍの平均気泡サイズを有する。発泡体は、本発明で有用である。 図２は、走査電子顕微鏡により撮影された吸収性発泡体の断面の顕微鏡写真で ある。顕微鏡写真は、１１３の倍率で撮影された。発泡体は、２００−３００μ ｍの平均気泡サイズを有する。発泡体は、本発明で有用である。 図３は、走査電子顕微鏡により撮影された吸収性発泡体の断面の顕微鏡写真で ある。顕微鏡写真は、９９．９の倍率で撮影された。発泡体は、２００−３００ μｍの平均気泡サイズを有する。発泡体は、本発明で有用である。 図４は、走査電子顕微鏡により撮影された吸収性発泡体の断面の顕微鏡写真で ある。顕微鏡写真は、４４．４の倍率で撮影された。発泡体は、２００−３００ μｍの平均気泡サイズを有する。発泡体は、本発明で有用である。 図５は、走査電子顕微鏡により撮影された吸収性発泡体の断面の顕微鏡写真で ある。顕微鏡写真は、３０．１の倍率で撮影された。発泡体は、２００−３００ μｍの平均気泡サイズを有する。発泡体は、本発明で有用である。 図６は、本発明による押し出し法の概略側面図である。 図７は、本発明による押し出し法の他の態様の概略側面図である。 図８は、当量平均孔サイズを測定するのに使用される装置の透視図である。 図９は、図３の装置により測定できるサンプルデータに関する孔体積分布及び 累積吸収体積対圧力低下のグラフである。 図１０は、食肉トレイがその中に食肉を有する本発明の食肉トレイの透視図で ある。 図１１は、ライン６−６に沿った図４の食肉トレイの断面図である。 発明を実施するための最良の形態 本発明の押し出し連続気泡熱可塑性発泡体は、優れたしかも予想されない吸取 性及び特徴を示す。 本発明の発泡体は、それらの独特な構造において従来技術の押し出し連続気泡 発泡体とは異なる。本発明の発泡体は、実質的な気泡壁／気泡支柱を有するが、 従来技術の発泡体よりも有効平均孔サイズ対平均気泡サイズのより大きな比を示 す。従来技術の押し出し連続気泡発泡体は、たとえ比較的高いレベルの連続気泡 含量即ち９０−１００％を有するものでも、それらの気泡壁内に比較的小さい孔 を有しそして発泡体を通して制限された孔発生レベルを有する。比較的小さい孔 及び制限された孔発生レベルは、流れに対する粘性のある障害及び抵抗性により 、比較的遅い吸収速度及び比較的低い吸収能を生じさせる。 特別な理論により束縛されるないが、有効平均孔サイズ対平均気泡サイズのよ り大きな比は、以下の任意のもの又は組合せから生ずるものと思われる。より大 きな孔をその中に有する気泡壁、孔をその中に有する気泡壁のより大きな割合、 孔をその中に有する押し出し方向にほぼ垂直及び水平の気泡壁のより大きな割合 、並びに気泡構造中で失われる気泡壁の小割合。一般に、本発明発泡体における 孔 のサイズ及び／又はそれらの発生レベル及び／又は孔をその中に有する押し出し 方向にほぼ垂直及び水平の気泡壁の割合及び／又は気泡構造で失われる気泡壁の 割合は、実質的に等しい気泡サイズ及び連続気泡含量の従来技術の押し出し連続 気泡発泡体より大きい。 本発明の発泡体の液体流れに対するより低い粘性のある障害及び抵抗性は、そ の実質的な内部気泡壁／気泡支柱をして、不利益の代わりに利益があるように利 用させる。押し出し発泡体の実質的な内部構造は、比較的高い内部表面積対発泡 体体積の比を与える。押し出し発泡体の比較的高い内部表面積対発泡体体積の比 は、発泡体を構成する物質と吸収されるべき液体との間の相対的相溶性が存在す るとき、高い吸収速度及び能力の可能性をもたらす。しかし、有効平均孔サイズ 対平均気泡サイズの比が、従来の技術の押し出し連続気泡発泡体におけるように 比較的小さいとき、流れに対する粘性のある障害及び抵抗性は、実質的な内部気 泡壁／気泡支柱の構造の決定的かもしれないインパクトを剥奪するか又は実質的 に減少させる。本発明の気泡は、実質的な内部気泡壁／気泡支柱の構造により与 えられる高いかもしれない吸収速度及び能力が実現するように、液体の流れに対 する粘性のある障害及び抵抗性を実質的に減少させるのに十分なほど大きい有効 平均孔サイズ対平均気泡サイズを有する。高いかもしれない吸収速度及び能力は 、発泡体の内部表面を構成する熱可塑性物質と吸収されるべき液体との間の相対 的相溶性、即ち９０度以下の接触角が存在するとき、本発明の発泡体により実現 される。 本発明の発泡体は、ＡＳＴＭ Ｄ２８５６−Ａにより、約５０％以上、好まし くは約７０％以上、さらに好ましくは約９０％以上、そして最も好ましくは約９ ５％以上の連続気泡含量を有する。 本発明の発泡体は、好ましくは、ＡＳＴＭ Ｄ３５７６−７７により、約１． ５ｍｍ以下そして好ましくは約０．０１−１．０ｍｍの平均気泡サイズを有する 。一つの有用な発泡体の態様は、ＡＳＴＭ Ｄ３５７６−７７により、約０．２ −約０．７ｍｍの平均気泡サイズを有する。他の有用な発泡体の態様は、ＡＳＴ Ｍ Ｄ３５７６−７７により、約０．０１−約０．０７ｍｍの平均気泡サイズを 有する。特に有用なポリスチレン発泡体は、ＡＳＴＭ Ｄ３５７６−７７により 、約 ０．０４−約０．０６ｍｍの平均気泡サイズを有するものである。 本発明の発泡体は、好ましくは、さらに約５μｍ以上、好ましくは約１０μｍ 以上、そして最も好ましくは約１５μｍ以上の当量平均孔サイズを有する。平均 気泡サイズと当量平均孔サイズは、平均気泡サイズが発泡体における平均気泡デ ィメンジョンに関しそして当量平均孔サイズが発泡体の気泡の気泡壁内又はそれ を通る平均孔ディメンジョンに関する点で異なる。当量平均孔サイズは、以下の 方法により測定される。 本発明の発泡体は、ＡＳＴＭ Ｄ−１６２２−８８により、好ましくは１立方 ｍ当たり約１６−約２５０ｋｇ（ｋｇ／ｍ³）そしてさらに好ましくは約２５− 約１００ｋｇ／ｍ³の密度を有する。 本発明の発泡体は、その理論容量能の約５０％以上、好ましくは約７０％以上 、そして最も好ましくは約９０％以上を吸収できる。理論容量能は、発泡体の単 位重量当たり吸収される液体の体積であり、そして発泡体１ｇ当たりの液体の立 方ｃｍの単位で普通記述される。理論容量能（ＴＶＣ）は、以下の式により計算 される。 ＴＶＣ＝（１／ρ_f）×（１−ρ_f／ρ_p）×（％ｏ．ｃ．／１００） （式中、ρ_f＝発泡体の密度、ρ_p＝ポリマーの密度、％ｏ．ｃ．＝ＡＳＴＭ Ｄ ２８５６−Ａによる連続気泡含量％である）。 吸収される容量％は、大気圧で４時間厚さ５ｍｍの発泡体を１インチ（２．５ ｃｍ）の液体の下に浸漬することにより測定される。発泡体の表層は、好ましく は、発泡体の浸漬前に除かれる。測定の目的に有用な液体は、発泡体の内部表面 に対して９０度以下の接触角を有するだろう。ポリスチレン発泡体のＴＶＣをテ ストするとき、有用な液体は、発泡体の内部表面に対して指示された接触角の範 囲を示す水性（水）の洗浄剤溶液である。 発泡体は、負荷（重りの負荷又は他の外部的に誘導された圧力）の下で優れた 液体保持を示す。好ましくは、発泡体は、その保持された液体の１０％より少な い損失で、１平方インチ当たり３０ボンド（２１０キロパスカル）の圧力に抵抗 できる。 発泡体は、当業者に周知の汗意の物理的形状、例えばシート又は平板をとるこ とができる。望ましいシート発泡体は、断面の厚さが０．３７５インチ（０．９ ５ｃｍ）より小さいものを含む。望ましい平板の発泡体は、０．３７５インチ（ ０．９５ｃｍ）以上の厚さを断面で有するものを含む。有用なシート発泡体は、 平板の発泡体を二つ以上の層に薄く切るか又はスライスすることにより、又は環 状或いはスリットのダイを通る押し出しにより、製造できる。望ましくは、押し 出しにより形成される発泡体の閉鎮気泡の外側を薄く切るか、スライスするか、 又は削る。 針又は他の鋭い先端を有するものにより又は圧縮することにより、発泡体に孔 を開けることによって、吸収の速度を機械的に早くすることができる。比較的大 きな気泡サイズ及び比較的大きな孔サイズの両者の優れた吸収性能が達成できる 。発泡体は、孔を開けられても又は開けられなくてもよい。 図１−５は、走査電子顕微鏡により撮影された吸収性発泡体の断面の顕微鏡写 真である。発泡体は、本発明で有用である。それらの気泡壁内に孔を有する及び ／又は小割合の気泡壁の損失を有する発泡体の気泡が、図に見られる。或る気泡 壁が失われているこれらの図では、発泡体は、実質的な気泡壁／気泡支柱の構造 を保持する。 押し出し熱可塑性発泡体は、一般に、熱可塑性物質を加熱して可塑化された又 は溶融したポリマー物質を形成し、その中に発泡剤を配合して発泡可能なゲルを 形成し、そしてゲルをダイを通して押し出して発泡体製品を形成することにより 製造される。発泡剤と混合する前に、ポリマー物質は、そのガラス転移温度又は 融点以上に加熱される。発泡剤は、当業者に周知の任意の手段、例えば押し出し 機、ミキサー、ブレンダーなどにより溶融ポリマー物質中に配合又は混合できる 。発泡剤は、溶融ポリマー物質の実質的な膨脹を防ぎそしてそれらの中に発泡剤 を一般に均一に分散するのに十分な高圧で溶融ポリマー物質と混合される。任意 の核形成剤は、ポリマーの溶融物にブレンドされるか、又は可塑化又は溶融化前 にポリマー物質と乾燥ブレンドされる。発泡可能なゲルは、概して、より低い温 度に冷却されて、発泡体の所望の物理的特徴を最適にするか又はそれを達成する 。ゲルは、押し出し機又は他の混合装置で冷却されるか、又は別の冷却器で冷却 できる。ゲルは次に発泡体を形成する減圧又はより低い圧力のゾーンに所望の形 状 のダイを通して押し出されるか又は移動される。より低い圧力のゾーンは、発泡 可能なゲルがダイを通る押し出し前に維持されるそれより低い圧力のものである 。より低い圧力は、大気圧以上又は大気圧以下（排気）であるが、好ましくは、 大気圧のレベルてある。押し出し物はダイから出て膨脹するとき、発泡体は、機 械的な手段により伸張されて、孔の形成及び連続気泡の形成を助ける。伸張は以 下に述べられる。 連続気泡熱可塑性発泡体を押し出すのを助けるために、熱可塑性物質で使用さ れる主要なポリマーとは異なるポリマーを使用するのが有利である。主要なポリ マーとは異なるポリマーを少量使用することは、連続気泡含量の発生を増大させ る。例えば、ポリスチレン発泡体を製造するには、少量のポリエチレン又はエチ レン／酢酸ビニルコポリマーが使用できる。ポリエチレン発泡体を製造するには 、少量のポリスチレンが使用できる。 所望の高いレベルの平均連続気泡含量及び当量平均孔サイズの押し出し連続気 泡熱可塑性発泡体の形成は、それが押し出しダイから出て膨脹するとき、押し出 し物を伸張することにより増大できる。伸張による発泡体の形成は必要ないが、 好ましい。 伸張は、その中に孔を有する気泡壁の相対的割合を増大する及び／又は存在す る孔の平均のサイズを増大させることができる。当量平均孔サイズは、顕著に増 大する。従って、伸張なしに非常に大きい即ち９５％以上の連続気泡含量を示す 押し出し発泡体ですら、それらの中に孔を有する気泡壁の割合及び／又は存在す る孔の平均気泡サイズが増大するため、伸張により顕著に増大するそれらの吸収 性（水分を運ふ速度及び吸収能を含む）を有することができる。 伸張は、それが押し出しダイから出て膨脹するとき、押し出し物を機械的に伸 張することにより最も良く達成される。伸張は、押し出し物からなる熱可塑性物 質の実質的な割合がやわらかい又は弾性のある温度にあるとき、生ずる。実質的 に無定形の熱可塑性物質では、この温度はガラス転移温度範囲の付近にあるだろ う。実質的に結晶性の熱可塑性物質では、この温度は、結晶性融点の付近にある だろう。押し出し物は、それが膨脹するとき冷却され、そして最後にそれがもは や伸張しない温度に最後に冷却される。 押し出し物の伸張は、発泡体の気泡をして、それが伸張なしであるときより伸 張の方向にディメンジョン的にさらに伸張させる。伸張は、さらに、それらが伸 張なしであるときより伸張の方向に垂直な二つのディメンジョンにおいてディメ ンジョンが低下した発泡体の気泡を生ずる。例えば、押し出し方向の伸張は、発 泡体気泡をして、押し出し方向においてディメンジョンを大きくするが、それら が伸張なしであるときより垂直及び水平の方向においてディメンジョンが小さく させる。平均発泡体気泡サイズが大きくなればなるほど、気泡壁が平均でより厚 くなりそしてより小さい平均気泡サイズの発泡体気泡のより薄い気泡壁よりさら に遅く冷却し勝ちであるので、伸張の程度がより大きくなることができる。 発泡体気泡のディメンジョンを変更することに加えて、伸張は、伸張の力の方 向の気泡壁を薄くし勝ちであり、それゆえ、これらの気泡壁に孔を発生し易い及 び／又はそれらが伸張なしであろうよりも大きい存在する孔を作り易い。例えば 、押し出し方向の伸張は、気泡壁を水平（横）方向及び垂直方向で薄くする。従 って、孔は、伸張なしより、水平及び垂直の方向に発生し勝ち及び／又は大きく なり勝ちである。水平（横）方向の伸張は、気泡壁を押し出し方向及び垂直方向 に薄くする。従って、孔は、伸張なしよりも、押し出し及び垂直の方向において 発生し勝ち及び／又は大きくなり勝ちである。 発泡体中への流体の移勤速度は、追加の孔及び／又はより大きな孔の存在によ り顕著に増大する。伸張は、或る一つ以上の方向の発泡体中への流体の移勤速度 を増加するのに使用できる。垂直及び水平の移動速度は、押し出し方向の伸張に より増加できる。押し出し方向の移動速度は、水平即ち横の伸張により増大でき る。 押し出し物は、他の二つのディメンジョンの何れか又はその両者における平均 気泡サイズに比べて、任意のディメンジョンにおいて約２５％以上大きい平均気 泡サイズを有する膨脹した安定な発泡体を生じさせるのに必要な程度に伸張でき る。例えば、押し出しディメンジョンの平均気泡サイズは、垂直ディメンジョン 及び水平ディメンジョンの何れか又は両者の平均気泡サイズに比べて、約２５％ 以上大きくできる。同様に、水平即ち横ディメンジョンの平均気泡サイズは、押 し出し方向及び／又は垂直方向の平均気泡サイズより約２５％以上大きい。任意 のディメンジョンの平均気泡サイズは、ＡＳＴＭ Ｄ３５７６−７７により測定 できる。 押し出し物は、押し出し物が破壊されず、破れず又は気泡構造中に実質的な空 所を導入しない程度に機械的に伸張できる。膨脹する押し出し物の断面が大きく なればなるほど、所望の程度の伸張を行うように適用されねばならない機械的応 力は大きくなる。 伸張は、いくらかの手段の任意のものにより達成できる。押し出し方向の伸張 では、押し出し物は、押し出しダイの下流に位置する一組の相対するニップロー ラ又はベルトにより押し出し方向に引っ張られる。この伸張方法は、図６の伸張 装置１０に見られ、それは、押し出しダイ４０を出つつある押し出し物３０を引 く又は引っ張る一組の相対する回転ニップローラ２０を示す。押し出し方向及び 横方向の両者の伸張は、押し出しダイのちょうど下流に位置する一組の相対する 形成プレートにより、押し出し物への機械的圧力を使用することにより達成でき る。押し出し物は、形成プレート間で押し出し方向に伸張され、そして形成プレ ートの側面のまわり又はその横へ横方向で伸張される。図７は、押し出しダイ９ ０を出る押し出し物８０の相対する表面（上及び下）上に圧力を働かす一組の相 対する形成プレート７０を有する伸張装置を示す。押し出し方向に水平即ち横の 伸張では、押し出しダイの下流の従来のテンター装置（図示せず）が、その方向 に押し出し物を引っ張るのに使用できる。伸張は、シート発泡体及び平板発泡体 の両者に有効であるが、特にシート発泡体に有効である。 伸張は任意の熱可塑性物質の吸収性発泡体を生成するのに有効であるが、比較 的固い熱可塑性物質例えばアルケニル芳香族ポリマーを発泡するとき、特に有効 である。 発泡体は、本明細書で記述された特徴の連続気泡発泡体を形成できるか又はそ の中に吹き込まれる任意の熱可塑性物又は熱可塑性物のブレンドから形成できる 。有用な熱可塑性物は、天然及び合成の有機ポリマーを含む。好適なプラスチッ クスは、ポリオレフィン、ポリ塩化ビニル、アルケニル芳香族ポリマー、セルロ ーズ性ポリマー、ポリカーボネート、澱粉に基づくポリマー、ポリエーテルイミ ド、ポリアミド、ポリエステル、ポリ塩化ビニリデン、ポリメチルメタクリレー ト、 コポリマー／ポリマーブレンド、ゴム変性ポリマーなどを含む。好適なアルケニ ル芳香族ポリマーは、ポリスチレン、及びスチレンと他の共重合可能なモノマー とのコポリマーを含む。 所望ならば、発泡体は、部分的に又は実質的に生物分解性である熱可塑性物質 から発泡できる。有用なポリマーは、セルローズ性ポリマー及び澱粉に基づくポ リマーを含む。 有用な熱可塑性発泡体は、アルケニル芳香族ポリマー物質からなる。好適なア ルケニル芳香族ポリマー物質は、アルケニル芳香族ホモポリマー及びアルケニル 芳香族化合物と共重合可能なエチレン性不飽和コモノマーとのコポリマーを含む 。アルケニル芳香族ポリマー物質は、さらに、小割合の非アルケニル芳香族ポリ マーを含む。アルケニル芳香族ポリマー物質は、１種以上のアルケニル芳香族ホ モポリマー、１種以上のアルケニル芳香族コポリマー、アルケニル芳香族ホモポ リマー及びコポリマーのそれぞれの１種以上のブレンド、又は前記のものと非ア ルケニル芳香族ポリマーとの任意のもののブレンドのみからなる。アルケニル芳 香族ポリマー物質は、５０重量％より多いそして好ましくは７０重量％より多い アルケニル芳香族モノマー単位からなる。最も好ましくは、アルケニル芳香族ポ リマー物質は、アルケニル芳香族モノマー単位からのみなる。 好適なアルケニル芳香族ポリマーは、アルケニル芳香族化合物例えばスチレン 、アルファメチルスチレン、エチルスチレン、ビニルベンゼン、ビニルトルエン 、クロロスチレン、及びブロモスチレンから誘導されるものを含む。好ましいア ルケニル芳香族ポリマーはポリスチレンである。少量のモノエチレン性不飽和化 合物例えばＣ_2-6アルキル酸及びエステル、イオノマー性誘導体、並びにＣ_4-6ジ エンは、アルケニル芳香族化合物と共重合できる。共重合可能な化合物の例は、 アクリル酸、メタクリル酸、エタクリル酸、マレイン酸、イタコン酸、アクリロ ニトリル、無水マレイン酸、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸 イソブチル、アクリル酸ｎ−ブチル、メタクリル酸メチル、酢酸ビニル及びブタ シエンを含む。有用なアルケニル芳香族ポリマー発泡体は、実質的に（即ち９０ 重量％より多い）又は完仝にポリスチレンからなる。 好ましいアルケニル芳香族ポリマー発泡体は、サイズ排除クロマトグラフィに より約１２５０００−約３０００００の重量平均分子量、約１３５０００−約２ ０００００、約１６５０００−約２０００００の重量平均分子量、並びに約13５ ０００−約１６５０００の重量平均分子量のポリスチレンからなる。これらの分 子量範囲のポリスチレンは、本発明に有用な特に発泡体とりわけ伸張された発泡 体に適している。 有用な押し出し熱可塑性発泡体は、高い連続気泡含量の押し出し微気泡アルケ ニル芳香族ポリマー発泡体を含み、製造方法は、ＷＯ９６／３４０３８号に開示 されており、それは本明細書に参考として引用される。開示された発泡体は、を 形成するのに適しており、約７０μｍ以下の気泡サイズ及び約７０％以上の連続 気泡含量を有する。 ＷＯ９６／３４０３８号に開示された方法では、有用な発泡剤は、１，１−シ フルオロエタン（ＨＦＣ−１５２ａ）、１、１、１−トリフルオロエタン（ＨＦ Ｃ−１４３ａ）、１、１、１、２−テトラフルオロエタン（ＨＦＣ−１３４ａ） 、クロロシフルオロメタン（ＨＣＦＣ−２２）、二酸化炭素（ＣＯ₂）、及びシ フルオロメタン（ＨＦＣ−３２）を含む。好ましい発泡剤は、ＨＦＣ−１５２ａ 、ＨＦＣ−１３４ａ及び二酸化炭素である。上記の発泡剤は、５０モル％以上、 好ましくは７０モル％以上の発泡剤のモルの全数からなるだろう。残りは、他の 発泡剤から補足される。使用される発泡剤の量は、ポリマー１００ｇ当たり約０ ．０６−約０．１７グラム−モル、好ましくはポリマー１００ｇ当たり約０．０ ８−約０．１２グラム−モル、そして最も好ましくはポリマー１００ｇ当たり約 ０．０９−０．１０グラム−モルである。比較的少量の発泡剤の使用は、高い連 続気泡含量を有する発泡体の形成を可能にする。好ましい発泡温度は、約１１８ −約１６０℃に変化するだろう。最も好ましい発泡温度は、約１２５−約１３５ ℃に変化するだろう。使用される核形成剤の量は、ポリマー樹脂１００重量部当 たり約０．０１−約５重量部に及ぶ。好ましい範囲は、０．１−約３重量部であ る。 連続気泡熱可塑性発泡体を押し出すのを助けるために、熱可塑性物質に使用さ れる主要なポリマーとは異なるポリマーを使用するのが有利である。主要なポリ マーとは異なるポリマーを少量使用することは、連続気泡含量の発生を増大させ る。例えば、ポリスチレン発泡体を製造するには、少量のポリエチレン又はエチ レン／酢酸ビニルコポリマーが使用できる。ポリエチレン発泡体を製造するには 、少量のポリスチレンが使用できる。好ましい異なるポリマーに関する有用な教 示は、米国特許出願第０８／８８０９５４号に見られ、それは本明細書に参考と して引用される。 大きな平均気泡サイズの他の押し出しアルケニル芳香族発泡体及びその製造法 は、ＷＯ第９６／００２５８号に見られ、それは本明細書に参考として引用され る。連続気泡含量は、ＡＳＴＭ Ｄ２８５６−８７により約３０％以上である。 開示された発泡体は、ＡＳＴＭ Ｄ−１６２２−８８により、約１．５−約６． ０ｐｃｆ（約２４−約９６ｋｇ／ｍ³）の密度、そして好ましくは約１．８−約 ３．５ｐｃｆ（約３２−約４８ｋｇ／ｍ³）の密度を有する。本発明の発泡体は 、ＡＳＴＭ Ｄ３５７６−７７により、約０．０８−約１．２ｍｍそして好まし くは約０．１０−約０．９ｍｍの平均気泡サイズを有する。 ＷＯ９６／００２５８号における発泡体を製造する方法では、独立気泡発泡体 （ＡＳＴＭ Ｄ２８５６−８７により１０％より少ない連続気泡）を製造する方 法より比較的高い発泡温度は、約１１８−約１４５℃に変化できる。発泡温度は 、核形成剤の組成及び濃度、発泡剤の組成及び濃度、ポリマー物質の特徴、並び に押し出しダイのデザインに従って変化するだろう。本発明の連続気泡発泡体に 関する発泡温度は、実質的に同じ方法で実質的に同じ組成（ポリマー物質、核形 成剤、添加物、及び発泡剤を含む）で製造される実質的に同じ密度及び気泡サイ ズの対応する独立気泡発泡体（ＡＳＴＭ Ｄ２８５６−８７により１０％より小 さい運続気泡）に関する最高の発泡温度より約３−約１５℃そして好ましくは約 １０−約１５℃高く変化する。好ましい発泡温度は、アルケニル芳香族ポリマー 物質のガラス転移温度（ＡＳＴＭ Ｄ−３４１８による）より約３３℃以上高い 。最も好ましい発泡温度は、１３５−１４０℃である。発泡体形成ゲルを製造す るためのポリマー溶融物質中に配合される発泡剤の量は、ポリマー１ｋｇ当たり 約０．２−約５．０グラム−モル、好ましくはポリマー１ｋｇ当たり約０．５− 約３．０グラム−モル、そして最も好ましくはポリマー１ｋｇ当たり約０．７− ２．０グラム−モルである。核形成剤例えば上記のものが使用できる。本発明で 有効な孔サイズ及び孔発生レベルを有するＷＯ９６／００２５８号に記載された 物理 的性質の発泡体を製造するには、アルケニル芳香族ポリマー物質、例えば７０℃ 以下の融点のポリオレフィン、エチレン／スチレンインターポリマー、及びスチ レン／ブタジエンコポリマー又は他のゴム状ホモポリマー又はコポリマー中に異 なるポリマーを配合することが必要である。 有用な押し出し連続気泡熱可塑性発泡体は、米国特許第５４６０８１８号、Ｗ Ｏ９６／１４２３３号及び１９９８年３月１６日に出願された米国特許出願第６ ０／０７８０９１号に記載された、スチレン／エチレンインターポリマー、これ らのインターポリマーとアルケニル芳香族ポリマー及びエチレンポリマーとのブ レンドから製造されたものを含み、それらのすべては、本明細書で参考として引 用される。これらのインターポリマーは、１００μｍより大きい平均気泡サイズ を有する発泡体を製造するのに特に有用である。 連続気泡含量及び当量平均孔サイズは、粒状の水溶性ポリマー例えばメチルセ ルローズを添加した発泡体を押し出すことによりさらに増大できる。粒状ポリマ ーは、次に水又は水蒸気に曝すことにより、発泡体マトリックスから洗浄できる 。空所は発泡体マトリックス中に止まる。 発泡体は非橋かけ結合されるか又は軽く橋かけ結合される。非橋かけ結合は、 発泡体が実質的に橋かけ結合を有しないか、又は橋かけ結合剤又は照射の使用な しに自然に生ずる僅かな程度の橋かけ結合を有することを意味する。非橋かけ結 合した発泡体は、ＡＳＴＭ Ｄ２７６５−８４、方法Ａにより５％以下のゲルを 含む。軽く橋かけ結合した発泡体は、同じテストにより５％より多いが約２５％ より少ないゲルを有するものである。 本発明の発泡体は、吸収されるべき液体に関してさらに相溶できるように発泡 体の内部気泡表面をするように処理できる。例えば、内部気泡表面は、さらに親 水性にされて水性の液体例えば尿又は血液の吸収を増加できる。同様に、内部気 泡表面は、さらに疎水性にされて油性の液体又は有機液体の吸収を増加できる。 水性液体の吸収を増大させるために、発泡体の内部表面は、スルホン化できるか 、又は表面は界面活性剤により処理できる。発泡体をさらに親水性にするために 、発泡体は、硫黄含有気体又は液体例えば二酸化硫黄、三酸化硫黄又は硫酸に曝 すことによりスルホン化できる。発泡体は、次に中和される。界面活性剤は、溶 媒 ／界面活性剤溶液、例えば水性洗浄剤又は石鹸溶液により実質的な部分又は全体 の発泡体を浸漬及び浸透し、次に乾燥して溶媒（水溶液の場合は水）を除くこと により適用できる。溶液が適用されるとき、曝された表面は、周囲の条件又は正 常な押し出し処理条件での蒸発により、又は加熱して界面活性剤の残留物を残す ことにより、乾燥される。加熱は、任意の従来の手段例えば加熱された空気、赤 外線加熱、無線周波数加熱又は誘導加熱により達成できる。界面活性剤は、発泡 体の内部表面上の残留物として残る。 本発明では、流体を移動する速度は、約７０μｍの平均気泡サイズ及び１５μ ｍの当量平均孔サイズを有する発泡体について最も早いことが観察された。 本発明の一つの態様では、発泡体の接触角を変更するために界面活性剤により 発泡体の一つ以上の曝された表面を加熱することは、もし吸収が被処理表面を通 して生ずるならば、発泡体の吸収性を増大するのに全体の発泡体を処理するのと 実質的に同じように有効であったことが、驚くべきことに見いだされた。界面活 性剤は、当業者に周知の任意の手段により、例えば曝された表面上に溶媒／界面 活性剤溶液の形で、又はもしそれが流体の性質を有するならば界面活性剤そのも のをブラシで塗るか又はスプレイすることにより適用できる。水溶性の界面活性 剤を適用するとき、水溶液が好ましい。好ましくはないが、表面に粉末又は固体 の形の界面活性剤を適用することも可能である。界面活性剤は、それが発泡体中 に実質的な距離で浸透せず、そして被処理表面そして被処理表面に隣接する発泡 体の部分に止まるように適用される。溶液が適用されるとき、曝された表面は、 次に上記の手段により乾燥されるか、又は水或いは溶媒が蒸発されて表面活性剤 の残留物を残す。吸収中、液体は、処理された曝される表面を通して吸引又は吸 収され、そして表面活性剤の残留物は液体中に溶解して、それを発泡体からなる 熱可塑性物質とさらに相溶性にする。相溶性にされた液体は、次に界面活性剤が 存在しない発泡体の部分内に容易に吸収され分配される。界面活性剤による発泡 体の一つ以上の曝された表面を処理する本発明のこの態様は、またＨＩＰＥ発泡 体で使用でき、それは例えば本明細書に参考として引用される米国特許第５３７ ２７６６及び５３８７２０７号に開示されたものである。 発泡体が製造されつつあるとき、発泡体からなる熱可塑性物質中への界面活性 剤の配合により、発泡体の内部気泡表面の接触角を制御することもできる。押し 出された発泡体では、界面活性剤は、熱可塑性物質と乾燥ブレンドできるか、又 はダイを通る押し出し前に、熱可塑性物質の溶融物中に溶融射出できる。有用な 界面活性剤及び配合の方法は、本明細書に参考として引用されるカナダ特許出願 第２１２９２７８号に見られる。 用語「界面活性剤」は、本明細書で使用されるとき、発泡体の気泡表面に適用 されて、吸収されるべき特別な液体又は流体に関してそれらをさらに相溶性にす る（接触角を小さくする）任意の物質を示す。界面活性剤は、基体からなる熱可 塑性物質をさらに親水性にするか、又は逆にさらに疎水性にするのに使用できた 。有用な界面活性剤は、カチオン性、アニオン性、両性及び非イオン性の界面活 性剤を含む。有用なアニオン性界面活性剤はアルキルスルホネートを含んだ。 本発明の発泡体は、種々の吸収性の応用、例えば食品又はバリヤー包装、工業 的及び水硬性の油捕捉及び吸収、クリーニング、及び身体の用途のための幼児又 は成人のダイアパーで有用である。シート発泡体は、特に、形づくられ、切断さ れ又はダイアパーに形成されるように適合される。シート発泡体は、また、熱形 成されるか又はさもなければ食肉トレイ又は他の食品包装の形態に成形されそし て形成されるように特に適合できる。シート発泡体は、また、食肉トレイの挿入 物又は吸収性パッドとして使用されるように特に適合できる。本発明の食肉トレ イは、図１０−１１に示される。食肉トレイ２１０は、独立気泡プラスチック発 泡体トレイ２１２及びその中に適合された押し出し連続気泡発泡体挿入物２１４ からなる。食肉２１６は、挿入物２１４の上に底トレイ２１２内に置かれる。所 望ならば、底トレイは、発泡体例えばカードボード又はラインボードの様な紙に 基づく物質又は非発泡プラスチック物質とは異なる物質から構成できる。もしそ れが底トレイ２１２の場合にように発泡体であるならば、それは発泡体挿入物よ り遥かに低い連続気泡含量を概して有する。底トレイ及び挿入物は、好ましくは 、底トレイの受容部分に置かれた挿入物により別々に製造される。所望により、 接着剤が使用されて挿入物を底トレイに接着するのに使用できる。任意のタイプ の食肉が、吸収性挿入物ととものトレイに包装できる。食肉が比較的多量の液体 をにじみ出さすため、これらのトレイに食肉を包装するのに特に有利である。 押し出し発泡体を製造するのに、他の添加物、例えば無機充墳剤、顔料、抗酸 化剤、酸スカベンシャー、紫外線吸収剤、難燃剤、加工助剤、押し出し助剤など を配合できる。 当量平均孔サイズは、液体排除技術により測定される。技術は、適用される圧 力勾配で発泡体を通る液体吸収を測定する。データは、圧力低下と孔半径との間 のラブラス関係に従って分析される。 ΔＰ＝２γｃｏｓθ／Ｒ （式中、ΔＰは、半径Ｒ（μｍ）の孔中に表面張力γで液体を導入するのに必要 な圧力勾配であり、液体と発泡体との間の接触角はθである）。 当量平均孔サイズを測定する装置は、図８に示される。発泡体サンプル１００ は、デシケータプレート１２０の下のデシケータ１１０の底に置かれる。プラス ッチク管１３０は、液体貯槽として機能する第一のフィルターフラスコ１４０に デシケータ１１０を接続するのに使用される。プラスチック管１５０は、液体ト ラップとして機能する第二のフィルターフラスコ１６０と第一のフィルターフラ スコ１４０とを接続するのに使用される。プラスチック管１５０は、真空ポンプ １８０（系又は装置の残りを通して圧力勾配を生成するのに使用される）と第二 のフィルターフラスコ１６０とを接続するのに使用される。 真空ポンプ１８０は、所望の真空圧のレベルに設定され、そして系内の圧力は 、時間例えば約１０分間安定にされる。一度系の圧力が安定になると、フラスコ １４０に入るプラスチック管１３０の末端は、そのフラスコに維持される液体中 に挿入される。真空ポンプ１８０は、次に外され、そして系を再加圧し、そして デシケータ１１０中にフラスコ１４０からの液体を強制的に入れる。デシケータ １２０をカバーするのに十分な水がフラスコ１４０中に存在しなければならない 。約１５分後、発泡体サンプル１００を液体から取り出し、そして紙タオル又は 他の吸収性媒体により吸い取らせてその表面上のすべての過剰な水を除く。発泡 体サンプル１００を秤量して吸収される液体の量を測定する。これを、本質的に 完全な真空を含む一連の異なる圧力のレベルについて繰り返し、それぞれの点で 取り上げられる液体の量を記録する。圧力レベルのそれぞれの変化（圧力低下） で吸収される体積の増加は、孔サイズの分布に関連する。 吸収される液体の量対ΔＰ（圧力低下）のデータを集めた後、孔サイズ分布が 測定できる。それぞれのΔＰに対応する孔の半径（孔サイズ）は、上記のラプラ ス関係から計算できる。図９は、吸収される液体の量対ΔＰについて設定された サンプルデータを画いている。孔体積（又はΔＰ）に関するこの曲線の一次導関 数は、孔体積分布である。 所望ならば、当量平均孔サイズは、また自勤化ポリメータ、例えばＰＭＩ（Ｐ ｏｒｏｕｓ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ，Ｉｎｃ．）によるＰｅｒｍ Ｐｏｒｏｍｅｔ ｅｒ ２００ＰＳＩを使用して測定できる。 以下は本発明の実施例であり、それを制限するものと考えてはならない。他に 指示されていない限り、すべての％、部又は割合は重量による。 実施例 実施例 １ 押し出し連続気泡ポリスチレン発泡体をスルホン化し、次に吸収性にテストさ れた。 発泡体は、押し出し機、ミキサー、クーラー、ダイ、及び形成プレートから順 次構成される発泡装置により製造された。サイズ排除クロマトグラフィ（ＳＥＭ ）による２０００００の重量平均分子量のポリスチレン樹脂を押し出し機に供給 し、そしてタルク、グラファイト及びステアリン酸カルシウムと混合してポリマ ー溶融物を形成した。ポリマー溶融物をミキサーに供給し、１、１、１、２−テ トラフルオロエタン、塩化エチレン及び二酸化炭素の発泡剤混合物と混合してポ リマーゲルを形成した。ポリマーゲルをクーラー中で所望の発泡温度に冷却し、 次にダイを通して圧力の低い領域に運び、押し出し物の膨脹を行って発泡生成物 を得た。膨脹中、押し出し物を、上及び下から押し出し物と接触する相対する形 成プレートによりダイの下流で伸張して、垂直方向での発泡体の膨脹を低下させ そして押し出し及び水平方向で発泡体の膨脹を増大させた。 発泡体は、５０μｍの平均気泡サイズ、１５μｍの当量平均孔サイズ、及びほ ぼ１００％の平均連続気泡含量を有した。発泡体は、２インチ（５．１ｃｍ）の 厚さを有した。 発泡体は、ｉ）１分次に１０分の反応時間の間パーシすることにより三酸化硫 黄にそれを曝し、ｉｉ）１−３分間水性水酸化アンモニウムによりそれを中和し 、ｉｉｉ）それを水ですすぎ、ｉｖ）そしてそれを高温で乾燥して水を除くこと によりスルホン化された。２種の異なるレベルのスルホン化を使用した。２種の 発泡体サンプルをそれぞれのスルホン化のレベルで製造した。一つのセット（Ｆ ｏａｍ♯１）の発泡体サンプルは、発泡体重量に基づいて平均２．３重量％の硫 黄を有し、そして他のセット（Ｆｏａｍ＃２）は、平均２．０重量％の硫黄を有 した。硫黄の濃度は、中性子活性化エネルギー分析により測定された。 発泡体を、吸収（取り込み）された液体の量及び吸収の速度の両者を測定する ために垂直の液体移動についてテストした。長さ６インチ（１５．２ｃｍ）、幅 １インチ（２．５ｃｍ）及び厚さ１／８インチ（０．３２ｃｍ）の発泡体のサン プルを押し出し方向で発泡体の真ん中から切断し、次に垂直に立てた。サンプル を１／２ｃｍの深さの液体に浸した。時間の関数として液体移勤の高さを確認し た。 吸収された液体は、米国特許第５２６０３４５号に記載されたＪＡＹＣＯ合成 尿に類似の合成尿組成物であった。組成物は、１．０ｇのＫＣｌ，１．０ｇのＮ ａ₂ＳＯ₄、０．４２ｇのＮＨ₄Ｈ₂ＰＯ₄、０．０７ｇの（ＮＨ₄）₂ＨＰＯ₄、０． １２ｇのＣａＣｌ₂・２Ｈ₂Ｏ、０．２５ｇのＭｇＣｌ₂・６Ｈ₂Ｏ及び４９７．１ ４ｇの蒸留水を混合することにより製造される。合成尿組成物は約７２ダイン／ ｃｍの表面張力を有した。 発泡体により吸収される合成尿の重量（発泡体１ｇ当たりの尿のｇ）は、Ｆｏ ａｍ＃１の二つのサンプルのそれぞれについて２０．７であり、Ｆｏａｍ＃２の 二つのサンブルのそれぞれについて２３．２であった。これらの発泡体の理論的 取り込み稙は、連続気泡含量に基づいて利用できる理論体積により計算して、そ れぞれ発泡体１ｇ当たり２１．８及び２３．２ｇの尿であった。従って、両者の 発泡体は、垂直の液体移動テストにおいて合成尿のそれらの理論的体積の限界ま で実質的に吸収した。６ｃｍの高さに垂直に液体が移動する時間は、Ｆｏａｍ＃ １の二つのサンプルについて３３及び２８秒であり、Ｆｏａｍ＃２の二つのサン プルについて３５及び４０秒であった。 Ｆｏａｍ＃１及び＃２に関する理論的取り込みに基づく吸収された尿の％は、 それぞれ９５％及び１００％であった。これらの吸収レベルは、僅かに約１５％ 以下に過ぎない理論的取り込みに基づく吸収性を概して示す従来技術の押し出し 連続気泡発泡体のそれらを遥かに超過する。 実施例 ２ 実施例１のそれらに類似の押し出し連続気泡発泡体のサンプルを、水性の洗浄 剤溶液と接触させ、乾燥し、次に合成尿の吸収性についてテストした。 発泡体の４種のサンプルを、水性洗浄剤溶液の全重量に基づく０．５重量％の ＪＯＹブランド食器洗浄液（Ｐｒｏｃｔｏｒ ａｎｄ Ｇａｍｂｌｅ）の水性洗 浄剤溶液による真空飽和によって飽和し（洗浄剤溶液中の実際の固体は、水溶液 の重量に基づいて０．１３重量％であった）、次に強制空気オーブン中で８０℃ で加熱することにより乾燥した。 発泡体の重量の増加は、０．０３６ｇから０．０４１ｇに変化し、平均０．０ ３８ｇであった。これは、洗浄剤溶液の乾燥後発泡体の表面上に残る界面活性剤 の残留物の量に相当した。これは、また、発泡体の重量に基づいて、３．５９％ から４．０５％の界面活性剤の残留物に相当し、平均が３．７６％であった。 発泡体を、実施例１におけるように垂直の液体移動テストにかけた。垂直の液 体移動テストにおける発泡体（ｇ）により吸収される合成尿（ｇ）の重量は、２ １．８から２２．４に変化し、平均が２２．０であった。これは、発泡体サンプ ルの最初の製造中の真空飽和中の発泡体の１ｇ当たり吸収される洗浄剤水溶液の 平均２４．４ｇに比較して好ましい。４種の発泡体に関して６ｃｍの高さに垂直 な液体移動時間（速度）は、１１２秒から１６０秒に変化した。 吸収の性能は優れていた。Ｆｏａｍ＃１及び＃２に関する理論的取り込みに基 づく吸収された尿の％は、それぞれ９０％及び９２％であった。 実施例 ３ 押し出し連続気泡ポリスチレン発泡体を製造し、洗浄剤溶液の吸収性について テストした。 発泡体は、実施例１に開示された装置により製造された。工程の条件及び発泡 体の物理的性質は、表１及び表２に開示されている。使用したポリスチレン樹脂 （ＰＳ）は、サイズ排除クロマトグラフィにより、１３５０００の重量平均分子 量であった。Ｋｒａｔｏｎ Ｇ１６５７樹脂は、１３重量％のスチレンモノマー 含量を有するＳＥＢＳコポリマー（スチレン／エチルベンゼン／スチレン）であ り、６５重量％の線状及び３５重量％のジブロックである構造を有する。ＨＦ１ ０３０エチレンポリマーは、Ｔｈｅ Ｄｏｗ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｃｏｍｐａｎ ｙにより商標名ＩＮＳＩＴＥで販売されているエチレン／オクテンコポリマーで あった。ＨＦ１０３０は、０．９３５ｇ／ｃｍ³の密度、２．５の溶融インデッ クス及び１２５℃の溶融温度を有した。 吸収された液体は、水性の洗浄剤溶液の全重量に基づいて１．５重量％のＪＯ Ｙブランド食器洗浄液（Ｐｒｏｃｔｏｒ ａｎｄ Ｇａｍｂｌｅ）の水性の洗浄 剤溶液であった（洗浄剤溶液中の実際の固体は、水溶液の重量に基づいて０．７ ５重量％であった）。発泡体は、実施例１に記載された垂直の液体移動テストに かけられた。ＣＯ₂−二酸化炭素 ＥｔＣｌ−塩化エチル １３４ａ−１、１、１、２−テトラフルオロエタン ｐｐｈ−ポリマー１００重量部当たりの重量部 Ｔｆ−発泡温度 Ｏ．Ｃ含量−連続気泡含量 Ｅ．Ａ．Ｐ．Ｓ．−当量平均孔サイズ ｐｃｆ−立方フィート当たりのポンド 表２から分かるように、吸収性能は、たとえ比較的大きな気泡サイズの発泡体 でも良好であった。 本発明の発泡体の態様及び方法が特定の詳細について示されたが、製造法及び 製造者の希望に応じて、本明細書に記述された新規な教示及び趣旨の範囲内に十 分に包含されつつ、本発明は、種々の変化により変更できる。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ａ６１Ｆ 13/53 Ａ４１Ｂ 13/02 Ｂ Ｃ０８Ｌ 25:04 (72)発明者 ストビー，ウィリアム ジィ アメリカ合衆国ミシガン州 48804 マウ ント プレザント オークランド ドライ ブ 1860 (72)発明者 モーク，スティーブン ダブリュー アメリカ合衆国ミシガン州 48640 ミド ランド ロビンフッド テラス 4302 (72)発明者 ステープルス，トーマス ジィ アメリカ合衆国ミシガン州 48640 ミド ランド ノースク ストリート 3212 (72)発明者 マッキャン，ゴードン ディ アメリカ合衆国ミシガン州 48641 ミド ランド パーソンズ 2600

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １．押し出し連続気泡熱可塑性発泡体であって、実質上気泡壁と気泡支柱の構造 をもち、約５０％以上の連続気泡含量をもち、約１．５ｍｍ以下の平均気泡サイ ズをもち且つ理論容積能の約５０％以上で液体を吸収可能な発泡体と液体とを接 触させることを特徴とする吸収方法。 ２．発泡体が約５μｍ以上の当量平均孔サイズを有する請求項１の方法。 ３．発泡体が約１０μｍ以上の当量平均孔サイズを有する請求項１の方法。 ４．発泡体が、その理論容積能の約７０％以上を吸収できる請求項１の方法。 ５．発泡体が、その理論容積能の約９０％以上を吸収できる請求項１の方法。 ６．熱可塑性物質が、５０重量％以上のアルケニル芳香族モノマー単位を含む請 求項１の方法。 ７．発泡体が、２１０キロパスカルの圧力に曝されるとき、その保持された液体 の１０％以下を失う請求項１の方法。 ８．熱可塑性発泡体がポリスチレン発泡体であり、ポリスチレンが約１２５００ ０−約３０００００の重量平均分子量を有する請求項２の方法。 ９．熱可塑性発泡体がポリスチレン発泡体であり、ポリスチレンが約１６５００ ０−約２０００００の重量平均分子量を有する請求項２の方法。 １０．全連続気泡含量が約９０％以上である請求項１の方法。 １１．全連続気泡含量が約９５％以上である請求項１の方法。 １２．発泡体が、約１５μｍ以上の当量平均孔サイズを有する請求項１の方法。 １３．発泡体が、約０．０１−約１．０ｍｍの平均気泡サイズを有する請求項１ の方法。 １４．発泡体が、約０．０１−約０．０７ｍｍの平均気泡サイズを有する請求項 １の方法。 １５．内部気泡表面の一部又は実質的な部分が、その上に付着した界面活性剤を 有する請求項１の方法。 １６．内部気泡表面の一部又は実質的な部分がスルホン化されている請求項１の 方法。 １７．発泡体が、厚さが０．３７５インチ（０．９５ｃｍ）より薄いシート発泡 体である請求項１の方法。 １８．発泡体が、０．３７５インチ（０．９５ｃｍ）以上の厚さを有する平板発 泡体である請求項１の方法。 １９．発泡体の密度が約１６−約２５０ｋｇ／ｍ³である請求項１の方法。 ２０．発泡体の密度が約２５−約１００ｋｇ／ｍ³である請求項１の方法。 ２１．発泡体が、他の二つのディメンジョンの何れか又は両方における平均気泡 サイズより約２５％以上大きい平均気泡サイズを一つのディメンジョンにおいて 有する請求項１の方法。 ２２．発泡体が、他の二つのディメンジョンの何れか又は両方における平均気泡 サイズより約５０％以上大きい平均気泡サイズを一つのディメンションにおいて 有する請求項１の方法。 ２３．発泡体が、約５μｍ以上の当量平均孔サイズを有し、その理論容積能の約 ７０％以上を吸収でき、約９０％以上の全連続気泡含量を有し、さらに約１６− 約２５０ｋｇ／ｍ₃の密度を有し、熱可塑性物質が、５０重量％以上のアルケニ ル芳香族モノマー単位を含み、発泡体が、約０．０１−約１．０ｍｍの平均気泡 サイズを有する請求項１の方法。 ２４．熱可塑性発泡体がポリスチレン発泡体であり、ポリスチレンが約１２５０ ００−約３０００００の重量平均分子量を有する請求項２３の方法。 ２５．熱可塑性発泡体がポリスチレン発泡体であり、ポリスチレンが約１６５０ ００−約２０００００の重量平均分子量を有する請求項２３の方法。 ２６．発泡体が、約１０μｍ以上の当量平均孔サイズを有し、その理論容積能の 約９０％以上を吸収でき、約９０％以上の全連続気泡含量を有し、さらに約２５ −約１００ｋｇ／ｍ³の密度を有し、熱可塑性物質が、５０重量％以上のアルケ ニル芳香族モノマー単位を含み、発泡体が、約０．０１−約０．０７ｍｍの平均 気泡サイズを有する請求項１の方法。 ２７．熱可塑性発泡体がポリスチレン発泡体であり、ポリスチレンが約１２５０ ００−約３０００００の重量平均分子量を有する請求項２６の方法。 ２８．熱可塑性発泡体がポリスチレン発泡体であり、ポリスチレンが約１６５０ ００−約２０００００の重量平均分子量を有する請求項２６の方法。 ２９．熱可塑性物質及び発泡剤の混合物からなる膨脹可能な熱可塑性ゲルを押し 出しダイから押し出しそして膨脹させて膨脹性の押し出し物を形成し、これを膨 脹して発泡体を形成するすることからなる、約５０％以上の連続気泡含量の押し 出し連続気泡熱可塑性発泡体の製造方法であって、押し出し物が押し出しダイを 出てそして他のディメンジョンの何れか又は両方における平均気泡サイズより伸 張方向のディメンジョンにおける平均気泡サイズを約２５％以上大きくするのに 十分な程度に膨脹するように、押し出し物を伸張することを特徴とする押し出し 連続気泡熱可塑性発泡体の製造方法。 ３０．押し出し物が、押し出し方向に引っ張ることにより伸張される請求項２９ の方法。 ３１．押し出し物が横方向に引っ張ることにより伸張される請求項２９の方法。 ３２．押し出し物が、ダイの下流で押し出し物の相対する表面と接触する形成プ レートからの圧力により押し出し方向に伸張される請求項２９の方法。 ３３．押し出し物が、押し出しダイの下流で相対するニップローラにより押し出 し方向に伸張される請求項２９の方法。 ３４．押し出し物が、他のディメンジョンの何れか又は両方における平均気泡サ イズより伸張のディメンジョンにおいて約５０％以上大きい平均気泡サイズを作 るのに十分な程度に伸張される請求項２９の方法。 ３５．ａ）連続気泡熱可塑性発泡体を用意し、ｂ）界面活性剤が表面に残りしか も発泡体中に実質的な距離で浸透しないように、発泡体の露出した表面に界面活 性剤を適用することからなる連続気泡熱可塑性発泡体の吸収性を増大する方法。 ３６．界面活性剤が溶液の形で適用され、次に乾燥されて露出された表面上に残 留物を残す請求項２９の方法。 ３７．発泡体が熱に曝されることにより乾燥される請求項２９の方法。 ３８．発泡体が押し出し熱可塑性発泡体である請求項２９の方法。 ３９．食肉をその中に受け入れそして保持することのできる、トレイ及び挿入物 からなる食肉トレイであって、該挿入物が、トレイ内に配置される押し出し連続 気泡熱可塑性発泡体からなり、発泡体は、約５０％以上の連続気泡含量を有し、 約１．５ｍｍ以内の平均気泡サイズであり、実質的に気泡の壁及び支柱の構造で あり、さらにその理論容積能の約５０％以上で液体を吸収でき、そして０．３７ ５インチ（０．９５ｃｍ）より薄い厚さを有する食肉トレイ。 ４０．発泡体が、約５μｍ以上の当量平均孔サイズを有し、その理論容積能の約 ７０％以上を吸収でき、約９０％以上の全連続気泡含量を有し、さらに約１６− 約２５０ｋｇ／ｍ³の密度を有し、熱可塑性物質が、５０重量％以上のアルケニ ル芳香族モノマー単位を含み、発泡体が、約０．０１−約１．０ｍｍの平均気泡 サイズを有する請求項３９の食肉トレイ。 ４１．熱可塑性発泡体がポリスチレン発泡体であり、ポリスチレンが約１２５０ ００−約３０００００の重量平均分子量を有する請求項３９の食肉トレイ。 ４２．熱可塑性発泡体がポリスチレン発泡体であり、ポリスチレンが約１６５０ ００−約２０００００の重量平均分子量を有する請求項４０の食肉トレイ。 ４３．発泡体が、約１０μｍ以上の当量平均孔サイズを有し、その理論容積能の 約９０％以上を吸収でき、約９０％以上の全連続気泡含量を有し、さらに約２５ −約１００ｋｇ／ｍ³の密度を有し、熱可塑性物質が、５０重量％以上のアルケ ニル芳香族モノマー単位を含み、発泡体が、約０．０１−約０．０７ｍｍの平均 気泡サイズを有する請求項４０の食肉トレイ。 ４４．熱可塑性発泡体がポリスチレン発泡体であり、ポリスチレンが約１２５０ ００−約３０００００の重量平均分子量を有する請求項４３の食肉トレイ。 ４５．熱可塑性発泡体がポリスチレン発泡体であり、ポリスチレンが約１６５０ ００−約２０００００の重量平均分子量を有する請求項４３の食肉トレイ。 ４６．たわみ性のシート発泡体からなる身体の使用に適したダイアパーであって 、発泡体が、約50％以上の連続気泡含量を有し、約１．５ｍｍ以内の平均気泡サ イズであり、実質的に気泡の壁及び支柱の構造であり、さらにその理論容積能の 約５０％以上で液体を吸収できるダイアパー。