JP2002371895A - インジェクタ駆動制御装置 - Google Patents
インジェクタ駆動制御装置Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】広い燃圧範囲でリニアリティ（インジェクタ通
電時間とインジェクタ噴射量の間の比例関係）を確保し
ながら稼動しかつ消費電力が小さい駆動制御装置を提供
する。 【解決手段】昇圧電圧で電流を投入した後、コイル電流
還流回路を備え、燃料圧力に応じて還流時間を制御す
る。 【効果】本発明により、インジェクタを最適に制御する
ことができ、噴射量特性（リニアリティ）の向上、イン
ジェクタ駆動制御回路の発熱低減に効果がある。
電時間とインジェクタ噴射量の間の比例関係）を確保し
ながら稼動しかつ消費電力が小さい駆動制御装置を提供
する。 【解決手段】昇圧電圧で電流を投入した後、コイル電流
還流回路を備え、燃料圧力に応じて還流時間を制御す
る。 【効果】本発明により、インジェクタを最適に制御する
ことができ、噴射量特性（リニアリティ）の向上、イン
ジェクタ駆動制御回路の発熱低減に効果がある。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は内燃機関に燃料を供
給するインジェクタ駆動制御装置に関わり、特に前記イ
ンジェクタへの供給燃料圧力(燃圧)を広範囲で変化させ
て使用するのに対し、電流波形にて燃料噴射量制御し、
広い燃圧範囲で広いダイナミックレンジを実現するため
の技術に関わる。
給するインジェクタ駆動制御装置に関わり、特に前記イ
ンジェクタへの供給燃料圧力(燃圧)を広範囲で変化させ
て使用するのに対し、電流波形にて燃料噴射量制御し、
広い燃圧範囲で広いダイナミックレンジを実現するため
の技術に関わる。
【０００２】
【従来の技術】従来の技術では、特開平６−２４１１３
７号公報に記載されているように燃料供給圧力の変化に
応じた励磁電流制御により吸引初期時の高目標電流と低
電流目標の２段の電流の目標値が決めれれており、燃料
噴射用電磁弁の耐久・信頼性および効率の向上を図って
いる。
７号公報に記載されているように燃料供給圧力の変化に
応じた励磁電流制御により吸引初期時の高目標電流と低
電流目標の２段の電流の目標値が決めれれており、燃料
噴射用電磁弁の耐久・信頼性および効率の向上を図って
いる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】インジェクタは通電時
間により噴射量を制御する。広い燃圧範囲でリニアリテ
ィ（インジェクタ通電時間とインジェクタ噴射量の間の
比例関係）を確保しながら稼動させようとすると以下の
ような現象が発生する。低燃圧時と高燃圧時では通電開
始から開弁にいたる時間(開弁遅れ)が変化する。燃圧が
増加すると開弁遅れは増加する。開弁後、通電が終了し
てから閉弁に至るまでの時間は、通電終了時のコイル電
流値と関係があり、このときのコイル電流値が高いと閉
弁に至るまでの時間(閉弁遅れ)が長くなり、この時間に
噴射される燃料が多くなる。
間により噴射量を制御する。広い燃圧範囲でリニアリテ
ィ（インジェクタ通電時間とインジェクタ噴射量の間の
比例関係）を確保しながら稼動させようとすると以下の
ような現象が発生する。低燃圧時と高燃圧時では通電開
始から開弁にいたる時間(開弁遅れ)が変化する。燃圧が
増加すると開弁遅れは増加する。開弁後、通電が終了し
てから閉弁に至るまでの時間は、通電終了時のコイル電
流値と関係があり、このときのコイル電流値が高いと閉
弁に至るまでの時間(閉弁遅れ)が長くなり、この時間に
噴射される燃料が多くなる。
【０００４】これらの現象は、次のような課題を生む。
【０００５】燃圧が低いときに合わせて電流値を設定す
ると、燃圧が増加したときに開弁できなくなるか、開弁
しても、開弁遅れが大きくなってしまうため、開弁した
時にはバッテリ電圧よりも大きな電圧の印加が終了して
しまっており、開弁を保持することができなくなる（電
流波形のうち時間に関する問題）。
ると、燃圧が増加したときに開弁できなくなるか、開弁
しても、開弁遅れが大きくなってしまうため、開弁した
時にはバッテリ電圧よりも大きな電圧の印加が終了して
しまっており、開弁を保持することができなくなる（電
流波形のうち時間に関する問題）。
【０００６】一方、燃圧が高いときに合わせて電流値を
設定すると、燃圧が低いときには早期に開弁することに
なる。少ない量の燃料を噴射するために通電時間を短く
すると、まだバッテリ電圧よりも大きな電圧の印加が終
了していない時点で電流値が高いときに通電を終了する
ことになる。このような状況では、通電時間が長くなり
低い電流値から通電が終了する場合に比べ、閉弁遅れが
長くなり、このため噴射量が増加し、小噴射量域におけ
るリニアリティが悪化する（電流波形のうち電流値に関
する問題）。
設定すると、燃圧が低いときには早期に開弁することに
なる。少ない量の燃料を噴射するために通電時間を短く
すると、まだバッテリ電圧よりも大きな電圧の印加が終
了していない時点で電流値が高いときに通電を終了する
ことになる。このような状況では、通電時間が長くなり
低い電流値から通電が終了する場合に比べ、閉弁遅れが
長くなり、このため噴射量が増加し、小噴射量域におけ
るリニアリティが悪化する（電流波形のうち電流値に関
する問題）。
【０００７】また、インジェクタの開閉弁応答を向上さ
せるためインジェクタのコイルは低抵抗、低インダクタ
ンスとする必要がある。
せるためインジェクタのコイルは低抵抗、低インダクタ
ンスとする必要がある。
【０００８】これらの課題に特開平６−２４１１３７号
公報の図４で開示されている技術を適用しようとする
と、コイルが低インダクタンスのため、高目標電流の目
標値を大きく変化させなければ、上述の電流波形の時間
に関する問題をクリアできず、回路素子の規模、発熱の
上で現実的でない。また、特開平６−２４１１３７号公
報の図９で開示されている技術を適用しようとするとバ
ッテリ電圧よりも大きな電圧の印加時間が増加してしま
い、昇圧電圧低下、大きな発熱のため採用できない。
公報の図４で開示されている技術を適用しようとする
と、コイルが低インダクタンスのため、高目標電流の目
標値を大きく変化させなければ、上述の電流波形の時間
に関する問題をクリアできず、回路素子の規模、発熱の
上で現実的でない。また、特開平６−２４１１３７号公
報の図９で開示されている技術を適用しようとするとバ
ッテリ電圧よりも大きな電圧の印加時間が増加してしま
い、昇圧電圧低下、大きな発熱のため採用できない。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上述の課題を解決するた
めには、昇圧電圧をコイルに印加していない状態でコイ
ル電流値の値、あるいは電流値を大きく保っている時間
を調整する必要がある。このためには、開弁時には昇圧
電圧を印加しコイル電流を大きな値まで立ち上げ、開弁
直後には還流ダイオードを用いて、インジェクタのコイ
ルと閉回路を構成し、電圧の印加無しでコイルに貯えら
れる磁気エネルギにより通電し続け、この電流還流時間
を燃料圧力に応じて調整すれば良い。
めには、昇圧電圧をコイルに印加していない状態でコイ
ル電流値の値、あるいは電流値を大きく保っている時間
を調整する必要がある。このためには、開弁時には昇圧
電圧を印加しコイル電流を大きな値まで立ち上げ、開弁
直後には還流ダイオードを用いて、インジェクタのコイ
ルと閉回路を構成し、電圧の印加無しでコイルに貯えら
れる磁気エネルギにより通電し続け、この電流還流時間
を燃料圧力に応じて調整すれば良い。
【００１０】このために、本発明のインジェクタ駆動制
御装置は、内燃機関に燃料を供給するインジェクタと、
バッテリから前記インジェクタのコイルに通電するスイ
ッチ手段と、前記スイッチ手段の制御回路と、前記イン
ジェクタのコイルに流れる電流を検出する手段と、前記
インジェクタのコイルを還流する還流ダイオードと、前
記インジェクタのコイル電流を急峻に減少させる手段を
有し、前記インジェクタのコイルに通電開始から第一の
目標電流値となるまで電圧を印加し、第一の電流値とな
ると同時に電圧印加を一時停止し、コイルと前記還流ダ
イオードで閉回路を構成して電流を流すように制御し、
その後電流値が第1の目標電流よりも小さい第2の電流値
よりも大きいときは、前記電流急峻立ち下げ手段により
電流を立ち下げ、その後、第2の電流値となるように電
圧印加するインジェクタ駆動制御装置において、前記電
流急峻立ち下げ手段の稼動タイミングが前記検出手段に
より検出されたコイル電流値と設定値との比較により決
定されるとともに、前記制御回路からのタイミング指令
電信号によっても変化させることが可能であり、前期イ
ンジェクタに供給される燃料の圧力を検出する手段を有
し、燃料圧力が増加した場合は、前記電流急峻立ち下げ
手段の稼動タイミングが遅れるように変化させるような
構成となっている。
御装置は、内燃機関に燃料を供給するインジェクタと、
バッテリから前記インジェクタのコイルに通電するスイ
ッチ手段と、前記スイッチ手段の制御回路と、前記イン
ジェクタのコイルに流れる電流を検出する手段と、前記
インジェクタのコイルを還流する還流ダイオードと、前
記インジェクタのコイル電流を急峻に減少させる手段を
有し、前記インジェクタのコイルに通電開始から第一の
目標電流値となるまで電圧を印加し、第一の電流値とな
ると同時に電圧印加を一時停止し、コイルと前記還流ダ
イオードで閉回路を構成して電流を流すように制御し、
その後電流値が第1の目標電流よりも小さい第2の電流値
よりも大きいときは、前記電流急峻立ち下げ手段により
電流を立ち下げ、その後、第2の電流値となるように電
圧印加するインジェクタ駆動制御装置において、前記電
流急峻立ち下げ手段の稼動タイミングが前記検出手段に
より検出されたコイル電流値と設定値との比較により決
定されるとともに、前記制御回路からのタイミング指令
電信号によっても変化させることが可能であり、前期イ
ンジェクタに供給される燃料の圧力を検出する手段を有
し、燃料圧力が増加した場合は、前記電流急峻立ち下げ
手段の稼動タイミングが遅れるように変化させるような
構成となっている。
【００１１】また前記各目標電流値へのコイル電流の追
従制御は、１段目が前記バッテリ電圧よりも高い昇圧電
圧を印加することにより通電され、２段目はバッテリ電
圧を印加することにより通電される構成となっている。
従制御は、１段目が前記バッテリ電圧よりも高い昇圧電
圧を印加することにより通電され、２段目はバッテリ電
圧を印加することにより通電される構成となっている。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、図面に基づき本発明のイン
ジェクタ駆動制御装置の一実施形態を詳細に説明する。
ジェクタ駆動制御装置の一実施形態を詳細に説明する。
【００１３】図１は本発明の動作を実現するブロック図
である。インジェクタ駆動制御装置０は少なくとも、内
燃機関回転検出器３で検出する内燃機関のピストンの位
置状態を示す基準位置信号３ａ、内燃機関の回転数を示
す角度信号３ｂをＣＰＵ５に入力する。ＣＰＵ５ではイ
ンジェクタ８に燃料を供給する燃料ポンプ６を燃料ポン
プ制御信号５ａにて制御し、インジェクタ８に供給する
燃料の圧力を燃料圧力センサ９にて検出し燃料圧力信号
９ａにてＣＰＵ５に返している。またインジェクタ駆動
制御装置０の電源は、バッテリ１の電圧をバッテリ電源
信号１ａにより供給し、定電圧回路４によりＣＰＵ５に
最適な電圧レベルに変換し定電圧信号４ａにて供給す
る。バッテリ１の電圧レベルは分圧回路２にて、ＣＰＵ
５の入力として最適な電圧レベルに変換され、ＣＰＵ５
にバッテリ分圧信号２ａとして入力される。これらを基
にＣＰＵ５では内燃機関への燃料噴射時期を最適になる
ように演算を行ない、噴射パルス信号５ｂ、開弁パルス
信号５ｃを介して、それぞれインジェクタ駆動回路７に
送る。インジェクタ駆動回路７はこれらの信号を基にイ
ンジェクタ８をインジェクタ駆動信号７ａとインジェク
タ駆動ＧＮＤ信号７ｂにて制御する。
である。インジェクタ駆動制御装置０は少なくとも、内
燃機関回転検出器３で検出する内燃機関のピストンの位
置状態を示す基準位置信号３ａ、内燃機関の回転数を示
す角度信号３ｂをＣＰＵ５に入力する。ＣＰＵ５ではイ
ンジェクタ８に燃料を供給する燃料ポンプ６を燃料ポン
プ制御信号５ａにて制御し、インジェクタ８に供給する
燃料の圧力を燃料圧力センサ９にて検出し燃料圧力信号
９ａにてＣＰＵ５に返している。またインジェクタ駆動
制御装置０の電源は、バッテリ１の電圧をバッテリ電源
信号１ａにより供給し、定電圧回路４によりＣＰＵ５に
最適な電圧レベルに変換し定電圧信号４ａにて供給す
る。バッテリ１の電圧レベルは分圧回路２にて、ＣＰＵ
５の入力として最適な電圧レベルに変換され、ＣＰＵ５
にバッテリ分圧信号２ａとして入力される。これらを基
にＣＰＵ５では内燃機関への燃料噴射時期を最適になる
ように演算を行ない、噴射パルス信号５ｂ、開弁パルス
信号５ｃを介して、それぞれインジェクタ駆動回路７に
送る。インジェクタ駆動回路７はこれらの信号を基にイ
ンジェクタ８をインジェクタ駆動信号７ａとインジェク
タ駆動ＧＮＤ信号７ｂにて制御する。
【００１４】本実施例では単気筒の内燃機関を想定し、
ＣＰＵ５で演算された内燃機関の運転状況に応じた最適
な燃料噴射がインジェクタ８に反映されるまでを説明す
る。
ＣＰＵ５で演算された内燃機関の運転状況に応じた最適
な燃料噴射がインジェクタ８に反映されるまでを説明す
る。
【００１５】ＣＰＵ５では、最適な燃料量をインジェク
タから噴射させるために、噴射燃料圧力、噴射パルス、
及び開弁パルスをそれぞれ信号線５ａ、５ｂ、５ｃを介
して燃料ポンプ６、インジェクタ駆動回路７に送る。噴
射パルス５ｂはＣＰＵ５が内燃機関回転検出器３の出力
である基準位置信号３ａと角度信号３ｂ、燃料圧力信号
９ａ、バッテリ分圧信号２ａ等の信号を基に演算した最
適燃料噴射量をインジェクタ８の開弁時間に換算したも
のである。また開弁パルス５ｃは燃料圧力信号９ａに応
じてインジェクタ８のバルブが開弁運動を開始してか
ら、バルブが開弁位置に達し、開弁保持状態に移行する
のに十分な時間を、燃料圧力信号９ａ、バッテリ分圧信
号２ａ等の信号を基にＣＰＵ５が演算した結果である。
タから噴射させるために、噴射燃料圧力、噴射パルス、
及び開弁パルスをそれぞれ信号線５ａ、５ｂ、５ｃを介
して燃料ポンプ６、インジェクタ駆動回路７に送る。噴
射パルス５ｂはＣＰＵ５が内燃機関回転検出器３の出力
である基準位置信号３ａと角度信号３ｂ、燃料圧力信号
９ａ、バッテリ分圧信号２ａ等の信号を基に演算した最
適燃料噴射量をインジェクタ８の開弁時間に換算したも
のである。また開弁パルス５ｃは燃料圧力信号９ａに応
じてインジェクタ８のバルブが開弁運動を開始してか
ら、バルブが開弁位置に達し、開弁保持状態に移行する
のに十分な時間を、燃料圧力信号９ａ、バッテリ分圧信
号２ａ等の信号を基にＣＰＵ５が演算した結果である。
【００１６】インジェクタ駆動回路７は噴射パルス５ｂ
及び開弁パルス５ｃを用いて、インジェクタ８のバルブ
を信号線７ａと７ｂにて制御する。
及び開弁パルス５ｃを用いて、インジェクタ８のバルブ
を信号線７ａと７ｂにて制御する。
【００１７】図２に本発明の動作を説明するフローチャ
ートを示す。ＣＰＵ５にて内燃機関の回転数と負荷など
の運転状態よりその状態に最適な燃料噴射量を算出し、
それを燃料圧力と噴射時期、噴射継続時間に換算して噴
射パルス５ｂをインジェクタ駆動回路７に出力する（Ｓ
１００）。また同時に検出した燃料圧力に対してインジ
ェクタのバルブが開弁運動を開始してから、バルブが開
弁位置に達し、開弁保持状態に移行するのに十分な時間
をＣＰＵ５にて算出して、開弁パルス５ｃをインジェク
タ駆動回路７に出力する（Ｓ１００）。インジェクタ駆
動回路７は噴射パルス５ｂが入力されると（Ｓ１０
１）、インジェクタのバルブが開弁運動を開始するため
の第一の目標電流値Ｉ１を設定し（Ｓ１０２）、バッテ
リ電圧よりも大きな昇圧電圧にてインジェクタを通電す
る（Ｓ１０３）。この時インジェクタに流れる電流値を
モニタし（Ｓ１０４）、インジェクタのバルブが開弁運
動を開始して、第一の目標電流値Ｉ１に達すると（Ｓ１
０５）通電を停止する（Ｓ１０６）。同時にバルブを開
弁保持まで運動を継続させるために、第一の目標電流値
Ｉ１よりも小さなクランプ電流値Ｉ２を設定する（Ｓ１
０６）。この電流値は図３の回路構成で示される、ツエ
ナーダイオードで構成された急峻電流たち下げ回路の駆
動開始条件の一つとなる。もう一つの条件は開弁パルス
信号の立ち下がりである。
ートを示す。ＣＰＵ５にて内燃機関の回転数と負荷など
の運転状態よりその状態に最適な燃料噴射量を算出し、
それを燃料圧力と噴射時期、噴射継続時間に換算して噴
射パルス５ｂをインジェクタ駆動回路７に出力する（Ｓ
１００）。また同時に検出した燃料圧力に対してインジ
ェクタのバルブが開弁運動を開始してから、バルブが開
弁位置に達し、開弁保持状態に移行するのに十分な時間
をＣＰＵ５にて算出して、開弁パルス５ｃをインジェク
タ駆動回路７に出力する（Ｓ１００）。インジェクタ駆
動回路７は噴射パルス５ｂが入力されると（Ｓ１０
１）、インジェクタのバルブが開弁運動を開始するため
の第一の目標電流値Ｉ１を設定し（Ｓ１０２）、バッテ
リ電圧よりも大きな昇圧電圧にてインジェクタを通電す
る（Ｓ１０３）。この時インジェクタに流れる電流値を
モニタし（Ｓ１０４）、インジェクタのバルブが開弁運
動を開始して、第一の目標電流値Ｉ１に達すると（Ｓ１
０５）通電を停止する（Ｓ１０６）。同時にバルブを開
弁保持まで運動を継続させるために、第一の目標電流値
Ｉ１よりも小さなクランプ電流値Ｉ２を設定する（Ｓ１
０６）。この電流値は図３の回路構成で示される、ツエ
ナーダイオードで構成された急峻電流たち下げ回路の駆
動開始条件の一つとなる。もう一つの条件は開弁パルス
信号の立ち下がりである。
【００１８】インジェクタに流れる電流値をモニタし
（Ｓ１０７）、インジェクタに流れる電流がＩ２よりも
小さくなる（Ｓ１０８）か、あるいは開弁パルス入力が
立ち下がる（Ｓ１０９）とインジェクタ駆動回路７はツ
ェナーダイオードにてコイル電流を消費し、電流を急峻
に立ち下げると同時に、開弁状態を保持するためにクラ
ンプ電流値Ｉ２よりも小さな第二の目標電流値Ｉ３を設
定する（Ｓ１１０）。この時インジェクタに流れる電流
値をモニタし（Ｓ１１１）、インジェクタに流れる電流
値がＩ３まで下がると（Ｓ１１２）、バッテリ電圧にて
インジェクタに流れる電流を目標電流値Ｉ３になるよう
に制御する（Ｓ１１３）。噴射パルス５ｂの入力が止ま
ると（Ｓ１１４）、バッテリ電圧での通電を停止して
（Ｓ１１５）、インジェクタのバルブを閉弁位置に移動
させる。
（Ｓ１０７）、インジェクタに流れる電流がＩ２よりも
小さくなる（Ｓ１０８）か、あるいは開弁パルス入力が
立ち下がる（Ｓ１０９）とインジェクタ駆動回路７はツ
ェナーダイオードにてコイル電流を消費し、電流を急峻
に立ち下げると同時に、開弁状態を保持するためにクラ
ンプ電流値Ｉ２よりも小さな第二の目標電流値Ｉ３を設
定する（Ｓ１１０）。この時インジェクタに流れる電流
値をモニタし（Ｓ１１１）、インジェクタに流れる電流
値がＩ３まで下がると（Ｓ１１２）、バッテリ電圧にて
インジェクタに流れる電流を目標電流値Ｉ３になるよう
に制御する（Ｓ１１３）。噴射パルス５ｂの入力が止ま
ると（Ｓ１１４）、バッテリ電圧での通電を停止して
（Ｓ１１５）、インジェクタのバルブを閉弁位置に移動
させる。
【００１９】図３は図２のインジェクタ駆動回路７の内
部回路例である。
部回路例である。
【００２０】インジェクタ８を駆動する一方の信号線７
ａは、昇圧回路１０（例えばＤＣ−ＤＣコンバータ）に
て生成されたブースト電圧信号１０ａを印加するための
ＦＥＴ３７のソースと、ダイオード３４のカソードを接
続する。またダイオード３４のアノードはバッテリ電圧
１ａをインジェクタ８に印加するためのＦＥＴ３３のソ
ースに接続する。ダイオード３４はＦＥＴ３７がオンの
時に、ＦＥＴ３３の寄生ダイオードを介してバッテリ電
圧１ａと昇圧電圧１０ａのショートを防止するためであ
る。またダイオード３８は昇圧電圧１０ａがＦＥＴ３７
にて切断された時に、インジェクタ８に流れていた電流
をフリーホイールするためにある。
ａは、昇圧回路１０（例えばＤＣ−ＤＣコンバータ）に
て生成されたブースト電圧信号１０ａを印加するための
ＦＥＴ３７のソースと、ダイオード３４のカソードを接
続する。またダイオード３４のアノードはバッテリ電圧
１ａをインジェクタ８に印加するためのＦＥＴ３３のソ
ースに接続する。ダイオード３４はＦＥＴ３７がオンの
時に、ＦＥＴ３３の寄生ダイオードを介してバッテリ電
圧１ａと昇圧電圧１０ａのショートを防止するためであ
る。またダイオード３８は昇圧電圧１０ａがＦＥＴ３７
にて切断された時に、インジェクタ８に流れていた電流
をフリーホイールするためにある。
【００２１】またインジェクタ８を駆動する他方の信号
線７ｂは、噴射パルス５ｂが入力された時に、インジェ
クタ８に流れる電流経路を確立させるためにＦＥＴ３５
のドレインに接続する。またＦＥＴ３５のソースは、イ
ンジェクタ８に流れる電流を検出するために、抵抗３６
を介して、前記バッテリ１のＧＮＤ信号１ｂに接続す
る。インジェクタ８に流れる電流は抵抗３６にて電圧値
に変換されて、信号線３６ａを介して、コンパレータ１
８とコンパレータ２０の−端子に入力される。
線７ｂは、噴射パルス５ｂが入力された時に、インジェ
クタ８に流れる電流経路を確立させるためにＦＥＴ３５
のドレインに接続する。またＦＥＴ３５のソースは、イ
ンジェクタ８に流れる電流を検出するために、抵抗３６
を介して、前記バッテリ１のＧＮＤ信号１ｂに接続す
る。インジェクタ８に流れる電流は抵抗３６にて電圧値
に変換されて、信号線３６ａを介して、コンパレータ１
８とコンパレータ２０の−端子に入力される。
【００２２】また、ＦＥＴ３５が切断されたときには、
コイル電流はツェナーダイオード４０で消費され、熱エ
ネルギーへと変化し、発熱の原因となる。特に高い電流
値からＦＥＴ３５が切断されると発熱が顕著となる。さ
らに４２は１ショットパルス発生装置であり、ツエナー
ダイオード４０で実現される電流急峻立ち下げの開始時
期を決定するパルスを構築するのに必要である。
コイル電流はツェナーダイオード４０で消費され、熱エ
ネルギーへと変化し、発熱の原因となる。特に高い電流
値からＦＥＴ３５が切断されると発熱が顕著となる。さ
らに４２は１ショットパルス発生装置であり、ツエナー
ダイオード４０で実現される電流急峻立ち下げの開始時
期を決定するパルスを構築するのに必要である。
【００２３】図３と図４を用いて、以下回路動作を説明
する。
する。
【００２４】まず、インジェクタ８にブースト電圧１０
ａを印加する動作を説明する。コンパレータ１８の＋端
子は、定電圧回路４の出力４ａの電圧を抵抗１５と抵抗
１６にて分圧された１８ａが接続される。また信号線１
８ａの電圧レベルは抵抗１７によりヒステリシスを持た
せている。信号線１８ａは、インジェクタ８に流れる電
流値を電圧値に変換した結果３６ａに相関を持った電圧
レベルを設定する。つまり第一の目標電流値Ｉ１に相当
する電圧レベルを信号線１８ａに設定する。コンパレー
タ１８は、−端子に接続されているインジェクタに流れ
ている電流値に相当する電圧レベル３６ａと、＋端子に
接続されている設定電流値、つまり第一の目標電流値Ｉ
１に相当する電圧レベル１８ａを比較している。噴射パ
ルス５ｂ入力直後は、インジェクタ８に電流が流れ始め
たばかりで電流値は小さく、それに相当する電圧値３６
ａは小さい。つまりコンパレータ１８の−端子は＋端子
よりも小さいので、コンパレータ１８の出力１８ｂはハ
イレベルを出力する。インジェクタ８に流れる電流値が
徐々に大きくなると、それに相当する電圧値３６ａは大
きくなり、コンパレータ１８の−端子の電圧レベルが＋
端子の電圧レベルよりも大きくなる。その時コンパレー
タ１８の出力１８ｂはロウレベルを出力する。コンパレ
ータ１８の出力１８ｂがハイレベルの時、噴射パルス５
ｂが出力されている時に限り、ＡＮＤゲート２３はハイ
レベルを出力する。このハイレベル信号はベース抵抗２
５を介してトランジスタ２９をオンさせる。トランジス
タ２９がオンのとき、ＦＥＴ３７のゲートには、ブース
ト電圧１０ａを抵抗２７と抵抗２８の分圧された電圧３
７ａが印加されて、ＦＥＴ３７はオンしてブースト電圧
１０ａをインジェクタ８の一方７ａに印加する。同様に
コンパレータ１８の出力１８ｂがロウレベルになった時
は、ＦＥＴ３７はオフしてインジェクタ８に印加してい
たブースト電圧１０ａを切断する。このようにしてイン
ジェクタ８に印加する前記第一の目標電流値Ｉ１を制御
している。
ａを印加する動作を説明する。コンパレータ１８の＋端
子は、定電圧回路４の出力４ａの電圧を抵抗１５と抵抗
１６にて分圧された１８ａが接続される。また信号線１
８ａの電圧レベルは抵抗１７によりヒステリシスを持た
せている。信号線１８ａは、インジェクタ８に流れる電
流値を電圧値に変換した結果３６ａに相関を持った電圧
レベルを設定する。つまり第一の目標電流値Ｉ１に相当
する電圧レベルを信号線１８ａに設定する。コンパレー
タ１８は、−端子に接続されているインジェクタに流れ
ている電流値に相当する電圧レベル３６ａと、＋端子に
接続されている設定電流値、つまり第一の目標電流値Ｉ
１に相当する電圧レベル１８ａを比較している。噴射パ
ルス５ｂ入力直後は、インジェクタ８に電流が流れ始め
たばかりで電流値は小さく、それに相当する電圧値３６
ａは小さい。つまりコンパレータ１８の−端子は＋端子
よりも小さいので、コンパレータ１８の出力１８ｂはハ
イレベルを出力する。インジェクタ８に流れる電流値が
徐々に大きくなると、それに相当する電圧値３６ａは大
きくなり、コンパレータ１８の−端子の電圧レベルが＋
端子の電圧レベルよりも大きくなる。その時コンパレー
タ１８の出力１８ｂはロウレベルを出力する。コンパレ
ータ１８の出力１８ｂがハイレベルの時、噴射パルス５
ｂが出力されている時に限り、ＡＮＤゲート２３はハイ
レベルを出力する。このハイレベル信号はベース抵抗２
５を介してトランジスタ２９をオンさせる。トランジス
タ２９がオンのとき、ＦＥＴ３７のゲートには、ブース
ト電圧１０ａを抵抗２７と抵抗２８の分圧された電圧３
７ａが印加されて、ＦＥＴ３７はオンしてブースト電圧
１０ａをインジェクタ８の一方７ａに印加する。同様に
コンパレータ１８の出力１８ｂがロウレベルになった時
は、ＦＥＴ３７はオフしてインジェクタ８に印加してい
たブースト電圧１０ａを切断する。このようにしてイン
ジェクタ８に印加する前記第一の目標電流値Ｉ１を制御
している。
【００２５】ここで抵抗１５、１６、１７の値は、Ｉ
１、Ｉ３のスライスレベルに設定されている。
１、Ｉ３のスライスレベルに設定されている。
【００２６】次にインジェクタ８の還流モードについて
動作を説明する。ＦＥＴ３７がオフとなり昇圧電圧の印
加が終了した時点で、噴射指令信号がハイレベルなとき
は、ＦＥＴ３５がオンになっている。このときは、イン
ジェクタ８のコイルは端子７ｂ、検出抵抗３６，ＦＥＴ
３５、フリーホイールダイオード（還流ダイオード）３
８、端子７ａとで閉回路が構成される。このため、昇圧
電圧により高められたコイル電流がこの閉回路を流れる
ことになり、そのエネルギはコイル抵抗、検出抵抗３７
により消費されるが、前述したようにコイル抵抗は応答
性の要求から小さく作られているため、電流の減衰は緩
慢である。したがってこの還流モードでは、電圧印加無
しで高い電流をコイルに流し続けることができる。
動作を説明する。ＦＥＴ３７がオフとなり昇圧電圧の印
加が終了した時点で、噴射指令信号がハイレベルなとき
は、ＦＥＴ３５がオンになっている。このときは、イン
ジェクタ８のコイルは端子７ｂ、検出抵抗３６，ＦＥＴ
３５、フリーホイールダイオード（還流ダイオード）３
８、端子７ａとで閉回路が構成される。このため、昇圧
電圧により高められたコイル電流がこの閉回路を流れる
ことになり、そのエネルギはコイル抵抗、検出抵抗３７
により消費されるが、前述したようにコイル抵抗は応答
性の要求から小さく作られているため、電流の減衰は緩
慢である。したがってこの還流モードでは、電圧印加無
しで高い電流をコイルに流し続けることができる。
【００２７】次に、急峻電流立ち下げモードについて、
その動作を説明する。開弁パルスが入力しているときに
は、還流している電流値がＩ２になったときに昇圧電圧
停止時にローとなっていた電圧１８ｂがアクティブとな
る（図４）。これにより１ショットパルス発生器４２
は、短いパルスを発生する。これによりこの反転信号と
噴射指令パルス入力の５ａとのＡＮＤをとることにより
ＦＥＴ３５の駆動信号が得られる。ＦＥＴ３５がオフに
なると、それまでＦＥＴ３５に流れていた電流はツエナ
ーダイオード４０で消費され電流は急峻に立ち下がる。
その動作を説明する。開弁パルスが入力しているときに
は、還流している電流値がＩ２になったときに昇圧電圧
停止時にローとなっていた電圧１８ｂがアクティブとな
る（図４）。これにより１ショットパルス発生器４２
は、短いパルスを発生する。これによりこの反転信号と
噴射指令パルス入力の５ａとのＡＮＤをとることにより
ＦＥＴ３５の駆動信号が得られる。ＦＥＴ３５がオフに
なると、それまでＦＥＴ３５に流れていた電流はツエナ
ーダイオード４０で消費され電流は急峻に立ち下がる。
【００２８】次に、第２番目の目標コイル電流Ｉ３へ電
流を追従させるためのインジェクタ８にバッテリ電圧１
ａを印加する動作を説明する。開弁パルス５ｃが出力さ
れている時、ＦＥＴ１２はオンして、コンパレータ２０
の＋端子は、定電圧回路４の出力４ａの電圧を、抵抗１
１と抵抗１３の並列抵抗と抵抗１４にて分圧された２０
ａが接続される。また信号線２０ａの電圧レベルは抵抗
１９によりヒステリシスを持たせている。コンパレータ
２０は、−端子に接続されているインジェクタに流れて
いる電流値に相当する電圧レベル３６ａと、＋端子に接
続されている設定電流値、つまり第二の目標電流値Ｉ３
に相当する電圧レベル２０ａを比較している。−端子が
＋端子の電圧よりも小さい時、つまり第二の目標電流値
Ｉ２よりもインジェクタ８に流れる電流が小さい時はコ
ンパレータ２０の出力はハイレベルを出力する。また−
端子が＋端子の電圧よりも大きい時、つまり第二の目標
電流値Ｉ３よりもインジェクタ８に流れる電流が大きい
時はコンパレータ２０の出力はロウレベルを出力する。
コンパレータ２０の出力２０ｂがハイレベルの時、噴射
パルス５ｂが出力されている時に限り、ＡＮＤゲート２
４はハイレベルを出力する。このハイレベル信号はベー
ス抵抗２６を介してトランジスタ３２をオンさせる。ト
ランジスタ３２がオンのとき、ＦＥＴ３３のゲートに
は、バッテリ電圧１ａを抵抗３０と抵抗３１の分圧され
た電圧３３ａが印加されて、ＦＥＴ３３はオンしてバッ
テリ電圧１ａをインジェクタ８の一方７ａに印加する。
同様にコンパレータ２０の出力２０ｂがロウレベルにな
った時は、ＦＥＴ３３はオフしてインジェクタ８に印加
していたバッテリ電圧１ａを切断する。このようにして
インジェクタ８に印加する前記第二の目標電流値Ｉ２を
制御している。
流を追従させるためのインジェクタ８にバッテリ電圧１
ａを印加する動作を説明する。開弁パルス５ｃが出力さ
れている時、ＦＥＴ１２はオンして、コンパレータ２０
の＋端子は、定電圧回路４の出力４ａの電圧を、抵抗１
１と抵抗１３の並列抵抗と抵抗１４にて分圧された２０
ａが接続される。また信号線２０ａの電圧レベルは抵抗
１９によりヒステリシスを持たせている。コンパレータ
２０は、−端子に接続されているインジェクタに流れて
いる電流値に相当する電圧レベル３６ａと、＋端子に接
続されている設定電流値、つまり第二の目標電流値Ｉ３
に相当する電圧レベル２０ａを比較している。−端子が
＋端子の電圧よりも小さい時、つまり第二の目標電流値
Ｉ２よりもインジェクタ８に流れる電流が小さい時はコ
ンパレータ２０の出力はハイレベルを出力する。また−
端子が＋端子の電圧よりも大きい時、つまり第二の目標
電流値Ｉ３よりもインジェクタ８に流れる電流が大きい
時はコンパレータ２０の出力はロウレベルを出力する。
コンパレータ２０の出力２０ｂがハイレベルの時、噴射
パルス５ｂが出力されている時に限り、ＡＮＤゲート２
４はハイレベルを出力する。このハイレベル信号はベー
ス抵抗２６を介してトランジスタ３２をオンさせる。ト
ランジスタ３２がオンのとき、ＦＥＴ３３のゲートに
は、バッテリ電圧１ａを抵抗３０と抵抗３１の分圧され
た電圧３３ａが印加されて、ＦＥＴ３３はオンしてバッ
テリ電圧１ａをインジェクタ８の一方７ａに印加する。
同様にコンパレータ２０の出力２０ｂがロウレベルにな
った時は、ＦＥＴ３３はオフしてインジェクタ８に印加
していたバッテリ電圧１ａを切断する。このようにして
インジェクタ８に印加する前記第二の目標電流値Ｉ２を
制御している。
【００２９】以下、上述の構成を有する制御回路を用い
た本発明の実施例について述べる。図５は、噴射パル
ス、開弁パルス、コイル電流、弁体駆動力、インジェク
タ８の弁変位、そして噴射パルス幅に対する噴射量を示
す。
た本発明の実施例について述べる。図５は、噴射パル
ス、開弁パルス、コイル電流、弁体駆動力、インジェク
タ８の弁変位、そして噴射パルス幅に対する噴射量を示
す。
【００３０】特に、開弁パルス幅Tbが長い状態で、開弁
パルス立ち下がりではなく、あらかじめ設定された電流
Ｉ２に到達することにより急峻立ち下げ回路が働いてい
る例である。また、燃料圧力は比較的低い状況を想定し
ている。
パルス立ち下がりではなく、あらかじめ設定された電流
Ｉ２に到達することにより急峻立ち下げ回路が働いてい
る例である。また、燃料圧力は比較的低い状況を想定し
ている。
【００３１】弁体駆動力がゼロを超える(T1)と弁変位が
発生し、燃料噴射が開始する。
発生し、燃料噴射が開始する。
【００３２】弁体駆動力は、コイルにより励磁される磁
気吸引力、弁体を閉弁方向に戻す力を付与するスプリン
グ力、弁体を閉弁方向に押し戻そうとする燃料圧力によ
る力等の合力で、燃圧が上昇すると負の方向に移動する
ことになる。これにより燃圧が上昇したときには開弁遅
れが大きくなるのである。
気吸引力、弁体を閉弁方向に戻す力を付与するスプリン
グ力、弁体を閉弁方向に押し戻そうとする燃料圧力によ
る力等の合力で、燃圧が上昇すると負の方向に移動する
ことになる。これにより燃圧が上昇したときには開弁遅
れが大きくなるのである。
【００３３】つぎに噴射パルスが立ち下がり、通電が終
了し磁気吸引力が減衰していくと、弁体駆動力が低下
し、ゼロ以下となる点(T2)で閉弁を開始する。したがっ
てT2が長くなるとその間にも、燃料を噴射し続けること
になる。
了し磁気吸引力が減衰していくと、弁体駆動力が低下
し、ゼロ以下となる点(T2)で閉弁を開始する。したがっ
てT2が長くなるとその間にも、燃料を噴射し続けること
になる。
【００３４】図５の例においてはコイル電流はI2近辺か
ら減衰しており、図示はしていないが、噴射パルス幅が
長くなると、コイル電流はI3から減衰することになる。
この場合、噴射パルス幅が短い領域でのT2は、噴射パル
ス幅が長いときのT2に比べ長くなり、当然噴射量も多く
なる。この結果、図５に示すように低噴射量域において
リニアリティが低下することになる。
ら減衰しており、図示はしていないが、噴射パルス幅が
長くなると、コイル電流はI3から減衰することになる。
この場合、噴射パルス幅が短い領域でのT2は、噴射パル
ス幅が長いときのT2に比べ長くなり、当然噴射量も多く
なる。この結果、図５に示すように低噴射量域において
リニアリティが低下することになる。
【００３５】これは、想定している燃料圧力に対して、
電流を還流している時間(Tc)が長すぎるため、投入電流
が大きすぎることを示している。
電流を還流している時間(Tc)が長すぎるため、投入電流
が大きすぎることを示している。
【００３６】図６はこのような状況で、本発明を適用
し、開弁パルスTbをより短い値のTb'に設定し、電流還
流期間を開弁パルスTbにて切断し、急峻立ち下げモード
に移行させている例を示している。コイル電流はTb'に
て急峻に立ち下がったあと、第2の保持電流レベルI3と
なるように制御される。結局、噴射パルス立ち下がり時
点では、コイル電流はI3から減衰することになる。従っ
て、弁体駆動力は図６の実線で示すようにゼロ以下とな
る点（T2'）は大幅に低減し、これにより閉弁も早く行
われ図の斜線で示す領域での噴射量が少なくなる。
し、開弁パルスTbをより短い値のTb'に設定し、電流還
流期間を開弁パルスTbにて切断し、急峻立ち下げモード
に移行させている例を示している。コイル電流はTb'に
て急峻に立ち下がったあと、第2の保持電流レベルI3と
なるように制御される。結局、噴射パルス立ち下がり時
点では、コイル電流はI3から減衰することになる。従っ
て、弁体駆動力は図６の実線で示すようにゼロ以下とな
る点（T2'）は大幅に低減し、これにより閉弁も早く行
われ図の斜線で示す領域での噴射量が少なくなる。
【００３７】これにより、噴射パルス幅Taに対する燃料
噴射量の直線性（リニアリティ）は大きく改善されるこ
とになる。
噴射量の直線性（リニアリティ）は大きく改善されるこ
とになる。
【００３８】図７は、図６で選んだ、リニアリティを最
適とする開弁パルス幅Tb'を用い、図６よりも高い圧力
の燃料をインジェクタ８に供給し、駆動したときの状況
を示す図である。高い燃料圧力により弁体を閉じる方向
の大きな力が働き、弁体駆動力は、非常に小さくなる。
このため、開弁時のゼロクロスポイントT1hは大幅に遅
れ、閉弁時のゼロクロスポイントは噴射パルスが継続し
て出力されているにも関わらず、それよりも短い値(Ta-
T2h')となる。このことは噴射パルス幅Taを(Ta-T2h')以
上に伸ばしても開弁時間が増加せず、燃料噴射量が増加
しないことを示している。高燃圧においては、図６で採
用した開弁パルス幅Tb'では図７に示すように噴射パル
ス幅Taにより噴射量制御ができないことを示している。
適とする開弁パルス幅Tb'を用い、図６よりも高い圧力
の燃料をインジェクタ８に供給し、駆動したときの状況
を示す図である。高い燃料圧力により弁体を閉じる方向
の大きな力が働き、弁体駆動力は、非常に小さくなる。
このため、開弁時のゼロクロスポイントT1hは大幅に遅
れ、閉弁時のゼロクロスポイントは噴射パルスが継続し
て出力されているにも関わらず、それよりも短い値(Ta-
T2h')となる。このことは噴射パルス幅Taを(Ta-T2h')以
上に伸ばしても開弁時間が増加せず、燃料噴射量が増加
しないことを示している。高燃圧においては、図６で採
用した開弁パルス幅Tb'では図７に示すように噴射パル
ス幅Taにより噴射量制御ができないことを示している。
【００３９】図７で想定している高燃圧に対しては、電
流還流時間が短すぎることを示している。
流還流時間が短すぎることを示している。
【００４０】図８に示すように、この状況で開弁パルス
幅を、図５で想定したTbに戻すと電流還流期間が伸び、
インジェクタ８の弁体は噴射パルス幅Ta以降で閉弁する
ようになる。これにより噴射パルス幅により噴射制御可
能となると同時に、図5に比べ直線性も良好となる。
幅を、図５で想定したTbに戻すと電流還流期間が伸び、
インジェクタ８の弁体は噴射パルス幅Ta以降で閉弁する
ようになる。これにより噴射パルス幅により噴射制御可
能となると同時に、図5に比べ直線性も良好となる。
【００４１】結局、図５で設定した電流還流時間は、低
燃圧では長すぎて高燃圧には適度な長さである。また、
図６で設定した電流還流時間は低燃圧には適度な値であ
るのに対し、高燃圧では短すぎるということになる。
燃圧では長すぎて高燃圧には適度な長さである。また、
図６で設定した電流還流時間は低燃圧には適度な値であ
るのに対し、高燃圧では短すぎるということになる。
【００４２】本発明においては燃料圧力を検出しこれに
従い、燃料圧力が増加したときは開弁パルス幅Tbを長く
することにより電流還流時間を長くして、燃料圧力が減
少したときはTbを短くすることにより電流還流時間を長
くし、各燃圧における噴射量直線性を改善するように機
能させている。
従い、燃料圧力が増加したときは開弁パルス幅Tbを長く
することにより電流還流時間を長くして、燃料圧力が減
少したときはTbを短くすることにより電流還流時間を長
くし、各燃圧における噴射量直線性を改善するように機
能させている。
【００４３】図９はインジェクタへの供給燃圧と開弁パ
ルス時間の関係を示す図である。(A)に示すように低燃
圧では開弁パルス時間を短くし、高燃圧では開弁パルス
時間を長くするようにＣＰＵ５内で設定している。
ルス時間の関係を示す図である。(A)に示すように低燃
圧では開弁パルス時間を短くし、高燃圧では開弁パルス
時間を長くするようにＣＰＵ５内で設定している。
【００４４】また、(B)の例は(A)のように無段階に開弁
パルス時間を制御するのでは無く、高燃圧と低燃圧に分
けて、それぞれに適当な開弁パルス時間を設定してい
る。これにより、記憶容量、ロジックの低減が図れる。
本実施例では2段階であるが2段階以上、実用的な範囲で
切り替え段階を決定すればよい。
パルス時間を制御するのでは無く、高燃圧と低燃圧に分
けて、それぞれに適当な開弁パルス時間を設定してい
る。これにより、記憶容量、ロジックの低減が図れる。
本実施例では2段階であるが2段階以上、実用的な範囲で
切り替え段階を決定すればよい。
【００４５】図１０は、本発明のインジェクタ駆動制御
装置の発熱に対する優位性を示す図である。低燃圧では
還流時間が短い状態(図１０ａではゼロ)で駆動している
状況を示している。時刻Ｔ１０まで高電圧を印加し、電
流値が大きな状態（Ｉ１近辺）で保持のための電流I3に
減衰させている。このとき、急峻電流立ち下げのためツ
ェナーダイオード40にて消費されるエネルギーΔELPは
大きいため、駆動一回あたりの発熱が大きくなる。しか
しながら燃圧が低い状態で燃料を噴射するのは低回転で
駆動する状況がほとんどであるため、インジェクタの駆
動周波数は小さく、発熱上の問題は少なくなる。
装置の発熱に対する優位性を示す図である。低燃圧では
還流時間が短い状態(図１０ａではゼロ)で駆動している
状況を示している。時刻Ｔ１０まで高電圧を印加し、電
流値が大きな状態（Ｉ１近辺）で保持のための電流I3に
減衰させている。このとき、急峻電流立ち下げのためツ
ェナーダイオード40にて消費されるエネルギーΔELPは
大きいため、駆動一回あたりの発熱が大きくなる。しか
しながら燃圧が低い状態で燃料を噴射するのは低回転で
駆動する状況がほとんどであるため、インジェクタの駆
動周波数は小さく、発熱上の問題は少なくなる。
【００４６】一方、高燃圧状態では還流時間が長くな
り、急峻電流立ち下げのためツェナーダイオード40にて
消費されるエネルギーΔEHPはΔELPに比べはるかに小さ
くなり、駆動一回あたりの発熱が小さくなる。一般に高
回転においては、高燃圧を利用して燃料噴射することが
多いが、一回当たりの発熱量が少ないため発熱上の問題
は少なくなる。
り、急峻電流立ち下げのためツェナーダイオード40にて
消費されるエネルギーΔEHPはΔELPに比べはるかに小さ
くなり、駆動一回あたりの発熱が小さくなる。一般に高
回転においては、高燃圧を利用して燃料噴射することが
多いが、一回当たりの発熱量が少ないため発熱上の問題
は少なくなる。
【００４７】高燃圧、低燃圧に関わらず昇圧高電圧印加
時間は、Ｔ１０で一定であり、これは昇圧電圧、バッテ
リ電圧をコイルに印加する時間を増加する必要がなく、
発熱低減に非常に有効である。
時間は、Ｔ１０で一定であり、これは昇圧電圧、バッテ
リ電圧をコイルに印加する時間を増加する必要がなく、
発熱低減に非常に有効である。
【００４８】本実施例においては図３に、その回路構成
を開示したが、本発明の構成がこれにとらわれるもので
はなく、同等な機能を有する回路において本発明は有効
である。
を開示したが、本発明の構成がこれにとらわれるもので
はなく、同等な機能を有する回路において本発明は有効
である。
【００４９】
【発明の効果】本発明によれば、可変燃圧にて使用され
るインジェクタの流量特性のリニアリティを確保するこ
とが可能であると同時に発熱も大幅に低減可能となる。
るインジェクタの流量特性のリニアリティを確保するこ
とが可能であると同時に発熱も大幅に低減可能となる。
【図１】 本発明の構成を示すブロック図である。
【図２】 図１の動作を示すフローチャートである。
【図３】 図１のインジェクタ駆動回路の内部回路であ
る。
る。
【図４】 図３の動作を示すタイミングチャートであ
る。
る。
【図５】 低燃圧で長い還流時間で駆動した状況を示す
図である。
図である。
【図６】 低燃圧で短い還流時間で駆動した状況を示す
図である。
図である。
【図７】 高燃圧で短い還流時間で駆動した状況を示す
図である。
図である。
【図８】 高燃圧で長い還流時間で駆動した状況を示す
図である。
図である。
【図９】 燃料圧力と設定電流還流時間を示す図であ
る。
る。
【図１０】 低燃圧及び高燃圧での電流比較図である。
０…インジェクタ駆動制御装置、１…バッテリ、１ａ…
バッテリ電源信号、１ｂ…バッテリＧＮＤ信号、２…分
圧回路、２ａ…バッテリ分圧信号、３…回転検出器、３
ａ…基準位置信号、３ｂ…角度信号、４…定電圧回路、
４ａ…定電圧信号、５…ＣＰＵ、５ａ…燃料ポンプ制御
信号、５ｂ…噴射パルス信号、５ｃ…開弁パルス信号、
５ｄ…電流値設定パルス信号、６…燃料ポンプ、６ａ…
燃料ポンプ圧力信号、６ｂ…燃料供給経路、７…インジ
ェクタ駆動回路、７ａ…インジェクタ駆動信号、７ｂ…
インジェクタ駆動ＧＮＤ信号、８…インジェクタ、９…
電流値設定回路、９ａ…電流値設定電圧信号、１０…ブ
ースト回路、１０ａ…ブースト電圧信号、１１…抵抗、
１２…ＦＥＴ、１３…抵抗、１４…抵抗、１５…抵抗、
１６…抵抗、１７…抵抗、１８…コンパレータ、１８ａ
…コンパレータ＋入力、１８ｂ…コンパレータ出力、１
９…抵抗、２０…コンパレータ、２０ａ…コンパレータ
＋入力、２０ｂ…コンパレータ出力、２１…抵抗、２２
…抵抗、２３…ＡＮＤゲート、２４…ＡＮＤゲート、２
５…抵抗、２６…抵抗、２７…抵抗、２８…抵抗、２９
…トランジスタ、２９ａ…トランジスタベース入力、３
０…抵抗、３１…抵抗、３２…トランジスタ、３２ａ…
トランジスタベース入力、３…ＦＥＴ、３３ａ…ＦＥＴ
ゲート入力、３４…ダイオード、３５…ＦＥＴ、３６…
抵抗、３７…ＦＥＴ、３７ａ…ＦＥＴゲート入力、３８
…ダイオード、４２…１ショットパルス発生器、４０…
ツエナーダイオード、４１…アンド回路。
バッテリ電源信号、１ｂ…バッテリＧＮＤ信号、２…分
圧回路、２ａ…バッテリ分圧信号、３…回転検出器、３
ａ…基準位置信号、３ｂ…角度信号、４…定電圧回路、
４ａ…定電圧信号、５…ＣＰＵ、５ａ…燃料ポンプ制御
信号、５ｂ…噴射パルス信号、５ｃ…開弁パルス信号、
５ｄ…電流値設定パルス信号、６…燃料ポンプ、６ａ…
燃料ポンプ圧力信号、６ｂ…燃料供給経路、７…インジ
ェクタ駆動回路、７ａ…インジェクタ駆動信号、７ｂ…
インジェクタ駆動ＧＮＤ信号、８…インジェクタ、９…
電流値設定回路、９ａ…電流値設定電圧信号、１０…ブ
ースト回路、１０ａ…ブースト電圧信号、１１…抵抗、
１２…ＦＥＴ、１３…抵抗、１４…抵抗、１５…抵抗、
１６…抵抗、１７…抵抗、１８…コンパレータ、１８ａ
…コンパレータ＋入力、１８ｂ…コンパレータ出力、１
９…抵抗、２０…コンパレータ、２０ａ…コンパレータ
＋入力、２０ｂ…コンパレータ出力、２１…抵抗、２２
…抵抗、２３…ＡＮＤゲート、２４…ＡＮＤゲート、２
５…抵抗、２６…抵抗、２７…抵抗、２８…抵抗、２９
…トランジスタ、２９ａ…トランジスタベース入力、３
０…抵抗、３１…抵抗、３２…トランジスタ、３２ａ…
トランジスタベース入力、３…ＦＥＴ、３３ａ…ＦＥＴ
ゲート入力、３４…ダイオード、３５…ＦＥＴ、３６…
抵抗、３７…ＦＥＴ、３７ａ…ＦＥＴゲート入力、３８
…ダイオード、４２…１ショットパルス発生器、４０…
ツエナーダイオード、４１…アンド回路。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 小倉 清隆 茨城県ひたちなか市大字高場2520番地 株 式会社日立製作所自動車機器グループ内 (72)発明者 日野 和隆 茨城県ひたちなか市大字高場2520番地 株 式会社日立製作所自動車機器グループ内 (72)発明者 石川 亨 茨城県ひたちなか市大字高場2520番地 株 式会社日立製作所自動車機器グループ内 Ｆターム(参考） 3G066 AB02 BA19 BA33 CC06U CD25 CD26 CE22 CE29 DA01 DA04 DA06 DC00 DC04 DC05 DC09 DC18 3G301 JA03 JB02 LB02 LC01 LC10 MA11 MA18 NA08 ND02 PB03A PB03Z PB05Z PB08Z PE01Z PE03Z PE04Z PG01Z PG02A PG02Z
Claims (6)
- 【請求項１】インジェクタのコイルに第一の目標電流値
となるまで電圧を印加し、第一の電流値になると、コイ
ルと還流ダイオードで閉回路を構成して電流を流すよう
に制御する手段と、 電流値が第1の目標電流よりも小さい第2の電流値よりも
大きいときに電流を急峻に立ち下げる電流急峻立ち下げ
手段と、 前記電流急峻立ち下げ手段の稼動タイミングを決定する
第１の稼動タイミング決定手段と、 前記稼動タイミング決定手段よりも優先されて前記電流
急峻立ち下げ手段の稼動タイミングを決定する第２の稼
動タイミング決定手段とを備え、 前記第２の稼動タイミング決定手段により前記電流急峻
立ち下げ手段の稼動タイミングを変更可能にしたことを
特徴とするインジェクタ駆動制御装置。 - 【請求項２】請求項１に記載のインジェクタ駆動制御装
置において、前記第１の稼動タイミング決定手段は、前
記電流急峻立ち下げ手段の稼動タイミングをコイル電流
値と設定値との比較により決定することを特徴とするイ
ンジェクタ駆動制御装置。前記制御回路からのタイミン
グ指令電信号によっても変化させることが可能であるこ
とを特徴とするインジェクタ駆動制御装置。 - 【請求項３】内燃機関に燃料を供給するインジェクタ
と、バッテリから前記インジェクタのコイルに通電する
スイッチ手段と、前記スイッチ手段の制御回路と、前記
インジェクタのコイルに流れる電流を検出する手段と、
前記インジェクタのコイルを還流する還流ダイオード
と、前記インジェクタのコイル電流を急峻に減少させる
手段を有し、前記インジェクタのコイルに、通電開始か
ら第一の目標電流値となるまで電圧を印加し、第一の電
流値となると同時に電圧印加を一時停止し、コイルと前
記還流ダイオードで閉回路を構成して電流を流すように
制御し、その後電流値が第1の目標電流よりも小さい第2
の電流値よりも大きいときは、前記電流急峻立ち下げ手
段により電流を立ち下げ、その後、第2の電流値となる
ように電圧印加するインジェクタ駆動制御装置におい
て、 前記電流急峻立ち下げ手段の稼動タイミングが前記検出
手段により検出されたコイル電流値と設定値との比較に
より決定されるとともに、前記制御回路からのタイミン
グ指令電信号によっても変化させることが可能であるこ
とを特徴とするインジェクタ駆動制御装置。 - 【請求項４】請求項３に記載のインジェクタ駆動制御装
置において、前記インジェクタに供給される燃料の圧力
を検出する手段を有し、燃料圧力が増加した場合は、前
記電流急峻立ち下げ手段の稼動タイミングが遅れるよう
に変化させること特徴とするインジェクタ駆動制御装
置。 - 【請求項５】請求項４に記載のインジェクタ駆動制御装
置において、前記スイッチ手段の制御回路が前記電流急
峻立ち下げ手段の稼動タイミングを複数の燃圧範囲に応
じて複数の値を記憶していることを特徴とするインジェ
クタ駆動制御装置。 - 【請求項６】請求項３乃至５のいずれか１項に記載のイ
ンジェクタ駆動制御装置において、前記各目標電流値へ
のコイル電流の追従制御は、１段目が前記バッテリ電圧
よりも高い昇圧電圧を印加することにより通電され、２
段目はバッテリ電圧を印加することにより通電されるこ
とを特徴とするインジェクタ駆動制御装置。
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Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010144534A (ja) * | 2008-12-16 | 2010-07-01 | Mitsubishi Electric Corp | 内燃機関の点火装置 |
| JP2010255444A (ja) * | 2009-04-21 | 2010-11-11 | Hitachi Automotive Systems Ltd | 内燃機関の燃料噴射制御装置及び方法 |
| JP2013137028A (ja) * | 2013-03-01 | 2013-07-11 | Hitachi Automotive Systems Ltd | 内燃機関の燃料噴射制御装置及び方法 |
| JP2014092088A (ja) * | 2012-11-05 | 2014-05-19 | Denso Corp | 燃料噴射制御装置および燃料噴射システム |
Families Citing this family (29)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7089915B2 (en) * | 2001-08-16 | 2006-08-15 | Robert Bosch Gmbh | Method and device for controlling an electromagnetic consumer |
| JP4037632B2 (ja) * | 2001-09-28 | 2008-01-23 | 株式会社日立製作所 | 燃料噴射装置を備えた内燃機関の制御装置 |
| US7558043B2 (en) * | 2002-09-20 | 2009-07-07 | Technotrans America, Inc. | Amperage control for valves |
| JP2006029088A (ja) * | 2004-07-12 | 2006-02-02 | Yanmar Co Ltd | 蓄圧式燃料噴射装置及びその蓄圧式燃料噴射装置を備えた内燃機関 |
| JP2007170204A (ja) * | 2005-12-19 | 2007-07-05 | Kokusan Denki Co Ltd | 内燃機関用燃料噴射装置 |
| JP2009543969A (ja) * | 2006-07-17 | 2009-12-10 | ローベルト ボツシユ ゲゼルシヤフト ミツト ベシユレンクテル ハフツング | 燃料噴射システムによって燃料を噴射するための方法 |
| JP4325710B2 (ja) * | 2007-07-13 | 2009-09-02 | 株式会社デンソー | 昇圧電源装置 |
| US7979194B2 (en) * | 2007-07-16 | 2011-07-12 | Cummins Inc. | System and method for controlling fuel injection |
| DE102008054512B4 (de) * | 2008-12-11 | 2021-08-05 | Robert Bosch Gmbh | Verfahren zum Betreiben eines Kraftstoffeinspritzsystems einer Brennkraftmaschine |
| DE102009006179B4 (de) * | 2009-01-26 | 2010-12-30 | Continental Automotive Gmbh | Schaltungsanordnung zur Ansteuerung eines Einspritzventils |
| JP4815502B2 (ja) * | 2009-03-26 | 2011-11-16 | 日立オートモティブシステムズ株式会社 | 内燃機関の制御装置 |
| GB2470211B (en) * | 2009-05-14 | 2013-07-31 | Gm Global Tech Operations Inc | Hysteresis-type electronic controlling device for fuel injectors and associated method |
| JP5198496B2 (ja) * | 2010-03-09 | 2013-05-15 | 日立オートモティブシステムズ株式会社 | 内燃機関のエンジンコントロールユニット |
| JP5327124B2 (ja) * | 2010-04-09 | 2013-10-30 | 株式会社デンソー | 燃料噴射制御装置 |
| JP5300787B2 (ja) * | 2010-05-31 | 2013-09-25 | 日立オートモティブシステムズ株式会社 | 内燃機関制御装置 |
| JP5698938B2 (ja) * | 2010-08-31 | 2015-04-08 | 日立オートモティブシステムズ株式会社 | 燃料噴射装置の駆動装置及び燃料噴射システム |
| JP5470294B2 (ja) * | 2011-02-02 | 2014-04-16 | 日立オートモティブシステムズ株式会社 | インジェクタ駆動回路 |
| JP5358621B2 (ja) | 2011-06-20 | 2013-12-04 | 日立オートモティブシステムズ株式会社 | 燃料噴射装置 |
| JP5851354B2 (ja) * | 2012-06-21 | 2016-02-03 | 日立オートモティブシステムズ株式会社 | 内燃機関の制御装置 |
| JP5742797B2 (ja) * | 2012-07-18 | 2015-07-01 | 株式会社デンソー | 燃料噴射制御装置 |
| JP5542884B2 (ja) * | 2012-08-30 | 2014-07-09 | 三菱電機株式会社 | 車載エンジン制御装置 |
| DE102012218370B4 (de) * | 2012-10-09 | 2015-04-02 | Continental Automotive Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zum Steuern eines Ventils |
| JP5462387B1 (ja) * | 2013-04-18 | 2014-04-02 | 三菱電機株式会社 | 車載エンジン制御装置及びその制御方法 |
| JP5772884B2 (ja) * | 2013-06-24 | 2015-09-02 | トヨタ自動車株式会社 | 燃料噴射弁駆動システム |
| JP2015209763A (ja) * | 2014-04-23 | 2015-11-24 | 株式会社ケーヒン | 燃料噴射装置 |
| JP6327195B2 (ja) | 2015-04-27 | 2018-05-23 | 株式会社デンソー | 制御装置 |
| GB2539902B (en) * | 2015-06-29 | 2020-07-22 | Gm Global Tech Operations Llc | A method of correcting a standard characteristic curve of a standard fuel injector of an internal combustion engine |
| JP7380425B2 (ja) * | 2020-05-28 | 2023-11-15 | 株式会社デンソー | 噴射制御装置 |
| JP7298555B2 (ja) * | 2020-06-29 | 2023-06-27 | 株式会社デンソー | 噴射制御装置 |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3286371B2 (ja) | 1993-02-15 | 2002-05-27 | 本田技研工業株式会社 | 内燃機関の燃料噴射制御装置 |
| DE4433209C2 (de) * | 1994-09-17 | 2000-02-03 | Mtu Friedrichshafen Gmbh | Einrichtung zur Erkennung des Ankeraufprallzeitpunktes bei Entstromung eines Magnetventils |
| GB9420617D0 (en) * | 1994-10-13 | 1994-11-30 | Lucas Ind Plc | Drive circuit |
| JP3613885B2 (ja) * | 1996-05-24 | 2005-01-26 | 国産電機株式会社 | 内燃機関用インジェクタの駆動制御方法及び駆動制御装置 |
| US5975053A (en) * | 1997-11-25 | 1999-11-02 | Caterpillar Inc. | Electronic fuel injection quiet operation |
| JPH11351039A (ja) * | 1998-06-10 | 1999-12-21 | Toyota Motor Corp | インジェクタ駆動回路 |
| US6407593B1 (en) * | 1999-06-30 | 2002-06-18 | Denso Corporation | Electromagnetic load control apparatus having variable drive-starting energy supply |
| JP4158328B2 (ja) * | 2000-10-19 | 2008-10-01 | トヨタ自動車株式会社 | 筒内噴射式内燃機関の燃料噴射制御装置 |
-
2001
- 2001-06-18 JP JP2001182710A patent/JP4110751B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
2002
- 2002-06-18 EP EP02013532A patent/EP1270913A3/en not_active Withdrawn
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Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010144534A (ja) * | 2008-12-16 | 2010-07-01 | Mitsubishi Electric Corp | 内燃機関の点火装置 |
| JP2010255444A (ja) * | 2009-04-21 | 2010-11-11 | Hitachi Automotive Systems Ltd | 内燃機関の燃料噴射制御装置及び方法 |
| JP2014092088A (ja) * | 2012-11-05 | 2014-05-19 | Denso Corp | 燃料噴射制御装置および燃料噴射システム |
| JP2013137028A (ja) * | 2013-03-01 | 2013-07-11 | Hitachi Automotive Systems Ltd | 内燃機関の燃料噴射制御装置及び方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
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